CN110225987B - 连续管用电阻焊钢管及其制造方法 - Google Patents

连续管用电阻焊钢管及其制造方法 Download PDF

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Abstract

提供一种连续管用电阻焊钢管及其制造方法，其不实施电阻焊接后的整管淬火处理和再加热回火处理，屈服强度为896MPa以上，耐低循环疲劳特性优异。设为以质量％计具有特定的含有量的C、Si、Mn、P、S、Al、Cr、Cu、Ni、Mo、Nb、V、Ti、N，具有由以体积分数计2～10％的残留奥氏体、20％以下的马氏体、余部的贝氏体构成的组织，屈服强度为896MPa以上，均匀伸长率为9.0％以上。

Description

连续管用电阻焊钢管及其制造方法
技术领域
本发明涉及耐疲劳特性优异的连续管用电阻焊钢管及其制造方法。
背景技术
连续管是将外径20～100mm左右的小直径长条的钢管缠绕在卷轴上的钢管。连续管广泛应用于各种井内操作，操作时从卷轴展开而***到井内，操作后从井拉上来卷回到卷轴。特别是近年来用于页岩气开采中的页岩层的水力压裂。
与以往的井内回收·挖掘设备相比，连续管装置由于是小型装置，因此能够节省占地面积、操作人员，不需要连接管道，可以连续升降，因此具有操作效率高的优点。
连续管是通过将作为坯料的热轧钢板在长度方向上进行切割而制成具有适当的宽度的钢带，并且将该钢带辊压成型为管状并进行电阻焊接而制造的钢管。然后，为了得到焊接部的品质提高以及所期望的机械特性，实施整管热处理。
从防止井内的断裂的观点出发，要求连续管特别是在长度方向上具有高强度。近年来为了应对更长、更深的井而进行连续管的高强度化，特别要求屈服强度为130ksi(896MPa)以上的连续管。
另一方面，由于连续管在操作时多次受到由自身的外径和卷轴直径或周边机器弧形导向部的曲率半径所决定的最大2～3％左右的塑性应变而重复被使用，因此要求耐低循环疲劳特性。
专利文献1提出了一种连续管用热轧钢板及其制造方法，其特征在于，作为主体的组织为铁素体、珠光体、贝氏体中的任一个。在该技术中，热轧中形成作为连续管用钢管的主体的贝氏体等组织。即，不需要在热轧后通过热处理而形成作为主体的组织。但是，该技术是关于连续管用热轧钢板的技术，关于管形成后的屈服强度和耐低循环疲劳特性并没有详细的描述。
专利文献2提出了一种连续管用不锈钢，其钢组织以回火马氏体作为主体，通过含有体积分数2％以上的残留奥氏体，从而提高了耐低循环疲劳特性。但是，该技术中为了得到以回火马氏体作为主体的组织，需要在热轧后进行淬火处理和再加热回火处理，因此在生产率和制造成本方面存在问题。此外，屈服强度至多为800MPa左右，特别不适合屈服强度130ksi(896MPa)以上的连续管的制造。
专利文献3提出了一种连续管用电阻焊钢管及其制造方法，其钢组织以回火马氏体作为主体，屈服强度为140ksi(965MPa)以上，耐低循环疲劳特性优异。但是，由于该技术也如同专利文献2需要在将热轧钢板电阻焊接后进行整管淬火处理和再加热回火处理，因此在生产率和制造成本方面存在问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本再公表2013-108861号公报
专利文献2：日本特开2001-303206号公报
专利文献3：日本特开2014-208888号公报
发明内容
发明要解决的课题
如上述的专利文献2、3中记载的技术，将连续管用钢管的组织作为回火马氏体主体时，需要在电阻焊接后通过热处理形成回火马氏体。这是因为以下理由：
(Ⅰ)将热轧原样的组织作为马氏体主体时，辊压成型所需的加工性变不足。
(Ⅱ)在辊压成型前通过热处理将组织作为回火马氏体主体时，虽然可以实现辊压成型，但为了提高电阻焊接部的品质需要再次进行整管热处理。
基于上述理由，对于组织为回火马氏体主体的连续管用钢管而言，如专利文献3等中提出那样，在电阻焊接后的整管淬火处理的基础上还实施再加热回火处理而进行制造，因此在生产率和制造成本方面存在问题。
如上所述，至今还没有确立考虑生产率的提高和制造成本的抑制而在实施电阻焊接后不实施整管淬火处理和再加热回火处理的情况下提供屈服强度为130ksi(896MPa)以上的耐低循环疲劳特性优异的连续管用电阻焊钢管的技术。
本发明是鉴于上述课题而完成的，其目的在于在电阻焊接后不实施整管淬火处理和再加热回火处理的情况下提供一种屈服强度为130ksi(896MPa)以上的耐低循环疲劳特性优异的连续管用电阻焊钢管及其制造方法。
在此，耐低循环疲劳特性优异是指在以应变比0(脉动)、总应变范围2.5％实施应变控制的拉伸疲劳试验中直至断裂为止的重复数为250次以上。另外，这里将试验负载降低到最大负载的75％的时刻作为断裂。
为了实现上述目的，本发明人进行了如下研究：在电阻焊接后不实施整管淬火处理和再加热回火处理的情况下，对于钢组织，将能够在热轧中形成的贝氏体作为主体，将屈服强度设为130ksi(896MPa)以上，在这种情况下试图获得优异的耐低循环疲劳特性。结果发现，均匀伸长率的提高对耐低循环疲劳特性的改善非常重要。具体而言，需要9.0％以上的均匀伸长率。
低循环疲劳中，因裂纹前端附近的颈缩和由此引起的裂纹扩展的重复而导致坯料的断裂。因此，由于均匀伸长率较大的坯料的加工硬化性能高，产生颈缩延迟而抑制裂纹扩展，因此耐低循环疲劳特性优异。
而且，发现为了将贝氏体作为主体组织的同时使屈服强度成为130ksi(896MPa)以上且得到优异的耐低循环疲劳特性，需要将钢的成分组成设置在规定的范围内，并且将残留奥氏体、马氏体和贝氏体的体积分数设置在规定的范围内。
本发明是基于上述发现完成的，提供以下的[1]～[3]。
[1]一种连续管用电阻焊钢管，其中，具有如下成分组成：以质量％计含有C：大于0.10％且0.16％以下、Si：0.1％以上且0.5％以下、Mn：1.6％以上且2.5％以下、P：0.02％以下、S：0.005％以下、Al：0.01％以上且0.07％以下、Cr：大于0.5％且1.5％以下、Cu：0.1％以上且0.5％以下、Ni：0.1％以上且0.3％以下、Mo：0.1％以上且0.3％以下、Nb：0.01％以上且0.05％以下、V：0.01％以上且0.10％以下、Ti：0.005％以上且0.05％以下、N：0.005％以下，余量的Fe和不可避免杂质，
并且，具有由以体积分数计2％以上且10％以下的残留奥氏体、20％以下的马氏体以及作为余部的贝氏体组成的组织，
并且，屈服强度为896MPa以上，均匀伸长率为9.0％以上。
[2]所述[1]所述的连续管用电阻焊钢管，在所述成分组成的基础上，还含有选自以质量％选自Sn：0.001％以上且0.005％以下、Ca：0.001％以上且0.003％以下中的一种或两种。
[3]所述[1]或[2]所述的连续管用电阻焊钢管的制造方法，包含将钢管加热至650℃以上且850℃以下的温度的工序，所述钢管是通过将钢带以管状辊压成型并进行电阻焊接而制造。
另外，本发明中不需要的电阻焊接后的整管淬火处理和再加热回火处理分别是指，将钢管在整个周向和长度上加热至Ac3点以上的温度而奥氏体化后以30℃/s以上的冷却速度进行冷却的处理，以及，在整管淬火处理后将钢管在整个周向和长度上加热至500℃以上且800℃以下的温度并进行空气冷却的处理，其为与上述的本发明的电阻焊接后加热至650℃以上且850℃以下的温度的处理不同的处理。
本发明中，均匀伸长率可以通过以十字头速度10mm/分钟进行拉伸试验，作为屈服后的最大负载的标称应变进行测定。
此外，本发明中屈服强度可以通过以十字头速度10mm/分钟进行拉伸试验，作为基于API-5ST标准的0.2％耐力进行测定。
根据本发明，能够以高生产率且低成本制造屈服强度为130ksi(896MPa)以上的耐低循环疲劳特性优异的连续管用电阻焊钢管。
附图说明
图1是示出残留奥氏体的体积分数与拉伸疲劳试验中断裂为止的重复数之间的关系的图表。
具体实施方式
本发明的连续管用电阻焊钢管，具有如下成分组成：以质量％计含有C：大于0.10％且0.16％以下、Si：0.1％以上且0.5％以下、Mn：1.6％以上且2.5％以下、P：0.02％以下、S：0.005％以下、Al：0.01％以上且0.07％以下、Cr：大于0.5％且1.5％以下、Cu：0.1％以上且0.5％以下、Ni：0.1％以上且0.3％以下、Mo：0.1％以上且0.3％以下、Nb：0.01％以上且0.05％以下、V：0.01％以上且0.10％以下、Ti：0.005％以上且0.05％以下、N：0.005％以下，余部Fe和不可避免的杂质组成，并且，具有由以体积分数计2％以上且10％以下的残留奥氏体、20％以下的马氏体、作为余部的贝氏体组成的组织，并且，屈服强度为896MPa以上，均匀伸长率为9.0％以上。
首先，在下面说明本发明中对电阻焊钢管的钢坯料的成分组成进行限定的理由。本说明书中除非另有说明，否则表示钢组成的“％”是“质量％”。
C：大于0.10％且0.16％以下
由于C是使钢的强度提升的元素，并且是有助于奥氏体的稳定化的元素，因此为了确保期望的强度和残留奥氏体分率，需要以大于0.10％的量含有C。然而，当C含有量大于0.16％时焊接性恶化。因此，C含有量设为大于0.10％且0.16％以下。优选C含有量为0.11％以上，优选为0.13％以下。
Si：0.1％以上且0.5％以下
Si是作为脱氧剂作用且抑制热轧时的轧制氧化皮形成而有助于减少氧化皮脱落量的元素。为了得到这种效果，需要含有0.1％以上的Si。另一方面，当Si含有量大于0.5％时焊接性恶化。因此，Si含有量为0.1％以上且0.5％以下。优选Si含有量为0.2％以上，优选为0.4％以下。
Mn：1.6％以上且2.5％以下
Mn是使钢的强度提高的元素，并且是有助于奥氏体的稳定化的元素，又是在终轧后的冷却过程中使铁素体转变延迟而有助于贝氏体主体组织的形成的元素。为了确保期望的强度和组织，需要含有1.6％以上。然而，当Mn含有量大于2.5％时焊接性恶化，并且残留奥氏体分率变高，因此无法得到期望的屈服强度。因此，将Mn含有量设为1.6％以上且2.5％以下。优选Mn含有量为1.8％以上，优选为2.1％以下。
P：0.02％以下
由于P在晶界偏析而带来坯料的不均匀，因此优选作为不可避免杂质尽量减少，但可以允许至0.02％左右的含有量。因此，P含有量设在0.02％以下的范围内。优选P含有量为0.01％以下。
S：0.005％以下
S通常在钢中作为MnS存在，但MnS在热轧工序中薄薄地延伸，从而对延展性带来不好的影响。因此，本发明中优选为尽量减少，但可以允许至0.005％左右的S含有量。因此，S含有量为0.005％以下。优选S含有量为0.003％以下。
Al：0.01％以上且0.07％以下
Al是作为强力的脱氧剂而作用的元素，为了得到这种效果，需要含有0.01％以上的Al。但是，当Al含有量大于0.07％时氧化铝夹杂物变多，表面性状恶化。因此，Al含有量设为0.01％以上且0.07％以下。优选Al含有量为0.02％以上，优选为0.05％以下。
Cr：大于0.5％且1.5％以下
Cr也是为了赋予耐蚀性而添加的元素。此外，由于提高抗回火软化性，抑制制造管后的整管热处理时的软化。为了得到这种效果，需要以大于0.5％的量含有Cr。然而，当Cr含有量大于1.5％时焊接性恶化。因此，Cr含有量设为大于0.5％且1.5％以下。优选Cr含有量大于0.5％且1.0％以下。更优选Cr含有量为0.8％以下。
Cu：0.1％以上且0.5％以下
如同Cr，Cu也是为了赋予耐蚀性而添加的元素。为了得到这种效果，需要含有0.1％以上的Cu。然而，当Cu含有量大于0.5％时焊接性恶化。因此，Cu含有量设为0.1％以上且0.5％以下。优选Cu含有量为0.2％以上，优选为0.4％以下。
Ni：0.1％以上且0.3％以下
如同Cr、Cu，Ni也是为了赋予耐蚀性而添加的元素。为了得到这种效果需要含有0.1％以上的Ni。然而，当Ni含有量大于0.3％时焊接性恶化。因此，Ni含有量为0.1％以上且0.3％以下。优选Ni含有量为0.1％以上且0.2％以下。
Mo：0.1％以上且0.3％以下
基于Mo为有助于奥氏体的稳定化的元素，本发明中为了确保期望的强度和残留奥氏体分率，需要含有0.1％以上。然而，当Mo含有量大于0.3％时焊接性恶化，并且马氏体分率变高而无法得到期望的屈服强度。因此，Mo含有量设为0.1％以上且0.3％以下。优选Mo含有量为0.2％以上且0.3％以下。
Nb：0.01％以上且0.05％以下
Nb为在热轧中作为微小的NbC析出而有助于高强度化的元素，因此，为了确保期望的强度，需要含有0.01％以上的Nb。但是，当Nb含有量大于0.05％时，在热轧加热温度下不容易固溶，不能实现与含有量匹配的高强度化。因此，Nb含有量设为0.01％以上且0.05％以下。优选Nb含有量为0.03％以上且0.05％以下。
V：0.01％以上且0.10％以下
V为热轧中作为微小的碳氮化物析出而有助于高强度化的元素，因此为了确保期望的强度需要含有0.01％以上的V。但是，当V含有量大于0.10％时形成粗大的析出物，焊接性降低。因此，V含有量设为0.01％以上且0.10％以下。优选V含有量为0.04％以上，优选为0.08％以下。
Ti：0.005％以上且0.05％以下
Ti作为TiN析出，通过抑制Nb与N的结合而析出微小的NbC。如上所述，虽然Nb从钢的高强度化的观点出发是重要的元素，但当Nb与N结合时以Nb(CN)为核而析出NbC，难以得到高强度。为了得到这种效果，需要含有0.005％以上的Ti。另一方面，当Ti含有量大于0.05％时，TiC的量变多，微小的NbC变少。因此，Ti含有量设为0.005％以上且0.05％以下。优选Ti含有量为0.010％以上，优选为0.03％以下。
N：0.005％以下
N为不可避免杂质，但当形成Nb氮化物时微小的NbC变少。因此，N的含有量设在0.005％以下的范围内。优选为0.003％以下。
除了上述的成分以外的余部由Fe和不可避免杂质组成。作为不可避免杂质，可以允许Co：0.1％以下、B：0.0005％以下。
上述的成分是本发明的电阻焊钢管的钢坯料的基本的成分组成，但在此基础上还可以含有选自Sn：0.001％以上且0.005％以下、Ca：0.001％以上且0.003％以下中的一种或两种。
Sn：0.001％以上且0.005％以下
为了耐蚀性根据需要添加Sn。为了得到这种效果含有0.001％以上的Sn。但是，当Sn含有量大于0.005％时可能发生偏析而导致强度不均匀。因此，当含有Sn时Sn含有量优选为0.001％以上且0.005％以下。
Ca：0.001％以上且0.003％以下
Ca是通过将在热轧工序中薄薄地延伸的MnS等硫化物球状化，从而有助于钢的韧性提高的元素，根据需要添加。为了得到这种效果，含有0.001％以上的Ca。但是，当Ca含有量大于0.003％时，可能会使钢中形成Ca氧化物团簇而韧性恶化。因此，当含有Ca时Ca含有量设为0.001％以上且0.003％以下。
接着，对本发明的电阻焊钢管的组织进行限定的理由进行说明。
本发明的电阻焊钢管具有以体积分数计由2％以上且10％以下的残留奥氏体、20％以下的马氏体、余部贝氏体组成的组织。
将组织设为贝氏体主体(70％以上)是为了得到期望的屈服强度。
马氏体比贝氏体硬质，生成时向周边的贝氏体导入可移动位错，所以使屈服强度降低，使均匀伸长率提高。但是，当体积分数大于20％时无法得到期望的屈服强度。本发明中马氏体的体积分数优选为15％以下％。另外，体积分数优选为3％以上，体积分数更优选为5％以上。
由于残留奥氏体在直至坯料颈缩为止的期间阶段性地转变为硬质的马氏体，因此使屈服强度降低，使均匀伸长率提高。为了得到这种效果，需要2％以上的体积分数，而且优选为平均粒径1μm以下。但是，当体积分数大于10％时无法得到期望的屈服强度。另外，体积分数优选为4％以上且8％以下％。
在这里，残留奥氏体的体积分数通过X射线衍射进行测定。此外，马氏体和贝氏体的体积分数是从使用扫描电子显微镜(SEM、放大率：2000～5000倍)得到的SEM图像进行测定的。另外，由于SEM图像中难以识别马氏体和残留奥氏体，因此从得到的SEM图像测定被观察为马氏体或残留奥氏体的组织的面积率，将其作为马氏体或残留奥氏体的体积分数，从其去除残留奥氏体的体积分数的值作为马氏体的体积分数。此外，作为马氏体和残留奥氏体以外的余部，算出贝氏体的体积分数。
接着，对本发明的电阻焊钢管的制造方法进行说明。
本发明中虽然没有特别限定，但例如将具有上述的化学成分的板坯等钢坯料在1150℃以上且1280℃以下的温度进行加热后，在终轧结束温度840℃以上且920℃以下、卷取温度500℃以上且600℃以下的条件下实施热轧。
当热轧工序的加热温度小于1150℃的情况下，由于粗大的Nb、V碳氮化物的再溶解变得不充分而成为强度降低的原因。另一方面，当加热温度大于1280℃时由于奥氏体粒粗大化，热轧中的析出物形成位减少，因此成为强度降低的原因。因此，热轧工序的加热温度优选为1150℃以上且1280℃以下。
当终轧结束温度小于840℃的情况下生成软质的铁素体，这成为强度降低的原因。此外，基于残余应力的切割后的形状恶化变得显著。另一方面，当终轧结束温度大于920℃时，奥氏体未再结晶区域的压下量不足，得不到微小的奥氏体粒而析出物形成位减少，因此成为强度降低的原因。因此，终轧结束温度优选为840℃以上且920℃以下。
当卷取温度小于500℃的情况下，Nb、V析出物的生成被抑制，成为强度降低的原因。另一方面，当卷取温度大于600℃时，生成软质的铁素体，并且生成粗大的Nb、V析出物，因此成为强度降低的原因。因此，优选卷取温度为500℃以上且600℃以下。
上述的热轧钢板还可以以表层的轧制氧化皮去除为目的而进行酸洗或喷丸处理。
接下来，将上述的热轧钢板(钢带)以管状辊压成型并进行电阻焊接而制成钢管，将其加热至650℃以上且850℃以下的温度。以下将该加热处理称为“退火”。通过该退火，提高电阻焊接部的品质，并且增加残留奥氏体的体积分数，能够制成以体积分数计由2％以上且10％以下的残留奥氏体、20％以下的马氏体、作为余部的贝氏体构成的组织。
当退火温度小于650℃的情况下，由于温度为Ac1点以下，因此无法得到期望的体积分数的残留奥氏体。另一方面，当退火温度大于850℃时由于大量生成奥氏体，无法实现向奥氏体的充分的C浓缩而冷却时转变为马氏体，因此无法得到期望的体积分数的残留奥氏体和马氏体。因此，退火温度设为650℃以上且850℃以下。优选为680℃以上，优选为750℃以下。
对于退火后的冷却，为了避免生成珠光体，优选将冷却开始温度至400℃之间的平均冷却速度设为10℃/s以上，例如理想为水冷。本发明中，在将热轧钢板电阻焊接而制造钢管时，在不需要整管淬火处理和再加热回火处理的情况下，能够实现生产率的提高和制造成本的抑制。
实施例
下面，基于实施例对本发明进一步进行说明。
将具有表1所示的成分组成的钢液在转炉进行熔炼，通过连铸法形成板坯(钢坯料)。在将这些加热至1200℃后，以表1所示的终轧结束温度和卷取温度进行热轧，形成成品板厚3.3mm的热轧钢板。从得到的热轧钢板以拉伸方向与轧制方向(以下称为L方向)平行的方式切出JIS5号拉伸试验片(标距长度50mm、平行部宽度25mm)，通过拉伸试验机施加相当于L方向管制造应变的6％拉伸应变，并在各个温度下进行模拟整管加热的退火30秒并冷却后，实施了拉伸试验。此外，进行了在上述条件下实施了热处理的样品的组织观察、残留奥氏体的体积分数测定、低循环疲劳特性评价。
拉伸试验以十字头速度10mm/分钟进行，基于API-5ST标准将0.2％耐力作为屈服强度。拉伸强度是屈服后的最大负载下的标称应力。均匀伸长率是屈服后的最大负载下的标称应变。
马氏体和贝氏体的体积分数使用扫描电子显微镜(SEM、放大率：2000～5000倍)，从得到的SEM图像进行测定。另外，由于SEM图像中难以识别马氏体和残留奥氏体，因此从得到的SEM图像测定被观察为马氏体或残留奥氏体的组织的面积率，并将其作为马氏体或残留奥氏体的体积分数，从其去除后述的残留奥氏体的体积分数的值作为马氏体的体积分数。此外，作为马氏体和残留奥氏体以外的余部数算出贝氏体的体积分数。此外，铁素体和珠光体的体积分数也同样从SEM图像求出。观察用试样是以观察面成为热轧时的轧制方向剖面的方式采取，并且在研磨后通过硝酸盐腐蚀而进行制作的。此外，组织的面积率在板厚1/2位置进行5视野以上的观察，作为在各个视野中得到的值的平均值进行计算。
通过X射线衍射来进行残留奥氏体的体积分数测定。测定用试样是通过在以衍射面成为板厚1/2位置的方式进行磨削后，进行化学研磨去除表面加工层而制作的。测定使用Mo的Kα射线，从fcc铁的(200)、(220)、(311)面和bcc铁的(200)、(211)面的积分强度求出残留奥氏体的体积分数。
另外，对于退火前的热轧钢板的组织也基于上述测定方法进行测定。
低循环疲劳特性是通过拉伸疲劳试验的断裂为止的重复数进行评价。试验片由与上述热轧钢板相同的化学成分·热轧条件进行熔炼·轧制的成品板厚15mm的热轧钢板进行制作，制成平行部直径4.5mm、平行部长度12mm的圆棒。以应变比0(脉动)、全应变范围2.5％进行应变控制，进行试验。
表2中分别示出表1中的钢No.1～22的机械特性。对于屈服强度YS，将130ksi(896MPa)以上的情况作为合格，对于拉伸疲劳试验的断裂为止的重复数，将250次以上的情况作为合格。此外，对于均匀伸长率，将9.0％以上的情况作为合格。
Figure BDA0002141666240000121
[表2]
Figure BDA0002141666240000131
标记下划线部分表示在本发明的范围外。
在表1和表2中，No.1、4、5、9～11、20是本发明例，No.2、3、6～8、12～19、21、22是比较例。表1中，其中的No.1～3是将从相同的热轧钢板采取的样品在分别不同的温度下进行退火的例子。本发明例中，No.4是添加了Ca的例，No.5是添加了Sn和Ca的例。它们的组织都是将贝氏体作为主体，残留奥氏体分率为2％以上且10％以下，马氏体分率为20％以下，均匀伸长率为9.0％以上。这些本发明例均显示屈服强度为130ksi(896MPa)以上，拉伸疲劳试验中断裂为止的重复数为250次以上，130ksi(896MPa)以上的屈服强度以及与比较例相比优异的耐低循环疲劳特性。此外，本发明例中在不实施整管淬火处理和再加热回火处理的情况下也能够实现生产率的提高和制造成本的抑制。
另一方面，比较例的No.2、3中，退火温度和退火后组织为本发明的范围外，均匀伸长率都小于9.0％，与本发明例相比耐低循环疲劳特性差。No.6中，Nb、V的含有量低于本发明的范围，屈服强度未达到130ksi。No.7中，Mn、Mo的含有量低于本发明的范围，退火后的组织为本发明的范围外，因此屈服强度未达到130ksi。No.8、19中，C的含有量低于本发明的范围，退火后的组织为本发明的范围外，屈服强度未达到130ksi，均匀伸长率小于9.0％，与本发明例相比耐低循环疲劳特性差。
No.12、13中，退火温度和退火后组织为本发明的范围外，屈服强度未达到130ksi。No.14中，Mn的含有量低于本发明的范围，退火后的组织为本发明的范围外，屈服强度未达到130ksi。No.15中Mo的含有量低于本发明的范围，退火后的组织为本发明的范围外，均匀伸长率小于9.0％，与本发明例相比耐低循环疲劳特性差。No.16中Nb的含有量、No.17中V的含有量、No.18中Ti的含有量分别低于本发明的范围，屈服强度未达到130ksi。No.21中Cr的含有量低于本发明的范围，屈服强度未达到130ksi。No.22中Ti的含有量高于本发明的范围，屈服强度未达到130ksi。
图1是对本发明例和比较例中的组织为贝氏体主体、余部为马氏体和残留奥氏体组成的钢，将拉伸疲劳试验中断裂为止的重复数，相对于残留奥氏体分数进行绘制的图。
从图1可以知道，通过将钢组织作为贝氏体主体，将残留奥氏体的体积分数设为本发明的范围内，从而能够大幅提高耐低循环疲劳特性。
由此，通过将钢组织为贝氏体主体，从而能够以高生产率且低成本制造连续管用电阻焊钢管，并且通过将该钢的组成和组织设为本发明的范围内，从而能够得到130ksi(896MPa)以上的屈服强度和优异的耐低循环疲劳特性。

Claims (3)

1.一种连续管用电阻焊钢管，
具有如下成分组成：以质量％计含有
C：大于0.10％且0.16％以下、
Si：0.1％以上且0.5％以下、
Mn：1.6％以上且2.5％以下、
P：0.02％以下、
S：0.005％以下、
Al：0.01％以上且0.07％以下、
Cr：大于0.5％且1.5％以下、
Cu：0.1％以上且0.5％以下、
Ni：0.1％以上且0.3％以下、
Mo：0.1％以上且0.3％以下、
Nb：0.01％以上且0.05％以下、
V：0.01％以上且0.10％以下、
Ti：0.005％以上且0.05％以下、
N：0.005％以下，
并由余量的Fe和不可避免杂质构成，
并且，具有由以体积分数计2％以上且10％以下的残留奥氏体、20％以下的马氏体以及作为余部的贝氏体形成的组织，
并且，屈服强度为896MPa以上，均匀伸长率为9.0％以上。
2.根据权利要求1所述的连续管用电阻焊钢管，其中，
在所述成分组成的基础上，以质量％计还含有选自Sn：0.001％以上且0.005％以下、Ca：0.001％以上且0.003％以下中的一种或两种。
3.一种连续管用电阻焊钢管的制造方法，是权利要求1或2所述的连续管用电阻焊钢管的制造方法，包含将钢管加热至650℃以上且850℃以下的温度的工序，所述钢管是通过将钢带以管状辊压成型并进行电阻焊接而制造的。
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