CN109848229A - 一种钛合金薄壁翼片精确成形方法 - Google Patents
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Abstract
一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,该方法涉及一种钛合金薄壁翼片精确成形模具,该模具包括方形凸模、左、右分瓣凹模和轴向凹模套;分瓣凹模合模后内部为成形件形状的模腔;轴向凹模套内模面与分瓣凹模的外模面相合;方形凸模固定垂直冲程机构上,对准模腔开口;模腔设有型腔,型腔和模腔之间带有斜坡端面,并设置不等长的工作带和促流角,该方法公开了将坯料放入模腔,方形凸模向下挤压坯料,坯料由型腔经过斜坡端面到达模腔,随着继续下压,金属坯料沿模腔端面向壁薄部分均匀流动,最终得到一次成形成形件,有效克服传统工艺所存在的自身缺陷带来的问题,提高成形效率和成形精度,成形件综合力学性能好,并且降低了生产成本,适用于大批量生产。
Description
技术领域
本发明属于金属塑性成形技术领域,具体涉及一种钛合金薄壁翼片精确成形方法。
背景技术
翼片是导弹上的一个重要部件,它在导弹飞行的过程中保证导弹有良好的操纵性和稳定性,实现导弹的机动飞行,最后精确击毁目标的目的。钛合金具有强度高、抗腐蚀性强、比重轻、在高温和低温下性能稳定等特性,是制备导弹尾翼的常用材料。采用传统机械切削工艺成形导弹尾翼,容易造成金属流线的被切断,使得尾翼的强度、耐腐蚀性和其他的力学性能降低,最终会限制尾翼的使用范围和寿命,同时机械加工工艺复杂,难度大,工序多,周期长,且要将90%以上的钛合金转化成切屑,使生产成本进一步提高。采用精铸或压铸工艺,虽可提高材料利用率,但由于尾翼翼端尺寸极小,造成在成型时难以充满,且尾翼成形对尺寸精度、力学性能及其均匀性要求高,铸造尾翼的机械性能达不到使用要求。采用搅拌摩擦焊也可以生产变壁厚异形构件,对于一些特殊结构部位焊接成形。但是搅拌摩擦焊的焊接部位强度比较低,成形后容易留下残余应力等缺陷,容易受力后产生断裂。而且并不是所有的材料(塑性差的钛合金)都适合搅拌摩擦焊,应用局限性比较明显。目前,采用热挤压成形,将坯料加热到成形温度后放到冷或稍加预热的模具中成形,由于尾翼翼端壁厚差较大,造成成形过程中翼端金属流速不一致,同时由于成形过程模具受热、散热的随意性大,导致坯料温度不均匀,变形抗力波动大,组织结构差异,力学性能差,同时使挤压件残余应力大,易产生变形,产品精度难以保证,有时甚至产生开裂等缺陷。造成尾翼成品率低,材料及加工浪费,成本居高不下的局面。
发明内容
本发明的目的是针对现有技术存在的不足,提出一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,能够有效克服传统机械挤压成形和铸造、焊接制造工艺所存在的自身缺陷带来的问题,成形效率和成形精度高。
为了实现上述目的,本发明的技术方案如下:
一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,该方法涉及一种钛合金薄壁翼片精确成形模具,该模具包括方形凸模、左分瓣凹模、右分瓣凹模和轴向凹模套;左、右分瓣凹模为两个垂直非对称结构,固定在各自的水平冲程机构上水平相向或者相反移动,左、右分瓣凹模合模后内部为成形件形状的模腔;轴向凹模套套于分瓣凹模外部,由滑动机构带动轴向凹模套上下移动,轴向凹模套内模面与分瓣凹模的外模面相贴合;方形凸模固定在分瓣凹模上方的垂直冲程机构上,对准固定分瓣凹模的模腔开口;所述的模腔的上方设有放置坯料的型腔,型腔和模腔之间带有促进金属流动的斜坡端面,斜坡端面和模腔之间设置不等长的工作带和促流角,该方法的步骤包括下料、预加热及装配、多向挤压、脱模,具体为:
S1下料:将坯料从原料中按照一定尺寸裁剪下来;
S2预加热:装配以前,先将该模具的左、右分瓣凹模,方形凸模和轴向凹模套预热;
将该模具进行装配:先将轴向凹模套与滑动机构固定,方形凸模与垂直冲程结构固定,然后将左分瓣凹模和右分瓣凹模分别与水平冲程机构的水平缸联接,坯料在放入前预热;
S3多向挤压:先通过水平冲程机构驱动左、右分瓣凹模相对运动,待左、右分瓣凹模完全合模后,坯料放入型腔,启动滑动机构,轴向凹模套向下运动,轴向凹模套内模面和左、右分瓣凹模的外模面完全接触后,启动垂直冲程带动方形凸模向下挤压坯料,金属坯料由型腔经过斜坡端面到达模腔,随着方形凸模继续下压,金属坯料沿模腔端面向壁薄部分均匀流动,成形件挤压完成;
S4脱模:成形完毕后,方形凸模回程,滑动机构带动轴向凹模套向上运动与左、右两分瓣凹模分离,等轴向凹模套全部回程后,左右分瓣凹模开模,然后取出挤压件。
进一步,该方法还包括S5切削加工:成形件切削加工得到加工件。
进一步,所述S2预加热时的左分瓣凹模、右分瓣凹模、方形凸模和轴向凹模套的预热温度为850℃,坯料的预热温度为900℃。
采用上述方案后,本发明的增益效果在于:坯料经过本发明可直接一次成形完毕,成形精度高,模具的设计及制造简便。采用温挤压成形技术,钛合金材料容易成形,并且挤压成形力不大。分瓣凹模带有控制金属流动速度的不等长的工作带,可以促使金属沿模腔端面向壁薄部分流动,增加壁薄处的金属供给量,促流角促使流速加快从而使整个断面上的金属流动均匀。在成形过程中,随上面的轴向凹模套的垂直向下运动,轴向凹模套的内模面和分瓣凹模的外模面相互作用,完全将分瓣凹模径向封死并实现成形。而且可以利用轴向凹模套的垂直作用力转化为水平加载力,可以大大节约设备能量。产品成形后,水平方向的两个分瓣凹模开合都由多向加载设备控制,自动开合,成形件可以从分瓣凹模中顺利地脱出,操作方便简单,生产效率高。与传统工艺相比,经过挤压成形后,金属的晶粒组织变得更加细化和均匀,可以提高零件的综合力学性能,同时显著地提高了成形效率和成形精度,并且降低了生产成本,适用于大批量生产。
附图说明
图1是由本发明实施例中的成形件经加工而成的加工件的结构示意图;
图2是图1沿A-A的剖视图;
图3是本发明实施例挤压成形的成形件示意图;
图4是图3沿B-B的剖视图;
图5是本发明实施例的模具组装示意图;
图6是本发明实施例中方形凸模结构示意图;
图7是图6沿C-C的剖视图;
图8是本发明实施例中合模后分瓣凹模俯视图;
图9是图8沿D-D的剖视图;
图10是图8沿E-E的剖视图;
图11是本发明实施例中导轨座板的横截面示意图。
附图标记说明:
加工件1、带孔竖筋2、成形件3、方形凸模4、上联接模板5、轴向凹模套6、左分瓣凹模7、右分瓣凹模8、右联接头9、左联接头10、右联接杆11、左联接杆12、右水平联接模板13、左水平联接模板14、导轨座板15、内六角螺栓16、圆柱销钉17、通孔18、型腔19、斜坡端面20、模腔21、导轨22。
具体实施方式
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动性的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
经本发明挤压而成的成形件3可加工成如图1所示的加工件1,该加工件1有三条带孔竖筋2。本发明挤压成形操作是以成形件3为对象的。
本发明要成形的成形件3所采用的模具如图5所示,包括方形凸模4、上联接模板5、轴向凹模套6、左分瓣凹模7、右分瓣凹模8、右联接头9、左联接头10、右联接杆11、左联接杆12、右水平联接模板13、左水平联接模板14、导轨座板15。
左、右分瓣凹模7,8为两个垂直非对称结构,位于模具纵向对称线的左、右两边,固定在各自的水平冲程机构上水平相向或者相反移动,左、右分瓣凹模7,8合模后内部是按照成形件3形状制成的模腔21。模腔21的上方设有放置坯料的型腔19,型腔19和模腔21之间带有促进金属流动的斜坡端面20,斜坡端面20和模腔21之间设置不等长的工作带和促流角γ,以控制金属流动速度和促使金属沿模腔21端面向壁薄部分流动,增加壁薄处的金属供给量,促使流速加快从而使整个断面上的金属流动均匀。
作为较佳的实施例,斜坡端面20角度一般可以设置为45°;不等长的工作带设置原则为壁厚的部分工作带长为25mm,壁薄的部分工作带长为5mm;促流角γ=5°,促流高度h=10mm。
在左分瓣凹模7的外侧通过联接机构与水平冲程机构连接,实现水平方向的移动。在本实施例中联接机构包括左联接头10、左联接杆12、左水平联接模板14,左联接头10嵌固于左分瓣凹模7的外侧,左联接杆12连接左联接头10和左水平联接模板14。左水平联接模板14固定于水平冲程机构上。水平冲程机构上的水平缸工作就带动左水平联接模板14水平移动,然后带动左分瓣凹模7的水平移动。
当然这种联接机构也并非局限于本实施例中所举,只要能实现相同功能的所有联接机构都可以为本发明所用。
另外右分瓣凹模8的联接结构与左分瓣凹模7的联接结构相同,通过右联接头9、右联接杆11、右水平联接模板13实现,这里不做赘述。
为了使得左、右分瓣凹模7,8水平移动平稳顺畅,将左、右分瓣凹模7,8安装在导轨座板15之上,如图11所示,导轨座板15上开设有T型导轨22,在左右分瓣凹模8的底部都具有嵌入T型导轨22的导条(图中未示出)。这样,导条可以引导左、右分瓣凹模7,8沿T型导轨22移动向左右两边开合。
方形凸模4固定左分瓣凹模7、右分瓣凹模8上方的垂直冲程机构上,由多向成形液压机冲孔缸单独连接并驱动,做垂直运动,对准在模腔21的开口处。上联接模板5和轴向凹模套6通过内六角螺栓16和圆柱销钉17连接定位。由于方形凸模4向下冲程,所以在上联接模板5上需要开设通孔18,供方形凸模4穿过。上联接模板5是固定在滑块(图中未示出)上实现上下移动,从而构成带动轴向凹模套6上下移动的滑动机构。
轴向凹模套6套于左分瓣凹模7和右分瓣凹模8外部,由滑动机构带动轴向凹模套6上下移动。
这里还需要值得说明的是,轴向凹模套6的内模面和左分瓣凹模7、右分瓣凹模8的外模面是相互贴合的。左分瓣凹模7、右分瓣凹模8合模后,外表是为圆台形状,上底面小,下底面大,圆台的母线和高形成7°角的锥形斜面,轴向凹模套6的内模面与圆台的侧面完全贴合。这样的设计,是为了把轴向凹模套6对分瓣凹模7,8的加载力可以分解成垂直加载力和水平加载力。当然,这里的7°角可以需要加载的力度适当调正。
一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,该方法的步骤包括下料、预加热及装配、多向挤压、脱模,具体为:
S1下料:将坯料从原料中按照一定尺寸裁剪下来;
S2预加热:装配以前,先将该模具的左分瓣凹模7、右分瓣凹模8、方形凸模4和轴向凹模套6预热到850℃;
S3将多向挤压模具进行装配:先将轴向凹模套6固定在上联接模板5,上联接模板5与滑块通过压板螺栓固定,方形凸模4与垂直冲程结构的冲孔缸活塞螺纹联接固定,然后将将导轨座板15与设备工作台连接,左分瓣凹模7和右分瓣凹模8分别装到导轨座板15的T型导轨22上。同时右水平联接模板13和左水平联接模板14分别与水平冲程机构的水平缸联接,通过开启设备,保证模具的开合与设备的行程相适应,左、右分瓣凹模7,8开启保证一定直径的坯料可以放入,坯料在放入前加热到900℃;
多向挤压:先通过水平冲程机构驱动左、右分瓣凹模7,8相对运动,待左、右分瓣凹模7,8完全合模后,坯料放入型腔19,启动滑动机构,轴向凹模套6向下运动,轴向凹模套6内模面和左、右分瓣凹模7,8的外模面完全接触后,启动垂直冲程带动方形凸模4向下挤压坯料,金属坯料由型腔19经过斜坡端面20到达模腔21,随着方形凸模4继续下压,金属坯料沿模腔21端面向壁薄部分均匀流动,成形件3挤压完成;
S4脱模:成形完毕后,方形凸模4回程,滑动机构带动轴向凹模套6向上运动与左、右分瓣凹模7,8分离,等轴向凹模套6全部回程后,左、右分瓣凹模7,8开模,然后取出成形件;
成形件3可经过S5切削加工得到加工件1。
多向挤压过程完全是一次成形挤压件,没有经过多道次的重复加工。其中轴向凹模套6和左、右分瓣凹模7,8的接触面与垂直中心线是一个7°角,所以在挤压时将轴向凹模套6本身的垂直加载力形成作用在左、右分瓣凹模7,8垂直加载力和水平加载力,挤压力度更加均匀,同时可以节省部分设备能源,达到同样的挤压效果。
以上显示和描述了本发明的基本原理和主要特征以及本发明的优点。本行业的技术人员应该了解,本发明不受上述实施例的限制,上述实施例和说明书中描述的只是说明本发明的原理,在不脱离本发明精神和范围的前提下,本发明还会有各种变化和改进,这些变化和改进都落入要求保护的本发明范围内。本发明要求保护范围由所附的权利要求书及其等效物界定。
Claims (3)
1.一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,该方法涉及一种钛合金薄壁翼片精确成形模具,该模具包括方形凸模、左分瓣凹模、右分瓣凹模和轴向凹模套;左、右分瓣凹模为两个垂直非对称结构,固定在各自的水平冲程机构上水平相向或者相反移动,左、右分瓣凹模合模后内部为成形件形状的模腔;轴向凹模套套于分瓣凹模外部,由滑动机构带动轴向凹模套上下移动,轴向凹模套内模面与分瓣凹模的外模面相贴合;方形凸模固定在分瓣凹模上方的垂直冲程机构上,对准固定分瓣凹模的模腔开口;所述的模腔的上方设有放置坯料的型腔,型腔和模腔之间带有促进金属流动的斜坡端面,斜坡端面和模腔之间设置不等长的工作带和促流角,该方法的步骤包括下料、预加热及装配、多向挤压、脱模,具体为:
S1下料:将坯料从原料中按照一定尺寸裁剪下来;
S2预加热:装配以前,先将该模具的左分瓣凹模、右分瓣凹模、方形凸模和轴向凹模套预热;
将该模具进行装配:先将轴向凹模套与滑动机构固定,方形凸模与垂直冲程结构固定,然后将左分瓣凹模和右分瓣凹模分别与水平冲程机构的水平缸联接,坯料在放入前加热;
多向挤压:先通过水平冲程机构驱动左、右分瓣凹模相对运动,待左、右分瓣凹模完全合模后,坯料放入型腔,启动滑动机构,轴向凹模套向下运动,轴向凹模套内模面和左、右分瓣凹模的外模面完全接触后,启动垂直冲程带动方形凸模向下挤压坯料,金属坯料由型腔经过斜坡端面到达模腔,随着方形凸模继续下压,金属坯料沿模腔端面向壁薄部分均匀流动,成形件挤压完成;
S4脱模:成形完毕后,方形凸模回程,滑动机构带动轴向凹模套向上运动与左、右两分瓣凹模分离,等轴向凹模套全部回程后,左右分瓣凹模开模,然后取出挤压件。
2.根据权利要求1所述的一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,其特征在于:该方法还包括S5切削加工:成形件切削加工得到加工件。
3.根据权利要求1所述的一种钛合金薄壁翼片精确成形方法,其特征在于:所述S2预加热时的左分瓣凹模、右分瓣凹模、方形凸模和轴向凹模套的预热温度为850℃,坯料的预热温度为900℃。
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