CN109311745B - 夹层玻璃 - Google Patents

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Abstract

本发明提供具备高隔音性且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。汽车前窗玻璃用夹层玻璃，其具备彼此相对的1对玻璃板和夹持在1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成且具有2层以上的所述芯层，在JIS R3212(1998年)所规定的试验区域A中，通过规定的方法在规定的多个点处测定的凹凸度的最大值在3μm以下。

Description

夹层玻璃
技术领域
本发明涉及夹层玻璃，特别涉及具备高隔音性且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。
背景技术
在1对玻璃板间夹持树脂等中间膜、进行加热压接而得的夹层玻璃由于在破损时破片不会飞散、安全性优良，因而被广泛用于汽车等车辆的窗玻璃。近年来，希望使用除了具有防止飞散等安全性以外、还通过适当选择中间膜来赋予所要求的各种功能的汽车用夹层玻璃。其中，对于具有隔音性的汽车用夹层玻璃的需求高，尝试了使用由性质不同的树脂膜层叠而得的中间膜来提高汽车用夹层玻璃的隔音性能。
例如，专利文献1中记载的夹层玻璃使用了下述中间膜：以不同比例含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的2种隔音层夹持了与含有聚乙烯醇缩醛树脂和增塑剂的隔音层的乙酰基数量不同的中间层而构成的中间膜，或进一步用与中间层相同的表面保护层夹持了上述中间膜而构成的中间膜。专利文献1中记载的夹层玻璃在10～60℃的温度范围内具有一定程度以上的隔音性，但并不具有特别优良的隔音性。
另外，汽车用夹层玻璃中，以提高隔音性为目的对中间膜进行改善，但是透视偏差会增加。汽车用夹层玻璃的透视偏差增加，特别从前窗玻璃妨碍驾驶员的识别性的角度考虑是存在问题的。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开第2010/095749号
发明内容
发明所要解决的技术问题
本发明鉴于上述观点而完成，目的在于提供具备高隔音性且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。
解决技术问题所采用的技术方案
本发明的夹层玻璃是汽车前窗玻璃用的夹层玻璃，具备彼此相对的1对玻璃板和夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成且具有2层以上的所述芯层，在JIS R3212(1998年)规定的试验区域A中，通过以下方法在规定的多个点处测定的凹凸度的最大值在3μm以下。
(凹凸度的测定方法)
在所述试验区域A中，沿所述夹层玻璃的上下方向以15mm的间隔、以及沿与该上下方向正交的左右方向以15mm的间隔分别引出直线，所述直线彼此的各交点处通过下式(1)求出的值作为各交点的凹凸度算出。但是，与试验区域A的上端的距离或与下端的距离小于15mm的交点不作为凹凸度的计算对象。
凹凸度＝|T-(T上+T下)/2|(1)
T；凹凸度待求的交点处的夹层玻璃厚度
T上；凹凸度待求的交点的上方最接近的交点处的夹层玻璃的厚度，其中，在上方不存在交点的情况下，是存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的上端的位置处的夹层玻璃厚度
T下；凹凸度待求的交点的下方最接近的交点处的夹层玻璃的厚度，其中，在下方不存在交点的情况下，是存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的下端的位置处的夹层玻璃厚度
发明效果
通过本发明能够提供具备高隔音性且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。
附图说明
图1是本发明的夹层玻璃的实施方式的一个示例的主视图。
图2是图1所示的夹层玻璃的X-X线的沿左右方向的剖视图。
图3是表示图1所示的夹层玻璃的试验区域A的凹凸度的测定点的图。
图4是表示试验区域A为矩形的夹层玻璃的一例的凹凸度的测定点的图。
图5是本发明的夹层玻璃的实施方式的另一例的沿左右方向的剖视图。
图6是本发明的夹层玻璃的实施方式的又另一例的沿上下方向的剖视图。
具体实施方式
下面对本发明的实施方式进行说明。另外，本发明不限于这些实施方式，在不偏离本发明的主旨和范围的情况下，能够对这些实施方式进行变更或改变。
本发明的夹层玻璃是汽车前窗玻璃用夹层玻璃，具备彼此相向的1对玻璃板、和夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜。
上述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成，具有2层以上的所述芯层。
本发明的夹层玻璃的JIS R3212(1998年)所规定的试验区域A(以下也简记为“试验区域A”)中，通过上述“凹凸度的测定方法”在规定的多个点处测定的凹凸度的最大值在3μm以下。
本说明书中的玻璃化温度是指，以频率1Hz、动态剪切形变0.015％、升温速度3℃/分钟、测定温度范围-40℃～80℃的条件，通过动态粘弹性试验测定检体的tanδ(损耗模量/储能模量)的温度依赖性时tanδ的峰值温度。
tanδ可如下测定，例如准备成形为厚度d＝0.6mm、直径12mm的圆盘状的检体，在上述条件之下使用作为测定夹具的平行板(直径12mm)并通过动态粘弹性测定装置来测定该检体。作为动态粘弹性测定装置，可例举例如安东帕公司(アントンパール社)制的旋转式流变仪MCR301。
本说明书中，简记为“夹层玻璃”的情况下，是指汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。以下的说明中使用的“上”和“下”的记述分别是指夹层玻璃搭载于汽车时的上和下。本说明书中，“夹层玻璃的上下方向”(包括简记为“上下方向”的情况)是指相对于水平线正交的方向，与上下方向正交的方向是“夹层玻璃的左右方向”(包括简记为“左右方向”的情况)。
本发明的夹层玻璃的夹持于1对玻璃板间的中间膜是至少在2层芯层(玻璃化温度低于15℃)之间具有玻璃化温度在15℃以上的表层的构成，藉此具有前所未有的高隔音性。
本发明的夹层玻璃的试验区域A中，通过上述“凹凸度的测定方法”在规定的多个点处测定的凹凸度的最大值(以下也记为“最大凹凸度”)在3μm以下。试验区域A是JISR3212(1998年“汽车用安全玻璃试验方法”)中规定的“用于前方的安全玻璃的试验区域”规定的试验区域，是与驾驶席的前方对应的试验区域。另外，试验区域A可以说是用于确保驾驶员的安全性的确保最低限度的驾驶员视野的优选区域。试验区域A中的最大凹凸度如果在3μm以下，则是几乎不会观察到妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的夹层玻璃。
具体而言，夹层玻璃的试验区域A的最大凹凸度如果在3μm以下，则该夹层玻璃以其主面与水平面所成角度为25度的方式设置并通过伊斯拉视像公司(ISRA VISION社)制的偏差检测器SCREENSCAN(制品名)测定的试验区域A的透视偏差的最大值(以下记为“透视偏差最大”)能够达到目视几乎确认不到透视偏差的220[mdpt]以下的水平。即，如上所述的具有至少2层芯层和表层层叠而得的中间膜的具备高隔音性的夹层玻璃中，夹层玻璃的试验区域A的最大凹凸度如果在3μm以下，则能够形成几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的夹层玻璃。
本发明的夹层玻璃中，相对于所述中间膜和所述1对玻璃板的合计质量，所述中间膜的质量的比例优选在14质量％以上。通过使中间膜为在至少2层芯层(玻璃化温度低于15℃)之间具有玻璃化温度在15℃以上的表层的构成并使中间膜的质量相对于中间膜和1对玻璃板的总质量的比例在上述范围内，在夹层玻璃中声音的振动能量使得1对玻璃板之间的中间膜的多个部位形成较高的剪切变形能量，该能量作为热能被释放，从而能够发挥高隔音性能。
从隔音性和轻量化的角度考虑，本发明的夹层玻璃中，相对于中间膜和1对玻璃板的总质量，中间膜的质量比例(以下也简记为“中间膜质量％”)更优选在15质量％以上，进一步优选在17质量％以上。另外，从保持所期望的强度的角度考虑，优选在50质量％以下，更优选在40质量％以下。
本发明的夹层玻璃的面密度优选在13.5kg/m2以下，更优选在12kg/m2以下，进一步优选在11kg/m2以下。夹层玻璃的面密度如果在上述范围内，则能够实现夹层玻璃的轻量化。从保持所期望的强度的角度考虑，本发明的夹层玻璃的面密度优选在8kg/m2以上，更优选在9kg/m2以上。
另外，夹层玻璃的中间膜质量％和面密度是1片夹层玻璃作为整体而测定的值。
以下，以使用了5层的层叠膜作为中间膜的情况为例，参照附图对本发明的夹层玻璃的实施方式进行说明。图1是使用了5层的层叠膜作为中间膜的本发明的夹层玻璃的实施方式的一例的主视图，图2是图1所示的夹层玻璃的X-X线的沿左右方向的截面图。图3是表示图1所示的夹层玻璃的试验区域A的凹凸度的测定点的图。
图1和图2所示的夹层玻璃10A具有彼此相对的1对玻璃板1A、1B，以及1对玻璃板1A、1B所夹持的中间膜2A。中间膜2A是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43这5层而得的结构。夹层玻璃10A的主面是汽车前窗玻璃的典型的主面形状，即，具有下边长于上边的大致梯形的形状。以夹层玻璃10A的上侧对应于汽车前窗玻璃的上侧的方式安装于汽车。夹层玻璃10A的1对玻璃板1A、1B、构成中间膜的2层芯层31、32以及3层表层41、42、43具有大致相同形状和相同尺寸的主面。
此处，本说明书中，“大致相同形状、相同尺寸”是指在人的观感上具有相同形状、相同尺寸。在其他情况下，“大致”也表示与上述相同的含义。
图1分别用虚线围住的区域的方式示意性地示出了夹层玻璃10A的试验区域A、所占面积大于试验区域A的JIS R3212(1998年)所规定的试验区域B。另外，图1所示的试验区域A是右舵时的试验区域A，夹层玻璃10A的上下方向的中心线(Y-Y线)与左边重合。另外，在左舵的情况下，以上下方向的中心线(Y-Y线)为轴与图1所示的试验区域A呈左右对称的位置为试验区域A。
本发明的夹层玻璃中，以图3和图4为例对作为透视偏差的评价方法使用的“凹凸度的测定方法”进行以下说明。
图3是图1所示的夹层玻璃10A的试验区域A的放大俯视图。本发明的夹层玻璃中，试验区域A是作为凹凸度的测定对象的区域，在该区域内的规定的多个点处由式(1)算出凹凸度。于是，所得的多个凹凸度中的最大值、即最大凹凸度在3μm以下。
试验区域A的凹凸度待求的规定的点、即凹凸度的测定点是试验区域A中在上下方向、左右方向以15mm的间隔引出直线时直线彼此的全部交叉点除去以下的非测定对象的交叉点后的全部交叉点。夹层玻璃10A具有曲率的情况下，沿该曲面以15mm的间隔引出直线。但是，与试验区域A的上端的距离或与下端的距离小于15mm的交点不作为凹凸度的计算对象。另外，在试验区域A的上下方向和左右方向以15mm的间隔引出的直线不包括与试验区域A的外周重合的直线。从而，与试验区域A的外周重合的直线上的交点不形成为上述直线彼此的交点，不作为凹凸度的计算对象。
图3中，试验区域A是虚线围住的区域，以其左上的顶点为起点，向右每隔15mm配置了上下方向的直线(以实线表示)X1、X2、X3、X4、……、Xn-4、Xn-3、Xn-2、Xn-1、Xn(n是试验区域A的左右方向的长度(mm)除以15mm而得的整数)。另外，以试验区域A的左上的顶点为起点，向下每隔15mm配置了左右方向的直线(以实线表示)Y1、Y2、Y3、Y4、……、Yn-4、Yn-3、Yn-2、Yn-1、Yn(m是试验区域A的上下方向的长度(mm)除以15mm而得的整数)。另外，直线X0是与试验区域A的左边一致的上下方向的直线(虚线)。进一步，直线Y0是从试验区域A的左上的顶点向左右方向引出的直线(实线)。
图3所示的试验区域A中，作为凹凸度的测定点的是除直线X0上的交点、直线Y0上的交点和直线Ym上的交点以外的全部交点。作为凹凸度的测定点的交点在图3中用黑点表示。以下，根据需要将试验区域A内的直线的交点以直线记号的组合进行表示。例如，试验区域A的左上的顶点中，作为直线X0与直线Y0的交点，以交点(X0，Y0)表示，作为直线X1和直线Y1的交点，以交点(X1，Y1)表示。
例如，交点(X1，Y1)是凹凸度的测定点，交点(X1，Y1)的凹凸度如果记为凹凸度(X1，Y1)，则凹凸度(X1，Y1)是通过式(1)求出的数值。
凹凸度(X1，Y1)＝|T-(T上+T下)/2|(1)
这种情况下，式(1)中T为交点(X1，Y1)处夹层玻璃的厚度。T上；凹凸度待求的交点(交点(X1，Y1))的上方最接近的交点、即交点(X1，Y0)处的夹层玻璃的厚度，T下是凹凸度待求的交点(交点(X1，Y1))的下方最接近的交点、即交点(X1，Y2)处的夹层玻璃的厚度。
凹凸度(X1，Y1)，换言之，是从交点(X1，Y1)处夹层玻璃的厚度中减去作为其上下的交点的交点(X1，Y0)和交点(X1，Y2)处的夹层玻璃的厚度的平均值而得的值的绝对值。图3所示的试验区域A的凹凸度在交点(X1，Y1)～交点(Xn，Ym-1)的范围内作为凹凸度(X1，Y1)～凹凸度(Xn，Ym-1)计算，总测定数为n×(m-1)个。另外，夹层玻璃的厚度能够通过板厚测定器、例如Optigauge(Lumetrics公司(Lumetrics社)制)等测定。
将照此算出的n×(m-1)个凹凸度的最大值(最大凹凸度)用于评价。本发明的夹层玻璃在试验区域A中的最大凹凸度在3μm以下。该最大凹凸度优选在2.7μm以下，更优选在2.5μm以下。
图4是表示试验区域A为矩形、上下边和左右边具有15mm的整数倍的长度时的凹凸度的测定点(用黑点表示)的图。图4中，试验区域A是虚线围住的区域。与图3所示相同，每隔15mm的间隔配置有上下方向的直线(以实线表示)X1……Xn(n是试验区域A的左右方向的长度(mm)除以15mm而得的整数减去1后的值)、左右方向的直线(用实线表示)Y1……Ym(m是试验区域A的上下方向的长度(mm)除以15mm而得的整数减去1后的值)。
另外，直线X0、Y0、Xn+1、Ym+1分别是与试验区域A的左边、上边、右边、下边一致的直线(虚线)。因此，在试验区域A的上下方向和左右方向以15mm的间隔引出的直线不包括这些直线。如图4所示，试验区域A的直线Y1上的交点相当于计算凹凸度时上方不存在交点时的情况。因此，存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的上端的位置处的夹层玻璃的厚度作为式(1)的T上使用。例如，计算交点(X1，Y1)的凹凸度时的T上是直线X1的上端、即直线X1与试验区域A的上边的交点(X1，Y0)处的夹层玻璃的厚度。
同样地，试验区域A的直线Ym上的交点相当于计算凹凸度时下方不存在交点时的情况。因此，存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的下端的位置处的夹层玻璃的厚度作为式(1)的T下使用。例如，计算交点(X1，Ym)的凹凸度时的T下是直线X1的下端、即直线X1与试验区域A的下边的交点(X1，Ym+1)处的夹层玻璃的厚度。另外，从交点(X1，Ym)到直线X1的下端为止的长度、即从交点(X1，Ym)到试验区域A的下边位置的距离小于15mm的情况下，无法获得式(1)的T下的值，因此交点(X1，Ym)不作为凹凸度的测定对象。
另外，本发明的夹层玻璃中，面积大于试验区域A的试验区域B中，与试验区域A同样地测定的最大凹凸度优选在4μm以下，更优选试验区域B的最大凹凸度在3.5μm以下。试验区域B的最大凹凸度如果在3μm以下，则更大的范围内呈几乎没有透视偏差的状态，从安全性的角度考虑更为优选。另外，试验区域B的最大凹凸度的测定方法与上述试验区域A相同。
以下，对构成夹层玻璃10A的各要素进行说明。
[玻璃板]
夹层玻璃10A的1对玻璃板1A、1B的板厚根据所用的玻璃板的材质或所组合的中间膜，在可作为汽车前窗玻璃的范围内适当调整。另外，玻璃板1A、1B的板厚优选为使夹层玻璃10A的中间膜质量％落入规定优选范围的厚度。玻璃板1A、1B的板厚可根据使用夹层玻璃10A的汽车的种类等适当选择，通常可分别为0.1～10mm。另外，为了使夹层玻璃10A的面密度落入上述优选范围，玻璃板1A、1B的板厚优选为0.3～2.5mm。
1对玻璃板1A、1B的板厚可彼此相同或不同。玻璃板1A、1B的板厚不同的情况下，位于车内侧的玻璃板的板厚优选小于位于车外侧的玻璃板的板厚。
例如，夹层玻璃10A中，在使用时位于车内侧的玻璃板是玻璃板1A的情况下，玻璃板1A的板厚优选0.5mm～1.6mm，更优选0.7mm～1.5mm。此外，玻璃板1A的板厚优选比玻璃板1B的板厚小。玻璃板1A的板厚和玻璃板1B的板厚之差优选0.3～1.5mm，更优选0.5～1.3mm。此外，在该情况下，玻璃板1B是位于车外侧的玻璃板，板厚优选1.6～2.5mm，更优选1.7～2.1mm。
如果在夹层玻璃的使用时位于车外侧的玻璃板具有比位于车内侧的玻璃板更大的板厚，则从耐飞石冲击性的角度考虑是优选的。从耐飞石冲击性的角度考虑，车外侧的板厚特别优选在1.3mm以上。
作为夹层玻璃10A中使用的玻璃板1A、1B的材质，可例举透明的无机玻璃和有机玻璃(树脂)。作为无机玻璃，只要是通常的钠钙玻璃(也称为钠钙硅酸盐玻璃)、铝硅酸盐玻璃、硼硅酸盐玻璃、无碱玻璃、石英玻璃等则无特别限制地使用。其中特别优选钠钙玻璃。对成形方法也无特别限定，例如可以是通过浮法等成形的浮法板玻璃。此外，玻璃板1A、1B可以实施风冷强化或化学强化这样的强化处理。
作为有机玻璃(树脂)，可例举聚碳酸酯树脂、聚苯乙烯树脂、芳香族聚酯树脂、丙烯酸树脂、聚酯树脂、聚芳酯树脂、卤化双酚A与乙二醇的缩聚物、丙烯酸氨基甲酸酯树脂、含有卤化芳基的丙烯酸树脂等。其中，优选芳香族类聚碳酸酯树脂等聚碳酸酯树脂及聚甲基丙烯酸甲酯类丙烯酸树脂等丙烯酸树脂，更优选聚碳酸酯树脂。进一步，聚碳酸酯树脂中特别优选双酚A类聚碳酸酯树脂。另外，玻璃板可含有2种以上的如上所述的树脂来构成。
此外，玻璃板1A、1B也可以是使上述无机玻璃或有机玻璃(树脂)中含有红外线吸收剂或紫外线吸收剂等而赋予了红外线吸收性或紫外线吸收性的玻璃板。作为这种玻璃板，可使用绿色玻璃板、紫外线吸收(UV)绿色玻璃板等。此外，UV绿色玻璃板是指含有68质量％以上74质量％以下的SiO2、0.3质量％以上1.0质量％以下的Fe2O3、以及0.05质量％以上0.5质量％以下的FeO的玻璃板，波长350nm的紫外线透射率在1.5％以下，且在550nm以上1700nm以下的区域内具有透射率的极小值的紫外线吸收绿色玻璃。
作为上述玻璃，可使用不添加着色成分的无色透明材质，或者也可在不损害本发明的效果的范围内使用上述绿色玻璃那样的着色过的着色透明材质。进一步，这些玻璃可使用1种或将2种以上组合使用，例如，可以是层叠成2层以上而得的层叠基板。作为取决于夹层玻璃所适用的汽车的种类的玻璃，优选无机玻璃。
另外，从夹层玻璃用于汽车前窗玻璃的角度考虑，形成夹层玻璃时，优选按照JISR3212(1998年)测定的可见光透射率(Tv)在70％以上，更优选在74％以上，玻璃板1A、1B的Tv分别优选在75％以上，更优选在80％以上。
夹层玻璃10A中使用的1对玻璃板1A、1B可以由彼此不同种类的材质构成，但优选为相同材质。玻璃板1A、1B的形状可以是平板，也可整面或一部分具有曲率。玻璃板1A、1B中，可对暴露于大气中的暴露面(日文：表出面)施加赋予斥水功能、亲水功能、防雾功能等的涂层。此外，也可对玻璃板1A、1B的彼此相对的相向面施加低放射性涂层、红外线遮蔽涂层、导电性涂层等含有通常的金属层的功能涂层。
另外，在玻璃板1A、1B的相向面具有上述功能涂层的情况下，以下的中间膜2A的表层41、43与玻璃板1A、1B的相向面上的该功能涂层相接。
[中间膜]
夹层玻璃10A的中间膜2A是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43这5层而得的结构。中间膜2A是配置于玻璃板1A、1B之间并具有将玻璃板1A、1B粘接而形成整体化的夹层玻璃10A的功能的膜。
芯层31、32的玻璃化温度低于15℃，表层41、42、43的玻璃化温度在15℃以上。从作为构成通常用于夹层玻璃的中间膜的主要材料的热塑性树脂中，以各层各自可得到上述玻璃化温度的条件对树脂进行适当选择来构成芯层31、32以及表层41、42、43。只要能调整至上述玻璃化温度，则对所用的热塑性树脂的种类没有特别限制。以下，也将芯层的玻璃化温度记为Tgc，将表层的玻璃化温度记为Tgs。
Tgc优选在10℃以下，更优选在8℃以下。Tgc如果低于15℃，则夹层玻璃可获得所期望的隔音性能。从保持芯层自身的形状的角度考虑，Tgc优选在-10℃以上，更优选在0℃以上。
Tgs优选在20℃以上，更优选在25℃以上。Tgs如果在15℃以上，则夹层玻璃可获得所期望的隔音性能。从耐贯穿性的角度考虑，Tgs优选在50℃以下，更优选在40℃以下。
从提高隔音性的角度考虑，Tgs减去Tgc而得的值优选为10～40℃，更优选为20～35℃。
作为可分别在芯层实现上述Tgc和在表层实现上述Tgs的热塑性树脂，具体可例举聚乙烯醇缩丁醛树脂(PVB)等聚乙烯醇缩醛树脂、聚氯乙烯树脂(PVC)、饱和聚酯树脂、聚氨酯树脂、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物树脂(EVA)、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物树脂、环烯烃聚合物(COP)等热塑性树脂。这些热塑性树脂例如可通过调整增塑剂量等来调整至上述Tgc或者Tgs。热塑性树脂可以单独使用，也可以2种以上组合使用。
此外，除了芯层以及表层分别达到Tgc以及Tgs的条件以外，还根据夹层玻璃的用途，考虑透明性、耐候性、粘接力、耐穿透性、冲击能量吸收性、耐湿性、遮热性等各种性能的平衡来选择热塑性树脂。从这种角度出发，作为构成芯层的热塑性树脂，优选PVB、EVA、聚氨酯树脂等。此外，表层分别优选PVB、EVA、聚氨酯树脂等。
对于构成中间膜的2层以上的芯层的Tgc，只要各芯层的该值均在上述范围内即可，可相同或不同。此外，在中间膜具有多个表层的情况下，各表层的Tgs只要在上述范围内即可，可相同或不同。此外，对于构成芯层、表层的热塑性树脂的种类，各个芯层、表层可相同或不同。中间膜优选2层以上的芯层中Tgc以及热塑性树脂的种类相同，在具有多个表层的情况下，多个表层中Tgs以及热塑性树脂的种类相同，且芯层和表层中热塑性树脂的种类相同的结构。
本发明的夹层玻璃中的中间膜是满足上述Tgc的芯层和满足上述Tgs的表层交替层叠、且具有2层以上的上述芯层的结构。中间膜如果具有上述层叠结构，则总的层数无特别限定。另外，中间膜与玻璃板的关系优选为中间膜质量％在14质量％以上。中间膜的层数最少的结构是在1对芯层间夹持表层而成的结构。该情况下，夹层玻璃是玻璃板、芯层、表层、芯层、玻璃板的层叠结构。
从夹层玻璃制造时的操作性的角度考虑，中间膜优选是具有与1对玻璃板的相向面相接的表层的结构。另外，中间膜中，分别最靠近1对玻璃板的1对芯层间的厚度(以下也记为“最外芯层间的厚度”)优选在0.45mm以上。进一步，中间膜中，配置在分别最靠近1对玻璃板的1对芯层间的层整体的面密度(以下也记为“最外芯层间的面密度”)优选在0.5kg/m2以上。
作为具有与1对玻璃板的相向面相接的表层且具有2层以上的芯层的层叠结构的中间膜，层数最少的结构是图2所示的中间膜2A的表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43这5层经层叠而得的结构。芯层31、32和表层41、42、43的各芯层和表层只要分别满足上述Tgc和Tgs，则既可为单层结构，也可为多层结构。
中间膜2A的分别最靠近1对玻璃板1A、1B的1对芯层31、32间的厚度在图2中以Ta表示。另外，图2中的中间膜2A的厚度以Tb表示。从中间膜充分剪切变形、能够提高夹层玻璃的隔音性能的角度考虑，最外芯层间的厚度Ta优选在0.45mm以上，更优选在0.50mm以上。最外芯层间的厚度Ta的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，Ta优选在4.0mm以下，更优选在3.0mm以下。另外，夹层玻璃10A中，最外芯层间的厚度Ta与表层42的厚度相等。
中间膜2A的最外芯层间的面密度是表层42的面密度。与最外芯层间的厚度Ta同样地从中间膜充分剪切变形、能够提高夹层玻璃的隔音性能的角度考虑，中间膜的最外芯层间的面密度优选在0.5kg/m2以上，更优选在0.55kg/m2以上，进一步优选在0.6kg/m2以上。最外芯层间的面密度的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，该面密度优选在3.3kg/m2以下，更优选在2.0kg/m2以下，进一步优选在1.3kg/m2以下。
中间膜2A的厚度Tb是芯层31、32和表层41、42、43的厚度的合计，从中间膜质量％为上述范围的角度以及从隔音性的角度考虑，优选在1.53mm以上，更优选在1.7mm以上，进一步优选在2.0mm以上。中间膜2A的厚度Tb的上限没有特别限定，从轻量化的角度考虑，Tb优选在4.0mm以下。
芯层31、32的厚度无特别限定。从夹层玻璃的隔音性和轻量化以及Ta和Tb为上述范围等角度考虑，厚度分别优选为0.05～0.2mm，更优选为0.07～0.15mm。芯层31、32的厚度可彼此相同或不同。中间膜2A的分别最靠近1对玻璃板1A、1B的1对芯层31、32和分别位于1对玻璃板1A、1B之间的表层41和表层43的厚度没有特别限制。从夹层玻璃的隔音性和轻量化、Ta和Tb在上述范围内等角度考虑，厚度分别优选为0.15～1.1mm，更优选为0.2～0.76mm，进一步优选为0.2～0.45mm。
此处，图2示出在通过夹层玻璃10A的中心点的X-X线处将夹层玻璃10A沿左右方向切割而得的剖面，作为夹层玻璃10A的与主面垂直的剖面的代表例。如图2所示，夹层玻璃10A中，从左右方向的一侧的端部到另一侧的端部之间以均匀的厚度层叠了玻璃板1A、1B和中间膜2A。夹层玻璃10A的与其主面垂直的剖面均相同。例如，在通过夹层玻璃10A的中心点的Y-Y线处沿上下方向切割夹层玻璃10A而得的剖面也与图2所示相同，能够确认从一侧的端部到另一侧的端部之间以均匀的厚度层叠了玻璃板1A、1B以及中间膜2A。照此，夹层玻璃10A中，主面内的任意部位处各层的厚度、Ta和Tb均相同。
中间膜中的芯层、表层的制作中，使用含有上述热塑性树脂作为主要成分的含有热塑性树脂的组合物。在不损害本发明的效果的范围内，根据各种目的，该含热塑性树脂的组合物可含有例如红外线吸收剂、紫外线吸收剂、荧光剂、粘接性调节剂、偶联剂、表面活性剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、脱水剂、消泡剂、防静电剂、阻燃剂等各种添加剂中的1种或2种以上。在芯层以及表层中，这些添加剂分别均匀地包含在整体中。
另外，在上述添加剂中，特别对于红外线吸收剂、紫外线吸收剂、荧光剂等用于对芯层或表层赋予追加的功能的添加剂的含有情况，例如为夹层玻璃10A的中间膜2A的情况下，在由芯层31、32和表层41、42、43总计5层构成的中间膜的各层中可以仅任一层含有，也可以2层以上含有，而且在2层以上含有的情况下，可以以相同的量或不同的量含有同种的添加剂，也可分别含有不同的添加剂。
中间膜2A例如如下制作：芯层31、32以及表层41、42、43分别由合适的含有热塑性树脂的组合物制膜成片材状，优选使形成最终的夹层玻璃时各层的厚度在上述范围内，将得到的各层以表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43的顺序进行层叠，通过在加压下进行加热来制作。或者也可通过共挤出来整体制作。制作条件根据热塑性树脂的种类进行适当选择。
为了使本发明的夹层玻璃中的试验区域A的最大凹凸度在3μm以下，优选例如至少在夹层玻璃10A的与试验区域A对应的区域的面内以均匀的膜厚制作中间膜2A。具体而言，例如用通常的方法使用拉伸辊拉伸如上所述层叠而得的中间膜，藉此得到面内具有均匀膜厚的中间膜。另外，由于拉伸而使得面积扩张膜厚减少，因此调整供拉伸用的层叠膜的面积和膜厚以使最终所得的中间膜具有规定的面积和膜厚。中间膜的膜厚在面内的均匀化的程度能够通过拉伸的程度来调整。例如在使用拉伸辊的情况下，拉伸的程度可通过拉伸辊的曲率和拉伸速度、温度设定等调整。
从容易将本发明的夹层玻璃的分别最靠近1对玻璃板的1对芯层间的厚度调整至上述范围的角度考虑，中间膜优选具有3层以上的芯层。另外，从中间膜的制造容易度的角度考虑，芯层的数量优选在5层以下。在中间膜具有3层以上的芯层的情况下，夹层玻璃优选具有与1对玻璃板的相向面相接的表层。
作为具有与1对玻璃板的相向面相接的表层且具有3层以上的芯层的层叠结构的中间膜，作为层数最少的结构的具有由7层层叠膜构成的中间膜的本发明的夹层玻璃的实施方式的一例的剖视图示于图5。剖视图示于图5的夹层玻璃10B，例如主视图与夹层玻璃10A的主视图(图1)相同，图5所示的剖视图例如是X-X线处的沿左右方向的剖视图。
夹层玻璃10B所具有的中间膜2B是表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43、芯层33、表层44这7层层叠而得的结构。夹层玻璃10B中，中间膜2B的分别最靠近1对玻璃板1A、1B的1对芯层是最接近玻璃板1A的芯层31和最接近玻璃板1B的芯层33。中间膜2B中，芯层31与芯层33之间的厚度为Ta，表层42、芯层32、以及表层43的厚度合计为最外芯层间的厚度Ta。另外，中间膜2B的最外芯层间的面密度是表层42、芯层32以及表层43层叠而得的3层的面密度。
本发明的夹层玻璃的中间膜中，最外芯层间的厚度以及最外芯层间面密度的优选范围如上所述，与最外芯层间的层构成无关。即，中间膜2B的最外芯层间的厚度Ta以及最外芯层间的面密度与中间膜2A的最外芯层间的厚度Ta以及最外芯层间的面密度及其优选值均可相同。
中间膜2B的厚度Tb是芯层31、32、33、和表层41、42、43、44的厚度的合计，与中间膜2A的厚度Tb及其优选范围均可相同。从夹层玻璃的隔音性和轻量化以及Ta和Tb为上述范围等角度考虑，中间膜2B的芯层31、32、33的厚度分别优选为0.05～0.2mm，更优选为0.07～0.15mm。中间膜2B的表层41、42、43、44的厚度从与上述相同的角度考虑，分别优选为0.15～1.1mm，更优选为0.2～0.76mm，进一步优选为0.2～0.45mm。芯层厚度可彼此相同或不同，表层厚度可彼此相同或不同。
夹层玻璃10B除了中间膜2B的层叠结构与夹层玻璃10A的中间膜2A的层叠结构不同之外，其它结构可与夹层玻璃10A完全相同。中间膜2B的制作也能够与中间膜2A相同。
以上，对于本发明的夹层玻璃的中间膜，以中间膜2A、2B为例，对芯层为2层的情况、3层的情况进行了说明。在芯层为4层以上的中间膜的情况下，也与上述同样，考虑中间膜质量％、最外芯层间的厚度Ta、最外芯层间的面密度、中间膜的厚度Tb，对芯层和表层进行适当设计即可。
本发明的夹层玻璃的中间膜可以如中间膜2A、2B那样，在夹层玻璃的主面内各层具有均匀的厚度，也可以在主面内各层具有不同的厚度。在该情况下，各层的厚度、最外芯层间的厚度Ta、中间膜的厚度Tb优选以在中间膜的厚度最大的部位测定的值达到上述夹层玻璃的主面内的各层具有均匀的厚度时的范围、具体而言达到中间膜2A、2B所示的范围的条件进行设计。另外，如上所述，中间膜质量％以及面密度是对夹层玻璃整体进行测定而得的物性。
图6是使用了5层的层叠膜作为中间膜的本发明的夹层玻璃的实施方式的另一例的沿上下方向的剖视图。剖视图示于图6的夹层玻璃10C，例如主视图与夹层玻璃10A的主视图(图1)相同，图6所示的剖视图例如是Y-Y线处的沿上下方向的剖视图。在图6所示的夹层玻璃10C的剖视图中，左侧为上侧边，右侧为下侧边。
如图6所示，夹层玻璃10C所具有的中间膜2C是从上边向下边厚度逐渐减少的楔形的中间膜。中间膜2C的层叠结构是从玻璃板1A侧向玻璃板1B侧依次层叠了表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43的5层结构。表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43均是以相同的比例从上边向下边厚度逐渐减少的结构。
通常，这种夹层玻璃中，在上边中，从一个端部向另一个端部，中间膜以及构成该中间膜的各层的厚度固定，在下边中，从一个端部向另一个端部，中间膜以及构成该中间膜的各层的厚度固定。
夹层玻璃10C的中间膜2C的厚度最大的部位是上边。图6中示出中间膜2C的最外芯层间的厚度Ta、中间膜2C的厚度Tb的测定部位。中间膜2C中，作为该上边处测定的Ta和Tb，能够适用与中间膜2A的情况相同的厚度。另外，与Ta和Tb同样，中间膜2C的各层的厚度能够适用与中间膜2A的情况相同的厚度作为厚度最大的部位的上边处的厚度。
夹层玻璃中，通常有时根据夹层玻璃的主面的形状，将中间膜部分拉伸来使用。在该情况下，拉伸的部分的中间膜的厚度比未拉伸的部分的中间膜的厚度小。在这种情况下，与上述剖面为楔形的中间膜的情况同样，各层的厚度、最外芯层间的厚度Ta、中间膜的厚度Tb以在中间膜的厚度最大的部位测定的值达到上述夹层玻璃的主面内的各层具有均匀的厚度时的范围、具体而言达到中间膜2A、2B所示的范围的条件进行设计。
另外，上述夹层玻璃10A、10B、10C的任一者的试验区域A的凹凸度的测定方法相同，最大凹凸度在3μm以下。
本发明的夹层玻璃的中间膜在频率1Hz、温度20℃下的储能模量G’优选在5.0×104Pa以上，更优选在1.0×105Pa以上。储能模量G’是表示中间膜的刚性的指标，中间膜的储能模量G’如果在上述范围内，则能够充分确保刚性。
中间膜的储能模量G’的上限没有特别限定。但是，中间膜的储能模量G’如果变高则有时会损害夹层玻璃的隔音性能。另外，中间膜的储能模量G’如果过高，则在剪切等加工中需要特殊的机器等，有时会降低生产性。进而中间膜变脆，有时导致耐贯穿性降低。从这种角度考虑，则中间膜的储能模量G’优选在1.0×107Pa以下。另外，本说明书中的中间膜的储能模量G’是在频率1Hz、温度20℃、动态剪切形变0.015％的条件下通过剪切法、例如用安东帕公司制的旋转式流变仪MCR301进行测定的动态粘弹性试验中的储能模量。
[夹层玻璃]
本发明的夹层玻璃具备彼此相对的1对玻璃板和夹持在该1对玻璃板间的上述结构的中间膜，试验区域A中的最大凹凸度在3μm以下。试验区域A的最大凹凸度优选在上述范围内。进一步，面积大于试验区域A的试验区域B的最大凹凸度优选在上述范围内。本发明的夹层玻璃优选中间膜质量％在14质量％以上，更优选在上述范围内。夹层玻璃的面密度也如上所述。
本发明中，作为所得的夹层玻璃，优选对上述玻璃板和中间膜进行适当组合，以使最大凹凸度、中间膜质量％和面密度等在规定的范围或优选的范围内。夹层玻璃的试验区域A的最大凹凸度的调整主要通过在制造中间膜时、用上述方法提高面内的至少与夹层玻璃的试验区域A对应的区域中的膜厚均一性来进行。
本发明的夹层玻璃具备彼此相对的1对玻璃板和夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度在15℃以上的表层和玻璃化温度低于15℃的芯层交替层叠而成且具有2层以上的所述芯层，通过使试验区域A的最大凹凸度在3μm以下，能够使透视偏差最大达到目视几乎无法确认到透视偏差的220[mdpt]以下的程度，能够同时实现以下所示的高隔音性和高识别性。
本发明的夹层玻璃因上述结构而具有高隔音性能。具体而言，本发明的夹层玻璃优选在温度20℃的条件下以0～10000Hz的频率范围测定的主共振点处的损耗系数在0.4以上。以下，在没有特别说明的情况下，主共振点是指在温度20℃的条件下以0～10000Hz的频率范围测定的主共振点。
另外，主共振点处的损耗系数能够按照ISO＿PAS＿16940通过中央激振法测定。作为利用中央激振法的损耗系数的测定装置，例如可例举小野测器株式会社(小野測器社)制中央激振法测定***(MA-5500，DS-2000)。本发明的夹层玻璃中的主共振点的频率范围大概为0～300Hz。本发明的夹层玻璃中，如果主共振点处的损耗系数在0.4以上，则例如能够将汽车的发动机声或轮胎的振动声等较低频率范围的声音充分隔音。此外，本发明的夹层玻璃中，如果主共振点处的损耗系数在0.4以上，则2次共振点～7次共振点等高次共振点处的损耗系数也相对较高，例如容易在0.4以上，可有效地对低频率范围～高频率范围的声音进行隔音。
本发明的夹层玻璃中，主共振点处的损耗系数更优选在0.42以上，进一步优选在0.45以上。另外，本发明的夹层玻璃中，主共振点和2次共振点处的损耗系数均特别优选在0.5以上。另外，例如在弯曲形状的夹层玻璃的情况下，制作使用了与该夹层玻璃相同结构的平整玻璃板的夹层玻璃，测定损耗系数。
本发明的夹层玻璃还优选三点弯曲刚性在100N/mm以上。三点弯曲刚性是由三点弯曲试验而得的刚性，能够通过例如压缩拉伸试验机进行测定。三点弯曲刚性特别优选在120N/mm以上。如果夹层玻璃的三点弯曲刚性在100N/mm以上，则是能够确保车辆刚性的程度的刚性，因此优选。
本发明的夹层玻璃还优选基于SAE J1400测定的吻合区域(日文：コインシデンス領域)中的传声损耗(日文：音響透過損失)在35dB以上，特别优选在42dB以上。如果夹层玻璃的传声损耗在35dB以上，则可评价为隔音性优良。
(其它层)
在不损害本发明的效果的范围内，实施方式的夹层玻璃的1对玻璃板之间可具有作为其它层的功能膜。具有功能膜的情况下，例如优选如上所述由多层构成的中间膜的层间夹持功能膜的结构。
作为功能膜，例如可例举红外线遮蔽膜等。作为红外线遮蔽膜，具体而言，可例举在25～200μm左右厚度的PET膜等支持膜上形成作为红外线反射膜的膜厚100～500nm左右的电介质多层膜、液晶取向膜、含红外线反射材料的涂覆膜、含金属膜的单层或多层的红外线反射膜等以往公知的红外线反射膜的膜。作为红外线遮蔽膜，可例举层叠折射率不同的树脂膜而得的总膜厚为25～200μm左右的介电多层膜等。
本发明的夹层玻璃具有功能膜的情况下，功能膜位于最外芯层间时，最外芯层间的厚度Ta和最外芯层间的面密度以包括功能膜的状态进行测定和计算。另外，中间膜的厚度Tb以及中间膜质量％除去功能膜后进行测定和计算，夹层玻璃的面密度以包括功能膜的状态进行计算。
实施方式的夹层玻璃中，作为其它层，例如出于隐藏夹层玻璃的安装至框体等的安装部分或布线导体等的目的，可以在其周缘部的一部分或全部具有带状的黑色陶瓷层。黑色陶瓷层的宽度根据搭载夹层玻璃的汽车的种类进行适当选择。黑色陶瓷层通常形成为宽度10～200mm左右的边框状。
黑色陶瓷层例如可在夹层玻璃所具有的1对玻璃板中的任一方玻璃板的大气侧或中间膜侧的主面以通常的方法形成为上述的形状。黑色陶瓷层的形成位置根据使用用途进行适当选择。另外，本发明的夹层玻璃具有黑色陶瓷层的情况下，中间膜的厚度Tb以及中间膜质量％除去黑色陶瓷层后进行测定和计算，夹层玻璃的面密度以不包括黑色陶瓷层的状态进行计算。
另外，黑色陶瓷层的“黑色”不是指例如颜色的三属性等所规定的黑色，而是能够辨识为如下黑色的范围，即，调整至使可见光不透射的至少能够遮蔽需要遮蔽的部分的程度的黑色。因此，黑色陶瓷层中，在能够实现该功能的范围内，根据需要黑色可具有浓淡，色调也可以与颜色的三属性所规定的黑色存在若干不同。从相同角度出发，黑色陶瓷层可以根据设置的部位以使整个层为连续的一体膜的方式来构成，也可以采用可根据形状或配置等设定容易地调整可见光透射的比例的圆点图案等来构成。
此外，本实施方式的夹层玻璃也可具有如下所述的阴影区域。在汽车前窗玻璃中，为了提高防眩性、隔热性等，有时形成着色成绿、蓝色等的带状阴影区域。阴影区域有时设置在玻璃板的表面，但多通过以带状对中间膜进行着色来形成。另一方面，由于存在应当使可见光线透射率在规定值以上(例如70％以上)的法定的视野区域，因此汽车前窗玻璃的阴影区域通常配置在视野区域之外的汽车前窗玻璃的上部。
[夹层玻璃的制造]
本发明的实施方式的夹层玻璃可通过通常使用的公知的技术进行制造。夹层玻璃10A中，如上所述，制作依次层叠表层41、芯层31、表层42、芯层32、表层43而得的中间膜2A，或在各层制膜时进行共挤出来制作中间膜2A，将其***1对玻璃板1A、1B之间，准备依次层叠玻璃板1A、中间膜2(其中，表层41位于玻璃板1A侧)、玻璃板1B而得的作为压接前的夹层玻璃的夹层玻璃前体。在具有其它层的情况下，同样地以与所得的夹层玻璃相同的层叠顺序将玻璃板与各层进行层叠，准备夹层玻璃前体。
将该夹层玻璃前体放入橡胶袋这样的真空袋中，将该真空袋与排气***连接，可通过一边以使真空袋内的压力达到约-65～-100kPa的真空度的条件进行减压抽吸(脱气)、一边在温度约70～110℃下进行粘接来得到实施方式的夹层玻璃。进一步，通过在例如100～140℃、压力0.6～1.3MPa的条件下加热加压实施压接处理，能够得到耐久性更为优良的夹层玻璃。
本发明的夹层玻璃作为汽车前窗玻璃用的夹层玻璃，能够实现显著的隔音效果，并且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差。进一步，在优选实施方式中可实现夹层玻璃的轻量化。
另外，将本发明的夹层玻璃用于汽车前窗玻璃时，优选按照JIS R3212(1998年)测定的可见光线透射率在70％以上，更优选在74％以上。按照ISO13837-2008测定的Tts(透过玻璃的总太阳能，Total solar energy transmitted through a glazing)优选在66％以下，更优选在60％以下。
实施例
以下，通过实施例对本发明进行更详细的说明。本发明不受以下说明的实施方式以及实施例的任何限定。例1、2是实施例，例3、4是比较例。
[例1～4]
表1所示结构的例1～4的主面尺寸为30cm见方的评价用夹层玻璃如下进行制造和评价。夹层玻璃的层叠结构是与图5所示相同的7层层叠而得的中间膜2B夹持于玻璃板1A、1B的构成。
(中间膜的制造)
在各例中，按以下方式制造表1所示的7层层叠结构的中间膜。
准备用于表层的规定膜厚的PVB片1(Tgs；30℃)、用于芯层的规定膜厚的PVB片2(Tgc；3℃)，依次层叠PVB片1、PVB片2、2片PVB片1、PVB片2、2片PVB片1、PVB片2、PVB片1，得到了层叠体。所得的层叠体通过热压成形机以150℃、300秒、加压压力50kg/cm2的条件加压，得到了表层41(0.33mm)/芯层31(0.1mm)/表层42(0.66mm)/芯层32(0.1mm)/表层43(0.66mm)/芯层33(0.1mm)/表层44(0.33mm)的层叠结构的中间膜前体。对各层用与图5所示的中间膜2B的各层的符号相同的符号进行标记。另外，各层的括号内的数值是加压后的各层的膜厚。
用拉伸辊将所得的中间膜前体整体均匀地拉伸，使得拉伸度在例1中为20％、在例2中为25％、在例3中为10％、在例4中为12％，得到了各例的夹层玻璃中使用的表层41/芯层31/表层42/芯层32/表层43/芯层33/表层44这7层的层叠构成的中间膜。各例的拉伸后的中间膜的各层的厚度示于表1。
各例的夹层玻璃的中间膜的芯层数、最外芯层间的厚度Ta、最外芯层间的面密度、中间膜的厚度Tb一并示于表1。
[夹层玻璃的制造]
在各例中将如上制造的中间膜切割成300mm×300mm的尺寸，以夹持在表1所示的板厚的2片玻璃板(300mm×300mm的钠钙玻璃)之间的方式依次层叠玻璃板1A、中间膜2B、玻璃板1B以得到层叠体，使得与图5的夹层玻璃10B具有同样的层叠结构。将该层叠体放入真空袋，排气以使真空袋内呈-60kPa以下的减压度并以110℃的温度进行减压压接后，以温度140℃、压力1.3MPa的条件进一步加热加压压接，藉此获得了夹层玻璃。
各例所得的夹层玻璃的夹层玻璃面密度、中间膜质量％示于表1。另外，通过上述方法计算了与图4所示相同的测定点的凹凸度。各例中，计算了图4的n和m所对应的整数均为(300/15)-1＝19、19×19＝361的测定点的凹凸度。其最大值[μm]示于表1。另外，用于计算凹凸度的夹层玻璃的规定部位的厚度的测定通过板厚测定仪(制品名：Optigauge，Lumetrics公司制)进行。
(评价)
例1～4所得的夹层玻璃的透视偏差最大和隔音性按以下方式测定。结果示于表1。
(1)透视偏差最大
以上所得的夹层玻璃以其主面与水平面所成角度为25度的方式设置并通过伊斯拉视像公司制的偏差检测器SCREENSCAN(制品名)测定了透视偏差最大。
(2)隔音性(损耗系数)
对以上所得的夹层玻璃，使用小野测器株式会社制的中央激振法测定***(MA-5500、DS-2000)按照ISO＿PAS＿16940测定了频率0～10000Hz、温度20℃下主共振点处的损耗系数。
[表1]
Figure BDA0001915236000000221
由表1可知，作为实施例的例1、例2的夹层玻璃可以说是适合作为隔音性优良且几乎没有妨碍驾驶员的识别性的透视偏差的汽车前窗玻璃用的夹层玻璃。比较例的夹层玻璃是除了膜厚以外表层和芯层的层叠结构与实施例相同、隔音性优良的夹层玻璃，但最大凹凸度在本发明的范围外，透视偏差大。
符号说明
10A，10B，10C…夹层玻璃、1A，1B…玻璃板、2A，2B，2C…中间膜、41，42，43，44…表层、31，32，33…芯层。

Claims (10)

1.汽车前窗玻璃用夹层玻璃，其具备彼此相对的1对玻璃板、和
夹持在所述1对玻璃板之间的中间膜，所述中间膜由玻璃化温度Tgs在15℃以上的表层和玻璃化温度Tgc低于15℃的芯层交替层叠而成且具有2层以上的所述芯层，
所述表层的玻璃化温度Tgs减去所述芯层的玻璃化温度Tgc而得的值为20～40℃，
在JIS R3212(1998年)规定的试验区域A中，通过以下方法在规定的多个点处测定的凹凸度的最大值在3μm以下，
凹凸度的测定方法
在所述试验区域A中，沿所述夹层玻璃的上下方向以15mm的间隔、以及沿与该上下方向正交的左右方向以15mm的间隔分别引出直线，在所述直线彼此的各交点处算出通过下式(1)求出的值作为各交点处的凹凸度；其中，与试验区域A的上端的距离或与下端的距离小于15mm的交点不作为凹凸度的计算对象，
凹凸度＝|T-(T上+T下)/2| (1)
T；凹凸度待求的交点处的夹层玻璃厚度
T上；凹凸度待求的交点的上方最接近的交点处的夹层玻璃的厚度，其中，在上方不存在交点的情况下，是存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的上端的位置处的夹层玻璃厚度
T下；凹凸度待求的交点的下方最接近的交点处的夹层玻璃的厚度，其中，在下方不存在交点的情况下，是存在凹凸度待求的交点的上下方向的直线的下端的位置处的夹层玻璃厚度。
2.如权利要求1所述的夹层玻璃，其特征在于，相对于所述中间膜和所述1对玻璃板的合计质量，所述中间膜的质量的比例在14质量％以上。
3.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜具有与所述1对玻璃板的相向面相接的表层，分别最靠近所述1对玻璃板的1对芯层间的厚度在0.45mm以上。
4.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜具有与所述1对玻璃板的相向面相接的表层，配置在分别最靠近所述1对玻璃板的1对芯层间的层整体的面密度在0.5kg/m2以上。
5.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜具有3层以上的芯层。
6.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，搭载于汽车时，作为车外侧的玻璃板的厚度为1.6～2.5mm，作为车内侧的玻璃板的厚度为0.5～1.6mm。
7.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述中间膜的厚度在1.53mm以上。
8.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述夹层玻璃的面密度在12kg/m2以下。
9.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，在温度20℃的条件下以0～10000Hz的频率范围测定的主共振点处的损耗系数在0.4以上。
10.如权利要求1或2所述的夹层玻璃，其特征在于，所述芯层的厚度分别为0.07～0.15mm。
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