CN109153286B - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明的课题在于提供一种充气轮胎，其能够大幅地提高在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性而不会使滚动阻力恶化。其解决手段为一种充气轮胎，其特征在于，用于该充气轮胎的胎面(10)的橡胶组合物包括橡胶组分(A)，其包含50质量％以上的异戊二烯系橡胶；特定配合量的热塑性树脂(B)；以及填料(C)，其包括70质量％以上的二氧化硅。该橡胶组合物在0℃时的tanδ为0.5以下，在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.070以下，在0℃1％动态应变时的储能模量为20MPa以下。该充气轮胎中，定义为(胎面踏面内的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)的胎面边缘组分比为6.0至8.0。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及充气轮胎。
背景技术
从提高汽车的行驶安全性的观点出发，提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性是很重要的。另一方面，近来对环境问题的日益关注引起了全球性的二氧化碳排放规则的变化，由此在开发轮胎时，在提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性的同时，还必须考虑低燃耗性能，还需考虑轮胎的滚动阻力。
对此，日本特开2012-92179号公报(专利文献1)提出了一种橡胶组合物，其可以提高轮胎的干地抓着力性能和湿地抓着力性能并提高低燃耗性能。该橡胶组合物包括含有天然橡胶和/或合成异戊二烯橡胶的橡胶组分(A)，含有酚醛清漆型间苯二酚系树脂和甲阶酚醛树脂型酚醛系树脂的树脂组合物(B)，以及与前述橡胶组分(A)不混溶的热塑性树脂(C)。
此外，日本特开2014-9324号公报(专利文献2)提出了一种橡胶组合物，其可以提高轮胎在潮湿路面上的制动性能并提高低燃耗性能。该橡胶组合物的位于tanδ温度曲线的峰值位置的温度在特定范围内，在0℃时的tanδ为0.95以上，在-5℃时的tanδ与在5℃时的tanδ满足特定的关系。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2012-92179号公报
专利文献2：日本特开2014-9324号公报
发明内容
发明要解决的技术问题
然而，通常在轮胎的操纵稳定性和滚动阻力之间存在相悖的关系，例如，提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性会使滚动阻力恶化，而降低滚动阻力会使干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性变差。
此外，即使使用专利文献1和2的橡胶组合物，也无法在不使轮胎的滚动阻力恶化的情况下大幅提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
为此，本发明的课题在于提供一种充气轮胎，其能够解决上述现有技术的问题，大幅提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性而不会使滚动阻力恶化。
解决技术问题的方案
用于解决上述技术问题的本发明的主要特征如下。
本发明的充气轮胎的特征在于，在胎面的踏面上包括横向花纹槽和宽度方向刀槽花纹；
用于前述胎面的橡胶组合物包括橡胶组分(A)，其包含50质量％以上的选自由天然橡胶和合成异戊二烯橡胶组成的组中的至少一种异戊二烯系橡胶；热塑性树脂(B)；以及填料(C)，其包括70质量％以上的二氧化硅，前述橡胶组合物中，相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述热塑性树脂(B)的配合量为5～40质量份，前述橡胶组合物在0℃时的tanδ为0.5以下，在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.070以下，在0℃1％动态应变时的储能模量为20MPa以下；并且
前述胎面的由下述式(1)定义的胎面边缘组分比为6.0至8.0；
胎面边缘组分比＝(胎面踏面内的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(1)。
本发明的充气轮胎大幅地提高了干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，而不会使滚动阻力恶化。
这里，在本发明中，横向花纹槽是指槽宽度(对胎面踏面的开口宽度)大于1.5mm的槽，而宽度方向刀槽花纹是指槽宽度(对胎面踏面的开口宽度)为1.5毫米以下的槽，二者均向轮胎周向以外的方向上延伸，形成相对于轮胎周向的胎面边缘。
此外，本发明中的胎面踏面是指，当使与适用轮辋组装并且填充了规定的内部压力的轮胎在施加了与最大负载能力相对应的负载的状态下滚动时，与路面形成接触的、轮胎整个圆周上的外周面。
需说明的是，“适用轮辋”是指在制造和使用轮胎的地区有效的工业标准中记载的具有适用尺寸的标准轮辋(ETRTO的标准手册中为测量轮辋(Measuring Rim)，TRA的年鉴中为设计轮辋(Design Rim))，该工业标准在日本为JATMA(日本汽车轮胎协会)出版的JATMA年鉴，在欧洲为ETRTO(欧洲轮胎和轮辋技术组织)的标准手册中，在美国为TRA(轮胎轮辋协会公司)的年鉴。另外，“规定的内部压力”表示上述JATMA年鉴等规定的与适用尺寸、层级的最大负载能力相对应的气压。“最大负载能力”表示上述标准中允许负载在轮胎上的最大质量。
另外，在本发明中，横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度是指在胎面踏面上延伸的横向花纹槽在轮胎宽度方向上的投影长度。宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度是指在胎面踏面上延伸的宽度方向刀槽花纹在轮胎宽度方向上的投影长度。
另外，在本发明中，轮胎周长是指胎面踏面在轮胎赤道面处的周长。
在本发明的充气轮胎中，前述橡胶组合物在0℃时tanδ与在30℃时tanδ之差优选为0.30以下。这时，可以降低轮胎的滚动阻力的温度依赖性。
在本发明的充气轮胎中，前述橡胶组合物在0℃时tanδ与在60℃时tanδ之差优选为0.35以下。在这种情况下，也可以降低轮胎的滚动阻力的温度依赖性。
在本发明的充气轮胎的优选例中，相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述橡胶组合物还包含1至5质量份的软化剂(D)。这时，可以充分确保胎面的刚性，同时促进橡胶组合物的混炼。
这里，前述软化剂(D)优选为来自矿物或来自石油的软化剂。这时，橡胶组合物的混炼更容易。
在本发明的充气轮胎的其他优选例中，相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述橡胶组合物中前述二氧化硅的配合量为40至70质量份。这时，可以进一步提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，同时降低轮胎的滚动阻力。
在本发明的充气轮胎的其他优选例中，前述填料(C)还包括炭黑，并且相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，该炭黑的配合量为1至10质量份。这时，进一步提高了轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
在本发明的充气轮胎的其他优选例中，前述热塑性树脂(B)为选自由C5系树脂、C9系树脂、C5/C9系树脂、二聚环戊二烯树脂、松香树脂、烷基酚醛树脂以及萜烯酚醛树脂组成的组中的一种以上的树脂。在这种情况下，轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性也得到进一步提高。
在本发明的充气轮胎的胎面中，前述胎面的由下式(2)定义的胎面中央部的边缘组分比优选高于由下式(3)定义的胎面胎肩部分的边缘组分比；
胎面中央部的边缘组分比＝(胎面中央部中的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(2)；
胎面胎肩部的边缘组分比＝(胎面胎肩部中的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(3)。
这时，可以大幅地提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，同时抑制胎面胎肩部的磨损。
本文中，前述胎面中央部是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，位于轮胎宽度方向中央的1/2部分。而胎面胎肩部是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，位于轮胎宽度方向两个外侧的一对1/4部分。因此，式(1)中定义的胎面边缘组分比为式(2)中定义的胎面中央部的边缘组分比与式(3)中定义的胎面胎肩部的边缘组分比的合计。
发明效果
本发明可以提供一种充气轮胎，其能够大幅地提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性而不会使滚动阻力恶化。
附图说明
图1为表示本发明的充气轮胎的一个实施方式的胎面花纹的局部展开图。
图2为表示比较例中的充气轮胎的胎面花纹的局部展开图。
具体实施方式
下面参考实施方式对本发明的充气轮胎进行详细描述。
图1为表示本发明的充气轮胎的一个实施方式的胎面花纹的局部展开图。图1中的充气轮胎在胎面10的表面上包括沿轮胎周向C连续延伸的周向槽11a、11b、11c、11d、11e、11f、11g、以及相对于轮胎周向C倾斜延伸的横向花纹槽12a、12b、12c、12d、12e、12f和宽度方向刀槽花纹13a、13b、13c、13d、13e、13f、13g、13h。当胎面接触地面时，横向花纹槽12a至12f通常不闭合，而宽度方向刀槽花纹13a至13h通常闭合。并且，在胎面10中设置适当数量的横向花纹槽12a至12f和宽度方向刀槽花纹13a至13h可以增加轮胎的胎面边缘组分比，同时确保与胎面10的接地面的接触面积。并且，本发明中的“胎面边缘组分比”为表示胎面边缘相对于轮胎周向的多少的指标。
需说明的是，横向花纹槽12a至12f和宽度方向刀槽花纹13a至13h相对于轮胎周向C倾斜延伸，优选相对于轮胎周向C倾斜30°至85°，更优选倾斜40°至85°。
在本发明中，如上所述，横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度是指横向花纹槽在轮胎宽度方向上的投影长度，另外，宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度是指宽度方向刀槽花纹在轮胎宽度方向上的投影长度。例如，在图1所示的充气轮胎的胎面10中，一个横向花纹槽12a的轮胎宽度方向延伸长度为该横向花纹槽12a在轮胎宽度方向上的投影长度l12a，另外，一个宽度方向刀槽花纹13b的轮胎宽度方向延伸长度为该宽度方向刀槽花纹13b在轮胎宽度方向上的投影长度l13b。
并且，在根据本发明的充气轮胎的胎面中，由式(1)定义的胎面边缘组分比，即在胎面踏面内的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计除以轮胎周长(即胎面踏面位于轮胎赤道面E的周长)为6.0至8.0。当由式(1)定义的胎面边缘组分比小于6.0时，胎面的变形减小并且应变也减小，不能充分发挥下述用于胎面的橡胶组合物的效果，并且不能充分提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。另一方面，当由式(1)定义的胎面边缘组分比超过8.0时，胎面的与陆地部分的接地面的接触面积减小，同样在这种情况下，不能充分发挥下述用于胎面的橡胶组合物的效果，并且不能充分提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
本文中，由式(1)定义的胎面边缘组分比优选在7.0至8.0的范围内，以进一步发挥用于胎面的橡胶组合物的效果。
另外，同样，从进一步发挥用于胎面的橡胶组合物的效果的观点考虑，来自横向花纹槽的边缘组分比(即胎面踏面内的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度的合计除以轮胎周长而得到的值)优选在3.0至4.25的范围内，更优选在3.5至4.0的范围内，另外，来自宽度方向刀槽花纹的边缘组分比(即胎面踏面内的宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计除以轮胎周长而得到的值)优选在3.0至4.25的范围内，更优选在3.5至4.0的范围内。
需说明的是，图1中所示的充气轮胎的胎面10中，由以上式(2)定义的胎面中央部14的边缘组分比优选高于由以上式(3)定义的胎面胎肩部15、16的边缘组分比。当由以上式(2)定义的胎面中央部14的边缘组分比时高于由以上式(3)定义的胎面胎肩部15、16的边缘组分比时，胎面胎肩部15、16的边缘组分比变得相对较低，胎面胎肩部15、16的刚性变得相对较高。因此，能够在抑制胎面胎肩部15、16发生磨损的同时，可以大幅提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
需说明的是，在本发明中，如上所述，胎面中央部14是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面E平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，位于轮胎宽度方向中央的1/2部分。换句话说，胎面中央部14为以轮胎赤道面E为中心，胎面踏面在轮胎宽度方向上的宽度(外周宽度)W的中央1/2范围，即以轮胎赤道面E为起点，在轮胎宽度方向上各1/4W范围。另一方面，胎面胎肩部15、16是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面E平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，在轮胎宽度方向上位于两个外侧的一对1/4部分。换句话说，胎面胎肩部15、16为胎面踏面在轮胎宽度方向上的宽度W的1/4范围，其分别位于胎面中央部14在轮胎宽度方向上的两个外侧。
这里，用于前述胎面10的橡胶组合物包括橡胶组分(A)，其包含50质量％以上的选自由天然橡胶和合成异戊二烯橡胶组成的组中的至少一种异戊二烯系橡胶；热塑性树脂(B)；以及填料(C)，其包括70质量％以上的二氧化硅，在前述橡胶组合物中，相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述热塑性树脂(B)的配合量为5～40质量份，在0℃时的tanδ为0.5以下，在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.070以下，在0℃1％动态应变时的储能模量(E’)为20MPa以下。
通过将规定量的热塑性树脂(B)添加到前述橡胶组合物中，可以降低高应变区域中的弹性模量，同时抑制低应变区域中弹性模量的降低。因此，通过将该橡胶组合物应用于轮胎胎面，可以确保行驶时在与应变大的路面的接地面附近，胎面的变形体积大，行驶时在远离与应变小的路面的接地面的部分，确保胎面的刚性。
另一方面，前述橡胶组合物中，通过将所配合的填料(C)中的二氧化硅的含有率设定为70质量％以上，可以抑制tanδ(损耗角正切)的上升并且抑制将该橡胶组合物用于胎面而得到的轮胎的滚动阻力恶化。
并且，干燥路面和潮湿路面上的摩擦系数(μ)与整个胎面的刚性、胎面的变形量和tanδ(损耗角正切)的乘积成比例。因此，关于在胎面应用了前述橡胶组合物的本发明的充气轮胎，从控制滚动阻力恶化的观点考虑，即使抑制tanδ的上升，也可以增加胎面的变形量同时确保整个胎面的刚性，因而能够充分增加干燥路面和潮湿路面上的摩擦系数(μ)，通过使在干燥路面和潮湿路面上的摩擦系数(μ)增加，提高了干燥路面和潮湿路面的操纵稳定性。另外，在根据本发明的充气轮胎的胎面中，如前所述，由式(1)定义的胎面边缘组分比为6.0至8.0，胎面的变形和应变较大，并且与胎面接地面的接触面积也较大。因此，充分发挥了应用于胎面的橡胶组合物的效果。
因此，本发明的充气轮胎可以大幅提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，同时抑制滚动阻力的恶化。
在前述橡胶组合物中，在0℃时的tanδ为0.5以下，优选为0.45以下，更优选为0.4以下，以抑制滚动阻力的恶化。虽然在0℃时的tanδ的下限没有特别限定，但通常在0℃时的tanδ为0.15以上。如果橡胶组合物在0℃时的tanδ超过0.5，则轮胎的滚动阻力可能会恶化。
前述橡胶组合物在30℃时的tanδ优选为0.4以下，更优选为0.35以下，通常为0.1以上。此外，前述橡胶组合物在60℃时的tanδ优选为0.35以下，更优选为0.3以下，通常为0.05以上。这时，可以进一步抑制轮胎的滚动阻力恶化。
为了降低滚动阻力的温度依赖性，前述橡胶组合物在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.070以下，优选为0.060以下，更优选为0.055以下，甚至更优选为0.050以下。需说明的是，对于在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差的下限没有特别限定，这个差值可能为0。如果橡胶组合物在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差超过0.070，则轮胎的滚动阻力的温度依赖性会增加。
为了降低滚动阻力的温度依赖性，前述橡胶组合物在0℃时的tanδ与在30℃时的tanδ之差优选为0.30以下，更优选为0.14至0.30，甚至更优选为0.15至0.25，特别优选为0.16至0.20。
为了降低滚动阻力的温度依赖性，前述橡胶组合物在0℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差优选为0.35以下，更优选为0.24以下，甚至更优选为0.23以下。这种差值也可能为0。
从轮胎在潮湿路面上的操纵稳定性的观点来看，前述橡胶组合物在0℃和1％动态应变时的储能模量(E')为20MPa以下，优选为18MPa以下，更优选为16MPa以下，并优选为3MPa以上，更优选为5MPa以上。如果在0℃1％动态应变时的储能模量为20MPa以下，则橡胶组合物的柔软性高。通过将该橡胶组合物应用于轮胎胎面，可以提高胎面的接地性能，大幅提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
从轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性的观点来看，前述橡胶组合物的拉伸强度(Tb)优选为20MPa以上，更优选为23MPa以上。如果在胎面中使用抗拉强度为20MPa以上的橡胶组合物，则会提高胎面整体的刚性，并进一步提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
前述橡胶组合物的橡胶组分(A)包含50质量％以上的选自由天然橡胶和合成异戊二烯橡胶组成的组中的至少一种异戊二烯系橡胶，优选为60质量％以上，更优选为70质量％以上。需说明的是，异戊二烯系橡胶在橡胶组分(A)中的含有率的上限没有特别限制，并且整个橡胶组分(A)可以是异戊二烯系橡胶。当异戊二烯系橡胶在橡胶组分(A)中的含有率为50质量％以上时，橡胶组合物的tanδ(损耗角正切)的上升得到抑制。将该橡胶组合物应用于轮胎胎面可以抑制轮胎的滚动阻力恶化。
除天然橡胶(NR)和合成异戊二烯橡胶(IR)之外，前述橡胶组分(A)还可包括聚丁二烯橡胶(BR)、苯乙烯-丁二烯共聚物橡胶(SBR)、苯乙烯-异戊二烯共聚物橡胶(SIR)等合成二烯系橡胶，或者也可包括其他合成橡胶。可以单独使用这些橡胶组分(A)中的一种，或者可以使用两种以上的共混物。
前述橡胶组合物包含热塑性树脂(B)。将热塑性树脂(B)添加到橡胶组合物中可以降低高应变区域中的弹性模量，同时抑制低应变区域中弹性模量的降低。因此，将配合有热塑性树脂(B)的橡胶组合物应用于轮胎胎面，可以确保行驶时在与应变大的路面的接地面附近，胎面的变形体积大，行驶时在远离与应变小的路面的接地面的部分，确保胎面的刚性。因此，干燥路面和潮湿路面上的摩擦系数(μ)增加，这可以提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述热塑性树脂(B)的配合量为5至40质量份，优选为8至30质量份，更优选为10至20质量份。当相对于100质量份的橡胶组分(A)，热塑性树脂(B)的配合量为5质量份以上时，可以降低橡胶组合物在高应变区域中的弹性模量，并且当其配合量为40质量份以下时，则可以抑制橡胶组合物在低应变区域中的弹性模量的降低。
作为前述热塑性树脂(B)，从轮胎在干燥路面和潮湿路面上的转向稳定性的观点出发，优选C5系树脂、C9系树脂、C5/C9系树脂、二聚环戊二烯树脂、松香树脂、烷基酚醛树脂和萜烯酚醛树脂。可以单独使用这些热塑性树脂(B)中的一种，也可以使用两种以上的组合。
C5系树脂是指C5系合成石油树脂。作为该C5系树脂，例如可列举脂肪族系石油树脂，其是使用AlCl3、BF3等Friedel-Crafts型催化剂使通过石油化学工业中的石脑油的热解而获得的C5馏分聚合来得到。前述C5馏分通常包括1-戊烯、2-戊烯、2-甲基-1-丁烯、2-甲基-2-丁烯、3-甲基-1-丁烯等烯烃系烃，2-甲基-1,3-丁二烯、1,2-戊二烯、1,3-戊二烯、3-甲基-1,2-丁二烯等二烯烃系烃等。需说明的是，作为前述C5系树脂，可使用市售产品，例如“Escorez(注册商标)1000系列”，其是由Exxon Mobil化学公司生产的脂肪族系石油树脂；“Quinton(注册商标)100系列”中的“A100、B170、M100、R100”，其是由日本Zeon株式会社生产的脂肪族系石油树脂；等等。
前述C9系树脂例如为由具有9个碳原子的芳香族聚合而得到的树脂，该芳香族为通过石油化学工业中石脑油的热解，与乙烯、丙烯等石油化学原料一起产生的C9馏分副产物，并且以乙烯基甲苯、烷基苯乙烯和茚作为作为主要单体。这里，作为通过石脑油的热解而获得的C9馏分的具体例，可列举乙烯基甲苯、α-甲基苯乙烯、β-甲基苯乙烯、γ-甲基苯乙烯、邻甲基苯乙烯、对甲基苯乙烯、乙烯基甲苯、茚等。与C9馏分一起，将苯乙烯等C8馏分、甲基茚、1,3-二甲基苯乙烯等C10馏分、以及萘、乙烯基萘、乙烯基蒽或对叔丁基苯乙烯等其他物质也作为原料使用，将这些C8-C10馏分等直接作为混合物，使用例如Friedel-Crafts型催化剂将其共聚，而得到该C9系树脂。另外，前述C9系树脂可以为通过包含羟基的化合物、不饱和羧酸化合物等改性的改性石油树脂。需说明的是，作为前述C9系树脂，可使用市售产品。例如，作为未改性的C9系石油树脂，可列举由JX日矿日石能源株式会社生产的产品名称“NeopolymerL-90”、“Neopolymer 120”、“Neopolymer 130”、“Neopolymer140”等。
前述C5/C9系树脂是指C5/C9系合成石油树脂。作为该C5/C9系树脂，可列举固体聚合物，其是通过使用AlCl3、BF3等Friedel-Crafts型催化剂使来自石油的C5至C11馏分聚合而获得的。更具体而言，可列举以苯乙烯、乙烯基甲苯、α-甲基苯乙烯、茚等作为主要组分的共聚物等。作为该C5/C9系树脂，从与橡胶组分(A)的相溶性的观点考虑，优选C9以上组分少的树脂。本文中，“C9以上组分少”的意思是C9以上组分在树脂总量中小于50质量％，优选为40质量％以下。作为前述C5/C9系树脂，可使用市售产品。例如，可列举由日本Zeon株式会社生产的“Quinton(注册商标)G100B”和由Exxon Mobil化学公司生产的“ECR213”等。
前述二聚环戊二烯树脂为使用将环戊二烯的二聚体化而得到的二聚环戊二烯作为主要原料而制备的石油树脂。作为前述二聚环戊二烯树脂，可使用市售产品。例如，可列举产品名称“Quinton(注册商标)1000系列”中的“1105、1325、1340”等，其是由日本Zeon公司生产的脂环族系石油树脂。
前述松香树脂为天然树脂，其为收集作为松科植物树液的松脂等香脂并蒸馏松节油之后残留的残余物，以松香酸(枞酸、长叶松酸、异海松酸等)作为主要成分。前述松香树脂也可以是通过对这些天然树脂进行改性、氢化等制备的改性树脂、氢化树脂。例如，可列举天然树脂松香、其聚合松香、部分氢化松香；甘油酯松香、其部分氢化松香、完全氢化松香、聚合松香；季戊四醇酯松香、其部分氢化松香、聚合松香等。作为天然树脂松香，可列举生松香、妥尔油中包含的脂松香、妥尔油松香、木松香等。作为前述松香树脂，可使用市售产品，例如可列举由Harima化成株式会社生产的产品名称“Neotall 105”、由San Nopco株式会社生产的产品名称“SN-Tack 754”、由荒川化学株式会社生产的产品名称“Lime ResinNo.1”、“Pencel A”和“Pencel AD”、由Eastman化学品株式会社生产的产品名称“Polypale”和“Pentaline C”、以及由大社松精油株式会社生产的产品名称“Highrosin(注册商标)S”等。
前述烷基酚醛树脂例如可通过烷基酚与甲醛在催化剂存在下的缩合反应获得。作为烷基酚醛树脂可使用市售产品。例如，可列举由日立化成株式会社生产的产品名称“Hitanol 1502P”、由田冈化学工业株式会社生产的产品名称“Tackirol 201”、由田冈化学工业株式会社生产的作为溴化烷基酚甲醛树脂的产品名称“Tackirol 250-I”、由田冈化学工业株式会社生产的作为溴化烷基酚甲醛树脂的产品名称“Tackirol 250-III”、由Schenectady公司生产的产品名称“R7521P”、“SP1068”、“R7510PJ”、“R7572P”和“R7578P”、以及由SI集团公司生产的产品名称“R7510PJ”等。
前述萜烯酚醛树脂例如可通过如下方法获得：使用Friedel-Crafts型催化剂使萜烯类和各种酚类发生反应或通过进一步使所得产物与***进行缩合。用作原料的萜烯类没有特别限定，优选α-蒎烯、柠檬烯等单萜烯烃，更优选含有α-蒎烯的萜烯类，特别优选为α-蒎烯。作为该萜烯酚醛树脂，可使用市售产品。例如可列举由荒川化学工业株式会社生产的产品名称“Tamanol 803L”、“Tamanol 901”、以及由Yasuhara化学品株式会社生产的产品名称“YS PolysterU”系列、“YS Polyster T”系列、“YS Polyster S”系列、“YS PolysterG”系列、“YS Polyster N”系列、“YS Polyster K”系列、“YS Polyster TH”系列等。
前述橡胶组合物包含填料(C)。该填料(C)包含70质量％以上的二氧化硅，优选80质量％以上，更优选90质量％以上。需说明的是，二氧化硅在填料(C)中的比例的上限没有特别限制，并且整个填料(C)都可以是二氧化硅。当二氧化硅在填料(C)中的比例为70质量％以上时，可以减小橡胶组合物的tanδ，并且可以抑制应用了该橡胶组合物的轮胎的滚动阻力恶化。
作为前述二氧化硅，没有特别限制。例如可列举湿式二氧化硅(含水硅酸)、干式二氧化硅(无水硅酸)、硅酸钙和硅酸铝等。其中，优选湿式二氧化硅。可以单独使用这些二氧化硅中的一种，也可以组合使用两种以上。
相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述二氧化硅在前述橡胶组合物中的配合量优选在40至70质量份的范围内，更优选在45至60质量份的范围内。当相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，二氧化硅的配合量为40质量份以上时，可以减小橡胶组合物的tanδ，并且可以降低应用了前述橡胶组合物的轮胎的滚动阻力。另外，当二氧化硅的配合量为70质量份以下时，橡胶组合物柔软性高，通过将该橡胶组合物应用于轮胎的胎面橡胶中，增加了胎面橡胶的变形体积，从而使轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性得到进一步的提高。
在前述橡胶组合物中，前述填料(C)优选还包含炭黑。相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述炭黑的配合量优选在1至10质量份的范围内，更优选在3至8质量份的范围内。通过添加1质量份以上的炭黑，可以提高橡胶组合物的刚性，通过添加10质量份以下的炭黑，可以抑制tanδ的上升。因此，通过将该橡胶组合物应用于轮胎的胎面橡胶，可以进一步提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，同时抑制轮胎的滚动阻力的恶化。
作为前述炭黑，没有特别限定。例如可列举GPF、FEF、HAF、ISAF、SAF级的炭黑。其中，ISAF和SAF级的炭黑优选用于提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。可以单独使用这些炭黑中的一种，也可以组合使用两种以上。
另外，除了上述二氧化硅和炭黑之外，前述填料(C)还可包括氢氧化铝、氧化铝、粘土、碳酸钙等。
相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述填料(C)在前述橡胶组合物中的配合量优选为30至100质量份，更优选为40至80质量份。当填料(C)在橡胶组合物中的配合量在上述范围内时，通过将橡胶组合物应用于轮胎胎面，可以进一步提高在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性，同时降低轮胎的滚动阻力。
从可加工性和可操作性的观点来看，前述橡胶组合物还可包括软化剂(D)。相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，该软化剂(D)的配合量优选在1至5质量份的范围内，更优选在1.5至3质量份的范围内。通过配合1质量份以上的软化剂(D)，橡胶组合物的混炼变得容易，而通过配合5质量份以下的软化剂(D)，可抑制胎面的刚性降低。
这里，作为前述软化剂(D)，可列举来自矿物的矿物油、来自石油的芳香油、石蜡油、环烷油、来自天然产物的棕榈油等。其中，从轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性的观点来看，优选来自矿物的软化剂和来自石油的软化剂。
为了提高前述二氧化硅的配合效果，优选进一步将硅烷偶联剂配合到前述橡胶组合物中。作为该硅烷偶联剂，没有特别限定。例如，可列举双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物、双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)三硫化物、双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)二硫化物、双(2-三乙氧基甲硅烷基乙基)四硫化物、双(3-三甲氧基甲硅烷基丙基)四硫化物、双(2-三甲氧基甲硅烷基乙基)四硫化物、3-巯基丙基三甲氧基硅烷、3-巯基丙基三乙氧基硅烷、2-巯基乙基三甲氧基硅烷，2-巯基乙基三乙氧基硅烷、3-三甲氧基甲硅烷基丙基-N,N-二甲基硫代氨基甲酰基四硫化物、3-三乙氧基甲硅烷基丙基-N,N-二甲基硫代氨基甲酰基四硫化物、2-三乙氧基甲硅烷基乙基-N,N-二甲基硫代氨基甲酰基四硫化物、3-三甲氧基甲硅烷基丙基苯并噻唑基四硫化物、3-三乙氧基甲硅烷基丙基苯并噻唑基四硫化物、3-三乙氧基甲硅烷基丙基甲基丙烯酸酯单硫化物、3-三甲氧基甲硅烷基丙基甲基丙烯酸酯单硫化物、双(3-二乙氧基甲基甲硅烷基丙基)四硫化物、3-巯基丙基二甲氧基甲基硅烷、二甲氧基甲基甲硅烷基丙基-N,N-二甲基硫代氨基甲酰基四硫化物、二甲氧基甲基甲硅烷基丙基苯并噻唑基四硫化物等。可以单独使用这些硅烷偶联剂中的一种，也可以组合使用两种以上。
另外，相对于100质量份的前述二氧化硅，前述硅烷偶联剂的配合量优选在2至20质量份的范围内，更优选在5至15质量份的范围内。当相对于100质量份二氧化硅，硅烷偶联剂的配合量为2质量份以上时，充分提高了配合二氧化硅的效果。当相对于100质量份的二氧化硅，硅烷偶联剂的配合量为20质量份以下时，发生橡胶组分(A)的凝胶化的可能性低。
前述橡胶组合物优选还包括脂肪酸金属盐。作为用于该脂肪酸金属盐的金属，可列举Zn、K、Ca、Na、Mg、Co、Ni、Ba、Fe、Al、Cu、Mn等，优选Zn。另一方面，作为可用于前述脂肪酸金属盐的脂肪酸，可列举碳原子数为4至30的饱和或不饱和的具有直链、支链或环状结构的脂肪酸、或其混合物。其中，优选碳原子数10-22的饱和或不饱和的直链脂肪酸。作为碳原子数10-22的饱和直链脂肪酸，可列举月桂酸、肉豆蔻酸、棕榈酸和硬脂酸等。另外，作为碳原子数10-22的不饱和直链脂肪酸，可列举油酸、亚油酸、亚麻酸、花生四烯酸等。可以单独使用前述脂肪酸金属盐中一种，或者可以使用两种以上的组合。
相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述脂肪酸金属盐的配合量优选在0.1至10质量份的范围内，更优选在0.5至5质量份的范围内。
除了前述橡胶组分(A)、热塑性树脂(B)、填料(C)、软化剂(D)、硅烷偶联剂和脂肪酸金属盐之外，前述橡胶组合物还可以包含橡胶工业中通常使用的配合剂。例如，可以在不妨碍本发明的目的的范围内适当地选择和配合硬脂酸、抗老化剂、氧化锌(锌华)、硫化促进剂、硫化剂等。作为这些配合剂，可适宜使用市售品。然而，为了降低橡胶组合物的在0℃1％动态应变时的储能模量(E')，优选不配合酚醛清漆型或甲阶酚醛树脂型酚醛树脂、间苯二酚树脂等热固性树脂。
前述橡胶组合物优选通过在150℃至165℃混炼除了包含硫化剂和硫化促进剂的硫化系配合剂外的以下物质的方法制备：橡胶组分(A)，其包含50质量％以上的选自由前述天然橡胶和合成异戊二烯橡胶组成的组中的至少一种异戊二烯系橡胶；热塑性树脂(B)；以及填料(C)，其包括70质量％以上的前述二氧化硅。
通过除了前述硫化配合剂而在150℃至165℃混炼，可以使硫化系配合剂以外的配合剂均匀地分散于橡胶组分(A)中，同时避免过早硫化(焦化)。可以充分发挥配合每种配合剂的效果，并且可以减小橡胶组合物在30℃时的tanδ和在60℃时的tanδ之差，同时减小橡胶组合物中在0℃时的tanδ。
需说明的是，关于橡胶组合物的tanδ的值、各种温度下tanδ之差、储能模量(E')、拉伸强度(Tb)，除了通过调整上述混炼温度来改变之外，还可以通过调整橡胶组分(A)的种类、配混比、热塑性树脂(B)的种类、配合量、填料(C)中的二氧化硅的含量、二氧化硅的种类等以及其它配合剂的种类和量来改变。
另外，在橡胶组合物的制备过程中，如上所述，可以在150℃至165℃混炼后，进一步在低于150℃的其他温度下进行混炼。
进一步，在前述橡胶组合物的制备过程中，优选在将除硫化系配合剂以外的配合剂充分均匀地分散在橡胶组分(A)中之后，配合包含硫化剂和硫化促进剂的硫化系配合剂，然后在可防止过早硫化(焦化)的温度，例如在90℃至120℃进行混炼。
需说明的是，在前述橡胶组合物的制备过程中，在各温度下混炼的混炼时间没有限制，可以考虑到混炼装置的尺寸、原料的体积、以及原料的种类、状态等而适当地设定。
作为前述硫化剂，可列举硫等。
相对于100质量份的橡胶组分(A)，前述硫化剂的配合量以硫成分计优选在0.1至10质量份的范围内，更优选在1至4质量份的范围内。当硫化剂的配合量以硫成分计为0.1质量份以上时，可确保硫化橡胶的断裂强度、耐磨性等。另外，当该配合量为10质量份以下时，可充分确保橡胶弹性。特别是，通过将硫化剂的配合量以硫成分计设定为4质量份以下，可进一步提高轮胎在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
另外，作为前述硫化促进剂，没有特别限定，例如可列举2-巯基苯并噻唑(M)、二苯并噻唑基二硫化物(DM)、N-环己基-2-苯并噻唑基亚磺酰胺(CZ)、N-叔丁基-2-苯并噻唑基亚磺酰胺(NS)等噻唑系硫化促进剂；1,3-二苯基胍(DPG)等胍系硫化促进剂等。需说明的是，前述橡胶组合物优选包括三种硫化促进剂。
相对于100质量份的前述橡胶组分(A)，前述硫化促进剂的配合量优选在0.1至5质量份的范围内，更优选在0.2至3质量份的范围内。
需说明的是，前述橡胶组合物可如下制造：使用例如班伯里密炼机、辊等配，如上述那样，在橡胶组分(A)中配合热塑性树脂(B)和填料(C)、以及根据需要适当选择的各种配合剂并进行混炼，然后进行加热、挤出等处理。
根据适用轮胎的种类，可通过先使用未硫化的橡胶组合物进行成形然后硫化，或者通过先使用经历了预硫化工序等的半硫化橡胶进行成形然后进一步进行正式硫化，来获取本发明的充气轮胎。需说明的是，本发明的充气轮胎中除了胎面之外其它构件没有特别限定，可以使用公知的构件。另外，作为填充本发明的充气轮胎的气体，可使用普通空气或调整了氧分压的空气，此外还可使用氮气、氩气、氦气等非活性气体。
实施例
下面，参考实施例对本发明进行进一步详细的描述。但是，本发明不以任何方式受以下实施例的限制。
<橡胶组合物的制备和物性测定>
通过常规方法制备具有表1中列出的配方的橡胶组合物，并用以下方法测量所得橡胶组合物的损耗角正切(tanδ)、储能模量(E')和拉伸强度(Tb)。结果示于表1。
(1)损耗角正切(tanδ)和储能模量(E')
在初始应变为2％、动态应变为1％、频率为52Hz的条件下，使用由上岛制作所株式会社生产的光谱仪，测量通过在145℃将橡胶组合物硫化33分钟而获得的硫化橡胶在0℃、30℃和60℃时的损耗角正切(tanδ)以及在0℃时的储能模量(E')。
(2)拉伸强度(Tb)
根据JIS K6251-1993，测量通过在145℃将橡胶组合物硫化33分钟而获得的硫化橡胶的拉伸强度(Tb)。
[表1]
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*1天然橡胶：“SIR20”，由印度尼西亚生产
*2聚丁二烯橡胶：产品名称“BR01”，由JSR株式会社生产
*3改性的苯乙烯-丁二烯橡胶1：通过以下方法合成的改性的SBR1
*4改性的苯乙烯-丁二烯橡胶2：通过以下方法合成的改性的SBR2
*5炭黑：N234(ISAF)，由Asahi Carbon株式会社生产，产品名称“#78”
*6二氧化硅：产品名称“Nipsil AQ”，由Tosoh Silica株式会社生产
*7硅烷偶联剂：双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)二硫化物(平均硫链长度：2.35)，产品名称“Si75”(注册商标)，由Evonik公司生产
*8C5系树脂：产品名称“Escorez(注册商标)1102B”，由埃克森美孚化工公司生产
*9C9系树脂：产品名称“日石Neopolymer(注册商标)140”，由JX日矿日石能源株式会社生产
*10C5/C9系树脂：“产品名称Quinton(注册商标)G100B”，由日本Zeon株式会社生产
*11二聚环戊二烯树脂：产品名称“Quinton(注册商标)1105”，由日本Zeon株式会社生产
*12石油系油：产品名称“Process X-140”，由日本能源株式会社生产
*13抗老化剂：N-(1,3-二甲基丁基)-N'-苯基-对苯二胺，产品名称“Nocrac6C”，由大内新兴化学工业株式会社生产
*14硫化促进剂A：1,3-二苯胍，产品名称“Soxinol(注册商标)D-G”，由住友化学株式会社生产
*15硫化促进剂B：二苯并噻唑二硫化物，产品名称“Nocceler(注册商标)DM-P”，由大内新兴化学工业株式会社生产
*16硫化促进剂C：N-环己基-2-苯并噻唑基亚磺酰胺，产品名称“Nocceler(注册商标)CZ-G”，由大内新兴化学工业株式会社生产
<改性苯乙烯-丁二烯橡胶1>
在已经干燥并用氮气置换的800mL耐压玻璃容器中，按照成为67.5g的1,3-丁二烯和7.5g的苯乙烯的方式，加入1,3-丁二烯的环己烷溶液和苯乙烯的环己烷溶液，加入0.6mmol的2,2-二四氢呋喃丙烷，并加入0.8mmol的正丁基锂，然后，将混合物在50℃聚合1.5小时。接着，当聚合转化率接近100％时，向聚合反应体系中加入0.72mmol的N,N-双(三甲基甲硅烷基)-3-[二乙氧基(甲基)甲硅烷基]丙胺作为改性剂，并且在50℃进行改性反应30分钟。接着，通过加入2,6-二叔丁基对甲酚(BHT)的5质量％的异丙醇溶液2mL来停止反应，用常规方法进行干燥，得到改性的苯乙烯-丁二烯橡胶1(改性的SBR1)。测量所得到的改性的SBR1的微观结构，表明结合苯乙烯量为10质量％，丁二烯部分的乙烯基结合量为40％，峰值分子量为200,000。
<改性的苯乙烯-丁二烯橡胶2>
除了使用N-(1,3-二甲基亚丁基)-3-三乙氧基甲硅烷基-1-丙胺代替N,N-双(三甲基甲硅烷基)-3-[二乙氧基(甲基)甲硅烷基]丙胺作为改性剂外，以与改性的SBR1相同的方式进行聚合反应和改性反应，得到改性的苯乙烯-丁二烯橡胶2(改性的SBR2)。测量所得到的改性的SBR2的微观结构，表明结合苯乙烯量为10质量％，丁二烯部分的乙烯基结合量为40％，峰值分子量为200,000。
<轮胎的生产和评估>
将上述获得的橡胶组合物用于胎面中，以生产尺寸为195/65R15的客运车辆的充气子午线轮胎。使用以下方法评估该轮胎的滚动阻力和在干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性。
需说明的是，在表2和表3中，来自横向花纹槽的边缘组分比为胎面踏面内的横向花纹槽在轮胎宽度方向延伸长度的合计除以轮胎周长而得到的值，来自宽度方向刀槽花纹的边缘组分比为胎面踏面内的宽度方向刀槽花纹在轮胎宽度方向延伸长度的合计除以轮胎周长而得到的值。分别示出整个胎面的值、胎面中央部的值和胎面胎肩部的值。
需说明的是，表2中的实施例1和比较例2以及表3中的实施例和比较例的轮胎的胎面花纹如图1所示。
另一方面，表2中的比较例1和比较例3的轮胎的胎面花纹如图2所示。这里，图2中示出的充气轮胎的胎面20具有沿轮胎周向C连续延伸的周向槽21a、21b、21c，以及相对于轮胎周向C倾斜而延伸的横向花纹槽22a、22b和宽度方向刀槽花纹23a、23b、23c、23d、23e、23f。但是，胎面边缘组分比小于6.0。
另外，表2中的实施例2和3以及比较例4中的轮胎的胎面花纹与图1类似，但改变了横向花纹槽和刀槽花纹的密度，调整了边缘组分比。
(3)滚动阻力
通过转鼓中使样品轮胎以80km/hr的速度旋转，将荷重设为4.82kN，测量滚动阻力，将比较例1的轮胎的滚动阻力设为100而进行指数表示。指数值越小表示滚动阻力越低。
(4)干燥路面和潮湿路面上的行驶稳定性
将样品轮胎安装在测试车上，通过在干燥路面和潮湿路面上的实车试验，用驾驶员的感受得分来表示操纵稳定性，将比较例1的轮胎的感受得分设为100而进行指数表示。指数值越大表示操纵稳定性越好。
[表2]
Figure BDA0001880420110000211
[表3]
Figure BDA0001880420110000221
从表2和表3可知，本发明的实施例中的充气轮胎能够大幅地提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性而不会使滚动阻力恶化。
产业上的可利用性
本发明可以提供一种充气轮胎，其能够大幅地提高干燥路面和潮湿路面上的操纵稳定性而不会使滚动阻力恶化，该轮胎可用作各种车辆的轮胎。
符号说明
10、20：胎面，
11a、11b、11c、11d、11e、11f、11g、21a、21b、21c：周向槽，
12a、12b、12c、12d、12e、12f、22a、22b：横向花纹槽，
13a、13b、13c、13d、13e、13f、13g、13h、23a、23b、23c、23d、23e、23f：宽度方向刀槽花纹，
14：胎面中央部，
15、16：胎面胎肩部，
C：轮胎周向，
E：轮胎赤道面，
W：胎面踏面在轮胎宽度方向上的宽度，
l12a：横向花纹槽12a的轮胎宽度方向延伸长度(横向花纹槽12a在轮胎宽度方向上的投影长度)，
l13b：宽度方向刀槽花纹13b的轮胎宽度方向延伸长度(宽度方向刀槽花纹13b在轮胎宽度方向上的投影长度)。

Claims (9)

1.一种充气轮胎，其在胎面踏面上具有横向花纹槽和宽度方向刀槽花纹，其中，
用于所述胎面的橡胶组合物包括橡胶组分(A)，其包含50质量％以上的选自由天然橡胶和合成异戊二烯橡胶组成的组中的至少一种异戊二烯系橡胶；热塑性树脂(B)；以及填料(C)，其包括70质量％以上的二氧化硅，
相对于100质量份的所述橡胶组分(A)，所述热塑性树脂(B)的配合量为5～40质量份，并且所述橡胶组合物在0℃时的tanδ为0.5以下，在30℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.070以下，在0℃1％动态应变时的储能模量为20MPa以下；并且
所述胎面的由下述式(1)定义的胎面边缘组分比为6.0至8.0，
胎面边缘组分比＝(胎面踏面内的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(1)。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述橡胶组合物在0℃时的tanδ与在30℃时的tanδ之差为0.30以下。
3.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述橡胶组合物在0℃时的tanδ与在60℃时的tanδ之差为0.35以下。
4.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，相对于100质量份的所述橡胶组分(A)，所述橡胶组合物还包含1至5质量份的软化剂(D)。
5.根据权利要求4所述的充气轮胎，其中所述软化剂(D)为来自矿物或来自石油的软化剂。
6.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，相对于100质量份的所述橡胶组分(A)，所述橡胶组合物中所述二氧化硅的配合量为40至70质量份。
7.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中所述填料(C)还包括炭黑，并且相对于100质量份的所述橡胶组分(A)，该炭黑的配合量为1至10质量份。
8.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中所述热塑性树脂(B)为选自由C5系树脂、C9系树脂、C5/C9系树脂、二聚环戊二烯树脂、松香树脂、烷基酚醛树脂以及萜烯酚醛树脂组成的组中的一种以上的树脂。
9.根据权利要求1至8中任一项所述的充气轮胎，其中，所述胎面中的由下述式(2)定义的胎面中央部的边缘组分比高于由下述式(3)定义的胎面胎肩部的边缘组分比，
胎面中央部的边缘组分比＝(胎面中央部中的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(2)
胎面胎肩部的边缘组分比＝(胎面胎肩部中的横向花纹槽的轮胎宽度方向延伸长度与宽度方向刀槽花纹的轮胎宽度方向延伸长度的合计)/(轮胎周长)···(3)，
所述胎面中央部是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，位于轮胎宽度方向中央的1/2部分，
所述胎面胎肩部是指当将胎面踏面沿着与轮胎赤道面平行的平面而在轮胎宽度方向上分成四等份时，位于轮胎宽度方向两个外侧的一对1/4部分。
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