CN108746213A - 一种提高高强if钢轧制稳定性的方法 - Google Patents

一种提高高强if钢轧制稳定性的方法 Download PDF

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Abstract

本发明一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，采用F1～F5五道次冷轧轧制，在进行轧制前，调整轧制压下分配，使F2机架的绝对压下率为F1机架的80～85%，F3机架的绝对压下率为F1机架的50～55%；F1～F3机架工作辊选用带凸度的工作辊，中间辊窜辊值在二级设定值基础上增加5～10%，工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%；本发明实现了轧制过程中小弯力控制，增加了弯辊参数调整空间，在轧制过程机架间起浪后，可迅速进行板形调整，能够较好的保证带钢稳定轧制，便于操作，大大减少了带钢轧裂或者轧辊拉伤事故的发生。

Description

一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法
技术领域
本发明涉及一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，属于冷轧带钢轧制工艺技术领域。
背景技术
随着汽车工业的高速发展，对汽车用钢的质量提出了更高的要求，高强IF钢因具有较高的强度和优良的深冲性能而日渐得到广泛的应用。在冶金企业，高强IF钢通常采用F1～F5五道次冷轧轧制，轧制过程中，由于钢板强度较大，造成头尾无张力状态下厚度波动较大，并且生产过程中因强度大造成其凸度比普通钢种及深冲钢大，进而在冷轧过程中，机架间易起浪，带钢出现厚度波动，导致发生带钢轧裂或者轧辊拉伤事故，轧制不稳定。在轧制过程中，工作辊和中间辊弯辊值、中间辊窜辊值采用产线控制***维护的二级设定值进行自动调节，而高强IF钢按照同等强度其他钢种的二级设定值参数进行控制，无法保证轧制的稳定性。经统计，高强IF钢轧制跑偏率达到3.5%，同时造成带钢在分卷剪切时由于F4机架边浪严重，导致F5机架轧辊拉伤事故频发，给生产的稳定造成了极大的影响，进而影响了企业经济效益。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，通过调整高强IF钢轧制压下分配和F1～F3机架的工作辊凸度，实现轧制过程中小弯力控制，增加弯辊参数调整空间，提高轧制稳定性，降低轧制跑偏率。
为解决上述技术问题，本发明的技术方案为：
一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，包括如下步骤：
步骤一、在进行轧制前，进行如下设置：调整轧制压下分配，使F2机架的绝对压下率为F1机架的80～85%，F3机架的绝对压下率为F1机架的50～55%； F1～F3机架工作辊选用带凸度的工作辊，中间辊窜辊值在二级设定值基础上增加5～10%，工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%；
步骤二、按照步骤一设置完成后，采用F1～F5五道次冷轧轧制。
上述的一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，所述F1～F3机架工作辊凸度为50～75um， F1工作辊粗糙度为1.0-1.2Ra/um。
本发明的有益效果为：
本发明通过调整高强IF钢轧制压下分配，降低F1机架轧制压下率，提高F2和F3机架轧制压下率，F1～F3工作辊采用凸度型工作辊，降低工作辊和中间辊的弯辊值，实现轧制过程中小弯力控制，进而增加了弯辊参数调整空间，在轧制过程机架间起浪后，可迅速进行板形调整，能够较好的保证带钢稳定轧制，便于操作，大大减少了带钢轧裂或者轧辊拉伤事故的发生。
本发明在邯钢集团冷轧厂实施后，轧制跑偏率降低了91%，达到0.3%，对冷轧产品质量及稳定生产有很大的作用，较好的解决了高强IF钢生产时轧制跑偏的瓶颈问题。
具体实施方式
本发明一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，首先，在轧制前进行参数调整和工作辊选择，具体为：
（1）调整轧制压下分配，降低F1机架轧制压下率，提高F2和F3机架轧制压下率，使F2机架绝对压下率为F1机架的80-85%，F3机架绝对压下率为F1机架的50-55%；
（2）F1～F3机架选用凸度为50-75um的工作辊，F1机架工作辊的粗糙度达到1.0-1.2Ra/um；
（3）中间辊窜辊值在二级设定值基础上增加5-10%，工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%-30%。
在完成上述的参数调整设置后，采用F1～F5五道次正常冷轧轧制。
以下通过实施例对本发明做进一步说明：
实施例1：在生产高强IF钢，牌号HC250IF，原料厚度为2.8mm，成品厚度为0.8mm，成品宽度1500mm时，调整其轧制压下分配如表1所示：
表1
机架 F1机架 F2机架 F3机架 F4机架 F5机架
绝对压下率% 38.1 30.2 20.5 10.4 0.8
F1～F3使用凸度为50-75um的工作辊，F1工作辊粗糙度控制到1.0-1.2Ra/um。
中间辊窜辊设置为二级设定值的105%，具体如表2所示：
表2
工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%，采用小弯辊力轧制，具体如表3、表4所示：
表3
表4
通过调整压下分配，采用小弯辊力轧制的方法，当机架出现边浪时，工作辊弯辊调整空间充足，能迅速的进行板形调整，实现了轧制的稳定。
实施例2：在生产高强IF钢，牌号HC250IF，原料厚度为3.3mm，成品厚度为1.2mm，成品宽度1500mm时，调整其轧制压下分配如表5所示：
表5
机架 F1机架 F2机架 F3机架 F4机架 F5机架
绝对压下率% 37.3 31.5 18.9 11.3 1.0
F1～F3使用凸度为50-75um的工作辊，F1工作辊粗糙度控制到1.0-1.2Ra/um。
中间辊窜辊设置为二级设定值的105%，具体如表6所示：
表6
工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%，采用小弯辊力轧制，具体如表7、表8所示：
表7
表8
通过调整压下分配，采用小弯辊力轧制的方法，当机架出现边浪时，工作辊弯辊调整空间充足，能迅速的进行板形调整，实现了轧制的稳定。
实施例3：在生产高强IF钢，牌号HC250IF，原料厚度为4.3mm，成品厚度为1.4mm，成品宽度1500mm时，调整其轧制压下分配如表9所示：
表9
机架 F1机架 F2机架 F3机架 F4机架 F5机架
绝对压下率% 36.2 29.8 18.4 14.4 1.2
F1～F3使用凸度为50-75um的工作辊，F1工作辊粗糙度控制到1.0-1.2Ra/um。
中间辊窜辊设置为二级设定值的105%，具体如表10所示：
表10
工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%，采用小弯辊力轧制，具体如表11、表12所示：
表11
表12
通过调整压下分配，采用小弯辊力轧制的方法，当机架出现边浪时，工作辊弯辊调整空间充足，能迅速的进行板形调整，实现了轧制的稳定。
本发明实施后，可有效的保证高强IF钢的稳定轧制，调整高强IF钢轧制压下分配，使F2机架的绝对压下率为F1机架的80～85%，F3机架的绝对压下率为F1机架的50～55%；F1-F3工作辊采用凸度型工作辊，实现轧制过程中小弯力控制，进而增加了工作辊弯辊参数调整空间，在轧制过程机架间起浪后，可迅速进行板形调整，能够较好的保证带钢稳定轧制，便于操作，大大减少了带钢轧裂或者轧辊拉伤事故的发生。高强IF钢轧制跑偏率从3.5%降低到了0.3%，对冷轧产品质量及稳定生产有很大的作用，较好的解决了高强IF钢生产时轧制跑偏的瓶颈问题。

Claims (2)

1.一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，其特征在于：包括如下步骤：
步骤一、在进行轧制前，进行如下设置：调整轧制压下分配，使F2机架的绝对压下率为F1机架的80～85%，F3机架的绝对压下率为F1机架的50～55%； F1～F3机架工作辊选用带凸度的工作辊，中间辊窜辊值在二级设定值基础上增加5～10%，工作辊和中间辊的弯辊值控制在二级设定值的10%～30%；
步骤二、按照步骤一设置完成后，采用F1～F5五道次冷轧轧制。
2.如权利要求1所述的一种提高高强IF钢轧制稳定性的方法，其特征在于：所述F1～F3机架工作辊凸度为50～75um， F1工作辊粗糙度为1.0-1.2Ra/um。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109909307A (zh) * 2019-03-06 2019-06-21 鞍钢股份有限公司 一种控制轧机高强钢钢板板型的方法
CN109913754A (zh) * 2019-03-22 2019-06-21 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN112157135A (zh) * 2020-09-07 2021-01-01 山东钢铁集团日照有限公司 一种热水器水箱外板用经济型冷轧钢板的生产方法
CN113578977A (zh) * 2021-07-21 2021-11-02 张家港扬子江冷轧板有限公司 一种消除高强汽车钢点状异物压入缺陷的方法

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60170510A (ja) * 1984-02-10 1985-09-04 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd タンデム圧延機
JPH05208205A (ja) * 1992-01-31 1993-08-20 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 圧延機の圧延制御方法
JP2005144559A (ja) * 2005-01-11 2005-06-09 Hitachi Ltd タンデム圧延機の形状制御方法および装置
CN1994602A (zh) * 2006-12-28 2007-07-11 鞍钢股份有限公司 管线钢热轧平板板形控制方法
CN101745544A (zh) * 2010-01-04 2010-06-23 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种控制中低牌号电工钢横向厚度差的方法
CN102847709A (zh) * 2012-09-18 2013-01-02 莱芜钢铁集团有限公司 板材热连轧生产方法
CN104209321A (zh) * 2014-09-10 2014-12-17 中冶南方工程技术有限公司 用于镀锡基板生产的双机架六辊ucm平整兼二次冷轧机组
CN105251768A (zh) * 2014-07-16 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种极薄冷轧镀锡原板轧制方法
CN105251781A (zh) * 2015-11-26 2016-01-20 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种冷连轧机控制方法
CN105436208A (zh) * 2014-08-14 2016-03-30 宝山钢铁股份有限公司 轧制过程中的边缘降控制方法
CN105598181A (zh) * 2016-01-15 2016-05-25 山西太钢不锈钢股份有限公司 热连轧薄规格精轧带钢尾部自动减小弯辊力控制方法
CN106391708A (zh) * 2016-10-28 2017-02-15 鞍钢未来钢铁研究院 一种冷轧六辊单机架可逆轧机生产极薄带钢的轧制方法

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60170510A (ja) * 1984-02-10 1985-09-04 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd タンデム圧延機
JPH05208205A (ja) * 1992-01-31 1993-08-20 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 圧延機の圧延制御方法
JP2005144559A (ja) * 2005-01-11 2005-06-09 Hitachi Ltd タンデム圧延機の形状制御方法および装置
CN1994602A (zh) * 2006-12-28 2007-07-11 鞍钢股份有限公司 管线钢热轧平板板形控制方法
CN101745544A (zh) * 2010-01-04 2010-06-23 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种控制中低牌号电工钢横向厚度差的方法
CN102847709A (zh) * 2012-09-18 2013-01-02 莱芜钢铁集团有限公司 板材热连轧生产方法
CN105251768A (zh) * 2014-07-16 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种极薄冷轧镀锡原板轧制方法
CN105436208A (zh) * 2014-08-14 2016-03-30 宝山钢铁股份有限公司 轧制过程中的边缘降控制方法
CN104209321A (zh) * 2014-09-10 2014-12-17 中冶南方工程技术有限公司 用于镀锡基板生产的双机架六辊ucm平整兼二次冷轧机组
CN105251781A (zh) * 2015-11-26 2016-01-20 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种冷连轧机控制方法
CN105598181A (zh) * 2016-01-15 2016-05-25 山西太钢不锈钢股份有限公司 热连轧薄规格精轧带钢尾部自动减小弯辊力控制方法
CN106391708A (zh) * 2016-10-28 2017-02-15 鞍钢未来钢铁研究院 一种冷轧六辊单机架可逆轧机生产极薄带钢的轧制方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
中国重型机械工业协会: "《中国重型机械选型手册》", 31 March 2015, 冶金工业出版社 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109909307A (zh) * 2019-03-06 2019-06-21 鞍钢股份有限公司 一种控制轧机高强钢钢板板型的方法
CN109913754A (zh) * 2019-03-22 2019-06-21 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN109913754B (zh) * 2019-03-22 2020-06-19 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN112157135A (zh) * 2020-09-07 2021-01-01 山东钢铁集团日照有限公司 一种热水器水箱外板用经济型冷轧钢板的生产方法
CN113578977A (zh) * 2021-07-21 2021-11-02 张家港扬子江冷轧板有限公司 一种消除高强汽车钢点状异物压入缺陷的方法

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