CN107834830B - 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制*** - Google Patents

一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制*** Download PDF

Info

Publication number
CN107834830B
CN107834830B CN201711338496.3A CN201711338496A CN107834830B CN 107834830 B CN107834830 B CN 107834830B CN 201711338496 A CN201711338496 A CN 201711338496A CN 107834830 B CN107834830 B CN 107834830B
Authority
CN
China
Prior art keywords
current
input terminal
exchange
value
control
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201711338496.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN107834830A (zh
Inventor
孙仕达
向往
饶宏
许树楷
朱喆
黄润鸿
林卫星
文劲宇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Huazhong University of Science and Technology
Research Institute of Southern Power Grid Co Ltd
Original Assignee
Huazhong University of Science and Technology
Research Institute of Southern Power Grid Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Huazhong University of Science and Technology, Research Institute of Southern Power Grid Co Ltd filed Critical Huazhong University of Science and Technology
Priority to CN201711338496.3A priority Critical patent/CN107834830B/zh
Publication of CN107834830A publication Critical patent/CN107834830A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN107834830B publication Critical patent/CN107834830B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/32—Means for protecting converters other than automatic disconnection
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/26—Arrangements for eliminating or reducing asymmetry in polyphase networks
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H02M7/4835—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels comprising two or more cells, each including a switchable capacitor, the capacitors having a nominal charge voltage which corresponds to a given fraction of the input voltage, and the capacitors being selectively connected in series to determine the instantaneous output voltage
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H02M7/53871—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with automatic control of output voltage or current
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/32—Means for protecting converters other than automatic disconnection
    • H02M1/325—Means for protecting converters other than automatic disconnection with means for allowing continuous operation despite a fault, i.e. fault tolerant converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/50—Arrangements for eliminating or reducing asymmetry in polyphase networks

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

本发明公开了一种混合型MMC不间断运行的控制方法及控制***，控制方法包括：获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值，获取直流电压参考值，获取各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值，并生成驱动信号。控制***包括交流电流控制装置、直流电流控制装置、负序环流抑制控制装置、零序环流抑制控制装置以及驱动信号合成装置，分别用于获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值，直流电压参考值，各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值以及驱动信号。本发明可统一控制交流正、负序电流，抑制交流负序电流和桥臂零序环流，控制直流侧电流，最终实现不间断运行。

Description

一种混合型MMC不间断运行的控制方法及控制***
技术领域
本发明属于电力***输配电技术领域，更具体地，涉及一种混合型MMC交流不对称故障和直流故障不间断运行的控制方法。
背景技术
模块化多电平换流器(Modular multilevel converter，MMC)具有模块化结构、易于拓展等优点，在柔性直流输电领域得到了广泛的应用。在各类MMC拓扑中，基于全桥型子模块(Full bridge sub-module，FBSM)和半桥型子模块(Half bridge sub-module，HBSM)的混合型MMC具有良好的控制特性，通过采用交、直流解耦控制方法，能够在直流故障时不闭锁开关器件IGBT、穿越直流故障，是一种具备应用前景的方案。
目前，对于混合型MMC的建模和控制策略均基于三相对称电网，而交流电网发生不对称故障的概率较大，针对电网电压不对称的运行工况，管敏渊等人在《电网故障时模块化多电平换流器型高压直流输电***的分析与控制》(高电压技术,2013,39(5):1238-1245)中提出了一种基于dq坐标系的矢量控制方法，该方法利用正负序两套PI控制器，在dq坐标系下分别对正序分量和负序分量进行解耦控制。欧朱建等人在《电网电压不对称工况下基于桥臂电流控制的模块化多电平变换器控制策略》(中国电机工程学报,2009,29(00))中提出了一种基于桥臂电流控制的模块化多电平变换器控制策略，采用分层控制，在abc坐标系下对桥臂进行直接控制。
但是，上述方案都只针对交流侧的电气量进行控制，控制结构存在缺陷，无法对直流侧的电气量进行控制；并且，上述方案都不具备直流故障处理能力，无法保证混合型MMC在交流不对称故障和直流故障期间的不间断运行。
发明内容
针对现有技术的缺陷和改进需求，本发明提出了一种电网不对称故障下混合型MMC不间断运行的控制方法，其目的在于重新设计现有的混合型MMC的控制方法，使得正常运行以及交流不对称故障期间，可以确保交直流电流、电压维持在安全范围内，从而实现混合型MMC的不间断运行。
为实现上述目的，按照本发明的一个方面，提供了一种混合型MMC不间断运行的控制方法，包括如下步骤：
(1)通过交流电流控制获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
(2)通过直流电流控制获取直流电压参考值；
(3)测量各相上、下桥臂电流，对测量的各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，得到各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
(4)通过零序环流抑制控制获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
(5)将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；
(6)对步骤(5)所获取到的各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，驱动信号使得混合型MMC在交流故障和直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
进一步地，步骤(1)具体包括如下步骤：
(1.1)获得子模块电容电压平均值的参考值Vcref、子模块电容电压平均值的实测标幺值无功功率指令值Qref以及无功功率实测标幺值Qpu；将子模块电容电压平均值的参考值Vcref减去子模块电容电压平均值的实测标幺值后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；将无功功率指令值Qref减去无功功率实测标幺值Qpu后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
(1.2)获得交流有功电流实测标幺值idpu和交流无功电流实测标幺值iqpu；将交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果将交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
(1.3)将交流有功电流指令值idref与交流有功电流实测标幺值idpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果将交流无功电流指令值iqref与交流无功电流实测标幺值iqpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果
(1.4)获得交流d轴电压的标幺值vdpu和交流q轴电压的标幺值vqpu；将交流d轴电压的标幺值vdpu与中间结果相加后减去中间结果得到d轴调制比Md；将交流q轴电压的标幺值vqpu与中间结果相加后减去中间结果得到q轴调制比Mq；
(1.5)获得MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；并将MMC交流母线的交流瞬时值vPCC经过基于ANF的锁相环运算后输出θ；
(1.6)对d轴调制比Md和q轴调制比Mq进行dq/abc坐标变换后分别得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，坐标变换的同步变换角为θ；
(1.7)将abc坐标下交流调制比ma、mb、mc分别与比例系数相乘后，得到各相上、下桥臂交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值。
进一步地，步骤(2)具体包括如下步骤：
(2.1)获得有功功率参考值Pdcref、有功功率实测标幺值Pdcpu、直流电压参考值Vdcref、直流电压实测标幺值Vdcpu以及控制标志Fdc；
(2.2)若控制标志Fdc设置为I，则转入步骤(2.3)；若控制标志设置为II，则转入步骤(2.4)；
(2.3)将有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘，得到中间结果以实现低压限流处理；并将中间结果减去有功功率实测标幺值Pdcpu后进行比例积分运算，得到直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；
(2.4)将直流电压参考值Vdcref减去直流电压实测标幺值Vdcpu后进行比例积分运算，获得直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；
(2.5)获得直流电流实测标幺值Idcpu，并将直流电流参考值Idcref减去直流电流实测标幺值Idcpu后进行比例积分运算，获得直流调制比Mdc；
(2.6)将直流调制比Mdc与比例系数相乘后，获得直流电压参考值。
进一步地，步骤(4)具体包括：获得MMC的极对极直流电压；对MMC的极对极直流电压进行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；准谐振运算的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
按照本发明的另一方面，提供了一种混合型MMC不间断运行的控制***，包括：交流电流控制装置、直流电流控制装置、负序环流抑制控制装置、零序环流抑制控制装置以及驱动信号合成装置；
交流电流控制装置的第一输入端用于接收子模块电容电压平均值的参考值Vcref，交流电流控制装置的第二输入端用于接收子模块电容电压平均值的实测标幺值交流电流控制装置的第三输入端用于接收无功功率指令值Qref，交流电流控制装置的第四输入端用于接收无功功率实测标幺值Qpu，交流电流控制装置的第五输入端用于接收交流有功电流实测标幺值idpu，交流电流控制装置的第六输入端用于接收交流无功电流实测标幺值iqpu，交流电流控制装置的第七输入端用于接收交流d轴电压的标幺值vdpu，交流电流控制装置的第八输入端用于接收交流q轴电压的标幺值vqpu，交流电流控制装置的第九输入端用于接收MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；交流电流控制装置用于对输入的电压、电流信号执行交流电流控制，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
直流电流控制装置的第一输入端用于接收有功功率参考值Pdcref，直流电流控制装置的第二输入端用于接收有功功率实测标幺值Pdcpu，直流电流控制装置的第三输入端用于接收直流电压参考值Vdcref，直流电流控制装置的第四输入端用于接收直流电压实测标幺值Vdcpu，直流电流控制装置的第五输入端用于接收控制标志Fdc，直流电流控制装置的第六输入端用于接收直流电流实测标幺值Idcpu；直流电流控制装置通过对有功功率或者直流电压进行控制实现直流电流控制，以获取直流电压参考值；
负序环流抑制控制装置的第一输入端用于接收a相上桥臂电流ipa，负序环流抑制控制装置的第二输入端用于接收a相下桥臂电流ina，负序环流抑制控制装置的第三输入端用于接收b相上桥臂电流ipb，负序环流抑制控制装置的第四输入端用于接收b相下桥臂电流inb，负序环流抑制控制装置的第五输入端用于接收c相上桥臂电流ipc，负序环流抑制控制装置的第六输入端用于接收c相下桥臂电流inc，负序环流抑制控制装置的第七输入端用于接收同步变换角；负序环流抑制控制装置用于对各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，以获取各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
零序环流抑制控制装置的输入端用于接收MMC的极对极直流电压；零序环流抑制控制装置用于滤除MMC的极对极直流电压的直流分量，以获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
驱动信号合成装置的第一输入端连接至交流电流控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第二输入端连接至直流电流控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第三输入端连接至负序环流抑制控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第四输入端连接至零序环流抑制控制装置的输出端；驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；驱动信号合成装置对各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，驱动信号使得混合型MMC在交流故障或直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
进一步地，交流电流控制装置包括：交流有功控制外环模块、交流无功控制外环模块以及交流控制内环模块；
交流有功控制外环模块的第一输入端作为交流电流控制装置的第一输入端，交流有功控制外环模块的第二输入端作为交流电流控制装置的输入端，交流有功控制外环模块将子模块电容电压平均值的参考值Vcref与子模块电容电压平均值的实测标幺值相减后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；
交流无功控制外环模块的第一输入端作为交流电流控制装置的第三输入端，交流无功控制外环模块的第二输入端作为交流电流控制装置的第四输入端，交流无功控制外环模块将无功功率指令值Qref与无功功率实测标幺值Qpu相减后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
交流控制内环模块的第一输入端连接至交流有功控制外环模块的输出端，交流控制内环模块的第二输入单连接至交流无功控制外环模块的输出端，交流控制内环模块的第三输入端作为交流电流控制装置的第五输入端，交流控制内环模块的第四输入端作为交流电流控制装置的第六输入端，交流控制内环模块的第五输入端作为交流电流控制装置的第七输入端，交流控制内环模块的第六输入端作为交流电流控制装置的第八输入端，交流控制内环模块的第七输入端作为交流电流控制装置的第九输入端；交流控制内环模块对输入信号进行运算处理，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值。
更进一步地，交流控制内环模块包括：加减运算单元Ai1、加减运算单元Ai2、准谐振单元Ri1、比例积分单元PIi1、加减运算单元Ai3、准谐振单元Ri2、比例积分单元PIi2、加减运算单元Ai4、比例运算单元Ki1、比例运算单元Ki2、加减运算单元Ai5、加减运算单元Ai6、ANF锁相单元ANF-PLL、dq/abc坐标变换单元Ti1、比例运算单元Ki3、比例运算单元Ki4以及比例运算单元Ki5；
加减运算单元Ai1的第一输入端作为交流控制内环模块的第一输入端，加减运算单元Ai1的第二输入端作为交流控制内环模块的第三输入端，加减运算单元Ai1将交流有功电流指令值idref与交流有功电流实测标幺值idpu相减后得到第一交流运算结果；
加减运算单元Ai2的第一输入端作为交流控制内环模块的第二输入端，加减运算单元Ai2的第二输入端作为交流控制内环模块的第四输入端，加减运算单元Ai2将交流无功电流指令值iqref与交流无功电流实测标幺值iqpu相减后得到第二交流运算结果；
准谐振单元Ri1的输入端连接至加减运算单元Ai1的输出端，准谐振单元Ri1对第一交流运算结果执行准谐振运算后，得到第三交流运算结果；
比例积分单元PIi1的输入端连接至加减运算单元Ai1的输出端，比例积分单元PIi1对第一交流运算结果执行比例积分运算后，得到第四交流运算结果；
加减运算单元Ai3的第一输入端连接至准谐振单元Ri1的输出端，加减运算单元Ai3的第二输入端连接至比例积分单元PIi1的输出端，加减运算单元Ai3将第三交流运算结果与第四交流运算结果相加后，得到中间结果
准谐振单元Ri2的输入端连接至加减运算单元Ai2的输出端，准谐振单元Ri2对第二交流运算结果执行准谐振运算后，得到第五交流运算结果；
比例积分单元PIi2的输入端连接至加减运算单元Ai2的输出端，比例积分单元PIi2对第二交流运算结果执行比例积分运算后，得到第六交流运算结果；
加减运算单元Ai4的第一输入端连接至准谐振单元Ri2的输出端，加减运算单元Ai4的第二输入端连接至比例积分单元PIi2的输出端，加减运算单元Ai4将第五交流运算结果与第六交流运算结果相加后，得到中间结果
比例运算单元Ki1的输入端与加减运算单元Ai1的第二输入端连接至相同的输入信号，比例运算单元Ki1将交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
比例运算单元Ki2的输入端与加减运算单元Ai2的第二输入端连接至相同的输入信号，比例运算单元Ki2将交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
加减运算单元Ai5的第一输入端作为交流控制内环模块的第五输入端，加减运算单元Ai5的第二输入端连接至加减运算单元Ai3的输出端，加减运算单元Ai5的第三输入端连接至比例运算单元Ki1的输出端，加减运算单元Ai5将交流d轴电压的标幺值vdpu与中间结果相加后减去中间结果得到d轴调制比Md；
加减运算单元Ai6的第一输入端作为交流控制内环模块的第六输入端，加减运算单元Ai6的第二输入端连接至加减运算单元Ai4的输出端，加减运算单元Ai6的第三输入端连接至比例运算单元Ki2的输出端，加减运算单元Ai6将交流q轴电压的标幺值vqpu与相加后减去得到q轴调制比Mq；
ANF锁相单元ANF-PLL的第一输入端作为交流控制内环模块的第七输入端，ANF锁相单元ANF-PLL用于根据MMC交流母线的交流瞬时值vPCC计算得到角度θ；
dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输入端连接至加减运算单元Ai5的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输入端连接至加减运算单元Ai6的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输入端连接至ANF锁相单元ANF-PLL的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1对d轴调制比Md和q轴调制比Mq执行坐标变换，得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，同步变换角为θ；
比例运算单元Ki3的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输出端，比例运算单元Ki3将ma与比例系数相乘后，得到a相交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值；
比例运算单元Ki4的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输出端，比例运算单元Ki4将mb与比例系数相乘后，得到b相交流输出电压参考值；
比例运算单元Ki5的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输出端，比例运算单元Ki5将mc与比例系数相乘后，得到c相交流输出电压参考值。
进一步地，直流电流控制装置包括：直流控制外环模块以及直流控制内环模块；直流控制外环模块的第一输入端作为直流电流控制装置的第一输入端，直流控制外环模块的第二输入端作为直流电流控制装置的第二输入端，直流控制外环模块的第三输入端作为直流电流控制装置的第三输入端，直流控制外环模块的第四输入端作为直流电流控制装置的第四输入端，直流控制外环模块的第五输入端作为直流电流控制装置的第五输入端，直流控制外环模块根据控制标志Fdc对有功功率或者直流电压进行控制，以生成直流电流参考值Idcref；直流控制内环模块的第一输入端连接至直流控制外环模块的输出端，直流控制内环模块的第二输入端作为直流电流控制装置的第六输入端，直流控制内环模块将直流电流参考值Idcref与直流电流实测标幺值Idcpu相减后，得到第一直流运算结果，然后对第一直流运算结果执行比例积分运算，得到直流调制比Mdc，最后将直流调制比Mdc与比例系数相乘后，得到直流电压参考值。
更进一步地，直流控制外环模块包括：低压限流单元Sdc1、加减运算单元Adc1、比例积分单元PIdc1、加减运算单元Adc2、比例积分单元PIdc2以及控制开关；
低压限流单元Sdc1的第一输入端作为直流控制内环模块的第一输入端，低压限流单元Sdc1将有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘后，得到中间结果以实现低压限流处理；
加减运算单元Adc1的第一输入端连接至低压限流单元Sdc1的输出端，加减运算单元Adc1的第二输入端作为直流控制内环模块的第二输入端，加减运算单元Adc1将中间结果与有功功率实测标幺值Pdcpu相减后，得到第二直流运算结果；
比例积分单元PIdc1的输入端连接至加减运算单元Adc1的输出端，比例积分单元PIdc1对第二直流运算结果执行比例积分运算后，得到第三直流运算结果；
加减运算单元Adc2的第一输入端作为直流控制内环模块的第三输入端，加减运算单元Adc2的第二输入端作为直流控制内环模块的第四输入端，加减运算单元Adc2将直流电压参考值Vdcref与直流电压实测标幺值Vdcpu相减后，得到第四直流运算结果；
比例积分单元PIdc2的输入端连接至加减运算单元Adc2的输出端，比例积分单元PIdc2对第四直流运算结果执行比例积分运算后，得到第五直流运算结果；
控制开关的输入端作为直流控制内环模块的第五输入端，控制开关用于根据控制标志Fdc的取值控制直流控制外环模块的工作模式，当控制标志Fdc设置为I时，直流控制外环模块对有功功率进行控制，输出第三直流运算结果作为直流电流参考值Idcref；当控制标志Fdc设置为II时，直流控制外环模块对直流电压进行控制，输出第五直流运算结果作为直流电流参考值Idcref。
进一步地，零序环流抑制控制装置包括：准谐振单元PIZ0；准谐振单元PIZ0的输入端作为零序环流抑制控制装置的输入端，准谐振单元PIZ0对MMC的极对极直流电压执行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值，准谐振单元PIz0的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
总体而言，通过本发明所构思的以上技术方案，实现了对混合型MMC直流侧电气量的控制，具备了直流故障处理能力，保证了混合型MMC在不对称故障下的不间断运行。具体地，能够取得以下有益效果：
(1)本发明提供的控制方法，对直流电流进行控制时，对有功功率进行低压限流处理，使得可以利用子模块电容进行功率平抑，从而在发生直流不对称故障时，避免器件过压过流，从而维持直流侧的安全稳定，进而实现混合型MMC的不间断运行；
(2)对交流电流进行控制时，对交流电流进行准谐振运算，从而控制交流负序电流，因而能够实现在交流不对称故障期间对交流正序电流和交流负序电流的统一控制；
(3)对交流电流进行控制时，由基于ANF的锁相环提供坐标变换的同步变换角，可以准确地锁相，在一套控制其中实现对正序交流电流和负序交流电流的控制，从而抑制交流负序电流，保证电流三相对称，避免保护装置误动作；
(4)对零序环流进行了控制，只提取直流电压中的二倍频分量，对零序二倍频环流在桥臂上引起的压降进行补偿，从而抑制零序环流，维持直流电压的稳定。
附图说明
图1是现有的混合型MMC及其子模块的拓扑结构示意图；(a)是混合型MMC的拓扑结构示意图，(b)是全桥型子模块的拓扑结构示意图，(c)是半桥型子模块的拓扑结构示意图；
图2是现有的混合型MMC的a相桥臂等效回路示意图；(a)是MMC桥臂回路示意图；(b)是桥臂直流等效回路示意图；(c)是桥臂交流等效回路示意图；
图3是本发明实施例提供的锁相环结构框图；(a)是ANF的逻辑框图；(b)是基于ANF的锁相环的逻辑框图；
图4是本发明提供的电网不对称故障下混合型MMC不间断运行的控制方法的原理框图；
图5是现有的混合型MMC在电网不对称故障下的桥臂等效回路；
图6是基于现有的混合型MMC的两端直流输电***。
图7是电网不对称故障下直流电流和电压仿真结果；(a)为直流电流对比结果；(b)为直流电压对比结果；
图8是电网不对称故障下交流侧仿真结果；(a)为MMC2的交流电网电压；(b)为经过锁相环后得到的交流电压d轴分量vd；(c)为MMC2输出的交流电压；(d)为交流电流的dq分量；
图9是电网不对称故障下换流器仿真结果；(a)为MMC2交流侧和直流侧的有功功率；(b)为MMC2子模块电容的平均电压；(c)为MMC2三相上、下桥臂电流。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。此外，下面所描述的本发明各个实施方式中所涉及到的技术特征只要彼此之间未构成冲突就可以相互组合。
图1所示为现有的混合型MMC及其子模块的拓扑结构示意图；其中，(a)是混合型MMC的拓扑结构示意图，(b)是全桥型子模块的拓扑结构示意图，(c)是半桥型子模块的拓扑结构示意图。
图1所示的混合型MMC在电网不对称故障时，根据KVL定律以及KCL定律，可以分解得到dq坐标系下的正序、负序两套数学模型。由于交流电压和交流电流包含负序分量，MMC输出的有功功率和无功功率会出现两倍频的波动分量。
图2所示为混合型MMC的a相桥臂等效装置；在基于混合型MMC的两端或多端***中，发生电网不对称故障时，桥臂电流会包含直流分量以及正序、负序、零序的二倍频分量，其中桥臂直流分量和零序二倍频分量会通过直流线路及对侧的换流器构成回路，正序、负序二倍频分量会在MMC桥臂之间形成环流。
图5所示为电网不对称故障时MMC等效的桥臂回路，二倍频环流流过MMC桥臂时，会在桥臂上产生二倍频的压降，因此可以将二倍频电流等效为串联在桥臂上的二倍频电压源。
本发明提供的电网不对称故障下混合型MMC不间断运行的控制方法，如图4所示，包括如下步骤：
(1)通过交流电流控制获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
(2)通过直流电流控制获取直流电压参考值；
(3)测量各相上、下桥臂电流，对测量的各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，得到各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
(4)通过零序环流抑制控制获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
(5)将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；
(6)对步骤(5)所获取到的各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，驱动信号使得混合型MMC在交流故障和直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
进一步地，步骤(1)具体包括如下步骤：
(1.1)获得子模块电容电压平均值的参考值Vcref、子模块电容电压平均值的实测标幺值无功功率指令值Qref以及无功功率实测标幺值Qpu；将子模块电容电压平均值的参考值Vcref减去子模块电容电压平均值的实测标幺值后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；将无功功率指令值Qref减去无功功率实测标幺值Qpu后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
(1.2)获得交流有功电流实测标幺值idpu和交流无功电流实测标幺值iqpu；将交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果将交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
(1.3)将交流有功电流指令值idref与交流有功电流实测标幺值idpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果将交流无功电流指令值iqref与交流无功电流实测标幺值iqpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果
(1.4)获得交流d轴电压的标幺值vdpu和交流q轴电压的标幺值vqpu；将交流d轴电压的标幺值vdpu与中间结果相加后减去中间结果得到d轴调制比Md；将交流q轴电压的标幺值vqpu与中间结果相加后减去中间结果得到q轴调制比Mq；
(1.5)获得MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；并将MMC交流母线的交流瞬时值vPCC经过基于ANF的锁相环运算后输出θ；
(1.6)对d轴调制比Md和q轴调制比Mq进行dq/abc坐标变换后分别得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，坐标变换的同步变换角为θ；
(1.7)将abc坐标下交流调制比ma、mb、mc分别与比例系数相乘后，得到各相上、下桥臂交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值。
进一步地，步骤(2)具体包括如下步骤：
(2.1)获得有功功率参考值Pdcref、有功功率实测标幺值Pdcpu、直流电压参考值Vdcref、直流电压实测标幺值Vdcpu以及控制标志Fdc；
(2.2)若控制标志Fdc设置为I，则转入步骤(2.3)；若控制标志设置为II，则转入步骤(2.4)；
(2.3)将有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘，得到中间结果以实现低压限流处理；并将中间结果减去有功功率实测标幺值Pdcpu后进行比例积分运算，得到直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；
(2.4)将直流电压参考值Vdcref减去直流电压实测标幺值Vdcpu后进行比例积分运算，获得直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；
(2.5)获得直流电流实测标幺值Idcpu，并将直流电流参考值Idcref减去直流电流实测标幺值Idcpu后进行比例积分运算，获得直流调制比Mdc；
(2.6)将直流调制比Mdc与比例系数相乘后，获得直流电压参考值。
进一步地，步骤(4)具体包括：获得MMC的极对极直流电压；对MMC的极对极直流电压进行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；准谐振运算的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
本发明提供的混合型MMC不间断运行的控制***，包括：交流电流控制装置、直流电流控制装置、负序环流抑制控制装置、零序环流抑制控制装置以及驱动信号合成装置；
交流电流控制装置的第一输入端用于接收子模块电容电压平均值的参考值Vcref，交流电流控制装置的第二输入端用于接收子模块电容电压平均值的实测标幺值交流电流控制装置的第三输入端用于接收无功功率指令值Qref，交流电流控制装置的第四输入端用于接收无功功率实测标幺值Qpu，交流电流控制装置的第五输入端用于接收交流有功电流实测标幺值idpu，交流电流控制装置的第六输入端用于接收交流无功电流实测标幺值iqpu，交流电流控制装置的第七输入端用于接收交流d轴电压的标幺值vdpu，交流电流控制装置的第八输入端用于接收交流q轴电压的标幺值vqpu，交流电流控制装置的第九输入端用于接收MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；交流电流控制装置用于对输入的电压、电流信号执行交流电流控制，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
直流电流控制装置的第一输入端用于接收有功功率参考值Pdcref，直流电流控制装置的第二输入端用于接收有功功率实测标幺值Pdcpu，直流电流控制装置的第三输入端用于接收直流电压参考值Vdcref，直流电流控制装置的第四输入端用于接收直流电压实测标幺值Vdcpu，直流电流控制装置的第五输入端用于接收控制标志Fdc，直流电流控制装置的第六输入端用于接收直流电流实测标幺值Idcpu；直流电流控制装置通过对有功功率或者直流电压进行控制实现直流电流控制，以获取直流电压参考值；
负序环流抑制控制装置的第一输入端用于接收a相上桥臂电流ipa，负序环流抑制控制装置的第二输入端用于接收a相下桥臂电流ina，负序环流抑制控制装置的第三输入端用于接收b相上桥臂电流ipb，负序环流抑制控制装置的第四输入端用于接收b相下桥臂电流inb，负序环流抑制控制装置的第五输入端用于接收c相上桥臂电流ipc，负序环流抑制控制装置的第六输入端用于接收c相下桥臂电流inc，负序环流抑制控制装置的第七输入端用于接收同步变换角；负序环流抑制控制装置用于对各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，以获取各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
零序环流抑制控制装置的输入端用于接收MMC的极对极直流电压；零序环流抑制控制装置用于滤除MMC的极对极直流电压的直流分量，以获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
驱动信号合成装置的第一输入端连接至交流电流控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第二输入端连接至直流电流控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第三输入端连接至负序环流抑制控制装置的输出端，驱动信号合成装置的第四输入端连接至零序环流抑制控制装置的输出端；驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；驱动信号合成装置对各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，驱动信号使得混合型MMC在交流故障或直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
进一步地，交流电流控制装置包括：交流有功控制外环模块、交流无功控制外环模块以及交流控制内环模块；
交流有功控制外环模块的第一输入端作为交流电流控制装置的第一输入端，交流有功控制外环模块的第二输入端作为交流电流控制装置的输入端，交流有功控制外环模块将子模块电容电压平均值的参考值Vcref与子模块电容电压平均值的实测标幺值相减后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；
交流无功控制外环模块的第一输入端作为交流电流控制装置的第三输入端，交流无功控制外环模块的第二输入端作为交流电流控制装置的第四输入端，交流无功控制外环模块将无功功率指令值Qref与无功功率实测标幺值Qpu相减后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
交流控制内环模块的第一输入端连接至交流有功控制外环模块的输出端，交流控制内环模块的第二输入单连接至交流无功控制外环模块的输出端，交流控制内环模块的第三输入端作为交流电流控制装置的第五输入端，交流控制内环模块的第四输入端作为交流电流控制装置的第六输入端，交流控制内环模块的第五输入端作为交流电流控制装置的第七输入端，交流控制内环模块的第六输入端作为交流电流控制装置的第八输入端，交流控制内环模块的第七输入端作为交流电流控制装置的第九输入端；交流控制内环模块对输入信号进行运算处理，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值。
更进一步地，交流控制内环模块包括：加减运算单元Ai1、加减运算单元Ai2、准谐振单元Ri1、比例积分单元PIi1、加减运算单元Ai3、准谐振单元Ri2、比例积分单元PIi2、加减运算单元Ai4、比例运算单元Ki1、比例运算单元Ki2、加减运算单元Ai5、加减运算单元Ai6、ANF锁相单元ANF-PLL、dq/abc坐标变换单元Ti1、比例运算单元Ki3、比例运算单元Ki4以及比例运算单元Ki5；
加减运算单元Ai1的第一输入端作为交流控制内环模块的第一输入端，加减运算单元Ai1的第二输入端作为交流控制内环模块的第三输入端，加减运算单元Ai1将交流有功电流指令值idref与交流有功电流实测标幺值idpu相减后得到第一交流运算结果；
加减运算单元Ai2的第一输入端作为交流控制内环模块的第二输入端，加减运算单元Ai2的第二输入端作为交流控制内环模块的第四输入端，加减运算单元Ai2将交流无功电流指令值iqref与交流无功电流实测标幺值iqpu相减后得到第二交流运算结果；
准谐振单元Ri1的输入端连接至加减运算单元Ai1的输出端，准谐振单元Ri1对第一交流运算结果执行准谐振运算后，得到第三交流运算结果；
比例积分单元PIi1的输入端连接至加减运算单元Ai1的输出端，比例积分单元PIi1对第一交流运算结果执行比例积分运算后，得到第四交流运算结果；
加减运算单元Ai3的第一输入端连接至准谐振单元Ri1的输出端，加减运算单元Ai3的第二输入端连接至比例积分单元PIi1的输出端，加减运算单元Ai3将第三交流运算结果与第四交流运算结果相加后，得到中间结果
准谐振单元Ri2的输入端连接至加减运算单元Ai2的输出端，准谐振单元Ri2对第二交流运算结果执行准谐振运算后，得到第五交流运算结果；
比例积分单元PIi2的输入端连接至加减运算单元Ai2的输出端，比例积分单元PIi2对第二交流运算结果执行比例积分运算后，得到第六交流运算结果；
加减运算单元Ai4的第一输入端连接至准谐振单元Ri2的输出端，加减运算单元Ai4的第二输入端连接至比例积分单元PIi2的输出端，加减运算单元Ai4将第五交流运算结果与第六交流运算结果相加后，得到中间结果
比例运算单元Ki1的输入端与加减运算单元Ai1的第二输入端连接至相同的输入信号，比例运算单元Ki1将交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
比例运算单元Ki2的输入端与加减运算单元Ai2的第二输入端连接至相同的输入信号，比例运算单元Ki2将交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
加减运算单元Ai5的第一输入端作为交流控制内环模块的第五输入端，加减运算单元Ai5的第二输入端连接至加减运算单元Ai3的输出端，加减运算单元Ai5的第三输入端连接至比例运算单元Ki1的输出端，加减运算单元Ai5将交流d轴电压的标幺值vdpu与中间结果相加后减去中间结果得到d轴调制比Md；
加减运算单元Ai6的第一输入端作为交流控制内环模块的第六输入端，加减运算单元Ai6的第二输入端连接至加减运算单元Ai4的输出端，加减运算单元Ai6的第三输入端连接至比例运算单元Ki2的输出端，加减运算单元Ai6将交流q轴电压的标幺值vqpu与相加后减去得到q轴调制比Mq；
ANF锁相单元ANF-PLL的第一输入端作为交流控制内环模块的第七输入端，ANF锁相单元ANF-PLL用于根据MMC交流母线的交流瞬时值vPCC计算得到角度θ；
dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输入端连接至加减运算单元Ai5的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输入端连接至加减运算单元Ai6的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输入端连接至ANF锁相单元ANF-PLL的输出端，dq/abc坐标变换单元Ti1对d轴调制比Md和q轴调制比Mq执行坐标变换，得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，同步变换角为θ；
比例运算单元Ki3的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输出端，比例运算单元Ki3将ma与比例系数相乘后，得到a相交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值；
比例运算单元Ki4的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输出端，比例运算单元Ki4将mb与比例系数相乘后，得到b相交流输出电压参考值；
比例运算单元Ki5的输入端连接至dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输出端，比例运算单元Ki5将mc与比例系数相乘后，得到c相交流输出电压参考值。
进一步地，直流电流控制装置包括：直流控制外环模块以及直流控制内环模块；直流控制外环模块的第一输入端作为直流电流控制装置的第一输入端，直流控制外环模块的第二输入端作为直流电流控制装置的第二输入端，直流控制外环模块的第三输入端作为直流电流控制装置的第三输入端，直流控制外环模块的第四输入端作为直流电流控制装置的第四输入端，直流控制外环模块的第五输入端作为直流电流控制装置的第五输入端，直流控制外环模块根据控制标志Fdc对有功功率或者直流电压进行控制，以生成直流电流参考值Idcref；直流控制内环模块的第一输入端连接至直流控制外环模块的输出端，直流控制内环模块的第二输入端作为直流电流控制装置的第六输入端，直流控制内环模块将直流电流参考值Idcref与直流电流实测标幺值Idcpu相减后，得到第一直流运算结果，然后对第一直流运算结果执行比例积分运算，得到直流调制比Mdc，最后将直流调制比Mdc与比例系数相乘后，得到直流电压参考值。
更进一步地，直流控制外环模块包括：低压限流单元Sdc1、加减运算单元Adc1、比例积分单元PIdc1、加减运算单元Adc2、比例积分单元PIdc2以及控制开关；
低压限流单元Sdc1的第一输入端作为直流控制内环模块的第一输入端，低压限流单元Sdc1将有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘后，得到中间结果以实现低压限流处理；
加减运算单元Adc1的第一输入端连接至低压限流单元Sdc1的输出端，加减运算单元Adc1的第二输入端作为直流控制内环模块的第二输入端，加减运算单元Adc1将中间结果与有功功率实测标幺值Pdcpu相减后，得到第二直流运算结果；
比例积分单元PIdc1的输入端连接至加减运算单元Adc1的输出端，比例积分单元PIdc1对第二直流运算结果执行比例积分运算后，得到第三直流运算结果；
加减运算单元Adc2的第一输入端作为直流控制内环模块的第三输入端，加减运算单元Adc2的第二输入端作为直流控制内环模块的第四输入端，加减运算单元Adc2将直流电压参考值Vdcref与直流电压实测标幺值Vdcpu相减后，得到第四直流运算结果；
比例积分单元PIdc2的输入端连接至加减运算单元Adc2的输出端，比例积分单元PIdc2对第四直流运算结果执行比例积分运算后，得到第五直流运算结果；
控制开关的输入端作为直流控制内环模块的第五输入端，控制开关用于根据控制标志Fdc的取值控制直流控制外环模块的工作模式，当控制标志Fdc设置为I时，直流控制外环模块对有功功率进行控制，输出第三直流运算结果作为直流电流参考值Idcref；当控制标志Fdc设置为II时，直流控制外环模块对直流电压进行控制，输出第五直流运算结果作为直流电流参考值Idcref。
进一步地，零序环流抑制控制装置包括：准谐振单元PIZ0；准谐振单元PIZ0的输入端作为零序环流抑制控制装置的输入端，准谐振单元PIZ0对MMC的极对极直流电压执行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值，准谐振单元PIz0的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
图6所示为基于本发明技术方案设计的双端***，整流侧包括模块化多电平换流器MMC1，逆变侧包括模块化多电平换流器MMC2；MMC1采用定直流电压控制，MMC2采用定功率控制。图6所示的双端***的基本参数如表1所示：
表1双端***的基本参数
在图6所示的双端***下进行仿真实验，在0.6s，***受端MMC2交流侧发生ab相间短路，令故障持续0.4s后解除，电网恢复三相对称运行；仿真结果分别如图7～图9所示。
图7所示为电网不对称故障下直流电流和电压的仿真结果；(a)为直流电流对比结果；可以看到由于桥臂环流中包含二倍频零序电流，直流电流会出现二倍频的脉动；采取抑制策略后，二倍频电流被有效抑制；(b)为直流电压对比结果；可以看到二倍频零序环流对直流电压影响很大，使直流线路上出现较大波动。采取抑制策略后，直流电压不出现波动，保证***的稳定运行。
图8所示为电网不对称故障下交流侧的仿真结果；(a)为MMC2的交流电网电压，故障期间ab相电压相同，而三相电压处于不对称状态，包含正负零三序分量；(b)为经过锁相环后得到的交流电压d轴分量vd；可以看到故障期间，vd包含直流分量和二倍频分量。正序分量可以被ANF-PLL准确提取，其大小跌落至0.5pu左右(pu即单位“标幺”的缩写)；(c)为MMC2输出的交流电压；可以看到由于采取了上述的控制策略，MMC2输出的电压不再是三相对称的；(d)为交流电流的dq分量；0.6s-0.8s不投入R控制器(R即Resonant，准谐振环节)，可以看到电流中存在二倍频的负序分量。0.8s-1.0s，投入R控制器，对负序电流进行控制，可以看到二倍频的负序分量被有效抑制，电流的dq分量跟随参考值变化。
图9所示为电网不对称故障下换流器的仿真结果；(a)为MMC2交流侧和直流侧的有功功率；故障期间***功率降至0.5pu左右，由于交流侧负序电压存在，交流侧功率出现二倍频的波动，但是波动幅值远小于额定功率。直流侧的功率没有出现波动，其波动的能量全部由子模块电容吸收；(b)为MMC2子模块电容的平均电压；MMC2子模块电容的平均电压，故障刚开始出现时，直流侧功率大于交流侧功率，因此电容吸收多余的功率，电压略有升高。然后交流控制环增大向交流侧注入的有功电流以减小电容电压，同时直流侧有功功率下降，防止出现过电流；故障期间电容电压跟随交流功率而波动，从而维持直流侧功率的稳定；(c)为MMC2三相上、下桥臂电流；正常工作时桥臂电流的幅值约为3.5kA,，故障期间由于功率传输减少，桥臂电流的幅值仅为4.4kA，是正常工作的1.25倍，因此不会影响器件的安全。
本领域的技术人员容易理解，以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种混合型MMC不间断运行的控制方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)通过交流电流控制获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
(2)通过直流电流控制获取直流电压参考值；
(3)测量各相上、下桥臂电流，对测量的各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，得到各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
(4)通过零序环流抑制控制获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
(5)将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；将步骤(2)获取到的直流电压参考值，分别减去步骤(1)获取到的各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去步骤(3)获取到的各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去步骤(4)获取到的各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；
(6)对步骤(5)所获取到的各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，所述驱动信号使得混合型MMC在交流故障和直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
2.如权利要求1所述的混合型MMC不间断运行的控制方法，其特征在于，所述步骤(1)具体包括如下步骤：
(1.1)获得子模块电容电压平均值的参考值Vcref、子模块电容电压平均值的实测标幺值无功功率指令值Qref以及无功功率实测标幺值Qpu；将所述子模块电容电压平均值的参考值Vcref减去所述子模块电容电压平均值的实测标幺值后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；将所述无功功率指令值Qref减去所述无功功率实测标幺值Qpu后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
(1.2)获得交流有功电流实测标幺值idpu和交流无功电流实测标幺值iqpu；将所述交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果将所述交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
(1.3)将所述交流有功电流指令值idref与所述交流有功电流实测标幺值idpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果将所述交流无功电流指令值iqref与所述交流无功电流实测标幺值iqpu相减后分别进行比例积分运算和准谐振运算，以分别控制交流正序电流和交流负序电流；将比例积分运算结果和准谐振运算结果相加，得到中间结果
(1.4)获得交流d轴电压的标幺值vdpu和交流q轴电压的标幺值vqpu；将所述交流d轴电压的标幺值vdpu与所述中间结果相加后减去所述中间结果得到d轴调制比Md；将所述交流q轴电压的标幺值vqpu与所述中间结果相加后减去所述中间结果得到q轴调制比Mq；
(1.5)获得MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；并将所述MMC交流母线的交流瞬时值vPCC经过基于ANF的锁相环运算后输出θ；
(1.6)对所述d轴调制比Md和所述q轴调制比Mq进行dq/abc坐标变换后分别得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，坐标变换的同步变换角为θ；
(1.7)将所述abc坐标下交流调制比ma、mb、mc分别与比例系数相乘后，得到各相上、下桥臂交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值。
3.如权利要求1所述的混合型MMC不间断运行的控制方法，其特征在于，所述步骤(2)具体包括如下步骤：
(2.1)获得有功功率参考值Pdcref、有功功率实测标幺值Pdcpu、直流电压参考值Vdcref、直流电压实测标幺值Vdcpu以及控制标志Fdc；
(2.2)若所述控制标志Fdc设置为I，则转入步骤(2.3)；若所述控制标志设置为II，则转入步骤(2.4)；
(2.3)将所述有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘，得到中间结果以实现低压限流处理；并将所述中间结果减去所述有功功率实测标幺值Pdcpu后进行比例积分运算，得到直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；其中，vdpu为交流d轴电压的标幺值；
(2.4)将所述直流电压参考值Vdcref减去所述直流电压实测标幺值Vdcpu后进行比例积分运算，获得直流电流参考值Idcref；并转入步骤(2.5)；
(2.5)获得直流电流实测标幺值Idcpu，并将所述直流电流参考值Idcref减去所述直流电流实测标幺值Idcpu后进行比例积分运算，获得直流调制比Mdc；
(2.6)将所述直流调制比Mdc与比例系数相乘后，获得直流电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值。
4.如权利要求1-3任一项所述的混合型MMC不间断运行的控制方法，其特征在于，所述步骤(4)具体包括：获得MMC的极对极直流电压；对所述MMC的极对极直流电压进行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；准谐振运算的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
5.一种混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，包括：交流电流控制装置、直流电流控制装置、负序环流抑制控制装置、零序环流抑制控制装置以及驱动信号合成装置；
所述交流电流控制装置的第一输入端用于接收子模块电容电压平均值的参考值Vcref，所述交流电流控制装置的第二输入端用于接收子模块电容电压平均值的实测标幺值所述交流电流控制装置的第三输入端用于接收无功功率指令值Qref，所述交流电流控制装置的第四输入端用于接收无功功率实测标幺值Qpu，所述交流电流控制装置的第五输入端用于接收交流有功电流实测标幺值idpu，所述交流电流控制装置的第六输入端用于接收交流无功电流实测标幺值iqpu，所述交流电流控制装置的第七输入端用于接收交流d轴电压的标幺值vdpu，所述交流电流控制装置的第八输入端用于接收交流q轴电压的标幺值vqpu，所述交流电流控制装置的第九输入端用于接收MMC交流母线的交流瞬时值vPCC；所述交流电流控制装置用于对输入的电压、电流信号执行交流电流控制，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值；
所述直流电流控制装置的第一输入端用于接收有功功率参考值Pdcref，所述直流电流控制装置的第二输入端用于接收有功功率实测标幺值Pdcpu，所述直流电流控制装置的第三输入端用于接收直流电压参考值Vdcref，所述直流电流控制装置的第四输入端用于接收直流电压实测标幺值Vdcpu，所述直流电流控制装置的第五输入端用于接收控制标志Fdc，所述直流电流控制装置的第六输入端用于接收直流电流实测标幺值Idcpu；所述直流电流控制装置通过对有功功率或者直流电压进行控制实现直流电流控制，以获取直流电压参考值；
所述负序环流抑制控制装置的第一输入端用于接收a相上桥臂电流ipa，所述负序环流抑制控制装置的第二输入端用于接收a相下桥臂电流ina，所述负序环流抑制控制装置的第三输入端用于接收b相上桥臂电流ipb，所述负序环流抑制控制装置的第四输入端用于接收b相下桥臂电流inb，所述负序环流抑制控制装置的第五输入端用于接收c相上桥臂电流ipc，所述负序环流抑制控制装置的第六输入端用于接收c相下桥臂电流inc，所述负序环流抑制控制装置的第七输入端用于接收同步变换角；所述负序环流抑制控制装置用于对各相上、下桥臂电流进行负序环流抑制控制，以获取各相上、下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压；
所述零序环流抑制控制装置的输入端用于接收MMC的极对极直流电压；所述零序环流抑制控制装置用于滤除MMC的极对极直流电压的直流分量，以获取各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值；
所述驱动信号合成装置的第一输入端连接至所述交流电流控制装置的输出端，所述驱动信号合成装置的第二输入端连接至所述直流电流控制装置的输出端，所述驱动信号合成装置的第三输入端连接至所述负序环流抑制控制装置的输出端，所述驱动信号合成装置的第四输入端连接至所述零序环流抑制控制装置的输出端；所述驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相上桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相上桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相上桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相上桥臂输出电压参考值；所述驱动信号合成装置将直流电压参考值分别减去各相下桥臂交流输出电压参考值，然后对应地减去各相下桥臂负序二倍频环流抑制参考电压，最后对应地减去各相下桥臂零序环流补偿电势参考值，得到各相下桥臂输出电压参考值；所述驱动信号合成装置对各相上、下桥臂输出电压参考值进行子模块电容电压均压控制，得到开关器件的驱动信号，所述驱动信号使得混合型MMC在交流故障或直流故障期间均可保证一定的电压或功率输出，进而实现混合型MMC的不间断运行。
6.如权利要求5所述的混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，所述交流电流控制装置包括：交流有功控制外环模块、交流无功控制外环模块以及交流控制内环模块；
所述交流有功控制外环模块的第一输入端作为所述交流电流控制装置的第一输入端，所述交流有功控制外环模块的第二输入端作为所述交流电流控制装置的输入端，所述交流有功控制外环模块将所述子模块电容电压平均值的参考值Vcref与所述子模块电容电压平均值的实测标幺值相减后进行比例积分运算，得到交流有功电流指令值idref；
所述交流无功控制外环模块的第一输入端作为所述交流电流控制装置的第三输入端，所述交流无功控制外环模块的第二输入端作为所述交流电流控制装置的第四输入端，所述交流无功控制外环模块将所述无功功率指令值Qref与所述无功功率实测标幺值Qpu相减后进行比例积分运算，得到交流无功电流指令值iqref；
所述交流控制内环模块的第一输入端连接至所述交流有功控制外环模块的输出端，所述交流控制内环模块的第二输入单连接至所述交流无功控制外环模块的输出端，所述交流控制内环模块的第三输入端作为所述交流电流控制装置的第五输入端，所述交流控制内环模块的第四输入端作为所述交流电流控制装置的第六输入端，所述交流控制内环模块的第五输入端作为所述交流电流控制装置的第七输入端，所述交流控制内环模块的第六输入端作为所述交流电流控制装置的第八输入端，所述交流控制内环模块的第七输入端作为所述交流电流控制装置的第九输入端；所述交流控制内环模块对输入信号进行运算处理，以获取各相上、下桥臂交流输出电压参考值。
7.如权利要求6所述的混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，所述交流控制内环模块包括：加减运算单元Ai1、加减运算单元Ai2、准谐振单元Ri1、比例积分单元PIi1、加减运算单元Ai3、准谐振单元Ri2、比例积分单元PIi2、加减运算单元Ai4、比例运算单元Ki1、比例运算单元Ki2、加减运算单元Ai5、加减运算单元Ai6、ANF锁相单元ANF-PLL、dq/abc坐标变换单元Ti1、比例运算单元Ki3、比例运算单元Ki4以及比例运算单元Ki5；
所述加减运算单元Ai1的第一输入端作为所述交流控制内环模块的第一输入端，所述加减运算单元Ai1的第二输入端作为所述交流控制内环模块的第三输入端，所述加减运算单元Ai1将所述交流有功电流指令值idref与所述交流有功电流实测标幺值idpu相减后得到第一交流运算结果；
所述加减运算单元Ai2的第一输入端作为所述交流控制内环模块的第二输入端，所述加减运算单元Ai2的第二输入端作为所述交流控制内环模块的第四输入端，所述加减运算单元Ai2将所述交流无功电流指令值iqref与所述交流无功电流实测标幺值iqpu相减后得到第二交流运算结果；
所述准谐振单元Ri1的输入端连接至所述加减运算单元Ai1的输出端，所述准谐振单元Ri1对所述第一交流运算结果执行准谐振运算后，得到第三交流运算结果；
所述比例积分单元PIi1的输入端连接至所述加减运算单元Ai1的输出端，所述比例积分单元PIi1对所述第一交流运算结果执行比例积分运算后，得到第四交流运算结果；
所述加减运算单元Ai3的第一输入端连接至所述准谐振单元Ri1的输出端，所述加减运算单元Ai3的第二输入端连接至所述比例积分单元PIi1的输出端，所述加减运算单元Ai3将所述第三交流运算结果与所述第四交流运算结果相加后，得到中间结果
所述准谐振单元Ri2的输入端连接至所述加减运算单元Ai2的输出端，所述准谐振单元Ri2对所述第二交流运算结果执行准谐振运算后，得到第五交流运算结果；
所述比例积分单元PIi2的输入端连接至所述加减运算单元Ai2的输出端，所述比例积分单元PIi2对所述第二交流运算结果执行比例积分运算后，得到第六交流运算结果；
所述加减运算单元Ai4的第一输入端连接至所述准谐振单元Ri2的输出端，所述加减运算单元Ai4的第二输入端连接至比所述例积分单元PIi2的输出端，所述加减运算单元Ai4将所述第五交流运算结果与所述第六交流运算结果相加后，得到中间结果
所述比例运算单元Ki1的输入端与所述加减运算单元Ai1的第二输入端连接至相同的输入信号，所述比例运算单元Ki1将交流无功电流实测标幺值iqpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
所述比例运算单元Ki2的输入端与所述加减运算单元Ai2的第二输入端连接至相同的输入信号，所述比例运算单元Ki2将交流有功电流实测标幺值idpu与比例系数Lpu相乘后，得到中间结果
所述加减运算单元Ai5的第一输入端作为所述交流控制内环模块的第五输入端，所述加减运算单元Ai5的第二输入端连接至加所述减运算单元Ai3的输出端，所述加减运算单元Ai5的第三输入端连接至所述比例运算单元Ki1的输出端，所述加减运算单元Ai5将所述交流d轴电压的标幺值vdpu与所述中间结果相加后减去所述中间结果得到d轴调制比Md；
所述加减运算单元Ai6的第一输入端作为所述交流控制内环模块的第六输入端，所述加减运算单元Ai6的第二输入端连接至所述加减运算单元Ai4的输出端，所述加减运算单元Ai6的第三输入端连接至所述比例运算单元Ki2的输出端，所述加减运算单元Ai6将所述交流q轴电压的标幺值vqpu与所述相加后减去所述得到q轴调制比Mq；
所述ANF锁相单元ANF-PLL的第一输入端作为所述交流控制内环模块的第七输入端，所述ANF锁相单元ANF-PLL用于根据所述MMC交流母线的交流瞬时值vPCC计算得到角度θ；
所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输入端连接至所述加减运算单元Ai5的输出端，所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输入端连接至所述加减运算单元Ai6的输出端，所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输入端连接至所述ANF锁相单元ANF-PLL的输出端，所述dq/abc坐标变换单元Ti1对d轴调制比Md和q轴调制比Mq执行坐标变换，得到abc坐标下交流调制比ma、mb、mc；其中，同步变换角为θ；
所述比例运算单元Ki3的输入端连接至所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第一输出端，所述比例运算单元Ki3将ma与比例系数相乘后，得到a相交流输出电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值；
所述比例运算单元Ki4的输入端连接至所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第二输出端，所述比例运算单元Ki4将mb与比例系数相乘后，得到b相交流输出电压参考值；
所述比例运算单元Ki5的输入端连接至所述dq/abc坐标变换单元Ti1的第三输出端，所述比例运算单元Ki5将mc与比例系数相乘后，得到c相交流输出电压参考值。
8.如权利要求5所述的混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，所述直流电流控制装置包括：直流控制外环模块以及直流控制内环模块；所述直流控制外环模块的第一输入端作为所述直流电流控制装置的第一输入端，所述直流控制外环模块的第二输入端作为所述直流电流控制装置的第二输入端，所述直流控制外环模块的第三输入端作为所述直流电流控制装置的第三输入端，所述直流控制外环模块的第四输入端作为所述直流电流控制装置的第四输入端，所述直流控制外环模块的第五输入端作为所述直流电流控制装置的第五输入端，所述直流控制外环模块根据所述控制标志Fdc对有功功率或者直流电压进行控制，以生成直流电流参考值Idcref；所述直流控制内环模块的第一输入端连接至所述直流控制外环模块的输出端，所述直流控制内环模块的第二输入端作为所述直流电流控制装置的第六输入端，所述直流控制内环模块将所述直流电流参考值Idcref与所述直流电流实测标幺值Idcpu相减后，得到第一直流运算结果，然后对第一直流运算结果执行比例积分运算，得到直流调制比Mdc，最后将所述直流调制比Mdc与比例系数相乘后，得到直流电压参考值；其中，vdcn为极对极直流电压额定值。
9.如权利要求8所述的混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，所述直流控制外环模块包括：低压限流单元Sdc1、加减运算单元Adc1、比例积分单元PIdc1、加减运算单元Adc2、比例积分单元PIdc2以及控制开关；
所述低压限流单元Sdc1的第一输入端作为所述直流控制内环模块的第一输入端，所述低压限流单元Sdc1将所述有功功率参考值Pdcref与比例系数相乘后，得到中间结果以实现低压限流处理；其中，vdpu为交流d轴电压的标幺值；
所述加减运算单元Adc1的第一输入端连接至所述低压限流单元Sdc1的输出端，所述加减运算单元Adc1的第二输入端作为所述直流控制内环模块的第二输入端，所述加减运算单元Adc1将所述中间结果与所述有功功率实测标幺值Pdcpu相减后，得到第二直流运算结果；
所述比例积分单元PIdc1的输入端连接至所述加减运算单元Adc1的输出端，所述比例积分单元PIdc1对所述第二直流运算结果执行比例积分运算后，得到第三直流运算结果；
所述加减运算单元Adc2的第一输入端作为所述直流控制内环模块的第三输入端，所述加减运算单元Adc2的第二输入端作为所述直流控制内环模块的第四输入端，所述加减运算单元Adc2将所述直流电压参考值Vdcref与所述直流电压实测标幺值Vdcpu相减后，得到第四直流运算结果；
所述比例积分单元PIdc2的输入端连接至所述加减运算单元Adc2的输出端，所述比例积分单元PIdc2对所述第四直流运算结果执行比例积分运算后，得到第五直流运算结果；
所述控制开关的输入端作为直流控制内环模块的第五输入端，控制开关用于根据所述控制标志Fdc的取值控制直流控制外环模块的工作模式，当所述控制标志Fdc设置为I时，所述直流控制外环模块对有功功率进行控制，输出所述第三直流运算结果作为直流电流参考值Idcref；当所述控制标志Fdc设置为II时，所述直流控制外环模块对直流电压进行控制，输出所述第五直流运算结果作为直流电流参考值Idcref。
10.如权利要求5所述的混合型MMC不间断运行的控制***，其特征在于，所述零序环流抑制控制装置包括：准谐振单元PIZ0；所述准谐振单元PIZ0的输入端作为所述零序环流抑制控制装置的输入端，所述准谐振单元PIZ0对所述MMC的极对极直流电压执行准谐振运算后，滤除直流分量udc，得到各相上、下桥臂零序环流补偿电势参考值，所述准谐振单元PIz0的特性方程为其中，KR为谐振系数，ω0为谐振频率，ωc为截止频率。
CN201711338496.3A 2017-12-14 2017-12-14 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制*** Active CN107834830B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711338496.3A CN107834830B (zh) 2017-12-14 2017-12-14 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制***

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711338496.3A CN107834830B (zh) 2017-12-14 2017-12-14 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制***

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN107834830A CN107834830A (zh) 2018-03-23
CN107834830B true CN107834830B (zh) 2019-06-11

Family

ID=61644396

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201711338496.3A Active CN107834830B (zh) 2017-12-14 2017-12-14 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制***

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN107834830B (zh)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109600064B (zh) * 2018-12-05 2020-11-20 国网重庆市电力公司电力科学研究院 模块化多电平换流器交流不对称故障主回路计算方法、***
CN112152248A (zh) * 2019-06-26 2020-12-29 中电普瑞电力工程有限公司 一种混合型mmc控制方法及***
CN110504688B (zh) * 2019-08-12 2020-12-29 上海交通大学 具备交直流故障不间断运行能力的固态变压器及控制方法
CN110635470B (zh) * 2019-11-11 2022-03-18 西南交通大学 一种柔性中压直流铁路供电***的分层控制方法
CN113644677B (zh) * 2020-05-11 2024-04-16 中国能源建设集团江苏省电力设计院有限公司 一种受端电网故障下海上风电柔直控制方法
CN111934340B (zh) * 2020-08-24 2021-11-19 华中科技大学 直流输电***的自适应功率-电压下垂控制方法和***
CN112491078B (zh) * 2020-11-20 2023-07-14 国网重庆市电力公司电力科学研究院 一种多应用场景交流故障穿越控制方法
CN112600537B (zh) * 2020-12-10 2024-01-26 国网湖南省电力有限公司 改进型自适应陷波器以及改进型自适应陷波器锁相环
CN113114049B (zh) * 2021-04-15 2022-03-18 湖南大学 混合型模块化多电平铁路功率调节器及其控制方法、***
CN114826008B (zh) * 2022-05-23 2022-12-02 南通大学 一种降低mmc桥臂电流峰值的控制***及方法
CN115189588A (zh) * 2022-06-14 2022-10-14 国网江苏省电力有限公司常州供电分公司 电磁感应式蒸汽锅炉供电电路的控制方法及装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103501012A (zh) * 2013-10-21 2014-01-08 华北电力大学 Mmc型upqc并联侧补偿量优化分配控制装置及方法
CN104811067A (zh) * 2015-04-30 2015-07-29 山东大学 基于pr控制器的mmc-hvdc环流抑制方法
CN105119509A (zh) * 2015-07-23 2015-12-02 上海电力设计院有限公司 适用于不对称交流电网的mmc直接环流抑制方法
CN106712477A (zh) * 2017-03-09 2017-05-24 山东大学 适用于mmc的同时抑制二倍频与四倍频的环流抑制方法
CN207559578U (zh) * 2017-11-16 2018-06-29 华中科技大学 混合型mmc分层接入的混合直流输电***及故障穿越***

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103501012A (zh) * 2013-10-21 2014-01-08 华北电力大学 Mmc型upqc并联侧补偿量优化分配控制装置及方法
CN104811067A (zh) * 2015-04-30 2015-07-29 山东大学 基于pr控制器的mmc-hvdc环流抑制方法
CN105119509A (zh) * 2015-07-23 2015-12-02 上海电力设计院有限公司 适用于不对称交流电网的mmc直接环流抑制方法
CN106712477A (zh) * 2017-03-09 2017-05-24 山东大学 适用于mmc的同时抑制二倍频与四倍频的环流抑制方法
CN207559578U (zh) * 2017-11-16 2018-06-29 华中科技大学 混合型mmc分层接入的混合直流输电***及故障穿越***

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
电网不对称故障下混合型MMC不间断运行技术;孙仕达 等;《南方电网技术》;20180228;第12卷(第2期);第12-19页

Also Published As

Publication number Publication date
CN107834830A (zh) 2018-03-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107834830B (zh) 一种混合型mmc不间断运行的控制方法及控制***
CN104953606B (zh) 一种孤岛微网公共耦合点电压不平衡网络化分层补偿方法
CN101924370B (zh) 一种混合型电能质量治理装置
CN105119509B (zh) 适用于不对称交流电网的mmc直接环流抑制方法
CN201846085U (zh) 一种混合型电能质量治理装置
CN109067193A (zh) 一种级联型电力电子变压器及其不平衡补偿控制方法
CN103036236B (zh) 宽频域多类型谐波综合治理***的控制方法
CN107332261A (zh) 一种微电网电能质量分布式协调治理方法
CN101924371A (zh) 一种混合型电能质量治理方法
CN106532736A (zh) 基于改进瞬时对称分量法的svg负序零序电流补偿方法
CN107171313A (zh) 一种考虑负序分量的mmc***简化电磁暂态建模方法
CN109347354B (zh) 基于三次谐波注入的中点电压纹波抑制装置及方法
CN108233403B (zh) 基于准比例谐振调节器的mmc双回路环流抑制方法
CN104993533B (zh) 模块化多电平变流器桥臂间能量平衡控制方法
CN107732921A (zh) 基于九开关管逆变器的电能质量复合控制装置及工作方法
CN106712089A (zh) 一种基于九开关管逆变器的多功能分布式电源并网装置
CN106026154A (zh) 特高压直流分层接入输电***的建模方法
CN110190618A (zh) 一种交流故障穿越工况下的柔性直流换流站模型等效方法
Wang et al. Analysis of frequency characteristics of phase-locked loops and effects on stability of three-phase grid-connected inverter
CN104158513A (zh) 无变压器型混合电力滤波器及设计方法
CN110365029A (zh) 储能变流器的控制方法及装置、存储介质、电子装置
CN103441488A (zh) 一种兼具电能质量控制功能的柔性直流输电***控制方法
CN102496924B (zh) 修正预测熄弧角建模方法及***
CN104377721B (zh) 一种电网电压不平衡时vsc-hvdc优化控制方法
CN103616600B (zh) 一种判断高压直流输电***的谐波稳定性方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant