CN106198616A - 同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***和方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***和方法,主要由储液罐、蠕动泵、冷水浴、铜管、热沉、热电器件、热源、多组热电偶、数据采集器和电脑控制终端等组成。测量纳米流体进入冷水浴的进口端、距进口端20‑30cm处以及冷水浴中的温度T1、T2、Tw,按等温边界条件计算纳米流体的强化对流传热性能。依据热沉上面从上到下布置热电偶估算被纳米流体所带走的热量,结合热电器件转换功率,求得不同纳米流体工况下的热电转换效率。本发明实现不同工况下的纳米流体强化传热系数以及不同工况下纳米流体强化传热特性对热电器件冷端冷却效果影响及其热电转换效率的影响规律同步测试,减小了测量误差,提高了测试的准确性。
Description
技术领域
本发明涉及一种***和方法,具体涉及一种同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***和方法。
背景技术
随着环境污染和能源紧缺形势的逐渐严峻,探寻清洁环保的新型能源和新的能源转换方式已成为目前各研究机构和能源企业关注的重点。在众多新能源转换技术中,热电发电(TEG)***以其静态操作、环境友好、高可靠性等优点,吸引了众多研究者的兴趣。热电发电***是利用半导体的Seebeck效应将热能转化为电能的热能利用***,当热电器件两端存在温差时,会生成电势差,并在通路情况下伴有电流产生。TEG***可以将余热废热最大限度的合理利用,是低品位热源再利用的新技术。研究表明,热电器件两端温差和热电材料物性是影响热电发电***转换效率的两大重要因素。早在1961年,美国国家航空航天局就实现了热电技术在航天器上的应用,但由于较低的转换效率,进一步发展受到限制。随着材料科学的发展,热电技术的转换效率得到了较大的提高。同时,TEG***两端的温差是提高热电转换性能的关键因素。在TEG***热端热流量或者温度一定情况下,如果热量在TEG***的冷端积聚,无法迅速有效地散发掉,将使TEG***冷端的温度上升,导致冷热端的温差下降,从而影响TEG***的效率。采用纳米流体作为新的工作介质强化传热,利用纳米流体的强化换热能力,有效降低冷端热阻,增大TEG***冷热端温差,可以有效提升TEG效率。目前部分研究人员已经开始关注纳米流体强化传热技术与热电发电技术相结合,提高热电转换效率的研究。但是在性能测试时,大部分采取的是先在一个特定实验条件下对纳米流体传热系数、粘度等特性进行测试,随后在另外的***中研究纳米流体对热电器件强化冷却效果及热电转换性能影响。众所周知,流体的传热性能与其所流经管道的相关特性具有很强的关联性,因此相互独立的对纳米流体热物性和热电器件冷却效果进行表征会带来一定误差。
发明内容
针对上述问题,本发明的主要目的在于提供一种同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***和方法。
本发明是通过下述技术方案来解决上述技术问题的:一种同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,所述***包括:存储纳米流体的储液罐、泵、冷水浴箱、铜管、热沉、热沉配套的热电器件、多组热电偶、数据采集器和电脑控制终端;储液罐通过管道和冷水浴箱连接,冷水浴箱通过管道和热沉连接,冷水浴箱和热沉内设置有铜管和热电偶,冷水浴箱和热沉内的热电偶均通过导线和数据采集器相连接,数据采集器连接在电脑控制终端上,热电器件连接有热源。
在纳米流体进入冷水浴箱的进口端的、距进口端20~30cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw,在热沉上面布置三对热电偶,测试热沉上面的温度分布;热沉上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度;热电器件两个电极外串接一个与热电器件内阻大小相同的电阻,同时测试热电器件在一定温差下所产生的热电电压和电流。
在本发明的具体实施例中,所述泵为纳米流体在泵内流动时,只接触泵管,不接触泵体的蠕动泵。
在本发明的具体实施例中,所述储液罐下部设置有磁力加热搅拌器。
在本发明的具体实施例中,管道和储液罐采用氧化铝隔热纤维材料包裹。
在本发明的具体实施例中,所述冷水浴箱为温度波动度可低至0.2℃,温度范围在-40~300℃可选,工作槽容积250×200×150mm的恒温槽。
在本发明的具体实施例中,所述冷水浴箱采用合成油作为冷水浴工作介质。
一种利用上述的***同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的方法,所述方法包括如下步骤:
(1)纳米流体强化传热系数测试由冷水浴中放置黄铜管绕成的管路中纳米流体温度变化计算而出,在纳米流体进入冷水浴箱的进口端、距进口端25cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw,依据测试的温度参数,纳米流体的强化对流传热性能由冷水浴中等温边界条件来计算,公式如下:h=-mvCpln[(Tw-T2)/(Tw-T1)]/2rπΔL,其中h、mv、Cp、r和ΔL分别为强制对流传热系数、质量流率、流体比热容、管道半径和T1与T2热电偶之间的距离;
在热电器件的热沉上面一次布置三对热电偶,测试热沉上面的温度分布;热沉上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度;热电器件两个电极外串接一个与内阻大小相同的电阻,同时测试热电器件在一定温差下所产生的热电电压和电流;
依据热沉上布置三对热电偶,根据Q=k*A*ΔT/L计算冷端纳米流体所带走的热量,其中k为热沉导热系数、A为导体的横截面积、ΔT为热沉上面任意两点之间的温差,L为两点之间的距离;由W=UI计算热电器件发电功率,而热电器件效率可以由δ=W/(W+Q)计算。
本发明的积极进步效果在于:本发明提供的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***和方法,可以实现不同工况下的纳米流体强化传热系数以及不同工况下纳米流体强化传热特性对热电器件冷端冷却效果影响及其热电转换效率影响的同步测试,减小了测量误差,提高了测试的准确性。
本发明采用蠕动泵提供纳米流体流动动力,纳米流体在蠕动泵内流动时,只接触泵管,不接触泵体,重复精度和稳定性精度高。
本发明热电器件和纳米流体流经管路采用氧化铝隔热纤维材料绝热,提高了测量精度和稳定性。
本发明采用了扫描卡和纳伏仪表采集数据,其对温度以及两点间温差测量的精度大大提高(~0.1K),保证了整个测量过程中在铜管两端和热沉上下温差测量的精度。
附图说明
图1为本发明的测试***结构示意图。
图2为氧化铝-水基纳米流体强化传热系数测试结果。
图3为不同流速纳米流体对热电器件功率的影响。
图4为不同流速纳米流体对热电器件发电效率的影响。
具体实施方式
下面结合附图给出本发明较佳实施例,以详细说明本发明的技术方案。
图1为本发明的测试***结构示意图,如图1所示:本发明提供的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***包括:存储纳米流体的储液罐100、泵200、冷水浴箱300、铜管400、热沉500、热沉500配套的热电器件600、多组热电偶、数据采集器700和电脑控制终端800;储液罐100通过管道和冷水浴箱300连接,冷水浴箱300通过管道和热沉500连接,冷水浴箱300和热沉500内设置有铜管400和热电偶,冷水浴箱300和热沉500内的热电偶均通过电线和数据采集器700相连接,数据采集器700连接在电脑控制终端800上,热电器件连接有热源900。
冷水浴箱300内的铜管400上设置有三对测试温度值的热电偶;冷水浴箱300内的纳米流体在铜管400内,热沉500内的纳米流体在铜管400内,在纳米流体进入冷水浴箱的进口端的、距进口端20~30cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw,在热沉500上面布置三对热电偶,测试热沉500上面的温度分布;热沉500上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度;热电器件600两个电极外串接一个与热电器件600内阻大小相同的电阻1000,同时测试热电器件600在一定温差下所产生的热电电压和电流。
泵200为纳米流体在泵内流动时,只接触泵管,不接触泵体的蠕动泵。
储液***用来储存配制好的纳米流体,储液罐下部用磁力加热搅拌器加热以保证纳米流体处于合适的温度。调整磁力加热搅拌器的磁子搅拌速度,保证纳米流体成分稳定性和温度均一性。蠕动泵提供纳米流体在整个***中的流动动力。纳米流体在蠕动泵内流动时,只接触泵管,不接触泵体,重复精度和稳定性精度高,是输送纳米流体的理想工具。为了防止热损,实验过程中用氧化铝隔热纤维材料将暴露在空气中的流通管道以及储液罐包裹起来。
冷水浴采用新芝-GDH-0506W高精度低温恒温槽,其具有槽内温度均匀、控温精度高等特点。温度波动度可低至0.2℃,温度范围在-40~300℃可选,工作槽容积250×200×150mm。较大的温度范围尤其是低温,可以保证储液罐出来的纳米流体与低温恒温槽之间保持较大的温差。采用耐低温的合成油作为冷水浴工作介质,较大的工作槽容积保证纳米流体具有足够的管内流动长度。
冷水浴中放置黄铜管绕成的管路,黄铜管较低的热阻保证纳米流体与冷水浴工作介质之间充分的热交换。在纳米流体进入冷水浴的进口端、距进口端20-30cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw。依据测试的温度参数,纳米流体的强化对流传热性能由冷水浴中等温边界条件来计算,公式如下:h=-mvCpln[(Tw-T2)/(Tw-T1)]/2rπΔL,其中h、mv、Cp、r和ΔL分别为强制对流传热系数、质量流率、流体比热容、管道半径和T1与T2热电偶之间的距离。
纳米流体经过冷水浴之后温度降低,到达热电器件冷端热沉。热电器件热端采用温度控制平台保证热端温度。整个***由氧化铝隔热纤维材料包裹,减小***与环境之间的热交换。在热电器件热沉上面布置三对热电偶,测试热沉上面的温度分布。热沉上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度。热电器件两个电极外串接一个与内阻大小的电阻,同时测试热电器件在一定温差下所产生的热电电压和电流。依据热沉上布置三对热电偶,根据Q=k*A*ΔT/L计算冷端纳米流体所带走的热量,其中k为热沉导热系数、A为导体的横截面积、ΔT为热沉上面任意两点之间的温差,L为两点之间的距离。由W=UI计算热电器件发电功率,而热电器件效率可以由δ=W/(W+Q)计算。
数据采集***是由工控机(DELL-640-M),GP-IB 488卡(PCI-GPIB,NI-488.2M),I/O卡(PCI-6514),RS232-RS485信号转换器(I-7520)以及软件***组成。GP-IB 488卡用于样品两端温度和电势差的采集,I/O卡和RS232-RS485信号转换器用于控制温度。两台Keithley2002万用表测量热电器件的热电电压和电流,温度数据使用Agilent多通道数据采集器(Agilent,34970A)进行采集。
图2为氧化铝-水基纳米流体强化传热系数测试结果。图3为不同流速纳米流体对热电器件功率的影响。图4为不同流速纳米流体对热电器件发电效率的影响。下面是结合图2-4给出两个具体的实施例子:
实施例一
将纳米氧化铝(VK-L06,30+5nm)0.5g,分散在500ml去离子水中,用0.05mol/LNaOH溶液调节pH=8,然后加入十二烷基苯磺酸钠(SDBS)0.5g,超声分散1h,静置14.5h后再超声0.5h,制得纳米氧化铝-水纳米流体体系。控制储液罐中纳米流体温度为60℃,冷水浴的温度先后设为10℃和20℃,分别测量纳米流体流经铜管时在T1、T2、Tw处的温度,依据公式ln[(Tw-T2)/(Tw-T1)]计算出测量三个点温度与流速之间的关系,再代入质量流速、比热容以及相关尺寸,依据h=-mvCpln[(Tw-T2)/(Tw-T1)]/2rπΔL即可得出纳米流体强化传热系数,具体结果如图2所示。
实施例二
将氧化石墨烯0.80g,加入800ml去离子水,超声1h,然后在转速1000r/min下搅拌1.5h制得氧化石墨烯-水体系纳米流体。将纳米氧化铝(VK-L06,30+5nm)0.5g,分散在500ml去离子水中,用0.05mol/L NaOH溶液调节pH=8,然后加入十二烷基苯磺酸钠(SDBS)0.5g,超声分散1h,静置14.5h后再超声0.5h,制得纳米氧化铝-水纳米流体体系。控制储液罐中纳米流体温度为60℃,冷水浴的温度设为10℃,热电器件热端温度设为100℃。热电器件采用的是48对碲化铋基框架结构热电器件,内阻为0.2342Ω。测量热电器件热电电压和串联一个与内阻相同大小电阻时的电流,同时测量热电器件冷端热沉上面三对热电偶的温度,依据公式Q=k*A*ΔT/L和W=UI分别求得不同流速下冷端纳米流体所带走的热能以及热电器件功率,其中热沉的导热系数为401W·m-1·k-1,导体的横截面积A=0.002809m2,三对热电偶之间距离为0.0135m和0.027m。再由公式δ=W/(W+Q)求得热电器件效率。不同流速下氧化铝和石墨烯的水基纳米流体对热电器件功率和效率影响规律分别如图3和图4所示。
以上显示和描述了本发明的基本原理和主要特征和本发明的优点。本行业的技术人员应该了解,本发明不受上述实施例的限制,上述实施例和说明书中描述的只是说明本发明的原理,在不脱离本发明精神和范围的前提下,本发明还会有各种变化和改进,这些变化和改进都落入要求保护的本发明范围内,本发明要求保护范围由所附的权利要求书及其等效物界定。
Claims (7)
1.一种同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:所述***包括:存储纳米流体的储液罐、泵、冷水浴箱、铜管、热沉、热沉配套的热电器件、多组热电偶、数据采集器和电脑控制终端;储液罐通过管道和冷水浴箱连接,冷水浴箱通过管道和热沉连接,冷水浴箱和热沉内设置有铜管和热电偶,冷水浴箱和热沉内的热电偶均通过导线和数据采集器相连接,数据采集器连接在电脑控制终端上,热电器件连接有热源,
在纳米流体进入冷水浴箱的进口端的、距进口端20~30cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw,在热沉上面布置三对热电偶,测试热沉上面的温度分布;热沉上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度;热电器件两个电极外串接一个与热电器件内阻大小相同的电阻,同时测试热电器件在一定温差下所产生的热电电压和电流。
2.根据权利要求1所述的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:所述泵为纳米流体在泵内流动时,只接触泵管,不接触泵体的蠕动泵。
3.根据权利要求1所述的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:所述储液罐下部设置有磁力加热搅拌器。
4.根据权利要求1所述的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:管道和储液罐采用氧化铝隔热纤维材料包裹。
5.根据权利要求1所述的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:所述冷水浴箱为温度波动度可低至0.2℃,温度范围在-40~300℃可选,工作槽容积250×200×150mm的恒温槽。
6.根据权利要求5所述的同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的***,其特征在于:所述冷水浴箱采用合成油作为冷水浴工作介质。
7.一种利用权利要求1-6所述的***同步测试纳米流体传热系数及其对热电发电***发电效率影响规律的方法,其特征在于:所述方法包括如下步骤:
(1)纳米流体强化传热系数测试由冷水浴中放置黄铜管绕成的管路中纳米流体温度变化计算而出,在纳米流体进入冷水浴箱的进口端、距进口端25cm处以及冷水浴中分别放置热电偶T1、T2、Tw,依据测试的温度参数,纳米流体的强化对流传热性能由冷水浴中等温边界条件来计算,公式如下:h=-mvCpln[(Tw-T2)/(Tw-T1)]/2rπΔL,其中h、mv、Cp、r和ΔL分别为强制对流传热系数、质量流率、流体比热容、管道半径和T1与T2热电偶之间的距离;
在热电器件的热沉上面一次布置三对热电偶,测试热沉上面的温度分布;热沉上部纳米流体进口和出口同样放置一对热电偶,测量纳米流体进入热沉时和从热沉流出时的温度;热电器件两个电极外串接一个与内阻大小相同的电阻,同时测试热电器件在一定温差下所产生的热电电压和电流;
依据热沉上布置三对热电偶,根据Q=k*A*ΔT/L计算冷端纳米流体所带走的热量,其中k为热沉导热系数、A为导体的横截面积、ΔT为热沉上面任意两点之间的温差,L为两点之间的距离;由W=UI计算热电器件发电功率,而热电器件效率可以由δ=W/(W+Q)计算。
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