CN104651754A - 一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 - Google Patents
一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104651754A CN104651754A CN201510062432.XA CN201510062432A CN104651754A CN 104651754 A CN104651754 A CN 104651754A CN 201510062432 A CN201510062432 A CN 201510062432A CN 104651754 A CN104651754 A CN 104651754A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- less
- equal
- low alloy
- alloy steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法,所述钢的组成按质量百分数计为:C:0.05~0.15%、Si:≤0.50%、Mn:0.30~0.60%、P:≤0.015%、S:≤0.005%、Cr:1.80~2.60%、Mo:0.80~1.20%、Nb:0.02~0.08%、Als:0.008~0.020%、Cu:≤0.20%、Ni:≤0.25%、V:≤0.08%、As:≤0.015%、Sn:≤0.015%、Pb:≤0.010%、Sb:≤0.010%、Bi:≤0.010%、[O]≤20ppm、[H]≤2.0ppm、[N]≤90ppm,其余为Fe和不可避免的杂质。其制备方法采用电炉冶炼、LF精炼+VD真空脱气处理、连铸全保护浇注。采用本发明制得的高压锅炉管可以在不高于570℃的高温环境下使用。
Description
技术领域
本发明属于低碳低合金钢技术领域,具体涉及一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法。
背景技术
21世纪以来,随着电站锅炉向大容量、高参数超临界机组发展,对所使用的高压锅炉管提出了更高的质量要求。由于高压锅炉用无缝钢管的工作条件十分恶劣,要在高温和高压下,在高速气流、水流、燃气的冲刷和腐蚀下可安全工作10-20年,甚至30-40年。因而作为高压锅炉用钢要具有足够高的高温强度、高温塑性、优良的抗氧化性、耐蚀性以及良好的加工及焊接性能。目前国际上钢制高压锅炉已广泛应用于石油化工、机械、冶金、能源、轻工、国防、环保、海洋等工业领域,具有广阔的市场前景。
本发明针对高压锅炉管的作业环境和使用要求,通过合理的成分和制造工艺设计,提供了一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法。
发明内容
本发明的目的在于,提供了一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法,是以低碳C-Mn钢为基础,采用Cr、Mo、Nb、Al多元合金化,严格控制钢中P、S、As、Sn、Pb、Sb、Bi有害元素含量以及钢中气体含量,来保证钢材的高温力学性能及耐蚀、加工性能;本发明的制备方法生产的低碳低合金钢纯净度高、综合性能良好,能够满足高压锅炉管的用钢要求。
为达到上述目的,本发明采用的技术方案如下:
一种高压锅炉管用低合金钢,通过合理的成分设计及工艺过程控制,提高材料高温、高压、耐蚀及加工性能。其化学成分质量百分数为:C:0.05~0.15%、Si:≤0.50%、Mn:0.30~0.60%、P:≤0.015%、S:≤0.005%、Cr:1.80~2.60%、Mo:0.80~1.20%、Nb:0.02~0.08%、Als:0.008~0.020%、Cu:≤0.20%、Ni:≤0.25%、V:≤0.08%、As:≤0.015%、Sn:≤0.015%、Pb:≤0.010%、Sb:≤0.010%、Bi:≤0.010%、[O]≤20ppm、[H]≤2.0ppm、[N]≤90ppm,其余为Fe和不可避免的杂质。
此外,为控制钢的回火脆性,还对化学成分进行综合控制,As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%、回火脆性敏感系数J=(Si+Mn)×(P+Sn)×104≤100、CEF=P+2.4As+3.6Sn+8.2Sb≤0.1%,式中各元素按照质量百分数计。
本发明的技术特点之一在于钢的成分设计。以低碳C-Mn钢为基础,根据高压锅炉管用钢的技术要求,采用Cr、Mo、Nb、Al多元合金化,严格控制钢中P、S、As、Sn、Pb、Sb、Bi有害元素含量以及钢中气体含量,来保证钢材的高温力学性能及耐蚀、加工性能。碳是钢中最基本的强化元素,为保证钢的强度、韧性和焊接性能,C含量控制在0.05~0.15%比较合适;锰起到固溶强化的作用,可提高钢的强度和韧性,改善钢的加工性能,但较高的锰含量又会降低钢的抗腐蚀能力和焊接性能,因此将Mn含量控制在0.30~0.60%;铬能显著的提高钢的强度、抗氧化性和耐腐蚀性,由此采用高铬含量设计,Cr含量控制在1.80~2.60%;Mo可细化晶粒,提高淬透性和热强性能,在高温时保持足够的强度和抗蠕变能力,Mo含量控制在0.80~1.20%;为提高钢的焊接性能,加入Nb,使其控制在0.02~0.08%;硅、铝是脱氧的主要元素,同时硅可提高钢的强度,铝可以起到细化晶粒的作用,从保证钢液脱氧和降低钢的洁净度的角度出发,控制Si:≤0.50%、Als:0.008~0.020%。另外,钢中有害元素P、S、As、Sn、Pb、Sb、Bi会增加钢在晶界或亚晶界的偏聚,可显著降低合金钢的高温疲劳强度、抗应力腐蚀强度和热蠕变性能,增大其脆化倾向,使合金钢在临氢环境腐蚀条件下断裂的性能更加明显,本发明严格控制钢中P:≤0.015%、S:≤0.005%、As:≤0.015%、Sn:≤0.015%、Pb:≤0.010%、Sb:≤0.010%、Bi:≤0.010%,且控制钢的回火脆性敏感系数J=(Si+Mn)×(P+Sn)×104≤100、CEF=P+2.4As+3.6Sn+8.2Sb≤0.1%;钢中气体含量会对钢的洁净度、氢致裂纹造成不利影响,为保证钢的可靠性和内部质量,控制钢中[O]≤20ppm、[H]≤2.0ppm、[N]≤90ppm。
在上述优化设计基础上,为保证钢的性能稳定一致,优选的,按质量百分数计,钢的组成为:
C:0.08~0.13%、Si:0.17~0.30%、Mn:0.40~0.50%、P:≤0.008%、S:≤0.003%、Cr:2.00~2.35%、Mo:0.95~1.05%、Nb:0.03~0.05%、Als:0.008~0.020%、Cu:≤0.10%、Ni:≤0.10%、V:≤0.05%、As:≤0.010%、Sn:≤0.003%、Pb:≤0.005%、Sb:≤0.003%、Bi:≤0.005%、[O]≤15ppm、[H]≤1.5ppm、[N]≤70ppm,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的技术特点之二在于合理的生产工艺,提高钢的纯净度,严格控制钢中氧、氢、氮含量,P、S及As、Sn、Pb、Sb、Bi有害元素含量,控制钢的回火脆性敏感系数J、CEF尽可能低;保证钢良好的高温高压性能和质量可靠性,满足高压锅炉用钢的质量要求。
本发明一种高压锅炉管用低合金钢的制备方法,钢的化学成分设计要求如上所述,所述方法包括以下步骤:
1)冶炼
采用电炉冶炼,电炉冶炼入炉原料为优质废钢及铁水,铁水比例≥60%,铁水中有害元素的成分应符合As:≤0.010%、Sn:≤0.003%、Pb:≤0.005%、Sb:≤0.003%、Bi:≤0.005%,且As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%;
冶炼过程造好泡沫渣,均匀脱碳,减少吸氮,采用大渣量、深脱碳以加强脱磷操作;控制终点[C]≤0.06%,[P]≤0.005%,残余元素含量符合设计要求;准确控制出钢温度在1610~1640℃之间,出钢过程进行钢包合金化,随钢流加钢芯铝2.0~3.0kg/t钢、铬铁,控制铬成分含量1.90~2.20%,出钢过程严禁下渣;
2)精炼
采用LF精炼+VD真空脱气处理;LF精炼过程保持白渣,炉渣碱度3.0~3.5,加强脱硫操作;按成分要求调整各元素含量,调整铬成分含量采用低碳铬铁合金;LF出钢前,按照1.5~3.0m/t钢喂入钙线进行钙变质处理;
精炼后真空处理,用定氢仪进行过程氢的测定,氢含量不大于1.5ppm;真空度小于67Pa,保持时间大于15分钟,VD后软吹氩时间大于20分钟;
3)浇注
采用连铸全保护浇注铸坯,稳定中间包浇注条件,控制合理的中间包钢水液面高度;连铸采用全程保护浇注,大包保护采用长水口,中间包采用整体式浸入式水口、使用覆盖剂、选用性能优良的专用结晶器保护渣,以防止钢水二次氧化;做好连铸工艺操作的“恒液面、恒温、恒拉速”的稳定控制;连铸中采用结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌;控制中间包钢水温度1541~1551℃,根据不同圆坯坯型选择拉速0.12~0.40m/min,制得规格圆坯;制得的圆坯要及时入坑缓冷,入坑温度大于750℃,出坑温度小于100℃,根据圆坯规格缓冷时间24h~160h,以保证铸坯质量。
采用本发明低合金钢制得的高压锅炉管可以在不高于570℃的高温环境下使用。
与现有技术相比,本发明的技术方案的优良效果如下:
第一,采用Cr、Mo、Nb、Al多元合金化,从高温强度、高温塑性、抗氧化性、耐蚀性、回火脆性、加工及焊接性能等各方面综合考虑材料的成分设计,使钢材具有良好的综合性能;
第二,综合控制钢中的有害元素,并通过合理的工艺设计和严格的过程控制,钢水的洁净度高、组织均匀。
附图说明
图1为本发明实施例2铸坯的低倍组织图。
具体实施方式
下面以附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
实施例1-3:
一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法。采用UHP超高功率电炉、LF炉外精炼、VD真空脱气处理工艺冶炼,连铸浇注圆形铸坯生产钢材。实施例是以Φ600mm规格圆坯的生产工艺来具体说明本发明是如何实施的。
制备方法如下:
1)冶炼
采用电炉冶炼,电炉冶炼入炉原料为优质中重型废钢及铁水,铁水比例不小于60%~70%,铁水中有害元素的成分应符合As:≤0.010%、Sn:≤0.003%、Pb:≤0.005%、Sb:≤0.003%、Bi:≤0.005%,且As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%;冶炼过程造好泡沫渣,均匀脱碳,减少吸氮,采用大渣量、深脱碳以加强脱磷操作;控制终点[C]=0.04~0.06%,[P]=0.003~0.005%,残余元素含量符合设计要求;准确控制出钢温度在1620~1640℃之间,出钢过程进行钢包合金化,随钢流加钢芯铝2.5~3.0kg/t钢、铬铁,控制铬成分含量2.00~2.20%,出钢过程严禁下渣;
2)精炼
采用LF精炼+VD真空脱气处理;精炼过程保持白渣,炉渣碱度3.0~3.5,加强脱硫操作;按成分要求调整各元素含量,调整铬成分含量采用低碳铬铁合金;LF出钢前,按照2~2.5m/t钢喂入钙线进行钙变质处理;
精炼后真空处理,用定氢仪进行过程氢的测定,氢含量不大于1.5ppm;真空度小于67Pa,保持时间15~20分钟,VD后软吹氩时间20~25分钟;
3)浇注
采用连铸浇注圆形铸坯;稳定中间包浇注条件,控制合理的中间包液面高度;连铸采用全程保护浇注,大包保护采用长水口,中间包采用整体式浸入式水口、使用覆盖剂、选用性能优良的专用结晶器保护渣,以防止钢水二次氧化;做好连铸工艺操作的“恒液面、恒温、恒拉速”的稳定控制;连铸中采用结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌;控制中间包钢水温度1541~1551℃,拉速0.20~0.30m/min,制得规格圆坯。制得的圆坯及时入坑缓冷,入坑温度大于750℃,出坑温度小于100℃,缓冷时间80h~110h,以保证铸坯质量。
表1是实施例高压锅炉管用钢化学成分、气体含量以及回火脆性敏感系数控制情况,表2是连铸中间包钢水温度、拉坯速度、缓冷入坑温度、出坑温度和缓冷时间。
表1实施例1-3化学成分(质量百分数,%)
实施例 | 1 | 2 | 3 |
C | 0.11 | 0.12 | 0.12 |
Si | 0.2 | 0.18 | 0.19 |
Mn | 0.41 | 0.42 | 0.4 |
P | 0.0072 | 0.0075 | 0.0066 |
S | 0.004 | 0.003 | 0.003 |
Cr | 2.11 | 2.15 | 2.13 |
Mo | 0.96 | 0.95 | 1 |
Nb | 0.035 | 0.036 | 0.038 |
Als | 0.017 | 0.017 | 0.019 |
Cu | 0.03 | 0.03 | 0.03 |
Ni | 0.04 | 0.03 | 0.03 |
V | 0.008 | 0.008 | 0.008 |
O×10-4 | 14 | 13 | 15 |
H×10-4 | 1.3 | 1.2 | 1.3 |
N×10-4 | 65 | 70 | 68 |
As | 0.0085 | 0.0089 | 0.0084 |
Sn | 0.0024 | 0.0021 | 0.002 |
Pb | 0.0004 | 0.00036 | 0.0002 |
Sb | 0.0021 | 0.0023 | 0.0011 |
Bi | 0.0002 | 0.0002 | 0.0002 |
Fe | 余量 | 余量 | 余量 |
As+Sn+Pb+Sb+Bi | 0.0136 | 0.0139 | 0.0119 |
J | 58.56 | 57.6 | 50.74 |
CEF | 0.054 | 0.055 | 0.043 |
表2实施例1-3连铸中间包钢水温度、拉坯速度、入坑温度、出坑温度、缓冷时间
采用常规方法对实施例1-3制得的连铸圆坯进行低倍组织检测,结果如图1(实施例2铸坯)和表3所示。
表3低倍检验结果
采用常规方法对连铸圆坯制得的高压锅炉管的机械性能进行检测,结果如表4所示。
表4钢管机械性能
由表3中圆坯低倍组织检验看,低倍组织致密,工艺设计和控制理想;由表4中钢管机械性能检验看,具有良好的综合性能,满足标准要求。
最后所应说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制。尽管参照实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应该理解,对本发明的技术方案进行修改或者等同替换,都不脱离本发明技术方案的精神和范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (6)
1.一种高压锅炉管用低合金钢,其特征在于,所述钢的组成按质量百分数计为:
C:0.05~0.15%、Si:≤0.50%、Mn:0.30~0.60%、P:≤0.015%、S:≤0.005%、Cr:1.80~2.60%、Mo:0.80~1.20%、Nb:0.02~0.08%、Als:0.008~0.020%、Cu:≤0.20%、Ni:≤0.25%、V:≤0.08%、As:≤0.015%、Sn:≤0.015%、Pb:≤0.010%、Sb:≤0.010%、Bi:≤0.010%、[O]≤20ppm、[H]≤2.0ppm、[N]≤90ppm,其余为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的高压锅炉管用低合金钢,其特征在于,控制钢的回火脆性敏感系数J=(Si+Mn)×(P+Sn)×104≤100、CEF=P+2.4As+3.6Sn+8.2Sb≤0.1%,式中各元素按照质量百分数计。
3.如权利要求1或2所述的高压锅炉管用低合金钢,其特征在于,所述钢的组成按质量百分数计为:
C:0.08~0.13%、Si:0.17~0.30%、Mn:0.40~0.50%、P:≤0.008%、S:≤0.003%、Cr:2.00~2.35%、Mo:0.95~1.05%、Nb:0.03~0.05%、Als:0.008~0.020%、Cu:≤0.10%、Ni:≤0.10%、V:≤0.05%、As:≤0.010%、Sn:≤0.003%、Pb:≤0.005%、Sb:≤0.003%、Bi:≤0.005%、[O]≤15ppm、[H]≤1.5ppm、[N]≤70ppm,其余为Fe和不可避免的杂质。
4.一种高压锅炉管用低合金钢的制备方法,所述方法包括以下步骤:
1)冶炼
采用电炉冶炼,电炉冶炼入炉原料为优质废钢及铁水,铁水比例≥60%,铁水中有害元素的成分应符合As:≤0.010%、Sn:≤0.003%、Pb:≤0.005%、Sb:≤0.003%、Bi:≤0.005%,且As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%;
控制终点[C]≤0.06%,[P]≤0.005%;出钢温度1610~1640℃,出钢过程进行钢包合金化,随钢流加钢芯铝、铬铁,控制铬成分含量2.00~2.20%,出钢过程严禁下渣;
2)精炼
采用LF精炼+VD真空脱气处理,LF精炼过程保持白渣,炉渣碱度3.0~3.5,加强脱硫操作;按成分要求调整各元素含量,调整铬成分含量采用低碳铬铁合金;LF出钢前,按照1.5~3.0m/t钢喂入钙线进行钙变质处理;
精炼后真空处理,用定氢仪进行过程氢的测定,氢含量≤1.5ppm;真空度小于67Pa,保持时间大于15分钟,VD后软吹氩时间大于20分钟;
3)浇注
采用连铸全保护浇注圆形铸坯,稳定中间包浇注条件,控制合理的中间包液面高度;连铸采用全程保护浇注,大包保护采用长水口,中间包采用整体式浸入式水口,使用覆盖剂、专用结晶器保护渣,以防止钢水二次氧化;
连铸采用“恒液面、恒温、恒拉速”;连铸中采用结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌;控制中间包钢水温度1541~1551℃,根据不同圆坯坯型选择拉速0.12~0.40m/min,制得规格圆坯并及时入坑缓冷。
5.根据权利要求4所述的高压锅炉管用低合金钢的制备方法,其特征在于,所述步骤1)中,钢芯铝的加入量为2.0~3.0kg/t钢。
6.根据权利要求4所述的高压锅炉管用低合金钢的制备方法,其特征在于,所述步骤3)中,入坑温度大于750℃,出坑温度小于100℃,根据圆坯规格缓冷时间24h~160h。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510062432.XA CN104651754B (zh) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | 一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510062432.XA CN104651754B (zh) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | 一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104651754A true CN104651754A (zh) | 2015-05-27 |
CN104651754B CN104651754B (zh) | 2017-05-17 |
Family
ID=53243389
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510062432.XA Active CN104651754B (zh) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | 一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104651754B (zh) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105839014A (zh) * | 2016-05-17 | 2016-08-10 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种起重机械卸扣用钢及其制备方法 |
CN107254639A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-10-17 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种超超临界高压锅炉管用钢及其连铸坯中心裂纹的控制方法 |
CN107338391A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-11-10 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种坯料及制作方法、钢材及制作方法 |
CN107460403A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-12-12 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高压锅炉管用钢圆坯、高压锅炉管用钢及其制备方法 |
CN107686940A (zh) * | 2017-08-07 | 2018-02-13 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种大压缩比高压锅炉管用钢及其生产方法 |
CN109014107A (zh) * | 2018-07-19 | 2018-12-18 | 石钢京诚装备技术有限公司 | 大规格高碳铬轴承钢缩孔缺陷的控制方法 |
CN110735080A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-31 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种一钢多级用特殊容器钢坯料生产方法 |
CN110747410A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种在酸性条件使用的耐蚀棒材及其制造方法 |
CN111455258A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-28 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种玻璃幕墙预埋紧固件用钢及其生产方法 |
CN113897542A (zh) * | 2021-08-25 | 2022-01-07 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种蒸汽发生器管板用钢锭及其制造方法 |
CN114164376A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-03-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高压锅炉用低碳包晶钢连铸圆坯及其制造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1189347A (en) * | 1966-06-28 | 1970-04-22 | Nippon Kokan Kk | High-Temperature Alloy Steel |
JPS59136464A (ja) * | 1983-01-26 | 1984-08-06 | Hitachi Ltd | ボイラチユ−ブ |
CN101984120A (zh) * | 2010-09-23 | 2011-03-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度临氢12Cr2Mo1R钢板及其热处理工艺 |
CN102011063A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-13 | 钢铁研究总院 | 一种无铁素体大口径厚壁耐热钢管材料 |
CN104313494A (zh) * | 2014-11-12 | 2015-01-28 | 通裕重工股份有限公司 | 一种超临界锅炉用钢sa-335p92的冶炼方法 |
-
2015
- 2015-02-05 CN CN201510062432.XA patent/CN104651754B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1189347A (en) * | 1966-06-28 | 1970-04-22 | Nippon Kokan Kk | High-Temperature Alloy Steel |
JPS59136464A (ja) * | 1983-01-26 | 1984-08-06 | Hitachi Ltd | ボイラチユ−ブ |
CN101984120A (zh) * | 2010-09-23 | 2011-03-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度临氢12Cr2Mo1R钢板及其热处理工艺 |
CN102011063A (zh) * | 2010-10-19 | 2011-04-13 | 钢铁研究总院 | 一种无铁素体大口径厚壁耐热钢管材料 |
CN104313494A (zh) * | 2014-11-12 | 2015-01-28 | 通裕重工股份有限公司 | 一种超临界锅炉用钢sa-335p92的冶炼方法 |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105839014B (zh) * | 2016-05-17 | 2017-10-03 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种起重机械卸扣用钢及其制备方法 |
CN105839014A (zh) * | 2016-05-17 | 2016-08-10 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种起重机械卸扣用钢及其制备方法 |
CN107338391A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-11-10 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种坯料及制作方法、钢材及制作方法 |
CN107254639A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-10-17 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种超超临界高压锅炉管用钢及其连铸坯中心裂纹的控制方法 |
CN107254639B (zh) * | 2017-06-01 | 2019-03-15 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种超超临界高压锅炉管用钢及其连铸坯中心裂纹的控制方法 |
CN107460403A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-12-12 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高压锅炉管用钢圆坯、高压锅炉管用钢及其制备方法 |
CN107686940B (zh) * | 2017-08-07 | 2019-06-07 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种大压缩比高压锅炉管用钢及其生产方法 |
CN107686940A (zh) * | 2017-08-07 | 2018-02-13 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种大压缩比高压锅炉管用钢及其生产方法 |
CN109014107A (zh) * | 2018-07-19 | 2018-12-18 | 石钢京诚装备技术有限公司 | 大规格高碳铬轴承钢缩孔缺陷的控制方法 |
CN110735080A (zh) * | 2019-10-10 | 2020-01-31 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种一钢多级用特殊容器钢坯料生产方法 |
CN110747410A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种在酸性条件使用的耐蚀棒材及其制造方法 |
CN111455258A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-28 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种玻璃幕墙预埋紧固件用钢及其生产方法 |
CN113897542A (zh) * | 2021-08-25 | 2022-01-07 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种蒸汽发生器管板用钢锭及其制造方法 |
CN114164376A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-03-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高压锅炉用低碳包晶钢连铸圆坯及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104651754B (zh) | 2017-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104651754A (zh) | 一种高压锅炉管用低合金钢及其制备方法 | |
CN103627841B (zh) | 耐磨钢钢水氮含量控制方法 | |
CN104294153B (zh) | 一种耐碱性腐蚀锚链钢及生产方法 | |
JP2023528422A (ja) | 極地海洋工事用鋼板及びその製造方法 | |
JP7483036B2 (ja) | 355MPaグレードの海洋工学用低温耐性の熱間圧延されたH字型鋼及びその製造方法 | |
CN111172460B (zh) | 一种600MPa级屈服强度焊丝用钢盘条及其生产方法 | |
CN104946972A (zh) | 一种二极管引线用钢盘条及其生产工艺 | |
WO2023056792A1 (zh) | 一种含镁45钢及其制备工艺 | |
CN113088812B (zh) | 一种高强韧超低温耐冲击油管头锻件毛坯及其制造方法 | |
CN113528962B (zh) | 耐蚀钢筋以及耐蚀钢筋的生产方法 | |
CN103882303A (zh) | 一种气体保护焊丝用钢的冶炼方法 | |
CN111575587A (zh) | 一种钒铬微合金化生产hrb600高强热轧带肋钢筋的方法 | |
CN107460403A (zh) | 一种高压锅炉管用钢圆坯、高压锅炉管用钢及其制备方法 | |
CN113201682B (zh) | 一种贝氏体耐候钢及其生产方法 | |
CN116716544B (zh) | 一种海洋工程用圆钢及其制备方法 | |
CN111893382B (zh) | 一种食品用链条不锈钢及其制备方法 | |
CN113584398B (zh) | 耐蚀钢板以及耐蚀钢板的生产方法 | |
CN111155027B (zh) | 一种含稀土q390结构用低合金高强度无缝钢管及其制备方法 | |
CN107502833A (zh) | 一种矿山机械铰接销用钢及其制备方法 | |
CN103031488A (zh) | 一种热轧钢制造方法及热轧钢 | |
CN112063928A (zh) | 一种高淬透性高渗碳性稀土CrMnTi系齿轮钢及其制备方法 | |
CN117248167B (zh) | 耐腐蚀工字钢及其生产方法 | |
CN115323268B (zh) | 一种高强度高韧性可用于感应淬火的齿轮钢及其制造方法 | |
CN114855087B (zh) | 一种高纯净弹簧扁钢及其冶炼方法 | |
CN117187687B (zh) | 一种高性能螺栓用钢及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |