CN1040848C - 长形钢铁制品的连续热轧方法 - Google Patents

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Abstract

一种连续热轧长形钢铁制品的方法，它在轧机的精轧机架下游设置于“后精轧”机组的轧机架。该后精轧机组至少包括后续有两个精整机架的两个压缩机架。产品在后精轧机组的最初的压缩机架中的总缩小为14%，由此所产生的增加的能级能使产品中的细晶粒均匀分布。产品在后精轧机组的最后的圆-圆型孔型次序中所进行的约为2-15%的明显小的缩小能在最终产品上获得精整紧公差。

Description

长形钢铁制品的连续热轧方法
本发明一般来说涉及到长形钢铁制品的轧制，特别涉及对于棒材和钢条的连续热轧的改进了的方法。
在传统的线材轧机中，如图1所示，沿着轧制线设置有许多轧机架S1-S27，用以接收来自高炉10或类似设备中的连续的轧制钢坯。这些轧机架被设置成一系列的轧制组，其通常包括粗轧组12，中间轧组14和精轧组16。粗轧组和中间轧组的轧钢机架通常是单独驱动的，并且间隔设置有水平工作辊和垂直工作辊，或者在某些情况下用可以调节的支架来达到只有水平工作辊的结构或者只有垂直工作辊的结构。
精轧组16的轧机架通常彼此机械地连接到一个共同的驱动机构上，这种安排被称之为一个“机组”(图1中用序号18表示)。美国专利Nos.Re 28，107和4,537,055提供的机组的实例已被公开并已广泛地应用于整个金属工业。轧机的轧制程序通常取决于圆钢椭圆-圆形孔型次序，用设置在轧机架之间的导向装置将产品沿着轧制线从一个机辊孔型导引到下一个轧辊孔型中。
上述类型的现代轧机必须能够满足不同的用户需要和越来越高的要求，但对于能提供宽范围的各种产品尺寸并不重要。例如，线材轧机理论上应当可以轧制出直径为3.5至25.5毫米的圆杆。
当将一种产品尺寸改变为另一种产品尺寸时，这种轧机必须停机，以使操作人员有机会对轧制设备进行必要的调整。这样的调整包括：更换工作辊和导向装置；使所选择的机架不能操作一将这些机架从轧制线上拆除或拆下他们的工作辊(实际中通常称之为″空轧″)，等。
这种停机的持续时间和频率对于整个轧机的使用会产生不良的影响。例如，在图1中所示的传统轧机中，甚至于将原先轧制最小直径尺寸为5.5mm的圆杆类产品改变为轧制另一种最小直径为6.0mm的圆杆产品这样的相当普通的尺寸变化，也必须将中间轧组14的机架S12到S19中的形成轧辊孔型的工作辊及机组18的S20到S27的机架中的所有工作辊改变。此外，在机架S12至S29中的导向装置即使不是所有的，也是大部分地需要改变。这些需要花费一个小时的时间来完成，这对于生产时间及轧机所有者的利益来说都是巨大的损失。
由此，轧机的操作者不愿意频繁地改变产品的尺寸，而宁愿用延长的时间来轧制同类的尺寸相同或相当接近的产品。这不仅增加了产品的储存需要和设备的费用，也不能提供满足用户要求的灵活性。需要储备大量的工作辊和导向装置更进一步加重了设备的费用。
还有对产品″尺寸″增加的需求，也即，最后轧成接近冷拨公差数量级的特别紧的公差。这一公差通过精整轧制来得到，使产品可以作为″轧制的″产品被使用，即，不需要进行额外的昂贵的机械加工，如″去皮″或″拉削″加工。这样高精度公差的产品对于制造如轴承罩，自动阀弹簧等产品是需要的。还有，取决于要加工的钢材的类型和产品的最终应用，用户还可能进一步要求在A3的温度或接近A3的温度(一种被分类为″热机械轧制(thermomechanical rolling)″的工艺)下进行精轧。在再结晶温度以下轧制的形变钢材保持有一种被压扁的或″扁平状的″细晶粒结构，该结构在缩短后续步骤所要求的热处理时间，如缩短球化退火时间的同时，增加了拉伸强度。
在传统的精整轧制中，从精轧组18的最后一个机架轧制出的产品将在所述的″精整″机架中进行进一步的精轧。该精整机架通过在圆型一圆型孔型次序中施加相对小的压下量来达到所需的紧公差。在精整工艺中，涉及到较大的直径的杆状产品的最新发展已由美国专利No4,907,438号于1990年3月13日所公开，发明人为Sasaki等。在这里，精整机架以机组的形式组合在小型轧机精轧区段的输出端的下游位置上。精整机架具有固定的中间机架驱动速比和一适于得到大约8.7-13.5％的相当小的压下量的圆型一圆型孔型顺序。通过改变精整轧机的轧机架中的槽的结构和/或辊缝锁口，及在中间轧制区段和/或精轧轧制区段中空轧通过所选出的上游轧机架，在理论上可以生产出增大范围的成品尺寸，由此提高工作效率和轧机利用率。
然而，试验表明，这样的改进会由某些产品中的双晶微观组织(a duplex microstructure)的发展而受到阻碍，在某些情况下这种改进完全不能实现，而在双晶微观组织处，在产品整个横截面上的晶粒大小变化高于大约2ASTM晶粒度(这种晶粒度是按照ASTME112-84所测量的)。这种通常称之为″晶粒异常长大″的现象在中碳钢和渗碳钢中特别明显。
一般认为，当产品进行后续的冷拔操作时，在产品横截面中晶粒大小高于约2ASTM晶粒度的变化，可以引起产品破裂和表面撕裂。这样的晶粒大小变化也会对退火性能产生不良影响，同样也不利于冷变形加工。
现在可以确定，在一般的正常轧制中产生的最后的明显截面缩小与在精整轧制中产生的轻微的截面缩小之间的时间间隔会导致这种晶粒异常长大。
更特别的是，在粗轧组、中间轧组和精轧组中的轧机架中，产品经受了一系列相当高水平的、断面缩小量约为15-30％的缩小。每一次这样的截面缩小，都产生一个足以使细晶粒基本上均匀分布的增加的能级。根据时间、温度和化学成分的不同，在每一次顺序的断面减小之后，由变形所产生的内部能量就会立刻由于复原、再结晶和晶粒长大而开始消耗。而在每一次相继的明显断面缩小时，这种能够再次细化微观组织的增加了的内能状态又被重新建立起来。因此，当产品由轧机进行加工时，快速地进行相当高水平的一系列断面缩小，就能保持一种充分地均匀细粒化的微观组织。
然而，在最后的断面明显缩小之后，晶粒长大又会重新开始。晶粒继续长大的程度直接取决于所轧制的钢的时间、温度和化学成分。在随后的精整机架中所得到的相当小的断面缩小是不足以影响产品的整个微观组织的，因为仅仅是产品表面的晶粒产生变形。
因此，除非在最后的明显断面缩小之后相当快地进行精整轧制，否则，未减弱的晶粒长大与仅仅局部表面晶粒变形相联系，在精整轧制中将会产生令人不能接受的双晶微观组织，使产品的整个横截面上的晶粒大小发生相当大的变化。
这种现象进一步由图2A和2B示出。图2A的金相图(×150)显示了1040号钢棒在12.5mm的截面处所选择的局部区域在精整轧制前的均匀晶粒组织。图2B是同一棒件以同一放大倍数在经过了两个圆型精整轧制孔型而缩小成7.6之后的金相图。所导致的双晶微观组织是明显的。
一些人曾企图在精整轧机架的圆型孔型中用断面的较大缩小来消除双晶微观组织。但这种实践所得出的更均匀的微观组织，都是以较差的公差和明显地降低轧机在不改变轧辊槽、而轧制一定尺寸范围产品的能力为代价的(实际中通常称之为“自由尺寸轧制”)。
在传统的精整轧制机架中固定的传动速比也大大地限制了精整轧制与其它操作的结合，如极大地限制了热机械轧制的可能性。
本发明的主要目的是提供一种长形钢铁制品的连续热轧方法，尤其是一种精整轧制尺寸范围大的产品的方法，同时避免导致成品中双晶组织的晶粒异常长大。
本发明相应的目的是提供精轧与其它操作例如低温热机械轧制，结合的能力，使产品尺寸范围再次扩大而在成品中不产生晶粒异常长大。
本发明相关的一个目的是，当从轧制一种产品尺寸变到另一种时，减小所要求的轧制程序和轧机操作的变化，从而增加轧机的使用。
本发明通过利用位于轧机精轧机架下游的“后精轧”机组的轧机架来达到这些和其它目的和优点。最好在轧机最后的精轧机架与后精轧机组之间设置水箱或其它类似的冷却装置。后精轧机组至少包括两个压缩机架，其后面设置有两个精整机架。最好，压缩机架具有一椭圆一圆型孔型次序，精整机架具有园一园型孔型次序。由于后精轧机组的轧机架彼此机械地相互连接到一个共同的驱动机构上，因此在传动***中的离合器或其它等效的装置可以在至少压缩机架的中间传动速比之间，最好也在一些或所有的其它精整机架之间进行变化。在精轧机架之前对所有的机架提供有一固定的轧制程序。因此，精轧组提供了具有恒定横截面和形状的第一加工截面件。取决于所需的最终产品的尺寸，该第一加工截面件通过精轧机组轧制时，即可以是不经过精轧机架，也可以是经过一些或所有的精轧机架。然后，该产品继续经过冷却水箱而到达作为第二加工截面件的后精轧机组。后精轧机组中轧机架的中间传动速比被调整与第二加工截面件的轧制相适应。在后精轧机组的最初的压缩机架上作用的总减小量为大于14％，由此在产品中产生了足以使细晶粒均匀分布的增加的能级。具有代表性的是，这样的初始缩小量的总和为大约20-50％。在后精轧机组的最后的园一园型孔型次序中得到的相当小的约为2-15％的缩小可以在最终产品中获得所需的精整紧公差。作用在椭园一园型孔型次序上的较大缩小和在园一园型孔型次序中精整轧制时所作用的较小缩小之间的时间间隔，使得整个产品横截面的晶粒大小的变化不会大于2ASTM，在大多数情况下小于1ASTM晶粒度。
图1示出了在传统的高速线材轧机中，通过一系列轧机架进行轧制的产品的横截面变化示意图。
图2A和2B分别为精整轧制前和精整轧制后，晶粒异常长大的产品晶粒组织金相图。
图3是图1中从参考线3-3开始的示意图，其显示了按照本发明所轧制的产品的横截面的变化。
图4为当产品通过安装有按照本发明后精轧机组的图示轧机的精轧端时的平均温度变化示意图。
图5是按照本发明的后精轧机组及其相关的驱动装置的平面图。
图6是后精轧机组的机架S28和S29的内部驱动装置的布置示意图。
图7是后精轧机组的机架S28至S31的外部驱动装置的布置示意图。
图8a和8b分别是在精整轧制前和精整轧制后在圆型/圆型轧辊孔型中作用足以避免晶粒异常长大的足够大的压下量的产品晶粒组织金相图。
参看图3和图4，本发明一般需要在传统的线材轧机设备中，将后精轧机组20定位在机组18的下游处。后精轧机组至少包括两个压下量小的机架S28，S29，该两个机架最好提供有一个椭圆一圆型孔型顺序，紧接着设置有圆型一圆型孔型顺序的压下量小的另外的精整机架S30，S31。
特别参见图4，可以看出，在机组18和20之间最好设置有一个或多个水箱或其它类似的冷却装置19，在机组20和下游的吐丝机23(laying head)之间另外设置有一个或多个水箱21。端架使棒材形成一连串的环形件，其由冷却输送机25来接收，并在那里进行辅助的可控冷却。图4中的曲线表明了所加工产品的平均温度的变化，这里所用的″平均温度″这一概念指的是产品的表面与芯部之间的平均横截面温度。
再看图5，可以看出，轧机架S28和S29可以包含在压缩轧机区18a中，该压缩轧机区18a安装在轨道22上，可以借助于线性驱动器24将其移入和移出轧制线。同样地，轧机架S30，S31可以包含在安装于轨道22上的精整轧机区18b上，并可利用另一个线性驱动器24b来移位。依次接续的轧机架S28-S31分别地设有一对带槽的工作辊28，29，30，31。
从图6可以清楚地看出，轧机架S28的工作辊28是以悬臂的形式安装在轧辊轴32的端部上的。轧辊轴32以其轴颈可转动地安装在轴承34之间。在轧辊轴32上的齿轮36与中间驱动齿轮38相啮合，该中间驱动齿轮也由可以旋转支承在轴承42之间的中间驱动轴40所带动，其中一个中间驱动轴上附带有一个斜齿轮44，其与输入轴48上的斜齿轮46相啮合。斜齿轮44，46与工作辊轴的偏斜相适应。尽管没有说明，但也可以理解这些装置是用于调整工作辊之间的辊缝的。
轧机架S29的工作辊29以类似的方式由标有″′″号的构件所驱动。虽然图中没有显示，但也可以理解，精整轧机架S30和S31同样地由类似的内部构件所构成，通过输入轴52，52′来驱动他们的工作辊对30，31。
轧机架S28-S31彼此机械地连接，通过一系列的齿轮箱56-62连接到一个共同的驱动电机54上。最好参见图7，齿轮箱60具有三个平行的转轴64，66，68。转轴64支承着两个自由转动的齿轮G1，G2，它们由一大直径的中间轴段70所隔开。齿轮G1，G2的相对面在72处凹进去，其提供有能与离合器C1的外齿有选择地进行啮合的内齿。离合器C1用键、销或类似件(未示出)固定到可旋转的大直径轴段70上，并可以借助于叉形件74或类似构件在两个可连接的位置之间轴向移动，使其外齿与齿轮G1，G2中其中一个齿轮的内齿相啮合。
齿轮G1，G2具有与齿轮G3，G4相啮合的外齿，齿轮G3，G4用键或其它方式固定在转轴66上，齿轮G3，G4也与在轴68上自由转动的齿轮G5，G6相啮合。齿轮G5，G6也用一个加大直径的轴段相互隔开。轴向可移动的离合器C2将轴68可旋转地与一个或另一个齿轮G5，G6相连接。
轴64，68通过连轴器76而连接到轧机架S28，S29的输入轴48，48′上，同样地，轴66也通过连轴器76连接到齿轮箱58的轴78上。
齿轮箱58包含的构件与齿轮箱60所包含的构件相同。因此，齿轮箱58也具有平行的轴78，80和82。轴78和82分别带有轴向相互隔开的且可自由旋转的齿轮G7，G8和G11，G12，这些齿轮与固定到转轴80上的齿轮G9，G10啮合。离合器C3可以有选择地在轴78与齿轮G7，G8的一个齿轮之间建立起一种驱动关系，离合器C4同样也可以在轴82与齿轮G11，G12之间有选择地建立起一种驱动联接。
轴82通过联轴器76连接到齿轮箱62的轴84上。齿轮G13，G14固定在转轴84上，并分别与在轴86上自由旋转的齿轮G15，G16相啮合。齿轮G15，G16借助于可轴向移动的离合器C5有选择地与轴86相接合。轴84，86通过联轴器76与轧机架S30，S31的输入轴52，52′相连接。
齿轮箱58的轴80通过联轴器76连接到齿轮箱56的轴88上。轴88带有自由旋转的齿轮G17，G18，借助于轴向可移动的离合器C6可以使齿轮G17，G18有选择地与轴88相接合。齿轮G17，G18与固定到转轴90上的齿轮G19，G20相啮合，轴90通过联轴器76与电机54的输出轴相连。
利用上述啮合和离合的关系，可以得出不同的驱动顺序和相应的中间机架传动比，以便产品从机架S28到S31的轧辊孔型中获得较大范围的减径。表1虽然是说明性的，但它并不表示各种可能驱动顺序的全部情况。
                        表    I
                    离合器/齿轮啮合
驱动顺序     C1     C2     C3     C4     C5
    A     G1     G6     G8     G11     G15
    B     G2     G6     G8     G12     G15
    C     G1     G5     G7     G11     G15
    D     G2     G5     G7     G12     G16
    E     G1     G6     G8     G11     G16
    P     G2     G6     G8     G12     G16
    G     G1     G5     G7     G11     G16
    H     G2     G5     G7     G12     G15
假定给机组18的精轧机架提供的第一加工截面件直径为18.2mm，进一步假定精轧机架S20-S27的轧制程序被设计成按表II所示的缩小顺序来进行。
                      表    II
  机架   缩小面积％     形状或直径(mm)
  S20     23     椭园型
  S21     16     14.6
  S22     23     椭园型
  S23     16     11.7
  S24     23     椭园型
  S25     19     9.5
  S26     22     椭园型
  S27     18     7.5
通过从表I中所选择的驱动顺序，及将产品经过机组18的精轧机架而提供到具有不同的第二加工截面尺寸的后精轧机组20中，和/或不经过机组18的精轧机架而供到后精轧机组20中，可以得到例如表III中所列出的断面减小量及不同类型的成品尺寸。
                  表    III
               断面缩小百分比
 给进机架  给进截面的直径(mm)   S28  S29   S30   S31  驱动顺序 成品截面的直径(mm)
  S27   7.5   24.321.417.012.3  22.618.913.89.1   5.96.07.14.0   2.62.83.51.8     ABCD     5.55.746.06.5
  S25   9.5   24.221.112.3   22.618.99.1   5.72.17.6   1.90.53.8     AFH     7.07.58.0
  S23   11.7   24.221.117.212.3   22.618.913.89.1   7.25.75.85.9   3.11.92.02.6     ABCH     8.59.09.510.0
  S21   14.6   24.224.221.117.2   22.622.618.913.8   8.22.52.33.9   4.00.80.751.5     AEFG     10.511.011.512.0
  12.3   9.1   5.8   2.4     H     12.5
  S19   18.2   25.324.221.117.917.212.3   22.622.618.914.113.89.1   8.14.55.77.13.82.1   3.81.81.93.11.02.1     AABCGH     13.013.514.014.515.015.5
从表III中可以看出，在精整机架S30，S31的园型一园型孔型次序中综合的总的断面减小量通常是小的，在大多数情况下低于14％，可以认为这是建立可以接受的均匀晶粒组织的最低值。
                        表    IV
           由表III中得到的断面缩小百分比的比较
  S28   S29   S30     S31   C+D   B+C+D   A+B+C+D
    A     B     C     D    E     F     G   D/F   E/G   A/G   E/F
24.3 22.6 5.9 2.6 8.5 31.0 55.40 .08 0.15 .44 .27
   21.4   18.9   6.0     2.8   8.8   27.70   49.10   .10   0.18   .44   .32
   17.0   13.8   7.1     3.5   10.6   24.40   41.40   .14   0.26   .41   .43
12.3 9.1 4.0 1.8 5.8 14.90 27.20 .12 0.21 .45 .39
   24.2   22.6   5.7     1.9   7.6   30.20   54.40   .06   0.14   .44   .25
   21.1   18.9   2.1     0.5   2.6   21.50   42.60   .02   0.06   .50   .12
   12.3   9.1   7.6     3.8   11.4   20.50   32.80   .19   0.35   .38   .56
   24.2   22.6   7.2     3.1   10.3   32.90   57.10   .09   0.18   .42   .31
21.1 18.9 5.7 1.9 7.6 26.50 47.60 .07 0.16 .44 .29
   17.2   13.8   5.8     2.0   7.8   21.60   38.80   .09   0.20   .44   .36
12.3 9.1 5.9 2.6 8.5 17.60 29.90 .15 0.28 .41 .48
   24.2   22.6   8.2     4.0   12.2   34.80   59.00   .11   0.21   .41   .35
   24.2   22.6   2.5     0.8   3.3   25.90   50.10   .03   0.07   .48   .13
21.1 18.9 2.3 0.75 3.05 21.95 43.05 .03 0.07 .49 .14
   17.2   13.8   3.9     1.5   5.4   19.20   36.40   .08   0.15   .47   .28
   12.3   9.1   5.8     2.4.   8.2   17.30   29.60   .14   0.28   .42   .47
   25.3   22.6   8.1     3.8   11.9   34.50   59.80   .11   0.20   .42   .34
   24.2   22.6   4.5     1.8   6.3   28.90   53.10   .06   0.12   .46   .22
   21.1   18.9   5.7     1.9   7.6   26.50   47.60   .07   0.16   .44   .29
   17.9   14.1   7.1     3.1   10.2   24.30   42.20   .13   0.24   .42   .42
17.2 13.8 3.8 1.0 4.8 18.60 35.80 .05 0.13 .48 .26
12.3 9.1 7.1 2.1 9.2 18.30 30.60 .11 0.30 .40 .50
然而，在这之前是在椭圆-圆型孔型次序中进行了大约20-50％的大的断面减小，这并不考虑为达到逐渐增大的最终产品尺寸而空轧通过的精轧机组18的轧机架的数量。
根据表IV中的断面缩小的比较，可以看出，在机架S30，S31(E列)的圆-圆型孔型中得到了相当小的，总和为3-12％的断面减小量。如此小的断面减小量最适合精确地精整轧制，也加宽了不改变轧辊和/或槽形结构而精整轧制的产品的范围。
在机架S30，S31中所得到的小的断面减小其本身并不足以建立起能避免导致双晶微观组织发展的晶粒异常长大的内部能级。而且，能级并不仅仅由预轧机架S28，S29(A列和B列)的椭园—园型孔型中所产生的足够大的断面减小量而建立。
为了保证达到本发明的目的，将大约14％的最小总压下量作为轧机架S29，S30，S31的逐渐减小的压下量，在机架S31中的压下量小于总压下量(表IV中D/F列)的约20％。
很典型的是，最后三个轧机架的总压下量(产品的断面减小量)范围为大约14％-35％(F列)，在轧机架S30，S31中所产生的压下量小于该后三个机架总压下量的50％(E/F列)。在第一机架S28的椭圆型孔型中所得到的断面减小量明显地加入到机组的总能力中，将四个机架系列的总断面减小量提高到了大约30-60％(G列)。在这里，在椭圆孔型中的断面减小量占总断面减小量(A/G列)的至少约40％，最后两个机架的断面减小量小于总断面减小量(E/G列)的约35％。
因此，可以看出，在轧机架S28和S29的椭圆——圆型孔型次序中及在轧机架S30和S31的圆—圆型孔型顺序中产生的综合的断面缩小会在产品中产些足以增加基本上使细晶粒均匀分布的能级。这种作用进一步由在棒材进入到后精轧机组20之前，用水箱19予以降温来加强。在轧机架S28，S29中较大的断面缩小与在轧机架S30，S31中精整轧制的较小量的断面缩小之间的时间间隔是很短的。例如，在表III所示的产品尺寸范围和断面缩小顺序中，在轧机架S29和S30之间轧制的时间间隔大约为5～25毫秒，而通过最后三个机架S29～S31的轧制时间不超过约10.4～16.0毫秒。因此，在产生晶粒异常长大之前进行精整轧制是非常有效的，从而也使最终的产品具有相当均匀的细晶粒微观组织，即，产品横截面的晶粒大小变化不大于2ASTM。
图8A和8B显示了连同有精整轧制操作的较大截面减小的优点。图8A的金相图(X150)显示了钢号为1035，横截面直径为11.0mm的棒件在所选定的位置精整轧制之前的晶粒组织。图8B是同一产品同样放大倍数的金相图，其显示了该产品在一个两孔型顺序中以大约16.6％的较大缩小水平精整轧制之后的晶粒组织。
轧机架S28和S29的椭圆—圆型孔型次序既适合于普通温度的轧制，也适合于热机械轧制，从而可以精整轧制出该两种类型的产品。
表III中所列出的最终产品的尺寸范围不是全部的。因此，利用空轧通过机架再返回到中间机组14，或再次调整轧制程序，以使产品以较小的断面进入到精轧组16，可以使最终产品的尺寸范围扩大到从3.5mm的较小尺寸，到25.5mm或更大的较大尺寸。同样，在机架S28和S29中的椭圆—圆型孔型中产生的断面减小可以扩展到16～50％的范围。
虽然所显示的后精轧机组20具有带悬臂的工作轧辊，但也可以理解，跨式安装的轧辊也能使用。

Claims (7)

1.连续热轧钢铁杆或棒类产品的方法，包括：
引导产品通过许多轧钢机架，所述机架包括精轧机组(16)，精轧机组之后设有后精轧机组(20)，所述的精轧机组具有许多双辊圆或椭圆精轧孔型(S20-S27)，这些孔型交替设置以使从中通过的产品具有椭圆和圆的横截面形状，至少精轧组中的一些轧钢机架可以被空轧通过以此改变送至后精轧机组的产品的尺寸，其特征在于，
后精轧机组至少包括四个连续的双辊后精轧孔型(S28-S31)，所述的后精轧辊孔型中的第一个(S28)为椭圆形孔型，其形状使得从中通过的产品为椭圆形横截面，其余的所述后精轧辊孔型为圆辊孔型其形状使得从中通过的产品的横截面为圆形，
所述的后精轧辊孔型的尺寸为以在所述的圆后精轧辊孔型中使产品的横截面总的至少减少14％的量来逐渐减小产品的尺寸，在所述的圆后轧辊孔型中的最后一个中减少量不大于上述减少量的20％，
所述的第一和最后的轧辊孔型中轧制的时间间隔使所轧制的产品的横截面上的晶粒大小不大于2ASTM。
2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述的圆后精轧辊孔型作用下的总的横截面减小量范围为约14％-35％。
3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述的最后两个轧辊型缝中所产生的缩小量小于总缩小量和所述的圆后精轧辊孔型中受影响的横截面积的约50％。
4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于，所述的总缩小量和所述的圆后精轧辊孔型中受影响的横截面积的范围从大约30％到约50％。
5.按照权利要求4所述的方法，其特征在于，所述的总缩小量的至少约40％产生在所述的第一后精轧辊孔型中。
6.按照权利要求1所述的方法，其特征在于，所述总缩小量的至少约35％产生在所述的最后两个后精轧辊孔型中。
7.按照权利要求1-5中任何一个所述的方法，其特征在于，所述的轧辊孔型彼此机械地连接到一个共同的驱动机构上，在一个或多个所述的轧辊孔型之间的传动速比可以改变，以适应于轧制具有不同横截面的产品。
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Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C15 Extension of patent right duration from 15 to 20 years for appl. with date before 31.12.1992 and still valid on 11.12.2001 (patent law change 1993)
OR01 Other related matters
EE01 Entry into force of recordation of patent licensing contract

Assignee: Morgan rolling mill fittings (Shanghai) Co., Ltd.

Assignor: Morgen Construction Co.

Contract fulfillment period: January 1, 2003 to the validity of the patent right

Contract record no.: 051000030015

Denomination of invention: Continuous hot rolling method of long steel products

Granted publication date: 19981125

License type: exclusive license

Record date: 20050125

Assignee: Morgan rolling mill (Shanghai) Co., Ltd.

Assignor: Morgen Construction Co.

Contract fulfillment period: January 1, 2003 to the validity of the patent right

Contract record no.: 051000030016

Denomination of invention: Continuous hot rolling method of long steel products

Granted publication date: 19981125

License type: exclusive license

Record date: 20050125

LIC Patent licence contract for exploitation submitted for record

Free format text: EXCLUSIVE LICENCE; TIME LIMIT OF IMPLEMENTING CONTACT: 2003.1.1 TO PATENT VALIDITY

Name of requester: MORGAN ROLLING MILL ASSOSSORIES ( SHANGHAI ) CO.,

Effective date: 20050125

Free format text: EXCLUSIVE LICENCE; TIME LIMIT OF IMPLEMENTING CONTACT: 2003.1.1 TO PATENT VALIDITY

Name of requester: MORGAN MILL( SHANGHAI ) CO., LTD.

Effective date: 20050125

C17 Cessation of patent right
CX01 Expiry of patent term

Expiration termination date: 20120506

Granted publication date: 19981125

C35 Partial or whole invalidation of patent or utility model
IP01 Partial invalidation of patent right

Commission number: 4W101203

Conclusion of examination: Claim declaration No. 92104393.7 patents 5, 6 and 5 of the quoted claim dependent claim 7 is invalid, 1-4 and cited the claim 1-4 dependent claim based on the 7 to maintain the patent rights in the.

Decision date of declaring invalidation: 20120628

Decision number of declaring invalidation: 18844

Denomination of invention: Method and apparatus for continously hot rolling ferrous long products

Granted publication date: 19981125

Patentee: Siemens Industrial Company|Datong Iron & Steel Co., Ltd