CN104039988B - 电工钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种电工钢的制造方法。根据本发明的电工钢制造方法包括：通过激光照射而钢片表面熔融，而形成具有第一、第二侧面及底面的沟槽(groove)的步骤；在上述形成沟槽的步骤中，用吹气或吸入而去除在上述第一、第二、底面形成的上述钢片的熔融副产物，以使上述第一、第二及底面中任意一面外露而形成开放部的步骤。

Description

电工钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种电工钢，尤其涉及一种在钢片表面照射激光而形成沟槽，从而细分化钢片的磁区的取向性电工钢。
背景技术
取向性电工钢多用于变压器等电子器械的铁芯材料，为了减少电子器械的电力损失并提供效率，需要具备铁损少且磁通密度高的磁性特征的钢片。
通常取向性电工钢是指经过热轧、冷轧以及退火工程而具备朝着轧制方向{110}<001>取向的结晶织构(又称“高斯织构”)的材料。
这种取向性电工钢，{110}<001>取向是铁容易磁化的方向，该取向程度越高，磁性特征越优秀。
为了提高取向性电工钢的磁性特征，通常使用磁区细分化方法，作为细分化磁区的方法，根据用去应力退火使磁区细分化效果持续与否，分为暂时磁区细分化和永久磁区细分化。
暂时磁区细分化方法是为了尽量减少由于利用热能或机械能而在表面局部施加压缩应力而产生的磁弹性能，而形成90°区域(domain)从而细分化磁区的区域细分化技术。暂时磁区细分化技术根据用于区域细分化的能量源，分为激光磁区细分化法、刀刻斜纹法、利用等离子体或超声波的磁区细分化法。
热处理后也能够维持铁损改善效果的永久磁区细分化方法，可分为蚀刻法、辊子法以及激光法。蚀刻法在酸性溶液内通过电化学腐蚀反应在钢片表面形成沟槽，从而很难控制沟槽的形状(沟槽宽度、沟槽长度)，并且由于在生产钢片的中间工序(脱碳退火、高温退火前)形成沟槽，很难保证最终完成品的铁损特征，由于使用酸性溶液不利于环境保护，具有这种缺点。
利用辊子的永久磁区细分化方法，在辊子上加工突起形状，利用施压法在钢片表面形成具备一定宽度和长度的沟槽，进行永久磁区细分化处理后退火钢片，以使沟槽下侧再结晶而细分化磁区，但具有机械加工的稳定性、可信度、工序很复杂的缺点。
利用脉冲激光的永久磁区细分化方法，利用蒸镀形成沟槽，从而抑制熔融部的形成，因此很难保证热处理(去应力退火，SRA)前铁损的改善率，并且热处理后通过单纯的沟槽只能维持磁区细分化效果，而不能高速处理钢片移动速度，具有这种缺点。
发明内容
技术问题
本发明用于解决如上所述的问题，涉及一种在取向性电工钢表面照射连续波激光束而形成沟槽，在沟槽侧壁(内部壁面)形成熔融金属的冷凝部，从而改善热处理前后铁损的改善率的取向性电工钢的磁区细分化方法。
技术方案
为了解决上述目的，根据本发明一实施例的电工钢，其特征在于，包括：在钢片上形成的具有相互面向的第一侧面和第二侧面以及底面的沟槽(groove)；去除在形成沟槽的过程中上述钢片的熔融副产物冷凝在上述第一、第二侧面及底面上而形成的冷凝部，从而上述第一、第二侧面及底面中至少一面外露而成的开放部。
特征在于，若将侧面距离C定义为从钢片表面和上述侧面的界线到上述沟槽底面中心(center)的距离，在上述第一侧面或第二侧面所形成的冷凝部，占有上述侧面距离的2％以上。
特征在于，形成上述沟槽时，若将沟槽形状因素定义为沟槽深度DG/下部半宽度W1时，上述沟槽形状因素是0.1-9.0。在此，上述沟槽深度DG是从上述钢片表面到上述底面的距离，而下部半宽度W1是上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。
上述沟槽的宽度范围可以是10-70μm。
上述沟槽的深度可以是0.5μm以下。
上述冷凝部的厚度范围可以是0.05W1-5W1。在此，上述下部宽度W1是从上述底面的中央到在上述第一、第二侧面所形成冷凝部开始地点的钢片宽度方向长度。
在上述第一、第二侧面形成的冷凝部，越朝上述底面其厚度越小，而越朝上述钢片表面则越厚。
上述电工钢可以是用于二次再结晶的高温退火或张力涂层完毕的取向性电工钢，或者用于二次再结晶的高温退火完毕而张力涂层进行前的取向性电工钢。
根据本发明一优选实施例的电工钢的制造方法，包括：通过激光照射而钢片表面熔融，而形成具有第一、第二侧面及底面的沟槽(groove)的步骤；在上述形成沟槽的步骤中，用吹气或吸入而去除在上述第一、第二、底面形成的上述钢片的熔融副产物，以使上述第一、第二及底面中任意一面外露而形成开放部的步骤。
在上述钢片表面照射的激光形状可以是球形(sphere)或椭圆形(oval)。
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，轧制方向的沟槽直径Bw可以是10-70μm。
为了形成上述轧制方向的沟槽直径，在上述电工钢表面照射的激光的轧制方向宽度可以是60μm以内。
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，钢片的宽度方向沟槽长度BL可以是10-100μm。
为了形成上述钢片的宽度方向的沟槽长度，在上述钢片表面照射的激光的钢片宽度方向长度是，当上述激光的形状为球形时，则90μm以内，当上述激光的形状为椭圆形(oval)时，则150μm以内。
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，轧制方向的沟槽直径Bw是10-70μm，而钢片的宽度方向的沟槽长度BL可以是10-100μm。
照射上述激光时，轧制方向的照射距离Ds可以是3-30mm。
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成的沟槽，若将侧面距离C定义为从钢片表面和冷凝部的界线到上述沟槽底面中心(center)的距离，在上述第一侧面或第二侧面所形成的冷凝部，占有上述侧面距离的2％以上。
通过上述激光束照射而在上述电工钢表面形成沟槽时，若将沟槽形状因素定义为沟槽深度DG/下部半宽度W1时，上述沟槽形状因素可以是0.1-9.0。在此，上述沟槽深度DG是从上述钢片表面到上述底面的距离，而下部半宽度W1是上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。
上述激光的照射是沿着上述钢片的宽度方向分为3-6个进行照射。
根据本发明另一实施例的电工钢的磁区细分化装置，包括：产生用于照射在钢片上而熔融表面的激光的激光产生件；用于控制在钢片上入射的入射光束形状的整形镜；随着钢片移动速度移动，而调节在钢片上入射的入射光束的焦点距离的移动式焦点距离控制部；去除由于激光照射而钢片表面熔融而产生的熔融副产物的熔融副产物去除件。
上述整形镜由多个镜子组成，并通过连动两个镜子而形成具有圆形或椭圆形形状的光束。
上述移动式焦点距离控制部由多面扫描镜和焦点镜组成，并调节上述多面扫描镜的旋转速度进行驱动。
发明效果
根据本发明，在电工钢表面照射连续波激光束而形成沟槽的同时，通过照射激光在沟槽内壁形成熔融部，从而在去应力退火热处理之前由于熔融部的冷凝成分的张力效果而产生磁区细分化效果，而在去应力退火热处理后则由于张力和沟槽而确保静磁效果，从而进一步提高磁区细分化效果。
附图说明
图1是概略图示根据本发明一实施例在取向性电工钢表面沿着轧制方向的垂直方向照射激光的图。
图2是在XY平面上图示在钢片表面照射激光时照射部位的沟槽形状的图。
图3是图1中图示的钢片的A-A’剖面的剖视图。
图4是扩大图示在图3中图示的沟槽内侧面所形成的冷凝部的图。
图5是图示在根据本发明的取向性电工钢的磁区细分化时，在钢片表面照射的激光束的形状及模式的图。
图6是图示在根据本发明的取向性电工钢表面，沿着钢片宽度方向分为三个线照射激光的图。
图7是概略图示在根据本发明的电工钢表面照射激光的磁区细分化装置的结构的图。
具体实施方式
参照附图和详细后述的实施例，将会更加明确本发明的优点及特征以及实现这些的方法。然而，本发明并不限于下面公开的实施例，而能够以互不相同的多样的形式实施，只是本实施例将会使本发明公开更完整，并使具有本发明所属技术领域通常知识的人更加完整理解发明的范畴。本发明的范畴仅以权利要求而定。在整个说明书中相同的附图标记表示相同的结构要素。
下面，通过本发明的优选实施例说明为了磁区细分化在钢片表面设有沟槽(groove)的电工钢。
图1是图示沿着电工钢10轧制方向的垂直方向相隔一定间隔照射的激光的照射线20的图。
图3是图示将图1中图示的激光照射在钢片表面形成的多样形状沟槽30的剖面的图。
参照图3，根据本发明优选实施例的电工钢，特征在于，具备：在钢片上形成的具有相互面向的第一侧面、第二侧面及底面的沟槽30(groove)；去除在形成沟槽30的过程中上述钢片的熔融副产物冷凝在上述第一、第二侧面及底面而成的冷凝部，从而上述第一、第二侧面及底面中任意一面外露而成的开放部。
图4是图示在钢片上形成的沟槽的第一、第二侧面由于熔融副产物而形成冷凝部35的图。并图示了在沟槽底面没有冷凝部的。
参照图4，特征在于，在上述第一侧面或第二侧面上形成的冷凝部35占有各个侧面距离C的2％以上。
并且，参照图3，特征在于，沟槽形状因素DG/W1是0.1-9.0。
为了在上述电工钢表面形成沟槽30，在钢片表面照射连续波(continuouswave)激光，通过钢片表面部的熔融而形成沟槽30，并且在上述沟槽30的第一、第二侧面形成熔融副产物的冷凝部。
上述电工钢可以使用取向性电工钢，而取向性电工钢在轧制方向上显示出钢片的结晶织构为{110}<001>取向的高斯织构，朝着一个方向或轧制方向具有优秀磁性特征的软磁材料。
取向性电工钢朝着轧制方向具有优秀的磁性，从而能够作为变压器、电动器、发电机及其他电子器械等的铁芯材料使用。
通常取向性电工钢的制造，将通过连续铸造工程制造的厚板(slab)，经过热轧-预退火-冷轧-脱碳退火-高温退火-平整退火以及绝缘涂层-重卷及激光处理等而成。
进行上述激光照射的取向性电工钢，可使用用于钢片二次再结晶的高温退火工序完毕并涂覆张力涂层的，或者高温退火工序完毕并涂覆张力涂层之前的钢片。
根据本发明一实施例的电工钢的制造方法包括：通过激光照射熔融钢片表面而形成具有第一、第二侧面及底面的沟槽(groove)的步骤；在上述形成沟槽的步骤中，通过吹气或吸入而去除在上述第一、第二侧面、底面形成的上述钢片的熔融副产物，从而形成上述第一、第二侧面及底面中的至少一面外露的开放部的步骤。
图2在XY平面上图示了图1中图示的照射激光的钢片的两个照射线部位30，并且概略图示了照射激光而表面被熔融，并去除熔融副产物而形成沟槽。
省略了在形成沟槽时在沟槽内部两侧形成的第一、第二侧面的图示。
图2中图示了轧制方向的沟槽直径BW、钢片宽度方向的沟槽长度BL以及激光束的轧制方向的照射距离DS。
特征在于，通过上述激光的照射在上述钢片表面形成沟槽时，轧制方向的沟槽直径BW是10-70μm。轧制方向的沟槽直径如下所述，当照射在电工钢表面的激光的轧制方向宽度在60μm以内时，考虑照射部位所受的和熔融部邻接的热影响区(HeatAffectedZone；HAZ)的影响，而进行调节。
具体说，当轧制方向的沟槽直径BW在10μm以下时进行去应力退火SRA(StressReliefAnnealing)热处理后，不发生铁损改善效果，而超过70μm时，由于连续波激光的热影响厉害，因此热处理前不发生铁损改善效果，并且磁通密度下降十分显著。
并且，为了形成上述轧制方向的沟槽直径BW，在上述电工钢表面照射的激光束的轧制方向宽度应调节在60μm以内。
另外，特征在于，通过上述激光照射在上述钢片表面形成沟槽时，钢片宽度方向的沟槽长度BL是10-150μm。
钢片宽度方向的沟槽长度如下所述，当照射具有一定的钢片宽度方向长度的球形或椭圆形激光时，考虑和熔融部邻接的热影响区(HeatAffectedZone；HAZ)的影响进行调节。
具体说，当钢片宽度方向的沟槽长度在10μm以下时，进行去应力退火(SRA)热处理前不发生铁损改善效果，而超过150μm时，去应力退火热处理前的磁通密度和铁损会下降。
特征在于，为了形成上述钢片宽度方向的沟槽长度，在上述钢片表面照射的激光的钢片宽度方向长度，当上述激光形状是球形时在90μm以内，而当上述激光形状是椭圆形(oval)时则在150μm以内。
特征在于，照射上述激光时，轧制方向的照射距离DS为了尽量减少连续波激光束对热影响部的影响而在3-30mm。
图3图示了图1中图示的钢片的A-A’方向的剖面，并图示了在沟槽30底面和沟槽30的第一、第二侧面形成的冷凝部35。
图3的左侧是图示通过激光照射而在第一、第二侧面及底面形成冷凝部的图。
从图3的左侧第二个开始图示了根据本发明优选实施例的沟槽，并图示了在底面没有剩下冷凝部，而仅在沟槽的第一、第二侧面形成冷凝部35的；或者在底面和第二侧面的一面形成冷凝部33、35的；在沟槽的第二侧面的一面形成冷凝部35的；仅形成沟槽而没有剩下冷凝部的。
特征在于，作为通过上述激光照射在上述钢片表面所形成的沟槽，在沟槽第一、第二侧面形成的冷凝部35分别占有第一、第二侧面距离的2％以上。
图4是更为详细图示在图3的沟槽中只在第一、第二侧面形成冷凝部的部分的图。
如图4所示，第一、第二侧面距离C意味着从钢片表面和上述侧面的界线到上述沟槽30底面中心(center)的距离。
若上述冷凝部35所占部分小于第一或第二侧面距离C的2％，就会在热处理前不产生铁损改善效果，因此不太好。
特征在于，通过上述激光照射在上述钢片表面形成沟槽时，若将沟槽形状因素定义为沟槽深度DG/下部半宽度W1，那么上述沟槽形状因素则在0.1-9.0.
组成沟槽形状因素的沟槽深度DG意味着从钢片表面到设在沟槽底面的冷凝部谷底的深度(depth)。
另外，若沟槽底面的冷凝部被去除时，则意味着从钢片表面到沟槽底面的距离。
下部半宽度W1如图3所示，意味着上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。底面的钢片宽度方向长度可以是底面和第一、第二侧面的界线之间的直线距离。
特征在于，上述激光可以照射在为了钢片二次再结晶而高温退火及张力涂层完毕的电工钢，或者为了二次再结晶而高温退火完毕但进行张力涂层之前的电工钢上。
特征在于，利用吹气(Airblowing)或吸入(suction)，去除在电工钢上照射激光而在表面形成的熔融副产物。
通过上述吹气或吸入在沟槽内形成的冷凝部，在沟槽底面或第一、第二侧面同时或单独形成。为了仅在沟槽的第一、第二侧壁上形成熔融副产物的冷凝成分，吸入通过激光照射而在沟槽形成的熔融金属并飞散到外部或者朝沟槽的第一、第二侧面吹气就可以。
在沟槽底面形成的熔融副产物，可以利用吸入(suction)装置等去除，从而可防止在沟槽底面形成冷凝部。
图5图示了本发明中为了在电工钢表面形成沟槽而在表面照射的连续波激光的形状，显示了激光的形状是球形(sphere)或椭圆形(ovaltype)的。
通过连续波激光而形成的激光束的形状，如图5所示具有球形或椭圆形(ovalshape)形状的单一模式(singlemode)。图5中图示了球形或椭圆形的激光形状以及各个激光的高斯模式(Gaussianmode)，可以看出都是单一模式。
图6是图示在钢片表面照射的激光照射线20分为(分割成)三个进行照射的图，特征在于，朝着上述钢片宽度方向分为三个至六个照射激光。
为了在图6中图示的钢片宽度方向断断续续形成多个沟槽，多个设置图7中图示的磁区细分化装置而在钢片表面进行照射即可。
下面，通过实施例详细说明根据本发明的取向性电工钢的磁区细分化方法。但下述实施例只是本发明的例子，本发明的内容并不限于下述实施例。
<实施例：通过照射连续波激光细分化电工钢的磁区>
图7图示了在本发明的电工钢上照射连续波激光束而细分化电工钢磁区的磁区细分化装置。
参照图7，特征在于，根据本发明的取向性电工钢的磁区细分化装置包括：产生用于照射在钢片上而熔融表面的激光的激光产生件100；用于控制在钢片上入射的入射光束的形状的整形镜120、125、127；随着钢片移动速度移动而调节入射到钢片的入射光束的焦点距离的移动式焦点距离控制部；除去通过激光照射而钢片表面熔融时产生的熔融副产物的熔融副产物去除件170。
特征在于，上述整形镜120、125、127由多个镜子组成，并且可以通过连动两个镜子而形成具有圆形或椭圆形形状的光束。
特征在于，上述移动式焦点距离控制部由多面扫描镜130和焦点镜160组成，并且可以调节上述多面扫描镜130的旋转速度进行驱动。
上述激光产生件100产生连续波激光，产生的激光经过全反射镜110，并通过多个整形镜120、125、127，连动两个镜子而转变成圆形或椭圆形(oval)形状后，又通过移动式焦点距离控制部，按一定速度旋转并将通过上述整形镜120、125、127入射的激光随着钢片移动速度移动而调节在钢片入射的入射光束的焦点距离，并入射到钢片。
上述移动式焦点距离控制部由多面扫描镜130、焦点镜160构成。
在钢片入射激光而钢片表面熔融时，利用吹气或吸入装置去除熔融副产物而在钢片表面形成沟槽。
上述熔融副产物可以利用吹气飞散熔融副产物而去除。
当图7图示的利用激光照射装置朝着和钢片轧制宽度方向平行的方向照射激光光速时，如图3及图4所示，通过连续波激光形成的沟槽具备在底面和第一、第二侧面冷凝熔融副产物而成的冷凝部33、35，沟槽的照射距离DS可以通过调节激光光学***中多面扫描镜130的旋转速度而调整。
参照图7，在激光产生件100发生的连续波激光光束经过全反射镜110后，通过多个整形镜120、125、127使照射到钢片10的光束具备球形或椭圆形(oval)形状，这种球形或椭圆形光束可以利用圆柱140选择性地使用光束形状镜125、127。
即、为了完成激光的形状，可以连动两个整形镜120、125而完成圆形的激光形状，也可以连动两个整形镜120、127而完成椭圆形(oval)激光形状。
即、通过圆柱140选择性地移动两个整形镜125、127，并将其前端和整形镜120组合而形成圆形或椭圆形光束。上述整形镜120、125、127具有互不相同的曲率。
通过整形镜125、127转变成一定形状的激光，经过多面扫描镜130后，在焦点镜160向钢片照射连续波激光。在钢片10上照射的激光照射线20，通过调节多面扫描镜130的旋转速度可以调节至3-30mm。
多面扫描镜130，通过在圆形旋转体表面附着多个平面镜并旋转，从而各个镜子可在短时间内将激光光束照射在钢片表面，然后邻接的另一镜子接收激光光束并照射，从而引发连续照射。
另外，通过飞散在钢片表面形成的熔融副产物而形成除去熔融副产物的沟槽，或形成在沟槽第一、第二侧面冷凝熔融副产物的冷凝部。为了飞散熔融副产物可以使用吸入空气等的熔融副产物去除装置。并且，可以使用用于去除上述熔融副产物的吸入装置。
表1显示了通过本发明的连续波激光照射，在0.27mm厚的钢片表面形成的沟槽和、由于熔融副产物的冷凝成分而在取向性电工钢的铁损改善率的转变。
【表1】
如表1所示，朝着钢片的移动方向，按85-95°的角度照射激光光束，在钢片表面10μm以内的下部宽度W1、3-30μm的深度形成沟槽，就能够将热处理前的铁损改善率提高为7％，而将热处理后的铁损改善率提高为10％以上。
如上所述，参照附图说明了本发明的实施例，但具有本发明所属技术领域通常知识的人都会明白，即使不变更本发明的技术思想或必需的特征，也能够以不同具体方式实施。
因此上面所述实施例应视为各方面的举例而不是限定。本发明的范围应按照后述的权利要求而定，而不是上面的详细说明，并且依据权利要求书的意思、范围及等同概念引出的所有变更或变更的形式应视为包含在本发明的范围。

Claims (17)

1.一种电工钢，其特征在于，包括：
在钢片上形成的具有相互面向的第一侧面和第二侧面以及底面的沟槽；
去除在形成沟槽的过程中上述钢片的熔融副产物冷凝在上述第一、第二侧面及底面上而形成的冷凝部，从而上述第一、第二侧面及底面中至少一面外露而成的开放部；
并且，其特征在于，
若将侧面距离C定义为从钢片表面和上述侧面的界线到上述沟槽底面中心的距离，
在上述第一侧面或第二侧面所形成的冷凝部，占有上述侧面距离C的2％以上。
2.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
形成上述沟槽时，若将沟槽形状因素定义为沟槽深度DG/下部半宽度W1时，上述沟槽形状因素是0.1-9.0，
其中，上述沟槽深度DG是从上述钢片表面到上述底面的距离，而下部半宽度W1是上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。
3.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
上述沟槽的宽度范围是10-70μm。
4.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
上述沟槽的深度是0.5μm以下。
5.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
上述冷凝部的厚度范围是0.05W1-5W1，
在此，W1意味着下部半宽度，而下部半宽度W1是上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。
6.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
在上述第一、第二侧面形成的冷凝部，越朝上述底面其厚度越小，而越朝上述钢片表面则越厚。
7.根据权利要求1所述的电工钢，其特征在于，
上述电工钢是用于二次再结晶的高温退火或张力涂层完毕的取向性电工钢，或者用于二次再结晶的高温退火完毕而张力涂层进行前的取向性电工钢。
8.一种电工钢的制造方法，其特征在于，包括：
通过激光照射而钢片表面熔融，而形成具有第一、第二侧面及底面的沟槽的步骤；
在上述形成沟槽的步骤中，用吹气或吸入而去除在上述第一、第二、底面形成的上述钢片的熔融副产物，以使上述第一、第二及底面中任意一面外露而形成开放部的步骤；
并且，其特征在于，通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成的沟槽，
若将侧面距离C定义为从钢片表面和上述侧面的界线到上述沟槽底面中心的距离，
在上述第一侧面或第二侧面所形成的冷凝部，占有上述侧面距离的2％以上。
9.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
在上述钢片表面照射的激光形状是球形或椭圆形。
10.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，轧制方向的沟槽直径Bw是10-70μm。
11.根据权利要求10所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
为了形成上述轧制方向的沟槽直径，在上述电工钢表面照射的激光的轧制方向宽度是60μm以内。
12.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，钢片的宽度方向沟槽长度BL是10-100μm。
13.根据权利要求12所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
为了形成上述钢片的宽度方向的沟槽长度，
在上述钢片表面照射的激光的钢片宽度方向长度是，
当上述激光的形状为球形时，则90μm以内，
当上述激光的形状为椭圆形时，则150μm以内。
14.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
通过照射上述激光而在上述电工钢表面形成沟槽时，轧制方向的沟槽直径Bw是10-70μm，而钢片的宽度方向的沟槽长度BL是10-100μm。
15.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
照射上述激光时，轧制方向的照射距离Ds是3-30mm。
16.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
形成上述沟槽时，若将沟槽形状因素定义为沟槽深度DG/下部半宽度Bw时，上述沟槽形状因素是0.1-9.0，
在此，上述沟槽深度DG是从上述钢片表面到上述底面的距离，而下部半宽度W1是上述底面的钢片宽度方向长度的二分之一。
17.根据权利要求8所述的电工钢的制造方法，其特征在于，
上述激光的照射是沿着上述钢片的宽度方向分为3-6个进行照射的。
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