CN102985697A - 涡旋式压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明的涡旋式压缩机，使用臭氧层破坏系数和全球变暖系数都较小的在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃为主体的制冷剂，在固定涡旋件（12）的端板中心位置设置有向排出室开口的排出孔（18），并且在固定涡旋件的端板设置有在压缩室（15）与排出孔（18）连通以前将压缩室与排出室连通的旁通孔（68），在旁通孔（68）设置有允许从压缩室一侧向排出室一侧的流通的单向阀（19），由此能够抑制对地球环境的影响，抑制伴随过压缩的温度上升，即使长期使用也能够抑制制冷剂的分解。

Description

涡旋式压缩机

技术领域

本发明涉及能够在以不含氯原子且全球变暖系数（全球变暖系数）低的在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃为主体的制冷剂作为工作制冷剂的室内空调机、汽车空调机、冷藏库、其他空气调节装置等的制冷循环中组装的涡旋式压缩机。

背景技术

目前，在制冷装置中，作为工作制冷剂正过渡为臭氧层破坏系数为0的HFC（氢氟烃）类。但是，另一方面由于该HFC类制冷剂的全球变暖系数非常高，所以近年来成为问题。于是，正在开发使用臭氧层破坏系数和全球变暖系数都低的制冷剂的压缩机。然而，全球变暖系数低的制冷剂一般缺乏稳定性，在以长期使用为前提的室内空调机、汽车空调机、冷藏库、其他空气调节装置等的制冷循环中使用，则确保制冷剂的稳定性和可靠性成为课题。

另一方面，在制冷循环中，压缩机起到吸入由蒸发器蒸发而得到的气态制冷剂，以规定压力进行压缩的作用，从低压到高压、从低温到高温的工作制冷剂的状态变化最为剧烈，所以为了确保制冷剂的稳定性和可靠性，压缩机中需要采取充分的对策。

现有的涡旋式压缩机，如图7所示，通过使在固定涡旋件101与旋转涡旋件102之间形成的压缩室103边缩小容积边移动，将吸入的工作制冷剂压缩，到达规定压力的工作制冷剂从在固定涡旋件101的端板中心位置设置的排出孔104排出到排出室。

在这种结构的涡旋式压缩机中，压缩室103的压力与排出压力无关，总是基于吸入压力和压缩室103的容积变化，达到一定压力。因此，成为下述不稳定行为的原因：在排出孔104与压缩室103连通的时刻，产生更为过剩的压力上升，旋转涡旋件102脱离固定涡旋件101，或者反之有异常的按压力作用于旋转涡旋件。

对于这样的问题，公开了下述技术：在形成对称的压缩室的涡旋式压缩机中，从压缩中途的压缩室分别向固定涡旋件的背面侧和旋转涡旋件背面侧设置连接孔，通过将通向背面侧的连接孔设置在比通向排出侧的连接孔更靠中心一侧，总是对旋转涡旋件施加适度的按压力（例如参照专利文献1）。

先行技术文献

专利文献

专利文献1：日本  特公平5-49830号公报

发明内容

发明要解决的课题

然而，在上述现有的制冷装置中，使用以不含氯原子且全球变暖系数低的在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃为主体的制冷剂作为其工作制冷剂时，产生以下问题。即，以不含氯原子且全球变暖系数低的在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃为主体的制冷剂，由于具有在高温下容易分解的特性，所以因由过压缩或再膨胀引起排出温度上升而分解，导致稳定性下降。特别是，在长期使用的室内空调机、汽车空调机、冷藏库、其他空气调节装置等中，由于温度上升引起的分解长期存在、蓄积，所以应对温度上升的对策特别重要。

本发明是为了解决上述问题而完成的，其目的在于提供使用全球变暖系数低的制冷剂作为工作制冷剂，并且能够抑制由过压缩引起的排出制冷剂温度上升的高效率且可靠性、耐久性优秀的涡旋式压缩机。

用于解决课题的方法

为了解决上述现有的课题，本发明的涡旋式压缩机，使用以不含氯原子且全球变暖系数低的在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃为主体的制冷剂作为工作制冷剂，在固定涡旋件的端板设置有在压缩室与排出孔连通以前将压缩室与排出室连通的旁通孔，在旁通孔设置有允许从压缩室一侧向排出室一侧的流通的单向阀。

由此，能够抑制由即将从排出孔排出之前的制冷剂的过压缩引起的温度上升，能够抑制制冷剂的分解。

发明效果

在本发明的涡旋式压缩机中，使用臭氧层破坏系数和全球变暖系数都较小的制冷剂，并且抑制造成促进制冷剂分解的制冷剂温度上升，由此能够提供考虑了地球环境并且可靠性、耐久性优秀的高效率的涡旋式压缩机。

附图说明

本发明的这些方面的特征，根据与附上的附图的优选的实施方式相关的下面的述说变得明确。

图1是本发明的实施方式1中的涡旋式压缩机的截面图。

图2是实施方式1的涡旋式压缩机的压缩机构部的主要部分放大截面图。

图3是实施方式1的该涡旋式压缩机中的旋转涡旋件的俯视图。

图4是本发明的实施方式1和比较例中的压缩室压力的比较图表。

图5是本发明的实施方式2的涡旋式压缩机中的旋转涡旋件的俯视图。

图6是本发明的实施方式1和实施方式2中的旁通孔损失详情的图表。

图7是现有的涡旋式压缩机的截面图。

具体实施方式

本发明的第一方面的涡旋式压缩机，使用由以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的制冷剂构成的单一制冷剂或包含制冷剂的混合制冷剂作为工作制冷剂，具有使涡旋状的卷片从端板立起的固定涡旋件和旋转涡旋件啮合而双向地形成的压缩室，在固定涡旋件的端板中心位置设置有向排出室开口的排出孔，并且在固定涡旋件的端板设置有在压缩室与排出孔连通以前将压缩室与排出室连通的旁通孔，在旁通孔设置有允许从压缩室一侧向排出室一侧的流通的单向阀。根据这样的结构，通过在工作制冷剂中使用臭氧层破坏系数和全球变暖系数都较小的制冷剂，能够抑制对地球环境的影响，并且针对高温时容易分解的课题，通过设置旁通孔来抑制伴随过压缩的温度上升，即使长期使用也能够将制冷剂的分解抑制到最小限度。

本发明的第二方面的涡旋式压缩机，特别是在第一方面的涡旋式压缩机中，通过将旁通孔设置有多个，使旁通孔与压缩室连通的区间变成更大范围，并且能够使各流路阻力减小同时为有效的旁通孔的流路面积合计的量，能够得到可靠地抑制由过压缩引起的温度上升的效果。

本发明的第三方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第二方面的涡旋式压缩机中，通过使旁通孔中的至少一个旁通孔为圆形的连通孔，使相对于旁通孔的面积的流路阻力为最小，能够得到进一步降低由过压缩引起的温度上升的效果。

本发明的第四方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第三方面的涡旋式压缩机中，旁通孔中的至少一个旁通孔，设置于仅在形成于旋转涡旋件的卷片外壁侧的第一压缩室和形成于旋转涡旋件的卷片内壁侧的第二压缩室中的任一压缩室开口的位置，由此能够在各压缩室达到排出压力而打开旁通孔的单向阀的最佳位置设置旁通孔，能够得到将由过压缩引起的温度上升抑制到最小限度的效果。

本发明的第五方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第四方面的涡旋式压缩机中，旁通孔中的至少一个旁通孔，设置于在形成于旋转涡旋件的卷片外壁侧的第一压缩室和形成于旋转涡旋件的卷片内壁侧的第二压缩室双方开口的位置，旁通孔为不会同时在第一压缩室和第二压缩室开口的形状和大小，由此，第一压缩室和第二压缩室经由旁通孔连通，能够防止因其压力差使得工作制冷剂再膨胀而引起压缩室内的温度上升。

本发明的第六方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第五方面的涡旋式压缩机中，单向阀是设置在固定涡旋件的端板面的簧片阀，由此与在旁通孔的内部设置有弹簧等的这样的情况下的单向阀相比，能够得到抑制流路阻力，降低由过压缩引起的温度上升的效果。

本发明的第七方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第六方面的涡旋式压缩机中，使用以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的单一制冷剂、或以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为主要成分且与不具有双键的氢氟烃混合而成的制冷剂作为工作制冷剂，由此能够有效地提供高可靠性且高效率的涡旋式压缩机。

本发明的第八方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第六方面的涡旋式压缩机中，使用氢氟烯烃为四氟丙烯或三氟丙烯、氢氟烃为二氟甲烷的混合制冷剂作为工作制冷剂，由此能够减少制冷循环中的工作制冷剂循环量，能够抑制压力损失引起的高压缩，能够有效地提供高可靠性且高效率的涡旋式压缩机。

本发明的第九方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第六方面的涡旋式压缩机中，使用氢氟烯烃为四氟丙烯或三氟丙烯、氢氟烃为五氟乙烷的混合制冷剂作为工作制冷剂，由此能够将制冷循环中的压缩机排出温度设定得较低，能够有效地提供高可靠性且高效率的涡旋式压缩机。

本发明的第十方面的涡旋式压缩机，特别是在第一～第九方面的涡旋式压缩机中，旁通孔中的至少一个旁通孔，在设旁通孔的直径为D、端板厚度方向的长度为L时，D/L处于2.4～7.2的范围，由此能够使通过旁通孔的工作制冷剂的压力损失和由旁通孔内的工作流体再膨胀引起的损失的比例最优化，能够提供高效率且抑制压缩室内的温度上升的压缩机。

以下，参照附图对本发明的实施方式进行说明。但是，并不由本实施方式限定本发明。

（实施方式1）

在本发明中，使用由以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的制冷剂构成的单一制冷剂或包含上述制冷剂的混合制冷剂作为工作制冷剂。

图1是本发明的第一实施方式的涡旋式压缩机的纵截面图，图2是图1的压缩机构部的主要部分放大截面图，图3是压缩机构部的俯视图。以下，说明涡旋式压缩机的动作、作用。

如图1所示，本发明的实施方式1的涡旋式压缩机，包括密闭容器1和设置在其内部的压缩机构2、电动机部3、储油部20。利用图2对压缩机构部进行详细说明，其包括：通过熔接或烧嵌等固定于密闭容器1内的主轴承部件11；被该主轴承部件11轴支承的轴4；螺栓固定于该主轴承部件11的固定涡旋件12；在该主轴承部件11与固定涡旋件12之间夹着的与固定涡旋件12啮合的旋转涡旋件13。在旋转涡旋件13与主轴承部件11之间，设置有基于防止旋转涡旋件13自转且以使其进行圆轨道运动的方式进行引导的十字滑环（Oldham ring）等的自转限制机构14，通过由位于轴4的上端的偏心轴部4a对旋转涡旋件13进行偏心驱动，使旋转涡旋件13进行圆轨道运动。此外，固定涡旋件12和旋转涡旋件13分别具有涡旋状的卷片（lap）从端板立起（突出）的结构。

由此，在固定涡旋件12与旋转涡旋件13之间形成的压缩室15，通过从外周一侧向中央部边缩小容积边移动，经由穿过密闭容器1外的吸入管16和固定涡旋件12的外周部的吸入口17，吸入工作制冷剂，在封闭于压缩室15中之后，进行压缩。达到规定压力的工作制冷剂，从在固定涡旋件12的中央部（端板中心位置）形成的作为贯通孔的排出孔18和在固定涡旋件12的端板形成于与排出孔18不同位置的作为贯通孔的圆形旁通孔68，推开簧片阀19（单向阀），排出到密闭容器1内。此外，为了避免由簧片阀19的过剩变形造成的损伤，设置有对簧片压缩量（lift量）进行限制的阀挡（valve stop）69。此外，簧片阀19例如设置在固定涡旋件12的端板的旁通孔68的形成位置上的端板面。

此外，在轴4的另一端设置有泵25，配置成泵25的吸入口存在于储油部20内。由于泵25与涡旋式压缩机同时被驱动，所以泵25能够与压力条件和运转速度无关地可靠地将在设置于密闭容器1的底部的储油部20中存在的油6吸上来，也消除了油用尽的担心。由该泵25吸上来的油6，通过贯通轴4内的油供给孔26被供给到压缩机构2。此外，该油6在由泵25吸上来之前或吸上来之后用滤油器等除去异物时，能够防止异物混入压缩机构2，能够实现可靠性的进一步提高。

被导向压缩机构2的油6也成为与涡旋式压缩机的排出压力大致相等、对旋转涡旋件13的背压源。由此，旋转涡旋件13不会远离固定涡旋件12或一端接触，而稳定地发挥规定的压缩功能。并且，油6的一部分因供给压力或自重，以寻求排油场所的方式，进入偏心轴部4a与旋转涡旋件13的嵌合部、轴4与主轴承部件11之间的轴承部66将各个部分润滑后落下，返回储油部20。

此外，通过将密封部件78配置于旋转涡旋件13的端板的背面13e，将密封部件78的内侧划分为高压区域30，将密封部件78的外侧划分为背压室29，能够将高压区域30和背压室29的压力完全分离，所以能够稳定地控制来自旋转涡旋件13的背面13e的压力负荷。

接着，利用图3对由固定涡旋件12和旋转涡旋件13形成的压缩室15的压力上升进行说明。由固定涡旋件12和旋转涡旋件13形成的压缩室15包括：在旋转涡旋件13的卷片（lap）外壁侧形成的第一压缩室15a-1、15a-2和在卷片内壁侧形成的第二压缩室15b-1、15b-2。各个压缩室15伴随旋转涡旋件13的旋转运动，边缩小容积边向中心移动时，当压缩室达到排出压力且与排出孔18或旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2连通时，压缩室15的工作制冷剂推开制冷剂簧片阀19，向排出室31排出。此时，在设置（本实施方式1）和未设置（比较例）旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的情况下，图4中表示比较各自的压缩室压力。在未设置旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的情况下，由于压缩室15的压力持续上升至压缩室15与排出孔18连通，所以与排出室31的排出压力相比过剩地升压，存在使排出温度超出必要地上升的可能性。

因此，在本实施方式1中，通过将旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2设置于比排出孔18更早（以较早的时刻）地与压缩室15连通的位置，在压缩室压力达到排出压力的同时，通过（穿过）旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2开始向排出室31排出，能够抑制由过剩的升压引起的排出温度上升。此外，通过使旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2为圆形的连通孔，与采用其他形状的情况相比，相对于旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2面积的流路阻力为最小。而且，如图4所示，由于第一压缩室15a-1、15a-2和第二压缩室15b-1、15b-2各自达到排出压力的曲柄旋转角不同，所以在本发明中，旁通孔68a-1、68a-2设置于仅与第一压缩室15a-1、15a-2连通，旁通孔68b-1、68b-2设置于仅与第二压缩室15b-1、15b-2连通的适当位置，由此实现能够抑制因温度上升而容易分解的本发明所使用的工作制冷剂的排出温度上升的结构。

（实施方式2）

图5是本发明的实施方式2的涡旋式压缩机的压缩机构部的俯视图。由于旁通孔68ab以外的结构与上述实施方式1相同，所以图5中对与图3相同的结构要素使用相同的附图标记，仅进行有关旁通孔68ab的说明，省略其他说明。

如图5所示，在本实施方式2的涡旋式压缩机中，旁通孔68ab设置于通过旋转涡旋件13的旋转运动而与第一压缩室15a和第二压缩室15b双方连通的位置，并且以使得不会同时在第一压缩室15a和第二压缩室15b开口的方式，将旁通孔68ab的直径比旋转涡旋件卷片13c的厚度小地构成。由此，在图中的曲柄旋转角，68ab-1与第二压缩室15b-1连通、68ab-3与第一压缩室15a-1连通，起到防止过压缩的作用，并且如旁通孔68ab-2那样在旋转涡旋件卷片13c跨越时，旁通孔68ab与第一压缩室15a-1和第二压缩室15b-1都不连通。由此，实现不会引起压缩室间的工作制冷剂泄漏，能够抑制因温度上升而容易分解的本发明中使用的工作制冷剂的排出温度上升的结构。

此外，在实施方式1和实施方式2中，使用由以碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的制冷剂构成的单一制冷剂或含有上述制冷剂的混合制冷剂作为工作制冷剂，但是也可以使用以碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分、与不具有双键的氢氟烃混合而成的制冷剂作为工作制冷剂。

此外，作为工作制冷剂，也可以使用氢氟烯烃为四氟丙烯（HFO1234yf或HFO1234ze）或三氟丙烯（HFO1243zf）、氢氟烃为二氟甲烷（HFC32）的混合制冷剂。

此外，作为工作制冷剂，也可以使用氢氟烯烃为四氟丙烯（HFO1234yf或HFO1234ze）或三氟丙烯（HFO1243zf）、氢氟烃为五氟乙烷（HFC125）的混合制冷剂。

此外，作为工作制冷剂，也可以使用氢氟烯烃为四氟丙烯（HFO1234yf或HFO1234ze）或三氟丙烯（HFO1243zf）、氢氟烃为五氟乙烷（HFC125）、二氟甲烷（HFC32）的3成分构成的混合制冷剂。

而且，优选分别进行2成分混合或3成分混合而成的混合制冷剂，以使上述任意情况下全球变暖系数都为5以上750以下，优选为350以下。

此外，作为上述工作制冷剂使用的冷冻机油，优选使用以聚亚氧烷基乙二醇类、聚乙烯醚类、聚亚（氧）烷基乙二醇或其单醚和聚乙烯醚的共聚物、多元醇酯类和聚碳酸酯类的含氧化合物为主成分的合成油或者以烷基苯类或α石蜡类为主成分的合成油。

在旁通孔68的直径D较小或长度L过长的情况下，由于通过旁通孔68的工作流体的压力损失增大，所以从压力损失的观点出发，要求直径D与长度L之比D/L为一定程度以上的大小。但是另一方面，旁通孔68的体积V与长度L成比例，在假定为圆形的情况下与直径D的平方成比例，而该体积V越大，由旁通孔68内的工作流体再膨胀引起的再膨胀损失越大。因此，期望直径D的平方与长度L之积尽可能小。由此，基于该压力损失和再膨胀损失的关系，决定最佳范围。

另一方面，旁通孔68的长度L与固定涡旋件12的端板厚度有关系。该端板厚度必须是能够维持相对于压缩的工作流体的高低压力差能够将固定涡旋件12的变形抑制在允许范围内的刚性的厚度。由压力差引起的变形量与压力差成比例，并且与端板厚度的三次方成反比例。将R410A制冷剂与本申请的制冷剂进行比较，本申请的制冷剂由于压力下降到大致0.4倍，所以相对于被设计成使用R410A制冷剂的现有压缩机，端板的厚度能够变薄至大致0.75倍。即，就旁通孔68的长度L而言，结果能够缩短到0.75倍左右。

此外，将R410A制冷剂与本申请的制冷剂进行比较，本申请的制冷剂在相同能力下密度下降至大致0.4倍。即，在为了发挥相同的能力而设定压缩机的吸入容积的情况下，能够将旁通孔68的体积V设定得较大，使得由旁通孔68的体积V的再膨胀损失带来的影响相同。结果，本申请的制冷剂的情况下，即使使体积V变成2.5倍，也能够使相同能力下的再膨胀损失相同。

由此，在使旁通孔68的长度L变成0.75倍，使旁通孔68的体积V变成2.5倍时，即使旁通孔的直径D变成1.8倍，也能够使再膨胀损失相同。

图6是表示本发明的实施方式1和实施方式2中的旁通孔68损失详情的图表。表示相对于横轴为D/L、纵轴为理论功率损失的损失比例。实线是与旁通孔68有关的总损失，点划线为再膨胀损失，虚线为压力损失，细线为R410A制冷剂，粗线为本发明的涡旋式压缩机使用的制冷剂（以后，称为“本发明的制冷剂”）。如图6所示，被设计成使用R410A制冷剂的现有压缩机的旁通孔68的纵横比D/L大致为1～3，在该范围内能够同时实现压缩机的效率和可靠性。

另一方面，对于本发明的制冷剂，在使旁通孔68的体积V变成2.5倍，使相对于再膨胀损失的理论功率的损失比例成为与R410A制冷剂相同大小的情况下，如果考虑到能够将旁通孔68的长度L缩短至0.75倍左右，旁通孔68的直径D即使变成1.8倍也能够使再膨胀损失相同，则能够使由虚线表示的相对于压力损失的理论功率的损失比例下降。具体而言，在R410A制冷剂和本申请的制冷剂通过旁通孔68的质量流量相同的情况下，由于本申请的制冷剂的密度大致为0.4倍，所以用密度除质量流量而得到的体积流量增加至2.5倍。另一方面，由于旁通孔68的截面积中能够使直径D变成1.8倍，所以截面积变成3.3倍，能够使用截面积除体积流量而得到的通过旁通孔68的流速下降，能够使压力损失下降。

如图6所示，还鉴于负荷增大的情况下的可靠性，被设计成使用R410A制冷剂的现有压缩机的旁通孔68的纵横比D/L大致为1～3，所以在使用本发明的制冷剂的情况下，通过将旁通孔68的纵横比D/L设定为2.4倍的2.4～7.2，能够确保由旁通孔68的压力损失和再压缩损失的最小化带来的效率提高，以及能够维持将固定涡旋件12的变形抑制在允许范围内的刚性的厚度，所以能够同时实现压缩机的效率和可靠性。

此外，通过适当组合上述各种实施方式中的任意实施方式，能够实现各自具有的效果。

本发明边参照附图边充分记载了优选的实施方式，对熟悉该技术的人而言可以清楚地了解各种变形和修正。应该理解：那些变形和修改，只要不脱离附加的申请的范围的本发明的范围，就包含于其中。

2010年7月8日提出的日本专利申请No.2010-155638号的说明书、附图和权利要求的范围所公开的内容，被整体参照编入到本说明书中。

产业上的利用可能性

如上所述，本发明的涡旋式压缩机，在使用由以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的制冷剂构成的单一制冷剂或包含上述制冷剂的混合制冷剂作为工作制冷剂的情况下，也能够实现高效率化且高可靠性。由此，也能够应用于空调器、热泵式热水器、冷冻冷藏库、除湿机等涡旋式压缩机的用途。

Claims (10)

1.一种涡旋式压缩机，其特征在于：

使用由以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的制冷剂构成的单一制冷剂或包含所述制冷剂的混合制冷剂作为工作制冷剂，具有使涡旋状的卷片从端板立起的固定涡旋件和旋转涡旋件啮合而双向地形成的压缩室，在所述固定涡旋件的端板中心位置设置有向排出室开口的排出孔，并且在所述固定涡旋件的端板设置有在所述压缩室与所述排出孔连通以前将所述压缩室与所述排出室连通的旁通孔，在所述旁通孔设置有允许从所述压缩室一侧向所述排出室一侧的流通的单向阀。

2.如权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述旁通孔设置有多个。

3.如权利要求1或2所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述旁通孔中的至少一个旁通孔为圆形的连通孔。

4.如权利要求1～3中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述旁通孔中的至少一个旁通孔，设置于仅在形成于所述旋转涡旋件的卷片外壁侧的第一压缩室和形成于所述旋转涡旋件的卷片内壁侧的第二压缩室中的任一压缩室开口的位置。

5.如权利要求1～4中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述旁通孔中的至少一个旁通孔，设置于在形成于所述旋转涡旋件的卷片外壁侧的第一压缩室和形成于所述旋转涡旋件的卷片内壁侧的第二压缩室双方开口的位置，所述旁通孔为不会同时在所述第一压缩室和所述第二压缩室开口的形状和大小。

6.如权利要求1～5中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述单向阀是设置在所述固定涡旋件的端板面的簧片阀。

7.如权利要求1～6中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

使用以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为基本成分的单一制冷剂、或以在碳与碳之间具有双键的氢氟烯烃作为主要成分且与不具有双键的氢氟烃混合而成的制冷剂作为工作制冷剂。

8.如权利要求1～6中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

使用氢氟烯烃为四氟丙烯或三氟丙烯、氢氟烃为二氟甲烷的混合制冷剂作为工作制冷剂。

9.如权利要求1～6中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

使用氢氟烯烃为四氟丙烯或三氟丙烯、氢氟烃为五氟乙烷的混合制冷剂作为工作制冷剂。

10.如权利要求1～9中任一项所述的涡旋式压缩机，其特征在于：

所述旁通孔中的至少一个旁通孔，在设所述旁通孔的直径为D、端板厚度方向的长度为L时，D/L处于2.4～7.2的范围。

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