CN101995648B - 变焦透镜 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种变焦透镜，其通过从物体侧顺次配置具有正的折射力第1透镜组(G₁₁)、具有负的折射力第2透镜组(G₁₂)、具有正的折射力的第3透镜组(G₁₃)、以及具有正的折射力第4透镜组(G₁₄)而构成。另外，在第2透镜组(G₁₂)和第3透镜组(G₁₃)之间，配置光阑STP。并且，通过满足规定的条件而成为能够为小型的口径，并确保广视角(80°以上)，维持全变倍域中优良的光学性能，且能够成为高变倍(8倍以上)。从而能够提供一种小型且广视角的确保，以及能够进行高变倍的变焦透镜。

Description

变焦透镜

技术领域

该发明涉及适用于在数码相机等摄像装置上搭载的最佳的小型、广角、高倍率的变焦透镜。 

背景技术

近年来，数码相机等中，要求更进一步的小型化且高变倍化。为了与该要求相对应，提案了小型、高倍率的变焦透镜(例如，参照专利文献1、2)。 

在专利文献1、2中记载的变焦透镜，从物体侧顺次，至少配置具有正、负、正、正的折射力的4个透镜组的高倍率变焦透镜。特别是，专利文献1所记载的变焦透镜，在广角端中实现了超过77°的视角，并实现了进行约9.4倍的变倍。另外，专利文献2所记载的变焦透镜，实现了在广角端超过61°、以及进行约9.5倍的变倍。 

【专利文献1】特开2008-176230号公报 

【专利文献2】特开2008-185782号公报 

专利文献1以及专利文献2中记载的变焦透镜，均能够实现9倍以上的高变倍，但是存在透镜径比较大、不能够与要求更小型化的摄像装置相对应的问题。另外，视角(画角)狭窄到不足80°而不充分。 

该发明，为了解决上述的以往技术的问题点，目的在于提供一种能够实现小型且广视角的确保，以及进行高变倍的变焦透镜。 

此外，专利文献1以及专利文献2中所记载的变焦透镜，均实现了9倍以上的高变倍，但是存在镜筒收缩(沈胴)时的薄型化不充分，不能够与进一步要求小型化的摄像装置对应的问题。另外，视角也狭窄到不足80°，不充分。 

该发明为了消除上述的以往技术所涉及的问题点，目的在于提供一种谋求广视角的确保、镜筒收缩时的进一步的薄型化的高倍率的变焦透镜。 

另外，专利文献1以及专利文献2中所记载的变焦透镜，均实现了9倍以上的高变倍，但是存在镜筒收缩时的薄型化不充分、不能够与要求更小型化的摄像装置相对应的问题。另外，视角也狭窄为不足80°，不充分。此外，即使关于光 学性能，也不能够说是充分。 

该发明为消除上述的以往技术的问题点，目的在于提供一种能够谋求广视角以及高的光学性能的确保以及镜筒收缩时的进一步的薄型化的高倍率的变焦透镜。 

发明内容

为了解决上述的课题，达到目的，本发明第1项所涉及的变焦透镜，通过包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、以及具有正的折射力的第4透镜组，设广角端中的、构成所述第2透镜组的透镜的最靠成像面侧面和构成所述第3透镜组的透镜的最靠物体侧面的间隔为D23W，设广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)为FW时，满足以下的条件式： 

2.0≤D23W/FW≤3.0。 

根据本发明第1项所记载的发明，特别是通过将光学***中变得最大的所述第1透镜组的口径减小，能够谋求光学***全体的小型化，并且能够达到广角化。 

另外，本发明第2项所涉及的变焦透镜的特征在于，在本发明第1项所记载的发明中，设所述第1透镜组的焦距为F1，设所述第2透镜组的焦距为F2时，满足以下的条件式： 

5.7≤|F1/F2|≤10。 

根据本发明第2项所记载的发明，能够实现所述第1透镜组的口径的小型化和广角化，此外能够横跨全变倍域地谋求光学性能的提高。 

另外，本发明第3项所记载变焦透镜的特征在于，在本发明第1项或第2项所记载的变焦透镜中，设广角端中的光学***的全长(从最靠物体侧面到成像面的距离)为TaW，设望远端中的光学***的全长(从最靠物体侧面到成像面的距离)为TaT，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式： 

15≤(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)≤33。 

根据本发明第3项所记载的发明，除了能够达到所述第1透镜组的口径的小型化和广角化，还能够成为更高变倍。 

另外，本发明第4项所涉及的变焦透镜通过包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、以及具有正的折射力的第4透镜组，设广角端中的、构成所述第2透镜组的透镜的最靠成像面侧面和构成所述第3透镜组的透镜的最靠物体侧面的间隔为D23W，设广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)为F W时，满足以下的条件式：2.5≤D23W/FW≤3.0，设所述各透镜组的光轴上的厚度的总和为∑D，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式： 

3.5≤∑D/(tan(ωW)×Ymax)≤5.5。 

根据本发明第4项所记载的发明，能够谋求构成变焦透镜的各透镜组的光轴上的厚度的总和的适当化，并能够实现广角化和镜筒收缩时的进一步的薄型化。 

另外，本发明第5项所涉及的变焦透镜的特征在于，在本发明第4项所记载的变焦透镜中，设所述第2透镜组的焦距为F2，设所述第3透镜组的焦距为F3，设广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)为FW时，满足以下的条件式： 

8.0≤|F2×F3|/FW≤15。 

根据本发明第5项所记载的发明，除了能够谋求所述第2透镜组和所述第3透镜组的折射力的最佳化，确保广视角外，能够实现该变焦透镜的镜筒收缩时的薄型化和高变倍。 

另外，本发明第6项所涉及的变焦透镜的特征在于，在本发明第4或5项所记载的发明中，设所述第2透镜组的焦距为F2，设为所述第2透镜组的沿光轴的方向的厚度为D2，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式： 

5.0≤|F2×D2|/Ymax≤10。 

根据本发明第6项所记载的发明，能够谋求所述第2透镜组的薄型化和所述第2透镜组的折射力的适当化，并能够实现该变焦透镜的广角化和镜筒收缩时的薄型化。 

另外，本发明第7项所涉及的变焦透镜的特征在于，通过包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、具有正的折射力的第4透镜组，所述第1透镜组包含多个正透镜而构成，设构成所述第1透镜组的多个正透镜的d线中的阿贝数的平均值为λdP1，设构成所述第1透镜组的多个正透镜的d 线中的折射率的平均值为Nd P1时，满足以下的条件式： 

25≤λd P1/Nd P1≤35。 

根据本发明第7项所记载的发明，除了能够确保广角端中80°以上的视角外，能够谋求所述第1透镜组的薄型化，并对变焦透镜的望远端中的倍率色像差良好地进行校正。 

另外，本发明第8项所涉及的发明的特征在于，在本发明第7项所记载的发明中，所述第2透镜组备有多个负透镜而构成，所述多个负透镜包含第1负透镜和第2负透镜，设所述第2负透镜的d线中的阿贝数为λd M2，设所述第2负透镜的d线中的折射率为Nd M2时，满足以下的条件式： 

20≤λd M2/Nd M2≤31。 

根据该本发明第8项所记载的发明，能够谋求所述第2透镜组的薄型化，并能够对变焦透镜的广角端中的倍率色像差良好地进行校正。 

另外，本发明第9项所涉及的变焦透镜的特征在于，在本发明第7项或第8项所记载的发明中，所述第2透镜组包含从物体侧顺次配置的第1负透镜和第2负透镜而构成，所述第3透镜组包含多个正透镜而构成，设所述第2负透镜的d线中的阿贝数为λd M2，设所述第2负透镜的d线中的折射率为Nd M2，设所述第3透镜组中的配置于最靠物体侧的正透镜的d线中的阿贝数为λd P3，设所述第3透镜组中的配置于最靠物体侧的正透镜的d线中的折射率为Nd P3时，满足以下的条件式： 

2≤(λd M2/Nd M2)-(λd P3/Nd P3)≤12。 

根据该本发明第9项所记载的发明，能够实现高变倍(8倍以上)，并且能够对广角端以及望远端中的色像差良好地进行校正。 

根据该发明，能够达到如下效果：即能够提供一种小型、广角且全变倍域中具有优良的光学性能，并能够进行高变倍的变焦透镜。 

另外，能够达到如下效果：即能够提供一种谋求了广视角的确保和镜筒收缩时的进一步的薄型化的高倍率的变焦透镜。 

另外，能够达到如下效果：能够提供一种谋求了广视角以及高的光学性能的确保，以及镜筒收缩时的进一步的薄型化的高倍率的变焦透镜。 

附图说明

图1是表示实施例1所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图2是实施例1所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图3是表示实施例2所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图4是实施例2所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图5是表示实施例3所涉及的变焦透镜的构成沿光轴的剖面图。 

图6是实施例3所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图7是表示实施例4所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图8是实施例4所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图9是表示实施例5所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图10是实施例5所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图11是表示实施例6所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图12是实施例6所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图13是表示实施例7所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图14是实施例7所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图15是表示实施例8所涉及的变焦透镜的构成沿光轴的剖面图。 

图16是实施例8所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图17是表示实施例9所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。 

图18是实施例9所涉及的变焦透镜的诸像差图。 

图中： 

G₁₁、G₂₁、G₃₁  第1透镜组 

G₁₂、G₂₂、G₃₂  第2透镜组 

G₁₃、G₂₃、G₃₃  第3透镜组 

G₁₄、G₂₄、G₃₄  第4透镜组 

IMG  成像面 

STP  光阑 

CG  封罩玻璃 

实施方式 

以下，参照附图，对该发明所涉及的变焦透镜的合适的实施方式详细地进 行说明。 

该实施方式所涉及的变焦透镜，包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、具有正的折射力的第4透镜组。该实施方式的变焦透镜，通过使所述第1透镜组～所述第3透镜组沿光轴而移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使所述第4透镜组沿光轴而移动，能够进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

该发明目的在于提供一种小型、广角且高的光学性能，并能够进行高变倍的变焦透镜。 

另外，该发明目的在于提供一种能够谋求广视角的确保、镜筒收缩时的进一步的薄型化的高倍率的变焦透镜。因此，为了达到该目的，设定了以下所示的各种条件。 

首先，该实施方式所涉及的变焦透镜中，将广角端中的构成所述第2透镜组的透镜的最靠成像面侧面和构成所述第3透镜组的透镜的最靠物体侧面的间隔设为D23W，将广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)设为FW时，优选为满足以下的条件式。 

(1)2.0≤D23W/FW≤3.0 

条件式(1)，是用于对在广角端中确保80°以上的广视角，且旨在减小所述第1透镜组的有效直径(有効径)的条件进行规定的式子。通过满足该条件式(1)，能够兼顾80°以上的广角化和所述第1透镜组的口径的小型化。条件式(1)中若低于其下限，则能够通过减小所述第1透镜组的有效直径而实现所述第1透镜组的口径的小型化，但是难于确保80°以上的广视角。另一方面，若条件式(1)中超过其上限，则广角端中的所述第1透镜组的有效直径变大，所述第1透镜组的口径的小型化变得困难。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜，将所述第1透镜组的焦距设为F1，将所述第2透镜组的焦距设为F2时，优选为满足以下的条件式。 

(2)5.7≤|F1/F2|≤10 

条件式(2)是用于所述第1透镜组的有效直径的小型化、广角端中的广角化、全变倍域中的高的光学性能的维持的条件的式子。若条件式(2)中低于其下限，则虽然能够维持光学性能，但是难于实现所述第1透镜组的有效直径小 型化，以及广角端中的广角化。另一方面，若条件式(2)中超过其上限，则所述第2透镜组的光焦度(パワ一)变强，因此虽然容易实现所述第1透镜组的口径的小型化以及广角化，但是难于进行诸像差的校正。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，将广角端中的光学***的全长(从最靠物体侧面到成像面的距离)设为TaW，将望远端中的光学***的全长(从最靠物体侧面到成像面的距离)设为TaT，将广角端中的光学***的半视角设为ωW，将广角端中的光学***的近轴最大像高设为Ymax时，优选为满足以下的条件式。 

(3)15≤(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)≤33 

条件式(3)是表示用于确保所述第1透镜组的口径的小型化，以及广角端中的80°以上的视角，并且实现8倍以上的高变倍的条件的式子。条件式(3)中，若超过其下限，则所述第1透镜组的口径的小型化和广角端中的广角化能够实现，但是难于实现8倍以上的高变倍。另一方面，在条件式(3)中若超过其上限，则能够实现8倍以上的高变倍，但是难于实现所述第1透镜组的口径的小型化和广角端中的广角化。 

如以上说明的那样，该实施方式所涉及的变焦透镜，通过满足上述条件式(1)，则即使是小型的口径，也能够确保80°以上的广视角。此外，通过满足上述条件式(2)，能够维持小型、广角且全变倍域中高的光学性能。此外，通过满足上述条件式(3)，小型，能够实现广角化、高变倍。 

另外，上述各条件式如上述所述那样，满足其中一个即能够期待得到优良的效果。可是，通过满足比一个更多个的上述各条件式，能够提供更优良的变焦透镜。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜，将各透镜组的光轴上的厚度的总和设为∑D，将广角端中的光学***的半视角设为ωW，将广角端中的光学***的近轴最大像高设为Ymax时，优选为满足以下条件式。 

(4)3.5≤∑D/(tan(ωW)×Ymax)≤5.5 

条件式(4)，是为了谋求80°以上的广角化以及镜筒收缩时的进一步的薄型化而对适当的所述各透镜组的光轴上的厚度的总和进行规定的式子。通过满足该条件式(4)，能够兼顾80°以上的广角化和镜筒收缩时的光学***的薄型化。若条件式(4)中低于其的下限，则必须把各透镜组的厚度减薄到透镜加工 变得困难的程度。或者，必须把视角扩大到像差校正变得困难的程度。即使其中之一，也是不现实的。另一方面，若条件式(4)中超过其上限，则各透镜组的厚度的总和变得过大，难于实现镜筒收缩时的薄型化。或者，难于实现80°以上的广角化。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，设所述第2透镜组的焦距为F2，设所述第3透镜组的焦距为F3，设广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)为FW，满足以下的条件式。 

(5)8.0≤|F2×F3|/FW≤15 

条件式(5)是除了确保广角端中80°以上的视角外，用于兼顾镜筒收缩时的薄型化和高变倍的条件规定的式子。条件式(5)中若低于其下限，则广角端中80°以上的视角的确保和镜筒收缩(沈胴)时的薄型化不能够实现，但是所述第2透镜组和所述第3透镜组的折射力变得过强，因此诸像差的校正变得困难。另一方面，条件式(5)中若超过其上限，则所述第2透镜组和所述第3透镜组的折射力变得过弱。该状态中若希望实现高变倍，则必须增大所述第2透镜组和所述第3透镜组的变动量。为此，用于使各透镜组移动的凸轮体(カム胴)也需要变长，难于实现镜筒收缩时的薄型化。此外，若所述第2透镜组和所述第3透镜组的折射力变弱，则难于使广角端中的视角为80°以上。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，设所述第2透镜组的焦距为F2，设所述第2透镜组的沿光轴的方向的厚度为D2，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，优选为满足以下的条件式。 

(6)5.0≤|F2×D2|/Ymax≤10 

条件式(6)，是表示用于谋求所述第2透镜组的薄型化和所述第2透镜组的折射力的适当化，并实现广角化和镜筒收缩时的薄型化的条件的式。条件式(6)中若低于其下限，则所述第2透镜组的折射力变得过强，则诸像差的校正变得困难，因此不优选。另一方面，条件式(6)中若超过其上限，则所述第2透镜组的折射力变得过弱，难于确保80°以上的广视角。或者，所述第2透镜组的厚度变厚，难于实现镜筒收缩时的薄型化。 

如以上说明的那样，该实施方式所涉及的变焦透镜中，除了确保广视角外，能够实现镜筒收缩时的薄型化和高变倍。具体来说，通过满足上述条件式(4)，能够谋求构成该变焦透镜的各透镜组的光轴上的厚度的总和的适当化，并 能够实现广角化(80°以上)和镜筒收缩时的进一步的薄型化。此外，通过满足上述条件式(5)，则能够谋求所述第2透镜组和所述第3透镜组的折射力的最佳化，除了能够确保广角端中80°以上的视角，还能够实现镜筒收缩时的薄型化和高变倍。此外，通过满足上述条件式(6)，则能够谋求所述第2透镜组的薄型化和所述第2透镜组的折射力的适当化，并能够实现广角化和镜筒收缩时的薄型化。 

另外，如已经叙述的那样，若满足上述各条件式中的其中一个则能够期待优良的效果。可是，通过满足比一个更多个的上述各条件式，则能够提供更优良的变焦透镜。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，包含多个正透镜而构成所述第1透镜组。并且，设构成所述第1透镜组的多个正透镜的d线中的阿贝(アツベ)数的平均值为λd P1，设构成所述第1透镜组的多个正透镜的d线中的折射率的平均值为Nd P1，则优选为满足以下的条件式。 

(7)25≤λd P1/Nd P1≤35 

条件式(7)是对除了确保广角端中80°以上的视角外，并谋求所述第1透镜组的薄型化，且对该变焦透镜的望远端中的倍率色像差进行良好地校正的条件进行规定的式子。条件式(7)中若低于其下限，则所述第1透镜组的薄型化变得容易，但是难于校正望远端中的针对长波长(C线)的倍率色像差。另一方面，条件式(7)中若超过其上限，则必须降低构成所述第1透镜组的正透镜的d线中的折射率，并必须增大阿贝数。该情况中，若维持所述第1透镜组的适当的折射力，则第1透镜组的厚度增加，薄型化变得困难。此外，难于校正该变焦透镜的望远端中的针对短波长(g线)的倍率色像差。 

另外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，通过备置包含从物体侧顺次配置的第1负透镜、第2负透镜的多个负透镜而构成所述第2透镜组。并且，设所述第2负透镜的d线中的阿贝数为λd M2，设所述第2负透镜的d线中的折射率为Nd M2时，优选为满足以下的条件式。 

(8)20≤λd M2/Nd M2≤31 

条件式(8)是对用于谋求所述第2透镜组的薄型化并且对该变焦透镜的广角端中的倍率色像差良好地进行校正的条件进行规定的式子。条件式(8)中若低于其下限，则所述第2透镜组的薄型化变得容易，但是难于校正该变焦透镜 的望远端中的轴上色像差。另一方面，条件式(8)中若超过其上限，则为了维持所述第2透镜组的适当的折射力，需要注意(きつく)所述第2负透镜的曲率半径，所述第2透镜组的薄型化变得困难。此外，对该变焦透镜中的球面像差、像散、以及广角端中的针对短波长(g线)的倍率色像差等良好地进行校正变得困难。 

此外，在该实施方式所涉及的变焦透镜中，包含多个正透镜而构成所述第3透镜组。并且，设所述第3透镜组中的配置于最靠物体侧正透镜的d线中的阿贝数为λd P3，设所述第3透镜组中的配置于最靠物体侧的正透镜的d线中的折射率为Nd P3时，优选为满足以下的条件式。 

(9)2≤(λd M2/Nd M2)-(λd P3/Nd P3)≤12 

条件式(9)是表示为了是想高变倍(8倍以上)且对广角端以及望远端中的色像差良好地进行校正的条件的式子。条件式(9)中若低于其下限，则广角端中的倍率色像差的校正变得容易，望远端中的轴上色像差的校正变得困难。另一方面，条件式(9)中若超过其上限，则望远端中的轴上短波长的色像差的校正变得容易，但是广角端中的倍率色像差的校正变得困难。 

此外，该实施方式所涉及的变焦透镜中，除了所述多个负透镜外，至少包含1枚的正透镜而构成所述第2透镜组。并且，在该正透镜的成像面侧的面形成非球面，将该非球面的有效直径(有効 

)十分之一的高度处的近轴曲率半径和非球面形状的偏差量设为S10，将该非球面的有效直径十分之一的高度设为H10，则优选为满足以下的条件式。 

(10)-0.1＜S10/H10＜-0.005 

条件式(10)，是用于规定在所述第2透镜组中配置的正透镜中形成的非球面形状的式子。通过将形成有满足该条件式(10)的非球面的正透镜配置于所述第2透镜组中，能够跨度全变倍域地将球面像差、像散(非点收差)、畸变(歪曲)像差为主的诸像差良好地进行校正。条件式(10)中若低于其下限，则非球面形状的拐点(変局点)变得显著，透镜加工变得困难，在透镜的制造工艺中产生问题。另一方面，条件式(10)中若超过其上限，所述第1透镜组的小型化变得困难，并且不能够进行诸像差的校正。 

如以上说明的那样，该实施方式所涉及的变焦透镜，通过满足上述条件式(7)，除了确保广角端中80°以上的视角，能够谋求所述第1透镜组的薄型化， 并能够对该变焦透镜的望远端中的倍率色像差良好地进行校正。此外，通过满足上述条件式(8)，能够谋求所述第2透镜组的薄型化，并能够对该变焦透镜的广角端中的倍率色像差良好地进行校正。此外，通过满足上述条件式(9)，能够实现高变倍(8倍以上)，并能够对广角端以及望远端中的色像差良好地进行校正。此外，通过满足上述条件式(10)，能够进行更加良好的像差校正。并且，通过满足所有的上述条件式，该实施方式所涉及的变焦透镜，能够实现广视角以及高的光学性能的确保、镜筒收缩时的进一步的薄型化、以及高变倍。 

另外，如上述那样，若满足上述各条件式的其中一个，则能够期待优良的效果。然而，通过满足比一个更多的上述各条件式，能够提供更优良的变焦透镜。 

【实施例1】 

图1是表示实施例1所涉及的变焦透镜的构成的沿着光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₁₁、具有负的折射力的第2透镜组G₁₂、具有正的折射力的第3透镜组G₁₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₁₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₁₂和第3透镜组G₁₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₁₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃(カバ一ガラス)CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下也能够省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₁₁、正透镜L₁₁₂、以及正透镜L₁₁₃而构成第1透镜组G₁₁。负透镜L₁₁₁和正透镜L₁₁₂被接合(接合)起来。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₂₁、负透镜L₁₂₂、以及正透镜L₁₂₃而构成第2透镜组G₁₂。在负透镜L₁₂₁的两面和正透镜L₁₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₁₂₂和正透镜L₁₂₃接合。 

从所述物体侧顺次配置正透镜L₁₃₁、负透镜L₁₃₂、以及正透镜L₁₃₃而构成第3透镜组G₁₃。在正透镜L₁₃₁的所述物体侧面，形成非球面。另外，将正透镜L₁₃₁负透镜L₁₃₂接合。 

第4透镜组G₁₄由正透镜L₁₄₁构成。在正透镜L₁₄₁的两面，分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₁₁、第2透镜组G₁₂、以及第3透镜组G ₁₃沿光轴移动而从进行广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₁₄沿光 轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例1所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.365(广角端)～13.109(中间变焦位置)～41.178(望远端) 

F号码(ナンバ)＝3.58(广角端)～4.84(中间变焦位置)～5.75(望远端) 

视角(2ω)＝87.6°(广角端)～33.6°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(1)相关的数值) 

构成广角端中的第2透镜组G₁₂的透镜的最靠成像面侧面和构成第3透镜组G₁₃的透镜的最靠物体侧面的间隔(D23W)＝11.532 

D23W/FW＝2.64 

(与条件式(2)相关的数值) 

第1透镜组G₁₁的焦距(F1)＝35.5194 

第2透镜组G₁₂的焦距(F2)＝-5.8942 

|F1/F2|＝6.03 

(与条件式(3)相关的数值) 

广角端中的光学***的全长(TaW)＝38.5991 

望远端中的光学***的全长(TaT)＝55.5311 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.80 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1858 

(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)＝23.45 

r₁＝42.4567 

d₁＝0.7000      n d₁＝1.92286      v d₁＝20.88 

r₂＝23.7410 

d₂＝2.8893      n d₂＝1.61800      v d₂＝63.39 

r₃＝123.2525 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.3075 

d₄＝2.2214      n d₃＝1.88300      v d₃＝40.80 

r₅＝72.0512 

d₅＝0.5000(广角端)～8.4947(中间变焦位置)～19.7731(望远端) 

r₆＝18.2902(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1413(非球面) 

d₇＝2.6217 

r₈＝-104.4554 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.74330    v d₅＝49.22 

r₉＝8.5587 

d₉＝1.6559    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.8881(非球面) 

d₁₀＝11.1821(广角端)～3.0587(中间变焦位置)～0.1871(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.4041(非球面) 

d₁₂＝1.1356   n d₇＝1.80611    v d₇＝40.73 

r₁₃＝8.7508 

d₁₃＝1.4251   n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.0934 

d₁₄＝0.3433 

r₁₅＝10.1848 

d₁₅＝1.1959   n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-10.1848 

d₁₆＝3.5000(广角端)～5.7939(中间变焦位置)～13.5388(望远端) 

r₁₇＝15.7815(非球面) 

d₁₇＝1.5000   n d₁₀＝1.55332    v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-1000.0000(非球面) 

d₁₈＝4.4707(广角端)～7.8402(中间变焦位置)～3.0627(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000   n d₁₁＝1.51680    v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0081(广角端)～1.0126(中间变焦位置)～1.0311(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.16028×10^-4，B＝-4.00446×10^-5， 

C＝9.99964×10^-7，D＝-7.76320×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝6.53494×10^-4，B＝2.25949×10^-5， 

C＝-7.88249×10^-6，D＝7.04313×10^-8

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.92227×10^-4，B＝4.38745×10^-6， 

C＝1.94199×10^-7，D＝-1.48702×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5353， 

A＝9.52249×10^-6，B＝4.17341×10^-5， 

C＝-8.84871×10^-6，D＝1.17972×10^-6

(第17面) 

K＝-1.6970， 

A＝-6.34973×10^-4，B＝3.53883×10^-5， 

C＝-2.81373×10^-6，D＝3.86441×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.44317×10^-4，B＝1.51939×10^-5， 

C＝-1.68208×10^-6，D＝1.60171×10^-8

另外，图2是实施例1所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示相对于g线(λ＝435.83nm)，d表示相对于d线(λ＝587.56nm)，C表示相对 于C线(λ＝656.27nm)的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM，分别表示对于弧矢(サジタル)像面、与子午(メリデイオナル)像面的像差。 

【实施例2】 

图3是表示实施例2所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₂₁、具有负的折射力的第2透镜组G₂₂、具有正的折射力的第3透镜组G₂₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₂₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₂₂和第3透镜组G₂₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₂₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据必要而配置，在不需要的情况下也可以省略。另外，在成像面IMG配置CCD、CMOS等摄像素子的受光面。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₁₁、正透镜L₂₁₂、以及正透镜L₂₁₃而构成第1透镜组G₂₁。将负透镜L₂₁₁和正透镜L₂₁₂接合。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₂₁、负透镜L₂₂₂、以及正透镜L₂₂₃而构成第2透镜组G₂₂。在负透镜L₂₂₁的两面和正透镜L₂₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₂₂₂和正透镜L₂₂₃接合。 

从所述物体侧顺次配置正透镜L₂₃₁、负透镜L₂₃₂、以及正透镜L₂₃₃而构成第3透镜组G₂₃。在正透镜L₂₃₁的所述物体侧面，形成非球面。另外，将正透镜L₂₃₁和负透镜L₂₃₂接合。 

第4透镜组G₂₄由正透镜L₂₄₁构成。在正透镜L₂₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₂₁、第2透镜组G₂₂、以及第3透镜组G ₂₃沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₂₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例2所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.378(广角端)～13.059(中间变焦位置)～40.991(望远端) 

F号码＝3.58(广角端)～4.88(中间变焦位置)～5.66(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(1)相关的数值) 

广角端中的构成第2透镜组G₂₂的透镜的最靠成像面侧面和构成第3透镜组G₂₃的透镜的最靠物体侧面的间隔(D23W)＝11.363 

D23W/FW＝2.60 

(与条件式(2)相关的数值) 

第1透镜组G₂₁的焦距(F1)＝35.3573 

第2透镜组G₂₂的焦距(F2)＝-5.7182 

|F1/F2|＝6.18 

(与条件式(3)相关的数值) 

广角端中的光学***的全长(TaW)＝38.7179 

望远端中的光学***的全长(TaT)＝55.4904 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.70 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1839 

(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)＝23.56 

r₁＝35.3665 

d₁＝0.7000    n d₁＝1.92286    v d₁＝20.88 

r₂＝22.7365 

d₂＝2.8303    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝94.1318 

d₃＝0.1500 

r₄＝22.1345 

d₄＝2.1521    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝57.3854 

d₅＝0.5000(广角端)～8.0817(中间变焦位置)～19.4548(望远端) 

r₆＝19.8247(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85639    v d₄＝40.10 

r₇＝4.0732(非球面) 

d₇＝2.6721 

r₈＝701.8212 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.1000 

d₉＝1.6506     n d₆＝2.01390    v d₆＝19.32 

r₁₀＝27.7772(非球面) 

d₁₀＝11.0131(广角端)～3.0593(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6428(非球面) 

d₁₂＝1.3959    n d₇＝1.80610    v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.1218 

d₁₃＝1.2040    n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.3311 

d₁₄＝0.3125 

r₁₅＝9.9065 

d₁₅＝1.2138    n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.9065 

d₁₆＝4.2017(广角端)～7.1778(中间变焦位置)～13.6497(望远端) 

r₁₇＝16.9814(非球面) 

d₁₇＝1.5000    n d₁₀＝1.55516   v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-224.2761(非球面) 

d₁₈＝4.1129(广角端)～7.3262(中间变焦位置)～3.4643(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000    n d₁₁＝1.51680   v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0090(广角端)～0.9591(中间变焦位置)～0.8904(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.09571×10^-4，B＝-2.97768×10^-5， 

C＝6.21695×10^-7，D＝-3.72502×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝7.30061×10^-4，B＝3.77662×10^-6， 

C＝-3.03192×10^-6，D＝-1.86011×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-6.01399×10^-4，B＝3.30880×10^-6， 

C＝1.07326×10^-7，D＝-4.56889×10^-10

(第12面) 

K＝-0.5322， 

A＝2.34771×10^-5，B＝1.08796×10^-5， 

C＝-1.60048×10^-6，D＝5.07288×10^-7

(第17面) 

K＝-4.3209， 

A＝-6.78620×10^-4，B＝3.28433×10^-5， 

C＝-1.41788×10^-6，D＝-9.87708×10^-9

(第18面) 

K＝0， 

A＝-8.87070×10^-4，B＝3.42669×10^-5， 

C＝-1.76375×10^-6，D＝3.39007×10^-9

另外，图4是实施例2所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS、ΔM分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。 

【实施例3】 

图5是表示实施例3所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₃₁、具有负的折射力的第2透镜组G₃₂、具有正的折射力的第3透镜组G₃₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₃₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₃₂和第3透镜组G₃₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₃₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤 光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₁₁、正透镜L₃₁₂、以及正透镜L₃₁₃而构成第1透镜组G₃₁。将负透镜L₃₁₁和正透镜L₃₁₂接合。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₂₁、负透镜L₃₂₂、以及正透镜L₃₂₃而构成第2透镜组G₃₂。在负透镜L₃₂₁的两面和正透镜L₃₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₃₂₂和正透镜L₃₂₃接合。 

通过从所述物体侧顺次配置正透镜L₃₃₁、负透镜L₃₃₂、以及正透镜L₃₃₃而构成第3透镜组G₃₃。在正透镜L₃₃₁的所述物体侧面，形成非球面。另外，将正透镜L₃₃₁和负透镜L₃₃₂接合。 

第4透镜组G₃₄由正透镜L₃₄₁所构成。在正透镜L₃₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₃₁、第2透镜组G₃₂、以及第3透镜组G ₃₃沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₃₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例3所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.381(广角端)～13.307(中间变焦位置)～41.113(望远端) 

F号码＝3.60(广角端)～4.82(中间变焦位置)～5.71(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(1)相关的数值) 

广角端中的构成第2透镜组G₃₂的透镜的最靠成像面侧面和构成第3透镜组G₃₃的透镜的最靠物体侧面的间隔(D23W)＝10.771 

D23W/FW＝2.50 

(与条件式(2)相关的数值) 

第1透镜组G₃₁的焦距(F1)＝35.4149 

第2透镜组G₃₂的焦距(F2)＝-5.6003 

|F1/F2|＝6.32 

(与条件式(3)相关的数值) 

广角端中的光学***的全长(TaW)＝38.1391 

望远端中的光学***的全长(TaT)＝55.6475 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.70 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1861 

(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)＝23.45 

r₁＝33.2686 

d₁＝0.8000    n d₁＝1.84666    v d₁＝23.78 

r₂＝19.8000 

d₂＝3.0214    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝80.0497 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.5713 

d₄＝2.2786    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝78.2687 

d₅＝0.5000(广角端)～9.5000(中间变焦位置)～19.6766(望远端) 

r₆＝25.2886(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1057(非球面) 

d₇＝2.4507 

r₈＝562.3556 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.5000 

d₉＝1.5324    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.7164(非球面) 

d₁₀＝10.4212(广角端)～3.2143(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6699(非球面) 

d₁₂＝1.1969   n d₇＝1.80610    v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.2400 

d₁₃＝1.3621    n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.4271 

d₁₄＝0.3144 

r₁₅＝10.8758 

d₁₅＝1.2266    n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.1157 

d₁₆＝4.0000(广角端)～7.1658(中间变焦位置)～13.6403(望远端) 

r₁₇＝17.2904(非球面) 

d₁₇＝1.5000    n d₁₀＝1.59201   v d₁₀＝67.02 

r₁₈＝-500.0000(非球面) 

d₁₈＝3.6718(广角端)～6.6915(中间变焦位置)～3.2000(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000    n d₁₁＝1.51680   v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.6130(广角端)～1.0391(中间变焦位置)～1.0475(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0. 

A＝1.70699×10^-4，B＝-3.32288×10^-5， 

C＝7.95002×10^-7，D＝-6.27099×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝8.43675×10^-4，B＝6.56293×10^-6， 

C＝-2.00670×10^-6，D＝-2.29541×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.64411×10^-4，B＝-1.75974×10^-5， 

C＝1.70798×10^-6，D＝-3.89949×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5973， 

A＝-1.92725×10^-5，B＝8.22671×10^-5， 

C＝-2.28281×10^-5，D＝2.78115×10^-6

(第17面) 

K＝1.6141， 

A＝-5.92164×10^-4，B＝1.68205×10^-5， 

C＝-7.73392×10^-7，D＝-2.40077×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.47064×10^-4，B＝2.16671×10^-5， 

C＝-1.42681×10^-6，D＝-6.03161×10^-10

另外，图6是实施例3所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

另外，上述各实施例中的数值数据中，r₁、r₂、····表示各透镜、光阑面等的曲率半径，d₁、d₂、····表示各透镜、光阑等的瓤厚(肉厚)或者它们的面间隔，n d₁、n d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的折射率，v d₁、v d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的阿贝数。 

另外，将非球面的深度设为Z，将离开光轴的高度设为y，将光的行进方向设为正时，有以下所示的式子表示上述各非球面形状。 

【数学式1】 

$Z=\frac{y^2}{R{(1+\sqrt{1-(1+K)y/R^2})}^2}+{\mathrm{Ay}}^4+{\mathrm{By}}^6+{\mathrm{Cy}}^8+{\mathrm{Dy}}^{10}$

其中，R是近轴曲率半径，K是圆锥系数，A、B、C、D分别是4次、6次、8次、10次的非球面系数。 

如以上说明的那样，上述各实施例的变焦透镜，通过满足上述各条件式，而 能够确保小型的口径且广视角(80°以上)，维持全变倍域中优良的光学性能，且成为能够进行高变倍(8倍以上)的变焦透镜。 

【实施例4】 

图7是表示与实施例4所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₁₁、具有负的折射力的第2透镜组G₁₂、具有正的折射力的第3透镜组G₁₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₁₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₁₂和第3透镜组G₁₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₁₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₁₁、正透镜L₁₁₂、以及正透镜L₁₁₃而构成第1透镜组G₁₁。将负透镜L₁₁₁和正透镜L₁₁₂接合。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₂₁、负透镜L₁₂₂、以及正透镜L₁₂₃而构成第2透镜组G₁₂。在负透镜L₁₂₁的两面和正透镜L₁₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₁₂₂和正透镜L₁₂₃接合。 

从所述物体侧顺次配置正透镜L₁₃₁、负透镜L₁₃₂以及正透镜L₁₃₃而构成第3透镜组G₁₃。在正透镜L₁₃₁的所述物体侧面，形成非球面。另外，将正透镜L₁₃₁和负透镜L₁₃₂接合。 

第4透镜组G₁₄由正透镜L₁₄₁构成。并在正透镜L₁₄₁的两面，分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₁₁、第2透镜组G₁₂、以及第3透镜组G ₁₃沿光轴移动而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₁₄沿光轴移动，而进行变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示实施例4所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.365(广角端)～13.109(中间变焦位置)～41.178(望远端) 

F号码＝3.58(广角端)～4.84(中间变焦位置)～5.75(望远端) 

视角(2ω)＝87.6°(广角端)～33.6°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(4)相关的数值) 

各透镜组的光轴上的厚度的总和(∑D)＝17.0882 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.80 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1858 

∑D/(tan(ωW)×Ymax)＝4.26 

(与条件式(5)相关的数值) 

第2透镜组G₁₂的焦距(F2)＝-5.8942 

第3透镜组G₁₃的焦距(F3)＝8.9547 

广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)(FW)＝4.3649 

|F2×F3|/FW＝12.09 

(与条件式(6)相关的数值) 

第2透镜组G₁₂的焦距(F2)＝-5.8942 

第2透镜组G₁₂的沿光轴方向的厚度(D2)＝5.5275 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1858 

|F2×D2|/Ymax＝7.78 

r₁＝42.4567 

d₁＝0.7000    n d₁＝1.92286    v d₁＝20.88 

r₂＝23.7410 

d₂＝2.8893    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝123.2525 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.3075 

d₄＝2.2214    n d₃＝1.88300    v d₃＝40.80 

r₅＝72.0512 

d₅＝0.5000(广角端)～8.4947(中间变焦位置)～19.7731(望远端) 

r₆＝18.2902(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1413(非球面) 

d₇＝2.6217 

r₈＝-104.4554 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.74330    v d₅＝49.22 

r₉＝8.5587 

d₉＝1.6559    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.8881(非球面) 

d₁₀＝11.1821(广角端)～3.0587(中间变焦位置)～0.1871(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.4041(非球面) 

d₁₂＝1.1356   n d₇＝1.80611    v d₇＝40.73 

r₁₃＝8.7508 

d₁₃＝1.4251   n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.0934 

d₁₄＝0.3433 

r₁₅＝10.1848 

d₁₅＝1.1959   n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-10.1848 

d₁₆＝3.5000(广角端)～5.7939(中间变焦位置)～13.5388(望远端) 

r₁₇＝15.7815(非球面) 

d₁₇＝1.5000   n d₁₀＝1.55332   v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-1000.0000(非球面) 

d₁₈＝4.4707(广角端)～7.8402(中间变焦位置)～3.0627(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000   n d₁₁＝1.51680   v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0081(广角端)～1.0126(中间变焦位置)～1.0311(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.16028×10^-4，B＝-4.00446×10^-5， 

C＝9.99964×10^-7，D＝-7.76320×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝6.53494×10^-4，B＝2.25949×10^-5， 

C＝-7.88249×10^-6，D＝7.04313×10^-8

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.92227×10^-4，B＝4.38745×10^-6， 

C＝1.94199×10^-7，D＝-1.48702×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5353， 

A＝9.52249×10^-6，B＝4.17341×10^-5， 

C＝-8.84871×10^-6，D＝1.17972×10^-6

(第17面) 

K＝-1.6970， 

A＝-6.34973×10^-4，B＝3.53883×10^-5， 

C＝-2.81373×10^-6，D＝3.86441×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.44317×10^-4，B＝1.51939×10^-5， 

C＝-1.68208×10^-6，D＝1.60171×10^-8

另外，图8是实施例4所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。 

【实施例5】 

图9是表示实施例5所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₂₁、具有负的折射力的第2透镜组G₂₂、具有正的折射力的第3透镜组G₂₃、以及具有正的折射力的第4透 镜组G₂₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₂₂和第3透镜组G₂₃之间配置光阑STP。在第4透镜组G₂₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₁₁、正透镜L₂₁₂、以及正透镜L₂₁₃而构成第1透镜组G₂₁。并将负透镜L₂₁₁和正透镜L₂₁₂接合。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₂₁、负透镜L₂₂₂、以及正透镜L₂₂₃而构成第2透镜组G₂₂。在负透镜L₂₂₁的两面和正透镜L₂₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₂₂₂和正透镜L₂₂₃接合。 

从所述物体侧顺次配置正透镜L₂₃₁、负透镜L₂₃₂、以及正透镜L₂₃₃而构成第3透镜组G₂₃。在正透镜L₂₃₁的所述物体侧面，形成非球面。另外，将正透镜L₂₃₁和负透镜L₂₃₂接合。 

第4透镜组G₂₄由正透镜L₂₄₁构成。在正透镜L₂₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，使第1透镜组G₂₁、第2透镜组G₂₂、以及第3透镜组G₂₄沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₂₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示实施例5所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.378(广角端)～13.059(中间变焦位置)～40.991(望远端) 

F号码＝3.58(广角端)～4.88(中间变焦位置)～5.66(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(4)相关的数值) 

各透镜组的光轴上的厚度的总和(∑D)＝17.0313 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.70 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1839 

∑D/(tan(ωW)×Ymax)＝4.26 

(与条件式(5)相关的数值) 

第2透镜组G₂₂的焦距(F2)＝-5.7182 

第3透镜组G₂₃的焦距(F3)＝8.8889 

广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)(FW)＝4.3782 

|F2×F3|/FW＝11.61 

(与条件式(6)相关的数值) 

第2透镜组G₂₂的焦距(F2)＝-5.7182 

第2透镜组G₂₂的沿光轴的方向的厚度(D2)＝5.5727 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1839 

|F2×D2|/Ymax＝7.62 

r₁＝35.3665 

d₁＝0.7000    n d₁＝1.92286    v d₁＝20.88 

r₂＝22.7365 

d₂＝2.8303    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝94.1318 

d₃＝0.1500 

r₄＝22.1345 

d₄＝2.1521    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝57.3854 

d₅＝0.5000(广角端)～8.0817(中间变焦位置)～19.4548(望远端) 

r₆＝19.8247(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85639    v d₄＝40.10 

r₇＝4.0732(非球面) 

d₇＝2.6721 

r₈＝701.8212 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.1000 

d₉＝1.6506    n d₆＝2.01390    v d₆＝19.32 

r₁₀＝27.7772(非球面) 

d₁₀＝11.0131(广角端)～3.0593(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6428(非球面) 

d₁₂＝1.3959    n d₇＝1.80610    v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.1218 

d₁₃＝1.2040    n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.3311 

d₁₄＝0.3125 

r₁₅＝9.9065 

d₁₅＝1.2138    n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.9065 

d₁₆＝4.2017(广角端)～7.1778(中间变焦位置)～13.6497(望远端) 

r₁₇＝16.9814(非球面) 

d₁₇＝1.5000    n d₁₀＝1.55516    v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-224.2761(非球面) 

d₁₈＝4.1129(广角端)～7.3262(中间变焦位置)～3.4643(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000    n d₁₁＝1.51680    v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0090(广角端)～0.9591(中间变焦位置)～0.8904(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.09571×10^-4，B＝-2.97768×10^-5， 

C＝6.21695×10^-7，D＝-3.72502×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝7.30061×10^-4，B＝3.77662×10^-6， 

C＝-3.03192×10^-6，D＝-1.86011×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-6.01399×10^-4，B＝3.30880×10^-6， 

C＝1.07326×10^-7，D＝-4.56889×10^-10

(第12面) 

K＝-0.5322， 

A＝2.34771×10^-5，B＝1.08796×10^-5， 

C＝-1.60048×10^-6，D＝5.07288×10^-7

(第17面) 

K＝-4.3209， 

A＝-6.78620×10^-4，B＝3.28433×10^-5， 

C＝-1.41788×10^-6，D＝-9.87708×10^-9

(第18面) 

K＝0， 

A＝-8.87070×10^-4，B＝3.42669×10^-5， 

C＝-1.76375×10^-6，D＝3.39007×10^-9

另外，图10是实施例5所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

【实施例6】 

图11是表示实施例6所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₃₁、具有负的折射力的第2透镜组G₃₂、具有正的折射力的第3透镜组G₃₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₃₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₃₂和第3透镜组G₃₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₃₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₁₁、正透镜L₃₁₂、以及正透镜L₃₁₃而构成第1透镜组G₃₁。将负透镜L₃₁₁和正透镜L₃₁₂接合。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₂₁、负透镜L₃₂₂、以及正透镜L₃₂₃而构成第2透镜组G₃₂。在负透镜L₃₂₁的两面和正透镜L₃₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₃₂₂和正透镜L₃₂₃接合。 

从所述物体侧顺次配置正透镜L₃₃₁、负透镜L₃₃₂、以及正透镜L₃₃₃而构成第3透镜组G₃₃。在正透镜L₃₃₁的所述物体侧面形成非球面。另外，将正透镜L₃₃₁和负透镜L₃₃接合。 

第4透镜组G₃₄由正透镜L₃₄₁构成される。在正透镜L₃₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₃₁、第2透镜组G₃₂、以及第3透镜组G34沿光轴移动而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₃₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示实施例6所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.381(广角端)～13.307(中间变焦位置)～41.113(望远端) 

F号码＝3.60(广角端)～4.82(中间变焦位置)～5.71(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(4)相关的数值) 

各透镜组的光轴上的厚度的总和(∑D)＝17.0831 

广角端中的光学***的半视角(ωW)＝43.70 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1861 

∑D/(tan(ωW)×Ymax)＝4.27 

(与条件式(5)相关的数值) 

第2透镜组G₃₂的焦距(F2)＝-5.6003 

第3透镜组G₃₂的焦距(F3)＝8.7461 

广角端中的光学全***的焦距(无限远物点合焦时)(FW)＝4.3805 

|F2×F3|/FW＝11.18 

(与条件式(6)相关的数值) 

第2透镜组G₃₂的焦距(F2)＝-5.6003 

第2透镜组G₃₂的沿光轴的方向的厚度(D2)＝5.2331 

广角端中的光学***的近轴最大像高(Ymax)＝4.1861 

|F2×D2|/Ymax＝7.00 

r₁＝33.2686 

d₁＝0.8000    n d₁＝1.84666    v d₁＝23.78 

r₂＝19.8000 

d₂＝3.0214    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝80.0497 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.5713 

d₄＝2.2786    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝78.2687 

d₅＝0.5000(广角端)～9.5000(中间变焦位置)～19.6766(望远端) 

r₆＝25.2886(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1057(非球面) 

d₇＝2.4507 

r₈＝562.3556 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.5000 

d₉＝1.5324    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.7164(非球面) 

d₁₀＝10.4212(广角端)～3.2143(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6699(非球面) 

d₁₂＝1.1969   n d₇＝1.80610   v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.2400 

d₁₃＝1.3621   n d₈＝1.94595   v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.4271 

d₁₄＝0.3144 

r₁₅＝10.8758 

d₁₅＝1.2266    n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.1157 

d₁₆＝4.0000(广角端)～7.1658(中间变焦位置)～13.6403(望远端) 

r₁₇＝17.2904(非球面) 

d₁₇＝1.5000    n d₁₀＝1.59201    v d₁₀＝67.02 

r₁₈＝-500.0000(非球面) 

d₁₈＝3.6718(广角端)～6.6915(中间变焦位置)～3.2000(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000    n d₁₁＝1.51680    v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.6130(广角端)～1.0391(中间变焦位置)～1.0475(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.70699×10^-4，B＝-3.32288×10^-5， 

C＝7.95002×10^-7，D＝-6.27099×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝8.43675×10^-4，B＝6.56293×10^-6， 

C＝-2.00670×10^-6，D＝-2.29541×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.64411×10^-4，B＝-1.75974×10^-5， 

C＝1.70798×10^-6，D＝-3.89949×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5973， 

A＝-1.92725×10^-5，B＝8.22671×10^-5， 

C＝-2.28281×10^-5，D＝2.78115×10^-6

(第17面) 

K＝1.6141， 

A＝-5.92164×10^-4，B＝1.68205×10^-5， 

C＝-7.73392×10^-7，D＝-2.40077×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.47064×10^-4，B＝2.16671×10^-5， 

C＝-1.42681×10^-6，D＝-6.03161×10^-10

另外，图12是实施例6所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

另外，上述各实施例中的数值数据中，r₁、r₂、····表示各透镜、光阑面等的曲率半径，d₁、d₂、····表示各透镜、光阑等的瓤厚或者它们的面间隔，n d₁、n d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的折射率，v d₁、v d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的阿贝数。 

另外，将非球面的深度设为Z，将来自光轴的高度设y，将光的行进方向设为正时，由以下所示的式子表示的上述各非球面形状。 

【数学式1】 

$Z=\frac{y^2}{R{(1+\sqrt{1-(1+K)y/R^2})}^2}+{\mathrm{Ay}}^4+{\mathrm{By}}^6+{\mathrm{Cy}}^8+{\mathrm{Dy}}^{10}$

其中，R是近轴曲率半径，K是圆锥系数，A，B，C，D，分别是4次、6次、8次、10次的非球面系数。 

如以上说明的那样，上述各实施例的变焦透镜，通过满足上述各条件式，成为除了那个实现镜筒收缩时的薄型化和广角化(80°以上)外，还能够实现高变倍(8倍以上)的变焦透镜。另外，由于使用了适宜形成非球面的透镜，因此能够以较少的透镜枚数维持良好的光学性能。 

【实施例7】 

图13是表示实施例7所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₁₁、具有负的折射力的第2透镜组G₁₂、具有正的折射力的第3透镜组G₁₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₁₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₁₂和第3透镜组G₁₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₁₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₁₁、正透镜L₁₁₂、以及正透镜L₁₁₃而构成第1透镜组G₁₁。将负透镜L₁₁₁和正透镜L₁₁₂接合。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₁₂₁(第1负透镜)、负透镜L₁₂₂(第2负透镜)、以及正透镜L₁₂₃而构成第2透镜组G₁₂。通过在负透镜L₁₂₁的两面和正透镜L₁₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₁₂₂和正透镜L₁₂₃接合。 

通过从所述物体侧顺次配置正透镜L₁₃₁、负透镜L₁₃₂、以及正透镜L₁₃₃而构成第3透镜组G₁₃。在正透镜L₁₃₁的所述物体侧面形成非球面。另外，将正透镜L ₁₃₁和负透镜L₁₃₂接合。 

第4透镜组G₁₄由正透镜L₁₄₁构成。在正透镜L₁₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₁₁、第2透镜组G₁₂、以及第3透镜组G ₁₃沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₁₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例7所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.365(广角端)～13.109(中间变焦位置)～41.178(望远端) 

F号码＝3.58(广角端)～4.82(中间变焦位置)～5.75(望远端) 

视角(2ω)＝87.6°(广角端)～33.6°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(7)相关的数值) 

构成第1透镜组G₁₁的多个正透镜(正透镜L₁₁₂、正透镜L₁₁₃)的d线中的阿贝数的平均值(λd P1)＝52.0500 

构成第1透镜组G₁₁的多个正透镜(正透镜L₁₁₂、正透镜L₁₁₃)的d线中的折射率的平均值(Nd P1)＝1.7505 

λd P1/Nd P1＝29.73 

(与条件式(8)相关的数值) 

第2负透镜(负透镜L₁₂₂)的d线中的阿贝数(λd M2)＝49.2000 

第2负透镜(负透镜L₁₂₂)的d线中的折射率(Nd M2)＝1.7433 

λd M2/Nd M2＝28.22 

(与条件式(9)相关的数值) 

第3透镜组G₁₃中的配置在最靠物体侧的正透镜(正透镜L₁₃₁)的d线中的阿贝数(λd P3)＝40.7000 

第3透镜组G₁₃中的配置在最靠物体侧的正透镜(正透镜L₁₃₁)的d线中的折射率(Nd P3)＝1.8061 

(λd M2/Nd M2)-(λd P3/Nd P3)＝5.69 

(与条件式(10)相关的数值) 

在第2透镜组G₁₂中的正透镜L₁₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度处的近轴曲率半径和非球面形状的偏差量(S10)＝-0.1000在第2透镜组G₁₂中的正透镜L₁₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度(H10)＝3.7 

S10/H10＝-0.0270 

r₁＝42.4567 

d₁＝0.7000    n d₁＝1.92286    v d₁＝20.88 

r₂＝23.7410 

d₂＝2.8893    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝123.2525 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.3075 

d₄＝2.2214    n d₃＝1.88300    v d₃＝40.80 

r₅＝72.0512 

d₅＝0.5000(广角端)～8.4947(中间变焦位置)～19.7731(望远端) 

r₆＝18.2902(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1413(非球面) 

d₇＝2.6217 

r₈＝-104.4554 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.74330    v d₅＝49.22 

r₉＝8.5587 

d₉＝1.6559    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.8881(非球面) 

d₁₀＝11.1821(广角端)～3.0587(中间变焦位置)～0.1871(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.4041(非球面) 

d₁₂＝1.1356   n d₇＝1.80611    v d₇＝40.73 

r₁₃＝8.7508 

d₁₃＝1.4251   n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.0934 

d₁₄＝0.3433 

r₁₅＝10.1848 

d₁₅＝1.1959   n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-10.1848 

d₁₆＝3.5000(广角端)～5.7939(中间变焦位置)～13.5388(望远端) 

r₁₇＝15.7815(非球面) 

d₁₇＝1.5000    n d₁₀＝1.55332   v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-1000.0000(非球面) 

d₁₈＝4.4707(广角端)～7.8402(中间变焦位置)～3.0627(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000   n d₁₁＝1.51680   v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0081(广角端)～1.0126(中间变焦位置)～1.0311(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

【0170】 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.16028×10^-4，B＝-4.00446×10^-5， 

C＝9.99964×10^-7，D＝-7.76320×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝6.53494×10^-4，B＝2.25949×10^-5， 

C＝-7.88249×10^-6，D＝7.04313×10^-8

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.92227×10^-4，B＝4.38745×10^-6， 

C＝1.94199×10^-7，D＝-1.48702×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5353， 

A＝9.52249×10^-6，B＝4.17341×10^-5， 

C＝-8.84871×10^-6，D＝1.17972×10^-6

(第17面) 

K＝-1.6970， 

A＝-6.34973×10^-4，B＝3.53883×10^-5， 

C＝-2.81373×10^-6，D＝3.86441×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.44317×10^-4，B＝1.51939×10^-5， 

C＝-1.68208×10^-6，D＝1.60171×10^-8

另外，图14是实施例7所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表 示与C线(λ＝656.27nm)的波长的像差。并且，像散图中的ΔS、ΔM，分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

【实施例8】 

图15是表示实施例8所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₂₁、具有负的折射力的第2透镜组G₂₂、具有正的折射力的第3透镜组G₂₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₂₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₂₂和第3透镜组G₂₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₂₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₁₁、正透镜L₂₁₂、以及正透镜L₂₁₃而构成第1透镜组G₂₁。将负透镜L₂₁₁和正透镜L₂₁₂接合。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₂₂₁(第1负透镜)、负透镜L₂₂₂(第2负透镜)、以及正透镜L₂₂₃而构成第2透镜组G₂₂。在负透镜L₂₂₁的两面和正透镜L₂₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₂₂₂和正透镜L₂₂₃接合。 

通过从所述物体侧顺次配置正透镜L₂₃₁、负透镜L₂₃₂、以及正透镜L₂₃₃而构成第3透镜组G₂₃。在正透镜L₂₃₁的所述物体侧面形成非球面。另外，将正透镜L ₂₃₁和负透镜L₂₃₂接合。 

第4透镜组G₂₄由正透镜L₂₄₁构成。在正透镜L₂₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₂₁、第2透镜组G₂₂、以及第3透镜组G ₂₄沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₂₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例8所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.378(广角端)～13.059(中间变焦位置)～40.991(望远端) 

F号码＝3.58(广角端)～4.82(中间变焦位置)～5.66(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(7)相关的数值) 

构成第1透镜组G₂₁的多个正透镜(正透镜L₂₁₂、正透镜L₂₁₃)的d线中的阿贝数的平均值(λd P1)＝55.3500 

构成第1透镜组G₂₁的多个正透镜(正透镜L₂₁₂、正透镜L₂₁₃)的d线中的折射率的平均值(Nd P1)＝1.7030 

λd P1/Nd P1＝32.50 

(与条件式(8)相关的数值) 

第2负透镜(负透镜L₂₂₂)的d线中的阿贝数(λd M2)＝49.6000 

第2负透镜(负透镜L₂₂₂)的d线中的折射率(Nd M2)＝1.7725 

λd M2/Nd M2＝27.98 

(与条件式(9)相关的数值) 

配置于第3透镜组G₂₃中的最靠物体侧的正透镜(正透镜L₂₃₁)的d线中的阿贝数(λd P3)＝40.7000 

配置于第3透镜组G₂₃中的最靠物体侧中的正透镜(正透镜L₂₃₁)的d线中的折射率(Nd P3)＝1.8061 

(λd M2/Nd M2)-(λd P3/Nd P3)＝5.45 

(与条件式(10)相关的数值) 

在第2透镜组G₂₂中的正透镜L₂₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度处的近轴曲率半径和非球面形状和的偏差量(S10)＝-0.0909 

在第2透镜组G₂₂中的正透镜L₂₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度(H10)＝3.6 

S10/H10＝-0.0253 

r₁＝35.3665 

d₁＝0.7000    n d₁＝1.92286    v d₁＝20.88 

r₂＝22.7365 

d₂＝2.8303    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝94.1318 

d₃＝0.1500 

r₄＝22.1345 

d₄＝2.1521    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝57.3854 

d₅＝0.5000(广角端)～8.0817(中间变焦位置)～19.4548(望远端) 

r₆＝19.8247(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85639    v d₄＝40.10 

r₇＝4.0732(非球面) 

d₇＝2.6721 

r₈＝701.8212 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.1000 

d₉＝1.6506    n d₆＝2.01390    v d₆＝19.32 

r₁₀＝27.7772(非球面) 

d₁₀＝11.0131(广角端)～3.0593(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6428(非球面) 

d₁₂＝1.3959   n d₇＝1.80610    v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.1218 

d₁₃＝1.2040   n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.3311 

d₁₄＝0.3125 

r₁₅＝9.9065 

d₁₅＝1.2138   n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.9065 

d₁₆＝4.2017(广角端)～7.1778(中间变焦位置)～13.6497(望远端) 

r₁₇＝16.9814(非球面) 

d₁₇＝1.5000   n d₁₀＝1.55516   v d₁₀＝71.67 

r₁₈＝-224.2761(非球面) 

d₁₈＝4.1129(广角端)～7.3262(中间变焦位置)～3.4643(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000   n d₁₁＝1.51680   v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.0090(广角端)～0.9591(中间变焦位置)～0.8904(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.09571×10^-4，B＝-2.97768×10^-5， 

C＝6.21695×10^-7，D＝-3.72502×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝7.30061×10^-4，B＝3.77662×10^-6， 

C＝-3.03192×10^-6，D＝-1.86011×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-6.01399×10^-4，B＝3.30880×10^-6， 

C＝1.07326×10^-7，D＝-4.56889×10^-10

(第12面) 

K＝-0.5322， 

A＝2.34771×10^-5，B＝1.08796×10^-5， 

C＝-1.60048×10^-6，D＝5.07288×10^-7

(第17面) 

K＝-4.3209， 

A＝-6.78620×10^-4，B＝3.28433×10^-5， 

C＝-1.41788×10^-6，D＝-9.87708×10^-9

(第18面) 

K＝0， 

A＝-8.87070×10^-4，B＝3.42669×10^-5， 

C＝-1.76375×10^-6，D＝3.39007×10^-9

另外，图16是实施例8所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线(λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表 示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

【实施例9】 

图17是表示实施例9所涉及的变焦透镜的构成的沿光轴的剖面图。通过从未图示的物体侧顺次配置具有正的折射力的第1透镜组G₃₁、具有负的折射力的第2透镜组G₃₂、具有正的折射力的第3透镜组G₃₃、以及具有正的折射力的第4透镜组G₃₄而构成该变焦透镜。另外，在第2透镜组G₃₂和第3透镜组G₃₃之间，配置光阑STP。在第4透镜组G₃₄和成像面IMG之间，配置封罩玻璃CG(或者滤光器)。封罩玻璃CG(或者滤光器)根据需要而配置，在不需要的情况下可以省略。另外，在成像面IMG，配置CCD、CMOS等的摄像素子的受光面。 

通过从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₁₁、正透镜₃₁₂、以及正透镜L₃₁₃而构成第1透镜组G₃₁。将负透镜L₃₁₁和正透镜L₃₁₂接合。 

从所述物体侧顺次配置负透镜L₃₂₁(第1负透镜)、负透镜L₃₂₂(第2负透镜)、以及正透镜L₃₂₃而构成第2透镜组G₃₂。在负透镜L₃₂₁的两面和正透镜L₃₂₃的成像面IMG侧的面，分别形成非球面。另外，将负透镜L₃₂₂和正透镜L₃₂₃接合。 

通过从所述物体侧顺次配置正透镜L₃₃₁、负透镜L₃₃₂、以及正透镜L₃₃₃而构成第3透镜组G₃₃。在正透镜L₃₃₁的所述物体侧面形成非球面。另外，将正透镜L ₃₃₁和负透镜L₃₃₂接合。 

第4透镜组G₃₄由正透镜L₃₄₁构成。在正透镜L₃₄₁的两面分别形成非球面。 

关于该变焦透镜，通过使第1透镜组G₃₁、第2透镜组G₃₂、以及第3透镜组G ₃₄沿光轴移动，而进行从广角端向望远端的变倍。另外，通过使第4透镜组G₃₄沿光轴移动，而进行与变倍相伴的成像面变动(成像位置)的校正、聚焦。 

以下，表示与实施例9所涉及的变焦透镜相关的各种数值数据。 

变焦透镜全***的焦距＝4.381(广角端)～13.307(中间变焦位置)～41.113(望远端) 

F号码＝3.60(广角端)～4.82(中间变焦位置)～5.71(望远端) 

视角(2ω)＝87.4°(广角端)～33.12°(中间变焦位置)～10.56°(望远端) 

(与条件式(7)相关的数值) 

构成第1透镜组G₃₁的多个正透镜(正透镜L₃₁₂，正透镜L₃₁₃)的d线中的阿贝数的平均值(λd P1)＝55.3500 

构成第1透镜组G₃₁的多个正透镜(正透镜L₃₁₂，正透镜L₃₁₃)的d线中的折射率的平均值(Nd P1)＝1.7030 

λd P1/Nd P1＝32.50 

(与条件式(8)相关的数值) 

第2负透镜(负透镜L₃₂₂)的d线中的阿贝数(λd M2)＝49.6000 

第2负透镜(负透镜L₃₂₂)的d线中的折射率(Nd M2)＝1.7725 

λd M2/Nd M2＝27.98 

(与条件式(9)相关的数值) 

第3透镜组G₃₃中的配置在最靠物体侧中的正透镜(正透镜L₃₃₁)的d线中的阿贝数(λd P3)＝40.7000 

第3透镜组G₃₃中的配置在最靠物体侧正透镜(正透镜L₃₃₁)的d线中的折射率(Nd P3)＝1.8061 

(λd M2/Nd M2)-(λd P3/Nd P3)＝5.45 

(与条件式(10)相关的数值) 

在第2透镜组G₃₂中的正透镜L₃₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度中的近轴曲率半径和非球面形状和的偏差量(S10)＝-0.0893 

在第2透镜组G₃₂中的正透镜L₃₂₃的成像面IMG侧的面形成的非球面的有效直径十分之一的高度(H10)＝3.5 

S10/H10＝-0.0255 

r₁＝33.2686 

d₁＝0.8000    n d₁＝1.84666    v d₁＝23.78 

r₂＝19.8000 

d₂＝3.0214    n d₂＝1.61800    v d₂＝63.39 

r₃＝80.0497 

d₃＝0.1500 

r₄＝24.5713 

d₄＝2.2786    n d₃＝1.78800    v d₃＝47.49 

r₅＝78.2687 

d₅＝0.5000(广角端)～9.5000(中间变焦位置)～19.6766(望远端) 

r₆＝25.2886(非球面) 

d₆＝0.8000    n d₄＝1.85135    v d₄＝40.10 

r₇＝4.1057(非球面) 

d₇＝2.4507 

r₈＝562.3556 

d₈＝0.4500    n d₅＝1.77250    v d₅＝49.62 

r₉＝8.5000 

d₉＝1.5324    n d₆＝2.00170    v d₆＝19.32 

r₁₀＝31.7164(非球面) 

d₁₀＝10.4212(广角端)～3.2143(中间变焦位置)～0.1500(望远端) 

r₁₁＝∞(光阑) 

d₁₁＝0.3500 

r₁₂＝4.6699(非球面) 

d₁₂＝1.1969   n d₇＝1.80610    v d₇＝40.74 

r₁₃＝9.2400 

d₁₃＝1.3621   n d₈＝1.94595    v d₈＝17.98 

r₁₄＝4.4271 

d₁₄＝0.3144 

r₁₅＝10.8758 

d₁₅＝1.2266   n d₉＝1.61800    v d₉＝63.39 

r₁₆＝-9.1157 

d₁₆＝4.0000(广角端)～7.1658(中间变焦位置)～13.6403(望远端) 

r₁₇＝17.2904(非球面) 

d₁₇＝1.5000   n d₁₀＝1.59201   v d₁₀＝67.02 

r₁₈＝-500.0000(非球面) 

d₁₈＝3.6718(广角端)～6.6915(中间变焦位置)～3.2000(望远端) 

r₁₉＝∞ 

d₁₉＝0.5000    n d₁₁＝1.51680    v d₁₁＝64.20 

r₂₀＝∞ 

d₂₀＝1.6130(广角端)～1.0391(中间变焦位置)～1.0475(望远端) 

r₂₁＝∞(成像面) 

圆锥系数(K)以及非球面系数(A，B，C，D) 

(第6面) 

K＝0， 

A＝1.70699×10^-4，B＝-3.32288×10^-5， 

C＝7.95002×10^-7，D＝-6.27099×10^-9

(第7面) 

K＝-0.1858， 

A＝8.43675×10^-4，B＝6.56293×10^-6， 

C＝-2.00670×10^-6，D＝-2.29541×10^-7

(第10面) 

K＝0， 

A＝-5.64411×10^-4，B＝-1.75974×10^-5， 

C＝1.70798×10^-6，D＝-3.89949×10^-8

(第12面) 

K＝-0.5973， 

A＝-1.92725×10^-5，B＝8.22671×10^-5， 

C＝-2.28281×10^-5，D＝2.78115×10^-6

(第17面) 

K＝1.6141， 

A＝-5.92164×10^-4，B＝1.68205×10^-5， 

C＝-7.73392×10^-7，D＝-2.40077×10^-8

(第18面) 

K＝0， 

A＝-6.47064×10^-4，B＝2.16671×10^-5， 

C＝-1.42681×10^-6，D＝-6.03161×10^-10

另外，图18是实施例9所涉及的变焦透镜的诸像差图。图中，g表示与g线 (λ＝435.83nm)相当的，d表示与d线(λ＝587.56nm)相当的，C表示与C线(λ＝656.27nm)相当的波长的像差。并且，像散图中的ΔS，ΔM，分别表示对于弧矢像面、子午像面的像差。 

另外，上述各实施例中的数值数据中，r₁、r₂、····表示各透镜、光阑面等的曲率半径，d₁、d₂、····表示各透镜、光阑等的瓤厚或者它们的面间隔，n d₁、n d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的折射率，v d₁、v d₂、····表示各透镜等的d线(λ＝587.56nm)中的阿贝数。 

另外，将非球面的深度设为Z，将离开光轴的高度设为y，将光的行进方向设为正时，用以下所示的式子表示上述各非球面形状。 

【数学式1】 

$Z=\frac{y^2}{R{(1+\sqrt{1-(1+K)y/R^2})}^2}+{\mathrm{Ay}}^4+{\mathrm{By}}^6+{\mathrm{Cy}}^8+{\mathrm{Dy}}^{10}$

其中，R是近轴曲率半径，K是圆锥系数，A、B、C、D分别是4次、6次、8次、10次的非球面系数。 

如以上所说明的那样，上述各实施例的变焦透镜，通过满足上述各条件式，而成为能够实现80°以上的广视角以及高的光学性能的确保，以及镜筒收缩时的进一步的薄型化、8倍以上的高变倍的变焦透镜。另外，上述各实施例的变焦透镜，使用了适宜形成非球面的透镜，因此能够以较少的透镜枚数，维持良好的光学性能。 

如以上那样，该发明的变焦透镜在数码相机等的摄像装置中有用，特别是，在要求小型、广角、高变倍的情况最为合适。 

Claims (10)

1.一种变焦透镜，其特征在于，

包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、以及具有正的折射力的第4透镜组，

设广角端中的、构成所述第2透镜组的透镜的最靠成像面侧面和构成所述第3透镜组的透镜的最靠物体侧面的间隔为D23W，设广角端中的光学全***的无限远物点合焦时的焦距为FW时，满足以下的条件式：

2.0≤D23W/FW≤3.0，

设广角端中的光学***的全长即从最靠物体侧面到成像面的距离为TaW，设望远端中的光学***的全长即从最靠物体侧面到成像面的距离为TaT，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

15≤(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)≤33。

2.根据权利要求1所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第1透镜组的焦距为F1，设所述第2透镜组的焦距为F2时，满足以下的条件式：

5.7≤|F1/F2|≤10。

3.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述各透镜组的光轴上的厚度的总和为∑D，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

3.5≤∑D/(tan(ωW)×Ymax)≤5.5。

4.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第2透镜组的焦距为F2，设所述第3透镜组的焦距为F3，设广角端中的光学全***的无限远物点合焦时的焦距为FW时，满足以下的条件式：

8.0≤|F2×F3|/FW≤15。

5.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第2透镜组的焦距为F2，设所述第2透镜组的沿光轴的方向的厚度为D2，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

5.0≤|F2×D2|/Ymax≤10。

6.一种变焦透镜，其特征在于，

包含如下透镜组而构成：即从物体侧顺次配置的具有正的折射力的第1透镜组、具有负的折射力的第2透镜组、具有正的折射力的第3透镜组、以及具有正的折射力的第4透镜组，

设广角端中的、构成所述第2透镜组的透镜的最靠成像面侧面和构成所述第3透镜组的透镜的最靠物体侧面的间隔为D23W，设广角端中的光学全***的无限远物点合焦时的焦距为FW时，满足以下的条件式：

2.5≤D23W/FW≤3.0，

设所述各透镜组的光轴上的厚度的总和为∑D，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

3.5≤∑D/(tan(ωW)×Ymax)≤5.5。

7.根据权利要求6所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第1透镜组的焦距为F1，设所述第2透镜组的焦距为F2时，满足以下的条件式：

5.7≤|F1/F2|≤10。

8.根据权利要求6或7所述的变焦透镜，其特征在于，

设广角端中的光学***的全长即从最靠物体侧面到成像面的距离为TaW，设望远端中的光学***的全长即从最靠物体侧面到成像面的距离为TaT，设广角端中的光学***的半视角为ωW，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

15≤(TaW+TaT)/(tan(ωW)×Ymax)≤33。

9.根据权利要求6或7所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第2透镜组的焦距为F 2，设所述第3透镜组的焦距为F 3，设广角端中的光学全***的无限远物点合焦时的焦距为FW时，满足以下的条件式：

8.0≤|F2×F3|/FW≤15。

10.根据权利要求6或7所述的变焦透镜，其特征在于，

设所述第2透镜组的焦距为F 2，设所述第2透镜组的沿光轴的方向的厚度为D2，设广角端中的光学***的近轴最大像高为Ymax时，满足以下的条件式：

5.0≤|F2×D2|/Ymax≤10。

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