CN101801883A - 陶瓷蜂窝结构体及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种蜂窝结构体及其制造方法，所述蜂窝结构体是将由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物制成的蜂窝成型体烧结而成的、结晶相包含钛酸铝及莫来石的蜂窝结构体，其中，在所述混合物中，相对于上述二氧化钛粉末及上述氧化铝粉末的合计100质量份含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，并且，在上述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％且直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。

Description

陶瓷蜂窝结构体及其制造方法
技术领域
本发明涉及净化由柴油机等排出的含有粒状物质的废气的陶瓷蜂窝过滤器中使用的陶瓷蜂窝结构体。
背景技术
在柴油机排出的废气中，含有以由碳质构成的烟灰和由高沸点烃成分构成的SOF成分(Soluble Organic Fraction：可溶性有机成分)为主要成分的PM(Particulate Matter：粒状物质)，这些物质如果排放到大气中，可能会给人体或环境带来恶劣影响。因此，一直以来，在柴油机的排气管的中途安装用于收集PM的陶瓷蜂窝过滤器(以下将陶瓷蜂窝过滤器简称为“蜂窝过滤器”)。
图1(a)以及图1(b)表示收集并净化废气中的PM的蜂窝过滤器的一例。蜂窝过滤器10包含以下结构：由形成多个流出侧密封流道3及流入侧密封流道4的多孔质隔壁2和外周壁1构成的陶瓷蜂窝结构体、和将流出侧密封流道3及流入侧密封流道4的废气流入侧端面8及废气流出侧端面9交替密封呈方格花纹的上游侧密封部6a和下游侧密封部6c。蜂窝过滤器的上述外周壁1被由金属网或陶瓷制的衬垫(mat)等形成的把持部件(未图示)把持，以使其在使用中不能移动，且蜂窝过滤器的上述外周壁1配置在金属制收纳容器(未图示)内。
在蜂窝过滤器10中，废气的净化如下所述地进行。废气如虚线箭头所示，从在排气流入侧端面8开口的流出侧密封流道3流入。而且，在通过隔壁2时，具体而言是通过在隔壁2的表面及内部存在的由相互连通的细孔形成的连通孔时，收集废气中所含的PM。净化后的废气从在废气流出侧端面9开口的流入侧密封流道4流出，排放到大气中。
蜂窝过滤器要求PM的收集效率高以及压力损失小，为了满足这些要求，将隔壁设定为适当的气孔率，其中，特别常用气孔率为50～65％左右的隔壁。作为构成蜂窝过滤器的蜂窝结构体，目前多使用以堇青石为主要成分的结构体。
蜂窝过滤器还需要具有即使暴露在燃烧所收集的PM时产生的高热量中也不会破坏或熔融的耐热特性。因此，代替以堇青石为主要成分的结构体，使用热膨胀系数与堇青石相同而熔融温度更高的钛酸铝的蜂窝过滤器正逐渐被实用化。
钛酸铝的低热膨胀特性被认为是由其烧结体内存在的微裂缝引起的。虽然微裂缝越多，热膨胀系数越小，但是存在烧结体的强度降低这样的问题。进而，由于钛酸铝在烧结时的收缩较大，因此，还存在烧结时容易产生裂纹这样的问题。
日本特开平6-40766号公开了一种对作为母相的钛酸铝添加莫来石或莫来石堇青石复合物而得到的、具有高强度及低热膨胀性能的钛酸铝系陶瓷，并在实施例中记载了具有1.9～6.1×10-6/℃左右的热膨胀系数的陶瓷。但是，将这种陶瓷作为发动机用的绝热材料使用时，该种程度的热膨胀系数或许还可以，但用于柴油机的PM过滤用过滤器中使用的那样的大型(外径100mm以上及全长150mm以上)的蜂窝结构体时，其热膨胀系数还不能满足需要。
日本特表2005-534597号公开了一种以钛酸铝为基体的陶瓷，其具有以下所示的组成，且具有低热膨胀系数、高耐热冲击性及高气体透过率，所述组成表示为：u(Al2O3·TiO2)+v(R)+w(3Al2O3·2SiO2)+x(Al2O3)+y(SiO2)+z(1.1SrO·1.5Al2O3·13.6SiO2·TiO2)+a(Fe2O3·TiO2)+b(MgO·2TiO2)[其中，R为SrO·Al2O3·2SiO2或11.2SrO·10.9Al2O3·24.1SiO2·TiO2、且满足u+v+w+x+y+z+a+b＝1，0.5＜u≤0.95，0.01＜v≤0.5、0.01＜w≤0.5、0＜x≤0.5、0＜y≤0.1、0＜z≤0.5、0＜a≤0.3、及0＜b≤0.3]，并且在实施例中记载了具有0.9～11×10-7/℃的热膨胀系数的陶瓷。日本特表2005-534597号记载的陶瓷实质上是由钛酸铝、3Al2O3·2SiO2(莫来石)及SrO·Al2O3·2SiO2构成的，其是烧结由含有二氧化硅、氧化铝、锶、二氧化钛及氧化铁的无机原料、和含有增塑剂、润滑剂、粘合剂及水的有机加工助剂构成的增塑化混合物而成的。但是，在上述制造方法中，由于钛酸铝、3Al2O3·2SiO2(莫来石)及SrO·Al2O3·2SiO2是在烧结过程中合成的，因此，存在烧结时的收缩大且在制造过程中产生裂纹这样的问题。尤其是制造柴油机的PM过滤用过滤器中使用的那样的大型(外径100mm以上以及全长150mm以上)的蜂窝结构体时，进行上述烧结时的收缩引起的裂纹成为重大问题。
日本特开平11-114336号公开了一种由在钛酸铝的结晶粒子的间隙及表面存在包含Al2O3及SiO2的非晶粒子的多孔质陶瓷构成的废气过滤器，并且，记载有这种陶瓷的烧结时的收缩率低且尺寸优良。日本特开平11-114336号记载有通过使用相对于100重量份钛酸铝加入有5～20重量份粘土粒子的陶瓷原料，在烧结时，在钛酸铝粗大粒子的间隙或表面上粘土粒子成为非晶质，粗大粒子之间的结合变牢固。但是，使用粘土作为原料时，由于烧结过程中由5～20重量份粘土粒子生成的液相的影响，难以使烧结收缩率充分降低，例如这种方法不能得到小于10％的烧结收缩率。另外，气孔率为40％以下的钛酸铝有望达到一定程度的效果，但应用于气孔率达到45％以上的蜂窝结构体时，其强度和热膨胀系数不能充分满足。特别是在用于柴油机的PM过滤用过滤器中使用的那样的大型(外径100mm以上以及全长150mm以上)的蜂窝结构体时，其烧结收缩率、强度及热膨胀系数都不能充分满足。
发明内容
因此，本发明的目的在于，提供一种蜂窝结构体及其制造方法，其中，所述蜂窝结构体在烧结时的收缩比以前都小、为高强度且热膨胀系数小，结晶相由钛酸铝及莫来石构成。
鉴于上述目的，本发明人等进行了专心研究，结果发现，通过在用于制造以钛酸铝作为主要成分的蜂窝结构体的原料粉末中添加具有较大粒径的莫来石粉末，可以抑制烧结时的收缩，并且可以导入许多微细的微裂纹，可以满足高强度和低热膨胀系数，由此完成本发明。
即，本发明的蜂窝结构体是烧结由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物制成的蜂窝成型体而成的蜂窝结构体，其特征在于，结晶相包含钛酸铝及莫来石，上述混合物中相对于上述二氧化钛粉末及上述氧化铝粉末的总和100质量份含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，上述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％，并且，直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。
上述氧化铝的平均粒径优选为0.2～50μm。上述二氧化钛的平均粒径优选为0.1～10μm。
制造结晶相包含钛酸铝及莫来石的蜂窝结构体的本发明的方法的特征在于，具有烧结由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物制成的蜂窝成型体的工序，并且，上述混合物中相对于上述二氧化钛粉末及上述氧化铝粉末的总和100质量份含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，上述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％且直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。
本发明的以钛酸铝为主要成分的蜂窝结构体由于烧结时的收缩比以前都小，因此，烧结时不产生裂纹，并且可以兼顾高强度和低热膨胀系数，所以，特别优选用于像柴油机的PM过滤用过滤器中使用的那样的大型蜂窝结构体。
根据本发明的方法，可以制造上述以钛酸铝为主要成分的蜂窝结构体。
附图说明
图1(a)是以垂直于流道的方式表示蜂窝过滤器的一例的剖面示意图。
图1(b)是以平行于流道的方式表示蜂窝过滤器的一例的剖面示意图。
图2是表示存在于钛酸铝相和莫来石相的界面附近的微裂纹的电子显微镜照片。
具体实施方式
[1]蜂窝结构体
蜂窝结构体使用含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物作为主要原料，并且相对于上述二氧化钛粉末及上述氧化铝粉末的总和100质量份，含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份。使用这样的原料而得到的蜂窝结构体的主结晶实质上由钛酸铝和莫来石(3Al2O3·2SiO2)构成。
通常，钛酸铝的烧结体使用二氧化钛粉末、氧化铝粉末及二氧化硅粉末作为主要原料时，在烧结过程中在约900℃以上的温度下发生收缩，在约1200℃以上的温度下合成钛酸铝。
本发明的蜂窝结构体使用在二氧化钛粉末、氧化铝粉末及二氧化硅粉末中加入粒度经调整的莫来石粉末的混合物作为主要原料。在原料粉末中存在粒度经调整的莫来石粉末时，可以抑制氧化铝粉末、二氧化钛粉末、二氧化硅粉末的烧结收缩，同时，可以抑制合成后的钛酸铝的收缩，因此，可以抑制烧结时的蜂窝结构体的收缩。进而，粒度经调整的莫来石粉末与作为主结晶的钛酸铝的热膨胀系数不同，因此，如图2所示，在钛酸铝相1和莫来石相2的界面3附近导入微细的微裂纹4。其结果，虽然莫来石自身的热膨胀系数为44～55×10-7/℃，但也可以得到15×10-7/℃以下的低热膨胀系数的蜂窝结构体。莫来石具有上述的促进微裂纹的产生的作用的同时，还具有阻止钛酸铝产生的微裂纹加大的效果，并且，通过在烧结体中分散大量莫来石，蜂窝结构体的强度提高。由此，可以抑制烧结时的收缩，同时可以得到可兼顾高强度和低热膨胀性的、结晶相实质上包含钛酸铝和莫来石的蜂窝结构体。
[2]蜂窝结构体的原料
(1)二氧化钛粉末及氧化铝粉末
为了生成适合陶瓷蜂窝结构体的钛酸铝结晶，优选在含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物中二氧化钛粉末和氧化铝粉末的比例大致为等摩尔。具体而言，二氧化钛粉末和氧化铝粉末的摩尔比优选为45∶55～55∶45，更优选为48∶52～52∶48，最优选为50∶50。
氧化铝粉末的平均粒径优选为0.2～50μm。氧化铝粉末的平均粒径小于0.2μm时，蜂窝结构体烧结时的收缩率增大，超过50μm时，蜂窝结构体的强度降低。更优选的氧化铝粉末的平均粒径为4～10μm。二氧化钛粉末的平均粒径优选为0.1～10μm。二氧化钛粉末的平均粒径小于0.1μm时，蜂窝结构体烧结时的收缩率增大，超过10μm时，蜂窝结构体的强度降低。更优选的二氧化钛粉末的平均粒径为0.5～5μm。
(2)二氧化硅粉末
相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的总量100质量份，添加1～10质量份的二氧化硅粉末。由于二氧化硅粉末在烧结过程中生成液相，因此，可以改善强度、减小热膨胀系数、降低烧结温度，另外，二氧化硅粉末部分固溶在钛酸铝中，可以防止在1000～1300℃下的分解。二氧化硅粉末小于1质量份时，不能获得改善强度的效果，超过10质量份时，蜂窝结构体的烧结收缩率增大。二氧化硅粉末的含量更优选为2～6质量份。二氧化硅粉末优选为在高温下将石英及高纯度硅石完全熔融而得的熔融二氧化硅。二氧化硅粉末的平均粒径优选为2～50μm。二氧化硅粉末的平均粒径超过50μm时，在挤出成形时，例如，在使增塑性坯泥通过约0.3mm窄的模具狭缝时二氧化硅粒子堵塞模具狭缝，产生蜂窝结构体的单元缺陷。二氧化硅粉末小于2μm时，由于比表面积增大，因此，在制作增塑坯泥时需要大量的水，成型体的自身支撑性降低，或在干燥时隔壁会产生龟裂。更优选的二氧化硅粉末的平均粒径为10～30μm。二氧化硅粉末的纵横尺寸比优选为1～7。
(3)莫来石粉末
在蜂窝结构体中存在的具有较大粒径的莫来石使微裂纹的数目增加，使热膨胀系数降低。特别是使用直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％的莫来石粉末时，热膨胀系数的降低效果明显。直径10～50μm的粒子的比例低于40质量％、直径小于10μm的粒子的比例增加时，微裂纹的数目减少，因此热膨胀系数增大。直径10～50μm的粒子的比例低于40质量％、直径大于50μm的粒子的比例增加时，由于如后面所述抑制了微裂纹的微细化，因此，蜂窝结构体的强度降低。另一方面，直径10～50μm的粒子的比例超过60质量％时，发挥提高强度的效果的较微小的粒径的比例相对减少，因此，蜂窝结构体的强度降低。
为了提高蜂窝结构体的强度，使微裂纹的长度缩短并微细化是有效的。莫来石如上所述具有促进微裂纹产生的作用，同时还具有阻止微裂纹变大的效果，通过在烧结体中分散大量粒径小的莫来石，可以使蜂窝结构体的强度提高。本发明中，使用直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％的莫来石粉末。直径3μm以下的粒子的比例低于5质量％时，蜂窝结构体的强度降低，高于30质量％时，直径10～50μm的粒子的比例相对减少，微裂纹数目减少，因此，热膨胀系数增大。
莫来石的最大粒径优选为75μm。如果存在直径超过75μm的粒子，则在挤出成形时，例如，在使增塑性坯泥通过约0.3mm窄的模具狭缝时莫来石粒子堵塞模具狭缝，产生蜂窝结构体的单元缺陷。
相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的总和100质量份，莫来石粉末的比例为5～30质量份。由于莫来石自身的热膨胀系数为44～55×10-7/℃，因此，上述莫来石粉末的比例不同时，会影响蜂窝结构体的热膨胀系数。上述莫来石粉末的比例低于5质量份时，则蜂窝结构体烧结时的收缩率增大，有时会产生裂纹。另一方面，上述莫来石粉末的比例大于30质量份时，蜂窝结构体的热膨胀系数增大。上述莫来石粉末的比例更优选为8～20质量份。
(4)其它组成
在蜂窝结构体中，可以存在未反应的氧化铝、二氧化钛及微量的玻璃相。如上所述，由于二氧化硅粉末部分固溶在钛酸铝中，因此，蜂窝结构体优选实质上包含固溶有二氧化硅的钛酸铝及莫来石的结晶相，其固溶量优选相对于钛酸铝为0.1～3质量％。制造蜂窝结构体时，可以在二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的基础上，加入作为改善钛酸铝的热稳定性的添加剂的Fe2O3、ZrO2、MgO、CaO等。另外，作为生成液相的原料，也可以加入碱性长石、锶长石等，也可以使用碱性氧化物等碱源原料及/或碳酸锶等锶源原料。
[3]蜂窝结构体的制造方法
以钛酸铝为主要成分的蜂窝结构体是通过由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物(陶瓷坯泥)制成蜂窝成型体并进行烧结而制得的。上述混合物相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的总和100质量份，含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，上述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％、且直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。通过使用这样的组成的混合物，可以抑制烧结时的收缩，同时，可以得到低热膨胀系数及高强度的以钛酸铝为主结晶的蜂窝结构体。
上述混合物中还可以添加甲基纤维素等粘合剂、小麦粉、石墨、发泡树脂粒子等造孔材。作为造孔材，优选发泡树脂粒子，优选相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的合计100质量份添加5～20质量份，更优选添加8～15质量份。通过使用发泡树脂粒子，可以得到50％以上的气孔率。
烧结在1300～1700℃下进行。烧结温度小于1300℃时，钛酸铝的合成不充分，超过1700℃时，烧结时浪费能源，成本方面不优选。更优选的烧结温度为1400～1600℃。保持时间优选为5～48小时。从防止烧结裂纹的观点考虑，升温速度优选小于100℃/小时。
[4]蜂窝过滤器
通过使用密封材料密封蜂窝结构体的所需流道，可得到设定为使废气通过隔壁的结构的蜂窝过滤器。为了调整隔壁和密封材料的热膨胀系数以使两者之间不产生裂纹，优选与隔壁同样地密封部的结晶相也包含钛酸铝及莫来石。
通过以下的实施例更详细地说明本发明，但本发明不仅限定于这些实施例。
实施例1
将金红石型二氧化钛粉末(平均粒径1μm、纯度99.4％)和氧化铝粉末(平均粒径6μm、纯度99.7％)按照二氧化钛/氧化铝的摩尔比为50/50的方式混合，相对于该混合粉末的合计100质量份，添加二氧化硅粉末(平均粒径20μm、纯度99.8％)3质量份、及莫来石粉末(直径10～50μm的粒子的比例为50质量％，直径3μm以下的粒子的比例为20质量％，直径超过50μm的粒子的比例为0.5质量％、最大粒径小于75μm、纯度99.2％)10质量份。上述各粉末的粒径使用激光衍射式粒度分布测定仪测定。
在该混合粉末中，相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的合计100质量份，添加发泡过的有机发泡材料12质量份、及作为粘合剂的甲基纤维素8质量份，加入水进行混炼，制成增塑性坯泥。使用模具挤出该坯泥并切断及进行干燥，得到具有蜂窝结构的成型体。该成型体的外径为50mm、长度为130mm、隔壁的厚度为0.25mm、及隔壁的间距为1.4mm。将该成型体在1600℃下烧结5小时，得到主结晶由钛酸铝及莫来石构成的蜂窝结构体。
由烧结前后的蜂窝结构体的流道方向长度计算收缩率[＝(烧结前的蜂窝结构体的长度-烧结后的蜂窝结构体的长度)/烧结前的蜂窝结构体的长度]。然后，测定烧结后的蜂窝结构体的气孔率、强度及热膨胀系数(CTE)。气孔率的测定通过水银压入法进行。将由蜂窝结构体裁得的试验片(10mm×10mm×10mm)设置在Micromeritics公司制作的AutoPore III的测定单元内，将单元内减压后，导入水银并加压。从加压时的压力和压入试验片内存在的细孔中的水银的体积的关系，计算细孔径和累积细孔容积的关系。导入水银的压力设定为0.5psi(0.35×10-3kgf/mm2)，从压力计算细孔径时的常数中，接触角＝130°、表面张力为484dyne/cm。强度通过JASO(汽车标准)M505-87规定的A轴抗压强度测定。热膨胀系数(CTE)利用热机械分析仪(TMA)进行测定，计算40～800℃之间的平均热膨胀系数。
实施例2～7及比较例1～6
除如表1所示变更莫来石粉末的粒度分布及配合比例以外，与实施例1同样操作，制作实施例2～7及比较例1～6的蜂窝结构体。
实施例8～11
除如表1所示变更氧化铝粉末及二氧化钛粉末的平均粒径以外，与实施例1同样操作，制作实施例8～11的蜂窝结构体。
实施例12～14、比较例7及8
除如表1所示变更二氧化硅粉末的配合比例以外，与实施例1同样操作，制作实施例12～14、比较例7及8的蜂窝结构体。
将实施例1～14及比较例1～8的蜂窝结构体的气孔率、CTE、强度以及收缩率通过以下标准进行评价，其结果示于表1。
<CTE的评价标准>
小于10×10-7/℃...◎
10～15×10-7/℃...○
超过15×10-7/℃...×
<强度的评价标准>
A轴抗压强度超过5MPa...◎
A轴抗压强度为2～5MPa...○
A轴抗压强度小于2MPa...×
<收缩率的评价标准>
小于3％...◎
3～10％...○
超过10％...×
[表1]
  例No.  二氧化钛粉末平均粒径(μm)  氧化铝粉末平均粒径(μm)
  实施例1   1   6
  实施例2   1   6
  实施例3   1   6
  实施例4   1   6
  实施例5   1   6
  实施例6   1   6
  实施例7   1   6
  实施例8   0.1   2
  实施例9   0.05   1
  实施例10   5   11
  实施例11   10   30
  实施例12   1   6
  实施例13   1   6
  实施例14   1   6
  比较例1   1   6
  比较例2   1   6
  比较例3   1   6
  比较例4   1   6
  比较例5   1   6
  比较例6   1   6
  例No.  二氧化钛粉末平均粒径(μm)  氧化铝粉末平均粒径(μm)
  比较例7   1   6
  比较例8   1   6
表1(续)
Figure GPA00001066825000121
注1：二氧化硅及莫来石的配合比例用相对于二氧化钛粉末及氧化铝粉末的合计100质量份的质量份来表示。
注2：所有的莫来石粉末的最大粒径小于75μm。
表1(续)
  例No.   气孔率(％)  CTE   强度   收缩率
  实施例1   50   ◎   ◎   ◎
  实施例2   51   ○   ◎   ◎
  实施例3   50   ◎   ○   ◎
  实施例4   51   ◎   ○   ◎
  实施例5   49   ○   ○   ○
  实施例6   50   ○   ◎   ◎
  实施例7   52   ○   ◎   ◎
  实施例8   48   ◎   ◎   ○
  实施例9   47   ◎   ◎   ○
  实施例10   54   ◎   ◎   ◎
  实施例11   55   ◎   ○   ◎
  实施例12   52   ○   ○   ◎
  实施例13   50   ◎   ◎   ◎
  实施例14   49   ○   ◎   ○
  比较例1   51   ×   ◎   ◎
  比较例2   52   ◎   ×   ◎
  比较例3   51   ◎   ×   ◎
  比较例4   53   ×   ◎   ◎
  比较例5   52   ○   ×   ×
  例No.   气孔率(％)  CTE   强度   收缩率
  比较例6   52   ×   ◎   ◎
  比较例7   52   ○   ×   ◎
  比较例8   48   ○   ◎   ×
由表1可知，本发明的实施例1～14的蜂窝结构体在烧结时的收缩小、且具有高强度及低热膨胀系数。

Claims (4)

1.一种蜂窝结构体，其特征在于，
所述蜂窝结构体是将由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物制成的蜂窝成型体进行烧结而成的，其中，
结晶相包含钛酸铝及莫来石，
在所述混合物中，相对于所述二氧化钛粉末及所述氧化铝粉末的总和100质量份，含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，
在所述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％，且直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。
2.根据权利要求1所述的蜂窝结构体，其特征在于，
所述氧化铝的平均粒径为0.2～50μm。
3.根据权利要求1～2所述的蜂窝结构体，其特征在于，
所述二氧化钛的平均粒径为0.1～10μm。
4.一种蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，
所述制造方法是制造结晶相包含钛酸铝及莫来石的蜂窝结构体的方法，其中，具有将由含有二氧化钛粉末、氧化铝粉末、二氧化硅粉末及莫来石粉末的混合物制成的蜂窝成型体进行烧结的工序，
在所述混合物中，相对于所述二氧化钛粉末及所述氧化铝粉末的总和100质量份，含有二氧化硅粉末1～10质量份及莫来石粉末5～30质量份，
在所述莫来石粉末中，直径10～50μm的粒子的比例为40～60质量％，且直径3μm以下的粒子的比例为5～30质量％。
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