CN101395437A - 对流燃烧炉 - Google Patents

Abstract

一种用于烘烤涂布于物体的涂料的炉组件，包括具有集气管(52，54)的外壳(32)，该集气管(52，54)从设置在炉外部的通风机(42)接收增压空气，加热器(48)向接收自通风机(42)的增压空气提供热量，将增压空气的温度升高到涂布于物体的涂料的固化温度的大约两到四倍之间。集气管(52，54)从加热器(48)延伸到外壳中，集气管(52，54)具有设置在隔开的位置处的多个喷嘴(56)，该多个喷嘴(56)将温度处在涂布于物体的涂料的固化温度大约两到四倍之间的增压空气引导向物体上的预定位置。

Description

对流燃烧炉

技术领域

本发明涉及一种用于使涂布于物体的涂料凝固的创造性的炉。更具体地，本发明涉及一种用于使涂布于物体的涂料凝固的具有简化设计的对流燃烧炉。

背景技术

各种类型的炉用来使在生产环境中涂布于物品的诸如油漆和密封材料的涂料凝固，一个实例是在已知以超过每分钟一辆的速度处理车身的高产量油漆车间中涂布于汽车车身的装饰和保护漆。

典型的炉使用燃烧燃料来提供必要量的热量以使涂布于车身的油漆凝固。目前一般使用两种炉，对流炉和辐射加热炉。有时候，在单个炉中联合使用对流和辐射热以满足油漆固化的具体要求。对流加热炉利用诸如天然气火焰的热源，其在将加热的空气输送到炉外壳之前将增压空气加热。第一种对流加热在增压空气输送到炉外壳之前使燃烧气体与增压空气混合，将燃烧热量直接施加于增压空气。第二种对流加热使用间接加热过程，其中将燃烧热量引入将增压空气加热的热交换器而不使燃烧气体与增压空气混合。

备选的热源由炉外壳内部的辐射加热器提供，该辐射加热器用接近车身的方法将热量传递到车身。如本领域技术人员已知的，辐射加热器一般是金属板，通过使进入到位于辐射器后面的空间的热空气循环来加热该金属板。

已经证明传统的对流和辐射炉建造起来极其昂贵并且没有提供在当今的高成本能源市场中所希望的能源效率。在图1中的10总的示出了传统的炉设计，传统的炉组件10一般包括两个主要部件，加热箱12和炉外壳14。加热箱12一般与炉外壳14隔开并且包括通过热空气管道16向炉外壳14提供热量和增压空气的部件(未示出)。加热箱12包括返回管道，其从炉外壳14内部抽取相当大一部分空气以通过炉外壳14再循环。通过加热箱12的空气的百分之九十是通过返回管道16从炉外壳14内部得到的。一般而言，通过热空气管道16输送到炉外壳14的空气中仅仅百分之十是从炉外壳14外部抽取的新鲜空气。热空气通过热空气集气管20，经由喷嘴22被引导向车身以使均匀的热传递最优化，以使涂布于车身的涂料凝固。一般而言，车身被加热到大约275—340℉一个使所涂布的涂料充分地凝固的预定时间。一些涂料，例如电泳漆，需要该范围的较高端处的温度。如本领域技术人员已知的，更多的热量必须引导向车身的厚金属区域以得到所需的烘烤温度。

当使用加热箱时，传统炉的长度大约八十英尺的典型炉区域需要大约30000cfm的实际空气量。需要该很大的空气量将必要的热量传递到车身以使所涂布的涂料凝固。在传统的炉中，在喷嘴22处的空气温度大体上是444℉，在喷嘴22处需要4930fpm的空气速度以传递所需量的热能。上面阐明的工作参数大体上以4.9×10⁶英尺磅/秒²的动量提供了1595000 BTU/hr。因为通过位于加热箱12中的鼓风机使热空气再循环，且因为再循环的空气常常在被鼓风机增压之前被再加热，所以鼓风机需要叠加的坚固设计，这增加了操作和安装成本。

目前在传统的炉中使用的容积和流量需要重型鼓风机和加热器***，对获得所需的热传递其被认为是必要的。这部分地是由于热空气通过鼓风机并且回到炉外壳12中的再循环。此外，由于再循环，在加热箱12和热空气管道16周围需要相当大数量的绝热材料24以减少热损失并保护工人免受物理接触。因而，希望设计一种简化的炉组件，其不需要与传统的加热箱相关联的大量绝热材料和复杂的装置。

发明内容

本发明公开了一种炉组件，其用于使涂布于被传送通过炉组件的物品的涂料凝固。运送器延伸穿过炉外壳以将物品传送通过炉组件，鼓风机向炉外壳中提供增压空气，所述空气基本上从炉外壳外部抽取。管道包括延伸到炉外壳中的第一元件和与鼓风机互相连接以将增压空气从鼓风机运送到炉外壳中的第二元件，燃烧器一般地设置在第一元件和第二元件之间用于加热被运送到炉外壳中的增压空气。第一元件限定了多个空气出口，其在整个炉外壳上间隔开用于将被加热的空气引导向物品，第一元件在炉外壳内部基本上被绝热，减少了由燃烧器产生的热量从除空气出口之外的管道逸出，燃烧器将被引入炉外壳中的增压空气加热到涂布于物品的涂料的固化温度的大约三倍的温度。

本发明的炉组件解决了与现有技术或传统的炉组件关联的问题。特别地，由于两个原因，显著地减小了用来向炉外壳提供增压空气以将热量传递到被烘烤物品的通风机或鼓风机的尺寸。第一，鼓风机主要抽取环境温度空气，由于本设计不使被加热的空气循环回到炉外壳中，因而不必是耐热的。此外，用来在将环境温度空气引入到管道的第一元件之前加热环境温度空气的加热器或燃烧器被构造成将空气加热到涂布于在炉外壳附近的车身的涂料的固化温度的大约两到四倍。当以高喷嘴速度引入到炉内部时，该温度空气将传统的80英尺长的炉区域的空气量从大约30000acfm减少到大约2000scfm。在空气量、空气温度和空气速度的这个组合，与传统的炉基本上相似量的英国热量单位/小时(BTU/hr)被输送到炉，同时用较少的能量驱动通风机并且具有显著简化的通风和加热装置。具体地，目前在传统的炉中使用的复杂的加热箱不再是必要的，并因而被彻底消除，相当大地简化了生产的炉的构造和设计。

具体实施方式

参考图2，以30总的示出了本发明的炉组件。炉组件包括炉外壳32，诸如车身34的物品在运送器36上被传送通过外壳32。如本领域技术人员所公知的，运送器36一般设计为传送托架38的传送机，车身34固定在该托架38上。

在生产油漆车间中，涂料被涂布于车身34，向车身34提供装饰和保护漆面。不同的涂料具有不同的烘烤或固化要求，其与车身类型和产量一起指定本发明的炉组件30的长度和热量要求。例如，电泳漆典型地在大约340℉下大约二十分钟左右凝固，装饰性面漆和清漆在大约285℉下也大约二十分钟左右凝固。为简单起见，本炉组件30的发明构思的说明将假定典型的八十英尺长的炉区域，其需要大约每小时1595000英国热量单位(BTU/hr)的热量输送。

由通风机42通过管道40将增压空气输送到炉外壳32中。优选地，通风机42是能传送大约2000scfm的量的环境空气的传统鼓风机。管道40包括大体上在炉外壳32之内延伸的第一元件44和大体上从通风机42延伸到第一元件44的第二元件46，加热器48设置在第一元件44和第二元件46之间以向由通风机42输送的通过管道40的增压空气提供热量。优选地，加热器48是烧气式燃烧器，其具有合适尺寸以向通过管道40的增压空气提供所需量的热量以使涂布于车身34的涂料充分地凝固。然而，本领域技术人员应当理解，也可以用备选的加热器向增压空气提供热量，如上面所阐明的。

如将在下面进一步说明的，加热器将增压空气的温度升高到大约1100℉或更热。预期的一个范围在大约700°到1100℉之间，所需的温度被选择成涂料的固化温度的大约两到四倍之间，如将在下面进一步说明的。优选地，加热器位于炉外壳32附近或几乎位于炉外壳32附近，以使得被加热的增压空气仅仅穿过炉外壳32的内部，这减少了使管道40绝热的需求，或更具体地，管道40的第二元件46进一步减少了组件成本。然而，绝热材料50在炉外壳32内覆盖管道40的第一元件44，以防止热量除所需的地方之外通过第一元件44逸出到炉外壳32中。

图2所示的炉组件30示出了放置在炉外壳32的相反侧上的两个加热器48，每个都向相反的第一元件44提供热量，因而，管道40的第一元件44设置在被运送通过炉外壳32的车身34的相反侧上。然而，应当理解的是，通过使加热器48大体上位于相反的第一元件44的每一个之间的中途，可用单个加热器48向管道40的相反的第一元件44的每一个提供热量。

每个第一元件44都限定了上集气管52和下集气管54，它们沿大体上水平的方向延伸。喷嘴56沿着上集气管52和下集气管54中的每一个间隔开，被加热的增压空气通过该喷嘴56射向车身34上的预定位置。图3最好地示出了喷嘴56在上集气管52和下集气管54上的间隔开的位置，其构形将在下面进一步说明。如图3中最好地示出的，供应集气管58在加热器48和第一元件44的下集气管54之间延伸，供应集气管58充当在第一个喷嘴56和加热器48之间提供距离的混合器，使得加热器48产生的燃烧气体具有充足的时间与由通风机42提供的增压空气混合。在该实例中，已经证明供应集气管58的大约八英尺长度就为八十英尺的炉区域提供了充足的混合时间以便加热器48产生的燃烧气体混合在由通风机42提供的增压空气中。具有不同热量要求的不同尺寸的炉组件可能需要不同长度的供应集气管58。图3所示的第一元件44示出了连续地与供应集气管58和下集气管54相连，该下集气管54通过连接集气管60连接到上集气管52。在该构形中，增压空气经过单个路径通过供应集气管58到达下集气管54，通过连接集气管60，终止于上集气管52的末端62。本领域技术人员应当理解，置于炉组件30的下部分中的加热器48首先经由供应集气管58连接到上集气管52，使通过第一元件44的增压空气的方向变得相反。

再次参考图2和3，多个垂直的温度传感器68从炉外壳32的顶部向下延伸以测量炉外壳32的内部温度。垂直的温度传感器68与向加热器48发信号的控制器(未示出)通信以在需要时调节炉外壳32的内部温度。水平的温度传感器70在垂直的温度传感器68下方间隔开并且以与垂直的温度传感器68相似的方式测量外壳32的下部区域中的炉温度。集气管温度传感器72延伸进供应集气管58中，以类似于上面对垂直的温度传感器68说明的方式测量供应集气管58内的增压空气的温度。传感器的每一个都与控制器相互作用以控制炉外壳32内部的温度。如果必要的话，额外的集气管温度传感器72可以沿着第二元件46间隔开。为了更快的响应，垂直或水平的传感器68、70可以直接位于喷嘴56前面，与喷嘴56间隔开一到三英尺之间。

参考图4，示出了上集气管52和下集气管54之一的横截面图。如上面阐明的，绝缘材料50包围集气管壁74，减少了通过集气管壁74进入炉外壳32的热损失。喷嘴56位于集气管壁74内并且限定了从末端76到大体上位于集气管壁74附近的终端78的递减的直径，因而，喷嘴56限定了大体上凹入的、截头圆锥体的形状以使得通过喷嘴56的增压空气在从第一元件44退出时由于递减的面积而加速。在图5A所示的透视图中最好地示出了喷嘴56的形状，图5B示出了具有旋转接头80的备选的喷嘴57，该旋转接头80允许备选的喷嘴57铰接在第一元件44内，使得能以更精确的方式将增压空气引导到预定位置。

在图6中以82示出了呈喷射器或文丘里喷嘴形式的备选的喷嘴。在图6中示出了喷射器82，其具有在集气管52、54外面固定到集气管壁74的配合面86。配合面86限定了从上和下集气管52、54之一接收增压空气的增压空气入口88，增压空气穿过文丘里腔90并通过喷射器喷嘴92退出喷射器82，该喷射器喷嘴92将增压空气引导向车身34的预定位置，如上面阐明的。通过文丘里入口94从炉外壳32内部抽出热空气并且通过已知的文丘里效应而穿过文丘里腔90的增压空气将热空气推入喷射器喷嘴92，这增加了朝着车身34预定位置的空气的体积流量，进一步减少了通风机42的能量需求。

另一实施例的喷嘴被示出为图7的空气放大器96，其中为简单起见，使用与图6同样的附图标记。空气放大器96包括空气入口88，在该空气入口88处，增压空气从上和下集气管52、54之一推入。增压空气穿过文丘里腔90并进入放大器喷嘴92，将增压空气引导向车身34的预定位置。经由文丘里效应通过文丘里入口94将被加热的空气从炉外壳32内部抽出，使引导向车身34的被加热的空气的体积流量增加，再次减少了通风机42的能量需求。

上面阐明的实施例令人满意地加热车身34的厚金属区域，与车身34的薄金属区域或金属板区域相比，该厚金属区域具有更高的热量需求。在这些实施例中，喷射器84和空气放大器96每个都对准车身的预定位置，从炉外壳32内抽出被加热的空气，使被引导向车身34厚金属区域的热能的量最大化。如上面所说明的，在通过喷嘴92退出之前，增压空气穿过集气管52、54，穿过空气入口88并进入文丘里腔90。经由文丘里效应将热空气吸入文丘里入口94，增加了被引导向车身34的热空气的体积流量。

表1  示出提供了上面阐明的好处的本发明的炉组件30的工作参数。

表1

表1所示的数据是基于以典型的车身34生产速度的典型的80英尺长的炉部分(即，加热区域)。在每个实例中，所需的热量输送是大约1595000BTU/hr。第一列示出了产生传统炉设计中所需的热量的各种工作要求，下面的各列指明本发明的炉标称设计，下限速度和上限速度建立一般的工作范围。

最显著地，以标准的立方英尺/分钟实现了标准的输送量的显著减少(环境温度)。本领域技术人员将会理解，因为图1所示的加热箱12使热空气通过炉再循环，所以传统炉中的输送量一般是30000acfm，因而使鼓风机负载量能够显著减小的输送量的减少实际上是从30000acfm到2000scfm。为了将所需的热量输送保持在减少的输送量，在新的炉设计中将喷嘴56处的空气输送温度增加到大约1100℉，超过了在传统喷嘴22处的大约444℉的传统空气输送温度。另外，喷嘴直径从大约0.38英尺的传统直径减小到大约0.06英尺，导致在喷嘴处的空气速度从3727fpm增加到标称的炉组件30中的大约32000fpm。这提供了大约219000ft-sec的标称喷嘴速度/喷嘴面积，比大约556ft-sec的传统喷嘴速度/面积高得多。因而，发明人确定，当以较高的空气速度和显著较低的输送量，以比涂布于车身的涂料的固化温度高三倍的温度输送增压空气时，用于输送热能的动量需求保持恒定。基于研究，相信的是，在涂布于车身的涂料的以华氏温度为单位的固化温度的两倍到四倍之间的温度是优选的工作范围，同时仍然提供了足够的热能以凝固或烘烤涂布于车身的涂料。此外，上面阐明的比率利用了在喷嘴56处的空气速度与空气量的比率，其在大约150到650比1之间，标称的比率是大约400比1。此外，以英尺每秒为单位的空气速度与喷嘴面积之比被确定为在大约50000到400000比1之间，标称速度大约是220000比1。

被证明实现了所需的热量和动量要求的另外的工作参数包括以低于大约每英尺炉外壳25scfm将空气量提供给炉外壳。备选的实施例以低于大约每英尺炉外壳50scfm将空气量提供给炉外壳。又一个备选的实施例以大约每英尺炉外壳75scfm的速度将空气量提供给炉外壳。这显著低于传统的炉设计，该传统的炉设计需要大约每英尺炉长度220scfm，需要比本发明的炉组件30使用更多的能量。

将增压空气加热到大约1100℉的另外的好处是通过已知覆盖炉壁的涂料副产品的燃烧清洁炉30的能力，这消除了需要大量劳力的手动清洗炉壁的需要。

已经以示例性的方式描述了本发明，且应当理解的是，已经使用的术语意图具有描述而非限制的词语性质。

显然，根据上面的教导，本发明的许多修改和改变是可能的。因而，应当理解的是，在所附权利要求的范围内，其中附图标记仅仅是为了方便且不以任何方式限制，本发明可以用与具体描述的方式不同的方式实施。

Claims (42)

1.一种用于烘烤涂布于物体的涂料的炉组件，包括：

外壳；

集气管，其从设置在所述炉外部的通风机接收增压空气；

加热器，其向自所述通风机接收的所述增压空气提供热，由此将所述增压空气的温度升高到涂布于所述物体的涂料的以华氏温度为单位的固化温度的大约二到四倍之间；并且

所述集气管从所述加热器延伸进所述外壳中，所述集气管具有设置在隔开的位置处的喷嘴，所述喷嘴将处在涂布于所述物体的所述涂料的以华氏温度为单位的所述固化温度的大约二到四倍之间的所述温度的增压空气引导向所述物体上的预定位置。

2.如权利要求1所述的组件，其中所述集气管在所述喷嘴和所述加热器之间绝热，以将热量保留在所述集气管内。

3.如权利要求1或2中的任一项所述的组件，其中所述加热器包括燃烧器，所述燃烧器向从所述通风机提供的所述增压空气提供直接火焰。

4.如权利要求1到3中任一项所述的组件，其中所述喷嘴设置在所述集气管内。

5.如权利要求4所述的组件，其中设置在所述集气管内的所述喷嘴限定从所述集气管向出口过渡的递减的直径。

6.如权利要求1到5中任一项所述的组件，其中所述喷嘴包括旋转接头，所述旋转接头用于将增压空气从所述集气管引导到所述物体上的预定位置。

7.如权利要求1到6中任一项所述的组件，其中所述喷嘴包括文丘里喷嘴，所述文丘里喷嘴将空气从所述外壳内吸出，由此增加被引导向所述物体的预定位置的增压空气的体积流量。

8.如权利要求1到7中任一项所述的组件，其中在所述喷嘴处的空气速度与空气量之比在大约150比1到650比1之间。

9.如权利要求1到8中任一项所述的组件，其中在所述喷嘴的每一个处的空气速度与空气量之比大体上是400比1。

10.如权利要求1到9中任一项所述的组件，其中以英尺每秒为单位的空气速度与以平方英尺为单位的喷嘴面积之比在大约50000比1到400000比1之间。

11.如权利要求1到10中任一项所述的组件，其中所述加热器向自所述通风机接收的所述增压空气提供热，由此将所述增压空气的温度升高到涂布于所述物体的涂料的以华氏温度为单位的所述固化温度的大约三倍。

12.如权利要求1到11中任一项所述的组件，其中所述集气管在所述炉外壳内绝热，由此减少在所述炉外壳内从所述集气管的热损失。

13.如权利要求1到12中任一项所述的组件，其中所述喷嘴每个都与所述加热器隔开用于所述燃烧气体与所述增压空气混合所需的距离。

14.一种使涂布于穿过炉外壳的物体的涂料凝固的方法，其中所述涂料具有大约华氏T度的固化温度；所述方法包括下列步骤：

提供增压空气源，所述增压空气源从所述炉外壳外部抽取空气并将所述增压空气输送到所述炉；

将所述增压空气加热到华氏T度的大约三倍的温度；以及

将具有华氏T度的大约三倍的温度的所述增压空气引导向所述物体上的预定位置，由此将所述物体的温度升高到大约华氏T度一个持续时间，所述持续时间是使涂布于所述物体的涂料凝固所必需的。

15.如权利要求14所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：输送增压空气速度与空气量之比在大约150比1到650比1之间。

16.如权利要求14或15中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：输送增压空气速度与空气量之比是大约400比1。

17.如权利要求14到16中的任一项所述的方法，其中从所述炉外壳外部抽取空气的所述步骤还由下列特征限定：从所述炉外壳外部抽取输送到所述炉外壳的基本上全部的空气。

18.如权利要求14到17中的任一项所述的方法，还包括下列步骤：在将被加热的空气传递到所述炉外壳中之前，使所述被加热的空气与所述炉外壳的内部绝热。

19.如权利要求14到18中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：输送低于大约每英尺炉外壳25scfm的空气量。

20.如权利要求14到19中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：输送低于大约每英尺炉外壳50scfm的空气量。

21.如权利要求14到20中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：输送大约每英尺炉外壳75scfm的空气量。

22.如权利要求14到21中的任一项所述的方法，其中加热所述增压空气的所述步骤还由下列特征限定：将燃烧气体直接施加于所述增压空气。

23.如权利要求14到22中的任一项所述的方法，其中加热增压空气的所述步骤还由下列特征限定：恰好在将所述增压空气输送进所述炉外壳中之前加热所述增压空气。

24.一种炉组件，用于使涂布于被传送通过所述炉组件的物品的涂料凝固，所述炉组件包括：

炉外壳，其具有延伸穿过所述炉外壳用于将所述物品传送通过所述炉组件的运送器；

用于将增压空气提供到所述炉外壳中的鼓风机，其基本上从所述炉外壳外部抽取空气；

管道，其具有延伸到所述炉外壳中的第一元件和与所述鼓风机互相连接用于将增压空气从所述鼓风机运送到所述炉外壳中的第二元件；

燃烧器，其一般地设置在所述第一元件和所述第二元件之间用于加热被运送到所述炉外壳中的所述增压空气；并且

所述第一元件限定多个空气出口，所述多个空气出口在所述炉外壳上间隔开用于将被加热的空气引导向所述物品，并且所述第一元件在所述炉外壳内基本上被绝热，由此减少了所述燃烧器产生的热从除所述空气出口之外的所述管道逸出。

25.如权利要求24所述的组件，其中所述出口包括喷嘴，其用于将所述增压空气引导向设置在所述炉外壳内的所述物品的预定位置。

26.如权利要求25所述的组件，其中所述喷嘴设置在所述管道内并且限定了从远端向所述出口的递减直径。

27.如权利要求24到26中的任一项所述的组件，其中所述出口每个都包括喷射器，其从所述炉外壳内抽出空气，由此增加所述炉内的空气的体积流率。

28.如权利要求24到27中的任一项所述的组件，其中所述燃烧器向在从所述管道的所述第二元件到所述第一元件之间通过的所述增压空气直接提供火焰。

29.如权利要求24到28中的任一项所述的组件，其中所述鼓风机构造成向所述炉外壳提供低于大约每英尺炉外壳25scfm的空气量。

30.如权利要求24到29中的任一项所述的组件，其中所述鼓风机构造成向所述炉外壳提供低于大约每英尺炉外壳50scfm的空气量。

31.如权利要求24到30中的任一项所述的组件，其中所述鼓风机构造成以大约每英尺炉外壳75scfm的速率向所述炉外壳提供空气量。

32.如权利要求24到31中的任一项所述的组件，其中所述出口每个都限定一出口面积，并且所述鼓风机具有适当尺寸以使得以英尺每秒为单位的空气速度与以平方英尺为单位的出口面积之比为大约50000比1到400000比1。

33.一种用于使涂布于设置在炉外壳内的物体的涂料凝固的方法，包括下列步骤：

将处于环境温度的增压空气输送到所述炉外壳，所述空气基本上从所述炉外壳外部抽取；

在所述炉外壳附近加热所述增压空气，由此产生被加热的增压空气并在间隔开的位置处在所述炉外壳的整个内部分配所述被加热的增压空气；以及

除了在所述间隔开的位置之外，使所述被加热的增压空气与所述炉外壳的所述内部绝热，由此除了通过所述间隔开的位置之外，减少从所述被加热的增压空气到所述炉外壳的所述内部中的热传递。

34.如权利要求33所述的方法，其中在所述炉外壳的整个所述内部分配所述被加热的增压空气的所述步骤还由下列特征限定：在预定位置处将所述被加热的增压空气引导向设置在所述炉外壳内的所述物体。

35.如权利要求33或34中的任一项所述的方法，其中加热所述增压空气的所述步骤还由下列特征限定：将所述增压空气加热到涂布于所述物体的涂料的以华氏温度为单位的所述固化温度的大约三倍的温度，其中所述物体设置在所述炉外壳内。

36.如权利要求33到35中的任一项所述的方法，其中在多个间隔开的位置处在所述炉外壳的整个内部分配所述被加热的增压空气的所述步骤还由下列特征限定：通过所述多个间隔开的位置以一个空气速度与空气量之比来分配增压空气，所述空气速度与空气量之比在大约150比1到650比1之间。

37.如权利要求33到36中的任一项所述的方法，其中在多个间隔开的位置处在所述炉外壳的整个内部分配所述被加热的增压空气的所述步骤还由下列特征限定：通过所述多个间隔开的位置以一个空气速度与空气量之比来分配增压空气，所述空气速度与空气量之比是大约400比1。

38.如权利要求33到37中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：以低于大约每英尺炉外壳25scfm的空气量输送增压空气。

39.如权利要求33到38中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：以低于大约每英尺炉外壳50scfm的空气量输送增压空气。

40.如权利要求33到39中的任一项所述的方法，其中将增压空气输送到所述炉外壳的所述步骤还由下列特征限定：以低于大约每英尺炉外壳75scfm的空气量输送增压空气。

41.如权利要求33到40中的任一项所述的方法，其中加热所述增压空气的所述步骤还由下列特征限定：将燃烧气体直接施加于所述增压空气。

42.如权利要求33到41中的任一项所述的方法，其中在所述炉外壳附近加热增压空气的所述步骤还由下列特征限定：恰好在将所述增压空气输送进所述炉外壳中之前加热所述增压空气。

Images