BR112014011809B1 - Folha de aço para a nitretação, método para a sua fabricação, e peça automotiva excelente na resistência à fadiga com o uso das mesmas - Google Patents
Folha de aço para a nitretação, método para a sua fabricação, e peça automotiva excelente na resistência à fadiga com o uso das mesmas Download PDFInfo
- Publication number
- BR112014011809B1 BR112014011809B1 BR112014011809-4A BR112014011809A BR112014011809B1 BR 112014011809 B1 BR112014011809 B1 BR 112014011809B1 BR 112014011809 A BR112014011809 A BR 112014011809A BR 112014011809 B1 BR112014011809 B1 BR 112014011809B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- nitriding
- sheet
- density
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 136
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 136
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 86
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims abstract description 40
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 21
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 abstract description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 55
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 48
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 20
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 17
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 11
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 9
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 9
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 6
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 6
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 5
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 3
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 description 2
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- -1 Aluminum forms nitrides Chemical class 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical group [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0269—Cleaning
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
- C23C4/11—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/134—Plasma spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/36—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases using ionised gases, e.g. ionitriding
- C23C8/38—Treatment of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/40—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions
- C23C8/52—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions more than one element being applied in one step
- C23C8/54—Carbo-nitriding
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
resumo patente de invenção: "folha de aço laminada a quente para a nitrificação, folha de aço laminada a frio para a nitrificação excelente na resistência à fadiga, método para a sua fabricação, e peça automotiva excelente na resistência à fadiga com o uso das mesmas". a invenção refere-se a uma folha de aço laminada a quente ou a frio para nitrificação, de resistência à fadiga, em que o aço contém cr, v e b, e a densidade de deslocamento em 50 ?m na direção da espessura da folha da superfície é de 2,0 a 10,0 vezes a densidade de deslocamento na posição de 1/4 na direção da espessura da folha e ao seumétodo de fabricação, onde depois da decapagem com ácido da folha de aço , ocorre a laminação de passe de encruamento, em que a redução da laminação é de 0,5 a 5,0% e a razão f/t entre a carga de linha f (kg/mm), e a carga por unidade de área t (kg/mm2) que é aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais. a dita folha de aço laminada é então moldada para produzir peças automotivas nitrificadas.
Description
DESCRIÇÃO
CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a uma folha de aço para a nitretação excelente na resistência à fadiga que assegura a trabalhabilidade e propicia a obtenção de uma camada nitrificada dura por um tratamento de nitretação tal como a nitretação a gás, a nitrocarburação a gás, ou a nitrocarburação com banho de sal, um método para a sua fabricação, e uma peça automotiva excelente na propriedade de fadiga que tem uma camada nitrificada dura em sua superfície.
[002] Este pedido de patente é baseado em e reivindica o benefício da prioridade do Pedido de Patente Japonês anterior n°. 2011253677, depositado em 21 de novembro de 2011, cujo teor é aqui incorporado a título de referência.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO [003] Para os automóveis e as respectivas peças de máquinas, muitas peças tratadas com endurecimento de superfície são usadas. O tratamento de endurecimento de superfície é executado com o objetivo de incrementar a resistência à abrasão e a resistência à fadiga, e como um método de tratamento de endurecimento de superfície representativo podem ser citados a carburação, a nitretação, o aquecimento com indução, e outros ainda. Os tratamentos de nitretação tais como a nitretação a gás, a nitrocarburação a gás, e a nitrocarburação com banho de sal, são executados em um ponto de transformação em austenita ou mais baixo ao contrário de outros métodos, para requerer desse modo um tempo de tratamento por várias horas, mas têm uma vantagem de pode tornar menor a deformação do tratamento térmico.
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 7/47
2/33 [004] Desse modo, a nitretação é um tratamento de endurecimento de superfície apropriado para peças trabalhadas de alta precisão tais como um eixo de manivela e uma engrenagem de transmissão em termos membros automotivos ou membros que requerem a precisão da forma do produto após um tratamento de endurecimento de um disco de amortecedor e de uma placa de amortecedor formados ao serem prensados. No que diz respeito ao tratamento de nitretação, podem ser citados a nitrocarburação a gás, a nitrocarburação com banho de sal, e assim por diante, mas a nitretação a gás a ser executada em uma atmosfera de amônia torna possível obter uma dureza de superfície elevada, mas requer em geral um tempo de tratamento de 20 horas ou mais porque a difusão do nitrogênio é lenta. Por outro lado, um tratamento de nitrocarburação a ser executado em um banho ou uma atmosfera que contém o carbono junto com o nitrogênio, tal como a nitrocarburação a gás ou a nitrocarburação com banho de sal, torna possível a aceleração da velocidade da difusão do nitrogênio. Como resultado, o tratamento de nitrocarburação torna possível a obtenção de uma peça que tem uma profundidade maior da camada endurecida na superfície por várias horas. Por meio de tal tratamento de nitretação, é possível formar uma camada endurecida de superfície que tem uma maior profundidade de endurecimento de superfície, suprimir a iniciação de rachaduras de fatiga na superfície de uma peça, e melhorar a resistência à fatiga.
[005] Para aumentar a profundidade da camada endurecida de superfície e a dureza da superfície, um aço contendo nitreto que forma a ligas foi proposto para ser apresentado no Documento de Patente 1, por exemplo. Além disso, no que diz respeito a uma peça obtida pela formação com prensagem de uma folha de aço laminada a quente ou uma folha de aço laminada a frio, uma folha de aço tratada com nitrocarburação a gás que tem uma trabalhabilidade incrementada no momento da prensagem é formada antes de um tratamento de nitretação e tem
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 8/47
3/33 uma propriedade de dureza de superfície de peça incrementada depois que o tratamento de nitretação foi proposto para ser apresentado nos Documentos de Patente 2 e 3, por exemplo. Em cada um dos documentos bem conhecidos descritos previamente, para a melhoria da dureza de superfície pelo tratamento de nitrocarburação a gás, elementos tais como Al, Cr e V, que são elementos formadores de nitretos, são eficazes para serem contidos como elementos de aliagem de uma folha de aço para a nitrocarburação a gás.
DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR
DOCUMENTOS DE PATENTE [006] Documento de Patente 1: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n°. 2007-162138 [007] Documento de Patente 2: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n°. 2005-264205 [008] Documento de Patente 3: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública n°. Hei 9-25544 APRESENTAÇÃO DA INVENÇÃO
PROBLEMAS A SER RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO [009] No caso de uma peça nitrocarburizada a gás formada ao prensar uma folha de aço laminada a quente ou uma folha de aço laminada a frio, por exemplo, é requerido um desenho de componente de liga de uma folha de aço que propicia trabalhabilidade antes de um tratamento de nitrocarburação a gás e uma propriedade de fadiga depois do tratamento.
[0010] Para a propriedade de fadiga após o tratamento de nitrocarburação a gás, é necessário aumentar a dureza e a profundidade de superfície por nitretos de Al, Cr e V. Em particular, o vanádio promove a difusão de nitrogênio para aumentar desse modo a profundidade da camada endurecida, e o cromo e o alumínio são eficazes para aumentar a dureza de superfície, mas, no que diz respeito ao alumínio e ao vanádio,
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 9/47
4/33 nitratos finos precipitam linearmente nos limites de grãos de austenita de modo a deteriorar de maneira significativa a formabilidade de rebarbação e estirar a flangeabilidade. Além disso, no que diz respeito ao vanádio, em uma etapa de resfriamento depois de uma etapa de laminação de acabamento a quente e em uma etapa de bobinagem de uma folha laminado a quente, um elevado reforço pela precipitação de V e C é promovida e a trabalhabilidade é deteriorada. Afim de evitar tal reforço por precipitação de V e C, é eficaz o ajuste de uma temperatura limite de resfriamento após a laminação a quente a 500°C ou menos, mas é promovida uma transformação de bainita ou martensita menor e a ductilidade diminui de maneira significativa. Desse modo, é necessário suprimir um aumento da resistência em uma folha de aço para a nitrocarburação a gás ao diminuir o teor de V tanto quanto possível, mas quando V é diminuído é causado um problema em que fica difícil aumentar a profundidade do endurecimento de superfície após o tratamento de nitrocarburação a gás.
[0011] A presente invenção torna possível a provisão de uma folha de aço laminada a quente para a nitretação, uma folha de aço laminada a frio para a nitretação excelente na resistência à fadiga que pode tornar profunda uma camada endurecida de superfície para uma excelente trabalhabilidade antes de um tratamento de nitrocarburação a gás e incrementar a resistência à fadiga após o tratamento, um método para a sua fabricação, e uma peça automotiva excelente na resistência à fadiga que tem uma camada nitrificada com dureza aumentada em sua camada de superfície.
MEIOS PARA RESOLVER OS PROBLEMAS [0012] Os autores da presente invenção examinaram uma composição de liga de folha de aço que pode prover uma profundidade que endurecimento de superfície sem danificar a formabilidade de uma peça automotiva por um tratamento de nitretação tal como a nitrocarburação
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 10/47
5/33 a gás ou a nitrocarburação com banho de sal, um método de fabricação, e também a dureza da peça.
[0013] Como resultado, foi verificado que uma quantidade apropriada de boro é contida em um aço que contém quantidades apropriadas de cromo e vanádio, uma faixa da razão de redução de passe de encruamento é definida em uma etapa de fabricação, e F/T, que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação da redução de passe de encruamento dividida por uma largura de folha de uma folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área no lado de saída da laminação é uma carga a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é ajustada para estar em uma faixa predeterminada, e desse modo uma densidade de discordâncias na direção da espessura de folha da folha de aço é definida e uma profundidade de endurecimento depois da nitretação é aumentada, e desse modo é possível, enquanto a resistência é suprimida moderadamente, suprimir uma diminuição na ductilidade causado pela introdução do deslocamento, diminuir a aspereza de uma superfície de fratura de uma superfície de extremidade cisalhada, e assegurar uma profundidade de endurecimento de superfície suficiente após a nitretação, e foi obtida a presente invenção.
[0014] Isto é, a presente invenção é tal como segue.
[0015] (1) Uma folha de aço para a nitretação excelente na resistência à fadiga que inclui:
[0016] em % em massa, C não menos do que 0,0002% nem mais do que 0,07%; Si não menos do que 0,0010% nem mais do que 0,50%; Mn não menos do que 0,10% nem mais do que 1,33%; P não menos do que 0,003% nem mais do que 0,02%; S não menos do que 0,001% nem mais do que 0,02%; Cr mais do que 0,80% e 1,20% ou menos; Al não menos do que 0,10% nem mais do que 0,50%; V não menos do que 0,05% nem mais do que 0,10%; Ti não menos do que 0,005% nem mais
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 11/47
6/33 do que 0,10%; B não menos do que 0,0001% nem mais do que 0,0015%; e o restante é composto por Fe e impurezas inevitáveis, em que uma densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura da folha da superfície da folha de aço não é menor do que 2,0 vezes nem maior do que 10,0 vezes em comparação a uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha.
[0017] (2) A folha de aço para a nitretação excelente na resistência à fadiga de acordo com (1), que também inclui:
[0018] em % em massa, um ou em ambos Mo não menos do que 0,001% nem mais do que 0,20%; e Nb não menos do que 0,001% nem mais do que 0,050%.
[0019] (3) Um método de fabricação de uma folha de aço laminada a quente para a nitretação excelente na resistência à fadiga que inclui: [0020] em um tarugo de aço que contém, em % em massa, C não menos do que 0,0002% nem mais do que 0,07%, Si não menos do que 0,0010% nem mais do que 0,50%, Mn não menos do que 0,10% nem mais do que 1,33%, P não menos do que 0,003% nem mais do que 0,02%, S não menos do que 0,001% nem mais do que 0,02%, Cr mais do que 0,80% e 1,20% ou menos, Al não menos do que 0,10% nem mais do que 0,50%, V não menos do que 0,05% nem mais do que 0,10%, Ti não menos do que 0,005% nem mais do que 0,10%, B não menos do que 0,0001% nem mais do que 0,0015%, e o restante é composto por Fe e impurezas inevitáveis, a execução da laminação a quente; a execução da decapagem; e então a execução da laminação de passe de encruamento sob a condição em que uma razão da redução é de 0,5 a 5,0% e F/T, que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação dividida por uma largura de folha da folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais.
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 12/47
7/33 [0021] (4) Um método de fabricação de uma folha de aço laminada a frio para a nitretação excelente na resistência à fadiga, que inclui: [0022] em um tarugo de aço que contém, em % em massa, C não menos do que 0,0002% nem mais do que 0,07%, Si não menos do que 0,0010% nem mais do que 0,50%, Mn não menos do que 0,10% nem mais do que 1,33%, P não menos do que 0,003% nem mais do que 0,02%, S não menos do que 0,001% nem mais do que 0,02%, Cr mais do que 0,80% e 1,20% ou menos, Al não menos do que 0,10% nem mais do que 0,50%, V não menos do que 0,05% nem mais do que 0,10%, Ti não menos do que 0,005% nem mais do que 0,10%, B não menos do que 0,0001% nem mais do que 0,0015%, e o restante é composto por Fe e impurezas inevitáveis, a execução da laminação a quente; a execução da decapagem, da laminação a frio e do recozimento; e então a execução da laminação de passe de encruamento sob a condição em que uma razão da redução é de 0,5 a 5,0% e a F/T (mm), que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação dividida por uma largura de folha da folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais.
[0023] (5) Uma peça automotiva excelente na resistência à fadiga, em que [0024] uma folha de aço que contém, em % em massa, C não menos do que 0,0002% nem mais do que 0,07%, Si não menos do que 0,0010% nem mais do que 0,50%, Mn não menos do que 0,10% nem mais do que 1,33%, P não menos do que 0,003% nem mais do que 0,02%, S não menos do que 0,001% nem mais do que 0,02%, Cr mais do que 0,80% e 1,20% ou menos, Al não menos do que 0,10% nem mais do que 0,50%, V não menos do que 0,05% nem mais do que 0,10%, Ti não menos do que 0,005% nem mais do que 0,10%, B não
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 13/47
8/33 menos do que 0,0001% nem mais do que 0,0015%, e o restante é composto por Fe e impurezas inevitáveis e em que uma densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura de folha da superfície da folha de aço não é menos de 2,0 vezes nem mais do que 10,0 vezes em comparação a uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha é formada para ser então tratada por nitretação.
EFEITO DA INVENÇÃO [0025] De acordo com a presente invenção, torna-se possível a provisão de uma folha de aço que tem uma excelente formabilidade de prensagem antes de um tratamento de nitretação e que pode prover uma camada endurecida de superfície com uma grande profundidade pelo tratamento de nitretação e também uma peça automotiva que tem uma camada endurecida de superfície com uma grande profundidade. Como resultado, as contribuições industriais tais como uma pequena deformação do tratamento térmico e a capacidade de obter uma peça tratada com nitretação de elevada resistência à fadiga são extremamente proeminentes.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0026] a FIG. 1 é um gráfico que mostra a relação entre F/T, que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação da passe de encruamento dividida por uma largura de folha de uma folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço e uma razão de densidades de deslocamento na posição de 50 pm da superfície e na posição de 1/4 de espessura da folha de aço;
[0027] a FIG. 2 é um gráfico que mostra a relação entre F/T descrita previamente e uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura de folha da folha de aço;
[0028] a FIG. 3 é um gráfico que mostra a relação entre uma razão
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 14/47
9/33 de densidades de deslocamento na posição de 5 gm da superfície e a uma espessura da folha de 1/4 e uma profundidade de endurecimento de superfície;
[0029] a FIG. 4 é um gráfico que mostra a relação entre uma profundidade de endurecimento de superfície e uma resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço;
[0030] a FIG. 5 é uma forma de um corpo de prova de fadiga de flexão de plano para avaliar uma resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço após a nitretação; e [0031] a FIG. 6 é uma forma de um corpo de prova de fadiga de flexão de plano para avaliar uma resistência à fadiga a 105 ciclos de uma superfície de extremidade cisalhada após a nitretação.
MODO PARA PRATICAR A INVENÇÃO [0032] Na presente invenção, cada uma dentre uma folha de aço laminada a quente para a nitretação e uma folha de aço laminada a frio para a nitretação é uma folha de aço a ser usada como um material de uma peça tratada com nitretação. Incidentalmente, a folha de aço é fabricada por um método de fabricação descrito mais adiante. Uma peça automotiva é uma peça automotiva obtida ao usar a folha de aço laminada a quente para a nitretação ou a folha de aço laminada a frio para a nitretação da presente invenção como um material e ela foi sujeitada a um tratamento de nitretação depois de ser formada. A folha de aço laminada a quente para a nitretação ou a folha de aço laminada a frio para a nitretação da presente invenção é pré-formada na estiragem a frio para ser sujeitada ao corte, ao cisalhamento, à perfuração, e outros ainda, de acordo com a necessidade em uma forma final do produto, e então é sujeitada a um tratamento de nitretação para se tornar desse modo uma peça automotiva excelente na resistência à fadiga.
[0033] Na presente invenção, o tratamento de nitretação refere-se a um tratamento para difundir o nitrogênio em uma camada de superfície
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 15/47
10/33 de um ferro e aço para endurecer a camada de superfície, e um tratamento para difundir o nitrogênio e o carbono em uma camada de superfície de um ferro e de um aço para endurecer a camada de superfície é chamado de um tratamento de nitrocarburação. Como tratamentos representativos, podem ser citados a nitretação a gás, a nitrocarburação a gás, a nitrocarburação com banho de sal, e outros ainda, e entre eles, a nitrocarburação a gás e a nitrocarburação com banh ode sal consistem em um tratamento de nitrocarburação. Além disso, quando um produto é uma peça tratada com nitretação, é possível confirmar que, pelo tratamento de nitretação, a superfície de uma folha de aço é endurecida em comparação com antes do tratamento de nitretação, e a concentração de nitrogênio de uma camada de superfície da folha de aço aumenta.
[0034] Em primeiro lugar, na presente invenção, serão explicadas as razões para limitar os componentes químicos de um aço. A limitação dos componentes químicos é aplicada a cada uma, da presente invenção, dentre a folha de aço laminada a quente para a nitretação, a folha de aço laminada a frio para a nitretação, e a peça automotiva que usa as mesmas.
[0035] O carbono é um elemento eficaz para incrementar a resistência ao precipitar o carboneto de um outro elemento formador de carboneto, e é um elemento que precipita o carboneto de liga durante um tratamento de nitretação e também contribui para o reforço da precipitação para aumentar a dureza de superfície após o tratamento de nitretação. Quando o C excede 0,07%, uma densidade da precipitação da cementita aumenta, para prejudicar desse modo o formabilidade de rebarbação. Além disso, quando o C é menor do que 0,0002%, o reforço de limite de grão diminui, e desse modo a fragilidade de trabalho secundária é deteriorada e, além disso, o custo de descarburação na fabricação de aço aumenta em demasiada, o que não é preferível. Desse modo, o
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 16/47
11/33 teor de C é ajustado em não menos do que 0,0002% nem mais do que 0,07%.
[0036] O silício é um elemento útil como um desoxidante, mas ele não contribui para a melhoria da dureza de superfície no tratamento de nitretação para tornar uma profundidade de endurecimento de superfície rasa. Portanto, o teor de Si é de preferência limitado a 0,50% ou menos. Por outro lado, quando o Si é diminuído de maneira significativa, o custo é aumentado no momento da fabricação, de modo que o teor de Si seja de preferência de 0,001% ou mais. Desse modo, o teor de Si é ajustado em não menos do que 0,001 nem mais do que 0,50%. Para obter uma maior profundidade de endurecimento de superfície, o limite superior do teor de Si é de preferência de 0,1% ou menos.
[0037] O manganês é um elemento útil para a transformação retardada de perlita em uma região de temperatura de Ac1 ou inferior. Quando o Mn é menor do que 0,10%, o efeito acima não pode ser obtido. Além disso, quando o manganês excede 1,33%, uma estrutura de faixa de MnS é formada de modo proeminente, e desse modo a aspereza de uma superfície de extremidade cisalhada aumenta, o que resulta em que é exibida uma deterioração extrema da propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada. Desse modo, o teor de Mn é ajustado em não menos do que 0,10% nem mais do que 1,33%.
[0038] O fósforo exibe uma diminuição proeminente na rugosidade causada pela segregação de limite de grão quando excede 0,02%. Quando o P é menor do que 0,003%, um efeito que condiz com o custo de desfosforização na fabricação do aço não pode ser obtido. Desse modo, o teor de P é ajustado em não menos do que 0,003% nem mais do que 0,02%.
[0039] Quando o enxofre excede 0,02%, é exibida uma fragilidade ao rubro, e, além disso, a densidade de inclusões de MnS aumenta, e a formabilidade é desse modo deteriorada. Quando S é menor do que
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 17/47
12/33
0,001%, um efeito que condiz com o custo de dessulfuração da fabricação do aço não pode ser obtido. Desse modo, o teor de S é ajustado em não menos do que 0,001% nem mais do que 0,02%.
[0040] O cromo é um elemento extremamente eficaz para melhorar a dureza de superfície pela formação de carbonitreto com N para entrar no momento do tratamento de nitretação e C no aço. Quando o teor de Cr é de 0,8% ou menos, uma dureza de superfície suficiente não pode ser obtida. Por outro lado, quando o teor de Cr excede 1,20%, um efeito é saturado. Desse modo, o teor de Cr é ajustado em mais de 0,8% e 1,20% ou menos.
[0041] O alumínio forma nitretos com o nitrogênio para entrar no momento da nitretação e é um elemento eficaz para aumentar a dureza de superfície. No entanto, quando o Al é contido em excesso, uma profundidade de endurecimento eficaz às vezes se torna rasa. Quando o Al é menor do que 0,10%, uma dureza de superfície suficiente não é exibida. Quando mais de 0,50% de Al são contidos, a difusão do nitrogênio na direção da profundidade é suprimida por causa de uma alta afinidade com o N, e a profundidade de endurecimento de superfície é desse modo diminuída. Desse modo, o teor de Al é ajustado em menos do que 0,10% nem mais do que 0,50%. Incidentalmente, quando 0,30% ou mais de Al são contidos, a dureza de superfície aumenta de modo proeminente, de modo que o teor de Al é de preferência de 0,30% ou mais.
[0042] O vanádio é um elemento que contribui para a resistência do aço com a formação de carbonitreto em uma etapa de laminação a quente. Além disso, na presente invenção, similarmente ao Mo e ao Nb, ο V forma um carbonitreto complexo com o Cr e o Al para ser extremamente eficaz para o endurecimento de uma camada nitrificada. Quando 0,05% ou mais de V são contidos, a dureza de superfície e a profundidade de endurecimento de superfície melhoram de modo proeminente. Por outro lado, quando o teor de V é maior do que 0,10%, um aumento
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 18/47
13/33 significativo na resistência da folha de aço causado pelo reforço da estrutura pela melhoria da temperabilidade e causado pelo reforço de precipitação é exibido e uma deterioração da formabilidade causada por uma diminuição no alongamento é exibida. Além disso, quando ο V é contido em excesso, uma diminuição proeminente na rugosidade e uma deterioração proeminente da propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada que é causada pela formação de nitreto em uma etapa de laminação a quente é exibida. Desse modo, o teor de V é ajustado em não menos do que 0,05% nem mais do que 0,10%. Uma faixa mais preferível do teor é de 0,07% ou mais.
[0043] No que diz respeito à faixa de titânio, a sua faixa é determinada pelo equilíbrio com o alumínio. Tal como descrito previamente, o Al é um elemento extremamente eficaz para aumentar a dureza de superfície ao formar nitretos após o tratamento de nitretação. Por outro lado, o Al é arranjado de uma maneira de punção e precipita nos limites de grãos de cristal em uma região γ. Portanto, quando os nitretos de Al precipitam antes do tratamento de nitretação, a aspereza de superfície de extremidade no momento de cisalhamento é aumentada para deteriorar a propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada. O Ti tem uma afinidade com o nitrogênio mais alta do que aquela do Al, e os nitretos de Ti são formados pela prioridade ao Al. Portanto, a presença de Ti torna possível suprimir a deterioração da propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada causada pelos nitretos de Al previamente descritos. No entanto, quando o Ti é menor do que 0,005%, um efeito de supressão da formação de nitreto de Al obtido pela formação de nitretos de Ti não é exibido. Por outro lado, quando o Ti excede 0,10%, devido a uma diminuição na rugosidade de uma chapa fundida, é caudada a rachadura da chapa durante o resfriamento a ar. Desse modo, o teor de Ti é ajustado em não menos do que 0,005% nem mais do que 0,10%. A aspereza da superfície de extremidade cisalhada
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 19/47
14/33 descrita previamente é a aspereza de superfície de uma superfície de extremidade no momento de cisalhamento e indica a aspereza média, e quando essa aspereza aumenta na superfície de extremidade cisaIhada durante a deformação por fadiga, ocorre uma concentração de tensão excessiva, e a propriedade de fadiga tende a ser deteriorada. Incidentalmente, para a aspereza previamente descrita, é usado um valor de medição na direção da espessura da folha de uma superfície de fratura cisalhada.
[0044] O boro se dissolve sólido nos limites de grãos de cristal, para suprimir desse modo a segregação dos limites de grãos de P que é um elemento fragilizador dos limites de grãos e para melhorar desse modo a fragilidade de trabalho secundária. Além disso, o B diminui a aspereza da superfície de extremidade no momento de cisalhamento para melhorar a propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada. Quando o teor de B é menor do que 0,0001%, o efeito acima não é exibido. Além disso, quando mais de 0,0015% de B são contidos, a transformação de ferrita é retardada, de modo que o alongamento da folha de aço é diminuído. Desse modo, o teor de B é ajustado em não menos do que 0,0001% nem mais do que 0,0015%.
[0045] O molibdênio e o nióbio formam um carbonitreto complexo com o cromo e o alumínio e são extremamente eficazes para o endurecimento da camada nitrificada. Quando cada teor de Mo e Nb é menor do que 0,001%, o efeito acima não é exibido. Quando o teor de Mo excede 0,20%, o efeito de melhorar a dureza de superfície obtido pela formação de carbonitreto de Mo é deteriorado e a ductilidade diminui. Portanto, o teor de Mo é ajustado de 0,01% a 0,20%.
[0046] Além disso, quando mais de 0,050% de Nb são contidos, a recristalização γ durante a laminação a quente da folha de aço é retardada, de modo que uma anisotropia extremamente elevada é causada e desse modo a formabilidade de rebarbação é deteriorada. Desse
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 20/47
15/33 modo, o teor de Nb é ajustado em não menos do que 0,001 % nem mais do que 0,05%.
[0047] Em seguida, será explicada uma densidade de discordâncias da folha de aço que caracteriza a presente invenção.
[0048] O deslocamento promove a difusão no aço. Durante o tratamento de nitretação, o deslocamento promove a difusão do nitrogênio para tornar grande a profundidade do endurecimento de superfície. Foi verificado recentemente na presente invenção que, quando uma densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura de folha da superfície da folha de aço é 2,0 vezes ou mais em comparação a uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha, o efeito acima é exibido. Por outro lado, quando a densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura da folha da superfície excede 10,0 vezes em comparação à densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha, uma diminuição proeminente na ductilidade causada pelo reforço de deslocamento é exibida. Incidentalmente, a espessura de folha da folha de aço é de 1,6 a 5,0 mm, e os autores da presente invenção descobriram que no caso em que a espessura da folha é de 2,3 mm ou mais, em particular, um efeito proeminente é obtido.
[0049] Um valor de medição dessa densidade de discordâncias é obtido de preferência a partir de uma largura total a meio máximo por meio de difração de raios X tipificado pelo método de Williamson-Hall. Isto ocorre porque, na medição pela observação direta a uma TEM, uma faixa da medição é limitada, e na fabricação de uma amostra de observação, a deformação é introduzida e desse modo uma diminuição na precisão da medição é levada em conta. Incidentalmente, o método de obtenção a partir de uma largura total a meio máximo por meio de difração de raios X é descrito, por exemplo, em Método de avaliação da densidade de discordâncias ao usar a difração de raios X (NAKASHIMA
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 21/47
16/33 et al. CAMP-ISIJ Vol. 17 (2004) página 396).
[0050] O tamanho de uma amostra da medição é ajustado de preferência em um tamanho de 10 mm quadrados ou mais. A superfície da amostra de medição é de preferência eletropolida para ser diminuída na espessura em 50 pm ou mais. Desse modo, quando se tenta medir uma posição predeterminada da espessura da folha, é necessário levar em consideração uma quantidade diminuída da espessura pelo eletropolimento e executar um polimento mecânico. Incidentalmente, a superfície intacta obtida depois do polimento mecânico não é suficiente, e desse modo uma densidade de discordâncias exata não pode ser obtida devido à deformação da operação. Além disso, para a largura total a meio máximo de raios X, os picos de difração (110), (112), e (220) são de preferência usados. Por exemplo, quando os picos de difração de (200) e (311) são incluídos, a largura total a meio máximo é estimada para ser extremamente alta para tornar a medição exata difícil de ser feita.
[0051] Em seguida, será explicada uma microestrutura desejada da folha de aço da presente invenção.
[0052] A presente invenção tem de preferência uma estrutura de metal constituída de 90% ou mais no total de ferrita e bainita na razão da área. Quando a razão da área total das outras estruturas de metal excede 10%, fica difícil obter a ductilidade e a formabilidade de rebarbação. Aqui, as outras estruturas de metal indicam a austenita, a martensita e a perlita.
[0053] A identificação das estruturas de metal do aço pode ser executada por um microscópio ótico pela corrosão de nital e por uma estrutura de cristal de um padrão de raios X ou de difração. Além disso, a discriminação ao usar uma solução de corrosão que não de nital também pode ser executada. No caso da corrosão de nital, após o polimento de espelho, a causticação é executada com uma solução de nital, cinco
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 22/47
17/33 campos visuais são observados a ampliações de 500 vezes por um microscópio ótico para tirar fotografias, uma parcela é determinada pela observação visual, e a parcela determinada pela observação visual tem a sua imagem analisada para ser obtida.
[0054] Em seguida, será explicado um método de fabricação da folha de aço da presente invenção.
[0055] Será explicado um método de fabricação da laminação quente à decapagem quando a folha de aço da presente invenção é uma folha de aço laminada a quente. Uma chapa que é um tarugo de aço que tem o componente de aço previamente descrito é ajustada de preferência a uma temperatura de aquecimento pré-laminação de 1200°C ou mais em um forno de aquecimento. Isto é para resolver suficientemente os elementos de precipitação contidos, e quando a temperatura de aquecimento excede 1300°C os limites de grãos de austenita ficam graúdos, de modo que a temperatura de aquecimento é de preferência de 1300°C ou menos. Uma temperatura de laminação a quente é de preferência de 900°C ou mais. Quando ela é mais baixa do que 900°C, aumenta a resistência à deformação, e além disso a formabilidade é deteriorada devido à anisotropia pela formação de uma textura laminada. Além disso, para a prevenção de uma diminuição na fração de martensita, uma temperatura de bobinagem é de preferência de 450°C ou mais após a laminação a quente. Contanto que a temperatura de bobinagem seja de 600°C ou mais, a precipitação de carboneto de Ti e V é promovida, de modo que a temperatura de bobinagem fica entre 550°C e 600°C. Uma taxa de resfriamento só precisa ficar em uma faixa onde a transformação de ferrita e a transformação de bainita ocorram durante o resfriamento, e o valor limite superior é ajustado de preferência em 10°C/s ou menos. Isto ocorre porque quando o resfriamento é interrompido a uma taxa de resfriamento em que a transformação da
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 23/47
18/33 ferrita e a transformação da bainita não ocorrem, após ter sido executada a bobinagem em uma forma de bobina, por exemplo, as transformações são promovidas e uma bobina de folha de aço é deformada. Incidentalmente, o resfriamento a ar intermediário também pode ser executado até que a temperatura alcance a temperatura de bobinagem. Depois que a laminação a quente é terminada, a decapagem é executada por um método comum para remover as carepas na superfície da folha de aço.
[0056] Será explicado um método de fabricação da laminação quente à decapagem quando a folha de aço da presente invenção é uma folha de aço laminada a frio. É preferível que a folha de aço laminada a quente previamente descrita seja decapada para ser então sujeitada à laminação a frio até uma espessura predeterminada da folha, e então ela deve ser aquecida de uma maneira tal que a temperatura de aquecimento máxima se torne uma temperatura obtida ao subtrair 50°C de um ponto Ar3 ou maior e deve ser sujeitada a um processo de recozimento em que o resfriamento é executado até uma temperatura de resfriamento limite de 550°C ou menos da temperatura de aquecimento máxima previamente descrita.
[0057] Em seguida, será explicada uma laminação de passe de encruamento. Ela é caracterizada pelo fato que a folha de aço laminada a quente decapada previamente descrita ou a folha de aço laminada a frio é sujeitada à laminação de passe de encruamento sob a condição em que uma razão da redução não é de menos do que 0,5% nem mais do que 5% e F/T, que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação dividida por uma largura de folha da folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais.
[0058] A finalidade da laminação de passe de encruamento previamente descrita é de introduzir um deslocamento móvel para suprimir
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 24/47
19/33 desse modo o limite de alongamento, mas foi descoberto que, além de apenas ajustar a razão da redução a um valor predeterminado, contanto que a condição seja ajustada de modo que a F/T descrita previamente seja de 8.000 ou mais, é possível aumentar a densidade de discordâncias da superfície da folha de aço e fabricar a folha de aço laminada a quente ou a folha de aço laminada a frio em que a densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura da folha da superfície da folha de aço não seja menor do que 2,0 vezes nem maior do que 10,0 vezes em comparação à densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha. Em seguida, (a densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura da folha da superfície da folha de aço)/(a densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha) é ajustada a uma razão da densidade de discordâncias.
[0059] Na FIG. 1 são mostrados os resultados obtidos ao examinar a relação entre a condição de passe de encruamento F/T e a razão da densidade de discordâncias das folhas de aço laminadas a quente e as folhas de aço laminadas a frio que têm os componentes mostrados na Tabela 1. Quando a condição de passe de encruamento F/T era menor do que 8.000, a razão da densidade de discordâncias era menor do que 2,0. Além disso, quando F/T não era menor do que 8.000 nem maior do que 14.000, a razão da densidade de discordâncias não era menor do que 2,0 nem maior do que 10,0. Quando F/T era maior do que 14.000, apareceram casos com uma razão da densidade de discordâncias de mais de 10,0. Na FIG. 2, são mostrados os efeitos de F/T na densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura da folha. Quando F/T excedeu 14.000, a densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura da folha aumentou.
[0060] Quando F/T é menor do que 8.000, a tensão na direção longitudinal da folha de aço é forte, e pela resistência à tensão uniaxial, um
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 25/47
20/33 deslocamento é introduzido na superfície inteira de uma seção transversal na direção da espessura da folha da folha de aço, o que não é desejável como método de fabricação da folha de aço da presente invenção. Incidentalmente, como uma condição de permitir que um deslocamento seja introduzido somente na superfície da folha de aço, a F/T é de preferência de 14.000 ou menos. Incidentalmente, quando a razão da redução excede 5%, o deslocamento é introduzido até o centro na direção da espessura da folha, e desse modo a ductilidade diminui. Por outro lado, quando a razão da redução é menor do que 0,5%, é verificado que não é possível suprimir o alongamento limite e também fica torna difícil assegurar de maneira estável 8.000 ou mais da F/T descrita previamente. Desse modo, a faixa da razão da redução é ajustada de 0,5 a 5%. Incidentalmente, quando a redução de mais de 5% é adicionada, só é necessário executar uma etapa de recozimento para a recuperação do deslocamento e executar em seguida a laminação a frio a uma razão da redução não menor do que 0,5% nem maior do que 5%. Nesse caso, quando uma temperatura de recozimento for de 200°C ou menos, o deslocamento não se recupera, de modo que a temperatura de recozimento é de preferência de 200°C ou mais.
[0061] Quando a folha de aço que satisfaz a razão da redução de passe de encruamento, F/T, e a razão da densidade de discordâncias são tratadas com nitretação, o deslocamento é introduzido na superfície, e a difusão do nitrogênio durante o tratamento de nitretação é promovida desse modo para tornar grande a profundidade do endurecimento de superfície após a nitretação. Em uma folha de aço tratada com nitretação que tem essa grande profundidade de endurecimento de superfície, uma vida de iniciação de rachadura é melhorada, a resistência à propagação de microfraturas de fadiga é excelente, e não somente a resistência à fadiga, mas também a tensão à qual a fratura ocorre a um número predeterminado de ciclos, ou seja, a resistência à fadiga na vida
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 26/47
21/33 finita é melhorada.
[0062] Na FIG. 3, é mostrada a relação entre, da presente invenção, a razão da densidade de discordâncias e a profundidade de endurecimento de superfície. Quando a razão da densidade de discordâncias é de 2,0 ou menos, a profundidade de endurecimento de superfície diminui de modo proeminente. Por outro lado, na faixa da presente invenção, a grande profundidade de endurecimento de superfície é exibida de maneira estável, e na faixa de implementação a profundidade de endurecimento de superfície é de 425 pm ou mais. Além disso, a profundidade de endurecimento de superfície é profunda em cerca de 50 pm em média com respeito ao caso da razão da densidade de discordâncias que é de 2,0 ou menos. A partir deste resultado, a profundidade de endurecimento de superfície é de preferência de 425 pm ou mais. Incidentalmente, a profundidade de endurecimento de superfície é ajustada até a distância da superfície à posição onde HV começa a aumentar com referência à norma JIS-G-0557.
[0063] Como uma avaliação da propriedade de fadiga, a relação entre a profundidade de endurecimento de superfície após a nitretação e uma resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço é mostrada na FIG. 4. Incidentalmente, os aços comparativos são traçados de acordo com a relação da razão da densidade de discordâncias que se enquadra dentro da faixa da presente invenção e a razão da densidade de discordâncias que cai fora da faixa. A relação entre a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço e a profundidade de endurecimento de superfície tem uma correlação positiva, e, quando a profundidade de endurecimento de superfície é de 425 pm ou mais em particular, a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço aumenta de modo proeminente com respeito à profundidade de endurecimento de superfície. Foi verificado que, quando a profundidade de endurecimento de superfície fica sendo de 425 pm ou mais
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 27/47
22/33 pela presente invenção, a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço pela profundidade de endurecimento de superfície melhora bastante. Além disso, em cada uma das folhas de aço da presente invenção, os componentes apropriados são selecionados e as faixas apropriadas são ajustadas, e desse modo a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço fica sendo de 400 MPa ou mais. Incidentalmente, para um teste de fadiga, um tipo teste de fadiga de Schenck foi empregado, e a tensão na qual a fratura ocorre a 105 ciclos, ou seja, a resistência à fadiga a 105 ciclos, foi examinado. A frequência do teste de fadiga foi ajustada a 25 Hz constantemente e o teste de fadiga foi realizado sob uma condição de teste de controle de deslocamento. No que diz respeito à aceitação ou à rejeição, quando a profundidade de endurecimento de superfície é de 425 pm ou mais, a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço aumenta de modo proeminente para se tornar 400 σ/MPa ou mais, de modo que isto seja ajustado a um valor limite.
[0064] Em seguida, serão explicadas as características de uma peça automotiva obtida pelo tratamento de nitretação da folha de aço laminada a quente ou da folha de aço laminada a frio da presente invenção. A folha de aço laminada a quente ou a folha de aço laminada a frio da presente invenção, tal como descrito previamente, pode ser formada em uma forma pretendida da peça automotiva sem danificar a formabilidade pela introdução do deslocamento. Aqui, formação refere-se à formação com prensagem ou à formação com flexão após a execução do cisalhamento. Além disso, a peça automotiva é uma peça do sistema de impulsão ou uma peça estrutural formada a partir da folha de aço. O tratamento de nitretação é executado após a formação, para formar desse modo uma camada nitrificada que tem uma grande profundidade de endurecimento de superfície na superfície, e uma propriedade de fa
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 28/47
23/33 diga excelente é desse modo exibida. Além disso, a aspereza da superfície de extremidade no momento de cisalhamento é diminuída, de modo que a propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada também é excelente. Como tratamento de nitretação, podem ser citadas a nitretação a gás, a nitretação a plasma, a nitrocarburação a gás, e a nitrocarburação com banho de sal. Quando a nitretação a gás é executada, por exemplo, a peça automotiva é retido por 20 horas ou mais em uma atmosfera de amônia a 540°C. Em particular, contanto que o tratamento de nitretação seja um tratamento de nitrocarburação a gás geral com um gás misto de N2 + NH3 + CO2 a 570°C, por exemplo, a camada nitrificada descrita previamente pode ser obtida por um tempo de tratamento de cerca de cinco horas ou mais.
EXEMPLOS [0065] Em seguida, serão descritos exemplos da presente invenção.
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 29/47
24/33
PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | PRESENTE INVENÇÃO | | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | COMPARAÇÃO | | COMPARAÇÃO | | COMPARAÇÃO | | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | o < £ á 2 O O | COMPARAÇÃO | | |
.Ω z | O o cd | O | CD | CD | 0,002 | | 0,002 | | 0,002 | | 0,003 | | 0,002 | | 0,002 | | 0,002 | | 0,002 | | CD | CD | 0,002 | | CD | CD | CD | 0,002 | | 0,002 | | 0,002 | | 0,002 | | o | CD | CD | CD | 0,002 | | | 0,070 | |
Mo | | o | o | CD | CD | 0,040 | | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | CD | o | CD | CD | CD | | 0,220 | | CD |
m | 0,0003 | | 0,0002 I | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0002 | | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0003 | | 0,0002 I | 0,0002 I | 0,0003 | | 0,0002 I | 0,0002 I | 0,0002 I | 0,0002 1 | 0,0002 1 | 0,0002 1 | 0,0002 I | OI | 0,0017 | | 0,0002 I | 0,0002 1 | CD CD cd | 0,0002 | | CD CD cd |
CN | CN | CO | '’Φ | CN | CN | CN | CN | co | CN | CD | co | o>| | CN | CN | ^i | r- | ||||||||||||
o | O | 10 | ||||||||||||||||||||||||||
1— | O cd | O CD | CD CD | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | d | o cd | O cd | CD cd | CD cd | 3 | CD cd | CD cd |
> | 0,051 | | 0,052 | | 0,098 | | 0,052 | | 0,051 | | 0,052 | | 0,055 | | 0,051 | | 0,052 | | 0,052 | | 0,051 | | 0,051 | | | 0,154 I | 0,053 | | 0,052 | | 0,053 | | | 0,041 1 | 0,050 | | 0,053 | | 0,050 | | 0,052 | | 0,051 | | 0,054 | | 0,054 | | 0,053 | | 0,054 | | 0,051 | | 0,052 | |
< | 0,105 | | 0,107 | | 0,109 | | 0,114 | | O cd | 0,252 | | 0,489 | | 0,102 | | cd | 0,108 | | 0,109 | | cd | cd | 0,109 | | 0,112 | | | 0,95 | | cd | 0,25 | | cd | 0,113 | | cd | 0,108 | | 0,108 | | 0,13 | | OOI 3 | 0,121 | | 0,122 | | cd |
o | 0,860 | | 0,859 | | 0,861 | | 1,150 | | 0,841 | | 0,861 | | 0,858 | | 0,847 | | 0,854 | | 0,852 | | 0,857 | | 0,856 | | 0,863 | | | 0,405 | | | 2,140 | | 0,861 | | 0,858 | | 0,837 | | 0,853 | | 0,851 | | 0,860 | | 0,860 | | 0,858 | | 0,853 | | 0,852 | | 0,855 | | 0,849 | | 0,852 | |
ω | 0,005 | | 0,005 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,004 | | 0,005 | | 0,004 | | 0,004 | | 0,004 | | 0,004 | | 0,004 | | 0,005 | | 0,005 | | 0,005 | | 0,005 | | 0,004 | | 0,005 | | 0,005 | | 0,005 | | 0,004 | | 0,002 | | 0,004 | | 0,005 | | 0,004 | | 0,005 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | |
Q_ | 0,008 | | 0,008 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,006 | | 0,007 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,006 | | 0,006 | | 0,008 | | 0,008 | | 0,007 | | 0,008 | | 0,007 | | 0,007 | | 0,006 | |
CD | CO | CN | CN | CO | CN | CN | 10 | CN | CO | çn | CN | CN | cd | CO | LO | CO | 10 | lOl | 10 | CO | CN | CO | CO | CO | LO | 10 | ||
CD | cd | cd | cd | cd | cd | cd | cd | cd | IO cd | O | cd | cd | cd | CO cd | cd | CNl cd | CNl cd | cd | cd | cd | cd | cd | CN cd | o> cd | ||||
CN | '’Φ | CN | CN | CN | «- | CO | ir> | CN | «- | «- | «- | «- | CN | '’φ | «- | CN | «- | «- | co | OOI | CN | ir> | ||||||
rríl | ||||||||||||||||||||||||||||
ω | O CD | CD CD | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | CD cd | cd | CD cd | CD cd | CD cd | o cd | CD cd | o oi | CD cd | cd | cd | CN cd | |
o | 0,003 | | 0,003 | | 0,002 | | 0,002 | | 0,045 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,002 | | 0,043 | | 0,059 | | 0,019 | | 0,020 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,004 | | | 0,081 | | 0,023 | | 0,060 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,003 | | 0,002 | | 0,041 | | 0,045 | |
FOLHA DE AÇO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A FRIO | | LAMINAÇÃO A QUENTE | | LAMINAÇÃO A QUENTE | |
FOLHA DE AÇO No. | | - | CN | CO | '’Φ | CO | CO | σ> | CD | - | CN | CO | '’Φ | 10 | CO | CO | σ> | CD CN | CN | CN CN | CO CN | CN | 10 CN | CO CN | CN | CO CN |
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 30/47
25/33
Nota | O •8. c g c CD CA 2 O. CO O £ | O & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | O & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o & c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o '8 c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | ο '8 c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | o '8 c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | O '8 c g CD c CD CA 2 O. CO O £ | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | g | s | s | s | s |
2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | |||||||||||||
Razão da densidade de discordâncias | 9,7 | | 2,7 | | 6,3 I | 4,5 | | irí | 3,3 | | 2,9 | | 4,6 | | 5,3 | | 3,7 | | 6,0 | | 3,4 | | 9,4 | | 3,3 | | CO | 5,3 | | 7,3 | | 7,0 | | 3,5 | | 3,2 | | 4,5 | | 3,2 | | 3,9 | | 4,7 | | 2,9 | | 4,0 | | 3 | 3 | | 10,20 | | I zã‘õ | 2,01 1 | ||
Densidade de discordâncias dentro de 50 μπι da superfície | 7.48E+15 | | 1.82E+15 | | 4.42E+15 | | 4.11E+15 | | 3.49E+15 | | 2.19E+15 | | 1.84E+15 | | 4.72E+15 | | 6,41 E+15 | | 8.39E+15 | | 2.97E+15 | | 7.63E+15 | | 3.23E+15 | | 1.07E+16 | | 7,01 E+15 | | 2.60E+15 | | 2,51 E+15 | | 4.53E+15 | | 9.48E+15 | | 7.49E+15 | | 6.44E+15 | | 1.97E+15 | | 2.72E+15 | | 3.06E+15 | | 3.34E+15 | | 6.03E+15 | | 3.39E+15 | | 7.35E+15 | | 1.27E+15 | | 2.22E+16 | | 1.39E+17 | | 1.31E+15 | | 1.29E+15 | |
Densidade de discordâncias a % t | 7.68E+14 | | 6.87E+14 | | 7,01 E+14 | | 9.25E+14 | | 6.86E+14 | | 6.53E+14 | | + LU O '’Φ co | 1.08E+15 | | 1.39E+15 | | 1.60E+15 | | 7.94E+14 | | 1.28E+15 | | 9.57E+14 | | 1.13E+15 | | 9.86E+14 | | 7.76E+14 | | 8,21 E+14 | | 8.58E+14 | | 1.30E+15 | | 1.07E+15 | | 1.85E+15 | | 6,21 E+14 | | 6.03E+14 | | 9,51 E+14 | | 8.64E+14 | | 1.30E+15 | | 1.18E+15 | | 1.83E+15 | | 6.70E+14 | | 1.52E+16 | | 1.36E+16 | | 9.42E+14 | | 6.43E+14 | |
tz Ll_ | 13000 | | 8200 | | 9850 | | | 0088 | 10400 | | 8200 | | 8150 | | | 0006 | 9400 | | 10250 | | 9100 | | 10700 | | 8550 | | 12250 | | 11450 | | | 0098 | 8150 | | | 0066 | 12100 | | 10800 | | 8750 | | 8200 | | 8200 | | 8550 | | 8350 | | 8250 | | 8400 | | 8750 | | | 7950 | | | 7500 | | 198000 | | | 4850 | | | 0096 |
csT E E 1— | 0,090 | | 0,123 | | 0,109 | | 0,113 | | 0,103 | | 0,122 | | 0,123 | | 0,116 | | 0,116 | | O CD | 0,114 | | 0,102 | | 0,119 | | 0,090 | | 0,094 | | 0,121 | | 0,122 | | O CD | 0,091 | | 0,097 | | 0,119 | | 0,131 | | 0,135 | | 0,115 | | 0,119 | | 0,123 | | 0,117 | | 0,114 | | 0,123 | | 1,845 | | 0,230 | | 0,167 | | O oT |
F(kg/mm) | 1164 | | 1012 | | 1077 | | 997 | | 1074 | | 997 | | O o o | 1041 | | 1090 | | 1124 | | 1040 | | 1093 | | 1021 | | 1098 | | 1078 | | 1037 | | 993 | | 1089 | | 1103 | | 1049 | | 1040 | | 1012 | | 1108 | | 985 | | | 966 | 1014 | | 982 | | | 666 | 981 | | 4065 | | 45540 | | 812 | | | 971 I |
Razão da redução de passe de encruamento (%) | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 0,8 | | 3 | 0,8 | | 3 | ||
Folha de açon0. | - | CXI | CO | CO | r— | CO | σ> | O | - | CXI | CO | '’Φ | CO | r— | CO | σ> | O CXI | CXI | CXI CXI | CO CXI | CXI | CO CXI | r— CXI | CO CXI | Csl | Csl | Csl | Csl | Csl | ||||
Teste n°. | - | CXI | CO | CO | r— | CO | σ> | o | - | CXI | CO | '’φ | CO | r— | CO | σ> | O CXI | CXI | csl | CO CXI | a | m CXI | CO CXI | r— CXI | CO CXI | σ> Csl | O CO | CD | CO | CO CO |
rcn 'sO οο cn ο OS ο ΓΟΟ
CL26/33
Nota | O '8 c a> c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | O '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | ο '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | O '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c 1 CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c 1 CD c CD W 2 O. CO O £ | ο '8 c 1 CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c 1 CD c CD W 2 O. CO O £ | o '8 c 1 CD c CD W 2 O. CO O £ | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s | s |
2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO O. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | 2 CO Q. 8 £ | |||||||||||||
Resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço | 432 | | 406 | | 408 | | 441 | | 423 | | 404 | | 418 | | 404 | | 5 | 413 | | 406 | | 410 | | 389 | | 324 | | 394 | | 265 | | 279 | | 305 | | 317 | | 323 | | 290 | | 391 | | 380 | | 387 | | 375 | | 398 | | 391 | | 383 | | 337 | | 339 | | 339 | | 318 | | 332 | |
Resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície de extremidade cisalhada | 153 | | 132 | | σ> | 140 | | σ? | 128 | | 133 | | 120 | | 122 | | 123 | | 132 | | CN | σ> | 108 | | 124 | | σ> | O σ> | O o | r— | LO | CO CO | LO | 120 | | 135 | | 120 | | σ> LO | 130 | | r— | Csl | σ> | r— | σ> σ> | 109 | |
Profundidade de endurecimento após a nitretação/μπη | 467 | | 457 | | 463 | | 467 | | 461 | | 449 | | 447 | | I ZStr | 467 | | 461 | | 448 | | 443 | | 446 | | 424 | | 434 | | 283 | | 341 | | 383 | | 407 | | 413 | | 372 | | 453 | | 441 | | 459 | | 458 | | I ZStr | 448 | | 450 | | 409 | | 395 | | 412 | | 388 | | 401 | |
Aspereza da superfície após a nitretação/Hv | 821 | | cõ | 762 | | 856 | | 852 | | 833 | | 879 | | 787 | | 799 | | 785 | | 773 | | 795 | | 814 | | 638 | | 851 | | 962 | | 767 | | 822 | | 710 | | 700 | | 682 | | 785 | | 810 | | 791 | | 722 | | 802 | | 841 | | | 608 | 781 | | 892 | | 921 | | 803 | | 822 | |
Aspereza da superfície de extremidade cisalhada | 1,90 | | 2,03 | | 2,02 | | σϊ | 1,97 | | 1,95 | | 1,99 | | 2,06 | | 2,09 | | 1,94 | | 2,03 | | 2,01 | | 1,69 | | 2,07 | | 1,70 | | 1,99 | | 1,83 | | 2,81 | | 16,50 | | 2,15 | | 21,40 | | σϊ | 1,76 | | 1,86 | | 15,40 | | 2,19 | | 1,89 | | 1,75 | | 1,65 | | 1,85 | | 1,84 | | ||
* LJ_ θ'·» <2 s | 31464 | 30545 | 30521 | 25985 | 28669 | 41356 | 35239 | 39853 | 76014 | 65340 | 54148 | 60102 | 26678 | 37326 | 46426 | 41542 | 37798 | 28252 | 30885 | 46638 | 45175 | 30545 | 33754 | 30734 | 32994 | 25043 | 44398 | 32266 | 30027 | 31598 | 24502 | 30960 | 30291 I |
TS‘EI /MPa % | O | 13087 | 13939 | 14389 | 16475 | 13086 | 12540 | 13372 | 15296 | 15449 | 13211 | 12194 | 10542 | 14545 | 13295 | 13449 | 15727 | 13968 | 13375 | LO '’Φ co | 12449 | 13094 | 13357 | 12638 | 12776 | 10574 | 15072 | 15524 | 12840 | 9230 | 9894 | 13072 | 13179 |
%/Y | 89,9 | LO CO CO | 78,5 | 67,0 | 81,2 | 120,0 | O | 108,0 | 120,4 | 98,0 | 118,3 | 113,2 | 67,3 | 97,0 | O | 123,8 | 85,0 | 72,0 | 42,0 | 81,5 | 55,0 | 92,1 | 93,5 | 91,2 | 94,0 | 67,5 | 65,1 | 42,4 | 89,1 | LO CO | 58,2 | 90,0 | CO CO |
EI/% | 36,7 | 37,9 | 35,9 | 37,1 | 38,0 | 38,0 | 39,2 | 36,2 | 24,2 | 23,2 | 28,9 | 23,0 | 26,6 | 37,8 | 31,8 | 40,1 | 35,4 | 35,6 | 18,2 | 20,7 | LO | 37,2 | 37,0 | 37,5 | 36,4 | 28,5 | 22,1 | 20,4 | 38,1 | 24,1 | 23,5 | 38,0 | 38,2 I |
TS/ MPa | 413 | 345 | 389 | 388 | 433 | 345 | 320 | 369 | 831 | 887 | 458 | 531 | 396 | 385 | 418 | 336 | 445 | 392 | 735 | 572 | 822 | 352 | 361 | 337 | 351 | 371 | 682 | 761 | 337 | 383 | 421 | 344 | 345 I |
Folha de aço | O £ CO o '& CO c E | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E | CD c CD σ CO '8 CO c E J3 | O £ CO o '& c É J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | CD c CD σ CO '8 CO c E J3 | CD c CD σ CO o '8 CO c E | CD c CD σ CO o '8 CO c E J3 | O £ CO o '& c É J3 | O £ CO o '& CO c E | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | CD c CD σ CO '8 CO c E J3 | CD c CD σ CO o '8 CO c E J3 | CD c CD σ CO o '8 CO c E J3 | O £ CO o '& c É J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | c CD σ CO '8 CO c E J3 | c CD σ CO o '8 CO c E J3 | O £ CO o c É | O £ CO o '& CO c E J3 | O £ CO o '& CO c E J3 | Ο £ CO ο '& CO c E J3 | Laminação a frio |
J= ω &ο· £ ·° ™ <= | - | CXI | CO | LO | CO | r— | CO | σ> | o | - | CXI | CO | io | CO | r— | CO | σ> | o CXI | CN | Csl Csl | CO Csl | LO Csl | CO Csl | r— Csl | CO Csl | Csl | Csl | Csl | Csl | Csl | |||
Teste n°. | - | CXI | CO | LO | CO | r— | CO | σ> | o | - | CXI | CO | io | CO | r— | CO | σ> | O CXI | CN | Csl Csl | CO Csl | LO Csl | CO Csl | r— Csl | CO Csl | σ> Csl | O CO | CO | Csl CO | CO CO |
27/33 [0066] Aços dos tipos 28 que têm os componentes químicos mostrados na Tabela 1 foram derretidos. Incidentalmente, os aços dos tipos a 12 estão na faixa de componentes da presente invenção e os aços dos tipos 13 a 28 são componentes comparativos, cada um dos quais se desvia do componente da presente invenção. Além disso, o C foi excluído da implementação porque o componente de menos de 0,0002% foi derretido e foi requerido um custo extremamente elevado. Alguns de cada um desses aços foram laminados a quente para ser fabricados em um material laminado áspero que tem uma espessura de folha de 25 mm por tentativa. Os materiais laminados ásperos foram aquecidos até 1200 a 1250°C para serem sujeitados à laminação de acabamento a uma temperatura de laminação de acabamento de 950°C para serem então resfriados a uma taxa de resfriamento média de 5°C/s em uma zona de resfriamento, e cada uma das folhas de aço foi bobinada em uma forma de bobina a uma temperatura de bobinagem de 550°C para manufaturar desse modo as folhas de aço, cada uma das quais tem uma espessura de folha de 2,3 mm, e em uma solução aquosa de ácido clorídrico a 7%, as carepas em cada superfície foram removidas e, sob as condições de passe de encruamento na Tabela 2, a laminação foi executada e foram obtidas as folhas de aço laminado a quente para a nitretação.
[0067] Além disso, cada uma das folhas de aço laminado a quente antes da laminação de passe de encruamento foi sujeitada à laminação frio a uma relação de laminação a frio de 60%, retida por um tempo máximo de retenção da temperatura de aquecimento de 30 (s) a uma taxa de aquecimento de 10 (°C/s), sujeitada a um processo de recozimento em que o resfriamento é executado até 550°C para ser interrompido, e laminada sob as condições de passe de encruamento na Tabela para fabricar as folhas de aço laminadas a frio para a nitretação. Na Tabela 2, cada um dos números de Testes 1 a 12 tem o componente da
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 33/47
28/33 folha de aço e a condição de fabricação que é enquadrada dentro das faixas, cada um dos números de Testes 13 a 28 tem o componente de folha de aço ou a condição de fabricação que fica fora da faixa, e cada um dos números de Testes 29 a 33 tem a condição de laminação de passe de encruamento que fica fora da escala.
[0068] Das folhas de aço de todos os números de Testes, uma largura total a meio máximo de difração de raios X foi medida e uma densidade de discordâncias foi medida por um método de Wjlliarnson-Hall. Incidentalmente, para a largura total a meio máximo de um raio X, os picos de difração de (110), (112), e (220) foram usados. Incidentalmente, a fim de medir a densidade de discordâncias na posição de 50 pm a superfície e a densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura da folha, uma amostra que tem um tamanho de um comprimento de 25 mm x 15 mm de largura foi cortada de cada tipo de aço para ser diminuída na espessura até uma posição de medição predeterminada por eletropolimento.
[0069] Os resultados da medição são tal como mostrado na Tabela 2, e os números de Testes 1 a 28 se enquadram dentro da faixa de fabricação da presente invenção, a razão das densidades de deslocamento na posição de 50 pm da superfície e na posição de 1/4 de espessura da folha não era menor do que 2,0 nem maior do que 10,0. No Teste número 29 com a razão da redução de passe de encruamento caindo abaixo de 0,5%, a F/T era de 8.000 ou menos, de modo que a razão da densidade de discordâncias caiu abaixo de 2,0. Além disso, no Teste número 30, a razão da redução de passe de encruamento era de 5% ou mais e a tensão foi aumentada de maneira significativa, o que resultou no fato que, além da densidade de discordâncias na posição de 50 pm da superfície, a densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura da folha aumentou de maneira significativa e a razão da densidade de discordâncias caiu abaixo de 2,0. Além disso, no Teste
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 34/47
29/33 número 31, uma carga de linha no momento da laminação de passe de encruamento foi aumentada, o que resultou no fato que a razão da densidade de discordâncias excedeu 10,0. Incidentalmente, em comparação ao Teste número 2, a densidade de discordâncias na posição de 1/4 de espessura da folha também aumentou de modo proeminente. [0070] Em seguida, em todos os tipos de aço, um tratamento de nitretação a gás foi executado sob a condição a seguir. A condição do tratamento de nitretação a gás foi ajustada em uma atmosfera que é um gás misto de NH3 : N2 : CO2 = 50 : 45 : 5 em fração de volume, uma temperatura é de 570°C, e um tempo de retenção é de cinco horas. A resistência à tração TS e a ductilidade El antes do tratamento de nitretação foram avaliadas de acordo com um método de teste descrito na norma JIS-Z2241 mediante a fabricação de um corpo de prova n°. 5 descrito na norma JIS-Z2201. Além disso, a formabilidade de rebarbação λ antes da nitretação foi avaliada de acordo com um método de teste descrito na norma JIS-Z2256. A rugosidade de uma superfície de extremidade cisalhada antes da nitretação foi medida ao usar um testador de aspereza de superfície do tipo de contato depois de a perfuração e o cisalhamento terem sido executados ao usar uma matriz que tem um perfurador cilíndrico com 10 mm de diâmetro e 15% de um espaçamento. Incidentalmente, no que diz à aspereza da superfície de extremidade cisalhada, uma superfície da fratura foi medida na direção da espessura da folha e a aspereza média foi empregada. Cada uma das folhas de aço de todos os números de teste foi trabalhada como um corpo de prova plano mostrado na FIG. 5 a fim de examinar uma propriedade de fadiga da superfície da folha de aço após a nitretação, e cada uma delas foi trabalhada como um corpo de prova mostrado na FIG. 6 sob a condição de perfuração descrita previamente a fim de examinar uma propriedade de fadiga da superfície de extremidade cisalhada, e cada um dos corpos de prova do teste de fadiga nitrificados que foram
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 35/47
30/33 submetidos ao tratamento sob a condição de tratamento de nitretação descrita previamente foi fabricado e teve o teste de fadiga previamente descrito realizado no mesmo. A dureza após o tratamento de nitretação foi medida de acordo com a norma JIS-Z-2244. No que diz respeito a um local de medição, cada corpo de prova foi cortado de modo que a sua seção transversal L pudesse aparecer e foi polido e HV0.3 (2,9 N) foi medido a intervalos de 10 pm de 1/4 do diâmetro até a superfície.
[0071] Na Tabela 3 são mostradas as propriedades dos materiais antes do tratamento de nitretação.
[0072] Em termos de comparação dos Testes números 2, 18 e 24 diferentes no teor de Si, no Teste número 18 que tem o teor de Si que é maior do que 0,5%, a profundidade de endurecimento de superfície diminuiu de modo proeminente. Além disso, no Teste número 24 que tem o teor de Si que é menor do que 0,001%, a profundidade de endurecimento de superfície aumentou ligeiramente com respeito ao Teste número 2, o que não foi um efeito proeminente. Em termos de comparação dos Testes números 2, 20 e 21 diferentes no teor de Mn, no Teste número 20 que tem o teor de Mn que é maior do que 1,33%, um aumento proeminente na aspereza da superfície de extremidade cisalhada foi confirmado. Em termos de comparação da dureza de superfície dos Testes números 2, 4, 14 e 15 diferentes no teor de Cr, a dureza depois da nitretação foi assegurada de maneira estável na faixa de componentes da presente invenção e a dureza mudou muito pouco mesmo onde o teor de Cr excedeu 2,0%.
[0073] Em termos de comparação dos Testes números 2, 6, 7,16 e 25 diferentes no teor de Al, no caso do teor de Al ser igual a 0,10% ou mais, um endurecimento proeminente da superfície podia ser confirmado. Além disso, quando mais de 0,5% de Al eram contidos, um aumento na dureza de superfície foi confirmado, mas uma diminuição pro
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 36/47
31/33 eminente na profundidade do endurecimento de superfície foi confirmada. Em termos de comparação dos Testes números 2, 3, 13 e 17 diferentes no teor de V, quando V excedeu 0,1 %, El (%), que é um índice da ductilidade, diminuiu de modo proeminente. No que diz respeito à profundidade de endurecimento de superfície após a nitretação, quando o teor de V era de 0,05% ou mais, a profundidade de endurecimento de superfície aumentou de modo proeminente, mas quando o teor de V excedeu 0,10%, a profundidade de endurecimento de superfície tendeu a ser saturada, e no Teste número 13 a profundidade de endurecimento de superfície quase não diminuiu. Além disso, foi verificado que cada um dos aços da presente invenção contém boro para suprimir desse modo um aumento proeminente na aspereza da superfície de extremidade cisalhada, e cada um fica em uma faixa apropriada onde o boro não era contido em excesso. Em termos de comparação dos Testes números 2, 22 e 26 diferentes no teor de Ti, no Teste número 22 que tem o teor de Ti de mais de 0,1%, um aumento proeminente na aspereza da superfície de extremidade cisalhada foi confirmado. Além disso, também no Teste número 26 que tem o teor de Ti que é menor do que 0,005%, um aumento proeminente na aspereza da superfície de extremidade cisalhada foi confirmado. Em termos de comparação dos Testes números 2, 23 e 24 diferentes no teor de B, no Teste número 23 que não contém B, um aumento proeminente na aspereza da superfície de extremidade cisalhado foi confirmado. Além disso, no Teste número 24 contendo mais de 0,0015% de B, um efeito de diminuição da aspereza da superfície de extremidade cisalhada igual a ou maior do que o resultado do Teste número 2 não foi confirmado. Nos Testes números 1 e 5, cada um dos quais contém Mo e Nb, uma melhoria da dureza de superfície foi confirmada. No entanto, no Teste número 27 que tem um teor de Mo que é maior do que 0,20%, uma melhoria da dureza de superfície não foi confirmada, e no Teste número 28 que tem um teor de Nb que é
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 37/47
32/33 maior do que 0,05%, uma deterioração proeminente da formabilidade de rebarbação λ foi confirmada.
[0074] No Teste número 29 que tem uma razão de redução de passe de encruamento de 0,4%, a razão da densidade de discordâncias caiu abaixo de 2,0, e em comparação ao resultado do Teste número 2 com o mesmo número de folha de aço, um efeito de melhora da profundidade de endurecimento de superfície não foi confirmado. Além disso, no Teste número 30, a razão da redução era de 5,1% e a relação da densidade de discordâncias caiu abaixo de 2,0, e em comparação ao resultado do Teste número 2 com o mesmo número de folha de aço, uma diminuição proeminente na ductilidade foi confirmada. Além disso, no Teste número 31 que tem uma razão da densidade de discordâncias maior do que 10,0, uma diminuição mais proeminente na ductilidade foi confirmada. Além disso, nos Testes números 29 a 31, uma diminuição na profundidade de endurecimento de superfície também foi confirmada. No Teste número 32, a razão da redução de passe de encruamento estava na faixa apropriada, mas a F/T descrita previamente era menor do que 8.000, de modo que a razão da densidade de discordâncias era menor do que 2,0. Portanto, a profundidade de endurecimento de superfície após a nitretação no Teste número 32 era extremamente baixa em comparação ao Teste número 2. Além disso, no Teste número 33, a F/T descrita previamente e a relação da densidade de discordâncias eram satisfatórias, mas a razão da redução de passe de encruamento era de 0,4%, de modo que foi confirmado que ocorreu um ponto de rendimento superior - um ponto de rendimento inferior e o alongamento limite não pode ser suprimido.
[0075] Finalmente, os resultados da propriedade de fadiga das folhas de aço da presente invenção são mostrados na Tabela 3. Em cada uma das folhas de aço da presente invenção, a resistência à fadiga a
Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 38/47
33/33
105 ciclos da superfície da folha de aço era de 400 MPa ou mais. Incidentalmente, no Teste número 15, mais de 2,0% de Cr estavam contidos, e em comparação ao Teste número 4 que tem o teor na faixa apropriada, a resistência à fadiga previamente descrita quase não diminuiu, a dureza de superfície melhorou mas a profundidade de endurecimento de superfície diminuiu, e a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço era de 400 MPa ou menos. Similarmente, também o Teste número 16 que tem um teor de Al que é maior do que 0,50% e o Teste número 13 que tem um teor de V que é maior do que 0.10%, a profundidade de endurecimento de superfície diminuiu e a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço era de 400 MPa ou menos. Além disso, no Teste número 23 que contém mais de 0,0015% de B, uma diminuição proeminente na resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície cortada da extremidade pode ser suprimida, mas B estava contido em excesso, de modo que a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço era de 400 MPa ou menos. Considera-se que isto seja devido ao retardo da difusão das lacunas atômicas causadas por B que está contido em excesso. Foi verificado que a faixa da presente invenção é ajustada à faixa de componentes apropriada, e desse modo a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície de extremidade cisalhada e a resistência à fadiga a 105 ciclos da superfície da folha de aço são obtidas.
[0076] A partir do acima exposto, foi verificado que a folha de aço da presente invenção que tem a faixa de componentes apropriada e fabricada pelo método de fabricação apropriado é usada, tornando desse modo possível tornar grande a profundidade de endurecimento de superfície após a nitretação e exibir uma propriedade de fadiga extremamente excelente após a nitretação sem deteriorar a formabilidade antes da nitretação.
Claims (4)
- REIVINDICAÇÕES1. Folha de aço para a nitretação excelente na resistência à fadiga, caracterizada pelo fato de que consiste em:em % em massa,C: 0,0002% ou mais 0,07% ou menos;Si: 0,0010% ou mais 0,50% ou menos;Mn: 0,10% ou mais 1,33% ou menos;P: 0,003% ou mais 0,02% ou menos;S: 0,001% ou mais 0,02% ou menos;Cr: mais de 0,80% e 1,20% ou menos;Al: 0,10% ou mais 0,50% ou menos;V: 0,05% ou mais 0,10% ou menos;Ti: 0,005% ou mais 0,10% ou menos;B: 0,0001% ou mais 0,0015% ou menos; e opcionalmente um ou ambos, em % em massa,Mo: 0,001 ou mais 0,20% ou menos;Nb: 0,001 ou mais 0,050% ou menos, e o restante é composto por Fe e impurezas, em que uma densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura da folha a partir da superfície da folha de aço é 2,0 vezes ou mais 10,0 vezes ou menos em comparação a uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha.
- 2. Método de fabricação de uma folha de aço laminada a quente para a nitretação excelente na resistência à fadiga, como definida na reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:em uma tarugo de aço que consiste em, % em massa, C 0.0002% ou mais 0,07% ou menos, Si 0,0010% ou mais 0,50% ou menos, Mn 0,10% ou mais 1,33% ou menos, P 0,003% ou mais 0,02% ou menos, S 0,001 % ou mais 0,02% ou menos, Cr mais de 0,80% e 1,20% ou menos, Al 0,10% ou mais 0,50% ou menos, V 0,05% ou mais 0,10%Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 40/472/3 ou menos, Ti 0,005% ou mais 0,10% ou menos, B 0,0001% ou mais 0,0015% ou menos, e um balanço sendo composto por Fe e impurezas, a execução da laminação a quente; a execução da decapagem; e então a execução da laminação de passe de encruamento sob a condição em que uma razão da redução é de 0,5 a 5,0% e a F/T (mm), que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação dividida por uma largura de folha da folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais.
- 3. Método de fabricação de uma folha de aço laminada a frio para a nitretação excelente na resistência à fadiga, como definida na reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:em um tarugo de aço que consiste em, % em massa, C 0,0002% ou mais 0,07% ou menos, Si 0,0010% ou mais 0,50% ou menos, Mn 0,10% ou mais 1,33% ou menos, P 0,003% ou mais 0,02% ou menos, S 0,001% ou mais 0,02% ou menos, Cr de 0,80% e 1,20% ou menos, Al 0,10% ou mais 0,50% ou menos, V 0,05% ou mais 0,10% ou menos, Ti 0,005% ou mais 0,10% ou menos, B 0,0001% ou mais 0,0015% ou menos, e o restante é composto por Fe e impurezas , a execução da laminação a quente; a execução da decapagem, da laminação a frio e do recozimento; e então a execução da laminação de passe de encruamento sob a condição em que uma razão da redução é de 0,5 a 5,0% e a F/T (mm), que é uma razão entre uma carga de linha F (kg/mm) de uma carga da usina de laminação dividida por uma largura de folha da folha de aço e uma carga T (kg/mm2) por unidade de área a ser aplicada na direção longitudinal da folha de aço, é de 8.000 ou mais.
- 4. Peça automotiva excelente na resistência à fadiga, caracterizada pelo fato de que:uma folha de aço, como definida na reivindicação 1, que consiste em, % em massa, C 0,0002% ou mais 0,07% ou menos, SiPetição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 41/473/30,0010% ou mais 0,50% ou menos, Mn 0,10% ou mais 1,33% ou menos, P 0,003% ou mais 0,02% ou menos, S 0,001% ou mais 0,02% ou menos, Cr mais de 0,80% e 1,20% ou menos, Al 0,10% ou mais 0,50% ou menos, V 0,05% ou mais 0,10% ou menos, Ti 0,005% ou mais 0,10% ou menos, B 0,0001% ou mais 0,0015% ou menos, e o restante é composto por Fe e impurezas e em que uma densidade de discordâncias dentro de 50 pm na direção da espessura a partir da folha da superfície da folha de aço é 2,0 vezes ou mais 10,0 vezes ou menos em comparação a uma densidade de discordâncias na posição de 1/4 na direção da espessura da folha é formada para ser então tratada com nitretação.Petição 870190003816, de 14/01/2019, pág. 42/471/6Razão de densidades de deslocamento na posição de 50 mm da superfície e na posição de 1/4 de espessura da folha de aço
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011-253677 | 2011-11-21 | ||
JP2011253677 | 2011-11-21 | ||
PCT/JP2012/079991 WO2013077298A1 (ja) | 2011-11-21 | 2012-11-19 | 疲労強度に優れる窒化用熱延鋼板、窒化用冷延鋼板及びそれらの製造方法、並びにそれらを用いた疲労強度に優れた自動車部品 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BR112014011809A2 BR112014011809A2 (pt) | 2017-05-02 |
BR112014011809B1 true BR112014011809B1 (pt) | 2019-03-26 |
Family
ID=48469742
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BR112014011809-4A BR112014011809B1 (pt) | 2011-11-21 | 2012-11-19 | Folha de aço para a nitretação, método para a sua fabricação, e peça automotiva excelente na resistência à fadiga com o uso das mesmas |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9777353B2 (pt) |
JP (1) | JP5664797B2 (pt) |
KR (1) | KR101626227B1 (pt) |
CN (1) | CN103958713B (pt) |
BR (1) | BR112014011809B1 (pt) |
MX (1) | MX363871B (pt) |
TW (1) | TWI493056B (pt) |
WO (1) | WO2013077298A1 (pt) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6119628B2 (ja) * | 2014-02-05 | 2017-04-26 | Jfeスチール株式会社 | 比例限が高く、曲げ加工性に優れた高強度冷延薄鋼板およびその製造方法 |
JP6119627B2 (ja) * | 2014-02-05 | 2017-04-26 | Jfeスチール株式会社 | 比例限の高い高強度冷延薄鋼板およびその製造方法 |
CN106460121B (zh) * | 2014-06-13 | 2019-06-07 | 日本制铁株式会社 | 软氮化处理用钢板及其制造方法和软氮化处理钢 |
KR102107437B1 (ko) | 2015-12-04 | 2020-05-07 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 질화 플레이트 부품 및 그 제조 방법 |
WO2017203313A1 (en) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | Arcelormittal | Method for the manufacture of a recovered steel sheet having an austenitic matrix |
KR102658165B1 (ko) * | 2019-03-22 | 2024-04-19 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
CN113172980B (zh) * | 2021-05-12 | 2023-01-03 | 北京科技大学 | 一种不锈钢/碳钢复合薄板带材的制备方法 |
CN113927247B (zh) * | 2021-08-30 | 2022-05-20 | 浙江威罗德汽配股份有限公司 | 一种汽车排气管的隔热隔板及其制备方法 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5810948A (en) * | 1995-07-12 | 1998-09-22 | Nippon Steel Corporation | Nitriding steel excellent in formability and susceptibility to nitriding and press formed article thereof |
JP3153108B2 (ja) | 1995-07-12 | 2001-04-03 | 新日本製鐵株式会社 | 深絞り性に優れた窒化用鋼板およびそのプレス成形体 |
JP3764411B2 (ja) * | 2002-08-20 | 2006-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた複合組織鋼板 |
EP1577412B2 (en) * | 2002-12-24 | 2014-11-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High strength steel sheet exhibiting good burring workability and excellent resistance to softening in heat-affected zone and method for production thereof |
JP4325245B2 (ja) | 2003-03-27 | 2009-09-02 | Jfeスチール株式会社 | 耐久疲労特性に優れた窒化処理部材およびその製造方法 |
JP2005146354A (ja) * | 2003-11-17 | 2005-06-09 | Nippon Steel Corp | 高速曲げ変形時のエネルギ吸収量の高い衝突補強部品 |
EP1709208B1 (en) * | 2003-12-09 | 2014-08-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet for containers, and manufacturing method therefor |
JP4561136B2 (ja) | 2004-03-17 | 2010-10-13 | Jfeスチール株式会社 | 窒化処理用鋼板 |
US20070068605A1 (en) * | 2005-09-23 | 2007-03-29 | U.I.T., Llc | Method of metal performance improvement and protection against degradation and suppression thereof by ultrasonic impact |
CN101096738A (zh) * | 2006-06-26 | 2008-01-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 低焊接裂纹敏感性钢板及其生产方法 |
JP4462264B2 (ja) | 2006-12-28 | 2010-05-12 | Jfeスチール株式会社 | 窒化処理用冷延鋼板の製造方法 |
JP4992589B2 (ja) | 2007-07-19 | 2012-08-08 | コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社 | トナー供給ローラおよび画像形成装置 |
US8715432B2 (en) * | 2008-03-31 | 2014-05-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fire-resistant steel superior in weld joint reheat embrittlement resistance and toughness and method of production of same |
-
2012
- 2012-11-19 US US14/358,775 patent/US9777353B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-11-19 BR BR112014011809-4A patent/BR112014011809B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2012-11-19 WO PCT/JP2012/079991 patent/WO2013077298A1/ja active Application Filing
- 2012-11-19 MX MX2014005863A patent/MX363871B/es active IP Right Grant
- 2012-11-19 KR KR1020147013175A patent/KR101626227B1/ko active IP Right Grant
- 2012-11-19 JP JP2013545918A patent/JP5664797B2/ja active Active
- 2012-11-19 CN CN201280056850.2A patent/CN103958713B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-11-20 TW TW101143234A patent/TWI493056B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103958713B (zh) | 2016-02-17 |
WO2013077298A1 (ja) | 2013-05-30 |
MX363871B (es) | 2019-04-05 |
TW201333221A (zh) | 2013-08-16 |
CN103958713A (zh) | 2014-07-30 |
KR20140077212A (ko) | 2014-06-23 |
JP5664797B2 (ja) | 2015-02-04 |
JPWO2013077298A1 (ja) | 2015-04-27 |
US20140334966A1 (en) | 2014-11-13 |
US9777353B2 (en) | 2017-10-03 |
BR112014011809A2 (pt) | 2017-05-02 |
MX2014005863A (es) | 2014-06-23 |
TWI493056B (zh) | 2015-07-21 |
KR101626227B1 (ko) | 2016-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2686715C1 (ru) | Элемент из термообработанного стального листа и способ его производства | |
BR112014011809B1 (pt) | Folha de aço para a nitretação, método para a sua fabricação, e peça automotiva excelente na resistência à fadiga com o uso das mesmas | |
EP3276022B1 (en) | Cold-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
RU2707846C1 (ru) | Горячепрессованная деталь | |
RU2559070C2 (ru) | Высокопрочный холоднокатаный стальной лист, имеющий превосходные равномерное относительное удлинение и способность к расширению отверстия, и способ его изготовления | |
RU2583194C2 (ru) | Высокопрочный, гальванизированный погружением стальной лист и высокопрочный, подвергнутый легированию, гальванизированный погружением стальной лист, имеющие превосходную формуемость и низкую анизотропию материала, с пределом прочности на разрыв 980 мпа или более, и способ их получения | |
KR101482473B1 (ko) | 침탄용 강, 침탄강 부품 및 그 제조 방법 | |
KR101540877B1 (ko) | 가스 연질화용 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
TW201938816A (zh) | 高強度冷軋鋼板及其製造方法 | |
EP3786310A1 (en) | Steel member and method for producing same | |
JP6583588B2 (ja) | 浸炭用鋼板、及び、浸炭用鋼板の製造方法 | |
BR112017025366B1 (pt) | Chapa de aço e método para fabricação de uma chapa laminada a frio e recozida | |
BR112013026024B1 (pt) | chapa de aço de alta resistência laminada a quente com excelente deformabilidade local, e seu método de fabricação | |
BR112019000422B1 (pt) | Chapa de aço e chapa de aço galvanizada | |
BR112018006379B1 (pt) | Chapa de aço galvanizada, e, método para fabricar um produto formado por prensagem a quente. | |
MX2013010664A (es) | Lamina de acero laminada en caliente y proceso para producir la misma. | |
US10633730B2 (en) | Material for cold-rolled stainless steel sheet | |
WO2021070951A1 (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2010255091A (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2010255090A (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
WO2023063010A1 (ja) | 熱間圧延鋼板 | |
KR20200130422A (ko) | 마르텐사이트계 스테인리스 강판 및 이의 제조 방법 및 스프링 부재 | |
JP6179604B2 (ja) | 電気抵抗溶接鋼管用鋼帯および電気抵抗溶接鋼管ならびに電気抵抗溶接鋼管用鋼帯の製造方法 | |
JP2007092132A (ja) | 剛性と加工性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
EP2803745B1 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method for same |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B06A | Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette] | ||
B06A | Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette] | ||
B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 19/11/2012, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
|
B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: NIPPON STEEL CORPORATION (JP) |
|
B21F | Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time |
Free format text: REFERENTE A 9A ANUIDADE. |
|
B24J | Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12) |
Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2645 DE 14-09-2021 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013. |