JP6583588B2 - 浸炭用鋼板、及び、浸炭用鋼板の製造方法 - Google Patents
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Description
かかる着想に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
[2]残部のFeの一部に換えて、質量%で、Cr:0.005%以上3.0%以下、Mo:0.005%以上1.0%以下、Ni:0.010%以上3.0%以下、Cu:0.001%以上2.0%以下、Co:0.001%以上2.0%以下、Nb:0.010%以上0.150%以下、Ti:0.010%以上0.150%以下、V:0.0005%以上1.0%以下、B:0.0005%以上0.01%以下の1種又は2種以上を更に含有する、[1]に記載の浸炭用鋼板。
[3]残部のFeの一部に換えて、質量%で、Sn:1.0%以下、W:1.0%以下、Ca:0.01%以下、REM:0.3%以下の1種又は2種以上を更に含有する、[1]又は[2]に記載の浸炭用鋼板。
[4][1]〜[3]の何れか1つに記載の浸炭用鋼板を製造する方法であって、[1]〜[3]の何れか1つに記載の化学組成を有する鋼材を加熱し、熱間仕上圧延の1パス前の圧延を、900℃以上980℃以下の温度域で15%以上25%以下の圧下率で実施し、熱間仕上圧延を、800℃以上920℃未満の温度域で6%以上の圧下率で終了し、700℃以下の温度で巻取る熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程により得られた鋼板、又は、前記熱間圧延工程後に冷間圧延が施された鋼板を、窒素濃度を体積分率で25%未満に制御した雰囲気にて、5℃/h以上100℃/h以下の平均加熱速度で、下記式(1)で定義されるAc1点以下の温度域まで加熱し、当該Ac1点以下の温度域で10h以上100h以下保持する焼鈍処理を施した後、焼鈍終了時の温度から550℃までの温度域における平均冷却速度を5℃/h以上100℃/h以下とする冷却を施す焼鈍工程と、を含む、浸炭用鋼板の製造方法。
本発明に係る浸炭用鋼板及びその製造方法について説明するに先立ち、上記課題を解決するために本発明者らが行った検討の内容について、以下で詳細に説明する。
かかる検討に際し、本発明者らは、まず、極限変形能と相関を有する穴広げ性を向上させるための方法について、検討を行った。
まず、本発明の実施形態に係る浸炭用鋼板について、詳細に説明する。
本実施形態に係る浸炭用鋼板は、以下で詳述するような所定の化学成分を有している。加えて、本実施形態に係る浸炭用鋼板は、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が、7.0以下であり、炭化物の平均円相当直径が、5.0μm以下であり、アスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合が、全炭化物に対して80%以上であり、フェライト結晶粒内に存在する炭化物の個数割合が、全炭化物に対して60%以上であるという、特定のミクロ組織を有している。これにより、本実施形態に係る浸炭用鋼板は、浸炭前において、より一層優れた極限変形能を示すようになる。
まず、本実施形態に係る浸炭用鋼板の有する化学成分について、詳細に説明する。なお、以下の説明において、化学成分に関する「%」は、特に断りのない限り「質量%」を意味する。
C(炭素)は、最終的に得られる浸炭部材における板厚中央部の強度を確保するために必要な元素である。また、浸炭用鋼板において、Cは、フェライトの粒界に固溶して粒界の強度を上昇させ、穴広げ性の向上に寄与する元素である。
Si(ケイ素)は、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用をなす元素である。Siの含有量が0.005%未満である場合には、溶鋼を十分に脱酸することができない。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Siの含有量は、0.005%以上とする。Siの含有量は、好ましくは0.01%以上である。一方、Siの含有量が0.5%以上となる場合には、炭化物に固溶したSiが炭化物を安定化させて、炭化物の平均円相当直径が5.0μmを超え、穴広げ性が損なわれる。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Siの含有量は、0.5%未満とする。Siの含有量は、好ましくは0.3%未満である。
Mn(マンガン)は、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用をなす元素である。Mnの含有量が0.01%未満である場合には、溶鋼を十分に脱酸することができない。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Mnの含有量は、0.01%以上とする。Mnの含有量は、好ましくは0.1%以上である。一方、Mnの含有量が3.0%以上となる場合には、炭化物に固溶したMnが炭化物を安定化させて、炭化物の平均円相当直径が5.0μmを超え、穴広げ性の劣化を招く。そのため、Mnの含有量は、3.0未満とする。Mnの含有量は、好ましくは2.0%未満であり、より好ましくは1.0%未満である。
P(リン)は、フェライトの粒界に偏析して、穴広げ性を劣化させる元素である。Pの含有量が0.1%を超える場合には、フェライトの粒界の強度が著しく低下して、穴広げ性が劣化する。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Pの含有量は、0.1%以下とする。Pの含有量は、好ましくは0.050%以下であり、より好ましくは0.020%以下である。なお、Pの含有量の下限は、特に限定しない。ただし、Pの含有量を0.0001%未満まで低減させると、脱Pコストが大幅に上昇して、経済的に不利になる。そのため、実用鋼板上、Pの含有量は、0.0001%が実質的な下限となる。
S(硫黄)は、介在物を形成して、穴広げ性を劣化させる元素である。Sの含有量が0.1%を超える場合には、粗大な介在物が生成して穴広げ性が低下する。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Sの含有量は、0.1%以下とする。Sの含有量は、好ましくは0.010%以下であり、より好ましくは0.008%以下である。なお、Sの含有量の下限は、特に限定しない。ただし、Sの含有量を0.0005%未満まで低減させると、脱Sコストが大幅に上昇し、経済的に不利になる。そのため、実用鋼板上、Sの含有量は、0.0005%が実質的な下限となる。
Al(アルミニウム)は、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用をなす元素である。Alの含有量が0.0002%未満である場合には、溶鋼を十分に脱酸することができない。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Alの含有量(より詳細には、sol.Alの含有量)は、0.0002%以上とする。Alの含有量は、好ましくは0.0010%以上である。一方、Alの含有量が3.0%を超える場合には、粗大な酸化物が生成して穴広げ性が損なわれる。そのため、Alの含有量は、3.0%以下とする。Alの含有量は、好ましくは2.5%以下であり、より好ましくは1.0%以下であり、更に好ましくは0.5%以下であり、より一層好ましくは0.1%以下である。
N(窒素)は、不純物元素であり、窒化物を形成して穴広げ性を阻害する元素である。Nの含有量が0.2%を超える場合には、粗大な窒化物が生成して穴広げ性が著しく低下する。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板において、Nの含有量は、0.2%以下とする。Nの含有量は、好ましくは0.1%以下であり、より好ましくは0.02%以下であり、更に好ましくは0.01%以下である。一方、Nの含有量の下限は、特に限定しない。ただし、Nの含有量を0.0001%未満まで低減させると、脱Nコストが大幅に上昇し、経済的に不利になる。そのため、実用鋼板上、Nの含有量は、0.0001%が実質的な下限となる。
Cr(クロム)は、最終的に得られる浸炭部材において、焼入れ性を高める効果を持つ元素であるとともに、浸炭用鋼板においては、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Crを含有させてもよい。Crを含有させる場合、更なる穴広げ性の向上効果を得るためには、Crの含有量を0.005%以上とすることが好ましい。Crの含有量は、より好ましくは0.010%以上である。また、炭化物や窒化物の生成の影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Crの含有量は、3.0%以下とすることが好ましい。Crの含有量は、より好ましくは2.0%以下であり、更に好ましくは1.5%以下である。
Mo(モリブデン)は、最終的に得られる浸炭部材において、焼入れ性を高める効果を持つ元素であるとともに、浸炭用鋼板においては、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Moを含有させてもよい。Moを含有させる場合、更なる穴広げ性の向上効果を得るためには、Moの含有量を0.005%以上とすることが好ましい。Moの含有量は、より好ましくは0.010%以上である。また、炭化物や窒化物の生成の影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Moの含有量は、1.0%以下とすることが好ましい。Moの含有量は、より好ましくは0.8%以下である。
Ni(ニッケル)は、最終的に得られる浸炭部材において、焼入れ性を高める効果を持つ元素であるとともに、浸炭用鋼板においては、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Niを含有させてもよい。Niを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Niの含有量を0.010%以上とすることが好ましい。Niの含有量は、より好ましくは0.050%以上である。また、Niが粒界に偏析する影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Niの含有量は、3.0%以下とすることが好ましい。Niの含有量は、より好ましくは2.0%以下であり、更に好ましくは1.0%以下であり、より一層好ましくは0.5%以下である。
Cu(銅)は、最終的に得られる浸炭部材において、焼入れ性を高める効果を持つ元素であるとともに、浸炭用鋼板においては、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Cuを含有させてもよい。Cuを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Cuの含有量を0.001%以上とすることが好ましい。Cuの含有量は、より好ましくは0.010%以上である。また、Cuが粒界に偏析する影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Cuの含有量は、2.0%以下とすることが好ましい。Cuの含有量は、より好ましくは0.80%以下である。
Co(コバルト)は、最終的に得られる浸炭部材において、焼入れ性を高める効果を持つ元素であるとともに、浸炭用鋼板においては、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Coを含有させてもよい。Coを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Coの含有量を0.001%以上とすることが好ましい。Coの含有量は、より好ましくは0.010%以上である。また、Coが粒界に偏析する影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Coの含有量は、2.0%以下とすることが好ましい。Coの含有量は、より好ましくは0.80%以下である。
Nb(ニオブ)は、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Nbを含有させてもよい。Nbを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Nbの含有量を0.010%以上とすることが好ましい。Nbの含有量は、より好ましくは0.035%以上である。また、炭化物や窒化物の生成の影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Nbの含有量は、0.150%以下とすることが好ましい。Nbの含有量は、より好ましくは0.120%以下であり、更に好ましくは0.100%以下である。
Ti(チタン)は、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Tiを含有させてもよい。Tiを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Tiの含有量を0.010%以上とすることが好ましい。Tiの含有量は、より好ましくは0.035%以上である。また、炭化物や窒化物の生成の影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Tiの含有量は0.150%以下とすることが好ましい。Tiの含有量は、より好ましくは0.120%以下であり、更に好ましくは0.100%以下であり、より一層好ましくは0.050%以下であり、更に一層好ましくは0.020%以下である。
V(バナジウム)は、フェライトの結晶粒を微細化して穴広げ性の更なる向上に寄与する元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Vを含有させてもよい。Vを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Vの含有量は、0.0005%以上とすることが好ましい。Vの含有量は、より好ましくは0.0010%以上である。また、炭化物や窒化物の生成の影響を考慮すると、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Vの含有量は、1.0%以下とすることが好ましい。Vの含有量は、より好ましくは0.80%以下であり、更に好ましくは0.10%以下であり、より一層好ましくは0.080%以下である。
B(ホウ素)は、フェライトの粒界に偏析することで粒界の強度を向上させて、穴広げ性を更に向上させる元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、Bを含有させてもよい。Bを含有させる場合、穴広げ性の更なる向上効果を得るためには、Bの含有量は、0.0005%以上とすることが好ましい。Bの含有量は、より好ましくは0.0010%以上である。また、Bを0.01%を超えて含有させたとしても、上記のような穴広げ性の更なる向上効果は飽和するため、Bの含有量は、0.01%以下とすることが好ましい。Bの含有量は、より好ましくは0.0075%以下であり、更に好ましくは0.0050%以下であり、より一層好ましくは0.0020%以下である。
Sn(スズ)は、溶鋼を脱酸して鋼を更に健全化する作用をなす元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、1.0%を上限としてSnを含有させてもよい。Snの含有量は、より好ましくは、0.5%以下である。
W(タングステン)は、溶鋼を脱酸して鋼を更に健全化する作用をなす元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、1.0%を上限としてWを含有させてもよい。Wの含有量は、より好ましくは、0.5%以下である。
Ca(カルシウム)は、溶鋼を脱酸して鋼を更に健全化する作用をなす元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、0.01%を上限としてCaを含有させてもよい。Caの含有量は、より好ましくは0.006%以下である。
REM(希土類金属)は、溶鋼を脱酸して鋼を更に健全化する作用をなす元素である。そのため、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、必要に応じて、0.3%を上限としてREMを含有させてもよい。
板厚中央部の成分組成の残部は、Fe及び不純物である。不純物としては、鋼原料もしくはスクラップから、及び/又は、製鋼過程で不可避的に混入し、本実施形態に係る浸炭用鋼板の特性を阻害しない範囲で許容される元素が例示される。
次に、本実施形態に係る浸炭用鋼板を構成するミクロ組織について、詳細に説明する。
本実施形態に係る浸炭用鋼板のミクロ組織は、実質的に、フェライトと炭化物とで構成される。より詳細には、本実施形態に係る浸炭用鋼板のミクロ組織において、フェライトの面積率は、例えば80〜95%の範囲内であり、炭化物の面積率は、例えば5〜20%の範囲内であって、かつ、フェライトと炭化物の合計面積率が100%を超えないように構成される。
以下、本実施形態に係る浸炭用鋼板を構成するミクロ組織の限定理由について、詳細に説明する。
本発明者らによる検討の結果、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が7.0以下であれば、良好な穴広げ性を得ることができることが明らかとなった。上記X線ランダム強度比の平均値が7.0を超える場合には、穴広げ時に亀裂の発生が助長されて、良好な穴広げ性が得られない。従って、本実施形態に係る浸炭用鋼板では、上記X線ランダム強度比の平均値を、7.0以下とする。上記X線ランダム強度比の平均値は、極限変形能のより一層の向上のために、好ましくは5.5以下である。なお、上記X線ランダム強度比の下限は、特に限定するものではないが、現行の一般的な連続熱延工程を考慮すると、0.5が実質の下限となる。
まず、浸炭用鋼板から、その表面に垂直な断面(板厚断面)が観察できるように、サンプルを切り出す。サンプルの長さは、測定装置にもよるが、10mm〜25mm程度で良い。サンプルの板厚1/4位置を、0.1μmの測定間隔で電子後方散乱回折法(Electron Back Scattering Diffraction:EBSD)を用いて測定し、結晶方位情報を得る。ここでEBSD解析は、例えば、サーマル電界放射型走査電子顕微鏡(JEOL製JSM−7001F)とEBSD検出器(TSL製DVC5型検出器)で構成された装置を用い、15kV〜25kVの電子線加速電圧、200〜300点/秒の解析速度で実施する。EBSD解析装置に付属のソフトウェア「OIM Analysis(登録商標)」に搭載された「TEXTURE」機能を用いて、得られた結晶方位情報から、級数展開法で計算した3次元集合組織を計算する。次に「ODF」機能を用いて、3次元集合組織のうちφ2=45゜断面における(001)[1−10]、(116)[1−10]、(114)[1−10]、(113)[1−10]、(112)[1−10]、(335)[1−10]、(223)[1−10]の強度をそのままフェライト結晶粒のX線ランダム強度比として用いればよい。{100}<011>〜{223}<110>方位群の平均値とは、上記方位の相加平均である。なお、上記の全ての方位の強度を得ることができない場合には、例えば、{100}<011>、{116}<110>、{114}<110>、{112}<110>、{223}<110>の各方位の相加平均で代替してもよい。なお、結晶学では、「−1」という方位は、正式には「1」の上にアッパーバーを付して表記するが、本明細書では記載の制約上、「−1」と表記している。
先だって言及したように、本実施形態における炭化物は、セメンタイト(Fe3C)及びε系炭化物(Fe2〜3C)等の鉄系炭化物により主に構成される。本発明者らによる検討の結果、全炭化物のうち、アスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合が80%以上であれば、良好な穴広げ性を得ることができることが明らかとなった。全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合が80%未満である場合には、穴広げ時に亀裂の発生が助長されて、良好な穴広げ性を得ることができない。従って、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合の下限を、80%とする。全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合は、穴広げ性の更なる向上を目的として、好ましくは85%以上である。なお、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合の上限は、特に規定するものではない。ただし、実操業において98%以上とすることは困難であるため、98%が実質的な上限となる。
本発明者らによる検討の結果、全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に存在する炭化物の個数割合が60%以上であれば、良好な穴広げ性を得ることができることが明らかとなった。全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に存在する炭化物の個数割合が60%未満である場合には、穴広げ時に亀裂の伸展が助長されて、良好な穴広げ性を得ることができない。従って、本実施形態に係る浸炭用鋼板においては、全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に存在する炭化物の個数割合の下限を、60%とする。全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に存在する炭化物の個数割合は、穴広げ性の更なる向上を目的として、好ましくは65%以上である。なお、全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に存在する炭化物の個数割合の上限は、特に規定するものではない。ただし、実操業において98%以上とすることは困難であるため、98%が実質的な上限となる。
本実施形態に係る浸炭用鋼板のミクロ組織において、炭化物の平均円相当直径は、5.0μm以下である必要がある。炭化物の平均円相当直径が5.0μmを超える場合には、打ち抜き時に割れが発生し、良好な穴広げ性を得ることができない。炭化物の平均円相当直径が小さい程、打ち抜き時の割れは発生しにくく、炭化物の平均円相当直径は、好ましくは1.0μm以下であり、より好ましくは0.8μm以下であり、更に好ましくは0.6μm以下である。炭化物の平均円相当直径の下限は、特に規定するものではない。ただし、実操業において、炭化物の平均円相当直径を0.01μm以下とすることは困難であるため、0.01μmが実質的な下限となる。
まず、浸炭用鋼板からその表面に垂直な断面(板厚断面)が観察できるようにサンプルを切り出す。サンプルの長さは、測定装置にもよるが、10mm程度で良い。断面を研磨及び腐食して、炭化物の析出位置とアスペクト比と平均円相当直径との測定に供する。ここで、研磨は、例えば、粒度600から粒度1500の炭化珪素ペーパーを使用して測定面を研磨した後、粒径が1μmから6μmのダイヤモンドパウダーをアルコール等の希釈液や純水に分散させた液体を使用して、鏡面に仕上げれば良い。腐食は、炭化物の形状と析出位置を観察できる手法であれば、特に制限されるものではなく、例えば、炭化物と地鉄の粒界を腐食する手段として、飽和ピクリン酸−アルコール溶液によるエッチングを行っても良いし、非水溶媒系電解液による定電位電解エッチング法(黒澤文夫ら、日本金属学会誌、43、1068、(1979))等により、地鉄を数マイクロメートル程度除去して炭化物のみを残存させる方法を採用してもよい。
本実施形態に係る浸炭用鋼板の板厚については、特に限定するものではないが、例えば、2mm以上とすることが好ましい。浸炭用鋼板の板厚を2mm以上とすることで、コイル幅方向の板厚差をより小さくすることが可能となる。浸炭用鋼板の板厚は、より好ましくは、2.3mm以上である。また、浸炭用鋼板の板厚は、特に限定するものではないが、6mm以下とすることが好ましい。浸炭用鋼板の板厚を6mm以下とすることで、プレス成形時の荷重を低くして、部品への成形をより容易なものとすることができる。浸炭用鋼板の板厚は、より好ましくは5.8mm以下である。
次に、以上説明したような本実施形態に係る浸炭用鋼板を製造するための方法について、詳細に説明する。
以下、上記の熱間圧延工程、及び、焼鈍工程について、詳細に説明する。
以下で詳述する熱間圧延工程は、所定の化学組成を有する鋼材を用いて、所定の条件に則して熱間圧延鋼板を製造する工程である。
本実施形態に係る熱間圧延工程では、熱間仕上圧延の1パス前の圧延工程により、オーステナイトの再結晶を促進させて、格子欠陥が少ないオーステナイト粒を形成させる。圧延温度が900℃未満である場合、又は、圧下率が25%を超える場合には、オーステナイト中に過剰に格子欠陥が導入されてしまい、次の仕上圧延工程においてオーステナイトの再結晶を必要以上に阻害し、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値を7.0以下に制御することができなくなる。また、圧延温度が980℃を超える場合、又は、圧下率が15%未満である場合には、オーステナイト粒の粗大化が著しくなり、結果として、次の仕上圧延工程においてオーステナイト粒の再結晶が阻害されて、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値を7.0以下に制御することができなくなる。かかる観点より、本実施形態に係る熱間圧延工程では、熱間仕上圧延の1パス前の圧延温度を900℃以上980℃以下とし、圧下率を、15%以上25%以下とする。フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値をより適切に制御するために、熱間仕上圧延の1パス前の圧延温度は、910℃以上であることが好ましい。また、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値をより適切に制御するために、熱間仕上圧延の1パス前の圧延温度は、970℃以下であることが好ましい。フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値をより適切に制御するために、圧下率は、17%以上であることが好ましい。また、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値をより適切に制御するために、圧下率は、20%以下であることが好ましい。
本実施形態に係る熱間圧延工程では、熱間仕上圧延工程により、オーステナイトの再結晶を促進させる。圧延温度が800℃未満である場合、又は、圧下率が6%未満である場合には、オーステナイトの再結晶が十分に促進されずに、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値を7.0以下に制御することができなくなる。このため、本実施形態に係る熱間仕上圧延では、圧延温度を800℃以上とし、圧下率を6%以上とする。フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比をより適切に制御するために、熱間仕上圧延における圧延温度は、好ましくは810℃以上である。一方、圧延温度が920℃以上となる場合には、オーステナイトのオーステナイト粒の粗大化が著しくなり、結果として、次工程において、フェライトの生成が阻害されてしまう。このため、本実施形態に係る熱間仕上圧延では、圧延温度を920℃未満とする。フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比をより適切に制御するために、熱間仕上圧延における圧延温度は、好ましくは910℃未満である。なお、本実施形態に係る熱間仕上圧延において、圧下率の上限は特に規定するものではない。ただし、熱間圧延鋼板の形状安定性の観点から、50%が実質的な上限となる。
先だって言及したように、浸炭用鋼板のミクロ組織は、炭化物の平均円相当直径が、5.0μm以下であり、フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が7.0以下であり、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合が80%以上であり、かつ、全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に形成した炭化物の個数割合が60%以上である必要がある。そのためには、後段の焼鈍工程(より詳細には、球状化焼鈍)に供される前の鋼板組織(熱間圧延鋼板組織)は、面積率で10%以上80%以下のフェライトと、面積率で10%以上60%以下のパーライトとを、面積率の合計が100%以下となるように含有し、残部は、ベイナイト、マルテンサイト、焼き戻しマルテンサイト、及び、残留オーステナイトの少なくとも何れかから構成されることが好ましい。
以下で詳述する焼鈍工程は、上記の熱間圧延工程により得られた熱間圧延鋼板、又は、熱間圧延工程後に冷間圧延が施された鋼板に対して、所定の熱処理条件に則して焼鈍処理(球状化焼鈍処理)を施す工程である。かかる焼鈍処理により、熱間圧延工程において生成したパーライトを球状化させる。
ここで、下記式(101)において、[X]との表記は、元素Xの含有量(単位:質量%)を表し、該当する元素を含有しない場合はゼロを代入するものとする。
上記のような焼鈍工程において、焼鈍雰囲気は、窒素濃度を体積分率で25%未満に制御した雰囲気とする。窒素濃度が体積分率で25%以上となる場合には、鋼板中に窒化物が形成して、穴広げ性の劣化を招くため、好ましくない。かかる窒素濃度は、低ければ低いほど望ましい。ただし、窒素濃度を体積分率で1%以下に制御することは、コスト上不利であるため、体積分率1%が窒素濃度の実質的な下限となる。
本実施形態に係る焼鈍工程では、上記のような熱間圧延鋼板、又は、熱間圧延工程後に冷間圧延が施された鋼板を、5℃/h以上100℃/h以下の平均加熱速度で、上記式(101)で定めるAC1点以下の温度域まで加熱する必要がある。平均加熱速度が5℃/h未満である場合には、炭化物の平均円相当直径が5.0μmを超えて、穴広げ性が劣化する。一方、平均加熱速度が100℃/hを超える場合には、炭化物の球状化が十分に促進されずに、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合を80%以上に制御することが困難となる。また、加熱温度が、上記式(101)で定めるAC1点を超える場合には、全炭化物のうちフェライトの結晶粒内に形成した炭化物の個数割合が60%未満となってしまい、良好な穴広げ性を得ることができない。なお、加熱温度の温度域の下限は、特に規定するものではない。ただし、加熱温度の温度域が600℃未満であると、焼鈍処理における保持時間が長くなり、製造コストが不利になる。そのため、加熱温度の温度域は、600℃以上とすることが好ましい。炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における平均加熱速度は、20℃/h以上とすることが好ましい。また、炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における平均加熱温度は、50℃/h以下とすることが好ましい。炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における加熱温度の温度域は、630℃以上とすることがより好ましい。また、炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における加熱温度の温度域は、670℃以下とすることがより好ましい。
本実施形態に係る焼鈍工程では、上記のようなAc1点以下(好ましくは、600℃以上Ac1点以下)の温度域を、10h以上100h以下保持する必要がある。保持時間が10h未満である場合には、炭化物の球状化が十分に促進されずに、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合を80%以上に制御することが困難となる。一方、保持時間が100hを超える場合には、炭化物の平均円相当直径が5.0μmを超え、穴広げ性が劣化する。炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における保持時間は、20h以上であることが好ましい。また、炭化物の状態をより適切に制御するために、本実施形態に係る焼鈍工程における保持時間は、80h以下とすることが好ましい。
本実施形態に係る焼鈍工程において、上記のような加熱保持後、鋼板を5℃/h以上100℃/h以下の平均冷却速度で冷却する。ここで、平均冷却速度とは、加熱保持温度(換言すれば、焼鈍終了時の温度)から550℃までの平均冷却速度である。平均冷却速度が5℃/h未満である場合には、炭化物が粗大化しすぎて、穴広げ性が劣化する。一方、平均冷却速度が100℃/hを超える場合には、炭化物の球状化が十分に促進されずに、全炭化物のうちアスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合を80%以上に制御することが困難となる。炭化物の状態をより適切に制御するために、加熱保持温度から550℃までの平均冷却速度は、20℃/h以上とすることが好ましい。また、炭化物の状態をより適切に制御するために、加熱保持温度から550℃までの平均冷却速度は、50℃/h以下とすることが好ましい。
以上説明したような熱間圧延工程及び焼鈍工程を実施することで、先だって説明したような、本実施形態に係る浸炭用鋼板を製造することができる。
以下の表1に示す化学組成を有する鋼材を、以下の表2に示す条件で熱間圧延(及び冷間圧延)した後、焼鈍を施して、浸炭用鋼板を得た。なお、以下の表2に示す条件で熱間圧延を行った後、大気中、55℃で105時間保持した上で、以下の表2に示す条件で焼鈍を行った。以下の表1及び表2において、下線は、本発明の範囲外であることを示す。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.02%以上0.30%未満
Si:0.005%以上0.5%未満
Mn:0.01%以上3.0%未満
P:0.1%以下
S:0.1%以下
sol.Al:0.0002%以上3.0%以下
N:0.2%以下
を含有し、残部が、Fe及び不純物からなり、
フェライトの面積率が80%以上、炭化物の面積率が5%以上であり、かつ、フェライトと炭化物の合計面積率が100%以下であり、
フェライト結晶粒の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が、7.0以下であり、
炭化物の平均円相当直径が、5.0μm以下であり、
アスペクト比が2.0以下である炭化物の個数割合が、全炭化物に対して80%以上であり、
フェライト結晶粒内に存在する炭化物の個数割合が、全炭化物に対して60%以上である、浸炭用鋼板。 - 残部のFeの一部に換えて、質量%で、
Cr:0.005%以上3.0%以下
Mo:0.005%以上1.0%以下
Ni:0.010%以上3.0%以下
Cu:0.001%以上2.0%以下
Co:0.001%以上2.0%以下
Nb:0.010%以上0.150%以下
Ti:0.010%以上0.150%以下
V:0.0005%以上1.0%以下
B:0.0005%以上0.01%以下
の1種又は2種以上を更に含有する、請求項1に記載の浸炭用鋼板。 - 残部のFeの一部に換えて、質量%で、
Sn:1.0%以下
W:1.0%以下
Ca:0.01%以下
REM:0.3%以下
の1種又は2種以上を更に含有する、請求項1又は2に記載の浸炭用鋼板。 - 請求項1〜3の何れか1項に記載の浸炭用鋼板を製造する方法であって、
請求項1〜3の何れか1項に記載の化学組成を有する鋼材を加熱し、熱間仕上圧延の1パス前の圧延を、900℃以上980℃以下の温度域で15%以上25%以下の圧下率で実施し、熱間仕上圧延を、800℃以上920℃未満の温度域で6%以上の圧下率で終了し、700℃以下の温度で巻取る熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程により得られた鋼板、又は、前記熱間圧延工程後に冷間圧延が施された鋼板を、窒素濃度を体積分率で25%未満に制御した雰囲気にて、5℃/h以上100℃/h以下の平均加熱速度で、下記式(1)で定義されるAc1点以下の温度域まで加熱し、当該Ac1点以下の温度域で10h以上100h以下保持する焼鈍処理を施した後、焼鈍終了時の温度から550℃までの温度域における平均冷却速度を5℃/h以上100℃/h以下とする冷却を施す焼鈍工程と、
を含む、浸炭用鋼板の製造方法。
ここで、下記式(1)において、[X]との表記は、元素Xの含有量(単位:質量%)を表し、該当する元素を含有しない場合はゼロを代入するものとする。
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