BR0202579B1 - Método para tratamento térmico de produto de liga de titânio que tenha estrutora martensítica. - Google Patents

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO

PARA TRATAMENTO TÉRMICO DE PRODUTO DE LIGA DE TITÂNIO QUE TENHA ESTRUTURA MARTENSÍTICA".

Esta invenção refere-se ao tratamento térmico de um produto de liga de titânio e, mais particularmente, ao tratamento térmico de recozimento do produto de liga de titânio que forma uma estrutura martensítica durante as etapas de processamento anterior.

FUNDAMENTO DA INVENÇÃO A fabricação de um produto metálico que tenha uma faixa de espessura de seção e seja feito de uma liga cujas propriedades dependem da taxa de resfriamento apresenta um desafio à produção. As porções mais finas do produto resfriam mais rapidamente que as porções mais grossas, de forma que as porções mais finas têm um conjunto de propriedades e as por- ções mais grossas têm outro conjunto de propriedades. Em alguns casos pode ser possível usar taxas de resfriamento compensadas para as várias porções ou taxas de resfriamento muito lentas, mas isto adiciona um custo considerável e não é sempre prático.

Um exemplo é a produção de uma lâmina forjada de compressor para um motor de turbina a gás. As lâminas do compressor podem ser feitas de uma liga de titânio alfa-beta tal como Ti-442, tendo uma composição no- minal, em peso percentual, de cerca de 4% de alumínio, cerca de 4% de mo- libdênio, cerca de 2% de estanho, cerca de 0,5% de silício, o saldo sendo titânio. Esta liga forma uma estrutura martensítica no resfriamento, e a natu- reza e extensão da transformação da martensita depende da taxa de resfri- amento. O material é aquecido até cerca de 898,9°C (1650°F), transferido para o molde de forja, e forjado à temperatura de partida de cerca de 898,9°C (1650°F). O produto resfria em contato com o molde do resfriador de forja. As porções finas do aerofólio da lâmina do compressor, e particu- larmente as bordas dianteira e traseira, refrigeram rapidamente e desenvol- vem martensita extensiva, enquanto as porções grossas do malhete resfriam mais lentamente e formam pouca (se formam alguma) martensita. A marten- sita na porção do aerofólio é relativamente frágil e suscetível ao dano por impacto e falhas prematuras. Problemas similares surgem durante o reparo das soldas de produtos feitos destas ligas e que tenham estado em funcio- namento.

Para superar estes problemas e fornecer a combinação de pro- priedades desejada, vários tratamentos térmicos foram desenvolvidos e em- pregados. Em um deles, o produto forjado a quente é tratado termicamente a 898,9°C (1650°F) por uma hora e resfriado lentamente, seguido por um en- velhecimento a baixa temperatura a 1055,6°C (932°F) por 24 horas. Em ou- tro tratamento térmico, o produto forjado a quente é tratado termicamente a 548,9°C (1020°F) por 4 horas. Nenhum desses tratamentos térmicos provou ser bem sucedido em transmitir a combinação necessária de um malhete de alta resistência, resistente à fadiga e um aerofólio com acabamento mais dúctil, resistente ao dano que não se distorça durante o processamento.

Conseqüentemente, há uma necessidade de um tratamento tér- mico para produtos de Ti-442 forjado a quente, e, mais geralmente, para ar- tigos feitos de liga com base de titânio que formem martensita ou outras mi- croestruturas relacionadas à taxa de resfriamento no resfriamento. A pre- sente invenção preenche esta necessidade, e também fornece vantagens relativas.

BREVE SUMÁRIO DA INVENÇÃO A presente invenção fornece uma técnica de tratamento térmico que é útil para o tratamento térmico de ligas com base de alfa-beta titânio, tais como aquelas com um teor de molibdênio relativamente alto, que for- mam uma estrutura martensítica no resfriamento rápido. É particularmente útil em conjunção com a liga Ti-442. O procedimento de tratamento térmico produz alta resistência e resistência à fadiga nas porções mais grossas do produto (por exemplo, o malhete na aplicação preferida de lâmina de com- pressor), e uma ductilidade melhorada, tolerância ao dano, dureza de fratu- ra, e resistência ao impacto balístico nas porções mais finas do produto, (por exemplo, o aerofólio e particularmente as bordas dianteira e traseira da lâ- mina de compressor). As porções mais finas não se distorcem substancial- mente durante o tratamento térmico, de forma que o retrabalho no artigo é minimizado ou evitado.

Um método para tratar termicamente um produto compreende as etapas de fornecimento de um produto formado de uma liga com base de alfa-beta titânio, e processamento do artigo para formar uma estrutura mar- tensítica. A etapa de processamento inclui as etapas de primeiramente aquecer o produto para uma primeira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,1°C (1600Τ), e posteriormente um primeiro resfriamento do produto até uma temperatura de menos de cerca de 426,7°C (800°F). O método também inclui então um segundo aquecimento do artigo até uma segunda temperatura de aquecimento de cerca de 690,6°C (1275°F) até cerca de 746,1°C (1375°F) por um tempo de cerca de 1 até 7 horas (mais preferivelmente de cerca de 4 até cerca de 6 horas), e então um segundo resfriamento do produto até uma temperatura de menos que cerca de 426,7°C (800°F) a uma segunda taxa de resfriamento que não excede cerca de -9,4°C (15°F) por segundo 9 (e é usualmente de cerca de -17,2°C (1°F) por segundo até cerca de -9,4°C (15°F) por segundo). O segundo aqueci- mento para a segunda temperatura de aquecimento é preferivelmente até uma temperatura de cerca de 732,2°C (1350°F) por um tempo de cerca de 6 horas. O segundo resfriamento é opcionalmente seguido por uma etapa de alívio de estresse do artigo a uma temperatura de cerca de 537,8°C

(1000°F) até cerca de 555,6°C (1050°F), mais preferivelmente 5489°C (1020°F) +/- -6,7°C (20°F) por duas horas. A liga com base de titânio contém tipicamente molibdênio em uma quantidade que excede cerca de 3,5 por cento em peso. Em uma apli- cação preferida, a liga com base de titânio é Ti-442 que tem uma composi- ção nominal, em peso percentual, de cerca de 4 por cento de alumínio, cerca de 4 por cento de molibdênio, cerca de 2 por cento de estanho, cerca de 0,5 por cento de silício, o saldo sendo titânio. O total de todos os elementos, in- clusive impurezas e elementos secundários, é 100 porcento em peso. A presente aplicação é mais vantajosamente aplicada para pro- dutos que têm porções finas e porções grossas. Por exemplo, o produto pode ter tido uma primeira porção com uma espessura de menos que cerca de 0,508 centímetro (0,2 polegada) e uma segunda porção com uma espes- sura maior que cerca de 0,508 centímetro (0,2 polegada). Uma lâmina de compressor de turbina a gás é um de tais produtos, que tem uma porção de aerofólio fina e uma porção de malhete grossa. O processamento que produz a estrutura martensítica envolve o aquecimento para a primeira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,1°C (1600°F). O processamento pode ser um tratamento térmico simples, mas geralmente envolve também outras operações. Por exemplo, em uma nova lâmina de compressor a etapa de processamento pode incluir a forja de um artigo na primeira temperatura de aquecimento, tal como forja a uma temperatura de partida de cerca de 898,9°C (1650°F). Em uma lâmi- na de compressor que tenha sido utilizada anteriormente e que tenha expe- rimentado a remoção da extremidade da lâmina ou outros danos à porção de aerofólio, a etapa de processamento pode incluir o reparo por soldagem do produto na primeira temperatura de aquecimento, que está bem acima de 871,1°C (1600°F) e até o ponto de fusão da liga.

Esta família de ligas não teve um procedimento de recozimento geralmente aceito no passado, e não foi recomendado para uso na condição de recozido. A presente aplicação é baseada em um reconhecimento de que o tratamento térmico anteriormente usado para estas ligas foram desenvol- vidos primeiramente a partir de experiências com peças relativamente gros- sas de material que não tinham porções finas e porções grossas. As aplica- ções anteriores não produziram a desejada combinação de propriedades no produto com porções finas e porções grossas. O tratamento térmico anterior a 898,9°C (1650°F) por uma hora e o resfriamento lento, seguido de um en- velhecimento a baixa temperatura a 500°C (932°F) por 24 horas produziu altas distorções nas porções finas. O tratamento térmico anterior a 548,9°C (1020°F) por 4 horas produziu o produto com uma distorção mínima da por- ção fina e um malhete com alta resistência e resistente à fadiga, mas o ae- rofólio tinha uma resistência muito alta e insuficiente tolerância aos danos e resistência ao impacto balístico. A presente aplicação inclui o segundo aquecimento, que serve como um tratamento de recozimento, transmite pro- priedades melhoradas ao artigo acabado. Uma boa tolerância aos danos e resistência ao impacto balístico são propriedades necessárias aos aerofólios das lâminas do compressor, devido à possibilidade de ingestão de objetos estranhos na extremidade frontal e nos estágios de compressor do motor.

Outras características e vantagens da presente invenção serão aparentes a partir da descrição mais detalhada a seguir da representação preferida, tomada em conjunção com os desenhos anexos, que ilustram, como exemplo, os princípios da invenção. O escopo da invenção não está, entretanto, limitado a esta representação preferida.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS A Figura 1 é uma vista em perspectiva de uma lâmina de com- pressor de uma turbina a gás. A Figura 2 é um fluxograma em blocos de uma aplicação para a prática da invenção, e A Figura 3 é um diagrama de fase esquemático da pseudo- binária composição de temperatura de uma liga com base de titânio alfa- beta.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO A figura 1 descreve um produto componente de um motor de turbina a gás tal como uma lâmina de compressor 20. A lâmina de compres- sor 20 é formada por linguagem base de titânio que será discutida em maior detalhe. A lâmina de compressor 20 inclui um aerofólio 22 que age contra o fluxo de entrada de ar no motor de turbina a gás e comprime axialmente o fluxo de ar. A lâmina do compressor 20 é montada em um disco compressor (não mostrado) por um malhete 24 que se estende na direção para baixo do aerofólio 22 e se encaixa em um fenda do disco do compressor. Uma plata- forma 26 se estende longitudinalmente na direção para fora da área onde o aerofólio 22 é ligado ao malhete 24. O aerofólio 22 tem uma borda dianteira 30, um borda traseira 32, e uma ponta 34 distante da plataforma 26. O aerofólio 22 é relativamente fino se medido em uma direção transversal (isto é., perpendicularmente a uma corda ao lado convexo dese- nhado paralelamente à plataforma), com pelo menos algumas porções que não sejam maiores que 0,508 centímetro (0,2 polegada) de espessura. O malhete 24 é relativamente grosso se medido perpendicularmente à sua di- reção de alongamento, sendo maior que 0,508 centímetro (0,2 polegada) de espessura em sua porção mais grossa. Como exemplo, o aerofólio 22 da lâmina descrita tem tipicamente cerca de 0,483 a 0,508 centímetro (0,190- 0,200 polegada) de espessura em sua porção mais grossa, e o malhete 24 tem tipicamente cerca de 1,905 centímetro (0,750 polegada) de espessura em sua porção mais grossa, embora essas espessuras variem para diferen- tes motores de turbina a gás. Atingir os requisitos de propriedades é mais desafiador nas bordas dianteira e traseira do aerofólio 22, onde a espessura é de cerca de 0,0635 centímetro (0,025 polegada) ou menos. Devido a esta grande diferença em espessura as porções e à natureza da liga de base de titânio, o controle das propriedades em duas porções é difícil e levou à pre- sente invenção.

Figura 2 descreve uma aplicação para a prática da presente in- venção. Um produto tal como a lâmina do compressor 20 é fornecido, nume- ral 40. O produto é feito de uma liga com base de titânio, que é uma liga ten- do mais titânio que qualquer outro elemento. A liga com base de titânio é desejável mente uma liga de alfa-beta titânio, mais preferivelmente com mais que cerca de 3,5 por cento em peso de molibdênio, que forma uma estrutura martensítica quando resfriada a uma taxa suficientemente alta. A figura 3 é um diagrama de fase esquemático da pseudo-binária composição de tempe- ratura (titânio-molibdênio), não desenhado em escala, para tal liga com base de titânio. Uma liga de titânio α-β (alfa-beta) forma predominantemente duas fases, a fase α e a fase β no tratamento térmico. Nas ligas de titânio, a fase α (alfa) é uma fase hexagonal fechada (HCP) termodinamicamente estável a temperaturas baixas, a fase β (beta) é uma fase cúbica com corpo centrado (BCC) termodinamicamente estável a altas temperaturas, e uma mistura das fases a e β é termodinamicamente estável a temperaturas intermediárias. O molibdênio é o elemento estabilizador beta preferido, e a liga de base de titânio contém preferivelmente uma quantidade de molibdênio que excede cerca de 3,5 por cento em peso da liga base de titânio. Uma liga preferida de base de titânio α-β é conhecida como Ti-442, que tem uma composição no- minal, em peso percentual, de cerca de 4 por cento de alumínio, cerca de 4 por cento de molibdênio, cerca de 2 por cento de estanho, cerca de 0,5 por cento de silício, o saldo sendo titânio. O total de todos os elementos, inclusi- ve as impurezas e os elementos secundários, é de 100 por cento em peso. O produto é processado, numeral 42, com o resultado de que forma uma estrutura martensítica em pelo menos uma porção do produto devido às propriedades da liga e às dimensões do produto. O processa- mento 42 inclui as etapas de primeiramente aquecer o produto até uma pri- meira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,1°C (1600°F), numeral 44, e então um primeiro resfriamento do produto até uma tempera- tura de menos que cerca de 426,7°C (800°F), numeral 46. A etapa de pri- meiro aquecimento 44 pode ser simplesmente um tratamento térmico, mas mais tipicamente inclui também uma outra operação de processamento. Por exemplo, a etapa de primeiro aquecimento 44 da lâmina do compressor 20 durante a produção inicial pode incluir o forjamento da lâmina de compressor 20 começando na primeira temperatura de aquecimento de cerca de 898,9°C (1650°F). A figura 3 ilustra o forjamento da liga Ti-442 na região α+β do diagrama de fase, como exemplo. Em outro exemplo, a etapa de primeiro aquecimento 44 da lâmina de compressor 20 que foi usada pode incluir um reparo com solda na ponta 34, na borda dianteira 30, na borda traseira 32, e/ou nas superfícies laterais do aerofólio 22 na primeira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,1°C (1600°F) e até o ponto de fusão da liga. Cada uma dessas operações está dentro do escopo da invenção e envolve o aquecimento da lâmina de compressor até a primeira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,1°C (1600°F), e também outros processamentos. A taxa de resfriamento durante o primeiro resfriamento 46 é tipicamente relativamente rápido, mas é mais rápido no aerofólio mais fino 22 e suas porções mais finas 30 e 32, que na porção mais grossa do ma- Ihete 24. A taxa de resfriamento é mais rápida na borda dianteira 30 e na borda traseira 32 do aerofólio 22, que está na ordem de 1/10 da espessura da porção mais grossa do aerofólio e 1/40 da espessura do malhete. O res- friamento relativamente rápido do aerofólio produz uma microestrutura mar- tensítica no aerofólio 22 e particularmente próximo à borda dianteira 30 e à borda traseira 32, embora haja muito menos ou nenhuma microestrutura martensítica no malhete 24. Assim, o produto neste ponto tem uma varieda- de de microestruturas, martensíticas nas porções mais finas e não martensí- ticas nas porções mais grossas. O processamento subseqüente deve, en- tretanto, produzir propriedades aceitáveis por todo o produto.

Para alcançar as propriedades desejadas, o artigo é então aquecido pela segunda vez até uma segunda temperatura de aquecimento de cerca de 690,6°C (1275°F) até cerca de 746,1 °C (1375°F) por um tempo de cerca de 1 a 7 horas, mais preferivelmente de cerca de 4 até cerca de 6 horas, numeral 48. O segundo aquecimento é preferivelmente a uma segun- da temperatura de aquecimento de cerca de 732,2°C (1350°F) por cerca de 4 horas no mínimo, e desejavelmente por cerca de 6 horas. As temperaturas e os tempos não são arbitrários, mas são selecionados pelas respostas à formação termodinâmica e cinética da martensita. Conforme mostrado es- quematicamente na figura 3, a martensita é formada apenas abaixo de uma temperatura de partida de martensita Ms que é característica de cada com- posição. O recozimento deve ser conduzido acima do valor de Ms associado com uma composição de fase beta crítica para a fase beta, βο. βο é determi- nada pelo procedimento de EDS (espectrometria de energia dispersiva) semi quantitativa como sendo cerca de 10 por cento de molibdênio. O recozi- mento deve ser conduzido abaixo da temperatura Τβ da linha transus α+β/β para a composição βο, ou a composição da fase beta pode resultar na for- mação de martensita no resfriamento. A fase β deve alcançar as porcenta- gem (ou maior) de molibdênio de forma a não formar martensita durante o resfriamento e a decompor com sucesso a martensita durante o tratamento térmico. O valor βο é cerca de 10 por cento de molibdênio na fase β, até aproximadamente o dobro da dureza de fratura. Teores de molibdênio abai- xo de cerca de 10 por cento na fase β resulta em baixa dureza de fratura no aerofólio. Se a temperatura estiver abaixo da faixa mínima indicada, pode se formar martensita no resfriamento devido à temperatura estar abaixo da li- nha Ms. As temperaturas máxima e mínima de recozimento não podem ser excedidas, ou o recozimento não terá sucesso. Isto é, o segundo aqueci- mento 48 não pode estar abaixo da temperatura mínima de recozimento ou acima da temperatura máxima de recozimento.

Para as ligas de titânio Ti-442 e similares, a faixa de recozimento conforme a presente aplicação é de cerca de 690,6°C (1275°F) até cerca de 746,1°C (1375°F). A temperatura de recozimento mais preferida de 732,2°C (1350°F) é selecionada por estar próxima do topo da faixa para boa cinética, mas suficientemente abaixo da temperatura máxima da faixa para assegurar que a temperatura máxima não seja excedida. O tempo do recozimento permite que o recozimento seja completado nestas temperaturas. Descobriu- se que o tempo de recozimento de cerca de 4 até cerca de 6 horas dentro desta faixa de temperatura produz as propriedades ótimas, embora melhori- as sejam obtidas sobre as aplicações anteriores em tempos mais curtos de recozimento de cerca de 1 até cerca de 4 horas. Λ medida que o tempo de recozimento é reduzido, as propriedades de fadiga são melhoradas mas a dureza de fratura diminui. À medida que o tempo de recozimento é aumen- tado, as propriedades de fadiga diminuem mas a dureza de fratura melhora. O tempo de recozimento preferido selecionado de cerca de 4 até cerca de 6 horas, e mais preferivelmente 6 horas, resulta na combinação ótima de pro- priedades.

Durante a segunda etapa de aquecimento 48, o produto é prefe- rivelmente enrolado em uma folha metálica de titânio comercialmente puro ou em uma folha metálica de tântalo. A embalagem de folha metálica supri- me a formação de uma fase alfa na superfície do produto, de forma que a espessura de qualquer camada de fase alfa na superfície seja desejavel- mente 0,000127 centímetro (0,00005 polegadas) ou menos. Um caso alfa excessivamente grosso, se presente na superfície do produto, reduz a per- formance de fadiga do produto servindo como um local para o início prema- turo das fendas de fadiga. O uso de embalagem com folhas metálicas é preferido tanto para peças novas quanto para reparos das partes previa- mente usadas. O produto é então resfriado pela segunda vez até uma tempe- ratura de menos que cerca de 426,7°C (800°F) a uma segunda taxa de res- friamento que não excede cerca de -9,4°C (15°F) por segundo, numeral 50, e está preferivelmente na faixa de cerca de -17,2°C (1°F) por segundo até cerca de -9,4°C (15°F) por segundo. Quando a temperatura do produto cai abaixo de 426,7°C (800°F), ele pode ser resfriado o resto do tempo à tempe- ratura ambiente por resfriamento a gás ou por ventilação. O resfriamento relativamente lento da segunda temperatura de aquecimento até uma tem- peratura de menos que cerca de 426,7°C (800°F) assegura que a estrutura martensítica não se corrigirá para reduzir a resistência ao impacto e tolerân- cia aos danos do aerofólio 22. O resfriamento lento também evita ou minimi- za a distorção do aerofólio devido às pressões térmicas diferenciais, evitan- do ou minimizando com isso o retrabalho do produto tratado termicamente. O produto pode então ser opcionalmente trabalhado se necessá- rio, numeral 52. Quando o produto for trabalhado, deve então sofrer opcio- nalmente alívio de tensões, numeral 54, pelo aquecimento do produto até uma temperatura de cerca de 537,8°C (1000°F) até cerca de 565,6°C (1050°F), preferivelmente cerca de 548,9°C (1020°F), por um tempo de até 2 horas. O procedimento de tratamento térmico produz alta resistência e resistência à fadiga nas porções mais grossas do produto (isto é, o malhete 24), e ductilidade, tolerância ao dano, e resistência ao impacto balístico me- lhorados nas porções mais finas do produto (isto é, o aerofólio 22 e particu- larmente na borda dianteira 30 e na borda traseira 32) pela decomposição da martensita em uma estrutura reforçada endurecida pela precipitação. As porções mais finas não se distorcem substancialmente durante o tratamento térmico, de forma que o retrabalho do produto é minimizado. A invenção foi reduzida à prática usando-se a aplicação da figu- ra 2 em conjunção com o forjamento a quente da lâmina do compressor 20 durante a etapa 44. As propriedades mecânicas da lâmina de compressor 20 acabada foram medidas e comparadas com as propriedades obtidas com o processamento convencional. O processamento convencional produz uma dureza de fratura de 151,68 megaprascal (22 ksi (in)1/2), enquanto o pre- sente processamento com um segundo aquecimento de recozimento de 732,2°C (1350°F) por 6 horas produz uma dureza de fratura de cerca de 311,64 megaprascal (45,2 ksi (in)1/2).

Embora uma representação particular da invenção tenha sido descrita em detalhes para propósitos de ilustração, várias modificações e melhorias podem ser feitas sem sair do espírito e do escopo da invenção.

Conseqüentemente, a invenção não deve ser limitada exceto pelas reivindi- cações anexas.

Claims (19)

1. Método para tratamento térmico de um produto, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende as etapas de: fornecer um produto compreendendo uma liga de ti- tânio alfa-beta tendo uma composição nominal, em peso per- centual, de cerca de 4 por cento de alumínio, cerca de 4 por cento de molibdênio, cerca de 2 por cento de estanho, cerca de 0,5 por cento de silício, o restante sendo titânio e im- purezas, o dito produto adicionalmente compreendendo porções finas e porções grossas; processar o produto para formar uma estrutura mar- tensítica, a etapa de processar incluindo as etapas de: aquecer, pela primeira vez, o produto até uma pri- meira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,laC (16002F) , e na região alfa-mais-beta de um diagrama de fase do produto, e então resfriar, pela primeira vez, o produto até uma temperatura de menos que cerca de 426,7aC (8002F); então aquecer, pela segunda vez, o produto até uma se- gunda temperatura de aquecimento de cerca de 690,6aC (1275aF) até cerca de 746,laC (1375aF) por um tempo de cerca de 4 até cerca de 6 horas; e então resfriar, pela segunda vez, o produto até uma tem- peratura de menos que cerca de 426,7aC (800aF) a uma segunda taxa de resfriamento que não exceda cerca de -9,4aC (15aF) por segundo.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de fornecer o produto inclui a etapa de: fornecer o produto tendo a porção delgada com uma espessura de menos que 0,508 centímetro (0,2 polegada) e a porção espessa com uma espessura maior que 0,508 centímetro (0,2 polegada).

3. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de fornecer o produto inclui a etapa de fornecer uma lâmina de compressor de tur- bina a gás (20).

4. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de processar inclui a etapa de forjar o produto à primeira temperatura de aqueci mento.

5. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de processar inclui a etapa de forjar o produto a uma temperatura de cerca de 898,9aC (1650aF) .

6. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de processar inclui a etapa de reparar com solda o produto à primeira temperatura de aquecimento.

7. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de aquecer, pela se- gunda vez, inclui a etapa de: aquecer, pela segunda vez, até a segunda tempera- tura de aquecimento de cerca de 732,2SC (13502F) por um tem- po de cerca de 4 até cerca de 6 horas.

8. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de resfriar, pela se- gunda vez, inclui a etapa de: resfriar, pela segunda vez, o produto à segunda taxa de resfriamento de cerca de -17,2QC (12F) por segundo até cerca de -9,4aC (152F) por segundo.

9. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que inclui uma etapa adicional, após a etapa de resfriar, pela segunda vez, de: aliviar as tensões do produto a uma temperatura de cerca de 537,82C (10002F) até cerca de 565,62C (10502F).

10. Método, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de aquecer, pela se- gunda vez, inclui a etapa de: envolver o produto em uma folha metálica selecio- nada do grupo consistindo em folha metálica de titânio e fo- lha metálica de tântalo comercialmente puras.

11. Método para tratamento térmico de um produto, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende as etapas de: fornecer um produto formado de uma liga a base de titânio alfa-beta, o dito produto compreendendo adicional- mente porções finas e porções grossas; processar o produto para formar uma estrutura mar- tensítica, a etapa de processar inclui as etapas de: aquecer, pela primeira vez, o produto até uma pri- meira temperatura de aquecimento maior que cerca de 871,12C (16002F), e na região alfa-mais-beta de um diagrama de fase do produto, e então resfriar, pela primeira vez, o produto até uma temperatura de menos que cerca de 426,7aC (800aF); então aquecer, pela segunda vez, o produto até uma se- gunda temperatura de aquecimento de cerca de 690,6aC (1275aF) até cerca de 746,12C (13752F) por um tempo de cerca de 1 até cerca de 7 horas; e então resfriar, pela segunda vez, o produto até uma tem- peratura de menos que cerca de 426,72C (800aF) a uma segunda taxa de resfriamento que não exceda cerca de -9,42C (152F) por segundo.

12. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de fornecer o produto inclui a etapa de: fornecer o produto formado da liga a base de titâ- nio alfa-beta tendo mais que cerca de 3,5 por cento, em pe- so, de molibdênio.

13. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de fornecer o produto inclui a etapa de: fornecer o produto tendo a porção delgada com uma espessura de menos de 0,508 centímetro (0,2 polegada) e a porção espessa com uma espessura maior que 0,508 centímetro (0,2 polegada).

14. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de fornecer um produ- to inclui a etapa de: fornecer uma lâmina de compressor de turbina a gás (20) .

15. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de processar inclui a etapa de: forjar o produto à primeira temperatura de aqueci- mento .

16. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de processar inclui a etapa de: reparar com solda o produto à primeira temperatura de aquecimento.

17. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que inclui uma etapa adicional, após a etapa de resfriar, pela segunda vez, de: aliviar as tensões do produto a uma temperatura de cerca de 537,8aC (10002F) até cerca de 565,6SC (1050aF).

18. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de aquecer, pela se- gunda vez, inclui um tempo de cerca de 4 a cerca de 6 horas à segunda temperatura de aquecimento.

19. Método, de acordo com a reivindicação 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a etapa de aquecer, pela se- gunda vez, inclui a etapa de: envolver o produto em uma folha metálica selecio- nada do grupo consistindo em folha metálica de titânio e fo- lha metálica de tântalo comercialmente puras.