BE1022069B1

BE1022069B1 - Composition de lait de chaux

Info

Publication number: BE1022069B1
Application number: BE2014/0157A
Authority: BE
Inventors: Chavez Luis Alfredo Diaz; Robert Sebastian Gärtner; Xavier Pettiau
Original assignee: Lhoist Recherche Et Developpement Sa
Priority date: 2014-03-11
Filing date: 2014-03-11
Publication date: 2016-02-15
Also published as: EP3116829A1

Abstract

Composition de lait de chaux comprenant des particules de chaux éteinte en suspension dans une phase aqueuse, caractérisée en ce que lesdites particules de chaux éteinte sont constituées de plus de 60% en poids, de préférence de plus de 80% en poids, de manière plus préférentielle de plus de 90% en poids de particules de chaux éteinte, par rapport au poids total des particules de chaux éteinte, qui présentent une taille de particules décrite par un profil de distribution de taille de particules monomodal.

Description

“COMPOSITION DE LAIT DE CHAUX”

La présente invention se rapporte à une composition de lait de chaux comprenant des particules de chaux éteinte en suspension dans une phase aqueuse, à son procédé de fabrication et à son utilisation.

Des suspensions de particules de chaux éteinte parfois également appelée lait de chaux, crème de chaux ou suspension de chaux sont utilisées au niveau industriel comme réactifs, dans une multitude d’applications, notamment le génie civil, plus particulièrement le traitement des sols, préférentiellement la stabilisation des sols, le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment du fumier ou de résidus organiques similaires) ou des procédés de précipitations, où le contrôle de la saturation est critique, dans l’ajustement du pH, la minéralisation d’eau potable, la neutralisation de réactions chimiques et le traitement d’eaux usées par voie aérobique ou anaérobique.

De telles suspensions de particules de chaux éteinte ou laits de chaux sont communément obtenus par extinction de chaux vive en présence d’eau ou par mise en suspension de chaux éteinte pulvérulente. Les particules obtenues sont composées de manière prédominante d’hydroxyde de calcium.

Cette chaux éteinte ou hydroxyde de calcium peut évidemment contenir des impuretés, à savoir des phases dérivées de Si02, AI2O3, Fe203, MnO, P205, K20 et/ou S03, représentant globalement quelques dizaines de grammes par kilogramme. Néanmoins, la somme de ces impuretés, exprimées sous la forme des oxydes précités, ne dépasse pas 8 % en masse, de préférence 5 %, de préférence 3 % ou même 2 % de la masse de la chaux éteinte selon l’invention. En particulier, la chaux éteinte contient avantageusement moins de 1,5 % en masse de Fe203, de préférence moins de 1 % et de préférence moins de 0,5 %.

Cette chaux éteinte peut aussi contenir de l’oxyde de calcium qui n’aurait pas été hydraté au cours de l’extinction, tout comme elle peut contenir du carbonate de calcium CaC03. Ce carbonate de calcium peut provenir soit du calcaire initial dont est dérivée la chaux éteinte selon l’invention (incuits), soit d’une réaction de carbonatation partielle de la chaux éteinte au contact de l’air. La teneur en oxyde de calcium dans la chaux éteinte dans le cadre de la présente invention est généralement inférieure à 3 % en masse, de préférence inférieure à 2 % et de manière avantageuse inférieure à 1 % de la masse de la chaux éteinte selon l’invention. Celle en carbonate de calcium est inférieure à 10 % en masse, de préférence inférieure à 6 % et de manière avantageuse inférieure à 4 %, de manière encore plus avantageuse inférieure à 3%.

Cette chaux éteinte peut aussi contenir de l’oxyde de magnésium MgO ou des phases dérivées du type Mg(OH)2 ou MgC03, représentant globalement quelques dizaines de grammes par kilogramme. Néanmoins, la somme de ces impuretés, exprimées sous la forme de MgO, ne dépasse avantageusement pas 8 % en masse, de préférence 5 %, de préférence 3 % ou même 2 % de la masse de la chaux éteinte selon l’invention.

Un des facteurs limitant l’utilisation de laits de chaux par rapport à d’autres réactifs potentiels réside généralement dans leur vitesse de réaction ou de neutralisation dans le milieu réactionnel de l’application.

Bien entendu une vitesse de réaction faible est recherchée dès lors qu’elle permet la mise en place de procédés plus lents et donc de temps de séjours plus longs. Cela a pour avantage de pouvoir disposer d’hydroxyde de calcium pendant un temps suffisamment long ce qui rend les réactions impliquées efficaces dans les domaines d’application précités.

La libération lente mais continue d’hydroxyde de calcium permet, sur base d’une seule addition de réactif, une augmentation de pH s’étalant sur une longue période de temps. Ce phénomène est avantageusement utilisé dans de nombreuses applications nécessitant une lente augmentation de pH, notamment dans le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment du fumier ou de résidus organiques similaires). Dans le cadre de l’hygiénisation de fumier ou de résidus organiques similaires notamment, l’utilisation de laits de chaux à faible vitesse de réaction permet à la fois de maintenir un pH constant mais aussi d’empêcher une croissance biologique De plus, dans le cadre de processus biochimiques, il a été constaté que des effets de variations involontaires de pH ont lieu au sein de réacteurs biochimiques. Ces changements de pH dans le milieu réactionnel sont néfastes pour les bactéries/levures qui sont présentes dans le réacteur.

Au vu de ce qui précède, il est manifeste qu’il existe un réel besoin de fournir un lait de chaux à faible réactivité dont la vitesse de dissolution puisse être contrôlée de manière reproductible. De cette façon, une réactivité homogène du lait de chaux peut être envisagée sur une longue période de temps et ce peu importe la source du lait de chaux.

Un autre problème lié cette fois à l’utilisation de laits de chaux fins provient d’une viscosité trop importante réduisant leur maniabilité ou nécessitant une dilution de ces laits de chaux et limitant ainsi leur utilisation dans certains domaines, notamment en génie civil et plus particulièrement dans le traitement des sols.

En effet, le traitement des sols sur site est rendu compliqué car l’approvisionnement en matière première est limité à cause de la difficulté et/ou de la distance d’accès au site. L’utilisation de laits de chaux conventionnels suffisamment maniables pouvant nécessiter une grande quantité d’eau, le traitement des sols directement sur site au moyen de ceux-ci est défavorable.

Il existe donc un réel besoin de développer des laits de chaux nécessitant des quantités d'eau moindres, autrement dit des laits de chaux plus concentrés qui restent cependant faciles à manipuler.

Dans le cadre de la présente invention, il faut distinguer la réactivité du lait de chaux qui représente la vitesse de dissolution des particules de chaux hydratée de la réactivité de ta chaux vive, c’est-à-dire la vitesse de réaction de la chaux vive avec l’eau pour produire de la chaux éteinte et donc par exemple un lait de chaux.

En effet, la réactivité de la chaux vive est généralement caractérisée et mesurée par la procédure divulguée dans la norme européenne EN459-2. Cette norme définit la réactivité de la chaux vive par le t8o, temps nécessaire pour atteindre 80% de l’augmentation de température maximale générée par l’ajout de 150 g de chaux vive dans un volume d’eau de 600 cm3 initialement à 20°C. Selon cette norme, la réactivité de la chaux vive peut aussi être caractérisée par le t6o, temps nécessaire pour atteindre 60°C pour un volume d’eau de 600 cm3 initialement à 20°C, à partir de l’ajout de 150 g de chaux vive, dont la valeur est souvent similaire à celle du t8o.

La réactivité des laits de chaux est quant à elle caractérisée au sens de la présente invention selon les travaux de van Eekeren et coll. divulgués dans le document “’lmproved milk-of-lime for softening of drinking water', M.W.M. van Eekeren, J.A.M. van Paassen, C.W.A.M. Merks, KIWA NV Research and Consultancy, Nieuwegein, Septembre 1993” produit et distribué par le KIWA, Institut Royal Néerlandais de l’analyse de l’eau (KIWA NV Research and Consultancy, Groningenhaven 7, P.O. Box 1072, 3430BB Nieuwegein).

Au sens de la présente invention, la procédure décrite a été affinée de manière à améliorer la précision et la reproductibilité des résultats et a été testée sur plusieurs formulations de laits de chaux différentes.

Selon la présente invention, la vitesse de dissolution de la chaux éteinte dans de l’eau désionisée est mesurée sous la forme d’une augmentation de la conductivité électrique de la solution, dans des conditions auxquelles la solution reste sous le seuil de saturation par rapport à l’hydroxyde de calcium. A cette fin, on ajoute 0,1 g de chaux hydratée à 700 g d’eau à 25°C, ce qui permet de rester largement sous le seuil de solubilité de l’hydroxyde de calcium qui est d’environ 1,5 g par litre de solution à 25°C (voir par exemple le document « Solubilities of Inorganic & Metalorganic Compounds - Volume 2 », A. Seidell, W.F. Linke, 1953, van Nostrand (publ.), p. 631).

Pour atteindre cette mesure précise et reproductible, on prépare 500 g de suspension contenant 2% en poids de chaux éteinte à caractériser, à savoir 10 g de chaux éteinte dans 490 g d’eau. Cette suspension et 700 g d’eau désionisée sont thermostatisés à 25°C précisément. Une cellule de conductivité à temps de réponse de 0,05 s ou moins est utilisée pour enregistrer automatiquement, au moyen d’un enregistreur de données, la conductivité de l’échantillon de 700 g d’eau désionisée qui est agité vigoureusement tout au long de la mesure, par exemple à une vitesse de 450 rpm avec un agitateur à hélice de 30 mm de diamètre.

Au début de la mesure, 5 cm3 de la suspension de 500 g sont injectés dans l’échantillon de 700 g d’eau désionisée et la valeur de conductivité est enregistrée au cours du temps jusqu’à ce que celle-ci reste stable ayant ainsi atteint une valeur maximale. Le temps pour atteindre cette conductivité maximale depuis le début de la mesure est noté ti00. On définit de façon analogue tg0, comme le temps nécessaire pour atteindre 90% de la conductivité maximale. C’est cette valeur t90 obtenue qui est considérée comme représentant la réactivité du lait de chaux. Plus de détails sur la procédure de mesure de cette réactivité des laits de chaux sont disponibles au § 6.11. «Détermination de l’index de solubilité par conductivité » de la norme EN 12485 : 2010.

On considère donc selon la présente invention que la réactivité des laits de chaux sera faible si la grandeur tgo est au moins égale à 15 s.

Des chaux vives de différentes réactivités et de diverses origines produiraient communément, même dans des conditions d’extinction identiques, des laits de chaux présentant des propriétés rhéologiques et des propriétés de réaction différentes. De plus, puisque la réactivité de la chaux vive est généralement dépendante du type de four utilisé pour calciner le calcaire en chaux vive, le type de four joue également un rôle dans les propriétés du lait de chaux, outre l’influence de l’origine du calcaire. L'invention a pour but de pallier une grande partie des inconvénients de l’état de la technique en procurant un lait de chaux qui peut utiliser n’importe quelle source de chaux vive et qui sera applicable dans de nombreux domaines. Ce lait de chaux possède alors avantageusement un comportement réactionnel (réactivité) qui puisse être homogène, contrôlé et prévisible pour pouvoir l’utiliser efficacement comme réactif dans de multiples domaines d’application, notamment dans le génie civil (traitement des sols), dans le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment de fumier ou de résidus organiques similaires) et dans les réacteurs biochimiques.

Pour résoudre ce problème, il est prévu suivant l’invention, une composition de lait de chaux telle qu’indiquée au début caractérisée en ce que lesdites particules de chaux éteinte sont constituées de plus de 60% en poids, de préférence de plus de 80% en poids, avantageusement de plus de 85% en poids, de manière plus préférentielle de plus de 90% en poids, en particulier de plus de 95% en poids de particules de chaux éteinte, par rapport au poids total des particules de chaux éteinte, qui présentent une taille de particules décrite par un profil de distribution de taille de particules monomodal.

Le lait de chaux selon l’invention présentant un profil de distribution des tailles de particules monomodal signifie qu’une population de particules est très majoritairement présente dans le lait de chaux. Cette population comprend donc des tailles de particules relativement similaires et réagissent donc sensiblement à la même vitesse. De cette façon, une seule population de particules est mise en évidence pour éviter que des populations intermédiaires interfèrent lorsqu’une réaction est mise en oeuvre en présence du lait de chaux. Ainsi, le lait de chaux de la présente invention présente une distribution de tailles de particules monomodale qui permet de contrecarrer les problèmes liés à l’utilisation de laits chaux conventionnels.

Ainsi chaque grain du lait de chaux présente une vitesse de dissolution similaire aux autres grains ce qui favorise un comportement réactionnel homogène et contrôlé.

En effet, les laits de chaux conventionnels présentent typiquement un profil de distribution de tailles de particules qui est multimodal (présentant plusieurs pics) et comprennent donc plusieurs populations de particules de chaux éteintes. Ces différentes populations de particules seront typiquement composées de fractions fines présentant une réactivité accrue et des fractions plus grossières à réactivité réduite. De plus, d’autres fractions intermédiaires peuvent être présentes, selon les modes du profil de distribution des tailles de particules observés. Par exemple, le profil de distribution de tailles de particules multimodal peut comprendre une population significative qui se situe entre 0,1 et 30 pm ainsi que plusieurs populations d’agglomérats plus grossiers. Les populations situées entre 0,1 et 30 pm ont une vitesse de dissolution rapide par rapport aux populations situées dans une plage de tailles de particules plus élevées. Les fractions intermédiaires réagissent donc selon différentes vitesses. Par conséquent, cette répartition du comportement réactif dû aux diverses vitesses de réaction résulte en un comportement réactionnel (réactivité) du lait de chaux non homogène, ce qui est problématique pour de nombreuses applications, comme mentionné ci-dessus. Des applications dépendantes de la vitesse de dissolution du lait de chaux sont par exemple, sans toutefois y être limité, le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment du fumier ou de résidus organiques similaires) ou les processus biochimiques.

De plus, le lait de chaux présentant un profil de distribution de tailles de particules multimodal s’accompagne des inconvénients précités à savoir que le lait de chaux présente un comportement réactionnel qui n’est ni homogène ni contrôlé. Cela ne permet donc pas un apport lent et continu d’agent basique (tel qu’un hydroxyde de calcium) au sein de réacteurs biochimiques afin d’éviter des variations de pH indésirables.

Le lait de chaux de la présente invention permet donc non seulement de fournir un lait de chaux présentant un profil de tailles de particules monomodal mais également à faible réactivité. Cela permet de fournir un lait de chaux pouvant être utilisé dans des applications ciblées qui nécessitent des réactions lentes telles que dans les réacteurs biochimiques qui plus est, ce lait de chaux peut être obtenu à partir de particules de chaux vives/éteintes qui ne trouvaient pas forcément leur utilité dans la majorité des applications des laits de chaux car elles perturbaient l’homogénéité de la réaction des laits de de chaux classiques ou étaient mises au rebut. Il est donc particulièrement avantageux de pouvoir fournir un lait de chaux dont la vitesse de dissolution est telle que l’apport en hydroxyde de calcium peut être assuré et soutenu au cours du traitement en question.

Dans le cas spécifique de réacteurs biochimiques, le lait de chaux selon la présente invention permet de limiter efficacement et de manière fiable une éventuelle variation de pH indésirable au sein du réacteur.

Par ailleurs, l’application du lait de chaux selon la présente invention est rendue favorable dans le génie civil et plus particulièrement dans le traitement des sols où il est indispensable de pouvoir approvisionner le site devant être traité le moins de fois possible en quantité d’eau. Grâce au lait de chaux de la présente invention, la viscosité du lait de chaux est telle qu’elle peut se passer d’une présence importante d’eau pour que la réaction soit favorable.

Le lait de chaux à profil de distribution de tailles de particules monomodal selon la présente invention ne présente pas de répartition de la vitesse de réaction. Au contraire, la composition de lait de chaux selon la présente invention réagit de manière homogène à cause de la distribution homogène des particules de chaux éteinte dans le milieu réactionnel, ce qui est dû au profil de distribution de tailles de particules monomodal et donc à l’homogénéité de la taille des particules.

Avantageusement, lesdites particules présentent une taille de particules dio supérieure ou égale à 10 pm, de préférence supérieure ou égale à 15 pm, une taille de particules d50 supérieure ou égale à 20 pm, de préférence supérieure ou égale à 50 pm, plus préférentiellement supérieure ou égale à 100 pm, en particulier supérieure ou égale à 200 pm, une taille de particules d90 supérieure ou égale à 200 pm, de préférence supérieure ou égale à 300 pm, une taille de particules d90 inférieure ou égale à 1 mm telles que mesurée par diffraction laser.

Comme on peut le voir d’après les valeurs de tailles de particules données ci-avant, les particules sont grossières, en plus de présenter un profil de distribution des tailles de particules monomodal.

Dans une forme de réalisation particulière, la composition de chaux éteinte selon la présente invention présente une viscosité de moins de 300 mPa.s, de préférence de moins de 150 mPa.s, et de manière plus préférentielle de moins de 50 mPa.s, en particulier de moins de 25 mPa.s telle que mesurée par rhéomètre Brookfield standard DV-III à une vitesse de rotation de 100 tours par minutes.

De préférence, la composition est une suspension de chaux éteinte sous forme de lait de chaux présentant une teneur en matière solide supérieure ou égale à 5 %, avantageusement supérieure ou égale à 10 %, de manière préférentielle supérieure ou égale à 25 %, en particulier supérieure ou égale à 30 %, de façon particulièrement préférentielle supérieure ou égale à 40 %, par rapport au poids total de la suspension.

Dans une forme de réalisation particulièrement avantageuse selon l’invention, les particules de chaux éteinte présentent une vitesse de dissolution dans l'eau distillée, telle que mesurée dans la norme EN12485, telle que 90 % des particules de chaux éteinte sont dissoutes après plus de 15 secondes, de préférence après plus de 40 secondes et de manière plus préférentielle après plus de 60 secondes.

Avantageusement, la composition selon l’invention présente une teneur totale en soufre, en phosphore, en sodium et en potassium comprise dans la plage allant de 0,05 à 2 % en poids, de préférence de 0,15 à 1 % en poids, par rapport au poids total de la chaux éteinte.

De manière encore plus préférentielle, la composition selon l’invention est une composition de lait de chaux à réactivité faible. D’autres formes de réalisation de la composition de chaux éteinte suivant l’invention sont indiquées dans les revendications annexées. L’invention a aussi pour objet un procédé de production de lait de chaux, comprenant les étapes consécutives : a) une extinction d’une chaux vive par une phase aqueuse d’extinction en appliquant une proportion de chaux vive à la phase aqueuse d’extinction supérieure à 1 pour 8, en particulier 1 pour 6, et inférieure à 1 pour 3 pour former une suspension de chaux, ladite extinction étant réalisée en présence d’un additif soluble dans l’eau, b) au moins une coupure granulométrique de ladite suspension de chaux, éventuellement diluée, avec obtention d’au moins une première fraction et d’une deuxième fraction, c) obtention dudit lait de chaux, éventuellement après dilution, contenant ladite première fraction.

Le procédé selon la présente invention présente le grand avantage de pouvoir utiliser n’importe quel type de chaux industrielle avec une chimie et une réactivité tout à fait standard, sans devoir avoir recours à des chaux de haute pureté à la base, pour produire une suspension de chaux qui est aisément coupée granulométriquement. L’étape de coupure granulométrique peut être avantageusement une simple élimination d’une fraction très grossière qui peut contenir du carbonate de calcium sous forme d’incuit ou toute impureté inorganique insoluble, comme par exemple les silicates ou aluminates, ce qui n’affecte pas la réactivité du lait de chaux obtenu mais le rend plus homogène et/ou aussi une coupure en vue d’éliminer seulement les fines particules pour les conserver pour une autre application et ainsi valoriser la fraction plus grossière pour en faire un lait de chaux monomodal selon la présente invention. Les étapes du procédé selon l’invention permettent de fournir un lait de chaux, notamment à faible réactivité, qui présente un profil de distribution de tailles des particules monomodal et qui présentera une réactivité particulièrement appropriée pour des applications particulières telles que mentionnées précédemment. Ainsi, le procédé développé permet de fournir des laits de chaux, notamment à réactivité faible, de manière fiable, reproductible, contrôlée et qui utilise des particules « bon marché » en ce que le procédé selon l’invention permet d’obtenir une composition valorisée de particules typiquement peu ou pas utilisées.

Le procédé selon la présente invention permet donc grâce à l’action conjointe de l’additif et de la coupure granulométrique de produire un lait de chaux, notamment à réactivité faible par rapport aux laits de chaux conventionnels, dont le comportement réactionnel est homogène et contrôlé au cours du traitement et ce pour une large gamme d’applications, comme mentionné ci-dessus dès lors que le lait de chaux présente un profil de distribution de tailles des particules monomodal, l’additif permettant de mieux contrôler la taille des particules et de conserver celle-ci au cours du temps.

Le terme « monomodal » dans ce contexte signifie que la distribution différentielle mesurée de la taille des particules obtenue par des méthodes de mesure conventionnelles décrites ci-dessus montre soit uniquement un seul mode ou pic, de préférence réparti uniformément autour de la valeur d50, soit un profil de distribution de taille de particules dominé par un mode de particules, ce mode contenant plus de 60% en poids, de préférence plus de 80% en poids, avantageusement plus de 85% en poids, plus préférentiellement plus de 90% en poids, en particulier de plus de 95% en poids de particules de chaux éteinte, par rapport au poids total des particules de chaux éteinte.

Il a été constaté que la présence de l’additif permet avantageusement, à la suite de la coupure granulométrique, de fournir un lait de chaux qui ne présente pas les inconvénients des laits de chaux conventionnels. En effet, la fraction grossière initiale est plus importante et, après coupure granulométrique, comprend des tailles de particules dont le profil de distribution est monomodal. Ainsi, le comportement réactionnel du lait de chaux est homogène car les particules réagissent sensiblement à la même vitesse.

Avantageusement, ledit additif est ajouté à la phase aqueuse d’extinction, préalablement ou pendant ladite extinction ou à la chaux vive.

Pratiquement, trois cas de figure peuvent se présenter. Dans le premier cas, la phase aqueuse est formée d’eau lorsque l’additif est ajouté à la chaux vive, soit sous forme de poudre solide, soit sous forme de solution pulvérisée sur la chaux vive. Dans le deuxième cas, la phase aqueuse est constituée d’une solution contenant l’additif dans de l’eau lorsque l’additif est ajouté avant l’extinction dans l’eau. Enfin, en fonction de la vitesse de solubilité de l’additif, la phase aqueuse peut comprendre une solution de l’additif lorsque ce dernier est ajouté, pendant l’extinction, à la phase aqueuse.

Préférentiellement, ledit additif, de préférence d’origine minérale, est choisi dans le groupe constitué des sulfates présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des sulfites présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,05 g/dm3, des phosphates présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des phosphites présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des carbonates inorganiques présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des acides sulfuriques, sulfureux, phosphoriques, phosphoreux et carboniques, et leurs mélanges.

Plus préférentiellement, lesdits sulfates sont des sels de sulfate choisis dans le groupe constitué des sulfates alcalins et des sulfates alcalino-terreux et de leurs mélanges, en particulier du Na2S04 (thénardite), du Na2SO4.10H2O (mirabilite), du CaS04 (anhydrite), du CaS04.^H20 (hémihydrate), du CaS04.2H20 (gypse), du MgS04, du

MgS04.7H20 (épsomite) et de leurs mélanges.

Selon un mode préféré de la présente invention, lesdits sulfites sont choisis dans le groupe constitué du Na2S03, du NaHS03, du CaS03, du K2S03, du KHS03 et de leurs mélanges.

Dans un mode avantageux, lesdits phosphates sont des sels de phosphates choisis dans le groupe constitué des sels alcalins de phosphates, en particulier du Na2HP04, du NaH2P04 (nahpoite), du K2HP04 (archerite), du KH2P04 et de leurs mélanges.

Dans un autre mode avantageux de la présente invention, lesdits carbonates inorganiques sont choisis dans le groupe constitué des carbonates alcalins et des carbonates alcalino-terreux et de leurs mélanges, en particulier du Ca(HC03)2, du Mg(HC03)2, du NaHC03 (nahcolite), du Na2C03 (soude ou natrite), du Na2C03.H20 (thermonatrite), du Na2CO3.10H2O (natron) et de leurs mélanges.

Dans une variante selon l’invention, on effectue une coupure granulométrique pour éliminer les fractions très grossières contenant notamment les incuits ou toute impureté organique insoluble. Ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 500 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 500pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 500 pm.

Dans une variante particulière de la présente invention, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 400 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 400 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 400 pm.

Dans une variante particulière de la présente invention, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 250 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 250 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 250 pm.

Dans une variante particulière de la présente invention, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 200 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 200 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 200 pm.

Dans une autre variante selon l’invention, on effectue une coupure granulométrique pour éliminer les fines particules. Ladite coupure granulométrique, est une coupure granulométrique à au moins 10 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 10 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 10 pm.

De préférence, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 20 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus 20 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 20 pm.

Plus préférentiellement, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 50 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus 50 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 50 pm.

Avantageusement, ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 100 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 100 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 100 pm.

Dans une autre variante selon l’invention, ladite au moins une coupure granulométrique comprend une première et une deuxième coupures granulométriques avec obtention de ladite première fraction, de ladite deuxième fraction et d’une troisième fraction.

Dans une autre variante selon l’invention, ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 500 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 500 pm.

Dans encore une autre variante selon l’invention, ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 400 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 400 pm.

De manière avantageuse, ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 250 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 250 pm.

De préférence, ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 200 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 200 pm.

De manière particulièrement avantageuse, la deuxième ou la troisième fraction est formée de particules présentant une taille de particules supérieure à 500 pm, de préférence supérieure à 400 pm et préférentiellement supérieure à 250 pm, en particulier supérieure à 200 pm.

Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 10 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 10 pm.

Avantageusement, ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 20 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 20 pm.

Plus avantageusement encore, ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 50 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 50 pm.

Dans une variante préférentielle, ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 100 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 100 pm.

De manière avantageuse, la deuxième ou la troisième fraction est formée de particules présentant une taille de particules inférieure à 100 pm, de préférence inférieure à 50 pm, plus préférentiellement inférieure à 20 pm, en particulier inférieure à 10 pm.

Selon un mode de réalisation avantageux de la présente invention, ladite première fraction est formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 500 pm, de préférence inférieure à 400 pm, de manière préférentielle inférieure à 250 pm et en particulier inférieure à 200 pm et présentant une taille de particules supérieure à 10 pm, de préférence supérieure à 20 pm, de préférence supérieure à 50 pm, en particulier supérieure à 100 pm.

Préférentiellement, l’étape de coupure granulométrique à au moins 10 pm, de préférence à au moins 20 pm, plus préférentiellement à au moins 50 pm, est réalisée par une étape d’hydrocyclonage.

Dans une variante de la présente invention, ladite chaux vive est une chaux vive présentant une réactivité t8o mesurée selon le test de réactivité décrit dans la norme EN459-2 comprise entre 0,5 et 20 minutes, de préférence supérieure à 1 minute ; en particulier t8o est inférieure à 10 minutes, de préférence inférieure à 5 minutes.

Dans une autre variante selon la présente invention, l’extinction est réalisée avec une eau, par exemple une eau de procédé à une température inférieure ou égale à 20°C, de préférence à 15°C, plus préférentiellement à 10°C, et plus particulièrement à 5°C.

Avantageusement, ladite extinction est réalisée dans un extincteur à pâte de chaux.

Plus avantageusement, l’additif est ajouté en une quantité comprise entre 0,1 et 2,5 % en poids, de préférence entre 0,1 et 1% en poids, par rapport au poids total de la chaux vive. D’autres formes de réalisation du procédé suivant l’invention sont indiquées dans les revendications annexées.

La présente invention se rapporte aussi à l’utilisation de la composition de lait de chaux selon l’invention dans le génie civil, particulièrement dans le traitement de sols, plus préférentiellement dans le traitement de stabilisation de sols.

Avantageusement, la composition de lait de chaux selon l’invention est utilisée dans le traitement des eaux usées par voie aérobique ou anaérobique.

De préférence, la composition de lait de chaux selon la présente invention est utilisée dans le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment du fumier ou de résidus organiques similaires) ou dans des procédés de précipitations.

Selon un mode préférentiel, la composition de lait de chaux selon la présente invention est utilisée dans des réacteurs biochimiques, plus particulièrement dans des réacteurs biochimiques de type acide organique. D’autres formes de réalisation de l’utilisation de la composition de lait de chaux suivant l’invention sont indiquées dans les revendications annexées. D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront de la description donnée ci-après, à titre non limitatif et en faisant référence aux dessins annexés.

La figure 1 est un graphique représentant un exemple de distribution des tailles de particules monomodale d’un lait de chaux suivant l’invention.

La figure 2 est un graphique illustrant un exemple préféré de distribution des tailles de particules monomodale d’un lait de chaux suivant l’invention en présence de MgO.

La présente invention se rapporte donc à un procédé de production d’un lait de chaux en trois étapes qui permet de produire un lait de chaux où le profil de distribution de tailles des particules est monomodal et concerne des particules grossières.

La première étape consiste à éteindre de la chaux vive dans un extincteur à pâte en présence d’un additif soluble dans l’eau pour produire une suspension aqueuse de chaux. La deuxième étape consiste en une opération de coupure granulométrique également appelée criblage granulométrique qui permet entre autres d’éliminer les particules inertes et les impuretés comme la silice ou le calcaire de la suspension de chaux, éventuellement diluée. La troisième étape permet d’obtenir, éventuellement après dilution, un lait de chaux dont le profil de distribution des tailles de particules est monomodal et dont la teneur en particules inertes est réduite.

Cette distribution particulière de la taille des particules monomodale permet d’obtenir un lait de chaux homogène en tailles de particules et dont la réactivité est également homogène.

Le choix des conditions d’extinction et de coupure granulométrique dépend largement des caractéristiques du lait de chaux résultant de la source de chaux vive. Le but de l’invention est de produire, indépendamment des caractéristiques ou des qualités de la source de chaux, une composition à base de lait de chaux dont le profil de distribution des tailles de particules est monomodal. La flexibilité procurée par le procédé selon l’invention quant à la source de chaux n’est pas le seul avantage. En effet, le procédé permet également d’utiliser différentes sources d’eau d’extinction contrairement aux documents antérieurs dans lesquels elle devait être de grande pureté. Avantageusement, une eau froide sera préférée pour réaliser l’extinction qui permet de former des particules de tailles plus grossières par rapport à une extinction réalisée en présence d’eau à température ambiante.

Le lait de chaux selon la présente invention, présentant ledit profil de distribution des tailles de particules monomodal permet notamment une utilisation dans des applications de long temps de séjour, tels que le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation, de boues minérales ou organiques (notamment du fumier ou de résidus organiques similaires), les réacteurs biochimiques, et des procédés de précipitations. EXEMPLES.- EXAMPLE 1,-

Une chaux vive obtenue par calcination d’un échantillon de calcaire A comprenant moins de 1 % en masse de MgO et de Si02 présente une réactivité à l’eau t8o inférieure à 2 minutes, déterminée selon la procédure décrite dans la norme EN459-2.

On dissout 1 g de Na2S04 de grade technique dans 600 g d’eau désionisée à 15 °C pour former une solution aqueuse. On fait ensuite réagir 150 g de chaux vive à réactivité élevée avec la solution aqueuse durant un temps de séjour de 30 minutes pour obtenir une suspension de lait de chaux. Une coupure granulométrique à 500 pm de la suspension de lait de chaux est réalisée. La suspension ainsi obtenue est diluée afin d’obtenir une teneur en matière solide de 20 %, par rapport au poids total de la suspension.

La figure 1 illustre la distribution des tailles de particules du lait de chaux obtenu dans le présent exemple.

Ainsi, le lait de chaux obtenu par le procédé de traitement précité est caractérisé par un d10 de 47 pm, un d50 de 244 pm, un d90 de 494 pm et un d25 de 152 pm, un indice de solubilité t90, déterminé selon la norme EN12485, supérieur à 60 secondes et une viscosité inférieure à 10 mPa.s pour 20 % en poids de matière solide mesurée par rhéomètre Brookfield standard DV-III à une vitesse de. rotation de 100 tours par minutes. EXEMPLE 2.-

Une calcination d’un échantillon de chaux B qui contient une quantité inférieure à 1 % en masse de MgO et de Si02 est réalisée et permet de former de la chaux vive présentant une réactivité à l’eau t8o supérieure à 5 minutes, déterminée selon la norme EN459-2.

On ajoute 15 % en masse de dolomie à la chaux vive pour obtenir un mélange de chaux présentant une teneur en MgO de 3-5 % en masse. Ensuite, on dissout 0,5 g de Na2S04 dans 600 g d’eau désionisée à 15 °C pour former une solution aqueuse.

On mélange 150 g du mélange de chaux comprenant de la dolomie avec la solution aqueuse et on laisse la réaction se poursuivre pendant un temps de séjour de 30 minutes pour former une suspension de lait de chaux à réactivité faible.

Une coupure granulométrique à 500 pm est réalisée sur la suspension de lait de chaux qui est ensuite diluée pour atteindre une teneur en matière solide de 20 %, par rapport au poids total de la suspension.

La figure 2 illustre la distribution des tailles de particules de la suspension de lait de chaux obtenue. A la figure 2, il peut être constaté que le profil de distribution des tailles de particules n’est pas parfaitement monomodal. La présence d’une population majoritaire dans la suspension du lait de chaux peut être isolée pour atteindre un profil de distribution des tailles de particules qui soit monomodal. Par exemple, une coupure granulométrique à 20 pm permettrait d’obtenir une telle focalisation des populations majoritaires précitées.

Le lait de chaux obtenu est caractérisé par un d10 de 10 pm, un d5o de 247 pm, un d25 de 140 pm, un indice de solubilité t90, déterminé selon la norme EN12485, supérieur à 60 secondes et une viscosité inférieure à 10 mPa.s pour une quantité de matière solide de 20 % en poids, mesurée par rhéomètre Brookfield standard DV-III à une vitesse de rotation de 100 tours par minutes.

Il est bien entendu que la présente invention n’est en aucune façon limitée aux formes de réalisations décrites ci-dessus et que bien des modifications peuvent y être apportées sans sortir du cadre des revendications annexées.

Claims

REVENDICATIONS

1. Composition de lait de chaux comprenant des particules de chaux éteinte en suspension dans une phase aqueuse, caractérisée en ce que lesdites particules de chaux éteinte sont constituées de plus de 60% en poids, de préférence de plus de 80% en poids, de manière plus préférentielle de plus de 90% en poids de particules de chaux éteinte, par rapport au poids total des particules de chaux éteinte, qui présentent une taille de particules décrite par un profil de distribution de taille de particules monomodal.
2. Composition selon la revendication 1, dans laquelle lesdites particules présentent une taille de particules di0 supérieure ou égale à 10 pm, de préférence supérieure ou égale à 15 pm, une taille de particules d50 supérieure ou égale à 20 pm, de préférence supérieure ou égale à 50 pm, plus préférentiellement supérieure ou égale à 100 pm, en particulier supérieure ou égale à 200 pm, une taille de particules d90 supérieure ou égale à 200 pm, de préférence supérieure ou égale à 300 pm, une taille de particules d90 inférieure ou égale à 1 mm telles que mesurée par diffraction laser.
3. Composition selon la revendication 1 ou la revendication 2, présentant une viscosité de moins de 300 mPa.s, de préférence de moins de 150 mPa.s, et de manière plus préférentielle de moins de 50 mPa.s, en particulier de moins de 25 mPa.s, telle que mesurée par rhéomètre Brookfield standard DV-III à une vitesse de rotation de 100 tours par minutes.
4. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle la composition est une suspension de chaux éteinte sous forme de lait de chaux présentant une teneur en matière solide supérieure ou égale à 5 %, avantageusement supérieure ou égale à 10 %, de manière préférentielle supérieure ou égale à 25 %, en particulier supérieure ou égale à 30 %, de façon particulièrement préférentielle supérieure ou égale à 40 %, par rapport au poids total de la suspension.
5. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, présentant une vitesse de dissolution dans l’eau distillée, telle que mesurée dans la norme EN12485, telle que 90 % des particules de chaux éteinte sont dissoutes après plus de 15 secondes, de préférence après plus de 40 secondes et de manière plus préférentielle après plus de 60 secondes.
6. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, présentant une teneur totale en soufre, en phosphore, en sodium et en potassium comprise dans la plage allant de 0,05 à 2 % en poids, de préférence de 0,15 à 1 % en poids, par rapport au poids total de la chaux éteinte.
7. Procédé de production de lait de chaux, comprenant les étapes consécutives : a) une extinction d’une chaux vive par une phase aqueuse d’extinction en appliquant une proportion de chaux vive à la phase aqueuse d’extinction supérieure à 1 pour 8, en particulier 1 pour 6, et inférieure à 1 pour 3 pour former une suspension de chaux, ladite extinction étant réalisée en présence d’un additif soluble dans l’eau, b) au moins une coupure granulométrique de ladite suspension de chaux, éventuellement diluée, avec obtention d’au moins une première fraction et d’une deuxième fraction, c) obtention dudit lait de chaux, éventuellement après dilution, contenant ladite première fraction.
8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel ledit additif est ajouté à la phase aqueuse d’extinction, préalablement ou pendant ladite extinction ou à la chaux vive.
9. Procédé selon la revendication 7 ou la revendication 8, dans lequel ledit additif, de préférence d’origine minérale, est choisi dans le groupe constitué des sulfates présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des sulfites présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,05 g/dm3, des phosphates présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3 , des phosphites présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des carbonates inorganiques présentant au moins une solubilité modérée dans l’eau supérieure ou égale à 0,1 g/dm3, des acides sulfuriques, sulfureux, phosphoriques, phosphoreux, carboniques, et leurs mélanges.
10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel lesdits sulfates sont des sels de sulfate choisis dans le groupe constitué des sulfates alcalins et des sulfates alcalino-terreux et de leurs mélanges, en particulier du Na2S04 (thénardite), du Na2SO4.10H2O (mirabilite), du CaS04 (anhydrite), du CaS04.ihl20 (hémihydrate), du CaS04.2H20 (gypse), du MgS04, du MgS04.7H20 (épsomite) et de leurs mélanges.
11. Procédé selon la revendication 9 ou la revendication 10, dans lequel lesdits sulfites sont choisis dans le groupe constitué du Na2S03, du NaHS03, du CaS03, du K2S03, du KHS03 et de leurs mélanges.
12. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 11, dans lequel lesdits phosphates sont des sels de phosphates choisis dans le groupe constitué des sels alcalins de phosphates, en particulier du Na2HP04, du NaH2P04(nahpoite), du K2HP04 (archerite), du KH2P04 et de leurs mélanges.
13. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 12, dans lequel lesdits carbonates inorganiques sont choisis dans le groupe constitué des carbonates alcalins et des carbonates alcalino-terreux et de leurs mélanges, en particulier du Ca(HC03)2, du Mg(HC03)2, du NaHC03 (nahcolite), du Na2C03 (soude ou natrite), du Na2C03.H20 (thermonatrite), du Na2CO3.10H2O (natron) et de leurs mélanges.
14. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 500 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 500 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 500 pm.
15. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 400 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 400 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 400 pm.
16. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 250 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 250 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 250 pm.
17. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 200 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 200 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 200 pm.
18. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 10 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 10 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 10 pm.
19. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 20 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 20 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 20 pm.
20. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 50 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus 50 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 50 pm.
21. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 100 pm, ladite première fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de plus de 100 pm et ladite deuxième fraction étant formée de particules présentant une taille de particules de moins de 100 pm.
22. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 13, dans lequel ladite au moins une coupure granulométrique comprend une première et une deuxième coupures granulométriques avec obtention de ladite première fraction, de ladite deuxième fraction et d’une troisième fraction.
23. Procédé selon la revendication 22, dans lequel ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 500 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 500 pm.
24. Procédé selon la revendication 22, dans lequel ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 400 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 400 pm.
25. Procédé selon la revendication 22, dans lequel ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 250 μιτι, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 250 pm.
26. Procédé selon la revendication 22, dans lequel ladite première coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au plus 200 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 200 pm.
27. Procédé selon revendication 22 à 26, la deuxième ou la troisième fraction est formée de particules présentant une taille de particules supérieure à 500 pm, de préférence supérieure à 400 pm et préférentiellement supérieure à 250 pm, en particulier supérieure à 200 pm.
28. Procédé selon l’une quelconque des revendications 23 à 27, dans lequel ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 10 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 10 pm.
29. Procédé selon l’une quelconque des revendications 23 à 27, dans lequel ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 20 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 20 pm.
30. Procédé selon l’une quelconque des revendications 23 à 27, dans lequel ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 50 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 50 pm.
31. Procédé selon l’une quelconque des revendications 23 à 27, dans lequel ladite deuxième coupure granulométrique est une coupure granulométrique à au moins 100 pm, ladite première fraction étant formée des particules présentant une taille de particules supérieure à 100 pm.
32. Procédé selon l’une quelconque des revendications 23 à 31, dans lequel ladite première fraction est formée des particules présentant une taille de particules inférieure à 500 pm, de préférence inférieure à 400 pm, de manière préférentielle inférieure à 250 pm et en particulier inférieure à 200 pm et présentant une taille de particules supérieure à 10 pm, de préférence supérieure à 20 pm, de préférence supérieure à 50 pm, de préférence supérieure à 100 pm.
33. Procédé selon la revendication 32, dans lequel l’étape de coupure granulométrique à au moins 10 pm, de préférence à au moins 20 pm, plus préférentiellement à au moins 50 pm est réalisée par une étape d’hydrocyclonage.
34. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 33, dans lequel ladite chaux vive est une chaux vive présentant une réactivité t8o, mesurée selon le test de réactivité décrit dans la norme EN459-2 comprise entre 0,5 et 20 minutes, de préférence supérieure à 1 minute ; en particulier inférieure à 10 minutes, de préférence inférieure à 5 minutes.
35. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 34, dans lequel l’extinction est réalisée avec une eau, par exemple une eau de procédé à une température inférieure ou égale à 20°C, de préférence à 15°C, plus préférentiellement à 10°C, et plus particulièrement à 5°C.
36. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 35, dans lequel ladite extinction est réalisée dans un extincteur à pâte de chaux.
37. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes 7 à 36, dans lequel l’additif est ajouté en une quantité comprise entre 0,1 et 2,5 % en poids, de préférence entre 0,1 et 1% en poids, par rapport au poids total de la chaux vive.
38. Utilisation de la composition de lait de chaux selon les revendications 1 à 6, dans le génie civil, particulièrement dans le traitement de sols, plus préférentiellement dans le traitement de stabilisation de sols.
39. Utilisation de la composition de lait de chaux selon les revendications 1 à 6, dans le traitement des eaux usées par voie aérobique ou anaérobique.
40. Utilisation de la composition de lait de chaux selon les revendications 1 à 6, dans le traitement, en particulier le conditionnement et l’hygiénisation de boues minérales ou organiques ou dans des procédés de précipitations.
41. Utilisation de la composition de lait de chaux selon les revendications 1 à 6, dans des réacteurs biochimiques, plus particulièrement dans des réacteurs biochimiques de type acide organique.