WO2024017740A2 - Brückenschaltung und energieewandlungsanlage - Google Patents

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WO2024017740A2
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relay
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Klaus Rigbers
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Sma Solar Technology Ag
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    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
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    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H02M7/487—Neutral point clamped inverters

Definitions

  • the invention relates to a bridge circuit for providing an alternating current at a phase connection, and to an energy conversion system with such a bridge circuit.
  • bridge modules When converting direct current into alternating current or from alternating current into direct current, bridge modules are used in which the potentials present at the DC voltage connections of the bridge modules are provided in a clocked manner at a phase connection of the bridge modules by semiconductor switches.
  • a bridge circuit for providing an alternating current at a phase connection is also known, wherein additional intermediate potentials can be generated via a filter connected downstream of the bridge module, in that the bridge module has two bridge outputs clocked offset from one another, and the filter in respective connection paths has two magnetically coupled filter chokes, via which the two bridge outputs are connected to the common phase connection.
  • inverters with a high power density can be manufactured with a low weight, which is largely determined by the weight of the filter.
  • Comparable topologies with filter chokes in separate connection paths between several bridge outputs and a common phase output are also disclosed in the documents DE 102016 222 001 A1 and EP 2 136465 A1, whereby the filter chokes are also not magnetically coupled.
  • Claim 11 is directed to an energy conversion system with such a bridge circuit.
  • a bridge circuit according to the invention is used to provide an alternating current at a phase connection and comprises:
  • a bridge with bridge switches which is designed to provide potentials applied to the first DC voltage connection and the second DC voltage connection at a first bridge output and a second bridge output in a clocked manner independently of one another, with a first connection path between the first bridge output and the phase connection and a second connection path extends between the second bridge output and the phase connection, each of the connection paths having a filter choke on the bridge output side and the filter chokes of the connection paths being magnetically coupled to one another, wherein an isolating relay with a plurality of relay contacts is arranged between the bridge outputs and the phase connection in such a way that in a separate section of the connection paths, at least one of the relay contacts is arranged in each of the connection paths.
  • the bridge circuit is clocked offset with a phase shift of the carriers of the two bridge outputs of typically half or a quarter of the switching period. This creates the possibility of providing further potentials at the phase connection in addition to the potentials of the bridge outputs, the value of which is between the current values of the bridge output potentials. As a result, the bridge circuit can be operated with lower losses and/or a line filter of the bridge circuit can be designed more cost-effectively.
  • the bridge is set up and designed to provide a third potential level formed from potentials of the DC voltage connections at each of the bridge outputs in addition to the potential present at the first DC voltage connection and the potential at the second DC voltage connection.
  • the potential can be formed by a divided intermediate circuit and tapped at a center of this divided intermediate circuit.
  • the third potential can be formed by a capacitor arranged between bridge switches of the bridge, a so-called flying capacitor, which can be used to shift the voltage of the potential present at one of the bridge outputs relative to one of the potentials of the DC voltage connections.
  • a flying capacitor which can be used to shift the voltage of the potential present at one of the bridge outputs relative to one of the potentials of the DC voltage connections.
  • further potential levels can be formed by a multiple divided intermediate circuit or a combination of a divided intermediate circuit with a flying capacitor bridge and made available at the bridge outputs by appropriate clocking of the bridge switches.
  • the bridge can be set up and designed to provide five potential levels formed from potentials of the DC voltage connections at each of the bridge outputs
  • the current load on the relay contacts of the isolating relay is halved, so that cheaper and lighter relay types can be used as isolating relays.
  • the distributed relay contacts of the isolating relay are preferably located in different relay housings, so that better cooling of each relay contact can occur, which further reduces the required installation space. The additional costs and the additional weight due to the additional voltage measurements on the capacitors 16a and 16b and possibly 46a and 46b are negligible.
  • a common relay contact of the isolating relay is arranged in a common section of the first connection path and the second connection path.
  • this common relay contact is loaded with the entire phase current, but on the other hand it is possible to measure an electrical quantity, for example a voltage or a current, at a point between the serial relay contacts of the two connection paths with a common measuring device in the common section of the first connection path and the second connection path, even if both connection paths are separated from the phase connection by an open relay contact.
  • a further filter comprising a further filter choke and a further filter capacitor, can be arranged in the common section of the first connection path and the second connection path, with a relay contact of the isolating relay being arranged between the further filter and the phase connection.
  • a filter capacitor is preferably connected in each of the connection paths between the filter choke and the isolating relay, which is connected to a further connection to the first DC voltage connection, the second DC voltage connection or the center point.
  • a connection to the center has the advantage of a lower voltage load on the filter capacitors.
  • a second filter comprising a second filter choke and a second filter capacitor, between the filter choke and the isolating relay in at least one of the first and second connection paths, preferably in both connection paths is. This results in a so-called LCLC filter.
  • the direct current source or direct current load can also be connected via additional power electronic converters, which, for example, increase or decrease the direct voltage.
  • an energy conversion system comprises a bridge circuit according to the invention.
  • the energy conversion system can be connected to an AC voltage network in a single-phase or multi-phase manner.
  • a bridge circuit according to the invention can be provided for each of the phases be.
  • the energy conversion system preferably has a photovoltaic generator or a battery as a direct current source for providing the converted alternating current.
  • the energy conversion system can also have a direct current load in addition to or instead of a direct current source or can be set up to connect such a load.
  • the energy conversion system can be a DC charging device for an electric vehicle.
  • FIG. 1 shows a first embodiment of a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 3 shows a third embodiment of a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 5 shows a fifth embodiment of a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 7a shows a first embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 7b shows a second embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • Fig. 7c shows a third embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 7d shows a fourth embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • 7g shows a seventh embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • 7h shows an eighth embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • FIG. 7i shows a ninth embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention
  • Fig. 7j shows a tenth embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention.
  • Fig. 7k shows an eleventh embodiment of a bridge in a bridge circuit according to the invention.
  • Fig. 1 shows an embodiment of a bridge circuit 10 according to the invention with DC voltage connections DC+, DC-, to which a DC source or DC load can be connected.
  • An intermediate circuit in the form of a series connection of two intermediate circuit capacitors 17 is arranged between the DC voltage connections DC+, DC-, the center point M of which, together with the DC voltage connections DC+, DC-, provide DC voltages to a bridge 11.
  • the bridge 11 has two bridge outputs 18a, 18b, at which the bridge 11 provides independently clocked voltages that are formed from the DC voltages.
  • a connection path 15a extends from the first bridge output 18a to a phase connection AC of the bridge circuit 10, in which a first filter choke 12a is arranged on the bridge output side and a relay contact 14a of an isolating relay 13 is arranged on the phase connection side.
  • a first filter capacitor 16a which is connected to the center point M, branches off between the first filter choke 12a and the isolating relay 13.
  • the second connection path 15b is constructed analogously and extends from the bridge output 18b to the phase connection AC of the bridge circuit 10, in which a second filter choke 12b is arranged on the bridge output side and a further relay contact 14b of the isolating relay 13 is arranged on the phase connection side.
  • a second filter capacitor 16b which is also connected to the center point M, branches off between the second filter choke 12b and the isolating relay 13.
  • the filter capacitors 16a, 16b can alternatively also be connected to one of the DC voltage connections DC+, DC-.
  • the first filter choke 12a and the second filter choke 12b are magnetically coupled to one another, in particular they have a common core. Since a relay contact 14a, 14b is arranged in each of the connection paths 15a, 15b, the isolating relay 13 can only be designed for the maximum current that can flow in the respective connection path 15a, 15b in terms of its current carrying capacity. This allows the isolating relay 13 to be designed cost-effectively. But it is also conceivable that everyone Relay contacts 14a, 14b are formed by two serial contacts, which can be operated separately for safety reasons, that is, for example, assigned to different relays. As already mentioned above, a single relay contact in each connection path can also meet applicable safety standards, for example if a galvanically isolating level is connected upstream or downstream of the bridge circuit. This also applies to the embodiments described below.
  • the bridge circuit 10 shown in FIG. 2 differs from the circuit shown in FIG the other relay contacts 14 are each arranged in sections of the connection paths 15a, 15b that run separately from one another.
  • the relay contact 14 arranged in the common section of the connection paths 15a, 15b must be designed for the maximum current at the phase connection AC, which only enables part of the savings.
  • this arrangement of the relay contacts 14 makes it possible to detect an electrical quantity, for example the voltage, between the serial arrangement of the relay contacts 14 with the same measuring device, so that a measuring device can be saved if necessary. This detection may be necessary during a functional check of the relay contacts, during a synchronization process of the alternating voltage provided by the bridge circuit before connection to an alternating voltage network connected to the phase connection or even during the normal feed-in operation of the bridge circuit.
  • the bridge circuit 10 of FIG. 3 has the same arrangement of the relay contacts 14 as shown in FIG. 2, with an additional filter being arranged in the common section of the connection paths 15a, 15b between the serial relay contacts 14.
  • the further filter has a further filter choke 32 and a further filter capacitor 36, which is also connected to the center point M.
  • the bridge circuit 10 of FIG. 4 in turn adopts the arrangement of the relay contacts 14 as shown in FIG.
  • the second filter is formed by a second filter choke 42a and a second filter capacitor 46a.
  • the second filter is formed by a second filter choke 42b and a second filter capacitor 46b.
  • the second filter chokes 42a, 42b of the first connection path 15a and the second connection path 15b are shown here as not magnetically coupled, but they can also be magnetically coupled to one another.
  • the additional filters prevent non-mains frequency components from being transmitted through the bridge circuit 10 provided alternating current is particularly effectively suppressed.
  • the connection of the filter capacitors 46a and 46b to the center point M can be omitted, particularly when using the bridge circuit in three-phase inverters or rectifiers.
  • Filter choke 32 and the further filter capacitor 36 having further filters can be easily combined in order to further enhance a filter effect of the non-mains frequency components of the alternating current provided.
  • a galvanic isolation plane 50 is shown in FIG. 5, which here is, for example, a transformer which is arranged in the common section of the first connection path and the second connection path.
  • a DC-side arrangement for example through a galvanically isolating DC/DC converter (not shown) connected upstream of the bridge circuit 10, can also meet the safety requirements without serial relay contacts.
  • the other embodiments can also be designed to be safety-compliant by providing a galvanic isolation level 50, each with a single relay contact in each of the connection paths 15a, 15b.
  • a galvanic isolation level 50 each with a single relay contact in each of the connection paths 15a, 15b.
  • a single relay contact 14 in each of the connection paths 15a, 15b is sufficient to meet the safety requirements.
  • Fig. 6 shows an energy conversion system based on a bridge circuit 10 according to the invention for single-phase feeding of alternating current into an alternating voltage network 61 connected to the energy conversion system.
  • the structure of the bridge circuit 10 corresponds to the embodiment as shown in Fig. 1, but it can also correspond to the other one according to the invention Versions of a bridge circuit can be designed.
  • a generator 60 of the energy conversion system in particular a photovoltaic generator, is connected to the DC voltage connections DC+, DC- of the bridge circuit 10.
  • the phase connection of the bridge circuit 10 is connected to the phase conductor L of the AC voltage network 61.
  • the neutral conductor N of the AC voltage network is also connected to the center point M of the bridge circuit 10 via two serial relay contacts of the isolating relay 13.
  • a multi-phase feed of alternating current into an alternating voltage network can also be easily implemented with the help of bridge circuits, in that each phase of the alternating voltage network is assigned a bridge circuit 10 according to the invention and is connected with its phase connection to the respective phase conductor of the alternating voltage network.
  • the direct voltage connections DC+, DC- are usually connected to one another in parallel, although it is also conceivable to connect separate generators to the respective bridge circuits.
  • the switch arrangement in Fig. 7a shows two so-called flying capacitor half-bridges connected in parallel, in which, in addition to the potentials of the DC voltage connections DC+, DC-, a third potential shifted by the capacitor voltage is provided at the bridge outputs 18a, 18b independently of one another via a capacitor arranged within the bridge can be.
  • FIGS. 7a and 7b it is also conceivable, as shown in Fig. 7b, to arrange two simple half bridges, each with two switches, in parallel between the DC voltage connections DC+, DC- and to connect the bridge output 18a, 18b of the two half bridges to the phase connection via one of the connection paths.
  • the switch arrangements in FIGS. 7a and 7b do not require a divided intermediate circuit and therefore no connection to a center point thereof.
  • the switch arrangements of Fig. 7c to Fig. 7k have connections at a midpoint M of the intermediate circuit designed as a divided intermediate circuit, so that at the bridge outputs 18a, 18b with the potentials of the DC voltage connections DC+, DC- and the midpoint M at least three different potentials can be provided in a clocked manner.
  • FIG. 7c shows two so-called BSNPC bridges (Bipolar Switched Neutral Point Clamped) connected in parallel, which can also be used and also require a connection to a center point of a shared intermediate circuit. If the switches connected to the DC+, DC- terminals are replaced with diodes as shown in Fig. 7d, the bridge circuit can still be used as a rectifier to supply a DC load.
  • 7e shows two so-called NPC bridges (neutral point clamped bridges) connected in parallel, which can also be used and also requires a connection to a center point of a shared intermediate circuit.
  • AN PC bridges active neutral point clamped bridges
  • the capacitor 17 is optional and can also be omitted if the clock method is changed.
  • 7g shows another bridge circuit that can also be used and also requires a connection to a center point of a shared intermediate circuit.
  • the bridge circuit can still be used as a rectifier to supply a DC load.
  • the capacitor 17 is optional and can also be omitted if the clocking method is suitable.
  • FIGS. 7i, 7j and 7k Three further bridge circuits are shown in FIGS. 7i, 7j and 7k, which can also be used and also require a connection to a center point of a shared intermediate circuit. In contrast to the circuits from Figures 7a to 7h, five potentials can be provided here at the bridge output 18a and 18b.
  • IGBT IGBT
  • MOSFET both preferably as silicon or silicon carbide switches
  • HEMT or GIT switches both preferably as gallium nitride switches
  • Other self-locking switch types are also conceivable for use within the bridges.

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Abstract

Das Schutzrecht betrifft eine Brückenschaltung (10) zur Bereitstellung eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss (AC) mit einem ersten Gleichspannungsanschluss (DC+), und einem zweiten Gleichspannungsanschluss (DC-) zum Anschluss einer Gleichstromquelle oder Gleichstromlast, einem Zwischenkreis (17), sowie eine Brücke (11) mit Brückenschaltern, die dazu eingerichtet ist, an den Gleichspannungsanschlüssen (DC+, DC-) anliegende Potentiale an einem ersten Brückenausgang (18a) und einem zweiten Brückenausgang (18b) unabhängig voneinander getaktet bereitzustellen. Ein erster Verbindungspfad (15a) und ein zweiter Verbindungspfad erstrecken sich zwischen den jeweiligen Brückenausgängen (18a) und dem Phasenanschluss (AC), wobei jeder der Verbindungspfade (18a, 18b) brückenausgangsseitig eine Filterdrossel (12a, 12b) aufweist und die Filterdrosseln (12a, 12b) der Verbindungspfade (15a, 15b) miteinander magnetisch gekoppelt sind. Ein Trennrelais (13) mit einer Mehrzahl von Relaiskontakten (14) ist derart zwischen den Brückenausgängen (18a, 18b) und dem Phasenanschluss (AC) angeordnet, dass in einem getrennten Abschnitt der Verbindungspfade (15a, 15b) jeweils mindestens einer der Relaiskontakte (14) in jedem der Verbindungspfade (15a, 15b) angeordnet ist. Weiterhin ist eine Energiewandlungsanlage mit einer solchen Brückenschaltung (10) beschrieben.

Description

BRÜCKENSCHALTUNG UND ENERGIEEWANDLUNGSANLAGE
Beschreibung
Die Erfindung betrifft eine Brückenschaltung zur Bereitstellung eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss, sowie eine Energiewandlungsanlage mit einer solchen Brückenschaltung.
Bei der Umwandlung von Gleichstrom in Wechselstrom oder von Wechselstrom in Gleichstrom werden Brückenmodule verwendet, bei denen die an Gleichspannungsanschlüssen der Brückenmodule anliegenden Potentiale durch Halbleiterschalter getaktet an einem Phasenanschluss der Brückenmodule bereitgestellt werden. Hierbei ist es wünschenswert, neben dem positiven und dem negativen Potential der Gleichstromanschlüsse weitere Zwischenpotentiale bereitstellen zu können, die beispielsweise durch einen geteilten Zwischenkreis an den Gleichspannungsanschlüssen gebildet werden können. Es ist aber auch bekannt, Zwischenpotentiale innerhalb des Brückenmoduls zu erzeugen, beispielsweise mittels einer sogenannten Flying Capacitor Topologie. Je mehr Zwischenpotentiale an dem Ausgangsanschluss des Brückenmoduls bereitgestellt werden können, desto kleiner, leichter und damit kostengünstiger kann ein dem Brückenmodul nachgeschalteter Filter ausgebildet sein.
Aus der Schrift DE 102012 107 122 A1 ist weiterhin eine Brückenschaltung zur Bereitstellung eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss bekannt, wobei zusätzliche Zwischenpotentiale über einen dem Brückenmodul nachgeschalteten Filter erzeugt werden können, indem das Brückenmodul zwei zueinander versetzt getaktete Brückenausgänge aufweist, und der Filter in jeweiligen Verbindungspfaden zwei magnetisch gekoppelte Filterdrosseln aufweist, über die die beiden Brückenausgänge mit dem gemeinsamen Phasenanschluss verbunden sind. Auf diese Weise können Wechselrichter mit einer hohen Leistungsdichte mit geringem Gewicht, das maßgeblich von dem Gewicht des Filters mitbestimmt wird, hergestellt werden. Vergleichbare Topologien mit Filterdrosseln in getrennten Verbindungspfaden zwischen mehreren Brückenausgängen und einem gemeinsamen Phasenausgang sind auch in den Dokumenten DE 102016 222 001 A1 und EP 2 136465 A1 offenbart, wobei die Filterdrosseln auch nicht magnetisch gekoppelt sind.
Hierbei entsteht das Problem, dass bei großen Wechselrichter- bzw. Gleichrichterleistungen die durch das Brückenmodul bereitgestellten Ströme hoch sind und dass ein aufgrund von Sicherheitsvorschriften erforderliches Trennrelais, das den Stromfluss aus dem Brückenmodul über zwei voneinander unabhängig betätigbare Relaiskontakte trennt, auf den maximal fließenden Strom ausgelegt werden muss. Dies führt zu erheblichen Kosten und zu einem hohen Zusatzgewicht, da große Relais überproportional schwer sind im Vergleich zu kleinen Relais.
Es ist daher die Aufgabe dieser Erfindung, eine Brückenschaltung zur Bereitstellung oder Aufnahme eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss beziehungsweise eine Energiewandlungsanlage mit verringertem Materialaufwand aufzuzeigen.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Brückenschaltung mit den Merkmalen des unabhängigen Anspruchs 1. Weitere Ausführungsformen sind mit den Merkmalen der Unteransprüche beschrieben. Anspruch 11 ist gerichtet auf eine Energiewandlungsanlage mit einer solchen Brückenschaltung.
Eine erfindungsgemäße Brückenschaltung dient zur Bereitstellung eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss und umfasst:
- einen ersten Gleichspannungsanschluss, und einen zweiten Gleichspannungsanschluss zum Anschluss einer Gleichstromquelle oder Gleichstromlast,
- einen Zwischenkreis,
- eine Brücke mit Brückenschaltern, die dazu eingerichtet ist, an dem ersten Gleichspannungsanschluss und dem zweiten Gleichspannungsanschluss anliegende Potentiale an einem ersten Brückenausgang und einem zweiten Brückenausgang unabhängig voneinander getaktet bereitzustellen, wobei sich ein erster Verbindungspfad zwischen dem ersten Brückenausgang und dem Phasenanschluss und ein zweiter Verbindungspfad zwischen dem zweiten Brückenausgang und dem Phasenanschluss erstreckt, wobei jeder der Verbindungspfade brückenausgangsseitig eine Filterdrossel aufweist und die Filterdrosseln der Verbindungspfade miteinander magnetisch gekoppelt sind, wobei ein Trennrelais mit einer Mehrzahl von Relaiskontakten derart zwischen den Brückenausgängen und dem Phasenanschluss angeordnet ist, dass in einem getrennten Abschnitt der Verbindungspfade jeweils mindestens einer der Relaiskontakte in jedem der Verbindungspfade angeordnet ist.
Die Taktung der Brückenschaltung erfolgt dabei versetzt mit einer Phasenverschiebung der Träger der beiden Brückenausgängen von typischerweise mit der Halben oder einem Viertel der Schaltperiode. Hierdurch wird die Möglichkeit geschaffen, an dem Phasenanschluss neben den Potentialen der Brückenausgänge weitere Potentiale bereitzustellen, deren Wert sich zwischen den aktuellen Werten der Brückenausgangspotentiale befindet. Als Folge kann die Brückenschaltung verlustärmer betrieben werden und/oder ein Netzfilter der Brückenschaltung kann kostengünstiger gestaltet werden. In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Brücke dazu eingerichtet und ausgelegt ist, an jedem der Brückenausgänge neben dem an dem ersten Gleichspannungsanschluss und dem an dem zweiten Gleichspannungsanschluss anliegenden Potential noch ein drittes, aus Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse gebildetes Potentialniveaus bereitzustellen. Das Potential kann durch einen geteilten Zwischenkreis gebildet sein und an einem Mittelpunkt dieses geteilten Zwischenkreises abgegriffen werden. Es ist aber auch denkbar, das dritte Potential durch einen zwischen Brückenschaltern der Brücke angeordneten Kondensator, einen sogenannten Flying Capacitor, zu bilden, der zur Spannungsverschiebung des an einem der Brückenausgängen anliegenden Potential gegenüber einem der Potentiale der Gleichspannungsanschlüsse verwendbar ist. Ebenso können weitere Potentialniveaus durch einen mehrfach geteilten Zwischenkreis oder einer Kombination eines geteilten Zwischenkreises mit einer Flying Capacitor Brücke gebildet und an den Brückenausgängen durch geeignete Taktung der Brückenschalter bereitgestellt werden. So kann beispielsweise in einer Ausführungsform die Brücke dazu eingerichtet und ausgelegt sein, an jedem der Brückenausgänge fünf aus Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse gebildete Potentialniveaus bereitzustellen
Dadurch, dass sich im Betrieb der Brückenschaltung mithilfe einer bekannten Symmetrierregelung für den Brückenstrom der Strom im Wesentlichen gleichmäßig auf die Verbindungspfade verteilt, wird die Strombelastung der Relaiskontakte des Trennrelais halbiert, so dass kostengünstigere und leichtere Relais-Typen als Trennrelais Verwendung finden können. Vorzugsweise befinden sich die verteilten Relaiskontakte des Trennrelais dabei in unterschiedlichen Relaisgehäusen, so dass eine bessere Kühlung eines jeden Relaiskontaktes erfolgen kann, was den erforderlichen Bauraum weiter reduziert. Die Zusatzkosten und das Zusatzgewicht durch die zusätzlichen Spannungsmessungen an den Kondensatoren 16a und 16b sowie ggf. 46a und 46b ist demgegenüber vernachlässigbar.
Sofern sich DC-seitig oder AC-seitig von der Brückenschaltung eine galvanische Trennebene befindet, beispielsweise gebildet durch einen Transformator, kann auf weitere Relaiskontakte verzichtet werden. Andernfalls fordern Sicherheitsnormen, dass zwischen jedem der Brückenausgänge und dem Phasenanschluss jeweils zwei unabhängig voneinander betätigbare Relaiskontakte des Trennrelais seriell angeordnet sind. In einer bevorzugten Ausführungsform sind in diesem Fall in dem getrennten Abschnitt der Verbindungspfade jeweils zwei Relaiskontakte angeordnet. Hierdurch braucht jeder Relaiskontakt nur auf den maximal in dem jeweiligen Verbindungspfad fließenden Strom ausgelegt zu werden. Ein Anwendungsbeispiel für eine Brückenschaltung ohne zwei serielle Relaiskontakte ist einen DC-Ladevorrichtung für Elektrofahrzeuge, bei der eine solche galvanische Trennebene regelmäßig vorhanden ist. In einer weiteren Ausführungsform ist ein gemeinsamer Relaiskontakt des Trennrelais in einem gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades und des zweiten Verbindungspfades angeordnet ist. Hierdurch wird zwar dieser gemeinsame Relaiskontakt mit dem gesamten Phasenstrom belastet, andererseits ist es aber möglich, eine elektrische Größe, beispielsweise eine Spannung oder ein Strom, an einer Stelle zwischen den seriellen Relaiskontakten der beiden Verbindungspfade mit einer gemeinsamen Messvorrichtung in dem gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades und des zweiten Verbindungspfades zu erfassen, auch wenn beide Verbindungspfade vom Phasenanschluss durch einen geöffneten Relaiskontakt getrennt sind.
Alternativ oder zusätzlich kann ein weiterer Filter, umfassend eine weitere Filterdrossel und einen weiteren Filterkondensator, in dem gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades und des zweiten Verbindungspfades angeordnet sein, wobei zwischen dem weiteren Filter und dem Phasenanschluss ein Relaiskontakt des Trennrelais angeordnet ist.
Um die nicht netzfrequenten Anteile des bereitgestellten Wechselstroms effektiv zu unterdrücken, ist bevorzugt in jedem der Verbindungspfade jeweils ein Filterkondensator zwischen der Filterdrossel und dem Trennrelais angeschlossen, der mit einem weiteren Anschluss mit dem ersten Gleichspannungsanschluss, dem zweiten Gleichspannungsanschluss oder dem Mittelpunkt verbunden ist. Eine Verbindung mit dem Mittelpunkt hat hierbei den Vorteil einer geringeren Spanungsbelastung der Filterkondensatoren.
Eine weitere Unterdrückung der nicht netzfrequenten Anteile des bereitgestellten oder aufgenommenen Wechselstroms kann erreicht werden, indem in mindestens einem der ersten und zweiten Verbindungspfade, bevorzugt jeweils in beiden Verbindungspfade, ein zweiter Filter, umfassend eine zweite Filterdrossel und einen zweiten Filterkondensator, zwischen Filterdrossel und Trennrelais angeordnet ist. Es ergibt sich hierdurch ein sogenannter LCLC- Filter.
Die Gleichstromquelle oder Gleichstromlast kann dabei auch über weitere leistungselektronische Konverter angeschlossen sein, die zum Beispiel die Gleichspannung herauf oder heruntersetzen.
In einem weiteren Aspekt der Erfindung umfasst eine Energiewandlungsanlage eine erfindungsgemäße Brückenschaltung. Die Energiewandlungsanlage kann hierbei einphasig oder mehrphasig an ein Wechselspannungsnetz anschlossen sein. Bei mehrphasigem Anschluss kann für jede der Phasen eine erfindungsgemäße Brückenschaltung vorgesehen sein. Die Energiewandlungsanlage weist bevorzugt einen Photovoltaikgenerator oder eine Batterie als Gleichstromquelle für die Bereitstellung des gewandelten Wechselstroms auf. Die Energiewandlungsanlage kann aber auch zusätzlich zu oder anstelle von einer Gleichstromquelle auch eine Gleichstromlast aufweisen oder zum Anschluss einer solchen Last eingerichtet sein. Beispielsweise kann die Energiewandlungsanlage eine DC- Ladevorrichtung für ein Elektrofahrzeug sein.
Im Folgenden wird die Erfindung mithilfe von Figuren dargestellt, von denen
Fig. 1 eine erste erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung zeigt,
Fig. 2 eine zweite erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung zeigt,
Fig. 3 eine dritte erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung zeigt,
Fig. 4 eine vierte erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung zeigt,
Fig. 5 eine fünfte erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung zeigt,
Fig. 6 eine erfindungsgemäße Ausführung einer Energiewandlungsanlage zeigt,
Fig. 7a eine erste Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7b eine zweite Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7c eine dritte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt
Fig. 7d eine vierte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7e eine fünfte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7f eine sechste Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7g eine siebte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt, Fig. 7h eine achte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7i eine neunte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt,
Fig. 7j eine zehnte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt und
Fig. 7k eine elfte Ausgestaltung einer Brücke in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung zeigt.
Fig. 1 zeigt eine erfindungsgemäße Ausführung einer Brückenschaltung 10 mit Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC-, an denen eine Gleichstromquelle oder Gleichstromlast angeschlossen werden kann. Zwischen den Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- ist ein Zwischenkreis in Form einer Serienschaltung von zwei Zwischenkreiskondensatoren 17 angeordnet, dessen Mittelpunkt M zusammen mit den Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- Gleichspannungen einer Brücke 11 bereitstellen. Die Brücke 11 weist zwei Brückenausgänge 18a, 18b auf, an denen die Brücke 11 unabhängig voneinander getaktet Spannungen bereitstellt, die aus den Gleichspannungen gebildet sind.
Vom ersten Brückenausgang 18a erstreckt sich ein Verbindungspfad 15a bis zu einem Phasenanschluss AC der Brückenschaltung 10, in dem brückenausgangsseitig eine erste Filterdrossel 12a, sowie phasenanschlussseitig ein Relaiskontakt 14a eines Trennrelais 13 angeordnet sind. Zwischen der ersten Filterdrossel 12a und dem Trennrelais 13 zweigt ein erster Filterkondensator 16a ab, der mit dem Mittelpunkt M verbunden ist. Der zweite Verbindungspfad 15b ist analog aufgebaut und erstreckt sich vom Brückenausgang 18b bis zum Phasenanschluss AC der Brückenschaltung 10, in dem brückenausgangsseitig eine zweite Filterdrossel 12b, sowie phasenanschlussseitig ein weiterer Relaiskontakt 14b des Trennrelais 13 angeordnet sind. Zwischen der zweiten Filterdrossel 12b und dem Trennrelais 13 zweigt ein zweiter Filterkondensator 16b ab, der ebenfalls mit dem Mittelpunkt M verbunden ist. Die Filterkondensatoren 16a, 16b können alternativ auch mit einem der Gleichspannungsanschlüsse DC+, DC- verbunden sein.
Die erste Filterdrossel 12a und die zweite Filterdrossel 12b sind magnetisch miteinander gekoppelt, insbesondere weisen sie einen gemeinsamen Kern auf. Da in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b jeweils ein Relaiskontakt 14a, 14b angeordnet ist, kann das Trennrelais 13 bezüglich seiner Strombelastbarkeit nur auf den maximalen Strom ausgelegt werden, der in dem jeweiligen Verbindungspfad 15a, 15b fließen kann. Hierdurch kann das Trennrelais 13 kostengünstig gestaltet werden. Es ist aber auch denkbar, dass jeder der Relaiskontakte 14a, 14b durch zwei serielle Kontakte gebildet wird, die aus Gründen der Sicherheit getrennt voneinander betätigt werden können, also beispielsweise unterschiedlichen Relais zugeordnet sind. Wie bereits vorstehend erwähnt, kann aber auch ein einzelner Relaiskontakt in jedem Verbindungspfad geltende Sicherheitsnormen erfüllen, beispielsweise wenn der Brückenschaltung eine galvanisch trennende Ebene vorgeschaltet oder nachgeschaltet ist. Dies gilt auch für die nachfolgend beschriebenen Ausführungsformen.
Die in Fig. 2 gezeigte Brückenschaltung 10 unterscheidet sich von der in Fig. 1 gezeigten Schaltung zum einen dadurch, dass das Trennrelais 13 nunmehr nur drei Relaiskontakte 14 aufweist, von dem ein Relaiskontakt in einem gemeinsamen Abschnitt der Verbindungspfade 15a, 15b angeordnet ist, während die anderen Relaiskontakte 14 jeweils in getrennt voneinander verlaufenden Abschnitten der Verbindungspfade 15a, 15b angeordnet sind. Hierdurch muss zwar der im gemeinsamen Abschnitt der Verbindungspfade 15a, 15b angeordnete Relaiskontakt 14 auf den maximalen Strom am Phasenanschluss AC ausgelegt werden, was nur einen Teil der Einsparung ermöglicht. Gleichzeitig ermöglicht es diese Anordnung der Relaiskontakte 14 aber, eine elektrische Größe, beispielsweise der Spannung, zwischen der seriellen Anordnung der Relaiskontakte 14 mit der gleichen Messvorrichtung zu erfassen, so dass gegebenenfalls eine Messvorrichtung eingespart werden kann. Diese Erfassung kann bei einer Funktionsüberprüfung der Relaiskontakte, bei einem Synchronisationsvorgang der durch die Brückenschaltung gestellten Wechselspannung vor Verbindung mit einem an dem Phasenanschluss angeschlossenen Wechselspannungsnetzes oder auch während des normalen Einspeisebetriebs der Brückenschaltung erforderlich sein.
Die Brückenschaltung 10 der Fig. 3 hat die gleiche Anordnung der Relaiskontakte 14 wie in Fig. 2 gezeigt, wobei zusätzlich ein weiterer Filter in dem gemeinsamen Abschnitt der Verbindungspfade 15a, 15b zwischen den seriellen Relaiskontakten 14 angeordnet ist. Der weitere Filter weist eine weitere Filterdrossel 32 und einen weiteren Filterkondensator 36 auf, der ebenfalls mit dem Mittelpunkt M verbunden ist.
Die Brückenschaltung 10 der Fig. 4 greift wiederum die Anordnung der Relaiskontakte 14 wie in Fig. 1 gezeigt auf, wobei zusätzlich in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b jeweils ein zweiter Filter zwischen den magnetisch gekoppelten Filterdrosseln 12a, 12b und dem Trennrelais 13 angeordnet ist. Im ersten Verbindungspfad 15a wird der zweite Filter durch eine zweite Filterdrossel 42a und einem zweiten Filterkondensator 46a gebildet. Im zweiten Verbindungspfad 15b wird der zweite Filter durch eine zweite Filterdrossel 42b und einem zweiten Filterkondensator 46b gebildet. Die zweiten Filterdrosseln 42a, 42b des ersten Verbindungspfads 15a und des zweiten Verbindungspfads 15b sind hier als nicht magnetisch gekoppelt gezeigt, sie können aber auch magnetisch miteinander gekoppelt sein. Durch die zusätzlichen Filter werden nicht netzfrequente Anteile des durch die Brückenschaltung 10 bereitgestellten Wechselstroms besonders wirksam unterdrückt. Die Verbindung der Filterkondensatoren 46a und 46b mit dem Mittelpunkt M kann insbesondere bei Verwendung der Brückenschaltung in dreiphasigen Wechselrichtern oder Gleichrichtern entfallen.
Wie in Fig. 5 gezeigt, können, ausgehend von der Ausführung der Brückenschaltung 10 aus Fig. 3, die zweiten Filter mit den zweiten Filterdrosseln 42a, 42b und den zweiten Filterkondensatoren 46a, 46b in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b auch mit dem die weitere Filterdrossel 32 und den weitere Filterkondensator 36 aufweisenden weiteren Filter problemlos kombiniert werden, um eine Filterwirkung der nicht netzfrequenten Anteile des bereitgestellten Wechselstroms weiter zu verstärken.
Zusätzlich ist in Fig. 5 ein galvanische Trennebene 50 eingezeichnet, die hier beispielsweise ein Transformator ist, der im gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades und des zweiten Verbindungspfades angeordnet ist. Hierdurch entsteht die Möglichkeit, etwaige Sicherheitsanforderungen bezüglich der Trennung von einem angeschlossenen Netz zu erfüllen, ohne zwei serielle, unabhängig voneinander betätigbare Relaiskontakte des Trennrelais 13 in jedem der Verbindungspfade vorsehen zu müssen. Stattdessen genügt jeweils ein einzelner Relaiskontakt 14 in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b. Anstelle einer AC-seitigen Anordnung der galvanischen Trennebene 50 kann auch eine DC-seitige Anordnung, beispielsweise durch einen der Brückenschaltung 10 vorgeschalteten, galvanisch trennenden DC/DC-Wandler (nicht gezeigt) die Sicherheitsanforderungen ohne serielle Relaiskontakte erfüllen. In gleicher Weise können auch die anderen Ausführungsformen durch Vorsehen einer galvanischen Trennebene 50 mit jeweils einem einzelnen Relaiskontakt in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b sicherheitskonform gestaltet werden. Ein Beispiel, in dem eine galvanische Trennung zwischen Netz und Gleichspannungsanschlüssen regelmäßig auch bei geschlossenem Trennrelais gefordert wird, sind Gleichstromladevorrichtungen, beispielsweise für Elektrofahrzeuge. Hier genügt dann ein einzelner Relaiskontakt 14 in jedem der Verbindungspfade 15a, 15b zur Erfüllung der Sicherheitsanforderungen.
Fig. 6 zeigt eine Energiewandlungsanlage auf der Grundlage einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung 10 zur einphasigen Einspeisung von Wechselstrom in ein an die Energiewandlungsanlage angeschlossenes Wechselspannungsnetz 61. Die Struktur der Brückenschaltung 10 entspricht der Ausführung wie in Fig. 1 gezeigt, sie kann aber auch entsprechend der anderen erfindungsgemäßen Ausführungen einer Brückenschaltung gestaltet sein. An dem Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- der Brückenschaltung 10 ist ein Generator 60 der Energiewandlungsanlage, insbesondere ein Photovoltaik-Generator, angeschlossen. Der Phasenanschluss der Brückenschaltung 10 ist mit dem Phasenleiter L des Wechselspannungsnetzes 61 verbunden. Der Neutralleiter N des Wechselspannungsnetzes ist, ebenfalls über zwei serielle Relaiskontakte des Trennrelais 13, mit dem Mittelpunkt M der Brückenschaltung 10 verbunden.
Auch eine mehrphasige Einspeisung von Wechselstrom in ein Wechselspannungsnetz lässt sich mit Hilfe von Brückenschaltungen einfach realisieren, indem jeder Phase des Wechselspannungsnetzes eine erfindungsgemäße Brückenschaltung 10 zugeordnet ist und mit ihrem Phasenanschluss an dem jeweiligen Phasenleiter des Wechselspannungsnetzes angeschlossen ist. Die Gleichspannungsanschlüsse DC+, DC- werden üblicherweise parallel miteinander verbunden, wobei aber auch ein Anschluss getrennter Generatoren an die jeweiligen Brückenschaltungen denkbar ist.
In Fig. 7a bis Fig. 7k sind in nicht abschließender Aufzählung und nicht priorisierender Reihenfolge denkbare Schalteranordnungen von Brücken gezeigt, wie sie in einer erfindungsgemäßen Brückenschaltung verwendbar sind.
Die Schalteranordnung in Fig. 7a zeigt zwei parallel geschaltete sogenannte Flying Capacitor Halbbrücken, bei denen über einen innerhalb der Brücke angeordneten Kondensator neben den Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse DC+, DC- ein drittes, um die Kondensatorspannung verschobenes Potential an den Brückenausgängen 18a, 18b unabhängig voreinander bereitgestellt werden kann.
Es ist aber auch denkbar, wie in Fig. 7b gezeigt, zwei einfache Halbbrücken mit jeweils zwei Schaltern parallel zwischen den Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- anzuordnen und jeweils den Brückenausgang 18a, 18b der beiden Halbbrücken über einen der Verbindungspfade mit dem Phasenanschluss zu verbinden. Die Schalteranordnungen in Fig. 7a und Fig. 7b erfordern keinen geteilten Zwischenkreis und damit keinen Anschluss an einen Mittelpunkt desselben.
Demgegenüber weisen die Schalteranordnungen von Fig. 7c bis Fig. 7k Anschlüsse an einem Mittelpunkt M des als geteilter Zwischenkreis gestalteten Zwischenkreises auf, so dass an den Brückenausgängen 18a, 18b mit den Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse DC+, DC- und dem Mittelpunkt M mindestens drei verschiedene Potentiale getaktet bereitgestellt werden können.
In Fig. 7c sind zwei parallel zueinander geschaltete sogenannte BSNPC-Brücken (Bipolar Switched Neutral Point Clamped) gezeigt, die ebenfalls eingesetzt werden können und ebenfalls eine Verbindung zu einem Mittelpunkt eines geteilten Zwischenkreises erfordern. Falls die mit den Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- verbundenen Schalter durch Dioden ersetzt werden, wie in Fig. 7d gezeigt, kann die Brückenschaltung immer noch als Gleichrichter zur Versorgung einer Gleichstromlast verwendet werden. In Fig. 7e sind zwei parallel zueinander geschaltete sogenannte NPC-Brücken (Neutral Point Clamped-Brücken) gezeigt, die ebenfalls eingesetzt werden kann und ebenfalls eine Verbindung zu einem Mittelpunkt eines geteilten Zwischenkreises erfordert.
In Fig. 7f sind zwei parallel zueinander geschaltete sogenannte AN PC-Brücken (Active Neutral Point Clamped-Brücken) gezeigt, die ebenfalls eingesetzt werden kann und ebenfalls eine Verbindung zu einem Mittelpunkt eines geteilten Zwischenkreises erfordert. Der Kondensator 17 ist dabei optional und kann bei geändertem Taktverfahren auch wegfallen.
In Fig. 7g ist eine weitere Brückenschaltung gezeigt, die ebenfalls eingesetzt werden kann und ebenfalls eine Verbindung zu einem Mittelpunkt eines geteilten Zwischenkreises erfordert.
Falls die mit den Gleichspannungsanschlüssen DC+, DC- verbundenen Schalter durch Dioden ersetzt werden, wie in Fig. 7h gezeigt, kann die Brückenschaltung immer noch als Gleichrichter zur Versorgung einer Gleichstromlast verwendet werden. Auch hier ist der Kondensator 17 optional und kann bei geeignetem Taktverfahren auch wegfallen.
In Fig. 7i, 7j und 7k sind drei weitere Brückenschaltungen gezeigt, die ebenfalls eingesetzt werden können und ebenfalls eine Verbindung zu einem Mittelpunkt eines geteilten Zwischenkreises erfordert. Im Gegensatz zu den Schaltungen aus Figur 7a bis 7h können hier am Brückenausgang 18a und 18b jeweils fünf Potentiale bereitgestellt werden.
Unabhängig von den in Fig. 7a bis Fig. 7k gezeigten Schaltertypen sind für die Brückenschaltung grundsätzlich an jeder Position wahlweise IGBT, MOSFET, beide bevorzugt als Silizium oder Siliziumkarbid-Schalter, HEMT oder GIT-Schalter, beide bevorzugt als Galliumnitrid-Schalter, verwendbar. Auch andere selbstsperrende Schaltertypen sind für die Verwendung innerhalb der Brücken denkbar.
Bezugszeichenliste
10 Brückenschaltung
11 Brücke
12a, 12b Filterdrossel
13 Trennrelais
14, 14a, 14b Relaiskontakt
15a, 15b Verbindungspfad
16a, 16b, 16c Filterkondensator
17 Zwischenkreiskondensator
18a, 18b Brückenausgang
32 Filterdrossel
36 Filterkondensator
42a, 42b Filterdrossel
46a, 46b Filterkondensator
50 Galvanische Trennebene
60 Generator
61 Wechselspannungsnetz
DC+, DC- Gleichspannungsanschluss
M Mittelpunkt
AC Phasenanschluss
L Phasenleiter
N Neutralleiter

Claims

Patentansprüche:
1. Brückenschaltung (10) zur Bereitstellung eines Wechselstroms an einem Phasenanschluss (AC), umfassend:
- einen ersten Gleichspannungsanschluss (DC+), und einen zweiten Gleichspannungsanschluss (DC-) zum Anschluss einer Gleichstromquelle oder Gleichstromlast,
- einen Zwischenkreis (17),
- eine Brücke (11) mit Brückenschaltern, die dazu eingerichtet ist, an dem ersten Gleichspannungsanschluss (DC+) und dem zweiten Gleichspannungsanschluss (DC-) anliegende Potentiale an einem ersten Brückenausgang (18a) und einem zweiten Brückenausgang (18b) unabhängig voneinander getaktet bereitzustellen, wobei sich ein erster Verbindungspfad (15a) zwischen dem ersten Brückenausgang (18a) und dem Phasenanschluss (AC) und ein zweiter Verbindungspfad (15b) zwischen dem zweiten Brückenausgang (18b) und dem Phasenanschluss (AC) erstreckt, wobei jeder der Verbindungspfade (15a, 15b) brückenausgangsseitig eine Filterdrossel (12a, 12b) aufweist und die Filterdrosseln (12a, 12b) der Verbindungspfade (15a, 15b) miteinander magnetisch gekoppelt sind, dadurch gekennzeichnet, dass ein Trennrelais (13) mit einer Mehrzahl von Relaiskontakten (14, 14a, 14b) derart zwischen den Brückenausgängen (18a, 18b) und dem Phasenanschluss (AC) angeordnet ist, dass in einem getrennten Abschnitt der Verbindungspfade (15a, 15b) jeweils mindestens einer der Relaiskontakte (14, 14a, 14b) in jedem der Verbindungspfade (15a, 15b) angeordnet ist.
2. Brückenschaltung (10) nach Anspruch 1 , wobei die Brücke (11) dazu eingerichtet und ausgelegt ist, an jedem der Brückenausgänge (18a, 18b) drei aus Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse (DC+, DC-) gebildete Potentialniveaus bereitzustellen.
3. Brückenschaltung (10) nach Anspruch 1 , wobei die Brücke (11) dazu eingerichtet und ausgelegt ist, an jedem der Brückenausgänge (18a, 18b) fünf aus Potentialen der Gleichspannungsanschlüsse (DC+, DC-) gebildete Potentialniveaus bereitzustellen.
4. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei zwischen jedem der Brückenausgänge (18a, 18b) und dem Phasenanschluss (AC) jeweils zwei unabhängig voneinander betätigbare Relaiskontakte (14 14a, 14b) des Trennrelais (13) seriell angeordnet sind.
5. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei in einem getrennten Abschnitt der Verbindungspfade in jedem der Verbindungspfade (15a, 15b) zwei serielle Relaiskontakte (14) des Trennrelais (13) angeordnet sind. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei der Zwischenkreis (17) ein geteilter Zwischenkreis mit einem Mittelpunkt (M) ist, und wobei die Brücke (11) dazu eingerichtet und ausgelegt ist, an dem ersten Gleichspannungsanschluss (DC+), dem zweiten Gleichspannungsanschluss (DC-) und dem Mittelpunkt (M) anliegende Potentiale an einem ersten Brückenausgang (18a) und einem zweiten Brückenausgang (18b) unabhängig voneinander getaktet bereitzustellen. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei in jedem der Verbindungspfade (15a, 15b) jeweils ein Filterkondensator (16a, 16b) zwischen der Filterdrossel (12a, 12b) und dem Trennrelais (13) angeschlossen ist, der mit einem weiteren Anschluss mit dem ersten Gleichspannungsanschluss (DC+), dem zweiten Gleichspannungsanschluss (DC-) oder dem Mittelpunkt (M) verbunden ist. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei weiterhin in mindestens einem der ersten und zweiten Verbindungspfade (15a, 15b) ein zweiter Filter, umfassend eine zweite Filterdrossel (32, 42a, 42b) und einen zweiten Filterkondensator (36, 46a, 46b), zwischen Filterdrossel (12a, 12b) und Trennrelais (13) angeordnet ist. Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei ein gemeinsamer Relaiskontakt (14) des Trennrelais (13) in einem gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades (15a) und des zweiten Verbindungspfades (15b) angeordnet ist. Brückenschaltung (10) nach Anspruch 9, wobei ein weiterer Filter, umfassend eine weitere Filterdrossel (32) und einen weiteren Filterkondensator (36), in einem gemeinsamen Abschnitt des ersten Verbindungspfades (15a) und des zweiten Verbindungspfades (15b) angeordnet ist, wobei der gemeinsame Relaiskontakt (14) des Trennrelais (13) zwischen dem weiteren Filter und dem Phasenanschluss (AC) angeordnet ist. Energiewandlungsanlage, umfassend eine Brückenschaltung (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche.
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