WO2022210458A1 - 電線導体および絶縁電線 - Google Patents

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WO2022210458A1
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wire
copper
conductor
buckling
sus
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PCT/JP2022/014776
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English (en)
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悠佑 前嶋
保之 大塚
文敏 今里
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株式会社オートネットワーク技術研究所
住友電装株式会社
住友電気工業株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/0009—Details relating to the conductive cores
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/08—Flat or ribbon cables

Definitions

  • the present disclosure relates to wire conductors and insulated wires.
  • a wire conductor that can suppress the effect of buckling when being inserted into a connector terminal even if the conductor cross-sectional area is smaller than 0.13 mm 2 , and an insulated wire equipped with such a wire conductor.
  • the task is to provide
  • the electric wire conductor of the present disclosure has a single core wire made of stainless steel and a copper covering layer made of copper or copper alloy and covering the outer periphery of the core wire, and has a conductor cross-sectional area of 0.13 mm 2 . It has a Young's modulus of less than 1.1 ⁇ 10 5 MPa and is used in a single wire state.
  • the insulated wire of the present disclosure has the wire conductor and an insulating coating that covers the outer periphery of the single wire conductor.
  • a wire conductor and a communication wire according to the present disclosure can reduce the effect of buckling when inserted into a connector terminal even if the conductor cross-sectional area is smaller than 0.13 mm 2 , and It becomes an insulated wire provided with such a wire conductor.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a single-wire insulated wire according to an embodiment of the present disclosure.
  • 2A and 2B are cross-sectional views showing flat electric wires.
  • 2A and 2B each show a different configuration.
  • 3A and 3B are side views for explaining the buckling of the wire.
  • FIG. 3A shows the state before buckling
  • FIG. 3B shows the state after buckling.
  • FIG. 4 is a diagram showing measurement results of buckling force for insulated wires having three types of wire conductors.
  • 5A to 5C are photographs of insulated wires having three types of wire conductors after buckling.
  • FIG. 5A shows a copper-clad SUS wire after softening
  • FIG. 5A shows a copper-clad SUS wire after softening
  • FIG. 5B shows a copper-clad SUS wire without softening
  • FIG. 5C shows a Cu—Sn alloy wire. All show the case where the test distance is 2.0 mm.
  • FIG. 6 is a diagram showing measurement results of buckling amounts for insulated wires having three types of wire conductors.
  • FIG. 7 is a diagram showing evaluation results of the relationship between tensile strength and buckling amount of electric wire conductors.
  • 8A and 8B are diagrams showing evaluation results of the relationship between tensile strength and crimping strength of electric wire conductors.
  • FIG. 8A shows the case of low compression
  • FIG. 8B shows the case of high compression.
  • the electric wire conductor according to the present disclosure has a single core wire made of stainless steel and a copper covering layer made of copper or copper alloy and covering the outer circumference of the core wire, and has a conductor cross-sectional area of 0.13 mm. It has a Young's modulus of less than 1.1 ⁇ 10 5 MPa and is used in a single wire state.
  • the wire conductor has a structure in which a copper coating layer is provided on the outer circumference of a core wire made of stainless steel, so that the conductor cross-sectional area is as small as less than 0.13 mm 2 , but high material strength is achieved.
  • the wire conductor is less prone to buckling when the wire conductor is inserted into the connector terminal.
  • a copper covering layer made of a material with low rigidity is arranged around the core wire made of stainless steel, which has high rigidity. It is easy to eliminate and less likely to lead to irreversible buckling.
  • the Young's modulus of the wire conductor as a whole becomes a small value of less than 1.1 ⁇ 10 5 MPa, and the buckling force is smaller than that of a material with a higher Young's modulus. Therefore, buckling is likely to occur even with a small force when the connector terminal is inserted into the connector terminal. The amount of deformation of is kept small. As a result, the effect of buckling during insertion into the connector terminal is reduced.
  • the Young's modulus of the core wire is preferably 1.2 ⁇ 10 5 MPa or more. Then, since the core wire has a high Young's modulus, the overall effect of reducing the buckling force and reducing the amount of deformation of the wire conductor due to buckling is highly exhibited, and the effect of buckling is reduced. The effect of reducing is increased.
  • the wire conductor preferably has a tensile strength of 950 MPa or more. As a result, the strength of the wire conductor increases, and the wire conductor is less likely to buckle when inserted into the connector terminal. be done.
  • a wire conductor having such tensile strength can be suitably manufactured through heat treatment.
  • the stainless steel forming the core wire is preferably SUS 304H.
  • SUS 304H is a material that exhibits high Young's modulus, tensile strength, and elongation at break, and can be suitably used as a constituent material for core wires.
  • An insulated wire according to the present disclosure includes the wire conductor and an insulating coating that covers the outer circumference of the single wire conductor.
  • This insulated wire has a small conductor cross-sectional area of less than 0.13 mm 2 and is excellent in small diameter. It becomes less susceptible to buckling when the wire conductor is inserted into the terminal. Therefore, it can be suitably used in automobiles and the like as a communication wire connected to a small connector.
  • a plurality of the electric wire conductors are arranged in parallel, the outer circumference of each of the electric wire conductors is covered with the insulating coating to form a covering portion, and the insulation of the covering portion is provided between the covering portions. It is preferable that they are connected by a connecting portion that is integrated with the covering.
  • the connecting portion By arranging the plurality of wire conductors in parallel, the strength of the insulated wire as a whole is improved.
  • a plurality of electric wire conductors are arranged in parallel and the distance between the electric wire conductors is stably maintained by the connecting portion, it can be used as a communication electric wire with stable communication characteristics. Since the wire conductor is less susceptible to buckling when it is inserted into the connector terminal, it is possible to insert the wire conductor into the multiple terminals at once in a connector with multiple terminals. Become.
  • the distance between at least one set of two adjacent wire conductors is 0.2 mm or more and 1.2 mm or less. Then, these two electric wire conductors can be suitably used as a pair wire for transmitting a differential signal while maintaining sufficient insulation between the conductors.
  • FIG. 1 displays a cross section of an insulated wire 1 according to an embodiment of the present disclosure including a wire conductor 10 according to an embodiment of the present disclosure.
  • the wire conductor 10 is used in a single wire state. That is, the electric wire conductors 10 are individually insulated one by one when used, and a plurality of uninsulated electric wire conductors 10 are not used together by twisting or forming a bundle.
  • an insulating coating 20 is formed by covering the outer periphery of one wire conductor 10 .
  • the electric wire conductor 10 has a single-wire core wire 11 and a copper covering layer 12 covering the outer periphery of the core wire 11 .
  • the core wire 11 and the copper covering layer 12 are integrally joined.
  • the core wire 11 is made of stainless steel (SUS).
  • SUS stainless steel
  • the type of SUS is not particularly limited, but austenitic SUS, particularly SUS 304H and SUS 304L can be preferably used.
  • the copper covering layer 12 is made of copper or copper alloy.
  • it is preferably made of pure copper that does not contain any additive elements except for unavoidable impurities.
  • Another kind of layer may be arranged between the core wire 11 and the copper coating layer 12 for the purpose of improving the bondability between the core wire 11 and the copper coating layer 12. are preferably formed in direct contact with each other.
  • the wire conductor 10 has a conductor cross-sectional area of less than 0.13 mm 2 as a whole. Since the wire conductor 10 has such a small conductor cross-sectional area, the diameter of the insulated wire 1 can be reduced, and it can be suitably used for connection to a small connector used in automobiles. A small-diameter electric wire conductor having a conductor cross-sectional area of less than 0.13 mm 2 is more suitable for communication than for conducting electricity. From the viewpoint of increasing the fineness, the conductor cross-sectional area is more preferably 0.10 mm 2 or less.
  • cross-sectional area of the conductor Although there is no particular lower limit for the cross-sectional area of the conductor, it is preferable to set the cross-sectional area to 0.02 mm 2 or more, for example, from the viewpoint of suppressing a decrease in strength due to excessive reduction in diameter.
  • a conductor cross-section of 0.05 mm 2 can be employed particularly preferably.
  • the wire conductor 10 includes a core wire 11 made of SUS, and due to the high material strength of SUS, the wire conductor 10 as a whole has high tensile strength. Therefore, even in the state of a single wire or with a reduced diameter, the wire conductor has a higher conductor strength than a conventional electric wire conductor made entirely of a copper alloy.
  • the wire conductor has a higher conductor strength than a conventional electric wire conductor made entirely of a copper alloy.
  • the copper coating layer 12 with low rigidity is arranged on the outer periphery of the core wire 11 made of SUS with high rigidity, compared to conventional general electric wire conductors wholly made of copper alloy, Buckling is unlikely to occur.
  • the outer diameter of the core wire 11 is 0.11 mm or more, more preferably 0.12 mm or more. Good to keep.
  • the outer diameter of the core wire 11 should be suppressed to 0.17 mm or less.
  • the copper coating layer 12 plays a role of reducing buckling of the electric wire conductor 10 by adopting a structure arranged on the outer periphery of the highly rigid core wire 11 made of SUS as described above. At the same time, it is responsible for electrical conduction.
  • the SUS forming the core wire 11 is not a highly conductive metal, but due to the presence of the copper coating layer 12 made of copper or a copper alloy, which is a highly conductive metal, the wire conductor 10 as a whole has sufficient conductivity. can be secured.
  • the thickness of the copper coating layer 12 is determined, for example, so that the electrical resistance of the wire conductor 10 as a whole is 660 m ⁇ /m or less.
  • the electrical resistance of the electric wire conductor 10 is 660 m ⁇ /m or less, it will have sufficient electrical conductivity as a communication electric wire. More preferably, the electrical resistance of the wire conductor 10 is 600 m ⁇ /m or less. Although there is no particular lower limit for the electrical resistance of the electric wire conductor 10, it is preferable to set the electrical resistance to 500 m ⁇ /m or more, for example, from the viewpoint of preventing the copper coating layer 12 from becoming too thick. In general, the thickness of the copper coating layer 12 should be 40 ⁇ m or more and 70 ⁇ m or less.
  • the insulating coating 20 is configured using an organic polymer as a base material.
  • the type of organic polymer is not particularly limited, and olefin-based polymers such as polyolefins and olefin-based copolymers, halogen-based polymers such as polyvinyl chloride, various elastomers, rubbers, and the like can be used.
  • Various additives may be appropriately added to the organic polymer.
  • the thickness of the insulating coating 20 is not particularly limited, it is preferably 0.1 mm or more, for example, from the viewpoint of imparting sufficient insulation. On the other hand, from the viewpoint of increasing the thinness of the insulated wire 1, it is preferable to suppress it to 0.25 mm or less.
  • the electric wire conductor 10 has a two-layer structure in which the copper-coated layer 12 is provided on the outer periphery of the core wire 11 made of SUS (hereinafter, sometimes referred to as a copper-coated SUS wire).
  • SUS forming the core wire 11 is a highly rigid metal having a high Young's modulus.
  • copper or a copper alloy, especially pure copper, which constitutes the copper coating layer 12 is a low-rigidity metal having a Young's modulus lower than that of SUS.
  • the SUS core wire 11 and the copper covering layer 12 are combined, so that the overall Young's modulus is suppressed to less than 1.1 ⁇ 10 5 MPa.
  • the Young's modulus of Cu—Sn alloy wire which is a copper alloy having relatively high strength, is 1.1.
  • the Young's modulus of the copper-clad SUS wire 10 according to this embodiment is about ⁇ 10 5 MPa, which is lower than that of the Cu—Sn alloy wire.
  • the Young's modulus of the copper-clad SUS wire 10 is further reduced to less than 1.0 ⁇ 10 5 MPa, further less than 9.0 ⁇ 10 4 MPa, and 8.0 ⁇ 10 4 through softening of the copper covering layer by heat treatment. It may be less than MPa. Although there is no particular lower limit for the Young's modulus of the copper-clad SUS wire 10, it is preferably 4.0 ⁇ 10 4 MPa or more from the viewpoint of effectively suppressing buckling.
  • the Young's modulus of a metal wire is evaluated by a tensile test conforming to JIS Z 2241.
  • the copper-clad SUS wire 10 has a Young's modulus lower than that of the Cu--Sn alloy wire, so that the buckling force is smaller than that of the Cu--Sn alloy wire.
  • the buckling force is the magnitude of the force required to cause the wire to buckle, and the larger the value, the greater the force required to cause the wire to buckle. .
  • the higher the Young's modulus of the material forming the outer periphery of the wire the greater the buckling force of the wire. This is because the material of the outer peripheral portion of the wire contributes to the buckling force P with a large two-dimensional moment of area I.
  • P buckling force (N)
  • E Young's modulus
  • I two-dimensional moment of area
  • L sample length (mm).
  • the buckling force P tends to be small. That is, the buckling force of the copper-clad SUS wire 10 according to the present embodiment tends to be smaller than that of the conventional general Cu—Sn alloy wire. This means that the copper-clad SUS wire 10 is more likely to buckle even when it is inserted into the connector terminal with a small force. Actually, it has been confirmed in later examples that the copper-clad SUS wire 10 exhibits a smaller buckling force than the Cu--Sn alloy wire. Thus, it can be said that the copper-clad SUS wire 10 is more susceptible to buckling than the Cu—Sn alloy wire in terms of the magnitude of the buckling force.
  • the copper-clad SUS wire 10 does not deform due to buckling due to the structural effect of having a low-rigidity, that is, a highly flexible copper-clad layer 12 on the outer periphery of the high-rigidity SUS core wire 11. Even if it is added, the deformation is easily eliminated. This is because the SUS core wire 11 with a high Young's modulus exhibits a large restoring force, and the copper coating layer 12 with a low Young's modulus can flexibly eliminate deformation due to the restoring force.
  • one end of the wire rod 10′ is fixed to form a fixed end 10a, and the other end is assumed to be a moving end 10b.
  • the wire rod 10' is buckled at .
  • the amount of deformation of the wire rod 10′ in the vertical direction due to buckling that is, the buckling amount ⁇ y is suppressed to be smaller when the wire rod 10′ is the copper-clad SUS wire 10 than when it is the Cu—Sn alloy wire.
  • the buckling amount ⁇ y is defined as the distance between the straight line connecting both ends 10a and 10b of the wire rod 10' and the top of the buckling portion 10c.
  • the angle ⁇ of the buckling portion 10c is kept larger than when it is a Cu—Sn alloy wire, and the buckling portion 10c is less likely to bend steeply.
  • the deformation is reversible when the application of the force F is stopped. easy to dissolve.
  • the copper-clad SUS wire 10 is less prone to buckling than the Cu—Sn alloy wire.
  • the buckling amount ⁇ y is large, and the buckling portion 10c tends to form a sharp bent shape (see FIG. 5C ), in the copper-clad SUS wire 10, the amount of buckling ⁇ y is kept small, and the buckling portion 10c does not bend sharply, but tends to take a gentle curved shape (see FIG. 5A).
  • the copper-clad SUS wire 10 is more susceptible to buckling than the Cu—Sn alloy wire in that it has a smaller buckling force, but when buckling occurs, the amount of buckling is kept small. In terms of the fact that it can be In other words, the copper-clad SUS wire 10 is likely to buckle even with a small force while being inserted into a connector terminal, but the amount of buckling when buckling occurs can be kept small. In addition, it is difficult to irreversibly retain the deformation due to buckling.
  • the buckling force is large and the wire conductor does not buckle unless a large force is applied. Moreover, if the buckled state is irreversibly maintained, the effect of buckling will increase. For example, a situation may arise in which the electric wire conductor cannot be fully inserted into the connector terminal due to the buckling, or the electric wire conductor inserted in the connector terminal continues to be in a buckled state.
  • the amount of buckling that occurs at that time is If is small, the insertion of the wire conductor 10 into the connector terminal can be completed in a nearly normal state even with buckling.
  • the buckling can be prevented by removing the wire conductor 10 from the connector terminal once and stopping the application of force. is reversibly resolved.
  • the wire conductor 10 can be normally inserted into the connector terminal.
  • the electric wire conductor 10 made of the copper-clad SUS wire according to the present embodiment as an effect of the structure in which the low-rigidity copper covering layer 12 is arranged on the outer periphery of the high-rigidity SUS core wire 11, buckling occurs. Since the amount is kept small and buckling is easily eliminated, the effect of buckling can be kept small.
  • the SUS core wire 11 and the copper-coated layer 12 may have any physical properties. Since SUS has a higher Young's modulus than copper and copper alloys, the SUS core wire 11 alone exhibits a higher Young's modulus than the copper-clad SUS wire 10, but the Young's modulus of the SUS core wire 11 is It preferably exceeds 1.1 ⁇ 10 5 MPa, which is the value of a Cu—Sn alloy wire. Furthermore, the Young's modulus of the SUS core wire 11 is preferably 1.2 ⁇ 10 5 MPa or more, and 1.5 ⁇ 10 5 MPa or more. The higher the Young's modulus of the SUS core wire 11, the higher the buckling force of the copper-clad SUS wire 10 as a whole, and the higher the restoring force. and the amount of buckling can be reduced.
  • the copper-clad SUS wire 10 has a core wire 11 made of SUS, it has a higher tensile strength than conventional general Cu--Sn alloy wires. Although the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 can be adjusted by the heat treatment conditions, the tensile strength does not significantly affect the amount of buckling, as shown in Examples below. However, if the copper-clad SUS wire 10 has a high tensile strength, a high crimping strength can be obtained at the crimping portion when the copper-clad SUS wire 10 inserted into the connector terminal is crimped and connected. That is, the copper-clad SUS wire 10 compressed at the crimping portion is less likely to break.
  • the copper-clad SUS wire 10 is inserted into the connector terminal while suppressing the buckling effect, and then the high tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 is applied. It can be used to form a crimp with high connection strength through a crimp connection. From the viewpoint of effectively increasing the crimping strength at the crimping portion, the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 is preferably 950 MPa or more, more preferably 970 MPa or more. The tensile strength of the metal wire can be evaluated as the tensile strength at break by a tensile test conforming to JIS Z 2241.
  • the upper limit of the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 is not particularly defined, but even if the tensile strength is too high, the connection strength at the connecting portion with the connector terminal may rather decrease. If the copper-clad SUS wire 10 has high strength and becomes too hard, the strength of the material on the connector terminal side may be reduced when the connector terminal is crimped, and the copper-clad SUS wire 10 may be sufficiently deformed. This is because the copper-clad SUS wire 10 cannot be firmly held by the connector terminal, and the connection strength may be lowered.
  • the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 is preferable to keep the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 at 1200 MPa or less, further 1080 MPa or less.
  • the copper-clad SUS wire 10 having a tensile strength in the range of 950 MPa or more and 1200 MPa or less can be suitably manufactured through the heat treatment described later.
  • the crimping strength at the crimping portion is greatly affected by the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 as described above.
  • the elongation at break of the copper-clad SUS wire 10 also affects the crimping strength. For example, if the breaking elongation of the copper-clad SUS wire 10 as a whole is 1.5% or more, further 1.8% or more, or 2.0% or more, or 2.2% or more, it is easy to obtain high crimping strength. .
  • the copper-clad SUS wire 10 has such a breaking elongation, even if the tensile strength of the copper-clad SUS wire 10 fluctuates due to fluctuations in the heat treatment conditions, etc., high crimping can be achieved. Strength can be stably obtained.
  • SUS 304H can be suitably used as a SUS material that achieves both high tensile strength and elongation at break through heat treatment. The elongation at break of the metal wire can be evaluated by a tensile test conforming to JIS Z 2241.
  • the electric wire conductor 10 As a method for manufacturing the electric wire conductor 10 according to the present embodiment configured as a copper-clad SUS wire, for example, after manufacturing the SUS core wire 11 having a predetermined diameter by wire drawing, the copper-coated wire is formed by plating or vapor deposition. A layer 12 may be formed on the surface of the core wire 11 .
  • the copper-clad SUS wire 10 can also be manufactured by fitting an annular copper material as the copper-coating layer 12 around the SUS material as the core wire 11 and integrally drawing them to a predetermined diameter.
  • the copper-clad SUS wire 10 obtained as described above may be used as it is to constitute the insulated wire 1 and may be used for connection to a connector terminal. annealing) is preferably performed.
  • the heat treatment softens the copper covering layer 12 . Then, the flexibility of the copper-clad layer 12 is improved, and in the copper-clad SUS wire 10, the highly flexible copper-clad layer 12 is provided on the outer periphery of the highly rigid SUS core wire 11, thereby reducing the buckling amount. , higher.
  • As the heat treatment temperature a range of 100° C. or higher and 400° C. or lower can be exemplified. More preferably, the heat treatment should be performed at 250° C. or higher and 400° C. or lower.
  • the heat treatment may be performed by a continuous softening method in which the copper-clad SUS wire 10 is electrically heated, or by batch softening in which the copper-clad SUS wire 10 is heated in a batch furnace at a predetermined temperature.
  • the Young's modulus of the copper-clad SUS wire 10 as a whole typically decreases from a high level of 9.0 ⁇ 10 4 MPa or more to less than 9.0 ⁇ 10 4 MPa.
  • a change in the state of the copper covering layer 12 due to the heat treatment can also be confirmed using the hardness of the copper covering layer 12 as an index.
  • the hardness of the copper-clad layer 12 in the cross section of the copper-clad SUS wire 10 is typically 130 Hv or more, further 150 Hv or more before the heat treatment, but is 120 Hv or less, or even 120 Hv or less after the softening due to the heat treatment. 100Hv or less.
  • the electric wire conductor 10 configured as a copper-clad SUS wire according to the above embodiment may be used in any form, and the entire circumference of one electric wire conductor 10 as shown in FIG. It is not limited to a form that constitutes a simple covered insulated wire 1 .
  • a flat electric wire will be briefly described as an example of forming another form of insulated electric wire using the electric wire conductor 10 according to the above-described embodiment.
  • FIGS. 2A and 2B A cross section of the flat electric wire 2 is shown in FIGS. 2A and 2B.
  • Figures 2A and 2B each show a different configuration.
  • the flat electric wire 2 includes a plurality of electric wire conductors 10 according to the embodiments of the present disclosure described above.
  • the number of wire conductors 10 is not particularly specified, but the number of two or more and eight or less can be preferably adopted. In particular, the number of wires may be an even number so that a pair of wires can be formed.
  • a plurality of electric wire conductors 10 are arranged in parallel in one direction with their axial directions aligned in parallel.
  • the outer periphery of each wire conductor 10 arranged is individually covered with an insulating coating 20, and a plurality of covering portions 30 each including the wire conductor 10 and the insulating coating 20 are formed. And between each coating part 30 is connected by the connection part 25.
  • the insulating coating 20 forming the coating portion 30 and the connecting portion 25 are integrally molded using the same material.
  • a connecting portion 25 is formed by connecting between the covering portions 30 having a substantially circular cross section.
  • the adjacent covering portions 30 are directly joined so that their substantially circular cross-sectional shapes are superimposed on each other.
  • the portion functions as the connecting portion 25 .
  • the thickness of the connecting portion 25 is preferably smaller than the diameter of the
  • the distance between the wire conductors 10 arranged in parallel is not particularly limited, but the distance d between the adjacent wire conductors 10 (the distance between the centers of the wire conductors 10) is 0.2 mm or more, or It is preferable that it is 0.4 mm or more and 0.8 mm or more. Then, the insulation between the electric wire conductors 10 can be sufficiently ensured. Especially in the form of FIG. 2A, the distance d between adjacent electric wire conductors 10 is preferably 0.4 mm or more. On the other hand, the distance d between at least one set of two adjacent wire conductors 10 is preferably 1.2 mm or less, more preferably 1.0 mm or less.
  • the two electric wire conductors 10 can be suitably used as a pair wire for transmitting differential signals while ensuring the required characteristic impedance.
  • the distance d between the electric wire conductors 10 is more than 1.2 mm at locations other than between the two electric wire conductors 10 forming a pair. It may be longer, or all the electric wire conductors 10 may be arranged at regular intervals of 1.2 mm or less.
  • the electric wire conductor 10 By using the flat electric wire 2, it is possible to collectively connect a plurality of electric wire conductors 10 to a connector having a plurality of terminals arranged side by side. As described above, the electric wire conductor 10 according to the embodiment of the present disclosure can suppress the effect of buckling when it is inserted into a connector terminal by suppressing the amount of buckling. It is also easy to collectively insert a plurality of wire conductors 10 into the connector terminal at the same time.
  • the wire conductor 10 according to the embodiment of the present disclosure has high strength, but by arranging a plurality of them in parallel, the strength of the flat wire 2 as a whole can be further increased.
  • the wire conductor 10 since the wire conductor 10 has high strength, if a twisted pair wire is formed by twisting the independent insulated wires 1 as shown in FIG. Although it is difficult to hold a plurality of electric wire conductors 10 side by side, the flat electric wire 2 is formed, and the distance d between the electric wire conductors 10 is kept constant by the connecting portion 25, whereby the differential signal can be stably generated. transmission will be possible.
  • each wire conductor prepared above was as shown in Table 2 below.
  • the table also shows the physical properties of the SUS core wire alone ( ⁇ 0.16 mm, no softening) used as the raw material for the copper-clad SUS wire.
  • An insulating coating was formed on the outer periphery of the softened and unsoftened copper-clad SUS wires and the Cu-Sn alloy wires prepared above to produce insulated wires.
  • the insulation coating was formed with a thickness of 0.20 mm by extrusion molding of PVC.
  • the buckling force was measured for the insulated wires having the respective wire conductors produced above. Each insulated wire was cut to 30 mm and subjected to a buckling test. In the buckling test, as shown in FIG. 3A, one end of the insulated wire was a fixed end 10a and the other end was a moving end 10b. At this time, the moving distance of the moving end 10b was taken as the test distance, and the relationship with the applied force F was recorded. The maximum value of the applied force F becomes the buckling force. The moving speed of the moving end 10b was set to 25 mm/min. In the tester used, a jig for holding both ends of the insulated wire of the sample is provided with holes each having a depth of 10 mm for fixing the sample.
  • FIG. 4 shows the relationship between the test distance and the force applied to the insulated wire obtained in the buckling test.
  • the buckling force read as the maximum applied force, was given in Table 3 below.
  • the copper-clad SUS wire exhibits a smaller buckling force than the Cu—Sn alloy wire both when softened and when not softened. That is, the copper clad SUS wire causes buckling even with a smaller force than the Cu—Sn alloy wire. In particular, the softened copper clad SUS wire exhibits a small buckling force.
  • the copper-clad SUS wire has a copper coating layer made of a material with a low Young's modulus on the surface, and accordingly, in comparison with the Cu-Sn alloy wire, the difference in Young's modulus as a whole is can be interpreted as having a large difference as a difference in buckling force.
  • the heat treatment further reduces the Young's modulus of the copper-clad SUS wire, particularly the Young's modulus of the outer peripheral portion. It is considered that the buckling force is even smaller than the buckling force of
  • ⁇ Evaluation method> A buckling test was performed in the same manner as in test [1] above. At this time, the buckling test was stopped when a predetermined test distance set at intervals of 0.5 mm between 0.5 mm and 2.5 mm was reached. Then, the insulated wire was removed from the tester, and the amount of buckling ⁇ y, that is, the amount of change in the dimension in the vertical direction was measured. For each test distance, three measurements were taken with different samples, and the average amount of buckling was recorded.
  • FIGS. 5A to 5C respectively show the states of the insulated wire having the copper-clad SUS wire after softening, the copper-clad SUS wire without softening, and the Cu—Sn alloy wire when buckling at a test distance of 2.0 mm.
  • the central buckling portion is sharply bent and the angle ⁇ of the buckling portion is small.
  • the amount of buckling is also large.
  • the copper-clad SUS wire after softening shown in FIG. 5A the insulated wire has a gentle mountain-like shape, and the angle ⁇ of the buckling portion is large.
  • the amount of buckling is also clearly smaller than in the case of FIG. 5C.
  • the copper-clad SUS wire without softening in FIG. 5B it takes an intermediate state between FIGS. 5A and 5C.
  • the buckling amount in the area up to the test distance of 2.0 mm was slightly higher in the state after softening. It's getting smaller. This result is interpreted to mean that the heat treatment improves the flexibility of the copper coating layer, further enhancing the effect of eliminating deformation due to buckling.
  • the hardness of the copper coating layer was measured in the cross section of the copper-clad SUS wire, it was 152 Hv in the state without softening and 93 Hv in the state after softening.
  • ⁇ Evaluation method> The tensile strength at break of each copper-clad SUS wire produced above was evaluated by a tensile test according to JIS Z 2241.
  • the insulated wires having each copper-clad SUS wire were subjected to a buckling test in the same manner as in test [2] above, and the amount of buckling ⁇ y at a test distance of 5.0 mm was measured.
  • the length of the insulated wire used for the test was 30 mm. Again, the same measurement was performed three times with different samples, and the average value of the amount of buckling was recorded.
  • FIG. 7 is a bar graph showing the relationship between the tensile strength and the amount of buckling of the copper-clad SUS wire. According to FIG. 7, the amount of buckling does not show a systematic change as the tensile strength changes, and shows a similar amount of buckling across the tensile strength. This result indicates that the tensile strength of the copper clad SUS wire does not significantly affect the amount of buckling.
  • the buckling of the wire conductor and the elimination of the buckling deformation are due to the behavior of the elastic region of the wire conductor, and it is considered that the tensile strength corresponding to the behavior at the time of breakage is almost unrelated to the plastic region. .
  • the buckling strength is a quantity that depends on Young's modulus, which is a physical property in the elastic region. This agrees with the evaluation results in FIG.
  • the tensile strength of SUS wire can vary greatly depending on the heat treatment conditions, but the Young's modulus is not so affected by the heat treatment conditions.
  • ⁇ Evaluation method> Tensile strength at break was evaluated by a tensile test based on JIS Z 2241 for each of the produced electric wire conductors. Also, the prepared electric wire conductor was cut into a length of 104 mm, and crimped and connected with a crimp terminal to obtain a conductor with a terminal. A crimp terminal made of a copper alloy was used, and when crimping and connecting, the wire conductor was sandwiched and compressed from the opposite direction in a region extending from 1.6 to 3.0 mm in length along the axial direction of the wire conductor. . As the crimping portion, two types of crimping portions, low compression and high compression, were formed by changing the degree of compression with respect to the conductor. The low-compression state is employed in a normal connection between a connector terminal and a wire conductor, and the high-compression state corresponds to a state in which the wire conductor is compressed under more severe conditions than usual.
  • a crimp terminal was fixed to the obtained conductor with a terminal, and the end of the wire conductor was pulled. Then, the maximum value of the force applied until the wire conductor broke at the crimped portion was recorded as the crimping strength.
  • the tensile speed was set to 100 mm/min. In all samples, the breakage of the crimped portion was caused by the breakage of the wire conductor itself inside the crimp terminal, not by the separation of the conductor from the crimp terminal.
  • FIG. 8A and 8B show the relationship between the tensile strength of the copper-clad SUS wire and the crimping strength.
  • FIG. 8A shows the case of low compression
  • FIG. 8B shows the case of high compression.
  • the solid line indicates the level at which the crimping strength is 30N.
  • crimping strength of 30 N or more is obtained over the entire tensile strength of 950 MPa or more.
  • a crimping strength of 30 N or more is obtained in the region where the tensile strength of the wire conductor is 950 MPa or more and 1080 MPa or less. In a region where the tensile strength is higher than 1080 MPa, the crimping strength is lowered. This is probably because the material strength of the crimp terminal was reduced due to the hardness of the wire conductor, and the wire conductor could not be firmly held by the crimp terminal.
  • the crimping strength of the copper alloy conductor of the reference sample was 23.6 N in the case of low compression and 25.4 N in the case of high compression.
  • the tensile strength of the copper-clad SUS wire does not affect the amount of buckling, but from the results of FIGS. know to have an impact.
  • the tensile strength must be appropriately set in order to secure a high crimping strength after crimping the connection. It will be fine.
  • the low-compression state is employed in normal connector terminal connections, and in order to ensure a high crimping strength of 30 N or more in such normal terminal connections, a compression strength of 950 MPa or more is required.
  • the heat treatment conditions for the copper-clad SUS wire should be selected so that the tensile strength of is obtained, and when terminal connection is assumed under conditions of higher compression than usual, the tensile strength should not be increased too much. It can be said that it is preferable to The elongation at break of the copper-clad SUS wire tested here was in the range of 1.9% to 2.2%.
  • the configuration of the flat electric wire described above can also be applied to the case of using any electric wire conductor other than the electric wire conductor according to the embodiment of the present disclosure.
  • a copper alloy wire such as a Cu-Sn alloy
  • the insulated wire can be configured as follows, with the object of ensuring the wire strength when the diameter of the wire conductor is reduced.
  • a plurality of single wire conductors having a conductor cross-sectional area of less than 0.32 mm 2 are arranged in parallel, The outer circumference of each of the electric wire conductors is covered with an insulating coating to form a covering portion, The insulated wire, wherein the covering portions are connected by a connecting portion that is integrated with the insulating covering of the covering portion.
  • the distance between at least one set of two adjacent wire conductors is 0.2 mm or more and 1.2 mm or less. In particular, it is preferable that the distance is 1.0 mm or less.
  • the form described above can be preferably applied as a configuration related to the flat electric wire.

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Abstract

導体断面積を０．１３ｍｍ２よりも小さくしても、コネクタ端子に挿入する際に、座屈の影響を小さく抑えることができる電線導体、およびそのような電線導体を備えた絶縁電線を提供する。　ステンレス鋼より構成される単線の芯線１１と、銅または銅合金より構成され、前記芯線の外周を被覆する銅被覆層１２と、を有し、導体断面積が０．１３ｍｍ２未満であり、ヤング率が１．１×１０５ＭＰａ未満であり、単線の状態で使用される、電線導体１０とする。また、前記電線導体１０と、前記電線導体１本の外周を被覆する絶縁被覆２０と、を有する、絶縁電線１とする。

Description

電線導体および絶縁電線
　本開示は、電線導体および絶縁電線に関する。
　自動車内において、各種通信機器に、コネクタを介して通信用電線が接続されるが、機器の小型化に伴い、コネクタにおいても、小型化、軽量化が進められている。コネクタが小型化すると、そこに接続される通信用電線においても、細径化が求められる。例えば、特許文献１では、Ｆｅを含むＣｕ合金の素線を用いた撚線導体として、導体断面積を０．１３ｍｍ２まで小さくしたものが用いられている。
特開２０１８－０８５３４４号公報 特開２０１８－３７３２４号公報
　上記特許文献１で用いられている導体のように、導体断面積０．１３ｍｍ２程度までならば、従来の銅合金撚線を細径化しても、電線強度やコネクタ接続の際の接続強度を十分に確保することができる。しかし、昨今のコネクタの小型化に伴い、導体断面積が０．１３ｍｍ２よりもさらに小さい通信用電線も求められている。導体断面積が０．１３ｍｍ２よりも小さい領域では、撚線導体を細径化することは難しく、導体を単線化することが考えられる。しかし、従来の銅合金線をそのまま単線として用いると、電線強度を十分に確保することが難しくなる。電線強度が低くなると、電線導体が座屈を起こしやすくなる。コネクタ端子に、接続のために電線導体を挿入する際に、電線導体がコネクタ端子の壁面への接触等を起こすと、電線導体に座屈が生じる場合がある。電線導体に座屈が起こると、コネクタ端子への電線導体の挿入を正常に完了することが難しくなる。
　そこで、導体断面積を０．１３ｍｍ２よりも小さくしても、コネクタ端子に挿入する際に、座屈の影響を小さく抑えることができる電線導体、およびそのような電線導体を備えた絶縁電線を提供することを課題とする。
　本開示の電線導体は、ステンレス鋼より構成される単線の芯線と、銅または銅合金より構成され、前記芯線の外周を被覆する銅被覆層と、を有し、導体断面積が０．１３ｍｍ２未満であり、ヤング率が１．１×１０５ＭＰａ未満であり、単線の状態で使用される。
　本開示の絶縁電線は、前記電線導体と、前記電線導体１本の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する。
　本開示にかかる電線導体および通信用電線は、導体断面積を０．１３ｍｍ２よりも小さくしても、コネクタ端子に挿入する際に、座屈の影響を小さく抑えることができる電線導体、およびそのような電線導体を備えた絶縁電線となる。
図１は、本開示の一実施形態にかかる単線の絶縁電線を示す断面図である。 図２Ａおよび図２Ｂは、フラット電線を示す断面図である。図２Ａと図２Ｂは、それぞれ異なる形態を示している。 図３Ａ，３Ｂは線材の座屈を説明する側面図であり、図３Ａは座屈を起こす前の状態、図３Ｂは座屈を起こした後の状態を示している。 図４は、３種の電線導体を有する絶縁電線について、座屈力の測定結果を示す図である。 図５Ａ～５Ｃは３種の電線導体を有する絶縁電線について、座屈後の状態を撮影した写真である。図５Ａは軟化後の銅覆ＳＵＳ線、図５Ｂは軟化なしの銅覆ＳＵＳ線、図５ＣはＣｕ－Ｓｎ合金線を示している。いずれも、試験距離２．０ｍｍの場合を示している。 図６は、３種の電線導体を有する絶縁電線について、座屈量の測定結果を示す図である。 図７は、電線導体の引張強さと座屈量の関係についての評価結果を示す図である。 図８Ａ，８Ｂは、電線導体の引張強さと圧着強度の関係についての評価結果を示す図である。図８Ａは低圧縮の場合、図８Ｂは高圧縮の場合を示している。
［本開示の実施形態の説明］
　最初に本開示の実施形態を列記して説明する。
　本開示にかかる電線導体は、ステンレス鋼より構成される単線の芯線と、銅または銅合金より構成され、前記芯線の外周を被覆する銅被覆層と、を有し、導体断面積が０．１３ｍｍ２未満であり、ヤング率が１．１×１０５ＭＰａ未満であり、単線の状態で使用される。
　上記電線導体は、ステンレス鋼より構成される芯線の外周に銅被覆層を設けた構造を有することにより、導体断面積が０．１３ｍｍ２未満と小さくなっているにも拘らず、高い材料強度を有するとともに、電線導体をコネクタ端子に挿入する際等に、電線導体が座屈を起こしにくい。つまり、剛性の高いステンレス鋼よるなる芯線の外周に、剛性の低い材料よりなる銅被覆層が配置されていることにより、電線導体をコネクタ端子に挿入する際に変形を受けても、その変形が解消されやすく、不可逆的な座屈につながりにくい。低剛性の銅被覆層が存在することにより、電線導体全体としてのヤング率は、１．１×１０５ＭＰａ未満の小さな値となり、ヤング率がさらに高い材料よりは、座屈力が小さくなる。よって、コネクタ端子への挿入時に、小さな力でも座屈を起こしやすいことにはなるが、銅被覆層の寄与によって座屈時の変形の解消が促進されることの効果により、座屈による電線導体の変形量が小さく抑えられる。結果として、コネクタ端子への挿入時の座屈の影響が小さくなる。
　ここで、前記芯線のヤング率は、１．２×１０５ＭＰａ以上であるとよい。すると、芯線が高いヤング率を有することで、電線導体全体として、座屈力の低減と、座屈による電線導体の変形量の低減の効果が高く発揮されることになり、座屈の影響を低減する効果が高くなる。
　前記電線導体は、引張強さが９５０ＭＰａ以上であるとよい。すると、電線導体の強度が高くなり、電線導体がコネクタ端子への挿入時に座屈を起こしにくくなることに加え、コネクタ端子を電線導体に挿入して圧着した際に、圧着部において高い強度が得られる。そのような引張強さを有する電線導体は、熱処理を経て、好適に製造することができる。
　前記芯線を構成するステンレス鋼は、ＳＵＳ　３０４Ｈであるとよい。ＳＵＳ　３０４Ｈは、高いヤング率と引張強さ、また破断伸びを示す材料であり、芯線の構成材料として好適に用いることができる。
　本開示にかかる絶縁電線は、前記電線導体と、前記電線導体１本の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する。この絶縁電線は、０．１３ｍｍ２未満の小さい導体断面積を有し、細径性に優れたものでありながら、電線導体として、上記の所定の構造と物性を備えるものを用いることにより、コネクタ端子への電線導体の挿入時に、座屈の影響を受けにくいものとなる。よって、小型のコネクタに接続される通信用電線として、自動車内等で好適に用いることができる。
　ここで、前記電線導体が、複数並列に並べられ、前記電線導体のそれぞれの外周が、前記絶縁被覆によって被覆されて、被覆部が構成され、前記被覆部の間が、前記被覆部の前記絶縁被覆と一体となった連結部によって連結されているとよい。複数の電線導体が並列に並べられることで、絶縁電線全体としての強度が向上される。また、複数の電線導体が並列に並べられ、それらの電線導体の間の距離が連結部によって安定に保持されることで、通信特性の安定した通信用電線として利用することができる。電線導体がコネクタ端子に挿入される際に座屈の影響を受けにくくなっているので、複数の端子を備えたコネクタにおいて、それら複数の端子に対する電線導体の挿入を一括して行うことも可能となる。
　この場合に、前記電線導体のうち、少なくとも１組の隣接する２本の間の距離が、０．２ｍｍ以上、１．２ｍｍ以下となっているとよい。すると、導体間の絶縁性を十分に保ちながら、それら２本の電線導体を、差動信号を伝送するためのペア線として、好適に用いることができる。
［本開示の実施形態の詳細］
　以下に、本開示の実施形態について、図面を用いて詳細に説明する。本明細書において、「平行」「垂直」等、部材の形状や配置を示す語には、幾何的に厳密な概念のみならず、通信用電線として一般に許容される範囲の誤差も含むものとする。また、本明細書において、各種物性は、大気中、室温（おおむね１５～２５℃）にて計測される値とする。
＜電線導体および通信用電線の概略＞
　図１に、本開示の一実施形態にかかる電線導体１０を含んだ、本開示の一実施形態にかかる絶縁電線１の断面を表示する。
　本開示の実施形態にかかる電線導体１０は、単線の状態で用いられる。つまり、電線導体１０は、１本ずつ個別に絶縁された状態で用いられ、絶縁されていない複数の電線導体１０が、撚り合わせや束の形成により、集合されて用いられるものではない。図１に示した絶縁電線１においては、１本の電線導体１０の外周を被覆して、絶縁被覆２０が形成されている。
　電線導体１０は、単線の芯線１１と、芯線１１の外周を被覆する銅被覆層１２とを有している。芯線１１と銅被覆層１２は、一体に接合されている。芯線１１は、ステンレス鋼（ＳＵＳ）より構成されている。ＳＵＳの種類は特に限定されるものではないが、オーステナイト系ＳＵＳ、特にＳＵＳ　３０４ＨおよびＳＵＳ　３０４Ｌを好適に用いることができる。銅被覆層１２は、銅または銅合金より構成されている。好ましくは、銅被覆層１２の剛性を低く保つ観点から、不可避的不純物を除いて添加元素を含まない純銅より構成されているとよい。芯線１１と銅被覆層１２の間には、芯線１１と銅被覆層１２の接合性を高める等の目的で、他種の層が配置されてもよいが、芯線１１の表面に銅被覆層１２が直接接触して形成されている方が好ましい。
　ここで、ＳＵＳ　３０４ＨおよびＳＵＳ　３０４Ｌの成分組成を、下の表１にまとめておく。両者は、ＣおよびＮｉの含有量において相互に異なっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　電線導体１０は、全体としての導体断面積が、０．１３ｍｍ２未満となっている。電線導体１０がこのように小さな導体断面積を有することにより、絶縁電線１を細径化でき、自動車内で使用される小型のコネクタへの接続等に、好適に用いることができる。導体断面積が０．１３ｍｍ２未満である細径の電線導体は、通電用よりも、通信用に好適に用いることができる。細径性を高める観点から、導体断面積は、０．１０ｍｍ２以下であると、さらに好ましい。導体断面積には、特に下限は設けられないが、過度の細径化による強度の低下を抑制する等の観点から、例えば０．０２ｍｍ２以上としておくとよい。０．０５ｍｍ２の導体断面積を、特に好適に採用することができる。
　本実施形態にかかる電線導体１０は、ＳＵＳより構成された芯線１１を含んでおり、ＳＵＳの材料強度の高さにより、電線導体１０全体として、高い引張強さを有するものとなる。そのため、単線の状態であっても、また細径化されていても、全体が銅合金より構成される従来一般の電線導体よりも、高い導体強度を有するものとなる。また、剛性の高いＳＵＳよりなる芯線１１の外周に、剛性の低い銅被覆層１２が配置された構造を有することにより、全体が銅合金より構成される従来一般の電線導体と比較して、大きな座屈を起こしにくいものとなっている。芯線１１が有する具体的な特性については後に詳しく説明するが、電線導体１０において、十分な強度を発揮する観点から、芯線１１の外径は、０．１１ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１２ｍｍ以上としておくとよい。一方、電線導体１０の細径性を保ちながら銅被覆層１２の厚さを十分に確保する等の観点から、芯線１１の外径は、０．１７ｍｍ以下に抑えておくとよい。
　電線導体１０において、銅被覆層１２は、上記のように、ＳＵＳよりなる高剛性の芯線１１の外周に配置された構造をとることで、電線導体１０の座屈を低減する役割を果たすが、同時に、電気伝導を担うものとなる。芯線１１を構成するＳＵＳは、それほど高い導電性を有する金属ではないが、導電性の高い金属である銅または銅合金よりなる銅被覆層１２の存在により、電線導体１０全体として十分な導電性を確保することができる。銅被覆層１２の厚さは、例えば、電線導体１０全体としての電気抵抗が、６６０ｍΩ／ｍ以下となるように、定められる。電線導体１０の電気抵抗が６６０ｍΩ／ｍ以下であれば、通信用電線として十分な導電性を有するものとなる。さらに好ましくは、電線導体１０の電気抵抗は、６００ｍΩ／ｍ以下であるとよい。電線導体１０の電気抵抗に特に下限は設けられないが、銅被覆層１２が厚くなりすぎるのを防止する等の観点から、例えば５００ｍΩ／ｍ以上としておくとよい。おおむね、銅被覆層１２の厚さを、４０μｍ以上、また７０μｍ以下としておけばよい。
　絶縁被覆２０は、有機ポリマーをベース材料として構成される。有機ポリマーの種類は特に限定されるものではなく、ポリオレフィンやオレフィン系共重合体等のオレフィン系ポリマー、ポリ塩化ビニル等のハロゲン系ポリマー、各種エラストマーやゴム等を用いることができる。有機ポリマーには、適宜、各種添加剤が添加されてもよい。絶縁被覆２０の厚さは特に限定されないが、十分な絶縁性を付与する等の観点から、例えば０．１ｍｍ以上としておくとよい。一方、絶縁電線１の細径性を高める観点から、０．２５ｍｍ以下に抑えておくとよい。
＜電線導体の特性＞
　次に、電線導体１０が有する特性について、詳細に説明する。
　本実施形態にかかる電線導体１０は、上記のように、ＳＵＳよりなる芯線１１の外周に、銅被覆層１２を備えた２層構造を有している（以下、銅覆ＳＵＳ線と称する場合がある）。芯線１１を構成するＳＵＳは、高いヤング率を有する高剛性の金属である。一方、銅被覆層１２を構成する銅または銅合金、特に純銅は、ＳＵＳよりも低いヤング率を有する低剛性の金属である。銅覆ＳＵ線１０においては、それらＳＵＳ芯線１１と銅被覆層１２が複合されていることにより、全体としてのヤング率が、１．１×１０５ＭＰａ未満に抑えられている。後の実施例にも示すように、従来一般に電線導体の構成材料として用いられてきた銅合金のうち、比較的高強度を有する銅合金であるＣｕ－Ｓｎ合金線のヤング率は、１．１×１０５ＭＰａ程度であり、本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線１０のヤング率は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも低くなっている。銅覆ＳＵＳ線１０のヤング率は、さらに、熱処理による銅被覆層の軟化を経ることで、１．０×１０５ＭＰａ未満、さらには９．０×１０４ＭＰａ未満、８．０×１０４ＭＰａ未満となる場合もある。銅覆ＳＵＳ線１０のヤング率に特に下限は設けられないが、座屈を効果的に抑制する等の観点から、４.０×１０4ＭＰａ以上であることが好ましい。金属線材のヤング率は、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠した引張試験によって評価される。
　本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線１０は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも低いヤング率を有していることにより、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも座屈力が小さくなっている。座屈力とは、線材に座屈を起こさせるのに必要な力の大きさであり、その値が大きいほど、線材に座屈を生じさせるのに大きな力を印加する必要があることを示す。特に、下のオイラーの式に示されるように、線材の外周部を構成する材料が高いヤング率を有するほど、線材の座屈力が大きくなる。線材の外周部の材料は、大きな断面二次元モーメントＩをもって、座屈力Ｐに寄与するからである。
　　Ｐ＝（π２×Ｅ×Ｉ）／（４×Ｌ２）　　　（１）
　ここで、Ｐは座屈力（Ｎ）、Ｅはヤング率（ＭＰａ）、Ｉは断面二次元モーメント（ｍｍ４）、Ｌはサンプル長さ（ｍｍ）である。
　よって、電線導体の外周部に、ヤング率Ｅが高いＣｕ－Ｓｎ合金が存在している場合よりも、ヤング率Ｅが低い銅被覆層１２が存在している場合の方が、座屈力Ｐが小さくなりやすい。つまり、従来一般のＣｕ－Ｓｎ合金線よりも、本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線１０の方が、座屈力が小さくなりやすい。このことは、銅覆ＳＵＳ線１０の方が、コネクタ端子に小さな力で挿入しても座屈を起こしやすいことを意味する。実際に、後の実施例でも、銅覆ＳＵＳ線１０の方が、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも小さな座屈力を示すことが確認されている。このように、座屈力の大きさの観点では、銅覆ＳＵＳ線１０は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも座屈を起こしやすいと言える。
　しかし、本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線１０は、高剛性のＳＵＳ芯線１１の外周に、剛性の低い、つまり柔軟性の高い銅被覆層１２を有するという構造の効果により、座屈によって変形が加えられたとしても、その変形が解消されやすくなっている。ヤング率の高いＳＵＳ芯線１１が大きな復元力を示し、ヤング率の低い銅被覆層１２が、その復元力によって柔軟に変形を解消できるからである。換言すると、銅覆ＳＵＳ線１０には、座屈を起こす力が加えられても、座屈のない状態、あるいは座屈の小さい状態に復元する力が働きやすくなっている。よって、銅覆ＳＵＳ線１０に座屈させる力が加えられたとしても、その力の印加が、不可逆的で大きな座屈変形には至りにくい。特に、銅覆ＳＵＳ線１０が、後に示すように、熱処理を受け、銅被覆層１２が軟化されている場合に、銅覆ＳＵＳ線１０の不可逆的な座屈変形を抑制する効果に優れる。
　ここで、図４Ａに示すように、線材１０’の一端を固定して固定端１０ａとし、他端を移動端１０ｂとして、固定端１０ａに近づける方向に力Ｆを加えて、図４Ｂに示すように線材１０’を座屈させる場合を考える。座屈による縦方向への線材１０’の変形量、つまり座屈量Δｙが、線材１０’が銅覆ＳＵＳ線１０である場合の方が、Ｃｕ－Ｓｎ合金線である場合よりも、小さく抑えられやすい。ここで、座屈量Δｙは、線材１０’の両端１０ａ，１０ｂを結ぶ直線と、座屈部１０ｃの頂部との間の距離として定義される。線材１０’が銅覆ＳＵＳ線１０である場合の方が、Ｃｕ－Ｓｎ合金線である場合よりも、座屈部１０ｃの角度θも大きく保たれ、座屈部１０ｃが急峻に折れ曲がりにくい。また、コネクタ端子への挿入時等、力Ｆを印加している途中に、一時的に座屈量Δｙが大きくなる変形が起こっても、力Ｆの印加をやめると、その変形が可逆的に解消されやすい。つまり、座屈が起こった際の座屈量Δｙの大きさの観点では、銅覆ＳＵＳ線１０は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも座屈を起こしにくいと言える。実際に、後の実施例で確認されるように、Ｃｕ－Ｓｎ合金線では、座屈量Δｙが大きくなるうえ、座屈部１０ｃが急峻な折れ曲がり形状を形成しやすいのに対し（図５Ｃ参照）、銅覆ＳＵＳ線１０では、座屈量Δｙが小さく抑えられるうえ、座屈部１０ｃが急峻に折れ曲がるのではなく、なだらかで曲線的な形状をとりやすい（図５Ａ参照）。
　このように、銅覆ＳＵＳ線１０は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線と比較して、座屈力が小さいという点においては座屈を起こしやすいものの、座屈が起きた際の座屈量が小さく抑えられるという点では、座屈の影響が小さくて済むものとなる。つまり、銅覆ＳＵＳ線１０は、コネクタ端子への挿入中等に、小さな力でも座屈を起こしやすいが、座屈を起こした際の座屈量が、小さく抑えられる。また、座屈による変形が不可逆的に保持されにくい。
　Ｃｕ－Ｓｎ合金線の場合のように、座屈力が大きく、大きな力が加わらないと電線導体が座屈を起こさないとしても、ひとたび座屈を起こした際に、座屈量が大きくなり、しかも座屈した状態が不可逆的に維持されるとすれば、座屈の影響が大きくなる。例えば、座屈の影響で電線導体をコネクタ端子に最後まで挿入することができなくなる事態や、コネクタ端子に挿入された電線導体が座屈した状態を保ち続ける事態が生じうる。一方で、本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線のように、コネクタ端子に電線導体１０を挿入する際に、それほど大きな力を加えなくても座屈が起こるとしても、その際に生じる座屈量が小さければ、座屈が生じたままでも、コネクタ端子に対する電線導体１０の挿入を、正常に近い状態で完了することができる。また、コネクタ端子への電線導体１０の挿入時の角度や位置のずれ等により、座屈が発生したとしても、電線導体１０をいったんコネクタ端子から抜き取ることで、力の印加をやめれば、座屈の少なくとも一部が可逆的に解消される。よって、角度や位置を修正したうえで電線導体１０を挿入し直せば、コネクタ端子に対して電線導体１０を正常に挿入することが可能となる。このように、本実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線よりなる電線導体１０においては、高剛性のＳＵＳ芯線１１の外周に低剛性の銅被覆層１２が配置されているという構造の効果として、座屈量が小さく抑えられることにより、また座屈が解消されやすいことにより、座屈の影響を小さく抑えることができる。
　本実施形態においては、銅覆ＳＵＳ線１０全体として、上記所定のヤング率を示すものであれば、ＳＵＳ芯線１１および銅被覆層１２がそれぞれどのような物性を有するものであってもかまわない。ＳＵＳが銅および銅合金よりも高いヤング率を有することにより、ＳＵＳ芯線１１単体の状態では、銅覆ＳＵＳ線１０とした状態よりも、高いヤング率を示すが、ＳＵＳ芯線１１のヤング率は、Ｃｕ－Ｓｎ合金線の値である１．１×１０５ＭＰａを超えていることが好ましい。さらに、ＳＵＳ芯線１１のヤング率は、１．２×１０５ＭＰａ以上、また１．５×１０５ＭＰａ以上であることが好ましい。ＳＵＳ芯線１１のヤング率が高い方が、銅覆ＳＵＳ線１０全体としての座屈力を高めるとともに、高い復元力を発揮することで、座屈量を小さく抑える効果に優れ、座屈力の向上と座屈量の低減の両方の点から、座屈の影響を低減することができる。
　銅覆ＳＵＳ線１０は、ＳＵＳよりなる芯線１１を有することにより、従来一般のＣｕ－Ｓｎ合金線と比較して、高い引張強さを有するものとなる。銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さは、熱処理条件によって調整することができるが、後の実施例に示すように、引張強さは、座屈量には大きな影響を与えない。しかし、銅覆ＳＵＳ線１０が高い引張強さを有していれば、コネクタ端子に挿入した銅覆ＳＵＳ線１０を圧着接続した際に、圧着部において、高い圧着強度を得ることができる。つまり、圧着部において圧縮された銅覆ＳＵＳ線１０が、断線を起こしにくくなる。銅覆ＳＵＳ線１０の座屈量の小ささを利用して、座屈の影響を小さく抑えながら銅覆ＳＵＳ線１０をコネクタ端子に挿入したうえで、銅覆ＳＵＳ線１０の高い引張強さを利用して、圧着接続を経て、高い接続強度を有する圧着部を形成することができる。圧着部における圧着強度を効果的に高める観点から、銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さは、９５０ＭＰａ以上、さらには９７０ＭＰａ以上であることが好ましい。金属線材の引張強さは、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠した引張試験により、破断時の引張強さとして評価することができる。
　銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さの上限は、特に定められるものではないが、引張強さが高すぎても、かえってコネクタ端子との接続部における接続強度が低くなる場合がある。銅覆ＳＵＳ線１０が高強度を有し、硬くなりすぎると、コネクタ端子に圧着接続する際に、コネクタ端子側の材料において強度の低下が起こることや、銅覆ＳＵＳ線１０を十分に変形させられなくなること等により、コネクタ端子によって銅覆ＳＵＳ線１０を強固に保持できなくなり、かえって接続強度が低くなる事態が生じうるからである。それらの事態を避け、高い接続強度を担保する観点から、銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さは、１２００ＭＰａ以下、さらには１０８０ＭＰａ以下に抑えておくことが好ましい。９５０ＭＰａ以上、１２００ＭＰａ以下の範囲の引張強さを有する銅覆ＳＵＳ線１０は、後に説明する熱処理を経て、好適に製造することができる。
　銅覆ＳＵＳ線１０を圧着端子に接続する際に、圧着部における圧着強度は、上記のように、銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さの影響を大きく受ける。しかし、銅覆ＳＵＳ線１０の破断伸びも、圧着強度に影響を与える。例えば、銅覆ＳＵＳ線１０全体としての破断伸びが、１．５％以上、さらには１．８％以上、また２．０％以上、２．２％以上であれば、高い圧着強度を得やすい。また、銅覆ＳＵＳ線１０がそのような破断伸びを有していれば、熱処理条件のゆらぎ等に起因して、銅覆ＳＵＳ線１０の引張強さが変動することがあっても、高い圧着強度を、安定して得ることができる。熱処理を経て、高い引張強さと破断伸びを両立するＳＵＳ材として、ＳＵＳ　３０４Ｈを好適に用いることができる。金属線材の破断伸びは、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠した引張試験により評価することができる。
＜電線導体の製造方法＞
　銅覆ＳＵＳ線として構成される本実施形態にかかる電線導体１０を製造する方法としては、例えば、伸線によって所定の径を有するＳＵＳの芯線１１を製造したうえで、めっきや蒸着により、銅被覆層１２をその芯線１１の表面に形成すればよい。あるいは、芯線１１となるＳＵＳ材の周囲に、銅被覆層１２となる環状の銅材を嵌め込み、所定の径まで一体に伸線することでも、銅覆ＳＵＳ線１０を製造することができる。
　上記のようにして得られた銅覆ＳＵＳ線１０をそのまま用いて絶縁電線１を構成し、コネクタ端子への接続に用いてもよいが、得られた銅覆ＳＵＳ線１０に対して、熱処理（焼鈍）を行っておくことが好ましい。熱処理を行うことで、銅被覆層１２が軟化される。すると、銅被覆層１２の柔軟性が向上し、銅覆ＳＵＳ線１０において、剛性の高いＳＵＳ芯線１１の外周に柔軟性の高い銅被覆層１２が設けられることで座屈量を低減する効果が、高くなる。熱処理温度としては、１００℃以上、また４００℃以下の範囲を例示することができる。さらに好ましくは、２５０℃以上、また４００℃以下で熱処理を行えばよい。熱処理は、銅覆ＳＵＳ線１０を通電加熱する連続軟化の方式で行っても、所定の温度のバッチ炉内で銅覆ＳＵＳ線１０を加熱するバッチ式軟化によって行ってもよい。
　熱処理を経て、典型的には、銅覆ＳＵＳ線１０全体としてのヤング率が、９．０×１０４ＭＰａ以上の高い水準から、９．０×１０４ＭＰａ未満に低くなる。熱処理による銅被覆層１２の状態の変化は、銅被覆層１２の硬度を指標として確認することもできる。銅覆ＳＵＳ線１０の断面における銅被覆層１２の硬度が、典型的には、熱処理前には、１３０Ｈｖ以上、さらには１５０Ｈｖ以上であるのに対し、熱処理による軟化を経て、１２０Ｈｖ以下、さらには１００Ｈｖ以下となる。
＜別の形態の絶縁電線－フラット電線＞
　上記実施形態にかかる銅覆ＳＵＳ線として構成された電線導体１０は、どのような形態で使用されてもよく、図１に示したような１本の電線導体１０の全周を絶縁被覆２０で被覆した単純な絶縁電線１を構成する形態に限られない。上記実施形態にかかる電線導体１０を用いて、他の形態の絶縁電線を構成する場合の例として、フラット電線について、簡単に説明する。
　フラット電線２の断面を、図２Ａおよび図２Ｂに示す。図２Ａおよび図２Ｂは、それぞれ異なる形態を示している。フラット電線２は、上記で説明した本開示の実施形態にかかる電線導体１０を複数含んでいる。電線導体１０の本数は、特に指定されるものではないが、２本以上、８本以下の本数を好適に採用することができる。特に、ペア線を構成できるように、偶数の本数とすればよい。
　フラット電線２においては、複数の電線導体１０が、軸線方向を平行に揃えて、一方向に並列に並べられている。並べられた各電線導体１０の外周が、個別に絶縁被覆２０によって被覆され、電線導体１０と絶縁被覆２０よりなる被覆部３０が複数形成されている。そして、各被覆部３０の間が、連結部２５によって連結されている。被覆部３０を構成する絶縁被覆２０と、連結部２５とは、同じ材料を用いて、一体に成形されている。図２Ａに示した形態においては、断面略円形の被覆部３０の間を連結して、連結部２５が形成されている。一方、図２Ｂに示した形態においては、隣接する被覆部３０が、略円形の断面形状を相互に重ね合わせるようにして、直接接合されており、それら被覆部３０を構成する絶縁被覆２０の一部が、連結部２５として機能している。いずれの形態においてもフラット電線２の可撓性の確保、端末加工時の裂きやすさ等の観点から、連結部２５の厚さ（電線導体１０の並列方向に直交する寸法）が、被覆部３０の直径よりも小さくなっていることが好ましい。
　並列に並べられた電線導体１０の間隔は、特に限定されるものではないが、隣接する電線導体１０の間の距離ｄ（電線導体１０の中心間の距離）が、０．２ｍｍ以上、さらには０．４ｍｍ以上、０．８ｍｍ以上であるとよい。すると、電線導体１０の間の絶縁を十分に確保することができる。特に図２Ａの形態においては、隣接する電線導体１０の間の距離ｄを、０．４ｍｍ以上とするとよい。一方、少なくとも１組の隣接する２本の電線導体１０の間の距離ｄが、１．２ｍｍ以下、さらには１．０ｍｍ以下となっていることが好ましい。すると、それら２本の電線導体１０を、必要な特性インピーダンスを確保しながら、差動信号を伝送するペア線として好適に用いることができる。なお、フラット電線２が３本以上の電線導体１０を含む場合に、ペアを構成する２本の電線導体１０の間以外の箇所においては、電線導体１０の間の距離ｄは、１．２ｍｍより長くしてもよいし、全電線導体１０を、１．２ｍｍ以下の等間隔に並べてもよい。
　フラット電線２を用いれば、複数の端子を並べて有するコネクタに、一括して複数の電線導体１０を接続することが可能となる。上記のように、本開示の実施形態にかかる電線導体１０は、座屈量が小さく抑えられることにより、コネクタ端子に挿入する際の座屈の影響を小さく抑えることができるものであり、複数のコネクタ端子に複数の電線導体１０を一括して同時に挿入する操作も、行いやすい。本開示の実施形態にかかる電線導体１０は、高い強度を有するものであるが、複数を並列に並べることで、フラット電線２全体として、さらに強度を高めることができる。また、電線導体１０が高い強度を有することで、図１に示したような独立した絶縁電線１を撚り合わせてツイストペア線を構成するとすれば、電線導体１０の高い剛性により、ツイスト構造を安定に保持することが難しいが、複数の電線導体１０を横に並べたフラット電線２とし、さらに連結部２５によって電線導体１０の間の距離ｄを一定に保持することで、安定して差動信号の伝送を行うことができるようになる。
　以下に実施例を示す。なお、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。以下、特記しない限り、試料の作製および評価は、大気中、室温にて行っている。
［１］電線導体の材質と座屈力
　まず、電線導体の材質と座屈力の関係について検証した。
＜試料の準備＞
　試料として、３種の電線導体を準備した。まず、ＳＵＳ　３０４Ｈ材よりなる芯線と、純銅よりなる銅被覆層とを有する銅覆ＳＵＳ線を作製した。芯線の外径は、φ０．１６ｍｍとし、銅被覆層の厚さは４５μｍとした。銅覆ＳＵＳ線全体としては、外径がφ０．２５ｍｍ、導体断面積にして０．０５ｍｍ２となった。得られた銅覆ＳＵＳ線を、そのまま「軟化なし」の試料とした。一方、得られた銅覆ＳＵＳ線に対して連続軟化を施し、「軟化後」の試料とした。別途、φ０．２５ｍｍのＣｕ－Ｓｎ合金線（Ｓｎ含有量：０．３質量％）を準備した。
　上記で準備した各電線導体の物性は、以下の表２のとおりであった。表には、銅覆ＳＵＳ線の原料として用いたＳＵＳ芯線単独の状態（φ０．１６ｍｍ、軟化なし）についても、合わせて物性を表示する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　上記で準備した軟化後および軟化なしの銅覆ＳＵＳ線、またＣｕ－Ｓｎ合金線の外周に絶縁被覆を形成し、絶縁電線を作製した。絶縁被覆は、ＰＶＣの押出成形により、厚さ０．２０ｍｍで形成した。
＜評価方法＞
　上記で作製した各電線導体を有する絶縁電線に対して、座屈力を測定した。各絶縁電線を３０ｍｍに切り出し、座屈試験を行った。座屈試験においては、図３Ａに示すように、絶縁電線の一端を固定端１０ａ、他端を移動端１０ｂとし、移動端１０ｂに、固定端１０ａに向かって押し込む力Ｆを印加した。この際、移動端１０ｂの移動距離を試験距離とし、印加した力Ｆとの関係を記録した。印加した力Ｆの最大値が座屈力となる。移動端１０ｂの移動速度は、２５ｍｍ/ｍiｎとした。なお、用いた試験機においては、試料の絶縁電線の両端を保持する治具に、試料を固定するための深さ１０ｍｍの穴がそれぞれ設けられている。
＜評価結果＞
　図４に、座屈試験で得られた、試験距離と絶縁電線に印加した力との関係を示す。印加した力の最大値として読み取られる座屈力は、下の表３のようになった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図４および表３によると、銅覆ＳＵＳ線は、軟化を行った場合、軟化を行っていない場合のいずれにおいても、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも小さい座屈力を示している。つまり、銅覆ＳＵＳ線の方が、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも、小さい力でも座屈を起こす。特に、軟化を経た銅覆ＳＵＳ線が小さい座屈力を示している。
　上に式（１）として示しているオイラーの式によると、ヤング率の高い材料の方が、座屈力が大きくなる。表２によると、Ｃｕ－Ｓｎ合金線の方が、銅覆ＳＵＳ線よりも高いヤング率を有しており、上記座屈力の測定結果は、オイラーの式に示される関係に合致している。また、オイラーの式によると、電線導体の外周部に位置する材料が、断面二次元モーメントの効果によって、座屈力に大きく寄与する。銅覆ＳＵＳ線は、表面部にヤング率の低い材料よりなる銅被覆層を有しており、そのことに対応して、Ｃｕ－Ｓｎ合金線との比較において、全体としてのヤング率の差よりも大きな差を、座屈力の差として有するものと解釈できる。また、熱処理によって、銅覆ＳＵＳ線のヤング率、特に外周部のヤング率が一層低減されることに対応して、軟化後の銅覆ＳＵＳ線の座屈力が、軟化なしの銅覆ＳＵＳ線の座屈力よりもさらに小さくなっているものと考えられる。
　ここで、オイラーの式に基づく理論計算により、座屈力への絶縁被覆の寄与と電線導体の寄与を分離したところ、軟化後の銅覆ＳＵＳ線の場合で、電線導体の寄与が、試験で計測された絶縁電線全体の座屈力の半分以上を占めることが確認された。つまり、試験で得られた各絶縁電線の座屈力の差は、電線導体自体の座屈力の差に起因するものであると言える。
［２］電線導体の材質と座屈量
　次に、電線導体の材質と座屈量の関係について検証した。
＜試料の作製＞
　上記試験［１］で用いたのと同じ、軟化後の銅覆ＳＵＳ線、軟化なしの銅覆ＳＵＳ線、Ｃｕ－Ｓｎ合金線の３種の導体を有する絶縁電線を試料として用いた。
＜評価方法＞
　上記試験［１］と同様に座屈試験を行った。この際、０．５ｍｍから２．５ｍｍまでの間で、０．５ｍｍおきに設定した所定の試験距離に達した段階で、座屈試験を中止した。そして、絶縁電線を試験機から取り外し、座屈量Δｙ、つまり縦方向の寸法の変化量を計測した。各試験距離について、試料を交換して測定を３回行い、座屈量の平均値を記録した。
＜評価結果＞
　図５Ａ～５Ｃにそれぞれ、試験距離２．０ｍｍで座屈させた場合について、軟化後の銅覆ＳＵＳ線、軟化なしの銅覆ＳＵＳ線、Ｃｕ－Ｓｎ合金線を有する絶縁電線の状態を示す。図５ＣのＣｕ－Ｓｎ合金線の場合には、中央の座屈部が鋭く折れ曲がっており、座屈部の角度θが小さくなっている。座屈量も大きくなっている。一方、図５Ａの軟化後の銅覆ＳＵＳ線の場合には、絶縁電線が緩やかな山なりの形状をとっており、座屈部の角度θが大きくなっている。座屈量も明らかに図５Ｃの場合よりも小さくなっている。図５Ｂの軟化なしの銅覆ＳＵＳ線の場合は、図５Ａと図５Ｃの中間的な状態をとっている。
　図５Ａ～５Ｃの対比において見られた傾向は、図６Ｃの座屈量を計測した結果に、明確に現れている。全試験距離において、２種の銅覆ＳＵＳ線が、Ｃｕ－Ｓｎ合金線よりも、小さな座屈量を示している。この結果は、銅覆ＳＵＳ線においては、高剛性のＳＵＳ芯線の外周に、低剛性の銅被覆層が配置されていることにより、座屈による変形が柔軟に解消されやすくなっているものと解釈される。
　さらに、銅覆ＳＵＳ線について、軟化なしの状態と軟化後の状態の結果を比較すると、わずかではあるが、軟化後の状態の方が、試験距離２．０ｍｍまでの領域で、座屈量が小さくなっている。この結果は、熱処理によって銅被覆層の柔軟性が向上し、座屈による変形を解消する効果がさらに高められているものと解釈される。なお、銅覆ＳＵＳ線の断面において、銅被覆層の硬度を計測したところ、軟化なしの状態では１５２Ｈｖ、軟化後の状態では９３Ｈｖであった。
［３］銅覆ＳＵＳ線の引張強さと座屈量
　次に、銅覆ＳＵＳ線の引張強さと座屈量の関係について検証した。
＜試料の作製＞
　上記試験［１］で作製した熱処理後の銅覆ＳＵＳ線を有する絶縁電線と同様の試料を準備した。ただし、ここでは、軟化のための熱処理条件を異ならせることにより、引張強さの異なる複数の銅覆ＳＵＳ線を作製した。なお、いずれの条件の熱処理を経た場合にも、電線導体の電気抵抗は、６６０ｍΩ／ｍ以下であった。
＜評価方法＞
　上記で作製した各銅覆ＳＵＳ線の破断時の引張強さを、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠した引張試験によって評価した。また、各銅覆ＳＵＳ線を有する絶縁電線について、上記試験［２］と同様に、座屈試験を行い、試験距離５．０ｍｍにおける座屈量Δｙを計測した。試験に用いる絶縁電線の長さは３０ｍｍとした。ここでも、試料を交換して同じ測定を３回行い、座屈量の平均値を記録した。
＜評価結果＞
　図７に、銅覆ＳＵＳ線の引張強さと座屈量の関係を、棒グラフにて表示する。図７によると、引張強さが変化しても、座屈量は系統的な変化を示しておらず、引張強さの全域で、類似した座屈量を示している。この結果は、銅覆ＳＵＳ線の引張強さは、座屈量に大きな影響を与えないということを示している。
　電線導体の座屈、および座屈変形の解消は、電線導体の弾性域の挙動によるものであり、塑性域、しかも破断時の挙動に対応する引張強さには、ほぼ関係しないものと考えられる。式（１）として示したオイラーの式でも、座屈強度は、弾性域の物性であるヤング率に依存する量となっている。このことは、図７の評価結果と合致している。一般に、ＳＵＳ線の引張強さは、熱処理条件によって大きく変化しうるが、ヤング率は熱処理条件の影響をあまり受けない。
［４］銅覆ＳＵＳ線の引張強さと圧着強度
　次に、銅覆ＳＵＳ線の引張強さと、端子接続部における圧着強度との関係について検証した。
＜試料の作製＞
　上記試験［３］と同様に、軟化のための熱処理条件を異ならせることにより、引張強さの異なる複数の銅覆ＳＵＳ線を作製した。合わせて、参照試料として、導体断面積０．０５ｍｍ２の銅合金導体（引張強さ：７４０ＭＰａ、破断伸び：２.１％）も準備した。
＜評価方法＞
　作製した各電線導体に対して、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠した引張試験により、破断時の引張強さを評価した。また、作製した電線導体を、長さ１０４ｍｍに切り出し、圧着端子にて圧着接続して、端子付き導体を得た。圧着端子としては、銅合金製のものを用い、圧着接続に際しては、電線導体の軸線方向に沿って長さ１．６～３．０ｍｍにわたる領域において、電線導体を対向する方向から挟み込んで圧縮した。圧着部としては、導体に対する圧縮度を変化させることで、低圧縮と高圧縮の２とおりの圧着部を形成した。低圧縮の状態は、通常のコネクタ端子と電線導体の間の接続部において採用されるものであり、高圧縮の状態は、通常よりも厳しい条件で電線導体を圧縮している状態に相当する。
　得られた端子付き導体に対して、圧着端子を固定して、電線導体の端部を引っ張った。そして、圧着部分において電線導体が破断するまでに印加した力の最大値を、圧着強度として記録した。引張速度は１００ｍｍ/ｍiｎとした。なお、いずれの試料においても、圧着部の破断は、圧着端子から電線導体が分離して抜け出るのではなく、圧着端子内部において、電線導体自体が破断することによって起こった。
＜試験結果＞
　図８Ａ，８Ｂに、銅覆ＳＵＳ線の引張強さと、圧着強度との関係を示す。図８Ａが低圧縮の場合、図８Ｂが高圧縮の場合を示している。各図では、圧着強度が３０Ｎの水準を、実線で表示している。
　図８Ａの低圧縮の場合においては、引張強さ９５０ＭＰａ以上の全域において、３０Ｎ以上の圧着強度が得られている。一方で、高圧縮の場合においては、電線導体の引張強さが９５０ＭＰａ以上１０８０ＭＰａ以下の領域で、３０Ｎ以上の圧着強度が得られている。１０８０ＭＰａよりも引張強さが高い領域では、圧着強度が低下している。これは、電線導体の硬さのために、圧着端子の材料強度が低下してしまい、電線導体を圧着端子で強固に保持できなかったことによると考えられる。なお、参照試料の銅合金導体の圧着強度は、低圧縮の場合で２３.６Ｎ、高圧縮の場合で２５.４Ｎであった。
　上の試験［３］で示されたように、銅覆ＳＵＳ線の引張強さは、座屈量には影響を与えないが、図８Ａ，８Ｂの結果から、端子接続部の圧着強度には影響を与えることが分かる。つまり、座屈の影響を抑えて銅覆ＳＵＳ線をコネクタ端子の端子接続部に挿入したとして、圧着接続を行った後に、高い圧着強度を確保するためには、適切に引張強さを設定すればよいことになる。上記のように低圧縮の状態は、通常のコネクタ端子の接続部において採用されるものであり、そのような通常の端子接続部において、３０Ｎ以上の高い圧着強度を確保するためには、９５０ＭＰａ以上の引張強さが得られるように銅覆ＳＵＳ線の熱処理条件を選択すればよく、通常よりも厳しい高圧縮の条件での端子接続が想定される場合にはさらに、引張強さを高めすぎないようにすることが好ましいと言える。なお、ここで試験を行った銅覆ＳＵＳ線の破断伸びは、１．９％から２．２％の範囲であった。
　本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の改変が可能である。
　なお、上記で説明したフラット電線の構成は、本開示の実施形態にかかる電線導体以外の任意の電線導体を用いる場合についても、適用することができる。例えば、Ｃｕ－Ｓｎ合金等の銅合金線を用いる場合についても、導体断面積０．３２ｍｍ２未満の細径の電線導体を並列に並べることによって、電線導体の細径化とともに、強度向上の効果を得ることができる。つまり、複数の電線導体を含む絶縁電線において、電線導体を細径化した際に電線強度を確保することを課題として、以下のように絶縁電線を構成することができる。
　導体断面積が０．３２ｍｍ２未満の単線の電線導体が、複数並列に並べられ、
　前記電線導体のそれぞれの外周が、絶縁被覆によって被覆されて、被覆部が構成され、
　前記被覆部の間が、前記被覆部の前記絶縁被覆と一体となった連結部によって連結されている、絶縁電線。
　前記絶縁電線において、前記電線導体のうち、少なくとも１組の隣接する２本の間の距離が、０．２ｍｍ以上、１．２ｍｍ以下となっていることが好ましい。特に、前記距離が１．０ｍｍ以下になっていることが好ましい。その他、フラット電線に関する構成としては、上記で説明した形態を好適に適用することができる。
１　　　　絶縁電線
２　　　　フラット電線
１０　　　電線導体（銅覆ＳＵＳ線）
１０’　　線材
１０ａ　　固定端
１０ｂ　　移動端
１０ｃ　　座屈部
１１　　　芯線
１２　　　銅被覆層
２０　　　絶縁被覆
２５　　　連結部
３０　　　被覆部
ｄ　　　　電線導体の間の距離
Ｆ　　　　線材に印加する力
Δｙ　　　座屈量
θ　　　　座屈部の角度

Claims (7)

  1. 　ステンレス鋼より構成される単線の芯線と、
    　銅または銅合金より構成され、前記芯線の外周を被覆する銅被覆層と、を有し、
    　導体断面積が０．１３ｍｍ２未満であり、
    　ヤング率が１．１×１０５ＭＰａ未満であり、
    　単線の状態で使用される、電線導体。
  2. 　前記芯線のヤング率は、１．２×１０５ＭＰａ以上である、請求項１に記載の電線導体。
  3. 　引張強さが９５０ＭＰａ以上である、請求項１または請求項２に記載の電線導体。
  4. 　前記芯線を構成するステンレス鋼は、ＳＵＳ　３０４Ｈである、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の電線導体。
  5. 　請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の電線導体と、
    　前記電線導体１本の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する、絶縁電線。
  6. 　前記電線導体が、複数並列に並べられ、
    　前記電線導体のそれぞれの外周が、前記絶縁被覆によって被覆されて、被覆部が構成され、
    　前記被覆部の間が、前記被覆部の前記絶縁被覆と一体となった連結部によって連結されている、請求項５に記載の絶縁電線。
  7. 　前記電線導体のうち、少なくとも１組の隣接する２本の間の距離が、０．２ｍｍ以上、１．２ｍｍ以下となっている、請求項６に記載の絶縁電線。
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