WO2020066924A1 - 冷凍サイクル装置及びその制御方法 - Google Patents

冷凍サイクル装置及びその制御方法 Download PDF

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heat source
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山田　拓郎
吉見　敦史
熊倉　英二
岩田　育弘
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ダイキン工業株式会社
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    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • Refrigeration cycle device for circulating a refrigerant to perform a refrigeration cycle and control method thereof
  • a refrigeration cycle device including a refrigerant circuit for performing a refrigeration cycle is applied to an air conditioner, a water heater, and the like.
  • the refrigeration cycle apparatus may use an existing pipe when updating the refrigeration cycle apparatus.
  • the liquid refrigerant is collected and collected in an outdoor heat exchanger of a heat source unit by a pump-down operation.
  • the refrigerant collected at the time of updating the refrigerant cycle device is transported to a factory for disposal, or is transported to a factory for regeneration.
  • the refrigerant circuit may be filled with two kinds of regular refrigerants, or the collected refrigerant and the regular refrigerant may be mixed and filled.
  • the ratio of difluoromethane may be different from the ratio of difluoromethane in the normal refrigerant. If the mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant charged in the refrigeration cycle device changes, the state of the refrigeration cycle may change even if the control of the refrigeration cycle device does not change, and the normal operation state may not be maintained. is there.
  • An object of the present disclosure is to bring a refrigeration cycle apparatus into a normal operation state in accordance with a mixing ratio of difluoromethane in a refrigerant filled in the refrigeration cycle apparatus.
  • a refrigeration cycle device includes a compressor, a refrigerant circuit that circulates refrigerant by the compressor to perform a refrigeration cycle, and a determination that determines a mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant charged in the refrigerant circuit. And a control unit that controls the refrigeration cycle.
  • the determining unit determines the mixing ratio of difluoromethane, and the control unit performs control related to the refrigeration cycle based on the mixing ratio of difluoromethane determined by the determining unit.
  • control unit performs control related to the refrigeration cycle based on the mixture ratio of difluoromethane determined by the determination unit. Therefore, the refrigeration cycle can be appropriately controlled, and the refrigeration cycle device operates normally. Driving can be maintained.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the first aspect, wherein the determination unit determines a mixing ratio of difluoromethane based on a discharge temperature of the refrigerant of the compressor during operation under predetermined conditions. Alternatively, the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the weight of a plurality of types of refrigerant charged in the refrigerant circuit.
  • the mixing ratio of difluoromethane when performing control relating to the refrigeration cycle based on the mixing ratio of difluoromethane is determined by the determination unit by the discharge temperature of the refrigerant of the compressor in operation under predetermined conditions. Or based on the weight of a plurality of types of refrigerant charged in the refrigerant circuit. From this, the determination unit can easily determine the mixing ratio of difluoromethane that affects the control of the refrigeration cycle, and the refrigeration cycle apparatus can be easily maintained in a state where normal operation can be performed.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the first aspect or the second aspect, wherein the refrigerant charged into the refrigerant circuit is the R410A refrigerant and the R32 refrigerant, and the determination unit is charged into the refrigerant circuit.
  • the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the weight of the R410A refrigerant and the weight of the R32 refrigerant.
  • the determination unit determines the mixing ratio of difluoromethane based on the weight of the R410A refrigerant and the weight of the R32 refrigerant, so that the determination of the mixing ratio of difluoromethane is performed with high accuracy. For this reason, the refrigeration cycle device can accurately control the refrigeration cycle.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the third aspect, wherein the mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant charged in the refrigerant circuit is pentafluoroethane in the refrigerant charged in the refrigerant circuit. More than the mixing ratio.
  • the mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant charged in the refrigerant circuit is larger than the mixing ratio of pentafluoroethane, the property of the refrigerant charged in the refrigerant circuit is R32. Greatly affected. Therefore, the effect that the refrigeration cycle apparatus can maintain the normal operation of the refrigeration cycle becomes remarkable.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect to the fourth aspect, wherein the determination unit determines whether or not the refrigerant is initially charged before the refrigerant is additionally charged when the refrigeration cycle apparatus is installed.
  • the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the composition and weight of the charged refrigerant and the composition and weight of the additionally charged refrigerant additionally charged at the time of installation.
  • the determination unit determines the mixing ratio of difluoromethane based on the composition and weight of the initially charged refrigerant and the composition and weight of the additional charging refrigerant. The accuracy is improved.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the fifth aspect, wherein the initially charged refrigerant is the R32 refrigerant, and the additionally charged refrigerant is the R410A refrigerant.
  • the determination unit since the composition of the initially charged refrigerant and the additionally charged refrigerant is determined to be R32 and R410A, the determination unit does not need to obtain information on the composition. As a result, the operation of determining the mixing ratio of difluoromethane can be simplified.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect to the sixth aspect, wherein the lowest ratio of the compressor when the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit is larger than a predetermined ratio.
  • the number of rotations is larger than the minimum number of rotations at a predetermined ratio.
  • the refrigeration cycle apparatus when the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit is higher than the predetermined ratio, the minimum rotation speed of the compressor is larger than the minimum rotation speed at the predetermined ratio, and the The dryness of the refrigerant sucked into the air does not become too small. Thereby, the refrigeration cycle apparatus can maintain a state where normal operation is possible.
  • An refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the compressor is provided between the high-pressure refrigerant and the low-pressure refrigerant between the suction side and the discharge side in the compression chamber. It has an injection port for injecting a certain intermediate-pressure refrigerant, and when the mixture ratio of difluoromethane determined by the determination unit is larger than 50% by weight, the mixture is injected into the injection port more than when the mixture ratio of difluoromethane is 50% by weight. When the mixing ratio of difluoromethane is smaller than 100% by weight, the frequency of injection into the injection port is lower than when the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight.
  • the discharge temperature from the compressor tends to increase when the mixing ratio of difluoromethane increases, but when the mixing ratio of difluoromethane increases, the frequency of injection increases and the discharge temperature increases. Too much is suppressed. As a result, when the mixing ratio of difluoromethane is small, the frequency of injection is reduced, so that a decrease in efficiency due to excessive injection is suppressed.
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect to the eighth aspect, wherein the refrigerant circuit has an expansion valve in the refrigeration cycle, and the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit. Is larger than 50% by weight, the opening degree of the expansion valve at the start of the compressor is smaller than when the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight, and the mixing ratio of difluoromethane is smaller than 100% by weight. In this case, the opening degree of the expansion valve at the time of starting the compressor is larger than when the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight.
  • the amount of heat transferred increases when the mixing ratio of difluoromethane increases, so that when the mixing ratio of difluoromethane is high, the opening of the expansion valve at the time of starting the compressor is small, and When the mixing ratio of methane is small, the opening degree of the expansion valve at the time of startup becomes large. Thereby, even if the state of the refrigeration cycle changes due to a change in the amount of heat transferred by the refrigerant, the refrigeration cycle apparatus can operate properly.
  • a method for controlling a refrigeration cycle apparatus is a control method for a refrigeration cycle apparatus including a compressor, and a refrigerant circuit that circulates refrigerant by the compressor to perform a refrigeration cycle. Determining the mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant, and controlling the refrigeration cycle based on the mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant.
  • the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the discharge temperature of the refrigerant of the compressor in operation under predetermined conditions, or the mixing of a plurality of types of refrigerant filled in the refrigerant circuit is performed. The mixing ratio of difluoromethane is determined based on the weight.
  • the refrigeration cycle can be appropriately controlled because the mixture ratio of difluoromethane is determined and the control of the refrigeration cycle is performed based on the mixture ratio of difluoromethane.
  • the refrigeration cycle apparatus can maintain a state where normal operation can be performed.
  • FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram illustrating an outline of a configuration of a refrigeration cycle device according to an embodiment.
  • FIG. 3 is a schematic diagram for explaining transfer of a refrigerant from a first heat source unit to a second heat source unit. The schematic diagram for demonstrating the measurement of the weight of the refrigerant
  • coolant transferred from a 1st heat source unit to a 2nd heat source unit. 5 is a flowchart illustrating a part of a control flow of the refrigeration cycle device.
  • FIG. 2 is a block diagram showing an outline of a control system of the refrigeration cycle device. The schematic diagram for demonstrating the measurement of the weight of R32 refrigerant
  • FIG. 4 is a conceptual diagram for explaining transportation of a second heat source unit.
  • 13 is a graph for explaining the determination of the mixing ratio of difluoromethane in Modification Example 1L.
  • FIG. 1 shows an example of a configuration of a refrigeration cycle apparatus to be subjected to a refrigerant charging method.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 illustrated in FIG. 1 is an apparatus that performs a refrigeration cycle using a refrigerant circulating in a refrigerant circuit 100.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 repeats a cycle of compression of the refrigerant, heat radiation from the refrigerant, decompression and expansion of the refrigerant, and heat absorption to the refrigerant.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes a first heat source unit 10A or a second heat source unit 10B that can switch between a heat dissipation function and a heat absorption function in the refrigeration cycle, and the first heat source unit 10A or the second heat source unit.
  • a usage unit 50 connected to the communication unit 10B.
  • the first heat source unit 10A is a heat source unit before updating
  • the second heat source unit 10B is a heat source unit after updating.
  • the use unit 50 cools the target by utilizing the heat absorbed by the refrigerant. Further, when the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B is a heat source that causes the refrigerant to absorb heat, the utilization unit 50 heats the target by utilizing the heat release of the refrigerant.
  • the refrigerant circulating in the first heat source unit 10A and the second heat source unit 10B is a mixed refrigerant containing difluoromethane and pentafluoroethane such as R410A refrigerant.
  • R410A refrigerant a mixed refrigerant of difluoromethane and pentafluoroethane
  • the recovered refrigerant described later is also a mixed refrigerant similarly to the R410A refrigerant.
  • the R32 refrigerant is a single refrigerant of fluoromethane.
  • first heat source unit 10A, the second heat source unit 10B, and the refrigeration cycle apparatus 1 including one of them are designed to be compatible with a mixed refrigerant containing difluoromethane and pentafluoroethane.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 can be applied to an air conditioner that performs cooling and heating.
  • the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B is an outdoor unit of the air conditioner
  • the use unit 50 is an air conditioner. It becomes an indoor unit of a harmony device.
  • the usage unit 50 which is an indoor unit, cools or heats the air in the space to be air-conditioned to perform cooling or heating.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 can be applied to other apparatuses, for example, a heat pump water heater, a refrigerator, and a refrigerator. It can be applied to a cooling device that cools the inside.
  • FIGS. 2 and 3 show an example in which the refrigeration cycle apparatus 1 is installed in a building 200 when the refrigeration cycle apparatus 1 is an air conditioner.
  • the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B is installed on the roof of the building 200.
  • the plurality of usage units 50 are installed in each room to air-condition each room in the building 200.
  • the existing refrigeration cycle device 1 described below includes the refrigerant circuit 100 that circulates the refrigerant and performs a refrigeration cycle.
  • the refrigerant circuit 100 has a compressor 11 for circulating the refrigerant.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes a heat source-side controller 41 that controls the operation of the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B, and a use-side controller 42 that controls the operation of the use unit 50.
  • the heat source side controller 41 of the second heat source unit 10 ⁇ / b> B includes a determination unit 43 that determines a mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant filled in the refrigerant circuit 100, and a determination unit 43.
  • the determination unit 43 has a function of determining the mixing ratio of difluoromethane based on the weights of a plurality of types of refrigerant charged in the refrigerant circuit 100.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes, in its control, a step S1 of determining a mixing ratio of difluoromethane in the refrigerant charged in the refrigerant circuit 100, and a step of determining difluoromethane in the refrigerant.
  • the determination unit 43 determines the mixing ratio of difluoromethane based on the weight of the plurality of types of refrigerant charged in the refrigerant circuit 100.
  • FIGS. 2 and 3 show a first heat source unit 10 ⁇ / b> A before update included in the existing refrigeration cycle apparatus 1 and a second heat source unit 10 ⁇ / b> B scheduled to be included in the refrigeration cycle apparatus 1 after update.
  • the first heat source unit 10A is an old heat source unit
  • the second heat source unit 10B is a new heat source unit.
  • the existing refrigeration cycle apparatus 1 is already installed in the building 200, and has a record of performing a refrigeration cycle by circulating a refrigerant before updating.
  • a refrigerant exists in the first heat source unit 10 ⁇ / b> A and the plurality of utilization units 50 included in the refrigeration cycle apparatus 1.
  • the refrigerant included in the refrigeration cycle apparatus 1 for the purpose of circulating in the refrigerant circuit 100 is referred to as a circulating refrigerant.
  • the first heat source unit 10A On the roof of the building 200, the first heat source unit 10A is removed from the refrigeration cycle device 1 in a state where the circulating refrigerant of the refrigeration cycle device 1 has been transferred to the first heat source unit 10A by the pump-down operation.
  • the high pressure side closing valve 21 and the low pressure side closing valve 22 of the first heat source unit 10A are closed.
  • the second heat source unit 10B is incorporated in the refrigeration cycle apparatus 1.
  • the airtightness of the refrigeration cycle apparatus 1 is inspected for the updated refrigeration cycle apparatus 1 in which the second heat source unit 10B is incorporated.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 is evacuated by a vacuum pump.
  • FIG. 2 schematically shows a state in which the refrigerant is being transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B.
  • the second heat source unit 10B is connected to the power supply 210 in a state where the second heat source unit 10B is incorporated in the updated refrigeration cycle apparatus 1, and is in a drivable state.
  • the first heat source unit 10A and the second heat source unit 10B are connected by a charge hose 70.
  • the R410A refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B through the charge hose 70.
  • the recovered refrigerant is obtained by transferring the refrigerant from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B.
  • the first heat source unit 10A is temporarily placed on the roof of the building 200, for example, and is not connected to the power supply 210.
  • FIG. 3 shows a state in which the weight of the recovered refrigerant recovered from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B is being measured.
  • the weight of the first heat source unit 10A is measured by the measuring device 61.
  • the measurement of the collected refrigerant collected from the first heat source unit 10A by the measuring device 61 is performed both before the collected refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A and after the collected refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A. This is performed by measuring the weight of the first heat source unit 10A.
  • the measurement for the first heat source unit 10A before the recovered refrigerant has been transferred from the first heat source unit 10A is obtained from the measured value of the measuring device 61 for the first heat source unit 10A.
  • the weight of the recovered refrigerant can be calculated.
  • the transfer of the recovered refrigerant to the refrigeration cycle apparatus 1 is completed by incorporating the second heat source unit 10B to which the recovered refrigerant has been transferred into the refrigeration cycle apparatus 1.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 to which the recovered refrigerant (mixed refrigerant) has been transferred is filled with the R32 refrigerant as an additional refrigerant.
  • the method of transferring the R32 refrigerant from the cylinder 85 to the second heat source unit 10B is the same as the method of transferring the recovered refrigerant from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B.
  • the total weight of the refrigerant that is appropriate for the updated refrigeration cycle apparatus 1 in which the second heat source unit 10B is incorporated is calculated in advance using data of the existing refrigeration cycle apparatus 1 in which the first heat source unit 10A is incorporated. Can be.
  • the filling amount of the R32 refrigerant added to the second heat source unit 10 ⁇ / b> B can be detected by measuring a decrease in the weight of the cylinder 80 with the measuring device 61.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 shown in FIG. 1 has one first heat source unit 10A or second heat source unit 10B and a plurality of use units 50. Are connected by refrigerant communication pipes 81 and 82.
  • the refrigerant circuit 100 is configured by connecting the heat source side circuit 110 in the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B and the use side circuit 120 in the use unit 50. .
  • the refrigerant circulates through the refrigerant circuit 100, whereby the vapor compression refrigeration cycle is repeated.
  • an example in which the refrigeration cycle apparatus 1 is applied to an air conditioner will be described.
  • both the first heat source unit 10A and the second heat source unit 10B include a compressor 11, an oil separator 12, a four-way valve 13, a heat source side heat exchanger 14, A cooling heat exchanger 15, an accumulator 16, a refrigerant regulator 18, an oil regulator 19, a heat source side fan 20, a high pressure side shutoff valve 21, a low pressure side shutoff valve 22, a charge port 23, Expansion valve 25a to third expansion valve 25c, first solenoid valve 26a to sixth solenoid valve 26f, first check valve 27a to fourth check valve 27d, and first pressure regulating valve 28a to third pressure regulating.
  • a valve 28c, a capillary tube 29, a plurality of filters 30, and a strainer 31 are provided.
  • the heat source side heat exchanger 14 is, for example, a fin-and-tube heat exchanger, and exchanges heat between air and a refrigerant.
  • a plate heat exchanger can be used as the supercooling heat exchanger 15, for example, a plate heat exchanger.
  • the first solenoid valve 26a to the sixth solenoid valve 26f have a function of opening and closing a flow path.
  • the first to third pressure regulating valves 28a to 28c have a function of keeping the pressure of the upstream-side refrigerant at a predetermined absolute pressure. Arrows attached to the first to third pressure regulating valves 28a to 28c indicate the downstream sides of the first to third pressure regulating valves 28a to 28c.
  • the filter 30 has a function of removing foreign matter from the passing refrigerant.
  • the strainer 31 has a function of removing solid components from the refrigerant.
  • the discharge side of the compressor 11 is connected to the first port of the four-way valve 13 via the oil separator 12 and the first check valve 27a.
  • the refrigerant discharged from the compressor 11 has oil separated by the oil separator 12 and flows toward the first port of the four-way valve 13.
  • the second port of the four-way valve 13 is connected to one inlet / outlet of the heat source side heat exchanger 14, the third port of the four-way valve 13 is connected to the inlet of the accumulator 16, and the fourth port of the four-way valve 13 is connected to the low-pressure side closing valve 22. It is connected to the.
  • the first port and the second port communicate with each other and the third port and the fourth port communicate with each other during the cooling operation as shown by a solid line, and as shown by a dashed line during the heating operation.
  • the first and fourth ports communicate with each other, and the second and third ports communicate with each other.
  • the other port of the heat source side heat exchanger 14 is connected to one end of the first expansion valve 25a, and is connected to the high pressure side closing valve 21 via the first expansion valve 25a.
  • the supercooling heat exchanger 15 is provided between the other end of the first expansion valve 25a and the high pressure side closing valve 21.
  • the first expansion valve 25a is provided on the liquid side of the heat source side heat exchanger 14, and can adjust the degree of pressure reduction of the refrigerant passing therethrough.
  • the subcooling heat exchanger 15, the subcooling circuit 32a, and the second expansion valve 25b constitute a subcooling unit 32.
  • the subcooling circuit 32a branches from a branch point P1 of a portion extending from the other end of the first expansion valve 25a toward the high-pressure side closing valve 21, passes through the subcooling heat exchanger 15, passes through the four-way valve 13, the accumulator 16, To the junction P2.
  • the second expansion valve 25b provided between the branch point P1 and the subcooling heat exchanger 15 can adjust the degree of pressure reduction of the refrigerant passing through the subcooling circuit 32a.
  • the supercooling heat exchanger 15 performs heat exchange between the refrigerant flowing between the branch point P1 and the high-pressure side closing valve 21 and the refrigerant flowing from the branch point P1 toward the junction P2 in the supercooling circuit 32a.
  • a branch point P3, a first solenoid valve 26a, a junction P4, and a second check valve 27b are provided in this order from the subcooling heat exchanger 15 to the junction P2.
  • the junction P1 and the junction P4 are connected via the first pressure regulating valve 28a, and the refrigerant flows from the junction P1 toward the junction P4.
  • the branch point P3 is connected to an injection port of the compressor 11. Therefore, the intermediate-pressure refrigerant decompressed by the second expansion valve 25b exits the subcooling heat exchanger 15, branches off upstream of the first solenoid valve 26a, and flows into the injection port of the compressor 11.
  • One outlet of the accumulator 16 is directly connected to the suction side of the compressor 11 to return the gas refrigerant to the suction side of the compressor 11, and the other outlet of the accumulator 16 is connected to the filter 30 and the second
  • the compressor 11 is connected to the suction side of the compressor 11 via an electromagnetic valve 26b.
  • a path passing through the filter 30, the third solenoid valve 26c, and the capillary tube 29 for returning the separated oil to the compressor 11 is provided. Is formed.
  • One inlet / outlet of the refrigerant regulator 18 is connected to the suction side of the compressor 11 via a third expansion valve 25c.
  • the refrigerant adjuster 18 is a device that adjusts the amount of refrigerant flowing through the refrigerant circuit 100.
  • the other inlet / outlet of the refrigerant regulator 18 is connected to the junction P2 via the second pressure regulating valve 28b.
  • the outlet of the first check valve 27a is connected to the other inlet / outlet of the refrigerant regulator 18 via a fourth solenoid valve 26d and a third check valve 27c.
  • the refrigerant regulator 18 has a function of keeping the amount of refrigerant flowing in the refrigerant circuit 100 constant.
  • one inlet / outlet of the oil regulator 19 is connected to the suction side of the compressor 11 via a sixth solenoid valve 26f.
  • the other port of the oil regulator 19 is connected to the junction P2 via a third pressure regulating valve 28c.
  • the outlet of the first check valve 27a is connected to the other port of the oil regulator 19 via a fifth solenoid valve 26e and a fourth check valve 27d.
  • the oil regulator 19 has a function of keeping the amount of oil supplied to the refrigerant circuit 100 constant.
  • the heat source side heat exchanger 14 is provided with a heat source side fan 20.
  • the heat source side fan 20 generates an air flow for promoting heat exchange in the heat source side heat exchanger 14.
  • the filter 30 is provided between the oil separator 12 and the first check valve 27a, between the heat source side heat exchanger 14 and the first expansion valve 25a, and between the subcooling heat exchanger 15 and the high pressure side closing valve 21.
  • the strainer 31 is provided between the oil regulator 19 and the third pressure regulating valve 28.
  • the charge port 23 is provided between the third expansion valve 25c and the filter 30.
  • Each usage unit 50 includes, for example, a usage-side heat exchanger 51, a usage-side expansion valve 52, and a usage-side fan 53, as shown in FIG.
  • the use-side heat exchanger 51 is, for example, a fin-and-tube heat exchanger, and causes heat exchange between air and a refrigerant.
  • the use-side expansion valve 52 and the use-side heat exchanger 51 are connected in series between the liquid-side refrigerant communication pipe 81 and the gas-side refrigerant communication pipe 82.
  • the use-side expansion valve 52 and the use-side heat exchanger 51 are arranged in the order of the use-side expansion valve 52 and the use-side heat exchanger 51 from the liquid-side refrigerant communication pipe 81 to the gas-side refrigerant communication pipe 82. I have.
  • Each use side heat exchanger 51 is provided with a use side fan 53.
  • the use-side fan 53 causes the use-side heat exchanger 51 to generate an airflow for promoting heat exchange.
  • a plurality of usage units 50 connected in parallel between the liquid-side refrigerant communication pipe 81 and the gas-side refrigerant communication pipe 82 constitute a usage-side circuit 120.
  • the control system 40 of the second heat source unit 10B of the refrigeration cycle apparatus 1 includes a heat source side controller 41 and a use side controller 42. It is comprised including.
  • a case is described in which a plurality of use-side controllers 42 are provided because there are a plurality of use units 50.
  • only one use-side controller 42 is required.
  • they may be integrated into one controller.
  • the heat source side controller 41 includes a determination unit 43 and a control unit 44.
  • the heat source controller 41 controls the compressor 11, the four-way valve 13, the heat source fan 20, the first to third expansion valves 25a to 25c, and the first to sixth solenoid valves 26a to 26f. And controls the refrigeration cycle.
  • the use-side controller 42 controls the use-side expansion valve 52 and the use-side fan 53, and performs control relating to the refrigeration cycle.
  • the heat source side controller 41 and the use side controller 42 can be configured to perform control by interpreting and executing executable programs and data stored in the memory by the CPU.
  • the program and data may be introduced into a memory via a recording medium, or may be executed directly from the recording medium.
  • the introduction of the program and data from the recording medium to the memory may be performed via a telephone line, a transport path, or the like.
  • the heat source side controller 41 and the use side controller 42 may be configured using an integrated circuit (IC) that can perform the same control as that performed using a CPU and a memory.
  • the IC mentioned here includes an LSI (large-scale integrated circuit), an ASIC (application-specific integrated circuit), a gate array, an FPGA (field programmable gate array), and the like.
  • the heat source side controller 41 and the use side controller 42 include a plurality of temperature sensors, a plurality of pressure sensors, and the like.
  • a discharge pipe temperature sensor 91 necessary for describing the technology of the present disclosure is described, and other The description of the sensor is omitted.
  • the heat source side controller 41 is configured to be able to estimate the discharge temperature of the refrigerant of the compressor 11 based on the detection value of the discharge pipe temperature sensor 91.
  • the refrigerating cycle device 1 includes an input device 46 in the control system 40, and the heat source side controller 41 is connected to the input device 46.
  • the operator can input the weight of the recovered refrigerant and the weight of the R32 refrigerant from the input device 46.
  • the heat source side controller 41 can calculate the weight of difluoromethane in the circulating refrigerant from the input weight of the recovered refrigerant and the weight of the R32 refrigerant.
  • the determination unit 43 sets the mixing ratio of difluoromethane and pentafluoroethane to 50% by weight and 50% by weight, respectively, and occupies the circulating refrigerant based on the weight of the recovered refrigerant and the weight of the R32 refrigerant.
  • the mixture ratio of difluoromethane is calculated, and the mixture ratio of difluoromethane is determined.
  • the four-way valve 13 in the cooling operation, is in a state of a solid line, in other words, the first port and the second port communicate with each other, and the third port and the fourth port communicate with each other. State.
  • the heat source side heat exchanger 14 functions as a radiator
  • the use side heat exchanger 51 functions as an evaporator.
  • the refrigerant discharged from the compressor 11 circulates through the heat source side heat exchanger 14, the use side expansion valve 52, and the use side heat exchanger 51 in order to perform a vapor compression refrigeration cycle of compression, condensation, expansion, and evaporation. repeat.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 controls the operating frequency of the compressor 11 so that the evaporating pressure or the evaporating temperature in the use-side heat exchanger 51 becomes the target pressure or the target evaporating temperature. Is controlled such that the superheat degree of the refrigerant flowing on the gas side of the use side heat exchanger 51 becomes the target superheat degree.
  • the first expansion valve 25a is fully opened.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 adjusts the opening degree of the second expansion valve 25b so that the degree of superheating of the refrigerant that has exited the subcooling heat exchanger 15 becomes the target degree of superheating.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 causes the refrigerant flowing in the supercooling circuit 32a to exchange heat with the refrigerant flowing between the branch point P1 and the high-pressure side closing valve 21 in the supercooling heat exchanger 15.
  • a gas refrigerant of an intermediate pressure is supplied from an injection port to a compression chamber in the middle of compression of a compression mechanism of the compressor 11.
  • the compressor 11 supplied with the intermediate-pressure gas refrigerant can lower the discharge temperature as compared with the case where the gas refrigerant is not injected.
  • the second expansion valve 25b is in a fully closed state.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 controls the operating frequency of the compressor 11 so that the condensing temperature in the use side heat exchanger 51 becomes the target condensing temperature, and adjusts the valve opening of the use side expansion valve 52 to the use side heat exchanger 51. Is controlled so that the degree of supercooling of the refrigerant flowing on the liquid side of the liquid becomes the target degree of supercooling.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 controls the valve opening of the first expansion valve 25a such that the degree of superheat of the refrigerant flowing on the gas side of the heat source side heat exchanger 14 becomes the target degree of superheat.
  • the measurement system 60 includes the scale 61 shown in FIG.
  • Examples of the weighing device 61 include a platform weigher and a hanging weigher.
  • the weighing device 61 has a function of measuring the weight of the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B, and has a sufficient resolution for detecting the weight of the refrigerant.
  • the high-pressure side closing valve 21 and the low-pressure side closing valve 22 of the first heat source unit 10A are closed, the first heat source unit 10A is removed, and the first heat source unit 10A is temporarily placed.
  • the high-pressure side closing valve 21 is closed, and the first heat source unit 10A performs the cooling operation.
  • An operation is performed in which the high-pressure side closing valve 21 is closed and the heat source side heat exchanger 14 of the first heat source unit 10A functions as a condenser.
  • the pressure of the low pressure side stop valve 22 becomes sufficiently low, the low pressure side stop valve 22 is closed.
  • the first heat source unit 10A is removed from the refrigeration cycle device 1, and the second heat source unit 10B is incorporated into the refrigeration cycle device 1.
  • the service port of the high-pressure side closing valve 21 of the first heat source unit 10A and the charge port 23 of the second heat source unit 10B are connected by the charge hose 70.
  • the transfer means of the refrigerant includes the charge hose 70.
  • the compressor 11 is driven by operating the second heat source unit 10B to transfer the refrigerant from the service port of the high pressure side closing valve 21 of the first heat source unit 10A to the charge port 23 of the second heat source unit 10B.
  • the third expansion valve 25c When driving the compressor 11 by operating the second heat source unit 10B, the third expansion valve 25c is closed, a cooling operation is performed, and the recovered refrigerant is drawn into the compressor 11 from the refrigerant regulator 18 through the accumulator 16 and the refrigerant. Inhale. By removing the charge hose 70 from the charge port 23 and the service port of the high-pressure side closing valve 21, the charge port 23 and the service port of the high-pressure side closing valve 21 are closed.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 determines that the mixing ratio of difluoromethane is higher than the predetermined ratio when the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit 43 is larger than the predetermined ratio.
  • the operation is performed in a state where the minimum rotation speed of the compressor 11 is higher than the ratio.
  • the predetermined ratio is such that the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight and the mixing ratio of pentafluoroethane is 50% by weight.
  • the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit 43 is 60% by weight and the mixing ratio of pentafluoroethane is 40% by weight
  • the mixing ratio of difluoromethane and the mixing ratio of pentafluoroethane are determined at a predetermined ratio.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 is operated in a state where the minimum rotation speed of the compressor 11 is higher than in a certain case.
  • the controller 44 sets the minimum rotation speed of the compressor 11 larger when the mixture ratio of difluoromethane is larger than the predetermined ratio than when the mixture ratio of difluoromethane is the predetermined ratio. It is configured to change the control to be performed. For example, when the mixture ratio of difluoromethane is 50% by weight and the mixture ratio of pentafluoroethane is 50% by weight, the mixture ratio of difluoromethane is 60% by weight and the mixture ratio of pentafluoroethane is 40% by weight. Is such that the control unit 44 is configured to increase the setting of the minimum rotation speed of the compressor 11 by a predetermined percentage.
  • control unit 44 stores a table describing the relationship between the set value of the minimum rotation speed and the mixing ratio of difluoromethane, and the control unit 44 changes the control according to the table. I do.
  • control unit 44 may store a formula that defines the relationship between the set value of the minimum rotation speed and the mixing ratio of difluoromethane, and change the control according to the formula.
  • the compressor 11 of the refrigeration cycle apparatus 1 described above has an injection port for injecting an intermediate-pressure refrigerant between the high-pressure refrigerant and the low-pressure refrigerant between the suction side and the discharge side in the compression chamber.
  • the mixing ratio of difluoromethane determined by the determination unit 43 is larger than 50% by weight, the frequency of injection into the injection port of the compressor 11 is higher than when the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the mixing ratio of difluoromethane is smaller than 100% by weight, the operation is performed in a state where the frequency of injection into the injection port is less than that when the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight.
  • the control unit 44 determines whether or not to perform injection based on whether or not the discharge temperature of the compressor 11 exceeds a discharge temperature set threshold, the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the control for lowering the set threshold value of the discharge temperature is changed as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the control unit 44 changes the control to increase the set threshold value of the discharge temperature as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight. It is configured to perform.
  • the control unit 44 is configured to increase the set threshold value of the discharge temperature by a predetermined percentage. For example, as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight, the setting threshold value of the discharge temperature is more predetermined when the mixing ratio of difluoromethane is 80% by weight and the mixing ratio of pentafluoroethane is 20% by weight. For example, the control unit 44 is configured to decrease the percentage.
  • control unit 44 stores a table in which the relationship between the set threshold value of the discharge temperature and the mixing ratio of difluoromethane is described, and the control unit 44 changes the control according to the table. .
  • control unit 44 may store a formula that defines the relationship between the set threshold value of the discharge temperature and the mixing ratio of difluoromethane, and change the control according to the formula.
  • the control unit 44 determines whether or not to perform the injection based on whether or not the rotation speed of the compressor 11 exceeds the set rotation speed, the mixing ratio of difluoromethane is smaller than 50% by weight.
  • the control for lowering the set number of revolutions is changed as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the control unit 44 changes the control to increase the set number of revolutions as compared with the case where the mixture ratio of difluoromethane is 100% by weight. It is configured as follows.
  • the control unit 44 stores a table in which the relationship between the set rotation speed and the mixing ratio of difluoromethane, which is a criterion for determining whether or not to perform injection, is stored. 44 changes the control according to the table.
  • the control unit 44 may store a formula that defines the relationship between the set rotation speed and the mixing ratio of difluoromethane, and change the control according to the formula.
  • the refrigerant circuit 100 of the refrigeration cycle apparatus 1 described above has the first expansion valve 25a that lowers the pressure of the refrigerant in the refrigeration cycle.
  • the opening degree of the first expansion valve 25a at the time of startup is larger than when the mixture ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the opening degree of the first expansion valve 25a at the time of startup is larger than that in the case where the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight.
  • the control unit 44 controls the first expansion valve 25a at the time of startup as compared with the case where the mixture ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the control unit 44 is configured to change the control to increase the opening degree.
  • the control unit 44 sets the mixing ratio of difluoromethane to 100% by weight. As compared with the case, the control for reducing the opening degree of the first expansion valve 25a at the time of startup is changed.
  • the control unit 44 is configured so that the opening degree of the first expansion valve 25a at the time of startup is increased by a predetermined percentage. For example, when the mixing ratio of difluoromethane is 80% by weight and the mixing ratio of pentafluoroethane is 20% by weight as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight, the first expansion valve at the time of startup is larger.
  • the control unit 44 is configured to reduce the opening degree of the opening 25a by a predetermined percentage.
  • the control unit 44 stores a table describing the relationship between the opening degree of the first expansion valve 25a and the mixing ratio of difluoromethane at the time of startup, and the control unit 44 stores the table. Change the control according to the table.
  • the control unit 44 stores a formula defining the relationship between the opening degree of the first expansion valve 25a and the mixing ratio of difluoromethane at the time of startup, and configures the control unit 44 to change the control according to the formula. it can.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 is, for example, a dedicated machine that functions as a heat source that causes the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B to radiate heat from the refrigerant, and that the use unit 50 functions as a device that absorbs heat to the refrigerant. Is also good. In this case, if the refrigeration cycle apparatus 1 is an air conditioner, it becomes a cooling only machine.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 is, for example, a dedicated machine that functions as a heat source that causes the first heat source unit 10A or the second heat source unit 10B to absorb heat into the refrigerant and that the use unit 50 functions as a device that radiates heat from the refrigerant. There may be. In this case, if the refrigeration cycle apparatus 1 is an air conditioner, it becomes a heating-only machine.
  • the refrigerant charged into the refrigeration cycle apparatus 1 is the R410A refrigerant and the R32 refrigerant has been described.
  • the refrigerant charged into the refrigeration cycle apparatus 1 is not limited to this combination.
  • the refrigerant charged into the refrigeration cycle apparatus 1 may be the R452B refrigerant and the R32 refrigerant.
  • the multi-type refrigeration cycle apparatus 1 in which the refrigeration cycle apparatus 1 includes a plurality of use units 50 has been described.
  • the refrigeration cycle device to which the technology of the present disclosure can be applied is not limited to a multi-type refrigeration cycle device.
  • the technology of the present disclosure can be applied to a pair-type refrigeration cycle device in which one heat source unit is connected to one utilization unit.
  • the number of heat source units connected to the refrigeration cycle apparatus is not limited to one, and a plurality of heat source units may be connected.
  • the recovery cylinder 80 When the recovery cylinder 80 is used in this manner, for example, if the first heat source unit 10A is connected to the power supply 210 and operable, the refrigerant of the use side circuit 120 is pumped down by the first heat source unit 10A. To the heat source side circuit 110. Then, the service port of the high-pressure side shut-off valve 21 of the first heat source unit 10A and the collection cylinder 80 are connected by the charge hose 70. By attaching the charge hose 70 to the service port of the high-pressure side closing valve 21 and the collection cylinder 80, communication between the heat source side circuit 110 of the first heat source unit 10A and the collection cylinder 80 is established.
  • the first heat source unit 10A is operated to drive the compressor 11, and the refrigerant is transferred from the service port of the high pressure side closing valve 21 of the first heat source unit 10A to the recovery cylinder 80.
  • the service port of the high pressure side closing valve 21 is closed.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 With respect to the refrigeration cycle apparatus 1 after the second heat source unit 10B is incorporated, for example, the airtightness of the refrigeration cycle apparatus 1 is inspected, and after the airtightness of the refrigeration cycle apparatus 1 is confirmed, the refrigeration cycle apparatus 1 is operated by a vacuum pump. It is evacuated.
  • the collection cylinder 80 and the charge port 23 of the second heat source unit 10B are connected. Connected by charge hose 70. By attaching the charge hose 70 to the charge port 23 and the collection cylinder 80, the communication between the heat source side circuit 110 of the second heat source unit 10B and the collection cylinder 80 is established.
  • the second heat source unit 10B is operated to drive the compressor 11, and the refrigerant is transferred from the recovery cylinder 80 to the charge port 23 of the second heat source unit 10B.
  • the charge port 23 is closed.
  • the total of the weight of the single refrigerant previously charged in the second heat source unit 10B and the total weight of the mixed refrigerant including the recovered refrigerant and the added refrigerant is changed to the refrigeration cycle apparatus after the update. It is only necessary that the temperature is within the range of the appropriate total weight of the refrigerant for 1.
  • the measurement for the second heat source unit 10B before the recovered refrigerant has been transferred to the second heat source unit 10B is obtained from the measured value of the measuring device 61 for the second heat source unit 10B after the recovered refrigerant has been transferred to the second heat source unit 10B.
  • the weight of the recovered refrigerant can be calculated.
  • the pump-down operation causes the use side circuit 120 to operate.
  • the refrigerant is transferred to the heat source side circuit 110 of the first heat source unit 10A.
  • the high pressure side closing valve 21 is closed, and the first heat source unit 10A is operated for cooling.
  • An operation is performed in which the high-pressure side closing valve 21 is closed and the heat source side heat exchanger 14 of the first heat source unit 10A functions as a condenser.
  • the pressure of the low pressure side stop valve 22 becomes sufficiently low, the low pressure side stop valve 22 is closed.
  • the service port of the high pressure side closing valve 21 of the first heat source unit 10A and the charge port 23 of the second heat source unit 10B are connected by the charge hose 70.
  • the charge hose 70 By attaching the charge hose 70 to the charge port 23 and the service port of the high-pressure side closing valve 21, communication between the heat source side circuit 110 of the first heat source unit 10A and the heat source side circuit 110 of the second heat source unit 10B is established.
  • the first heat source unit 10A is operated to drive the compressor 11, and the refrigerant is transferred from the service port of the high pressure side closing valve 21 of the first heat source unit 10A to the charge port 23 of the second heat source unit 10B.
  • the charge port 23 and the service port of the high-pressure side closing valve 21 are closed. Since the collected refrigerant is transferred into the second heat source unit 10B, the collected refrigerant in the second heat source unit 10B is transferred to the refrigeration cycle device 1 by incorporating the second heat source unit 10B into the refrigeration cycle device 1. Will be filled.
  • the mass of the recovered refrigerant can be measured even if the refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B in a gas-liquid two-phase state.
  • the difference in the gravitational acceleration on the earth is small, it is treated as the measurement value (kg) of the mass flow meter 62 divided by the weight of the collected refrigerant (kgf).
  • the mass flow meter 62 when the first heat source unit 10A is connected to the power source 210 and the refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B, the second heat source unit 10B is connected to the power source 210.
  • the transfer is performed in either case where the refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B, or where the refrigerant is transferred from the first heat source unit 10A to the second heat source unit 10B via the recovery cylinder 80. be able to.
  • the initially charged refrigerant is the R410A refrigerant and the single refrigerant is the R32 refrigerant
  • the pentafluoroethane is nonflammable
  • the R32 refrigerant (difluoromethane) has a small but flammable property, so that after the refrigerant is charged
  • the proportion of difluoromethane in the circulating refrigerant increases, the circulating refrigerant may have a slight flammability.
  • the mixing ratio of difluoromethane and pentafluoroethane at which the circulating refrigerant becomes nonflammable is checked in advance, and the upper limit threshold of the mixing ratio of difluoromethane that can be determined to be nonflammable is determined.
  • the refrigerating cycle device 1 after updating is a device assuming a noncombustible refrigerant, it can be used as it is. If the mixing ratio of difluoromethane in the circulating refrigerant is smaller than the upper threshold from the measured weight of the recovered refrigerant and the weight of the replenished R32 refrigerant, it is determined that the circulating refrigerant is nonflammable.
  • the second heat source unit 10B may be initially charged with the R32 refrigerant prepared in the cylinder 85 or the like.
  • the second heat source unit 10B transports the transportation unit 400 such as a truck and a crane to the roof of a building 200 where the use unit 50 is connected to configure the refrigerant circuit 100. Is done.
  • the R32 refrigerant initially charged in the second heat source unit 10B is preferably filled in the second heat source unit 10B to an amount having an absolute pressure of at least atmospheric pressure at 20 ° C. If the inside of the heat source side circuit 110 is higher than the atmospheric pressure, outside air hardly enters from the outside of the second heat source unit 10B toward the inside of the refrigerant circuit 100.
  • the R32 refrigerant packed in the second heat source unit 10B is preferably packed in the second heat source unit 10B by an amount having an absolute pressure of less than 1 MPa at 35 ° C. With this configuration, it is possible to prevent outside air from entering with a small filling amount.
  • the pressure of the R32 refrigerant packed in the second heat source unit 10B is preferably less than 200 kPa as a gauge pressure at 20 ° C. With this configuration, it is possible to prevent the outside air from entering with a smaller filling amount.
  • the R410A refrigerant that is charged locally is an additional charged refrigerant that is additionally charged at the time of installation.
  • the additional charged refrigerant for example, a recovered refrigerant can be used.
  • the determination unit 43 determines the composition and weight of the initially charged refrigerant that has been charged before the additional charging of the refrigerant when the refrigeration cycle apparatus 1 is installed, and the composition and weight of the additional charged refrigerant that is additionally charged at the time of installation. Is used to determine the mixing ratio of difluoromethane.
  • the initially charged refrigerant is the R32 refrigerant and the additional refrigerant is the R410A refrigerant, but the combination in Modification 1K is not limited to such a combination.
  • the initially charged refrigerant may be a mixed refrigerant in which the mixing ratio of difluoromethane is higher than the mixing ratio of pentafluoroethane.
  • the additionally charged refrigerant is a mixed refrigerant of difluoromethane and pentafluoroethane, but may be a mixed refrigerant in which the mixing ratio of difluoromethane is smaller than the mixing ratio of pentafluoroethane.
  • the operator inputs the weight of the initially charged refrigerant and the mixing ratio of difluoromethane and pentafluoroethane, which are the compositions of the initially charged refrigerant, from the input device 46. Further, the operator inputs, from the input device 46, the mixing ratio of difluoromethane and the mixing ratio of pentafluoroethane, which are the compositions of the initially charged refrigerant, together with the weight of the additionally charged refrigerant.
  • the determination unit 43 determines the mixing ratio of difluoromethane in the circulating refrigerant based on the composition and weight of the initially charged refrigerant and the composition and weight of the additionally charged refrigerant.
  • the relationship between the specific enthalpy and the pressure in the refrigeration cycle of the R410A refrigerant is indicated by a solid line
  • the relationship between the specific enthalpy and the pressure in the refrigeration cycle of the R32 refrigerant is indicated by a broken line.
  • the relationship between the specific enthalpy and the pressure in the refrigeration cycle indicated by the two-dot line indicates that the mixing ratio of difluoromethane and the mixing ratio of pentafluoroethane are different between the R410A refrigerant and the R32 refrigerant. Things are shown.
  • the mixing ratio of difluoromethane is higher than the state indicated by the two-dot line and approaches the R32 refrigerant, the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 11 increases as the mixing ratio of difluoromethane increases. Therefore, the mixing ratio of difluoromethane to the mixed refrigerant of difluoromethane and pentafluoroethane can be determined from the temperature of the circulating refrigerant discharged from the compressor 11 (the temperature at point E).
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes a discharge pipe temperature sensor 91 attached to a discharge pipe of the compressor 11 in order to realize a configuration in which the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the discharge temperature of the refrigerant of the compressor 11. ing.
  • the control unit 44 stores a table describing the relationship between the refrigerant discharge temperature of the compressor 11 and the mixing ratio of difluoromethane, and the control unit 44 determines the mixing ratio of difluoromethane according to the table. Can be configured.
  • control unit 44 stores a mathematical expression indicating the relationship between the discharge temperature of the refrigerant of the compressor 11 and the mixing ratio of difluoromethane, and the control unit 44 determines the mixing ratio of difluoromethane according to the mathematical expression. it can.
  • the determination unit 43 may be configured to determine the mixing ratio of difluoromethane on the basis of the discharge superheat degree instead of the discharge temperature.
  • the discharge superheat degree is, for example, a value obtained by subtracting the saturation temperature of the refrigerant determined by the discharge pressure of the compressor 11 from the discharge temperature. Therefore, even if the discharge superheat degree is used instead of the discharge temperature, the determination unit 43 can be configured to determine the mixing ratio of difluoromethane based on the discharge superheat degree.
  • the refrigerant regulator 18 is not provided in the first heat source unit 10A and / or the second heat source unit 10B. Is also good.
  • control relating to the refrigeration cycle is performed based on the mixing ratio of difluoromethane.
  • the refrigerating cycle device 1 after renewal is filled with refrigerant collected on site and used, if a shortage occurs only with the recovered refrigerant collected locally, a refrigerant having a different composition from the recovered refrigerant is used. May be filled.
  • the mixing ratio of difluoromethane in the recovered refrigerant changes with the passage of time. May differ from percentage.
  • the determination unit 43 can determine the mixing ratio of difluoromethane that affects the control of the refrigeration cycle, the refrigeration cycle can be appropriately controlled, and the refrigeration cycle apparatus can operate normally. Can be kept.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 is controlled by control suitable for the R410A refrigerant, and for example, difluoromethane and pentafluoroethane are mixed.
  • control suitable for the R410A refrigerant can be switched to the control suitable for a large amount of difluoromethane.
  • the method of switching the control can be configured so as to be switched in an analog manner, or can be configured to be switched in a stepwise manner digitally.
  • the mixing ratio of difluoromethane when performing control regarding the refrigeration cycle based on the mixing ratio of difluoromethane is determined by the determination unit 43 by the refrigerant of the compressor 11 in operation under predetermined conditions. Or based on the weights of a plurality of types of refrigerant charged in the refrigerant circuit 100.
  • the determination unit 43 can easily determine the mixing ratio of difluoromethane that affects the control regarding the refrigeration cycle.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 can easily maintain a normal operation state even when the mixing ratio of difluoromethane changes.
  • the determination unit 43 determines the mixing ratio of difluoromethane based on the weight of the R410A refrigerant and the weight of the R32 refrigerant, the determination of the mixing ratio of difluoromethane is performed with high accuracy. As a result, the control regarding the refrigeration cycle performed by the control unit 44 can also be performed with high accuracy.
  • the refrigerant is recovered from the first heat source unit 10A filled with R410A, and the recovered refrigerant is charged as a mixed refrigerant into the refrigeration cycle apparatus 1 including the updated second heat source unit 10B, and the R32 refrigerant is collected. Is additionally charged.
  • the mixing ratio of difluoromethane in the circulating refrigerant filled in the refrigerant circuit 100 is larger than the mixing ratio of pentafluoroethane.
  • the control unit 44 of the refrigeration cycle apparatus 1 controls the refrigeration cycle based on the mixture ratio of difluoromethane determined by the determination unit 43, so that the refrigeration cycle apparatus 1 can maintain normal operation of the refrigeration cycle. The effect becomes remarkable.
  • the second heat source unit 10B is initially charged at a factory or the like, and the determination unit 43 determines, for example, the composition and weight of the initially charged refrigerant input from the input device 46 and the additional charge.
  • the mixing ratio of difluoromethane is determined based on the composition and weight of the refrigerant. As a result, in the refrigeration cycle apparatus 1, the accuracy of determining the mixing ratio of difluoromethane is improved.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 uses difluoromethane because the determination unit 43 does not need to obtain information on the composition. Can be simplified. In addition, the operator does not need to input information about the composition from the input device 46 or the like.
  • the rotation speed of the compressor 11 when the mixing ratio of difluoroethane determined by the determination unit 43 is higher than the predetermined ratio is higher than the rotation speed when the mixing ratio is the predetermined ratio. Therefore, even if the mixing ratio of difluoroethane in the circulating refrigerant is large, the dryness of the circulating refrigerant sucked into the compressor 11 does not become too small. As a result, the risk that the liquid-phase circulating refrigerant is sucked into the compressor 11 is reduced, and the refrigeration cycle apparatus 1 can be maintained in a state where normal operation can be performed.
  • the mixing ratio of difluoromethane when the mixing ratio of difluoromethane is smaller than 100% by weight, the mixture is injected into the injection port of the compressor 11 as compared with the case where the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight. Less frequently. Therefore, in the refrigeration cycle apparatus 1, even if the mixing ratio of difluoromethane is small, excessive injection is suppressed, and a decrease in efficiency due to excessive injection is suppressed.
  • the refrigeration cycle device 1 of the above embodiment has a first expansion valve 25a that lowers the pressure of the circulating refrigerant in the refrigeration cycle.
  • the opening degree of the first expansion valve 25a at the time of starting the compressor is smaller than when the mixture ratio of difluoromethane is 50% by weight.
  • the opening degree of the first expansion valve 25a when starting the compressor is larger than when the mixing ratio of difluoromethane is 100% by weight.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 even if the state of the refrigeration cycle changes due to a change in the amount of heat transferred by the circulating refrigerant due to a change in the mixing ratio of difluoromethane, the change in the amount of heat transferred can be suppressed. As a result, even if the mixing ratio of fluoromethane changes, the refrigeration cycle apparatus 1 can operate properly.

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Abstract

冷凍サイクル装置に充填された冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合に応じて、冷凍サイクル装置を正常な運転ができる状態にする。冷凍サイクル装置（１）は、圧縮機（１１）を有する冷媒回路（１００）を備え、冷媒回路（１００）で圧縮機（１１）により冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う。熱源側コントローラ（４１）の判断部は、冷媒回路（１００）に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断する。熱源側コントローラ（４１）の制御部は、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行う。判断部は、所定条件下での運転における圧縮機（１１）の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するか、又は、冷媒回路（１００）に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。

Description

冷凍サイクル装置及びその制御方法
　冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置及びその制御方法
　冷凍サイクルを行なう冷媒回路を備える冷凍サイクル装置は、空気調和装置及び給湯器などに適用されている。また、冷凍サイクル装置は、例えば特許文献１（特開２００３－２４０３８８号公報）に記載されているように、冷凍サイクル装置の更新を行なう際に既設配管を利用する場合がある。特許文献１に記載されている冷凍サイクル装置では、例えば、ポンプダウン運転によって液冷媒が熱源ユニットの室外熱交換器に集められて回収される。通常、冷媒サイクル装置の更新時に回収された冷媒は、工場に搬送されて処分されるか、あるいは工場に搬送されて再生される。
　しかしながら、冷媒回路に正規の２種類の冷媒が充填される場合があり、また回収された冷媒と正規の冷媒を混合充填される場合がある。このような場合、充填される冷媒によっては、ジフルオロメタンの割合が正規の冷媒におけるジフルオロメタンの割合と異なる場合がある。冷凍サイクル装置に充填された冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合が異なってくると、冷凍サイクル装置の制御が変わらなくても冷凍サイクルの状態が変わってしまって正常な運転状態を保てなくなる場合がある。
　本開示の課題は、冷凍サイクル装置に充填された冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合に応じて、冷凍サイクル装置を正常な運転ができる状態にすることである。
　第１観点の冷凍サイクル装置は、圧縮機を有し、圧縮機により冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路と、冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断する判断部と、冷凍サイクルに関する制御を行う制御部とを備える。判断部は、ジフルオロメタンの混合割合を判断し、制御部は、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行う。
　第１観点の冷凍サイクル装置では、判断部の判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を制御部が行うので、冷凍サイクルを適切に制御することができ、冷凍サイクル装置が正常な運転ができる状態に保つことができる。
　第２観点の冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、前記判断部は、所定条件下での運転における前記圧縮機の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するか、又は、前記冷媒回路に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、ものである。
　第２観点の冷凍サイクル装置では、ジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行う際のジフルオロメタンの混合割合が、判断部により、所定条件下での運転における圧縮機の冷媒の吐出温度に基づいて判断され、又は、冷媒回路に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいて判断される。このことから、冷凍サイクルに関する制御に影響を与えるジフルオロメタンの混合割合の判断を判断部で容易に行うことができ、冷凍サイクル装置を正常な運転ができる状態に容易に保つことができる。
　第３観点の冷凍サイクル装置は、第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路に充填される冷媒がＲ４１０Ａ冷媒及びＲ３２冷媒であり、判断部が、冷媒回路に充填されるＲ４１０Ａ冷媒の重量とＲ３２冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、ものである。
　第３観点の冷凍サイクル装置では、判断部がＲ４１０Ａ冷媒の重量とＲ３２冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断することから、ジフルオロメタンの混合割合の判断が精度よく行われる。そのため、冷凍サイクル装置は、冷凍サイクルに関する制御を精度よく行うことができる。
　第４観点の冷凍サイクル装置は、第３観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合が、冷媒回路に充填されている冷媒に占めるペンタフルオロエタンの混合割合よりも多い。
　第４観点の冷凍サイクル装置では、冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合がペンタフルオロエタンの混合割合よりも多いことから、冷媒回路に充填されている冷媒の性質がＲ３２に大きく影響される。そのため、冷凍サイクル装置が冷凍サイクルについて正常な運転を維持できるようにする効果が顕著になる。
　第５観点の冷凍サイクル装置は、第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、判断部は、冷凍サイクル装置の設置時の冷媒の追加充填までに予め充填されている初期充填冷媒の組成及び重量と、設置時に追加充填される追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　第５観点の冷凍サイクル装置では、判断部が初期充填冷媒の組成及び重量と追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断することから、ジフルオロメタンの混合割合の判断の精度が向上する。
　第６観点の冷凍サイクル装置は、第５観点の冷凍サイクル装置であって、初期充填冷媒がＲ３２冷媒であり、追加充填冷媒がＲ４１０Ａ冷媒である。
　第６観点の冷凍サイクル装置では、初期充填冷媒及び追加充填冷媒組成がＲ３２とＲ４１０Ａに決まっていることから、判断部が組成に関する情報を得る必要がなくなる。その結果、ジフルオロメタンの混合割合を判断する操作を簡易化することができる。
　第７観点の冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が所定割合に比べて大きい場合の圧縮機の最低回転数が所定割合のときの最低回転数より大きい。
　第７観点の冷凍サイクル装置では、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が所定割合に比べて大きい場合に圧縮機の最低回転数が所定割合のときの最低回転数より大きいことにより、圧縮機に吸入される冷媒の乾き度が小さくなりすぎない。それにより冷凍サイクル装置は正常な運転ができる状態を保つことができる。
　第８観点の冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、圧縮機は、圧縮室における吸入側と吐出側の間に高圧冷媒と低圧冷媒の間である中間圧冷媒を注入するインジェクションポートを有し、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合よりインジェクションポートに注入する頻度が多く、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合よりインジェクションポートに注入する頻度が少ない。
　第８観点の冷凍サイクル装置では、ジフルオロメタンの混合割合が多くなると圧縮機からの吐出温度が上がりやすくなるが、ジフルオロメタンの混合割合が多い場合にインジェクションの頻度が多くなることで吐出温度の上がりすぎが抑制される。その結果、ジフルオロメタンの混合割合が少ない場合にインジェクションの頻度が少なくなることで過度のインジェクションによる効率の低下が抑制される。
　第９観点の冷凍サイクル装置は、第１観点から第８観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、冷凍サイクルにおいて膨張弁を有し、判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合より圧縮機起動時の膨張弁の開度が小さく、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合より圧縮機起動時の膨張弁の開度が大きい。
　第９観点の冷凍サイクル装置では、ジフルオロメタンの混合割合が多くなると熱の搬送量が多くなることから、ジフルオロメタンの混合割合が多い場合に圧縮機起動時の膨張弁の開度が小さく、ジフルオロメタンの混合割合が少ない場合に膨張弁の起動時の開度が大きくなる。それにより、冷媒による熱の搬送量の変化により冷凍サイクルの状態が変わっても冷凍サイクル装置は適正な動作をすることができる。
　第１０観点の冷凍サイクル装置の制御方法は、圧縮機を有し、圧縮機により冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路を備える冷凍サイクル装置の制御方法であって、冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断するステップと、冷媒の中のジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行うステップとを備える。ジフルオロメタンの混合割合を判断するステップでは、所定条件下での運転における圧縮機の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、又は、冷媒回路に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　第１０観点の冷凍サイクル装置の制御方法では、ジフルオロメタンの混合割合を判断し、ジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行うので、冷凍サイクルを適切に制御することができる。その結果、冷凍サイクル装置は正常な運転ができる状態を保つことができる。
実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成の概要を示す冷媒回路図。 第１熱源ユニットから第２熱源ユニットへの冷媒の移送を説明するための模式図。 第１熱源ユニットから第２熱源ユニットに移送される冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 冷凍サイクル装置の制御フローの一部を示すフローチャート。 冷凍サイクル装置の制御系統の概要を示すブロック図。 Ｒ３２冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 変形例１Ｆにおける冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 変形例１Ｆにおける冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 変形例１Ｇにおける冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 変形例１Ｈにおける冷媒の重量の測定を説明するための模式図。 第２熱源ユニットの運送を説明するための概念図。 変形例１Ｌのジフルオロメタンの混合割合の判断を説明するためのグラフ。
　（１）全体構成
　図１には、冷媒充填方法の対象となる冷凍サイクル装置の構成の一例が示されている。図１に示されている冷凍サイクル装置１は、冷媒回路１００を循環する冷媒によって冷凍サイクルを行う装置である。冷凍サイクル装置１は、冷媒の圧縮と、冷媒からの放熱と、冷媒の減圧膨張と、冷媒への吸熱のサイクルを繰り返す。冷凍サイクル装置１は、冷凍サイクルにおける放熱の機能を有するかまたは吸熱の機能を有するかを切り換えることができる第１熱源ユニット１０Ａ若しくは第２熱源ユニット１０Ｂと、第１熱源ユニット１０Ａ若しくは第２熱源ユニット１０Ｂに接続されている利用ユニット５０とを備えている。ここで、第１熱源ユニット１０Ａが更新前の熱源ユニットであり、第２熱源ユニット１０Ｂが更新後の熱源ユニットである。
　利用ユニット５０は、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが冷媒から放熱させる熱源となっている場合には、冷媒が吸熱することを利用して対象の冷却を行う。また、利用ユニット５０は、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが冷媒に吸熱させる熱源となっている場合には、冷媒が放熱することを利用して対象の加熱を行う。
　第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂを循環する冷媒は、例えばＲ４１０Ａ冷媒のようなジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを含む混合冷媒である。ここでは、混合冷媒がＲ４１０Ａ冷媒、更新時に追加充填される冷媒がＲ３２冷媒である場合を例に挙げて説明する。Ｒ４１０Ａ冷媒がジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの混合冷媒であるため、後述する回収冷媒もＲ４１０Ａ冷媒と同様に混合冷媒となっている。また、Ｒ３２冷媒は、フルオロメタンの単一冷媒である。
　また、第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂ並びにこれらのうちの一方を含む冷凍サイクル装置１が、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを含む混合冷媒に対応できる仕様になっている。
　冷凍サイクル装置１は、冷暖房を行う空気調和装置に適用することができ、その場合には例えば第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが空気調和装置の室外機になり、利用ユニット５０が空気調和装置の室内機になる。室内機である利用ユニット５０は、空調対象空間の空気を冷却し、または加熱して、冷房または暖房を行う。なお、ここでは、冷凍サイクル装置１が空気調和装置に適用される場合を例に挙げて説明するが、冷凍サイクル装置は、他の装置にも適用でき、例えば、ヒートポンプ給湯器、冷蔵庫、及び庫内を冷却する冷却装置に適用することができる。
　図２及び図３には、冷凍サイクル装置１が空気調和装置である場合について、冷凍サイクル装置１が建物２００に設置されている例が示されている。図２に示されている例では、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが建物２００の屋上に設置される。複数の利用ユニット５０は、図２に示されているように、建物２００の中の各部屋の空調を行うために、各部屋に設置されている。
　以下に説明する、上述のような既設の冷凍サイクル装置１は、冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路１００を備えている。冷媒回路１００は、冷媒を循環させるための圧縮機１１を有している。また、冷凍サイクル装置１は、第１熱源ユニット１０Ａ若しくは第２熱源ユニット１０Ｂの動作を制御する熱源側コントローラ４１と、利用ユニット５０の動作を制御する利用側コントローラ４２とを備えている。
　第２熱源ユニット１０Ｂの熱源側コントローラ４１は、図５に示されているように、冷媒回路１００に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断する判断部４３と、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行う制御部４４とを含んでいる。判断部４３は、冷媒回路１００に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する機能を有している。
　図４のフローチャートに記載されているように、冷凍サイクル装置１は、その制御に、冷媒回路１００に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断するステップＳ１と、冷媒の中のジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルの制御を行うステップＳ２とを含んでいる。ステップＳ２では、判断部４３が、冷媒回路１００に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　ここでは、混合冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合が変更される場合として、冷凍サイクル装置１において、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに変更される場合を例に挙げて説明する。
　図２及び図３には、既設の冷凍サイクル装置１に含まれている更新前の第１熱源ユニット１０Ａと、更新後に冷凍サイクル装置１に含まれる予定の第２熱源ユニット１０Ｂが示されている。言い換えると、第１熱源ユニット１０Ａが旧熱源ユニットであり、第２熱源ユニット１０Ｂが新熱源ユニットである。既設の冷凍サイクル装置１は、既に建物２００に設置されており、更新前に冷媒を循環させて冷凍サイクルを行った実績がある。冷凍サイクル装置１に含まれている第１熱源ユニット１０Ａ及び複数の利用ユニット５０の中には冷媒が存在している。ここでは、冷媒回路１００の中を循環させる目的で冷凍サイクル装置１が内部に有している冷媒を、循環冷媒という。
　建物２００の屋上では、ポンプダウン運転によって冷凍サイクル装置１の循環冷媒が第１熱源ユニット１０Ａに移された状態で、第１熱源ユニット１０Ａが冷凍サイクル装置１から取り外される。第１熱源ユニット１０Ａが取り外されるときには、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１と低圧側閉鎖弁２２が閉じられている。
　次に、冷凍サイクル装置１に第２熱源ユニット１０Ｂが組み込まれる。第２熱源ユニット１０Ｂが組み込まれた更新後の冷凍サイクル装置１に対して、例えば、冷凍サイクル装置１の気密が検査される。冷凍サイクル装置１の気密が確認された後に真空ポンプによって冷凍サイクル装置１が真空引きされる。
　図２には、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒が移されている状態が模式的に示されている。第２熱源ユニット１０Ｂは、更新後の冷凍サイクル装置１に組み込まれた状態で、電源２１０に接続されており、駆動可能な状態になっている。また、第１熱源ユニット１０Ａと第２熱源ユニット１０Ｂがチャージホース７０で接続されている。第２熱源ユニット１０Ｂを駆動することによって、Ｒ４１０Ａ冷媒が、チャージホース７０を通って第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに移される。この第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂへの冷媒の移送によって回収冷媒が得られる。このとき、第１熱源ユニット１０Ａは、例えば建物２００の屋上に仮置きされた状態になっていて電源２１０には接続されていない。
　図３には、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに回収された回収冷媒の重量を測定している状態が示されている。第１熱源ユニット１０Ａは、計量器６１で重量を計量される。計量器６１による第１熱源ユニット１０Ａから回収された回収冷媒の計量は、第１熱源ユニット１０Ａから回収冷媒が移される前と、第１熱源ユニット１０Ａから回収冷媒が移された後の両方で、第１熱源ユニット１０Ａの重量を測定することにより行われる。第１熱源ユニット１０Ａから回収冷媒が移された後の第１熱源ユニット１０Ａについての計量器６１の計量値から、第１熱源ユニット１０Ａから回収冷媒が移される前の第１熱源ユニット１０Ａについての計量器６１の計量値を差し引くことで、回収冷媒の重量を算出することができる。
　回収冷媒の移送された第２熱源ユニット１０Ｂが冷凍サイクル装置１に組み込まれることによって、冷凍サイクル装置１への回収冷媒の移送が完了する。図６に示されているように、回収冷媒（混合冷媒）が移送された冷凍サイクル装置１に、追加冷媒としてＲ３２冷媒が充填される。ボンベ８５から第２熱源ユニット１０ＢにＲ３２冷媒を移送する方法は、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒を移送する方法と同様である。
　第２熱源ユニット１０Ｂが組み込まれた更新後の冷凍サイクル装置１にとって適正な冷媒の総重量は、第１熱源ユニット１０Ａが組み込まれた既設の冷凍サイクル装置１のデータを用いて、予め計算することができる。測定システム６０により測定された回収冷媒の重量を、更新後の冷凍サイクル装置１にとっての適正な冷媒の総重量から差し引くことで、不足する冷媒の重量を得ることができ、Ｒ３２冷媒の充填量を決めることができる。図６に示されているように、第２熱源ユニット１０Ｂに追加されるＲ３２冷媒の充填量は、ボンベ８０の重量の減少を計量器６１で測定することによって検出することができる。
　（２）詳細構成
　（２－１）冷凍サイクル装置１の構成
　図１に示されている冷凍サイクル装置１は、１台の第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂと複数台の利用ユニット５０が冷媒連絡配管８１，８２によって接続されている。冷凍サイクル装置１においては、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂの中の熱源側回路１１０と、利用ユニット５０の中の利用側回路１２０とが接続されて冷媒回路１００が構成されている。この冷凍サイクル装置１においては、この冷媒回路１００の中を冷媒が循環することにより、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが繰り返される。ここでは、冷凍サイクル装置１が空気調和装置に適用されている例を説明する。
　（２－１－１）第１熱源ユニット１０Ａ、第２熱源ユニット１０Ｂ
　ここでは、説明を簡素化するために、更新前の第１熱源ユニット１０Ａと更新後の第２熱源ユニット１０Ｂとが同じ構成である場合について説明するが、これらの構成が同じでなくても本開示に係る技術を適用することは可能である。第１熱源ユニット１０Ａも第２熱源ユニット１０Ｂも、例えば、図１に示されているように、圧縮機１１と、油分離器１２と、四方弁１３と、熱源側熱交換器１４と、過冷却熱交換器１５と、アキュムレータ１６と、冷媒調整器１８と、油調整器１９と、熱源側ファン２０と、高圧側閉鎖弁２１と、低圧側閉鎖弁２２と、チャージポート２３と、第１膨張弁２５ａ～第３膨張弁２５ｃと、第１電磁弁２６ａ～第６電磁弁２６ｆと、第１逆止弁２７ａ～第４逆止弁２７ｄと、第１圧力調整弁２８ａ～第３圧力調整弁２８ｃと、キャピラリーチューブ２９と、複数のフィルタ３０と、ストレーナ３１とを備えている。
　熱源側熱交換器１４は、例えばフィンアンドチューブ式の熱交換器であって空気と冷媒との間で熱交換を行う。過冷却熱交換器１５には、例えばプレート式熱交換器を用いることができる。第１電磁弁２６ａ～第６電磁弁２６ｆは、流路の開閉機能を有する。第１圧力調整弁２８ａ～第３圧力調整弁２８ｃは、上流側の冷媒の圧力を予め定められた所定の絶対圧力に保つ機能を有する。第１圧力調整弁２８ａ～第３圧力調整弁２８ｃに付された矢印の先が第１圧力調整弁２８ａ～第３圧力調整弁２８ｃの下流側を示している。フィルタ３０は、通過する冷媒から異物を取り除く機能を有する。ストレーナ３１は、冷媒から固形成分を取り除く機能を有する。
　圧縮機１１の吐出側は、油分離器１２と第１逆止弁２７ａを介して、四方弁１３の第１ポートに接続されている。圧縮機１１から吐出される冷媒は、油分離器１２で油を分離されて、四方弁１３の第１ポートに向って流れる。四方弁１３の第２ポートが熱源側熱交換器１４の一方出入口に接続され、四方弁１３の第３ポートがアキュムレータ１６の入口に接続され、四方弁１３の第４ポートが低圧側閉鎖弁２２に接続されている。四方弁１３において、冷房運転時には実線で示されているように、第１ポートと第２ポートが連通するとともに第３ポートと第４ポートが連通し、暖房運転時には破線で示されているように、第１ポートと第４ポートが連通するとともに第２ポートと第３ポートが連通する。
　熱源側熱交換器１４の他方出入口は、第１膨張弁２５ａの一端に接続され、第１膨張弁２５ａを介して高圧側閉鎖弁２１に接続されている。第１膨張弁２５ａの他端と高圧側閉鎖弁２１との間に過冷却熱交換器１５が設置されている。第１膨張弁２５ａは、熱源側熱交換器１４の液側に設けられており、通過する冷媒の減圧程度を調節することができる。過冷却熱交換器１５と、過冷却回路３２ａと、第２膨張弁２５ｂとが過冷却部３２を構成している。過冷却回路３２ａは、第１膨張弁２５ａの他端から高圧側閉鎖弁２１に向けて延びる部分の分岐点Ｐ１から分岐し、過冷却熱交換器１５を通って、四方弁１３とアキュムレータ１６との間の合流点Ｐ２に接続する。分岐点Ｐ１と過冷却熱交換器１５の間に設けられている第２膨張弁２５ｂは、過冷却回路３２ａを通過する冷媒の減圧程度を調節することができる。過冷却熱交換器１５は、分岐点Ｐ１と高圧側閉鎖弁２１との間を流れる冷媒と、過冷却回路３２ａにおいて分岐点Ｐ１から合流点Ｐ２に向って流れる冷媒との間で熱交換を行わせる。
　過冷却回路３２ａにおいて、過冷却熱交換器１５から合流点Ｐ２に向って順に、分岐点Ｐ３、第１電磁弁２６ａ、合流点Ｐ４、第２逆止弁２７ｂが設けられている。分岐点Ｐ１と合流点Ｐ４とは第１圧力調整弁２８ａを介して接続され、分岐点Ｐ１から合流点Ｐ４に向って冷媒が流れる。分岐点Ｐ３は、圧縮機１１のインジェクションポートに接続されている。従って、第２膨張弁２５ｂで減圧された中間圧の冷媒が、過冷却熱交換器１５から出て第１電磁弁２６ａの上流で分岐されて、圧縮機１１のインジェクションポートに流入する。
　アキュムレータ１６の一方の出口は、ガス冷媒を圧縮機１１の吸入側に戻すために圧縮機１１の吸入側に直接接続され、アキュムレータ１６の他方の出口は、油戻しのためにフィルタ３０と第２電磁弁２６ｂとを介して圧縮機１１の吸入側に接続されている。また、圧縮機１１の吸入側と油分離器１２との間には、分離された油を圧縮機１１に戻すために、フィルタ３０と第３電磁弁２６ｃとキャピラリーチューブ２９とを通過する経路が形成されている。
　圧縮機１１の吸入側には、第３膨張弁２５ｃを介して、冷媒調整器１８の一方出入口が接続されている。冷媒調整器１８は、冷媒回路１００を流れる冷媒量を調整する機器である。冷媒調整器１８の他方出入口は、第２圧力調整弁２８ｂを介して合流点Ｐ２に接続されている。また、冷媒調整器１８の他方出入口には、第４電磁弁２６ｄと第３逆止弁２７ｃを介して第１逆止弁２７ａの流出側が接続されている。冷媒調整器１８は、冷媒回路１００に流れる冷媒の量を一定に保つ機能を有する。
　また、圧縮機１１の吸入側には、第６電磁弁２６ｆを介して油調整器１９の一方出入口が接続されている。油調整器１９の他方出入口は、第３圧力調整弁２８ｃを介して合流点Ｐ２に接続されている。また、油調整器１９の他方出入口には、第５電磁弁２６ｅと第４逆止弁２７ｄを介して第１逆止弁２７ａの流出側が接続されている。油調整器１９は、冷媒回路１００に供給される油量を一定に保つ機能を有する。
　熱源側熱交換器１４には、熱源側ファン２０が配置されている。熱源側ファン２０は、熱交換を促進するための気流を熱源側熱交換器１４に発生させる。
　フィルタ３０は、油分離器１２と第１逆止弁２７ａとの間、熱源側熱交換器１４と第１膨張弁２５ａとの間、過冷却熱交換器１５と高圧側閉鎖弁２１との間、四方弁１３の第４ポートと低圧側閉鎖弁２２との間、アキュムレータ１６の他方出口と第２電磁弁２６ｂとの間、油分離器１２と第３電磁弁２６ｃとの間、第３膨張弁２５ｃと冷媒調整器１８の間及び油調整器１９と第６電磁弁２６ｆとの間に設けられている。ストレーナ３１は、油調整器１９と第３圧力調整弁２８の間に設けられている。チャージポート２３は、第３膨張弁２５ｃとフィルタ３０との間に設けられている。
　（２－１－２）利用ユニット５０
　各利用ユニット５０は、例えば、図１に示されているように、利用側熱交換器５１と、利用側膨張弁５２と、利用側ファン５３とを備えている。利用側熱交換器５１は、例えばフィンアンドチューブ式の熱交換器であって空気と冷媒との間で熱交換を行わせる。液側の冷媒連絡配管８１とガス側の冷媒連絡配管８２の間に、利用側膨張弁５２と利用側熱交換器５１が直列接続されている。利用側膨張弁５２と利用側熱交換器５１は、液側の冷媒連絡配管８１からガス側の冷媒連絡配管８２に向って、利用側膨張弁５２、利用側熱交換器５１の順に配置されている。各利用側熱交換器５１には、利用側ファン５３が配置されている。利用側ファン５３は、熱交換を促進するための気流を利用側熱交換器５１に発生させる。液側の冷媒連絡配管８１とガス側の冷媒連絡配管８２の間に並列に接続されている複数の利用ユニット５０により、利用側回路１２０が構成されている。
　（２－１－３）第２熱源ユニット１０Ｂの制御系統
　図５に示されているように、冷凍サイクル装置１の第２熱源ユニット１０Ｂの制御系統４０は、熱源側コントローラ４１と利用側コントローラ４２とを備えて構成されている。ここでは、利用ユニット５０が複数あるために利用側コントローラ４２が複数設けられている場合を説明しているが、利用ユニット５０が１台であれば利用側コントローラ４２も１つあればよい。また、熱源側コントローラ４１と利用側コントローラ４２のように分離せずに、１つのコントローラにまとめてもよい。
　熱源側コントローラ４１は、判断部４３と制御部４４とを含んでいる。熱源側コントローラ４１は、圧縮機１１と、四方弁１３と、熱源側ファン２０と、第１膨張弁２５ａ～第３膨張弁２５ｃと、第１電磁弁２６ａ～第６電磁弁２６ｆとを制御し、冷凍サイクルに関する制御を行う。また、利用側コントローラ４２は、利用側膨張弁５２と、利用側ファン５３を制御し、冷凍サイクルに関する制御を行う。
　上記実施形態では、熱源側コントローラ４１及び利用側コントローラ４２は、メモリに格納された実行可能なプログラム及びデータをＣＰＵよって解釈実行することで制御を行うように構成できる。このプログラム及びデータは、記録媒体を介してメモリ内に導入されてもよいし、記録媒体上から直接実行されてもよい。また、記録媒体からメモリへのプログラム及びデータの導入は、電話回線や搬送路等を介して行ってもよい。また、熱源側コントローラ４１及び利用側コントローラ４２は、ＣＰＵとメモリを用いて行うのと同様の制御を行うことができる集積回路（ＩＣ）を用いて構成されてもよい。ここでいうＩＣには、ＬＳＩ（large-scale integrated circuit）、ＡＳＩＣ（application-specific integrated circuit）、ゲートアレイ、ＦＰＧＡ（field programmable gate array）等が含まれる。
　熱源側コントローラ４１及び利用側コントローラ４２は、複数の温度センサ及び複数の圧力センサなどを備えているが、ここでは本開示の技術の説明に必要な吐出管温度センサ９１を記載して、他のセンサの記載を省略する。熱源側コントローラ４１は、吐出管温度センサ９１の検出値に基づき圧縮機１１の冷媒の吐出温度を推定することができるように構成されている。
　また、冷凍サイクル装置１は、制御系統４０に入力装置４６を含み、熱源側コントローラ４１は、入力装置４６に接続されている。作業者は、入力装置４６から、回収冷媒の重量及びＲ３２冷媒の重量を入力することができる。熱源側コントローラ４１は、入力された、回収冷媒の重量及びＲ３２冷媒の重量から循環冷媒に占めるジフルオロメタンの重量を算出することができる。例えば、回収冷媒がＲ４１０Ａ冷媒であれば、判断部４３が、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの混合割合がそれぞれ５０重量％、５０重量％として、回収冷媒の重量及びＲ３２冷媒の重量から循環冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を算出し、ジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　（２－１－４）冷房運転
　冷凍サイクル装置１は、冷房運転では、四方弁１３を実線の状態、言い換えると第１ポートと第２ポートが連通するとともに第３ポートと第４ポートが連通する状態にする。冷房運転で行われる冷凍サイクルでは、熱源側熱交換器１４が放熱器として機能し、利用側熱交換器５１が蒸発器として機能する。圧縮機１１から吐出された冷媒は、熱源側熱交換器１４、利用側膨張弁５２、利用側熱交換器５１を順に循環して、圧縮、凝縮、膨張、蒸発の蒸気圧縮式の冷凍サイクルを繰り返す。
　冷凍サイクル装置１は、圧縮機１１の運転周波数を利用側熱交換器５１における蒸発圧力または蒸発温度が目標圧力または目標蒸発温度となるように制御するとともに、利用側膨張弁５２の各弁開度を利用側熱交換器５１のガス側を流れる冷媒の過熱度が目標過熱度となるように制御する。冷房運転において、第１膨張弁２５ａは全開状態とされる。冷凍サイクル装置１は、過冷却熱交換器１５を出た冷媒の過熱度が目標過熱度となるように第２膨張弁２５ｂの開度を調節する。また、冷凍サイクル装置１は、所定条件を満たすときに、過冷却回路３２ａを流れる冷媒を分岐点Ｐ１と高圧側閉鎖弁２１との間を流れる冷媒と過冷却熱交換器１５において熱交換させて中間圧のガス冷媒とし、インジェクションポートから圧縮機１１の圧縮機構の圧縮途中の圧縮室に供給する。中間圧のガス冷媒を供給された圧縮機１１は、ガス冷媒を注入されない場合に比べて吐出温度を下げることができる。
　（２－１－５）暖房運転
　冷凍サイクル装置１は、暖房運転では、四方弁１３の破線の状態、言い換えると第１ポートと第４ポートが連通するとともに第２ポートと第３ポートが連通する状態にする。暖房運転で行われる冷凍サイクルでは、熱源側熱交換器１４が蒸発器として機能し、利用側熱交換器５１が放熱器として機能する。圧縮機１１から吐出された冷媒は、利用側熱交換器５１、第１膨張弁２５ａ、熱源側熱交換器１４を順に循環して、圧縮、凝縮、膨張、蒸発の蒸気圧縮式の冷凍サイクルを繰り返す。
　暖房運転において、第２膨張弁２５ｂは全閉状態とされる。冷凍サイクル装置１は、圧縮機１１の運転周波数を利用側熱交換器５１における凝縮温度が目標凝縮温度となるように制御するとともに、利用側膨張弁５２の弁開度を利用側熱交換器５１の液側を流れる冷媒の過冷却度が目標過冷却度となるように制御する。冷凍サイクル装置１は、第１膨張弁２５ａの弁開度を、熱源側熱交換器１４のガス側を流れる冷媒の過熱度が目標過熱度になるように制御する。
　（２－２）測定システム６０
　測定システム６０は、図３に示されている計量器６１を含んでいる。計量器６１としては、例えば、台秤、吊り秤がある。計量器６１は、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂの重量を量れる機能を有するとともに、冷媒の重量を検出するための十分な分解能を有している。
　（２－３）冷媒の移送
　第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂへの冷媒の移送では、例えば、第１熱源ユニット１０Ａが冷凍サイクル装置１に組み込まれていて可動可能な状態で、ポンプダウン運転によって、利用側回路１２０の冷媒を第１熱源ユニット１０Ａの熱源側回路１１０に移送する。その後、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１と低圧側閉鎖弁２２を閉じる。そして、ポンプダウン運転後に、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１と低圧側閉鎖弁２２を閉じて第１熱源ユニット１０Ａを取り外して仮置きの状態にする。ポンプダウン運転では、例えば、高圧側閉鎖弁２１を閉じて、第１熱源ユニット１０Ａを冷房運転する。高圧側閉鎖弁２１を閉じて、第１熱源ユニット１０Ａの熱源側熱交換器１４を凝縮器として機能させる運転を行う。低圧側閉鎖弁２２の圧力が十分に低くなったら、低圧側閉鎖弁２２を閉じる。
　次に、第１熱源ユニット１０Ａを冷凍サイクル装置１から取り外し、第２熱源ユニット１０Ｂを冷凍サイクル装置１に組み込む。その後、図２に示されているように、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートと第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３とをチャージホース７０で接続する。ここでは、冷媒の移送手段が、チャージホース７０を含んでいる。第２熱源ユニット１０Ｂを運転して圧縮機１１を駆動し、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートから第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３へ冷媒を移送する。第２熱源ユニット１０Ｂを運転して圧縮機１１を駆動するときには、第３膨張弁２５ｃを閉じ、冷房運転を行い、冷媒調整器１８からアキュムレータ１６を通して圧縮機１１に吸入される経路で回収冷媒を吸入する。チャージポート２３及び高圧側閉鎖弁２１のサービスポートからチャージホース７０を取り外すことで、チャージポート２３及び高圧側閉鎖弁２１のサービスポートが閉じられる。
　（２－４）ジフルオロメタンの混合割合に基づく冷凍サイクルに関する制御
　冷凍サイクル装置１は、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が所定割合に比べて大きい場合に、ジフルオロメタンの混合割合が所定割合の場合に比べて圧縮機１１の最低回転数が大きい状態で運転される。
　例えば、所定割合が、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が５０重量％であるとする。このとき、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が６０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が４０重量％の場合には、ジフルオロメタンの混合割合とペンタフルオロエタンの混合割合が所定割合である場合に比べて、圧縮機１１の最低回転数が大きい状態で、冷凍サイクル装置１が運転される。
　そのために、制御部４４は、例えば、ジフルオロメタンの混合割合が所定割合の場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が所定割合よりも大きい場合の方が、圧縮機１１の最低回転数の設定を大きくする制御に変更するように構成される。例えば、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が５０重量％である場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が６０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が４０重量％の場合の方が、圧縮機１１の最低回転数の設定を所定パーセント増加させるように、制御部４４が構成されるなどである。このような構成を実現するには、最低回転数の設定値とジフルオロメタンの混合割合との関係が記述されたテーブルを制御部４４が記憶しておき、制御部４４がそのテーブルに従って制御を変更する。あるいは、最低回転数の設定値とジフルオロメタンの混合割合との関係を規定する数式を制御部４４が記憶しておき、その数式に従って制御を変更するように制御部４４を構成できる。
　また、既に説明した冷凍サイクル装置１の圧縮機１１は、圧縮室における吸入側と吐出側の間に高圧冷媒と低圧冷媒の間である中間圧冷媒を注入するインジェクションポートを有している。そして、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて圧縮機１１のインジェクションポートに注入する頻度が多く、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べてインジェクションポートに注入する頻度が少ない状態で運転される。
　そのために、制御部４４は、例えば、インジェクションを行うか否かを圧縮機１１の吐出温度が吐出温度の設定閾値を超えるか否かで判断しているときには、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて、吐出温度の設定閾値を下げる制御の変更を行うように構成される。また、制御部４４は、例えば、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べて、吐出温度の設定閾値を上げる制御の変更を行うように構成される。
　例えば、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が５０重量％である場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が６０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が４０重量％の場合の方が、吐出温度の設定閾値を所定パーセント増加させるように、制御部４４が構成されるなどである。例えば、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％である場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が８０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が２０重量％の場合の方が、吐出温度の設定閾値を所定パーセント減少させるように、制御部４４が構成されるなどである。このような構成を実現するには、吐出温度の設定閾値とジフルオロメタンの混合割合との関係が記述されたテーブルを制御部４４が記憶しておき、制御部４４がそのテーブルに従って制御を変更する。あるいは、吐出温度の設定閾値とジフルオロメタンの混合割合との関係を規定する数式を制御部４４が記憶しておき、その数式に従って制御を変更するように制御部４４を構成できる。
　あるいは、制御部４４は、例えば、インジェクションを行うか否かを圧縮機１１の回転数が設定回転数を超えるか否かで判断しているときには、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて、設定回転数を下げる制御の変更を行うように構成される。また、制御部４４は、例えば、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べて、設定回転数を上げる制御の変更を行うように構成される。このような構成を実現するには、インジェクションを行うか否かの判断基準である設定回転数とジフルオロメタンの混合割合との関係が記述されたテーブルを制御部４４が記憶しておき、制御部４４がそのテーブルに従って制御を変更する。あるいは、設定回転数とジフルオロメタンの混合割合との関係を規定する数式を制御部４４が記憶しておき、その数式に従って制御を変更するように制御部４４を構成できる。
　また、既に説明した冷凍サイクル装置１の冷媒回路１００は、冷凍サイクルにおいて冷媒の圧力を下げる第１膨張弁２５ａを有している。そして、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて第１膨張弁２５ａの起動時の開度が小さく、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べて第１膨張弁２５ａの起動時の開度が大きい状態になる。
　そのために、制御部４４は、例えば、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて、起動時の第１膨張弁２５ａの開度を大きくする制御の変更を行うように構成され、また、制御部４４は、例えば、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べて、起動時の第１膨張弁２５ａの開度を小さくする制御の変更を行うように構成される。
　例えば、ジフルオロメタンの混合割合が５０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が５０重量％である場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が６０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が４０重量％の場合の方が、起動時の第１膨張弁２５ａの開度を所定パーセント増加させるように、制御部４４が構成されるなどである。例えば、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％である場合に比べてジフルオロメタンの混合割合が８０重量％でペンタフルオロエタンの混合割合が２０重量％の場合の方が、起動時の第１膨張弁２５ａの開度を所定パーセント減少させるように、制御部４４が構成されるなどである。このような構成を実現するには、起動時の第１膨張弁２５ａの開度とジフルオロメタンの混合割合との関係が記述されたテーブルを制御部４４が記憶しておき、制御部４４がそのテーブルに従って制御を変更する。あるいは、起動時の第１膨張弁２５ａの開度とジフルオロメタンの混合割合との関係を規定する数式を制御部４４が記憶しておき、その数式に従って制御を変更するように制御部４４を構成できる。
　（３）変形例
　（３－１）変形例１Ａ
　上記実施形態では、冷凍サイクル装置１の第１熱源ユニット１０Ａも第２熱源ユニット１０Ｂも、冷凍サイクルの放熱と吸熱とを切り換えられるように構成されている場合について説明したが、冷凍サイクル装置１は、このような構成には限られない。冷凍サイクル装置１は、例えば、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが冷媒から放熱させる熱源として機能する専用機であるとともに利用ユニット５０が冷媒へ吸熱させる装置として機能する専用機であってもよい。この場合、冷凍サイクル装置１が空気調和装置であれば冷房専用機になる。また、冷凍サイクル装置１は、例えば、第１熱源ユニット１０Ａまたは第２熱源ユニット１０Ｂが冷媒へ吸熱させる熱源として機能する専用機であるとともに利用ユニット５０が冷媒から放熱させる装置として機能する専用機であってもよい。この場合、冷凍サイクル装置１が空気調和装置であれば暖房専用機になる。
　（３－２）変形例１Ｂ
　上記実施形態では、冷凍サイクル装置１の第１熱源ユニット１０Ａを更新する場合について説明したが、冷凍サイクル装置１を新たに設置する場合についても、本開示の技術を適用することができる。
　（３－３）変形例１Ｃ
　上記実施形態では、冷凍サイクル装置１に充填される冷媒がＲ４１０Ａ冷媒とＲ３２冷媒である場合について説明したが、冷凍サイクル装置１に充填される冷媒は、この組合せには限られない。例えば、冷凍サイクル装置１に充填される冷媒がＲ４５２Ｂ冷媒とＲ３２冷媒であってもよい。
　（３－４）変形例１Ｄ
　上記実施形態では、冷凍サイクル装置１が利用ユニット５０を複数備えるマルチ型の冷凍サイクル装置１について説明した。しかし、本開示の技術が適用できる冷凍サイクル装置はマルチ型の冷凍サイクル装置には限られない。例えば、１台の熱源ユニットに１台の利用ユニットが接続されるペア型の冷凍サイクル装置に対しても、本開示の技術を適用することができる。また、冷凍サイクル装置に接続される熱源ユニットは、１台には限られず、複数台の熱源ユニットが接続されてもよい。
　（３－５）変形例１Ｅ
　上記実施形態では、第１熱源ユニット１０Ａの圧縮機１１を冷媒の移送の動力源に用いる場合について説明した。しかし、冷媒の移送の動力源は、第１熱源ユニット１０Ａの圧縮機１１には限られない。冷媒の移送には、例えば、内部に圧縮機を有する冷媒回収装置を用いてもよい。
　（３－６）変形例１Ｆ
　上記実施形態では、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒を直接移送する場合について説明したが、図７に示されているように、一旦、第１熱源ユニット１０Ａから回収ボンベ８０に冷媒を移送し、その後回収ボンベ８０から第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒を移送してもよい。この場合、計量器６１により回収冷媒が回収ボンベ８０の中に回収される前の回収ボンベ８０の重量と、回収ボンベ８０の中に回収冷媒が回収された後の回収ボンベ８０の重量とを測定し、回収前後の回収ボンベ８０の重量の差から回収冷媒の重量を測定するように構成してもよい。
　このように回収ボンベ８０を使用する場合、例えば、第１熱源ユニット１０Ａが、電源２１０に接続されていて運転可能であれば、ポンプダウン運転によって、利用側回路１２０の冷媒を第１熱源ユニット１０Ａの熱源側回路１１０に移送する。そして、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートと回収ボンベ８０とをチャージホース７０で接続する。高圧側閉鎖弁２１のサービスポートと回収ボンベ８０にチャージホース７０が取り付けられることで、第１熱源ユニット１０Ａの熱源側回路１１０と回収ボンベ８０の間が連通する。その後、第１熱源ユニット１０Ａを運転して圧縮機１１を駆動し、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートから回収ボンベ８０へ冷媒を移送する。回収ボンベ８０を閉じて高圧側閉鎖弁２１のサービスポート及び回収ボンベ８０からチャージホース７０を取り外すことで、高圧側閉鎖弁２１のサービスポートが閉じられる。
　第２熱源ユニット１０Ｂが組み込まれた後の冷凍サイクル装置１に対して、例えば、冷凍サイクル装置１の気密が検査され、冷凍サイクル装置１の気密が確認された後に真空ポンプによって冷凍サイクル装置１が真空引きされる。冷凍サイクル装置１に組み込まれた第２熱源ユニット１０Ｂに回収ボンベ８０から回収冷媒を移送するときには、図８に示されているように、回収ボンベ８０と第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３とをチャージホース７０で接続する。チャージポート２３と回収ボンベ８０にチャージホース７０が取り付けられることで、第２熱源ユニット１０Ｂの熱源側回路１１０と回収ボンベ８０の間が連通する。その後、第２熱源ユニット１０Ｂを運転して圧縮機１１を駆動し、回収ボンベ８０から第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３へ冷媒を移送する。回収ボンベ８０を閉じてチャージポート２３及び回収ボンベ８０からチャージホース７０を取り外すことで、チャージポート２３が閉じられる。
　また、計量器６１により回収ボンベ８０の中に回収冷媒が回収された後の回収ボンベ８０の重量と、回収ボンベ８０から第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒が移送された後の回収ボンベ８０の重量とを測定し、移送前後の回収ボンベ８０の重量の差から回収冷媒の重量を測定するように構成してもよい。
　回収ボンベ８０を用いる場合も、予め第２熱源ユニット１０Ｂにチャージされていた単一冷媒の重量、及び回収冷媒と追加される冷媒とを含む混合冷媒の重量の合計が、更新後の冷凍サイクル装置１にとっての冷媒の適正な総重量の範囲内であればよい。
　（３－７）変形例１Ｇ
　上記実施形態では、第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒が移送される前後の第１熱源ユニット１０Ａの重量を計量する場合について説明したが、図９に示されているように、第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒が移送される前後の第２熱源ユニット１０Ｂの重量を計量してもよい。第２熱源ユニット１０Ｂは、計量器６１で重量を計量される。計量器６１による第２熱源ユニット１０Ｂに移送された回収冷媒の計量は、第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒が移される前と、第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒が移された後の両方で、第２熱源ユニット１０Ｂの重量を測定することにより行われる。第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒が移された後の第２熱源ユニット１０Ｂについての計量器６１の計量値から、第２熱源ユニット１０Ｂに回収冷媒が移される前の第２熱源ユニット１０Ｂについての計量器６１の計量値を差し引くことで、回収冷媒の重量を算出することができる。
　第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂへの冷媒の移送では、例えば、第１熱源ユニット１０Ａが、電源２１０に接続されていて運転可能である場合、ポンプダウン運転によって、利用側回路１２０の冷媒を第１熱源ユニット１０Ａの熱源側回路１１０に移送する。例えば、高圧側閉鎖弁２１を閉じて、第１熱源ユニット１０Ａを冷房運転する。高圧側閉鎖弁２１を閉じて、第１熱源ユニット１０Ａの熱源側熱交換器１４を凝縮器として機能させる運転を行う。低圧側閉鎖弁２２の圧力が十分に低くなったら、低圧側閉鎖弁２２を閉じる。そして第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートと第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３とをチャージホース７０で接続する。チャージポート２３及び高圧側閉鎖弁２１のサービスポートにチャージホース７０が取り付けられることで、第１熱源ユニット１０Ａの熱源側回路１１０と第２熱源ユニット１０Ｂの熱源側回路１１０の間が連通する。その後、第１熱源ユニット１０Ａを運転して圧縮機１１を駆動し、第１熱源ユニット１０Ａの高圧側閉鎖弁２１のサービスポートから第２熱源ユニット１０Ｂのチャージポート２３へ冷媒を移送する。チャージポート２３及び高圧側閉鎖弁２１のサービスポートからチャージホース７０を取り外すことで、チャージポート２３及び高圧側閉鎖弁２１のサービスポートが閉じられる。第２熱源ユニット１０Ｂの中には回収冷媒が移されているので、第２熱源ユニット１０Ｂが冷凍サイクル装置１に組み込まれることで、第２熱源ユニット１０Ｂの中の回収冷媒が冷凍サイクル装置１に充填される。
　（３－８）変形例１Ｈ
　上記実施形態及び変形例では、計量器６１を用いて回収冷媒の重量を測定する場合について説明したが、図１０に示されているように、第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに移送される回収冷媒の重量を、質量流量計６２を用いて測定してもよい。この場合には、測定システム６０に質量流量計６２が含まれる。質量流量計６２としては、コリオリ式流量計がある。コリオリ式流量計を用いれば、冷媒が気液二相状態で第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに移送されても、回収冷媒の質量を測定することができる。なお、本開示では、地球上における重力加速度の差が僅かであることから、質量流量計６２の計測値（ｋｇ）≒回収冷媒の重量（ｋｇｆ）として取り扱う。質量流量計６２を用いた測定は、第１熱源ユニット１０Ａを電源２１０に接続して第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒を移送する場合、第２熱源ユニット１０Ｂを電源２１０に接続して第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒を移送する場合、あるいは第１熱源ユニット１０Ａから第２熱源ユニット１０Ｂに回収ボンベ８０を介して冷媒を移送する場合のいずれの場合でも行うことができる。
　（３－９）変形例１Ｉ
　上記実施形態で説明した冷凍サイクル装置１の冷媒充填方法においては、第１熱源ユニット１０から冷媒を回収する前に、既設の冷凍サイクル装置１を運転して冷媒回路１００の中の冷媒を暖めるステップをさらに備えることが好ましい。
　（３－１０）変形例１Ｊ
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１においては、更新後の冷凍サイクル装置１への充填でＲ４１０Ａ冷媒とＲ３２冷媒とが混合されて循環冷媒となった場合に、循環冷媒が不燃性になるように調整されることが好ましい。
　例えば、初期充填冷媒がＲ４１０Ａ冷媒で、単一冷媒がＲ３２冷媒の場合、ペンタフルオロエタンが不燃性であるものの、Ｒ３２冷媒（ジフルオロメタン）が僅かではあるが燃焼性を有するため、充填された後の循環冷媒に占めるジフルオロメタンの割合が増加すると、循環冷媒が僅かな燃焼性を持つ可能性がある。そこで、予め循環冷媒が不燃性となるジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの混合割合を調べておき、不燃性と判断できるジフルオロメタンの混合割合の上限閾値を決定しておく。これにより更新後の冷凍サイクル装置１が不燃性冷媒を想定した機器の場合、そのまま使用できる。測定された回収冷媒の重量と補充するＲ３２冷媒の重量から循環冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合が上限閾値より小さければ、循環冷媒が不燃性であると判断する。このようにして、循環冷媒が不燃性と判断できる場合には、Ｒ３２冷媒だけを補充する。もし、循環冷媒が不燃性と判断できない場合には、例えば、ペンタフルオロエタンなどの他の冷媒を足すなどして循環冷媒が不燃性になるように充填を行う。
　（３－１１）変形例１Ｋ
　図１１に示されているように、まず、工場などのチャージ場所３００において、ボンベ８５などで準備されているＲ３２冷媒を第２熱源ユニット１０Ｂに初期充填するように構成してもよい。Ｒ３２冷媒が詰められた状態で、トラックとクレーンなどの運送手段４００を使って、利用ユニット５０を接続して冷媒回路１００を構成する場所である建物２００の屋上まで、第２熱源ユニット１０Ｂが運送される。
　第２熱源ユニット１０Ｂに初期充填されたＲ３２冷媒は、第２熱源ユニット１０Ｂの中で、２０℃において大気圧以上の絶対圧力を有する量まで詰められるのが好ましい。熱源側回路１１０の内部が大気圧以上であれば、第２熱源ユニット１０Ｂの外部から冷媒回路１００の内部に向って外気が侵入し難くなるからである。また、第２熱源ユニット１０Ｂに詰められたＲ３２冷媒は、第２熱源ユニット１０Ｂの中で、３５℃において１ＭＰａ未満の絶対圧力を有する量だけ詰められるのが好ましい。このように構成することで、少ない充填量で外気の侵入を防ぐことができる。さらには、第２熱源ユニット１０Ｂに詰められたＲ３２冷媒の圧力は、２０℃におけるゲージ圧で、２００ｋＰａ未満となることが好ましい。このように構成することで、さらに少ない充填量で外気の侵入を防ぐことができる。
　この場合、現地で充填されるＲ４１０Ａ冷媒が設置時に追加充填される追加充填冷媒である。追加充填冷媒には、例えば回収冷媒を用いることができる。この場合、判断部４３は、冷凍サイクル装置１の設置時の冷媒の追加充填までに予め充填されている初期充填冷媒の組成及び重量と、設置時に追加充填される追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　図１１を用いて説明した場合には、初期充填冷媒がＲ３２冷媒で、追加冷媒がＲ４１０Ａ冷媒であったが、変形例１Ｋにおける組合せは、このような組合せには限られない。例えば、初期充填冷媒がジフルオロメタンの混合割合がペンタフルオロエタンの混合割合よりも多い混合冷媒であってもよい。また、追加充填冷媒が、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの混合冷媒であるが、ジフルオロメタンの混合割合がペンタフルオロエタンの混合割合よりも少ない混合冷媒であってもよい。
　この場合、作業者は、入力装置４６から、初期充填冷媒の重量とともに初期充填冷媒の組成であるジフルオロメタンの混合割合とペンタフルオロエタンの混合割合を入力する。また、作業者は、入力装置４６から、追加充填冷媒の重量とともに初期充填冷媒の組成であるジフルオロメタンの混合割合とペンタフルオロエタンの混合割合を入力する。判断部４３は、初期充填冷媒の組成及び重量と追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいて循環冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断する。
　（３－１２）変形例１Ｌ
　上記実施形態及び変形例では、判断部４３が、冷媒回路１００に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する場合について説明したが、
所定条件下での運転における圧縮機１１の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するように構成してもよい。
　図１２には、Ｒ４１０Ａ冷媒の冷凍サイクルにおける比エンタルピーと圧力の関係が実線で示され、Ｒ３２冷媒の冷凍サイクルにおける比エンタルピーと圧力の関係が破線で示されている。図１２において、二点差線で示されている冷凍サイクルにおける比エンタルピーと圧力の関係は、ジフルオロメタンの混合割合とペンタフルオロエタンの混合割合がＲ４１０Ａ冷媒とＲ３２冷媒にあって不燃性の混合冷媒のものが示されている。二点差線で示されている状態よりもジフルオロメタンの混合割合が多くなってＲ３２冷媒に近づけば、ジフルオロメタンの混合割合が多くなるほど圧縮機１１から吐出された冷媒の温度が上昇する。従って、圧縮機１１から吐出された循環冷媒の温度（Ｅ点の温度）からジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの混合冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断することができる。
　圧縮機１１の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する構成を実現するために、冷凍サイクル装置１は、圧縮機１１の吐出管に取り付けられている吐出管温度センサ９１を備えている。例えば、圧縮機１１の冷媒の吐出温度とジフルオロメタンの混合割合との関係が記述されたテーブルを制御部４４が記憶しておき、そのテーブルに従って制御部４４がジフルオロメタンの混合割合を判断するように構成できる。あるいは、圧縮機１１の冷媒の吐出温度とジフルオロメタンの混合割合との関係を示す数式を制御部４４が記憶しておき、その数式に従って制御部４４がジフルオロメタンの混合割合を判断するように構成できる。
　また、判断部４３が、吐出温度の代わりに、吐出過熱度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するように構成してもよい。吐出過熱度は、例えば、圧縮機１１の吐出圧力により定まる冷媒の飽和温度を吐出温度から差し引いた値である。従って、吐出過熱度を吐出温度の換わりに用いても、判断部４３が吐出過熱度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するように構成することができる。
　（３－１３）変形例１Ｍ
　上記実施形態では、第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂに過冷却熱交換器１５が設けられる場合について説明したが、第１熱源ユニット１０Ａ及び／または第２熱源ユニット１０Ｂに過冷却熱交換器１５が設けられなくてもよい。
　また、第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂに油調整器１９が設けられる場合について説明したが、第１熱源ユニット１０Ａ及び／または第２熱源ユニット１０Ｂに油調整器１９が設けられなくてもよい。
　また、第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒調整器１８が設けられる場合について説明したが、第１熱源ユニット１０Ａ及び／または第２熱源ユニット１０Ｂに冷媒調整器１８が設けられなくてもよい。
　また、第１熱源ユニット１０Ａ及び第２熱源ユニット１０Ｂに油分離器１２が設けられる場合について説明したが、第１熱源ユニット１０Ａ及び／または第２熱源ユニット１０Ｂに油分離器１２が設けられなくてもよい。
　（４）特徴
　（４－１）
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行っている。例えば、更新後の冷凍サイクル装置１に、現地で回収した冷媒を現地で充填して使用する場合には、現地で回収した回収冷媒だけでは不足が生じると、回収冷媒とは異なる組成の冷媒を充填することがある。また、回収冷媒中のジフルオロメタンの混合割合が時間の経過とともに変化していたりして、更新後の冷凍サイクル装置の中に占めるジフルオロメタンが、回収冷媒を使用しない正規の冷媒中のジフルオロメタンの割合と異なる場合がある。そのような場合に、冷凍サイクルに関する制御に影響を与えるジフルオロメタンの混合割合の判断を判断部４３で行えると、冷凍サイクルを適切に制御することができ、冷凍サイクル装置を正常な運転ができる状態に保つことができる。
　例えば、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンが循環冷媒に占める混合割合が、それぞれ５０重量％である場合、Ｒ４１０Ａ冷媒に適した制御で冷凍サイクル装置１の制御を行い、例えば、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンが循環冷媒に占める混合割合が、それぞれ５５重量％と４５重量％である場合にはＲ４１０Ａ冷媒に適した制御からジフルオロメタンが多い場合に適した制御に切り換えることができる。制御の切り換え方は、アナログ的に切り換えるように構成することができ、あるいはステップ状にデジタル的に切り換えるように構成することができる。
　（４－２）
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行う際のジフルオロメタンの混合割合が、判断部４３により、所定条件下での運転における圧縮機１１の冷媒の吐出温度に基づいて判断され、又は、冷媒回路１００に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいて判断される。判断部４３をこのように構成することで、冷凍サイクルに関する制御に影響を与えるジフルオロメタンの混合割合の判断を判断部４３で容易に行うことができる。その結果、冷凍サイクル装置１は、ジフルオロメタンの混合割合が変わっても、正常な運転ができる状態を容易に保つことができる。
　（４－３）
　上記実施形態では、判断部４３がＲ４１０Ａ冷媒の重量とＲ３２冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断することから、ジフルオロメタンの混合割合の判断が精度良く行われる。その結果、制御部４４が行う冷凍サイクルに関する制御も精度良く行うことができる。
　（４－４）
　上記実施形態では、最初にＲ４１０Ａが充填された第１熱源ユニット１０Ａから冷媒を回収して、回収冷媒を混合冷媒として更新後の第２熱源ユニット１０Ｂを含む冷凍サイクル装置１に充填するとともにＲ３２冷媒を追加充填する。このような場合には、通常、冷媒回路１００に充填されている循環冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合がペンタフルオロエタンの混合割合よりも多くなる。このように、冷媒回路１００に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合がペンタフルオロエタンの混合割合よりも多くなる場合、冷媒回路１００に充填されている循環冷媒の性質がＲ３２に大きく影響される。そのため、冷凍サイクル装置１の制御部４４が、判断部４３の判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて冷凍サイクルに関する制御を行うことにより、冷凍サイクル装置１が冷凍サイクルについて正常な運転を維持できるようにする効果が顕著になる。
　（４－５）
　上記変形例１Ｋで説明したように、第２熱源ユニット１０Ｂに対して、工場などで初期充填を行い、判断部４３が、例えば入力装置４６から入力された初期充填冷媒の組成及び重量と追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する。その結果、冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合の判断の精度が向上する。
　（４－６）
　上記変形例１Ｋで説明した初期充填冷媒がＲ３２冷媒であり、追加充填冷媒がＲ４１０Ａ冷媒である場合には、判断部４３が組成に関する情報を得る必要がなくなるので、冷凍サイクル装置１は、ジフルオロメタンの混合割合を判断する操作を簡易化することができる。また、作業者も、入力装置４６などから組成に関する情報を入力する手間が省ける。
　（４－７）
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１では、判断部４３が判断したジフルオロエタンの混合割合が所定割合に比べて大きい場合の圧縮機１１の回転数が所定割合の場合の回転数より大きい。そのため、循環冷媒に占めるジフルオロエタンの混合割合が大きくても、圧縮機１１に吸入される循環冷媒の乾き度が小さくなり過ぎない。その結果、圧縮機１１に液相の循環冷媒が吸入されるリスクが低くなり、冷凍サイクル装置１が正常な運転ができる状態を保つことができる。
　（４－８）
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１では、判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合と比べて圧縮機１１のインジェクションポートに注入する頻度が多い。そのため、冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合が大きくてもインジェクションによって圧縮機１１の吐出温度が抑制され、冷凍サイクルにおける圧縮後の循環冷媒の温度の上がりすぎが抑制される。また、上記実施形態の冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合と比べて圧縮機１１のインジェクションポートに注入する頻度が少ない。そのため、冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合が小さくても過度のインジェクションが抑制され、インジェクションのし過ぎによる効率の低下が抑制される。
　（４－９）
　上記実施形態の冷凍サイクル装置１は、冷凍サイクルにおいて循環冷媒の圧力を下げる第１膨張弁２５ａを有している。判断部４３が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合より圧縮機起動時の第１膨張弁２５ａの開度が小さく、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合より圧縮機起動時の第１膨張弁２５ａの開度が大きい。そのため、冷凍サイクル装置１では、ジフルオロメタンの混合割合が変化したことによって循環冷媒による熱の搬送量の変化により冷凍サイクルの状態が変わっても、熱の搬送量の変化を抑制することができる。その結果、フルオロメタンの混合割合が変化しても、冷凍サイクル装置１は、適正な動作をすることができる。
　以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
　１　冷凍サイクル装置
　１０Ａ　第１熱源ユニット
　１１　圧縮機
　２５ａ　第１膨張弁
　４３　判断部
　４４　制御部
　１００　冷媒回路
　１１０　熱源側回路
　１２０　利用側回路
特開２００３－２４０３８８号公報

Claims (10)

  1. 　圧縮機（１１）を有し、前記圧縮機により冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（１００）と、
    　前記冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断する判断部（４３）と、
    　前記冷凍サイクルに関する制御を行う制御部（４４）と
    を備え、
    　前記判断部は、ジフルオロメタンの混合割合を判断し、
    　前記制御部は、前記判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合に基づいて前記冷凍サイクルに関する制御を行う、冷凍サイクル装置（１）。
  2. 　前記判断部は、所定条件下での運転における前記圧縮機の冷媒の吐出温度に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断するか、又は、前記冷媒回路に充填される複数種類の冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、
    請求項１に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  3. 　前記冷媒回路に充填される冷媒がＲ４１０Ａ冷媒及びＲ３２冷媒であり、
    　前記判断部が、前記冷媒回路に充填されるＲ４１０Ａ冷媒の重量とＲ３２冷媒の重量に基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、
    請求項１または請求項２に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  4. 　前記冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合が、前記冷媒回路に充填されている冷媒に占めるペンタフルオロエタンの混合割合よりも多い、
    請求項３に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  5. 　前記判断部は、冷凍サイクル装置の設置時の冷媒の追加充填までに予め充填されている初期充填冷媒の組成及び重量と、設置時に追加充填される追加充填冷媒の組成及び重量とに基づいてジフルオロメタンの混合割合を判断する、
    請求項１から４のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  6. 　前記初期充填冷媒がＲ３２冷媒であり、前記追加充填冷媒がＲ４１０Ａ冷媒である、
    請求項５に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  7. 　前記判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が所定割合に比べて大きい場合の前記圧縮機の最低回転数が前記所定割合のときの最低回転数より大きい、
    請求項１から６のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  8. 　前記圧縮機は、圧縮室における吸入側と吐出側の間に高圧冷媒と低圧冷媒の間である中間圧冷媒を注入するインジェクションポートを有し、
    　前記判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合より前記インジェクションポートに注入する頻度が多く、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合より前記インジェクションポートに注入する頻度が少ない、
    請求項１から７のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  9. 　前記冷媒回路は、前記冷凍サイクルにおいて膨張弁（２５ａ）を有し、
    　前記判断部が判断したジフルオロメタンの混合割合が５０重量％に比べて大きい場合にはジフルオロメタンの混合割合が５０重量％の場合より圧縮機起動時の前記膨張弁の開度が小さく、且つジフルオロメタンの混合割合が１００重量％に比べて小さい場合にはジフルオロメタンの混合割合が１００重量％の場合より圧縮機起動時の前記膨張弁の開度が大きい、
    請求項１から８のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置（１）。
  10. 　圧縮機（１１）を有し、前記圧縮機により冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（１００）を備える冷凍サイクル装置（１）の制御方法であって、
    　前記冷媒回路に充填されている冷媒に占めるジフルオロメタンの混合割合を判断するステップと、
    　冷媒の中のジフルオロメタンの混合割合に基づいて前記冷凍サイクルに関する制御を行うステップと
    を備える、冷凍サイクル装置の制御方法。
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