WO2020053931A1 - 静止誘導器 - Google Patents

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WO2020053931A1
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square bracket
voltage
shaped insulator
windings
outer shell
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French (fr)
Inventor
成是 吉田
亮岐 西村
壮一朗 海永
Original Assignee
三菱電機株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/32—Insulating of coils, windings, or parts thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
    • H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
    • H01F30/10—Single-phase transformers

Definitions

  • the present invention relates to an electrical insulation structure of a stationary inductor.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a stationary inductor that can easily improve electrical insulation by increasing assembly accuracy.
  • a stationary inductor includes an iron core, a plurality of windings concentrically wound around the iron core, and a rigid outer shell insulating portion and an outer shell arranged to cover the windings.
  • a square bracket-like insulator having a double structure with a flexible elastic sheet provided along the inside of the insulating portion.
  • the assembling accuracy can be increased and the electrical insulation can be easily improved.
  • FIG. 1 is an example of an overall configuration diagram of a core-type transformer according to Embodiment 1 of the present invention. It is an example of the top view of the core type transformer concerning Embodiment 1 of the present invention. It is sectional drawing seen from the arrow direction of A of FIG.
  • FIG. 4 is an example of an enlarged view of a region B in FIG. 3.
  • FIG. 5 is an example of a perspective view of FIG. 4 as viewed obliquely from above. It is an example of the perspective view of the square bracket-shaped insulator used for the core type transformer which concerns on Embodiment 1 of this invention. It is an example of the sectional view of the square bracket-like insulator used for the core type transformer concerning Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 9 is an example of a diagram in which square bracket-shaped insulators used in the core-type transformer according to Embodiment 2 of the present invention are arranged only in part. It is an example of the figure which looked at the square bracket-shaped insulator used for the iron core type transformer concerning Embodiment 3 of the present invention from a slant.
  • FIG. 11 is an example of a cross-sectional view as viewed from the direction of the arrow C in FIG. 10.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of another high-voltage coil of the core-type transformer according to Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 12 is an example of an enlarged view of a main part of a region D in FIG. 11.
  • FIG. 15 is an example of an enlarged view of a main part of an area E in FIG. 14.
  • FIG. 16 is an example of a cross-sectional view of the square bracket-shaped insulator shown in FIG. 15.
  • 15 is an example of an enlarged view of a main part of an F region in FIG. 14.
  • FIG. 19 is another example of a perspective view of the square bracket-shaped insulator shown in FIG. 18.
  • FIG. 19 is another example of a cross-sectional view of the square bracket-shaped insulator shown in FIG. 18. It is an example of the figure which arranged the square bracket-like insulator used for the shell type transformer concerning Embodiment 4 of the present invention over the whole. It is an example of the figure which arranged the square bracket-like insulator concerning Embodiment 5 of the present invention only in one part.
  • FIG. 1 is an example of an overall view of a three-phase power transformer in which a core-type transformer 1 which is an example of a stationary inductor according to Embodiment 1 of the present invention is oil-immersed in three phases.
  • a core-type transformer 1 includes an iron core 3, a low-voltage coil 4 wound concentrically around a main leg of the iron core 3, and a high-voltage coil wound around the low-voltage coil 4. And a coil 5.
  • Each of the low-voltage coil 4 and the high-voltage coil 5 is cylindrical, and both are adjacent to each other via a cylindrical inter-coil insulating plate 6 and a vertically long vertical insulating spacer 7.
  • the inter-coil insulating plate 6 and the vertical insulating spacer 7 are provided to electrically insulate the low-voltage coil 4 and the high-voltage coil 5.
  • the three-phase power transformer shown in FIG. 1 includes a tank 2, and the tank 2 is filled with an insulating medium and an insulating oil as a cooling medium.
  • an insulating oil for example, mineral oil, ester oil, and silicon oil are used.
  • the core-type transformer 1 including the iron core 3, the low-voltage coil 4, and the high-voltage coil 5 has three phases accommodated in a tank and is oil-immersed.
  • FIG. 2 is a top view of the core-type transformer 1 shown in FIG. With the iron core 3 as a central axis, a low-voltage coil 4 is provided on the inside, a high-voltage coil 5 is provided on the outside, and an inter-coil insulating plate 6 is provided between the coils.
  • the vertical insulating spacers 7 are provided at regular intervals in the circumferential direction between the low-voltage coil 4, the high-voltage coil 5, and the inter-coil insulating plate 6.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view as viewed from the direction of the arrow A in FIG.
  • the high voltage coil 5 includes a plurality of high voltage windings 8 and a plurality of interlayer insulating spacers 9.
  • the high-voltage winding 8 is wound concentrically around the iron core 3.
  • an interlayer insulating spacer 9 is provided between the high voltage windings 8 stacked in the vertical direction in FIG.
  • a plurality of interlayer insulating spacers 9 may be installed in a stack.
  • the vertical insulating spacer 7 extends in the axial direction of the iron core, and supports a plurality of high-voltage windings 8 that are vertically stacked via an interlayer insulating spacer 9.
  • a cylindrical inter-coil insulating plate 6 centering on the axis of the low-voltage coil 4 and the high-voltage coil 5 is provided.
  • two inter-coil insulating plates 6 are shown in FIG. 3, one or three or more inter-coil insulating plates 6 may be provided as necessary.
  • a vertical insulating spacer 7 is provided between each of the cylindrical low-voltage coil 4, high-voltage coil 5, and inter-coil insulating plate 6.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a region B in FIG. 3 in an enlarged manner.
  • the magnet wire 12 is made by covering the coil conductor 10 with the insulating paper 11.
  • the high-voltage winding 8 is configured such that the magnet wire 12 is wound in multiple layers, and FIG. 4 shows an example in which the magnet wire 12 is wound three times. Accordingly, the high-voltage winding 8 is shown in a horizontally long shape in the cross-sectional view of FIG. In FIG. 3, the square bracket-shaped insulator 13 a is not shown for the sake of simplicity, but one square bracket-shaped insulator 13 a is actually inserted in the high-voltage winding 8.
  • the high-voltage coil 5 includes a plurality of high-voltage windings 8 and a plurality of square bracket-shaped insulators 13a that cover the inner peripheral side of each high-voltage winding 8 and a plurality of interlayer insulations inserted between the square bracket-shaped insulators 13a. And a spacer 9.
  • the detailed structure of the square bracket-shaped insulator 13a having a double structure will be described later.
  • FIG. 5 is a perspective view of a part of the high-voltage coil 5 shown in FIG. 4 as viewed obliquely from above.
  • a plurality of interlayer insulating spacers 9 are provided at intervals in the circumferential direction over the entire area between the square bracket-shaped insulators 13a into which the high-voltage windings 8 are inserted.
  • the space therebetween is a cooling medium flow path through which the cooling medium flows in the left-right direction as indicated by the arrow K in FIG.
  • the space between the inter-coil insulating plate 6 formed by the vertical insulating spacer 7 and the side surface of the square bracket-shaped insulator 13a has a cooling medium in which a cooling medium flows vertically as indicated by an arrow L in FIG. It is a medium flow path.
  • FIG. 6 is an example of a perspective view of the square bracket-shaped insulator 13a. It has a shape that covers the inner peripheral side of the high-voltage winding 8 from the inside over the entire circumference.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the square bracket-shaped insulator 13a of FIG. 6 as viewed in the circumferential direction. As shown in FIG. 7, the square bracket-shaped insulator 13a has a double structure of an outer shell insulating portion 14a having rigidity on the outside and an elastic sheet 15a having flexibility on the inside. That is, the square bracket-shaped insulator 13a has a double structure in which the elastic sheet 15a is provided along the inside of the outer shell insulating portion 14a in a sectional view.
  • FIG. 8 shows a diagram in which the square bracket-shaped insulator 13 a is arranged on the high-voltage winding 8.
  • Each of the high-voltage windings 8 is referred to as high-voltage windings 8a to 8g.
  • the square bracket-shaped insulator 13a is arranged in the entire region around the radial end portion from the high-voltage windings 8a to 8g.
  • the high voltage application terminal 16 is located at the high voltage winding 8a.
  • the high-voltage winding 8 is wound around the vertical insulating spacer 7. Therefore, the size between the magnet wires 12 is reduced. Then, an electric field is concentrated on a wedge-shaped oil gap formed between the high-voltage winding 8 and the vertical insulating spacer 7, and a problem that dielectric breakdown easily occurs occurs.
  • the square bracket-shaped insulator 13a is arranged in a wedge-shaped oil gap formed between the high-voltage winding 8 and the vertical insulating spacer 7.
  • the square bracket-shaped insulator 13a Since the square bracket-shaped insulator 13a has the elastic sheet 15a which is a flexible insulator on the inner side, it is possible to remove a wedge-shaped oil gap around the high-voltage winding 8 and improve electrical insulation. it can. In addition, since the outer side of the square bracket-shaped insulator 13a is the outer shell insulating portion 14a having rigidity, the shape of the inner elastic sheet 15a is prevented from being collapsed, and the assembly accuracy of the high-voltage coil 5 can be improved.
  • the relative permittivity Since a high voltage is applied between the low-voltage winding constituting the low-voltage coil 4 and the high-voltage winding 8 constituting the high-voltage coil 5, the elastic sheet 15a, the outer shell, Three insulating layers of the insulating portion 14a and the vertical insulating spacer 7 are formed.
  • the relative permittivity of the elastic sheet 15a is set to ⁇ 1
  • the relative permittivity of the outer shell insulating portion 14a is set to ⁇ 2
  • the relative permittivity of the vertical insulating spacer 7 is set to ⁇ 3.
  • the insulation existing outside the outer shell insulating portion 14a having a higher relative dielectric constant than the elastic sheet 15a is ⁇ 2 ⁇ 1
  • the insulation existing outside the outer shell insulating portion 14a having a higher relative dielectric constant than the elastic sheet 15a is ⁇ 2 ⁇ 1
  • the configuration is such that the electric field easily concentrates on the insulating oil of the medium. Insulating oil has poor insulation performance as compared with the outer shell insulating portion 14a, and if an electric field is concentrated on the insulating oil, insulation breakdown is likely to occur. In addition, the electric field concentrates particularly around the high voltage winding 8.
  • the electric field concentration inside the elastic sheet 15a is suppressed, and the electrical insulation of the elastic sheet 15a is improved. Since the value of the relative dielectric constant is set as described above, the electrical insulation of the entire transformer is improved, the dimensions of the low-voltage winding and the high-voltage winding 8 are reduced, and the cost of the core-type transformer 1 is reduced. It can be. If ⁇ 1 ⁇ 2 ⁇ 3 in consideration of the relative dielectric constant of the vertical insulating spacer 7, it is possible to further improve the electrical insulation of the entire transformer.
  • the elastic sheet 15a can be made of polyethylene or polyurethane, which is a plastic material, and has a relative dielectric constant ⁇ 1 of about 2.1 to 2.3.
  • a high-density press board can be used, and the value of the relative dielectric constant ⁇ 2 is about 2.4 to 2.6.
  • polyester fiber can be used, and the value of the relative dielectric constant ⁇ 3 is about 3.5.
  • the core-type transformer 1 of the present embodiment satisfies the relationship of ⁇ 1 ⁇ 2.
  • the core-type transformer 1 of the present embodiment satisfies the relationship of ⁇ 1 ⁇ 2 ⁇ 3. Therefore, the core-type transformer 1 of the present embodiment is improved in the electric insulation by the improvement of the assembly accuracy by applying the square bracket-shaped insulator 13a and the electric insulation by the optimization of the relative permittivity. Further improvements have been realized.
  • Embodiment 2 FIG.
  • the square bracket-shaped insulator 13a is arranged in the entire area around the radial end portion up to the high voltage windings 8a to 8g.
  • the second embodiment differs from the first embodiment in the arrangement of the square bracket-shaped insulator 13a.
  • the same components as those of core-type transformer 1 according to Embodiment 1 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will not be repeated.
  • the square bracket-shaped insulator 13a extends over the entire circumference of the radial end portion limited to the high voltage application end 16 and the high voltage windings 8a to 8c adjacent thereto. Covering.
  • the square bracket-shaped insulator 13a having the outer shell insulating portion 14a and the elastic sheet 15a is inserted only into the high-voltage windings 8a to 8c having a high wedge-shaped oil gap electric field.
  • the insertion time of the square bracket-shaped insulator 13a becomes longer.
  • the square bracket-shaped insulator 13a covers the entire circumference of the radial end portion only for the high-voltage application end 16 and the high-voltage windings 8a to 8c adjacent thereto.
  • the insertion time of 13a is shortened.
  • the high-voltage winding 8 is limited to cover 8a to 8c as an example, the high-voltage winding 8 having a high electric field in the wedge-shaped oil gap to be covered is grasped by prior electric field analysis. There is a need.
  • Embodiment 3 differs from the first and second embodiments in the shape of the square bracket-shaped insulator.
  • a core type transformer according to Embodiment 3 will be described.
  • symbol is attached
  • FIG. 10 is an example of a perspective view of a part of the high-voltage coil 5 according to Embodiment 3 of the present invention as viewed obliquely from above, similarly to FIG.
  • the shape of the square bracket-shaped insulator 13 b is such that the upper surface of the surface in contact with the interlayer insulating spacer 9 is corrugated, and the lower surface is flat.
  • a cooling medium flow path is formed between the interlayer insulating spacer 9 and the square bracket-shaped insulator 13b, and the cooling performance of the entire transformer is improved.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of a part of the high-voltage coil 5 viewed from the direction of the arrow C in FIG. The vertical direction is the same as FIG. It can be seen that there is a space between the upper surface of the square bracket-shaped insulator 13b and the interlayer insulating spacer 9.
  • FIG. 12 illustrates a square bracket-shaped insulator 13c in which both upper and lower surfaces in contact with the interlayer insulating spacer 9 are corrugated. Similar to FIG. 11, a high-voltage coil 5 is shown in a partial cross-sectional view. It can be seen that a space is formed between the upper and lower surfaces of the square bracket-shaped insulator 13c and the interlayer insulating spacer 9.
  • the surfaces of the square bracket-shaped insulator 13b and the square bracket-shaped insulator 13c that are in contact with the interlayer insulating spacer 9 are corrugated, so that the interlayer insulating spacer 9 and the square bracket-shaped insulator 13b and the square bracket A cooling medium flow path is formed in a space between the rectangular insulator 13c and the square bracket-like insulator 13b and the square bracket-like insulator 13c are cooled by flowing an insulating medium and a cooling medium such as insulating oil.
  • the direction in which the cooling medium flows is the same as the arrows K and L shown in FIG.
  • the square bracket-shaped insulator 13b and the square bracket-shaped insulator 13c show examples of one kind of corrugated shape in FIGS. 11 and 12, only one kind of shape may be used as described above. Alternatively, a plurality of types of shapes may be used.
  • FIG. 13 is an example of an overall view of a single-phase power transformer in which a shell-type transformer 17 according to Embodiment 4 of the present invention is oil-immersed in a single-phase.
  • the shell-type transformer 17 has an iron core 18 and a low-voltage coil 19 wound so that the iron core 18 is on the outside, and the iron core 18 wound around the low-voltage coil 19. And a high-voltage coil 20.
  • the tank 21 is filled with an insulating medium and an insulating oil as a cooling medium.
  • the insulating oil for example, mineral oil, ester oil, and silicon oil are used.
  • the iron core 18, the low-voltage coil 19 and the high-voltage coil 20 are housed in a tank 21.
  • FIG. 14 is an enlarged view of a main part of a region D in FIG. 13 and shows a part of the shell-type transformer 17. Note that FIG. 14 shows only the portion above the iron core 18.
  • the high-voltage coil 20 includes only a plurality of high-voltage windings 22 and an interlayer insulating plate 23 and an interlayer insulating spacer 24 or only an interlayer insulating spacer 24 according to a potential difference generated between adjacent high-voltage windings 22.
  • FIG. 14 shows a case where four interlayer insulating plates 23 and eight interlayer insulating spacers 24 are provided between adjacent high-voltage windings 22.
  • a plurality of interlayer insulating plates 23 may be provided.
  • the interlayer insulating spacers 24 are arranged at regular intervals in the circumferential direction between the adjacent high voltage windings 22, between the high voltage winding 22 and the interlayer insulating plate 23, and between the adjacent interlayer insulating plates 23 over the entire overlapping region. Are installed.
  • the space between the adjacent interlayer insulating spacers 24 is a cooling medium passage through which the cooling medium flows in the left-right direction.
  • the low voltage coil 19 has the same configuration as the high voltage coil 20. Between the low-voltage winding constituting the low-voltage coil 19 and the high-voltage winding 22 constituting the high-voltage coil 20, one or a plurality of inter-coil insulating plates 25 are provided. In FIG. 14, three inter-coil insulating plates 25 are provided. A constant interval in the circumferential direction between the low-voltage winding and the inter-coil insulating plate 25, between the high-voltage winding 22 and the inter-coil insulating plate 25, and between the adjacent inter-coil insulating plates 25 over the entire overlapping region. , A plurality of inter-coil insulating spacers 26 are provided. In FIG. 14, four inter-coil insulating spacers 26 are provided. The space between the adjacent inter-coil insulating spacers 26 is a cooling medium passage through which the cooling medium flows in a direction perpendicular to the plane of FIG.
  • FIG. 15 is an enlarged view of a main part of a region E in FIG.
  • the magnet wire 29 is formed by covering the coil conductor 27 with insulating paper 28.
  • the high-voltage winding 22 is configured by winding a magnet wire 29 in multiple layers. Accordingly, the high-voltage winding 22 is shown in a vertically long shape in FIG. Although the square bracket-shaped insulator 13a is not shown in FIG. 14 for the sake of simplicity, in practice, one square bracket-shaped insulator 13a is inserted into one layer of the high-voltage winding 22.
  • FIG. 16 is a perspective view of the square bracket-shaped insulator 13 a inserted into the shell-type transformer 17. It has the same shape as that used in the core-type transformer, but the inserted direction is different by 90 degrees.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the square bracket-shaped insulator 13a of FIG. 16 as viewed in the circumferential direction. As shown in FIG. 17, the square bracket-shaped insulator 13a has a double structure of an outer shell insulating portion 14a having rigidity on the outside and an elastic sheet 15a having flexibility on the inside.
  • the square bracket-shaped insulator 13a has a shape that covers the inner peripheral side of the high-voltage winding 22 from the inside over the entire periphery.
  • FIG. 18 is an enlarged view of a main part of the F region in FIG.
  • the outer peripheral side of the high-voltage winding 22 is also covered with the square bracket-shaped insulator 13d. Similar to FIG. 15, the magnet wire 29 is formed by covering the coil conductor 27 with insulating paper 28.
  • the high-voltage winding 22 is configured by winding a magnet wire 29 in multiple layers. Accordingly, the high-voltage winding 22 is shown in a vertically long shape in FIG.
  • FIG. 14 does not show the square bracket-shaped insulator 13d for the sake of simplicity, in practice, one square bracket-shaped insulator 13d is inserted into each of the high-voltage windings 22.
  • the high-voltage coil 20 includes a plurality of high-voltage windings 22, a plurality of square bracket-shaped insulators 13 a covering the inner peripheral side of each high-voltage winding 22, and a plurality of square bracket-shaped insulators covering the outer peripheral side of each high-voltage winding 22. 13d, four interlayer insulating plates 23, and eight interlayer insulating spacers 24.
  • FIG. 19 is a perspective view of the square bracket-shaped insulator 13d inserted so as to cover the outer circumference of the high-voltage winding 22 from the outside over the entire circumference.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the square bracket-shaped insulator 13d of FIG. 19 as viewed in the circumferential direction.
  • the outer shell 14d has a double structure of an outer shell insulating portion 14d on the outer side and an elastic sheet 15d on the inner side.
  • the opening direction of the square bracket-shaped insulator 13d differs from that of the square bracket-shaped insulator 13a by 180 degrees.
  • FIG. 21 shows a diagram in which the square bracket-shaped insulator 13 a and the square bracket-shaped insulator 13 d are arranged on the high-voltage winding 22.
  • Each of the high-voltage windings 22 is referred to as a high-voltage winding 22a to 22f.
  • the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d are arranged in the entire region around the radial end portion from the high voltage windings 22a to 22f.
  • the high voltage application terminal 30 is located at the high voltage winding 22a.
  • the core-type transformer only the case where the square bracket-shaped insulator 13a that covers the high-voltage winding 8 from the inside is used has been described, but like the core-type transformer 17, the core-type transformer also has a high-voltage winding.
  • a square bracket-shaped insulator 13d covering the outer side of the wire 8 can be used.
  • Embodiment 5 FIG.
  • the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d are arranged in the entire region around the radial end portion from the high-voltage windings 22a to 22f.
  • a difference between the fifth embodiment and the fourth embodiment is in the arrangement of the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d.
  • the same components as those of shell-type transformer 17 according to Embodiment 4 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will not be repeated.
  • the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d are limited to the high voltage winding 22a and the high voltage winding 22b adjacent to the high voltage application terminal 30. To cover the entire circumference of the radial end.
  • the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d are arranged over the entire radial end portions of the high voltage windings 22a to 22f, the square bracket-shaped insulator 13a
  • the insertion time of the square bracket-shaped insulator 13d becomes longer. Since the potential distribution of the magnet wire 29 when the lightning impulse voltage enters is not uniform, the potential decreases as the distance from the high voltage winding 22a near the high voltage application end 30 decreases, and the wedge-shaped oil gap around the high voltage winding 22 Of the electric field becomes lower.
  • the square bracket-shaped insulator 13a and the square bracket-shaped insulator 13d are connected to the high voltage application terminal 30 and the adjacent high voltage winding 22a and high voltage winding 22a having a high wedge oil gap electric field.
  • the insertion time is shortened, and a shell-type transformer in which the assembling accuracy of the high-voltage coil 20 is improved can be obtained.
  • the high voltage winding 22 is covered with 22a and 22b, but the high voltage winding 22 having a high wedge-shaped oil gap electric field to be limited to cover needs to be grasped by a prior electric field analysis. is there.
  • the core-type transformer using the insulating oil as the stationary inductor has been described.
  • the shell-type transformer has been described.
  • the present invention can be similarly applied to other types of stationary inductors such as a reactor using insulating oil or insulating gas, and an equivalent effect can be obtained.
  • the embodiment disclosed this time is an example in all respects, and does not serve as a basis for a limited interpretation. Therefore, the technical scope of the present invention is not construed only by the described embodiments, but is based on the claims. In addition, all changes within the meaning and scope equivalent to the claims are included.

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Abstract

本発明は、組立て精度を上げることで、電気絶縁性の向上を容易に図ることができる静止誘導器を提供する。　本発明の静止誘導器は、鉄心と、鉄心を軸にして同心円状に巻回された複数の高圧巻線（８）と、高圧巻線（８）を各々覆うように配置され、剛性を有する外殻絶縁部と外殻絶縁部の内側に沿うように設けられた柔軟性を有する弾性シートとの二重構造である角カッコ状絶縁物（１３ａ）とを備える。

Description

静止誘導器
　本発明は、静止誘導器の電気絶縁構造に関する。
　近年、電力用変圧器の大容量化・高電圧化とともに、発電所や変電所の立地条件が厳しくなりコンパクト化や運用費の低コスト化が要求されている。コンパクト化するにあたり、同軸配置された円筒状の一次、二次巻線間の寸法を縮小する方法がある。しかしながら、巻線間の寸法を縮小した場合、巻線は軸方向に配置された縦スペーサに巻回されるため、巻線と絶縁スペーサとの間で形成されるくさび状油ギャップに電界が集中し、絶縁破壊が起きやすくなる。
　従来の静止誘導器の一種である電力用変圧器では、くさび状油ギャップが生じる位置に柔軟性のある帯状絶縁物を配置することでくさび状油ギャップを除去し、電気絶縁性を向上させようとしていた（例えば、特許文献１参照）。
実開昭５９－９３１１６号公報
　しかしながら、このような静止誘導器にあっては、柔軟性のある帯状絶縁物を組み立てて構成することから組立て精度が十分でなく、電気絶縁性の向上を図るのが容易ではなかった。
　本発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、組立て精度を上げることで、容易に電気絶縁性の向上を図ることができる静止誘導器を提供することを目的とする。
　本発明に係る静止誘導器は、鉄心と、鉄心を軸にして同心円状に巻回された複数の巻線と、巻線を各々覆うように配置され、剛性を有する外殻絶縁部と外殻絶縁部の内側に沿うように設けられた柔軟性を有する弾性シートとの二重構造である角カッコ状絶縁物とを備える。
　本発明に係る静止誘導器によれば、組立て精度を上げ、電気絶縁性の向上を容易に図ることができる。
本発明の実施の形態１に係る内鉄形変圧器の全体構成図の例である。 本発明の実施の形態１に係る内鉄形変圧器の上面図の例である。 図２のＡの矢印方向から見た断面図である。 図３のＢ領域の拡大図の例である。 図４を斜め上側から見た斜視図の例である。 本発明の実施の形態１に係る内鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物の斜視図の例である。 本発明の実施の形態１に係る内鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物の断面図の例である。 本発明の実施の形態１に係る内鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物を全体に配置した図の例である。 本発明の実施の形態２に係る内鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物を一部分のみに配置した図の例である。 本発明の実施の形態３に係る内鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物を斜めから見た図の例である。 図１０のCの矢印方向から見た断面図の例である。 本発明の実施の形態３に係る内鉄形変圧器のもう一つの別の例の高圧コイルの断面図である。 本発明の実施の形態４に係る外鉄形変圧器の全体図の例である。 図１１のD領域の要部を拡大した図の例である。 図１４のＥ領域の要部を拡大した図の例である。 図１５で示される角カッコ状絶縁物の斜視図の例である。 図１５で示される角カッコ状絶縁物の断面図の例である。 図１４のF領域の要部を拡大した図の例である。 図１８で示される角カッコ状絶縁物の斜視図の別の例である。 図１８で示される角カッコ状絶縁物の断面図の別の例である。 本発明の実施の形態４に係る外鉄形変圧器に使用される角カッコ状絶縁物を全体に配置した図の例である。 本発明の実施の形態５に係る角カッコ状絶縁物を一部分のみに配置した図の例である。
　本発明の実施の形態１に係る全体の構成を説明する。図１は、本発明の実施の形態１に係る静止誘導器の一例である内鉄形変圧器１が三相分油浸された三相形の電力用変圧器の全体図の例である。
　図１で示すように、内鉄形変圧器１は、鉄心３と鉄心３の主脚部を中心軸として同心円状に巻回された低圧コイル４と低圧コイル４の周りに巻回された高圧コイル５とを備えている。また、低圧コイル４及び高圧コイル５はいずれも円筒状で、両者は円筒状のコイル間絶縁板６及び縦長の縦絶縁スペーサ７を介して隣り合っている。コイル間絶縁板６及び縦絶縁スペーサ７は、低圧コイル４と高圧コイル５とを電気絶縁するために設置されている。
　図１に示された三相形の電力用変圧器は、タンク２を備えており、タンク２内には絶縁媒体及び冷却媒体である絶縁油が充填されている。絶縁油として、例えば鉱油・エステル油・シリコン油が用いられる。鉄心３、低圧コイル４及び高圧コイル５を備えた内鉄形変圧器１は三相分がタンク内に収容され油浸されている。
　図２は、図１で示した内鉄形変圧器１の上面図である。鉄心３を中心軸として、内側には低圧コイル４、外側には高圧コイル５、各々の間にコイル間絶縁板６を備えている。縦絶縁スペーサ７は、周方向に一定間隔で、低圧コイル４、高圧コイル５及びコイル間絶縁板６の間に設けられている。
　図３は、図２のＡの矢印方向から見た断面図である。高圧コイル５は、複数の高圧巻線８及び複数の層間絶縁スペーサ９で構成されている。高圧巻線８は、鉄心３を軸にして同心状に巻回されている。また、図３において上下方向に積み重なった高圧巻線８の間には、層間絶縁スペーサ９が設置されている。高圧巻線８間に発生する電位差が大きい場合、層間絶縁スペーサ９が複数枚重ねて設置される場合もある。縦絶縁スペーサ７は、鉄心の軸方向に延在し、層間絶縁スペーサ９を介して上下方向に積層された複数の高圧巻線８を支持している。
　低圧コイル４と高圧コイル５の間には、低圧コイル４及び高圧コイル５の軸を中心とした円筒状のコイル間絶縁板６が設置されている。図３では、コイル間絶縁板６が２個示されているが、必要に応じて１個でも３個以上設置されていても良い。また、円筒状の低圧コイル４、高圧コイル５及びコイル間絶縁板６の各々の間に、縦絶縁スペーサ７が設けられている。
　図４は、図３のＢ領域を拡大して示す断面図である。マグネットワイヤ１２は、絶縁紙１１でコイル導体１０を覆って作られている。高圧巻線８は、マグネットワイヤ１２が多重に巻回されて構成され、図４では３重に巻回された例を示している。したがって、高圧巻線８は、図４の断面図では横長の形状で示されている。図３では説明を簡潔にするために角カッコ状絶縁物１３ａについては示さなかったが、実際には一層の高圧巻線８には１個の角カッコ状絶縁物１３ａが挿入されている。すなわち、高圧コイル５は、複数の高圧巻線８と各高圧巻線８の内周側を覆う複数の角カッコ状絶縁物１３ａと角カッコ状絶縁物１３ａの間に挿入された複数の層間絶縁スペーサ９とから構成されている。なお、二重構造となっている角カッコ状絶縁物１３ａの詳細な構造については後述する。
　図５は、図４が示す高圧コイル５の一部を斜め上側から見た斜視図で示したものである。層間絶縁スペーサ９は、高圧巻線８が挿入されている角カッコ状絶縁物１３ａ同士の間の全域にわたって周方向に間隔を置いて複数枚設置されており、設置された層間絶縁スペーサ９同士の間の空間は、図５のＫの矢印で示されるように左右方向に冷却媒体が流れる冷却媒体流路となっている。また、縦絶縁スペーサ７が形成するコイル間絶縁板６と角カッコ状絶縁物１３ａの側面との間の空間は、図５のＬの矢印で示されるように、上下方向に冷却媒体が流れる冷却媒体流路となっている。
　図６は、角カッコ状絶縁物１３ａの斜視図の例である。高圧巻線８の内周側を全周にわたって内側から覆う形状となっている。
　図７は、図６の角カッコ状絶縁物１３ａを周方向に見た断面図である。図７に示すように角カッコ状絶縁物１３ａは、外側に剛性を有する外殻絶縁部１４ａ、内側に柔軟性を有する弾性シート１５ａの二重構造で構成されている。すなわち、角カッコ状絶縁物１３ａは、断面視で外殻絶縁部１４ａの内側に沿って弾性シート１５ａが設けられた二重構造となっている。
　図８は、角カッコ状絶縁物１３ａが高圧巻線８に配置されている図を示したものである。各高圧巻線８を区別して高圧巻線８ａ～８ｇとそれぞれ呼ぶこととする。角カッコ状絶縁物１３ａは、高圧巻線８ａ～８ｇまで径方向端部全周の全領域に配置されている。また、図８において高電圧印加端１６は高圧巻線８ａの箇所にある。
　低圧コイル４を構成している低圧巻線と高圧コイル５を構成している高圧巻線８との間の寸法を縮小しコンパクト化した場合、高圧巻線８は縦絶縁スペーサ７に巻回されるためマグネットワイヤ１２間の寸法を縮小することになる。すると、高圧巻線８と縦絶縁スペーサ７との間で形成されるくさび状油ギャップに電界が集中し、絶縁破壊が起きやすくなる課題が生じる。
　この課題を解決するため、高圧巻線８と縦絶縁スペーサ７との間で形成されるくさび状油ギャップに、角カッコ状絶縁物１３ａを配置する。角カッコ状絶縁物１３ａは内側に柔軟性のある絶縁物である弾性シート１５ａを有しているので、高圧巻線８の周りのくさび状油ギャップを除去し、電気絶縁性を向上させることができる。また、角カッコ状絶縁物１３ａの外側が剛性を有する外殻絶縁部１４ａであるため、内側の弾性シート１５ａの形状が崩れることを防ぎ、高圧コイル５の組立て精度を向上させることができる。
　つづいて、比誘電率に関して述べる。低圧コイル４を構成している低圧巻線と高圧コイル５を構成している高圧巻線８との間には高電圧がかかるため、高圧巻線８に近い方から、弾性シート１５ａ、外殻絶縁部１４ａ、縦絶縁スペーサ７の３つの絶縁層が形成されることになる。弾性シート１５ａの比誘電率をε１とし、順に、外殻絶縁部１４ａの比誘電率をε２、縦絶縁スペーサ７の比誘電率をε３とする。
　例えば弾性シート１５ａの比誘電率ε１と外殻絶縁部１４ａの比誘電率ε２の関係をε２＜ε１とすると、弾性シート１５ａに比べて比誘電率の高い外殻絶縁部１４ａ外部に存在する絶縁媒体の絶縁油に電界が集中しやすい構成となる。絶縁油は外殻絶縁部１４ａに比べて絶縁性能が悪く、絶縁油に電界が集中すると、絶縁破壊が生じやすくなるため、小形化による低コスト化の効果が悪くなる。また、特に高圧巻線８の周囲には電界が集中する。そこで、本実施の形態ではε１＜ε２とすることで、弾性シート１５ａ内部への電界集中を抑制し弾性シート１５ａの電気絶縁性を向上させる。以上のように比誘電率の値を設定したので、変圧器全体の電気絶縁性が向上し、低圧巻線と高圧巻線８の寸法をより小形化し、低コスト化した内鉄形変圧器１とすることができる。また、縦絶縁スペーサ７の比誘電率を考慮して、ε１＜ε２＜ε３とすれば、さらに変圧器全体の電気絶縁性を向上させることが可能となる。
　次に、本実施の形態の内鉄形変圧器１に使用される材質とその各比誘電率の値について述べる。弾性シート１５ａは、プラスチック材料であるポリエチレン又はポリウレタンを用いることができ、比誘電率ε１の値は２．１～２．３程度である。外殻絶縁部１４ａは、高密度なプレスボードを用いることができ、比誘電率ε２の値は２．４～２．６程度である。縦絶縁スペーサ７は、ポリエステルファイバーを用いることができ、比誘電率ε３の値は３．５程度である。本実施の形態の内鉄形変圧器１は、ε１＜ε２の関係を満足している。さらに、本実施の形態の内鉄形変圧器１は、ε１＜ε２＜ε３の関係も満足している。したがって、本実施の形態の内鉄形変圧器１は、角カッコ状絶縁物１３ａを適用したことによる組立て精度の向上による電気絶縁性の向上に加えて、比誘電率の適正化による電気絶縁性の一層の向上は実現されている。
　実施の形態２．
　実施の形態１では、角カッコ状絶縁物１３ａが高圧巻線８ａ～８ｇまで径方向端部全周の全領域に配置されていた。
　実施の形態２において実施の形態１との相違は、角カッコ状絶縁物１３ａの配置に関する点である。なお、実施の形態１に係る内鉄形変圧器１と同様の構成については、同一の符号を付してその説明を繰り返さない。
　本発明の実施の形態２では、図９で示すように角カッコ状絶縁物１３ａが、高電圧印加端１６とこれに隣接する高圧巻線８ａ～８ｃに限定して径方向端部全周を覆っている。
　雷インパルス電圧が侵入した際のマグネットワイヤ１２の電位分布は均一ではないため、高電圧印加端１６付近の高圧巻線８から遠のくにつれ、電位は低くなりくさび状油ギャップの電界は低くなる。そのため、角カッコ状絶縁物１３ａの挿入による電気絶縁性の向上を図らなくても要求される電気絶縁性を満足する場合がある。
　したがって、実施の形態２では、くさび状油ギャップ電界の高い高圧巻線８ａ～８ｃにのみ外殻絶縁部１４ａ及び弾性シート１５ａを有する角カッコ状絶縁物１３ａを挿入する。
　実施の形態１のように、角カッコ状絶縁物１３ａが高圧巻線８の径方向端部全周の全領域において配置される場合、角カッコ状絶縁物１３ａの挿入時間は長くなる。
　本実施の形態では、角カッコ状絶縁物１３ａが、高電圧印加端１６とこれに隣接する高圧巻線８ａ～８ｃに限定して径方向端部全周を覆うことで、角カッコ状絶縁物１３ａの挿入時間が短くなる。
　なお、例として高圧巻線８の中でも８ａ～８ｃに限定して覆うこととしたが、覆うようにするべきくさび状油ギャップの電界が高い高圧巻線８については、事前の電界解析により把握する必要がある。
　実施の形態３．
　実施の形態３において実施の形態１及び実施の形態２との相違は、角カッコ状絶縁物の形状である。以下では、実施の形態３に係る内鉄形変圧器について説明する。なお、実施の形態１及び実施の形態２と同様の構成については、同一の符号を付してその説明を繰り返さない。
　図１０は、図５と同様に、本発明の実施の形態３に係る高圧コイル５の一部を斜め上側から見た斜視図の例である。図１０で示すように、角カッコ状絶縁物１３ｂの形状は、層間絶縁スペーサ９と接する面の上面が波型、下面が平面となっている。角カッコ状絶縁物１３ｂの上面を波型形状にすることで、層間絶縁スペーサ９と角カッコ状絶縁物１３ｂとの間に冷却媒体流路が形成され、変圧器全体の冷却性能が向上する。なお、角カッコ状絶縁物１３ｂの形状は、この例の形状に限定されるものでなく、冷却媒体を円滑に流すことが可能な形状であれば同様の効果を奏する。
　図１１は、図１０のＣの矢印方向から見た高圧コイル５の一部の断面図である。図１０と上下方向は同じである。角カッコ状絶縁物１３ｂの上面と層間絶縁スペーサ９との間に空間があることがわかる。
　つづいて別の例として、層間絶縁スペーサ９と接する上面及び下面の両面が波型形状である角カッコ状絶縁物１３ｃを図１２で表す。図１１と同様に高圧コイル５の一部の断面図で表している。角カッコ状絶縁物１３ｃの上面及び下面と層間絶縁スペーサ９との空間が形成されていることがわかる。
　本実施の形態では、角カッコ状絶縁物１３ｂ及び角カッコ状絶縁物１３ｃの層間絶縁スペーサ９と接する面を波型形状にすることより、層間絶縁スペーサ９と角カッコ状絶縁物１３ｂ及び角カッコ状絶縁物１３ｃとの間の空間に冷却媒体流路が形成され、絶縁媒体及び冷却媒体である絶縁油等が流れることによって角カッコ状絶縁物１３ｂ及び角カッコ状絶縁物１３ｃが冷却される。これにより、変圧器全体としての冷却性能が向上するため、マグネットワイヤ１２の断面積を縮小しても従来同様の冷却性能を保持することが可能になり、変圧器を低コスト化することができる。冷却媒体が流れる方向は、図５で示すＫ及びＬの矢印と同様である。
　これら角カッコ状絶縁物１３ｂ及び角カッコ状絶縁物１３ｃは、図１１及び図１２では１種類の波型形状の例を示しているが、このように１種類の形状のみ使用してもよいし、複数種類の形状を使用してもよい。
　実施の形態４．
　実施の形態１～３では、内鉄形変圧器について述べたが、実施の形態４では、静止誘導器の一例である外鉄形変圧器１７について述べる。図１３は、本発明の実施の形態４に係る外鉄形変圧器１７が単相分油浸された単相形の電力用変圧器の全体図の例である。
　図１３で示すように、外鉄形変圧器１７は、鉄心１８と鉄心１８が外側にくるように巻回している低圧コイル１９と低圧コイル１９同士に挟まれるように鉄心１８を巻回している高圧コイル２０とを備えている。タンク２１内には、絶縁媒体及び冷却媒体である絶縁油が充填されている。絶縁油として、例えば鉱油・エステル油・シリコン油が用いられる。鉄心１８、低圧コイル１９及び高圧コイル２０はタンク２１内に収容されている。
　図１４は、図１３のD領域の要部を拡大した図であり、外鉄形変圧器１７の一部を示す。なお、図１４においては、鉄心１８より上側のみ図示している。高圧コイル２０は、複数の高圧巻線２２と、隣り合う高圧巻線２２間に発生する電位差に応じて、層間絶縁板２３及び層間絶縁スペーサ２４又は層間絶縁スペーサ２４のみで構成される。
　図１４では、隣り合う高圧巻線２２間に、４枚の層間絶縁板２３と８枚の層間絶縁スペーサ２４が設置される場合を示している。隣り合う高圧巻線２２ａ～２２ｄ間に発生する電位差が大きい場合、層間絶縁板２３が複数枚設置される場合もある。層間絶縁スペーサ２４は、隣り合う高圧巻線２２の間、高圧巻線２２と層間絶縁板２３の間、隣接する層間絶縁板２３同士の間に、重なり合う領域の全域にわたって周方向に一定間隔を置いて複数枚設置されている。隣接する層間絶縁スペーサ２４同士の間の空間は、左右方向に冷却媒体が流れる冷却媒体流路となっている。
　なお、低圧コイル１９も高圧コイル２０と同様の構成である。低圧コイル１９を構成している低圧巻線と高圧コイル２０を構成している高圧巻線２２との間には、コイル間絶縁板２５が１枚もしくは複数枚設置されている。図１４では、コイル間絶縁板２５が３枚設置されている。低圧巻線とコイル間絶縁板２５との間、高圧巻線２２とコイル間絶縁板２５との間、隣接するコイル間絶縁板２５同士の間には、重なり合う領域の全域にわたって周方向に一定間隔を置いて複数枚のコイル間絶縁スペーサ２６が設置されている。図１４では、コイル間絶縁スペーサ２６が４枚設置されている。隣接するコイル間絶縁スペーサ２６同士の間の空間は、図１４の紙面に対して直角の方向に冷却媒体が流れる冷却媒体流路となっている。
　図１５は、図１４のＥ領域の要部を拡大した図である。マグネットワイヤ２９は、コイル導体２７を絶縁紙２８で覆って作られている。高圧巻線２２は、マグネットワイヤ２９が多重に巻回されて構成されている。したがって、高圧巻線２２は、図１５では縦長の形状で示されている。図１４では説明を簡潔にするために角カッコ状絶縁物１３ａについては示さなかったが、実際には、一層の高圧巻線２２には角カッコ状絶縁物１３ａが１個ずつ挿入されている。
　図１６は、外鉄形変圧器１７に挿入された角カッコ状絶縁物１３ａの斜視図である。内鉄形変圧器で用いたものと同じ形状であるが、挿入されている方向が９０度異なっている。
　図１６の角カッコ状絶縁物１３ａを周方向に見た断面図を図１７で示す。図１７で示すように、角カッコ状絶縁物１３ａは、外側は剛性を有する外殻絶縁部１４ａ、内側は柔軟性を有する弾性シート１５ａの二重構造で構成されている。角カッコ状絶縁物１３ａは高圧巻線２２の内周側を全周にわたって内側から覆う形状となっている。
　図１８は、図１４のＦ領域の要部を拡大した図である。外鉄形変圧器１７は、高圧巻線２２の外周側も角カッコ状絶縁物１３ｄで覆われている。図１５と同様に、マグネットワイヤ２９は、コイル導体２７を絶縁紙２８で覆って作られている。高圧巻線２２は、マグネットワイヤ２９が多重に巻回されて構成されている。したがって、高圧巻線２２は、図１８では縦長の形状で示されている。図１４では説明を簡潔にするために角カッコ状絶縁物１３ｄについては示さなかったが、実際には、一層の高圧巻線２２には角カッコ状絶縁物１３ｄが１個ずつ挿入されている。すなわち、高圧コイル２０は、複数の高圧巻線２２と各高圧巻線２２の内周側を覆う複数の角カッコ状絶縁物１３ａと各高圧巻線２２の外周側を覆う複数の角カッコ状絶縁物１３ｄと４枚の層間絶縁板２３と８枚の層間絶縁スペーサ２４で構成されている。
　図１９が、高圧巻線２２の外周側を全周にわたって外側から覆うように挿入された角カッコ状絶縁物１３ｄの斜視図である。
　図１９の角カッコ状絶縁物１３ｄを周方向に見た断面図を図２０で示す。角カッコ状絶縁物１３ａと同様に、外側には外殻絶縁部１４ｄ、内側には弾性シート１５ｄの二重構造で構成されている。ただし、高圧巻線２２の外周側を外側から覆うため、角カッコ状絶縁物１３ｄは、角カッコ状絶縁物１３ａとは開いている向きが１８０度異なっている。
　図２１は、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄが高圧巻線２２に配置されている図を示したものである。各高圧巻線２２を区別して高圧巻線２２ａ～２２ｆとそれぞれ呼ぶこととする。角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄは、高圧巻線２２ａ～２２ｆまで径方向端部全周の全領域に配置されている。また、図２１において高電圧印加端３０は高圧巻線２２ａの箇所にある。
　高圧巻線２２の内周側だけでなく、外周側も角カッコ状絶縁物１３ｄで覆うことで、電気絶縁性を一層向上させることができる。
　内鉄形変圧器では、高圧巻線８を内側から覆う角カッコ状絶縁物１３ａを用いた場合のみを述べたが、外鉄形変圧器１７と同様に内鉄形変圧器にも高圧巻線８を外側から覆う角カッコ状絶縁物１３ｄを用いることができる。角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄを用いることで、電気絶縁性を一層向上させることができる。
　実施の形態５．
　実施の形態４では、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄは、高圧巻線２２ａ～２２ｆまで径方向端部全周の全領域に配置されていた。
　実施の形態５と実施の形態４との相違は、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄの配置に関する点である。なお、実施の形態４に係る外鉄形変圧器１７と同様の構成については同一の符号を付してその説明を繰り返さない。
　本発明の実施の形態５では、図２１で示すように角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄが、高電圧印加端３０に隣接する高圧巻線２２ａ及び高圧巻線２２ｂに限定して径方向端部全周を覆っている。
　図２２で示すように、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄが高圧巻線２２ａ～２２ｆの径方向端部全周を全領域において配置される場合、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄの挿入時間が長くなる。雷インパルス電圧が侵入した際のマグネットワイヤ２９の電位分布は均一ではないため、高電圧印加端３０付近の高圧巻線２２ａから遠のくにつれ、電位は低くなり高圧巻線２２の周りのくさび状油ギャップの電界が低くなる。こうしたくさび状油ギャップの電界が低い箇所には、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄの挿入による電気絶縁性の向上を図らなくても、要求される電気絶縁性を満足する場合がある。
　したがって、本実施の形態のように、角カッコ状絶縁物１３ａ及び角カッコ状絶縁物１３ｄを、高電圧印加端３０とこれに隣接するくさび状油ギャップ電界の高い高圧巻線２２ａ及び高圧巻線２２ｂに限定して径方向端部全周を覆うことで、挿入時間が短くなり、高圧コイル２０の組立て精度が向上した外鉄形変圧器とすることができる。なお、例として高圧巻線２２の中でも２２ａ及び２２ｂを覆うこととしたが、覆うように限定するべきくさび状油ギャップの電界が高い高圧巻線２２については、事前の電界解析により把握する必要がある。
　実施の形態１～３では、静止誘導器として絶縁油を使用した内鉄形変圧器について説明し、実施の形態４及び５では、外鉄形変圧器について説明した。しかしながら、この発明は、例えば絶縁油または絶縁ガスを使用したリアクトル等他の種類の静止誘導器についても同様に適用でき、同等の効果を得ることができる。
　なお、今回開示した実施の形態は全ての点で例示であり、限定的な解釈の根拠となるものではない。したがって、本発明の技術的範囲は、記載した実施の形態のみによって解釈されるものではなく、請求の範囲の記載に基づく。また、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれる。
　１　内鉄形変圧器
　３　鉄心
　７　縦絶縁スペーサ
　８、８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄ、８ｅ、８ｆ、８ｇ　高圧巻線
　９　層間絶縁スペーサ
　１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄ　角カッコ状絶縁物
　１４ａ、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ　外殻絶縁部
　１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ　弾性シート
　１７　外鉄形変圧器
　１８　鉄心
　２２、２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄ、２２ｅ、２２ｆ　高圧巻線
　２４　層間絶縁スペーサ

Claims (7)

  1. 　鉄心と、
    　前記鉄心を軸にして同心円状に巻回された複数の巻線と、
    　前記巻線を各々覆うように配置され、剛性を有する外殻絶縁部と前記外殻絶縁部の内側に沿うように設けられた柔軟性を有する弾性シートとの二重構造である角カッコ状絶縁物と、
    　を備えた静止誘導器。
  2. 　前記外殻絶縁部の比誘電率は、前記弾性シートの比誘導率よりも大きい
    　ことを特徴とする請求項１に記載の静止誘導器。
  3. 　前記鉄心の軸方向に延在して、前記複数の巻線を支持する縦絶縁スペーサを備え、
    　前記縦絶縁スペーサの比誘電率は、前記外殻絶縁部の比誘電率よりも大きい
    　ことを特徴とする請求項２に記載の静止誘導器。
  4. 　前記縦絶縁スペーサの材質はポリエステルファイバーであり、
    　前記外殻絶縁部の材質はプレスボードであり、
    　前記弾性シートの材質はポリエチレン又はポリウレタンである
    　ことを特徴とする請求項３に記載の静止誘導器。
  5. 　前記角カッコ状絶縁物は、前記複数の巻線のうち一部の巻線を覆うように配置される
    　ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の静止誘導器。
  6. 　隣り合う前記巻線の間に層間絶縁スペーサを備え、
    　前記角カッコ状絶縁物の前記層間絶縁スペーサと接する面の少なくとも一部が波型形状である
    　ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の静止誘導器。
  7. 　前記角カッコ状絶縁物は、前記巻線の内側及び外側から覆うように配置される
    　ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の静止誘導器。
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