WO2019172076A1 - スピーカー装置 - Google Patents

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WO2019172076A1
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speaker device
vibration
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substrate
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順 秋山
研人 櫻井
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Ａｇｃ株式会社
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    • H04R7/18—Mounting or tensioning of diaphragms or cones at the periphery

Definitions

  • the present invention relates to a speaker device that generates sound by exciting a diaphragm.
  • Patent Document 1 describes a configuration in which a vibration speaker that converts an audio signal into vibration is installed on the lower surface of a ceiling plate, and the vibration plate is installed in direct contact with the vibration transmission surface of the vibration speaker. According to this configuration, when the vibration speaker excites the diaphragm, a sound corresponding to the sound vibration is generated from the diaphragm.
  • the diaphragm is used as a display using a transparent material such as a glass plate or an acrylic plate in addition to the generation of sound, etc.
  • a transparent material such as a glass plate or an acrylic plate
  • various forms with improved design properties have been proposed.
  • the exciter is directly joined to the diaphragm and the diaphragm is vibrated.
  • the vibration of the audio signal can be efficiently transmitted to the diaphragm, but the diaphragm is restricted in the shape of the exciter due to, for example, the layout between the ceiling and the diaphragm, or the exciter's excitation unit is directly joined. This causes a problem that the design of the diaphragm is impaired, for example, the part to be seen through can be seen through.
  • an object of the present invention is to provide a speaker device capable of exhibiting excellent design characteristics while maintaining acoustic performance without impairing the design of the diaphragm.
  • the present invention has the following configuration.
  • a vibration plate an exciter that generates vibration according to an input electric signal, a vibration transmission unit that is connected to the vibration plate and the exciter, and transmits vibration from the exciter to the vibration plate,
  • a speaker device comprising:
  • the loss coefficient of the diaphragm at 25 ° C. is 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more,
  • the specific elastic modulus of the vibration transmitting portion is 20 mm 2 / s 2 or more.
  • Speaker device (2) The speaker device according to (1), wherein the diaphragm is a translucent diaphragm.
  • the diaphragm is a diaphragm structure including two or more substrates,
  • the viscosity of the liquid layer at 25 ° C. is 1 ⁇ 10 ⁇ 4 to 1 ⁇ 10 3 Pa ⁇ s, and the surface tension at 25 ° C. is 15 to 80 mN / m. Speaker device.
  • liquid layer includes at least one selected from the group consisting of propylene glycol, dimethyl silicone oil, methyl phenyl silicone oil, methyl hydrogen silicone oil, and modified silicone oil. apparatus.
  • each of the two substrates constituting the pair of substrates has a thickness of 0.01 to 15 mm.
  • the speaker device according to any one of (7) to (13), wherein the diaphragm structure includes at least one of a physically strengthened glass plate and a chemically strengthened glass plate.
  • the diaphragm structure includes at least one of a physically strengthened glass plate and a chemically strengthened glass plate.
  • a coating layer or a film layer is formed on at least one outermost surface of the diaphragm structure.
  • a sealing material that does not hinder vibration of the diaphragm member is provided on at least a part of an outer peripheral end of the diaphragm member.
  • the speaker device of the present invention it is possible to exhibit an excellent design without damaging the design of the diaphragm while maintaining the acoustic performance.
  • FIG. 1 is a front view schematically showing a speaker device according to the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view schematically showing the speaker device according to the present invention.
  • FIG. 3 is a plan view schematically showing the speaker device according to the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view illustrating a layer configuration of a diaphragm structure including a plurality of substrates and an intermediate layer disposed between the substrates.
  • ⁇ indicating a numerical range is used to mean that the numerical values described before and after the numerical value are included as a lower limit value and an upper limit value.
  • FIG. 1 is a front view schematically showing a speaker device according to the present invention
  • FIGS. 2 and 3 are plan views schematically showing the speaker device according to the present invention.
  • the speaker device 100 includes a diaphragm 11 having optical transparency, an exciter (vibrator) 13 that generates vibration in response to an input electric signal, and a vibration.
  • a vibration transmission unit 15 that is connected to the plate 11 and the exciter 13 and transmits the vibration from the exciter 13 to the vibration plate 11 is provided.
  • the diaphragm 11 is excited by the vibration generated by the exciter 13 to generate sound. When viewed from the direction of the arrow Va in FIG. It preferably has translucency that can be seen through.
  • the vibration plate 11 may be a single substrate or a vibration plate structure (details will be described later) including a plurality of substrates.
  • the diaphragm 11 may be a flat plate or a curved plate. Furthermore, the diaphragm 11 may not have translucency.
  • the diaphragm 11 is made of a material having a high longitudinal wave sound velocity value, and for example, a glass plate, translucent ceramics, a single crystal such as sapphire, or the like can be used.
  • the diaphragm 11 is supported by an appropriate support member according to the purpose of use of the speaker device 100.
  • the support member may be, for example, a leg that extends from the corner of the diaphragm 11 to one side in the thickness direction, or may be a holding material such as a cushion that makes it difficult to attenuate excited vibration.
  • the exciter 13 includes a coil unit electrically connected to an external device, a magnetic circuit unit, and a vibration unit coupled to the coil unit or the magnetic circuit unit.
  • a sound electric signal from an external device is input to the coil unit, vibration occurs in the coil unit or the magnetic circuit unit due to the interaction between the coil unit and the magnetic circuit unit.
  • the vibration of the coil unit or the magnetic circuit unit is transmitted to the excitation unit, and the vibration is transmitted from the excitation unit to the vibration transmission unit 15.
  • the vibration transmission unit 15 includes a rod-shaped rod member 17.
  • the rod member 17 can be made of metal, resin, glass fiber reinforced plastic, carbon fiber reinforced plastic, or the like.
  • One end portion of the rod member 17 in the axial direction is fixed to the excitation portion of the exciter 13, and the other end portion is fixed to the diaphragm 11 side.
  • the material of the rod member 17 is preferably higher in rigidity from the viewpoint of vibration transmission.
  • the specific modulus (value obtained by dividing Young's modulus by density) is preferably 20 mm 2 / s 2 or more, more preferably 30 mm 2 / s 2 or more. Preferably, 40 mm 2 / s 2 or more is even more preferable.
  • the length of the rod member 17 is not particularly limited, but can be, for example, 1 cm or more, 30 cm or more, 100 cm or more.
  • the length is preferably 500 cm or less, and more preferably 200 cm or less.
  • the other end of the rod member 17 is connected to the diaphragm 11 via a rod holding member 19.
  • the rod holding member 19 is joined to the back surface (second main surface 11b) opposite to the front surface (first main surface 11a) in the Va direction of the diaphragm 11.
  • the rod holding member 19 is made of, for example, a glass block, and is bonded or fused to the rod member 17 and then connected to the diaphragm 11 with an adhesive or the like.
  • the rod holding member 19 and the diaphragm 11 can be connected by sandwiching the rod holding member 19 between the diaphragm 11 as shown in FIG.
  • the connection between the rod member 17 and the rod holding member 19 may be fastening with screws or the like.
  • the rod member 17 and the rod holding member 19 are preferably made of a translucent material. In that case, even if connected to the diaphragm 11, the light transmittance of the diaphragm 11 is not impaired. Further, the rod holding member 19 can increase the joining area with the diaphragm 11 and increase the joining strength as compared with the case where the rod member 17 is joined directly to the diaphragm 11.
  • a single crystal material such as resin such as acrylic, translucent ceramics, and sapphire can be used in addition to the glass block.
  • the rod member 17 (or the rod holding member 19) and the vibration plate 11 are less likely to be refracted at the joint surfaces thereof, so that the joint surfaces are not noticeable when the diaphragm 11 is viewed from the outside. Therefore, it is preferable that the refractive indexes of the rod member 17 (or the rod holding member 19) and the diaphragm 11 be as equal as possible, and the refractive index difference between them is preferably 0.2 or less, more preferably 0.1 or less, 0.05 or less is even more preferable. By setting the difference in refractive index as described above, the joint surface is visually recognized while having optical transparency, and the aesthetic appearance is not impaired.
  • the other end of the rod member 17 is fused directly to the diaphragm 11 without using the rod holding member 19. Or you may adhere
  • a non-translucent rod holding member 19 such as a metal may be used.
  • the area of the joint surface between the rod holding member 19 and the diaphragm 11 is reduced so as not to impair the light transmittance of the diaphragm 11 as much as possible.
  • the area of the joining surface is preferably 1/100 or less, more preferably 1/200 or less of the area of the main surface (first main surface 11a, second main surface 11b) of the diaphragm 11. Even more preferable is / 500 or less.
  • the area of the bonding surface is preferably 1/10000 or more.
  • the rod member 17 or the rod holding member 19 may be joined to the vibration plate 11 so that the vibration direction of vibration transmitted from the excitation unit of the exciter 13 and the normal line of the main surface of the vibration plate 11 substantially coincide.
  • the angle formed by the axial direction of the rod member 17 and the normal direction at the rod mounting position of the diaphragm 11 is preferably ⁇ 60 °, more preferably ⁇ 30 °, and more preferably ⁇ 10 °. Is even more preferred. The smaller the angle formed by the vibration direction of the rod member 17 and the normal line of the diaphragm 11, the more efficiently vibration can be transmitted to the diaphragm 11, and the sound pressure level can be increased.
  • the rod member 17 or the rod holding member 19 is connected to the corner portion of the rectangular diaphragm 11 when viewed from the front, but is not limited thereto.
  • the connection position with the diaphragm 11 may be an arbitrary position along the rectangular side, and may be an arbitrary position on the main surface as long as the design of the diaphragm 11 is not impaired.
  • the rod member 17 or the rod holding member 19 may be connected to another member fixed to the diaphragm 11.
  • the vibration transmitting portion 15 uses a rod-shaped rod member 17 here, but is not limited to this, and may be one in which a curved portion having at least one bending portion or bending portion is formed.
  • the exciter 13 can be installed on the side other than the back surface of the diaphragm 11 and the like, and the degree of freedom of arrangement of the exciter 13 is increased.
  • the vibration transmission unit 15 may be a wire member stretched between the vibration plate 11 and the excitation unit of the exciter 13.
  • the wire member can transmit vibration from the exciter 13 to the diaphragm 11 by being connected in a state where tension is applied to the diaphragm 11. According to this, the installation freedom degree of the diaphragm 11 can be raised, such as suspending the diaphragm 11 from a ceiling or a wall surface with a wire member.
  • the above-described vibration transmission unit 15 is not limited to a configuration in which one vibration transmission unit is connected to one diaphragm 11, but may be configured to have a plurality of vibration transmission units connected. In that case, an exciter may be individually connected to each of the plurality of vibration transmission units.
  • the diaphragm 11 When the loss coefficient indicating the vibration damping characteristic is low, the diaphragm 11 generates resonance vibration. In particular, when indirectly driven via the vibration transmission unit 15, the diaphragm 11 is easily vibrated freely, and resonance is hardly suppressed by forced vibration of the exciter 13. Therefore, it is necessary to use the diaphragm 11 used in the speaker device 100 having a large loss coefficient, that is, a large vibration damping capability.
  • the loss coefficient of the diaphragm 11 is preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more at 25 ° C., more preferably 2 ⁇ 10 ⁇ 2 or more, and even more preferably 5 ⁇ 10 ⁇ 2 or more. However, if the loss factor is too large, the damping factor is excessive and the efficiency of the diaphragm is lowered. Therefore, the loss factor is preferably 5 or less, more preferably 2 or less, and even more preferably 1 or less.
  • the loss factor is calculated by the half-width method. Represented by ⁇ W / f ⁇ , where W is the frequency width of a point at which the resonance frequency f of the material is -3 dB lower than the peak value of amplitude h (that is, the point at the maximum amplitude of -3 [dB]). Define the value as the loss factor. In order to suppress the resonance, it is only necessary to increase the loss factor, that is, the frequency width W becomes relatively large with respect to the amplitude h, which means that the peak becomes broad.
  • the loss factor is a specific value of the material and the like, and for example, in the case of a single glass plate, it varies depending on the composition and relative density.
  • the loss factor can be measured by a dynamic elastic modulus test method such as a resonance method.
  • the longitudinal wave sound velocity value in the plate thickness direction of one diaphragm 11 or, if the diaphragm 11 includes a plurality of substrates, the longitudinal wave sound velocity value in the plate thickness direction of at least one substrate is preferably 3000 m / s. As mentioned above, More preferably, it is 3500 m / s or more, More preferably, it is 4000 m / s or more.
  • Longitudinal wave sound velocity value is the speed at which longitudinal waves propagate through an object.
  • the longitudinal wave velocity value and Young's modulus can be measured by an ultrasonic pulse method described in Japanese Industrial Standard (JIS-R1602-1995).
  • the diaphragm 11 includes two or more substrates as a specific configuration for obtaining a high loss factor and a high longitudinal wave sound velocity value, and a predetermined intermediate layer is provided between at least a pair of substrates among the substrates. It is preferable to include.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing a layer structure of a vibration plate structure 11A including a plurality of substrates and an intermediate layer disposed between the substrates as another example of the vibration plate 11.
  • the vibration plate structure 11 ⁇ / b> A includes a pair of substrates 21 and 23 and an intermediate layer 25 disposed between the substrate 21 and the substrate 23.
  • the substrates 21 and 23 preferably have translucency, but may be substrates that do not have translucency.
  • At least one substrate can be made of a translucent material having a high longitudinal wave sound velocity value, for example, a single crystal such as a glass plate, translucent ceramics, or sapphire.
  • the intermediate layer 25 An organic material is used for the intermediate layer 25, and for example, an adhesive layer such as a resin sheet or butyral resin (PVB) can be used.
  • the intermediate layer 25 may be a liquid layer such as silicone. If the intermediate layer 25 is a sheet-like member, handling in the manufacturing process becomes easy, and the manufacturing process can be simplified.
  • the intermediate layer 25 is a liquid layer, a high loss factor can be realized. In particular, the loss factor can be further increased by setting the viscosity and surface tension of the liquid layer within a suitable range. This is because, unlike the case where the pair of substrates 21 and 23 are bonded via the adhesive layer, the pair of substrates 21 and 23 do not adhere and continue to have vibration characteristics as each substrate. Conceivable.
  • the thickness of the intermediate layer 25 is preferably 100 ⁇ m or less, more preferably 50 ⁇ m or less, and even more preferably 10 ⁇ m or less.
  • the lower limit of the thickness of the intermediate layer 25 is preferably 0.01 ⁇ m or more from the viewpoint of productivity and durability.
  • the thickness of the intermediate layer 25 is equal to or greater than the plate thickness of the substrates 21 and 23, the longitudinal wave sound velocity value is significantly reduced. Therefore, the upper limit of the thickness of the intermediate layer 25 is the same as the plate thickness of the substrates 21 and 23.
  • the thickness is preferably equal to or less than 50%, more preferably equal to or less than 50% of the plate thickness, and even more preferably equal to or less than 10% of the plate thickness.
  • the liquid layer 25 When the intermediate layer 25 is a liquid layer, the liquid layer has a viscosity coefficient of 1 ⁇ 10 ⁇ 4 to 1 ⁇ 10 3 Pa ⁇ s at 25 ° C. and a surface tension of 15 to 80 mN / m at 25 ° C. It is preferable. If the viscosity is too low, it will be difficult to transmit vibration, and if it is too high, the pair of substrates 21 and 23 located on both sides of the liquid layer will adhere to each other and show vibration behavior as a single substrate. The vibration due to is difficult to attenuate. On the other hand, if the surface tension is too low, the adhesion between the substrates is reduced, making it difficult to transmit vibration. If the surface tension is too high, the pair of substrates located on both sides of the liquid layer are likely to adhere to each other, and the vibration behavior as a single substrate is exhibited.
  • the viscosity coefficient of the liquid layer at 25 ° C. is more preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa ⁇ s or more, and further preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 2 Pa ⁇ s or more. Further, it is more preferably 1 ⁇ 10 2 Pa ⁇ s or less, and further preferably 1 ⁇ 10 2 Pa ⁇ s or less.
  • the surface tension of the liquid layer at 25 ° C. is more preferably 20 mN / m or more, and further preferably 30 mN / m or more.
  • the viscosity coefficient of the liquid layer can be measured with a rotational viscometer or the like.
  • the surface tension of the liquid layer can be measured by a ring method or the like.
  • the liquid layer has a vapor pressure of 1 ⁇ 10 4 Pa or less, preferably 5 ⁇ 10 3 Pa or less, more preferably 1 ⁇ 10 3 Pa or less at 25 ° C. and 1 atm. Further, when the vapor pressure is high, sealing or the like may be performed so that the liquid layer does not evaporate. However, at this time, it is necessary to prevent the vibration of the diaphragm structure from being disturbed by the sealing material.
  • the liquid layer is chemically stable and the substrate in contact with the liquid layer does not react.
  • “Chemically stable” means, for example, that the material is less altered (deteriorated) by light irradiation, and solidification, vaporization, decomposition, discoloration, chemical reaction with the substrate, etc. occur in a temperature range of at least ⁇ 20 to 70 ° C. Means nothing.
  • components of the liquid layer include water, oil, organic solvents, liquid polymers, ionic liquids, and mixtures thereof. More specifically, propylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, straight silicone oil (dimethyl silicone oil, methylphenyl silicone oil, methyl hydrogen silicone oil), modified silicone oil, acrylic acid polymer, liquid polybutadiene, glycerin Examples thereof include pastes, fluorine-based solvents, fluorine-based resins, acetone, ethanol, xylene, toluene, water, mineral oil, and mixtures thereof.
  • the main component is propylene glycol or silicone oil. More preferred.
  • a slurry in which powder is dispersed can also be used as the liquid layer.
  • the liquid layer is a uniform fluid.
  • the slurry described above is effective when design and functionality such as coloring and fluorescence are imparted to the diaphragm structure 11A. It is.
  • the content of the powder in the liquid layer is preferably 0 to 10% by volume, more preferably 0 to 5% by volume.
  • the particle size of the powder is preferably 10 nm to 1 ⁇ m, more preferably 0.5 ⁇ m or less from the viewpoint of preventing sedimentation.
  • the liquid layer may contain a fluorescent material from the viewpoint of providing designability and functionality. It may be a slurry-like liquid layer in which the fluorescent material is dispersed as a powder, or a uniform liquid layer in which the fluorescent material is mixed as a liquid. Thereby, an optical function such as light absorption and light emission can be imparted to the diaphragm structure 11A.
  • the diaphragm structure 11A used in the speaker device 100 according to the present invention is provided with at least a pair of substrates 21 and 23 so as to sandwich the intermediate layer 25 from both sides in the thickness direction.
  • the diaphragm structure 11A can increase the loss coefficient as compared with the case of the substrate alone.
  • the peak top values of the resonance frequencies of one substrate and the other substrate are different, and it is more preferable that the resonance frequency ranges do not overlap.
  • the resonance frequency ranges of the substrates 21 and 23 overlap or the peak top value is the same, even if one substrate resonates due to the presence of an intermediate layer, preferably a liquid layer, Resonance is canceled to some extent by the substrate vibrations not synchronizing. Therefore, a high loss factor can be obtained as compared with the case of the substrate alone.
  • the pair of substrates is preferable as the mass difference is small, and it is more preferable that there is no mass difference.
  • the resonance of the lighter substrate can be suppressed by the heavier substrate, but it is difficult to suppress the resonance of the heavier substrate by the lighter substrate. That is, if there is a bias in the mass ratio, in principle, vibrations due to resonance cannot be canceled due to the difference in inertial force.
  • the mass ratio of the substrate A and the substrate B represented by (substrate A / substrate B) is preferably 0.1 to 10.0 (1/10 to 10/1), preferably 0.8 to 1.25. (8/10 to 10/8) is preferable, 0.9 to 1.1 (9/10 to 10/9) is more preferable, and 1.0 (10/10) is still more preferable.
  • the thinner the substrate is, the easier it is for the substrates to adhere to each other via an intermediate layer, preferably a liquid layer, and the substrates can be vibrated with less energy. Therefore, in the case of a diaphragm such as a speaker, the thinner the substrate, the better.
  • the thickness of each substrate is preferably 15 mm or less, more preferably 10 mm or less, still more preferably 5 mm or less, still more preferably 3 mm or less, particularly preferably 1.5 mm or less, and particularly preferably 0.8 mm or less. Is more preferable.
  • the thickness of the substrate is preferably 0.01 mm or more, and more preferably 0.05 mm or more.
  • the thickness of the substrate is preferably 0.5 to 15 mm, more preferably 0.8 to 10 mm, respectively. More preferably, it is 0 to 8 mm.
  • At least one of the pair of substrates has a larger loss coefficient, which also increases vibration attenuation as a diaphragm structure, which is preferable for diaphragm applications.
  • the loss coefficient of the substrate at 25 ° C. is preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, more preferably 3 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, and further preferably 5 ⁇ 10 ⁇ 4 or more.
  • both of the pair of substrates have the loss factor.
  • the loss factor of the substrate can be measured by the same method as the loss factor in the diaphragm 11 described above.
  • the longitudinal wave sound velocity value of the substrate is preferably 4.0 ⁇ 10 3 m / s or more, more preferably 5.0 ⁇ 10 3 m / s or more, and 6.0 ⁇ 10 3 m / s or more. Further preferred.
  • the upper limit is not particularly limited, but is preferably 7.0 ⁇ 10 3 m / s or less from the viewpoint of substrate productivity and raw material cost. Moreover, it is more preferable that both of the pair of substrates satisfy the sound velocity value.
  • the sound speed value of the substrate can be measured by the same method as the longitudinal wave sound speed value in the diaphragm 11 described above.
  • the composition of the glass plate is not particularly limited, but is preferably in the following range, for example. SiO 2 : 40 to 80% by mass, Al 2 O 3 : 0 to 35% by mass, B 2 O 3 : 0 to 15% by mass, MgO: 0 to 20% by mass, CaO: 0 to 20% by mass, SrO: 0 To 20 mass%, BaO: 0 to 20 mass%, Li 2 O: 0 to 20 mass%, Na 2 O: 0 to 25 mass%, K 2 O: 0 to 20 mass%, TiO 2 : 0 to 10 mass% %, And ZrO 2 : 0 to 10% by mass.
  • the above composition accounts for 95% by mass or more of the entire glass.
  • the composition of the glass plate is more preferably in the following range. SiO 2 : 55 to 75 mass%, Al 2 O 3 : 0 to 25 mass%, B 2 O 3 : 0 to 12 mass%, MgO: 0 to 20 mass%, CaO: 0 to 20 mass%, SrO: 0 To 20 mass%, BaO: 0 to 20 mass%, Li 2 O: 0 to 20 mass%, Na 2 O: 0 to 25 mass%, K 2 O: 0 to 15 mass%, TiO 2 : 0 to 5 mass% %, And ZrO 2 : 0 to 5% by mass.
  • the above composition accounts for 95% by mass or more of the entire glass.
  • the specific gravity of the substrate is preferably 2.8 or less, more preferably 2.6 or less, and even more preferably 2.5 or less.
  • a minimum is not specifically limited, It is preferable that it is 2.2 or more.
  • the specific modulus of elasticity which is a value obtained by dividing the Young's modulus of the substrate by the density, increases, the rigidity of the substrate can be increased.
  • the specific elastic modulus of the substrate is preferably 2.5 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more, more preferably 2.8 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or more, and 3.0 ⁇ 10 7. m 2 / s 2 or more is even more preferable.
  • the upper limit is not particularly limited, is preferably 4.0 ⁇ 10 7 m 2 / s 2 or less.
  • the loss coefficient at 25 ° C. of the diaphragm structure 11A used in the speaker device 100 is 1 ⁇ 10 ⁇ 2 or more, preferably 2 ⁇ 10 ⁇ 2 or more, more preferably 4 ⁇ 10 ⁇ 2 or more, and particularly preferably 5 ⁇ 10 ⁇ 2 or more.
  • the longitudinal wave sound velocity value in the plate thickness direction of the diaphragm structure 11A is preferably 4.0 ⁇ 10 3 m / s or more because the higher the sound velocity, the higher the reproducibility of high-frequency sound when the diaphragm is used. Yes, more preferably 5.0 ⁇ 10 3 m / s or more, and even more preferably 6.0 ⁇ 10 3 m / s or more.
  • the upper limit is not particularly limited, but is preferably 7.0 ⁇ 10 3 m / s or less.
  • the diaphragm structure 11A preferably has a visible light transmittance of 10% or more, more preferably 30% or more, more preferably 50% or more obtained in accordance with Japanese Industrial Standard (JIS R3106-1998). More preferably, it is 70% or more, more preferably 90% or more.
  • the difference between the refractive index of the intermediate layer 25 and the refractive index of the pair of substrates 21 and 23 in contact with the intermediate layer 25 is preferably 0.2 or less, more preferably 0.1 or less, and 0.01 or less. Even more preferred.
  • the substrates 21 and 23 and the intermediate layer 25 constituting the diaphragm structure 11A are color at least one of the substrates 21 and 23 and the intermediate layer 25 constituting the diaphragm structure 11A. This is useful when it is desired to give the diaphragm structure 11A more design, or when it is desired to have functionality such as IR cut, UV cut, and privacy glass.
  • the number of the substrates 21 and 23 constituting the diaphragm constituting body 11A may be two or more, but three or more substrates may be used.
  • substrates having different compositions may be used, substrates having the same composition may be used, or substrates having the same composition and substrates having different compositions may be used in combination.
  • the mass and thickness of the substrate may be all different, all the same, or some different. Among these, it is preferable to use the same substrate mass from the viewpoint of vibration damping.
  • a physical tempered glass plate or a chemically tempered glass plate can be used as at least one of the substrates 21 and 23 constituting the vibration plate structure 11A. This is useful to prevent destruction of the diaphragm structure.
  • the substrate located on the outermost surface of the diaphragm structure 11A is preferably a physically tempered glass plate or a chemically tempered glass plate, and all of the constituting glass plates are physically strengthened.
  • a glass plate or a chemically strengthened glass plate is more preferable.
  • the glass plate located on the outermost surface of the diaphragm structure is preferably made of crystallized glass or phase-separated glass.
  • the application of the coating layer and the application of the film layer are suitable for preventing scratches, for example.
  • the thickness of the coating layer or film layer is preferably 1/5 or less of the thickness of the substrate.
  • Conventionally known materials can be used for the coating and film.
  • the coating include water-repellent coating, hydrophilic coating, water-sliding coating, oil-repellent coating, antireflection coating, and thermal barrier coating.
  • the film include a glass scattering prevention film, a color film, a UV cut film, an IR cut film, a heat shield film, an electromagnetic wave shield film, and a projector screen film.
  • the shape of the diaphragm constituting body 11A can be appropriately designed depending on the application, and may be a flat plate shape or a curved surface shape.
  • the diaphragm structure 11A in order to increase the output sound pressure level in the low frequency band, it is possible to adopt a structure in which an enclosure or a baffle plate is added to the diaphragm structure 11A.
  • the material of the enclosure or baffle plate is not particularly limited, but it is preferable to use the diaphragm 11 described above.
  • the frame is useful when it is desired to improve the rigidity of the diaphragm constituting body 11A, or when it is desired to maintain a curved surface shape.
  • Conventionally known materials can be used as the frame material.
  • ceramics such as Al 2 O 3 , SiC, Si 3 N 4 , AlN, mullite, zirconia, yttria, YAG, and single crystal materials, steel, aluminum, Metal and alloy materials such as titanium, magnesium, and tungsten carbide, composite materials such as FRP, resin materials such as acrylic and polycarbonate, glass materials, and wood can be used.
  • the weight of the frame to be used is preferably 20% or less, more preferably 10% or less of the weight of the glass plate.
  • the leakage from the frame of the liquid layer can be prevented by disposing a sealing material between the diaphragm constituting body 11A and the frame.
  • At least a part of the outer peripheral end of the diaphragm constituting body 11A may be sealed with a member that does not hinder the vibration of the diaphragm constituting body 11A.
  • a sealing material highly elastic rubber, resin, gel, or the like can be used.
  • acrylic, cyanoacrylate, epoxy, silicone, urethane, phenol and the like can be used.
  • the curing method include one-component type, two-component mixed type, heat curing, ultraviolet curing, and visible light curing.
  • Thermoplastic resin can also be used.
  • examples include ethylene vinyl acetate, polyolefin, polyamide, synthetic rubber, acrylic, and polyurethane.
  • rubber for example, natural rubber, synthetic natural rubber, butadiene rubber, styrene / butadiene rubber, butyl rubber, nitrile rubber, ethylene / propylene rubber, chloroprene rubber, acrylic rubber, chlorosulfonated polyethylene rubber (hypalon), urethane rubber, silicone rubber Fluorine rubber, ethylene / vinyl acetate rubber, epichlorohydrin rubber, polysulfide rubber (thiocol), and hydrogenated nitrile rubber can be used.
  • the thickness of the sealing material is preferably 10 ⁇ m or more and 5 times or less the total thickness of the glass structure, and more preferably 50 ⁇ m or more and thinner than the total thickness of the glass structure.
  • the area of the sealing material application part is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and more preferably 5% or less of the area of the intermediate layer 25 so as not to hinder vibration. Particularly preferred.
  • the edge portions of the substrates 21 and 23 can be processed into an appropriate shape. For example, by increasing the contact area between the sealing material and the substrate by chamfering the edge of at least one substrate (the cross-sectional shape of the substrate is a trapezoidal shape) or R-chamfering (the cross-sectional shape of the substrate is a substantially arc shape), The adhesive strength between the sealing material and the substrate is improved.
  • the diaphragm (the diaphragm 11 and the diaphragm structure 11A) of the speaker device 100 described above takes advantage of the fact that the area of the main surface can be widened, for example, the viewing direction of the diaphragm (Va direction in FIG. 2). ) Can be used as a display by disposing a display screen on the back side. In addition, a light emitting element can be provided on the surface of the diaphragm to provide a display function. Furthermore, it is possible to add a function of attaching a screen film to the diaphragm and projecting and displaying an image. It can also be used as a window glass.
  • the diaphragm of the speaker device 100 is, for example, a full-range speaker, a low-frequency sound reproduction speaker in the 15 Hz to 200 Hz band, a high sound reproduction speaker in the 10 kHz to 100 kHz band, and a large-sized speaker having a vibration plate area of 0.2 m 2 or more.
  • the speaker device 100 can be used as a vehicle-mounted / mounted speaker as a vibration member for interior of a transport machine such as a vehicle.
  • a transport machine such as a vehicle.
  • it can be made into various interior panels such as side mirrors, sun visors, instrument panels, dashboards, ceilings, doors, etc. that function as speakers.
  • these can function as a microphone and a diaphragm for active noise control.
  • the speaker device 100 can be used as an opening member used in, for example, a construction / transportation machine. In that case, functions such as IR cut, UV cut, and coloring can be imparted to the diaphragm.
  • the vibration transmitting portion 15 connected to the exciter 13 can be joined to the main surface on one side or both sides of the diaphragm. According to this configuration, it is possible to easily reproduce sound in a high frequency region that has been difficult to reproduce in the past. Moreover, since the freedom degree in the magnitude
  • the voice or vibration is sampled by a sound collecting microphone or vibration detector installed on or near the surface of the diaphragm, and a vibration of the same phase or opposite phase is generated on the diaphragm, thereby sampling the voice or vibration. Can be amplified or counteracted.
  • the speaker device 100 can be applied to an in-vehicle speaker, an external speaker, a vehicle windshield, a side glass, a rear glass, or a roof glass having a sound insulation function. Moreover, it can also be used as a vehicle window, a structural member, and a decorative board, which are improved in water repellency, snow resistance, ice resistance and antifouling properties by sonic vibration. Specifically, it can be used as a lens, a sensor, and a cover glass thereof in addition to an automobile window glass and a mirror.
  • an opening member for construction it can be used as a window glass, a door glass, a roof glass, an interior material, an exterior material, a decoration material, a structural material, an outer wall, and a cover glass for solar cells that function as a diaphragm and a vibration detection device.
  • the water repellency, snow resistance and antifouling properties can also be improved by sonic vibration.
  • the diaphragm structure 11A described above can be obtained by forming the intermediate layer 25 between the pair of substrates 21 and 23.
  • a method for forming a liquid layer as the intermediate layer 25 between the pair of substrates 21 and 23 is not particularly limited. For example, a method in which a liquid layer is formed on the surface of the substrate and another substrate is placed thereon, a method in which the substrates each having the liquid layer formed on the surface are bonded together, and a method in which the liquid layer is poured from the gap between the two substrates Etc.
  • the formation of the liquid layer is not particularly limited, and examples thereof include application of liquid to the substrate surface, spraying, and the like.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and those skilled in the art can make changes and applications based on combinations of the configurations of the embodiments, descriptions in the specification, and well-known techniques. This is also the scope of the present invention, and is included in the scope for which protection is sought.
  • a glass substrate A of 300 mm ⁇ 300 mm ⁇ 0.5 mm is prepared using one of the pair of substrates as a substrate 1 and a dispenser (manufactured by Musashi Engineering; SHOTMASTER 400DS-s) is used on the substrate surface, and a viscosity coefficient of 3000 mPa ⁇ s is used as a liquid layer. Silicone oil (manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd .; KF-96) was applied.
  • a glass substrate B of 300 mm ⁇ 300 mm ⁇ 0.5 mm was brought into close contact with the glass substrate A with the other of the pair of substrates as the substrate 2, and was bonded so that the liquid thickness was 3 ⁇ m.
  • a diaphragm structure having two glass substrates and a liquid layer was obtained.
  • Glass substrate A SiO 2: 61.5%, Al 2 O 3: 20%, B 2 O 3: 1.5%, MgO: 5.5%, CaO: 4.5%, SrO: 7%, Density: 2.7 g / cm 3 , Young's modulus: 85 GPa, specific elastic modulus: 3.2 ⁇ 10 7 m 2 / s 2
  • Glass substrate B SiO 2: 60%, Al 2 O 3: 17%, B 2 O 3: 8%, MgO: 3%, CaO: 4%, SrO: 8%, density: 2.5 g / cm 3 Young's modulus: 77 GPa, specific modulus: 3.1 ⁇ 10 7 m 2 / s 2
  • the rod member an aluminum hollow cylindrical member having a rod length of 200 mm and a specific elastic modulus of 25 mm 2 / s 2 was used, and one end of the rod member was bonded to a rod holding member made of acrylic resin. Then, the rod holding member integrated with the rod member was bonded to the glass substrate B of the vibration plate constituting body. The mounting area of the rod holding member to the glass substrate B was 3.1 cm 2 . The other end portion of the rod member was connected to a vibration portion of an exciter made of an acrylic resin so that vibration from the exciter was propagated to the diaphragm structure through the rod member and the rod holding member.
  • a diaphragm structure was obtained in the same manner as in Evaluation Example 1 except that a 300 mm ⁇ 300 mm ⁇ 0.5 mm acrylic resin substrate was used instead of the glass substrate A, and a PVB resin having a thickness of 500 ⁇ m was disposed as an intermediate layer.
  • a rod holding member to which the rod member was connected was bonded to this diaphragm structure, and an exciter was connected to the other end of the rod member.
  • ⁇ Evaluation method> Young's modulus, longitudinal wave velocity, density
  • the Young's modulus E and sound velocity V of the diaphragm structures and single-plate diaphragms of Evaluation Examples 1 to 4 were measured using Japanese Industrial Standards (JIS) using test pieces having a length of 100 mm, a width of 100 mm, and a thickness of 0.5 mm to 1 mm. The measurement was performed at 25 ° C. by the ultrasonic pulse method described in (R1602-1995) (using Olympus Corporation DL35PLUS).
  • the longitudinal wave sound velocity value of the glass plate structure was measured by measuring the sound velocity in the plate thickness direction.
  • the density ⁇ of the glass plate was measured at 25 ° C. by the Archimedes method (Shimadzu Corporation, AUX320).
  • the resonance frequency of the diaphragm structure and the single-plate diaphragm of Evaluation Examples 1 to 4 is 100 to 103 mm in length, 100 to 103 mm in width, and 1 mm in thickness (diaphragm structure, single-plate diaphragm).
  • the response when applying a sine wave vibration in the band of 30 Hz to 10000 Hz to the test piece in an environment of a temperature of 25 ° C. is connected to the top surface of the test substrate. Detection was performed with an acceleration pickup installed in the center, and frequency response characteristics were analyzed with an FFT analyzer (DS-3000, manufactured by Ono Sokki Co., Ltd.). The frequency at which the amplitude h of vibration is maximized was defined as the resonance frequency f.
  • the loss coefficient is a point that is ⁇ 3 dB lower than the resonance frequency f and the maximum amplitude h of the material obtained by the above measurement (that is, the maximum amplitude ⁇ 3 [ Using the frequency width W of the point in dB], the attenuation value represented by W / f was used for evaluation.
  • Viscosity coefficient The viscosity coefficient of the silicone oil used in the liquid layer was measured at 25 ° C. using a rotational viscometer (BROOKFIELD, RVDV-E).
  • the loss factor of the vibration pair structure at 25 ° C. was 1.1 ⁇ . 10 ⁇ 1 , which was higher than 1 ⁇ 10 ⁇ 2 .
  • the longitudinal wave sound velocity value was 4.02 ⁇ 10 3 , which exceeded 3.0 ⁇ 10 3 m / s.
  • the level of sound pressure generated from the vibrating body structure when a 1 kHz audio signal was input was 65 dB, which was a sound pressure level sufficient for viewing. In addition, no resonance was observed during excitation.
  • Evaluation Example 3 in which a single-plate diaphragm made of SiO 2 glass was excited through an aluminum rod member, the loss factor of the diaphragm at 25 ° C. was 9.5 ⁇ 10 ⁇ 3 , and 1 ⁇ 10 -2 below. Moreover, the longitudinal wave sound velocity value was 6.0 ⁇ 10 3 m / s, which exceeded 3.0 ⁇ 10 3 m / s. When a sound signal of 1 kHz was input, the level of the sound pressure generated from the vibrating body structure was 70 dB, which was a sound pressure level sufficient for viewing. However, peeling occurred in the rod member due to the occurrence of resonance. That is, Evaluation Example 3 was inferior in peel strength as compared with Evaluation Examples 1 and 2.
  • the level of the sound pressure generated from the vibrating body structure is 40 dB, which is a sound pressure level that is difficult to view.
  • no resonance was observed during excitation. That is, Evaluation Example 4 was inferior in acoustic performance as compared with Evaluation Examples 1 and 2.
  • the mounting area of the rod holding member is 1/100 or less of the area of the diaphragm constituting body or the main surface of the diaphragm, and the aesthetic appearance of the diaphragm constituting body and the diaphragm is impaired. It was never.
  • the speaker device has a large loss factor of the diaphragm, and the specific elastic modulus of the vibration transmission unit that transmits vibration to the diaphragm is 20 mm 2 / s 2 or more, so that while maintaining sufficient acoustic performance, Excellent design can be maintained without impairing the design of the diaphragm. Therefore, it can be suitably used as an opening member used for an electronic device member, a vibration member for interior of a transport machine such as a vehicle, a vehicle-mounted / machine mounted speaker, a building / transport machine, and the like.

Landscapes

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Abstract

本発明のスピーカー装置（１００）は、振動板（１１）と、入力された電気信号に応じて振動を発生するエキサイタ（１３）と、振動板（１１）とエキサイタ（１３）との間に配置され、エキサイタ（１３）からの振動を振動板（１１）に伝達する振動伝達部（１５）とを備える。振動板（１１）の２５℃における損失係数は１×１０－２以上であり、振動伝達部（１５）の比弾性率は２０ｍｍ２／ｓ２以上である。

Description

スピーカー装置
　本発明は、振動板を励振させて音を発生させるスピーカー装置に関する。
　一般に、加振部を有するエキサイタにより振動板を振動させて、振動板から音を発生させる技術が知られている（例えば特許文献１参照）。特許文献１には、音声信号を振動に変換する振動スピーカーが天井板の下面に設置され、この振動スピーカーの振動伝達面に、振動板が直接接触して設置された構成が記載されている。この構成よれば、振動スピーカーが振動板を励振させることで、振動板から音声振動に応じた音が発生する。
日本国特開２０１６－２３０００号公報
　このような振動板を有するスピーカー装置においては、近年、デザイン性を向上させる観点から、振動板を、音の発生以外に、ガラス板やアクリル板等の透明素材を用いてディスプレイとして利用する等、種々の意匠性を高めた形態が提案され始めている。
　ところが、従来の振動板の駆動方式では、エキサイタを振動板に直接接合して、振動板を振動させる方式が多い。この方式では、振動板に音声信号の振動を効率よく伝達できるが、振動板は、例えば天井と振動板との間のレイアウトによりエキサイタ形状に制約が生じたり、エキサイタの加振部の直接接合される部位が透けて見えたりする等、振動板のデザイン性が損なわれるという問題を生じる。
　そこで本発明は、音響性能を維持しつつ、振動板のデザイン性を損なうことなく、優れた意匠性を発揮できるスピーカー装置を提供することを目的とする。
　本発明は下記構成からなる。
（１）　振動板と、入力された電気信号に応じて振動を発生するエキサイタと、前記振動板と前記エキサイタとに接続され、前記エキサイタからの振動を前記振動板に伝達する振動伝達部と、を備えるスピーカー装置であって、
　前記振動板の２５℃における損失係数は１×１０－２以上であり、
　前記振動伝達部の比弾性率は２０ｍｍ２／ｓ２以上である、
スピーカー装置。
（２）　前記振動板は、透光性を有する振動板である（１）に記載のスピーカー装置。
（３）　前記振動板は、板厚方向の縦波音速値が３．０×１０３ｍ／ｓ以上である（１）または（２）に記載のスピーカー装置。
（４）　前記振動伝達部と前記振動板との接合面の面積は、前記振動板の面積の１／１００以下である（１）～（３）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（５）　前記振動伝達部は、前記振動板と前記エキサイタに接続されるロッド部材を含む（１）～（４）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（６）　前記ロッド部材は、前記振動板にロッド保持部材を介して接続される（５）に記載のスピーカー装置。
（７）　前記振動板は、２枚以上の基板を含む振動板構成体であり、
　前記振動板構成体は、前記基板のうち少なくとも一対の前記基板の間に、樹脂または液体の中間層を有する、（１）～（６）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（８）　前記中間層は、厚さ１００μｍ以下の液体層である（７）に記載のスピーカー装置。
（９）　前記液体層の２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍである、（８）に記載のスピーカー装置。
（１０）　前記液体層がプロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル及び変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む（８）または（９）に記載のスピーカー装置。
（１１）　前記基板のうち少なくとも一対の前記基板の比弾性率が共に、２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上である（７）～（１０）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（１２）　前記一対の基板を構成する２枚の前記基板の質量比が０．１～１０．０である（７）～（１１）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（１３）　前記一対の基板を構成する２枚の前記基板の厚さが、それぞれ０．０１～１５ｍｍである（７）～（１２）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（１４）　前記振動板構成体は、物理強化ガラス板及び化学強化ガラス板の少なくともいずれか一方のガラス板を含む、（７）～（１３）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（１５）　前記振動板構成体の少なくとも一方の最表面にコーティング層又はフィルム層が形成された（７）～（１４）のいずれかに記載のスピーカー装置。
（１６）　前記振動板構成体の外周端部の少なくとも一部に、前記振動板構成体の振動を妨げないシール材が設けられた、（７）～（１５）のいずれかに記載のスピーカー装置。
　本発明のスピーカー装置によれば、音響性能を維持しつつ、振動板のデザイン性を損なうことなく、優れた意匠性を発揮できる。
図１は、本発明に係るスピーカー装置を模式的に示す正面図である。 図２は、本発明に係るスピーカー装置を模式的に示す平面図である。 図３は、本発明に係るスピーカー装置を模式的に示す平面図である。 図４は、複数の基板、及び基板間に配置される中間層を含む振動板構成体の層構成を示す概略断面図である。
　以下、発明を実施するための形態に基づいて、本発明の詳細及びその他の特徴について説明する。なお、以下の図面において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、適宜選択可能である。
　また本明細書において数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
　図１は本発明に係るスピーカー装置を模式的に示す正面図、図２及び図３は本発明に係るスピーカー装置を模式的に示す平面図である。
　図１，図２，図３に示すように、スピーカー装置１００は、光透過性を有する振動板１１と、入力された電気信号に応じて振動を発生するエキサイタ（加振器）１３と、振動板１１とエキサイタ１３とに接続され、エキサイタ１３からの振動を振動板１１に伝達する振動伝達部１５とを備える。
　振動板１１は、詳細な構成については後述するが、エキサイタ１３が発生する振動によって励振されて音を発生し、図２の概ね矢印Ｖａ方向から見た場合に、振動板１１を挟んだ奥側が透けて見える透光性を有することが好ましい。振動板１１は、一枚の基板であってもよく、複数枚の基板を含む振動板構成体（詳細を後述）であってもよい。また、振動板１１は平板であってもよく、曲面板であってもよい。更に、振動板１１は透光性を有していなくてもよい。
　振動板１１は、縦波音速値が高い材料からなり、例えば、ガラス板、透光性セラミックス、サファイア等の単結晶等を用いることができる。
　振動板１１は、スピーカー装置１００の使用目的に応じて、適宜な支持部材によって支持される。支持部材としては、例えば、振動板１１の角部から板厚方向一方の側に延びる脚であってもよく、励振された振動を減衰させ難くしたクッション等の保持材であってもよい。
　エキサイタ１３は、図示は省略するが、外部機器と電気的に接続されたコイル部と、磁気回路部と、コイル部又は磁気回路部と連結された加振部とを含む。外部機器からの音の電気信号がコイル部へ入力されると、コイル部と磁気回路部との相互作用により、コイル部又は磁気回路部に振動が生じる。このコイル部又は磁気回路部の振動は加振部へ伝達されて、加振部から振動伝達部１５に振動が伝達される。
　振動伝達部１５は、棒状のロッド部材１７を含む。ロッド部材１７は、金属、樹脂、ガラス繊維強化プラスチック、炭素繊維強化プラスチック等を用いることができる。ロッド部材１７の軸方向の一端部はエキサイタ１３の加振部に固定され、他端部は振動板１１側に固定される。ロッド部材１７の材料は、剛性が高い方が振動伝達の観点から好ましく、比弾性率（ヤング率を密度で除した値）で２０ｍｍ２／ｓ２以上が好ましく、３０ｍｍ２／ｓ２以上がより好ましく、４０ｍｍ２／ｓ２以上が更により好ましい。なお、ロッド部材１７の長さは特に限定されないが、例えば、１ｃｍ以上、３０ｃｍ以上、１００ｃｍ以上、とすることができる。一方、ロッド長が長くなるとロッド部材の共振によるノイズが発生したり、ロッド部材による振動減衰効果により振動面から生じる音圧が減少するため、５００ｃｍ以下が好ましく、２００ｃｍ以下であることがより好ましい。
　図示例の場合、ロッド部材１７の他端部は、ロッド保持部材１９を介して振動板１１と接続される。ロッド保持部材１９は、振動板１１のＶａ方向における正面側の表面（第１主面１１ａ）とは反対側の裏面（第２主面１１ｂ）に接合される。このロッド保持部材１９は、例えばガラス製のブロックからなり、ロッド部材１７に接着又は融着された後に、振動板１１に接着材等によって接続される。またロッド保持部材１９と振動板１１との接続は、図３に示すようにロッド保持部材１９を振動板１１に挟み込んで接続することもできる。ロッド部材１７とロッド保持部材１９との接続は、ねじ等による締結であってもよい。
　ロッド部材１７とロッド保持部材１９は、透光性の材料からなることが好ましい。その場合、振動板１１に接続されても、振動板１１の光透過性を損なうことがない。また、ロッド保持部材１９は、ロッド部材１７を直接、振動板１１に接合する場合と比較して、振動板１１との接合面積を増加させ、接合強度を高めることができる。ロッド保持部材１９は、ガラスブロックの他、アクリルなどの樹脂、透光性セラミックス、サファイア等の単結晶材料を用いることもできる。
　ロッド部材１７（又はロッド保持部材１９）と振動板１１は、双方の接合面で屈折を生じにくくすることで、振動板１１を外側から目視した際に、接合面が目立たなくなる。そのため、ロッド部材１７（又はロッド保持部材１９）と振動板１１の屈折率は、できるだけ等しくすることが好ましく、双方の屈折率差は、０．２以下が好ましく、０．１以下がより好ましく、０．０５以下が更により好ましい。上記の屈折率差にすることで、接合面が光透過性を有したまま視認されるようになり、美観を損なうことがない。
　ロッド部材１７の他端部は、振動板１１が小型軽量である場合等、振動を印加する際に発生する応力が小さい場合には、ロッド保持部材１９を用いず、振動板１１に直接融着または接着してもよい。その場合、振動板１１とロッド部材１７との接合面積が小さくなり、接合面が目立ちにくくなる。
　一方、振動板１１が大型である場合等、ロッド保持部材１９に大きな応力が負荷される場合には、金属等の非透光性のロッド保持部材１９を用いてもよい。この場合、振動板１１の光透過性をできるだけ損ねないよう、ロッド保持部材１９と振動板１１との接合面の面積を小さくする。接合面の面積は、振動板１１の主面（第１主面１１ａ、第２主面１１ｂ）の面積の１／１００以下であることが好ましく、１／２００以下であることがより好ましく、１／５００以下であることが更により好ましい。一方、ロッド保持部材１９と振動板１１との接合強度を確保するため、上記接合面の面積は、１／１００００以上であることが好ましい。
　ロッド部材１７又はロッド保持部材１９は、エキサイタ１３の加振部から伝達される振動の振動方向と、振動板１１の主面の法線とが略一致するように振動板１１と接合することが好ましい。ロッド部材１７の軸方向と、振動板１１のロッド取り付け位置における法線方向とのなす角は、±６０°であることが好ましく、±３０°であることがより好ましく、±１０°であることが更により好ましい。ロッド部材１７の振動方向と振動板１１の法線とのなす角が小さいほど、効率よく振動板１１に振動を伝達でき、音圧レベルを大きくできる。
　図１、図２に示すようにロッド部材１７又はロッド保持部材１９は、矩形状の振動板１１の正面視で角部に接続されているが、これに限らない。振動板１１との接続位置は、矩形辺に沿った任意の位置であってもよく、振動板１１のデザイン性が損なわれない範囲で、主面上の任意の位置であってよい。また、振動板１１に固定される他の部材にロッド部材１７又はロッド保持部材１９を接続してもよい。
　振動伝達部１５は、ここでは棒状のロッド部材１７を用いているが、これに限らず、少なくとも１つの湾曲部や屈曲部を有する曲線部が形成されたものであってもよい。その場合、エキサイタ１３を振動板１１の背面以外の側方等にも設置でき、エキサイタ１３の配置自由度が高められる。
　さらに、振動伝達部１５は、振動板１１とエキサイタ１３の加振部との間に張られたワイヤ部材であってもよい。ワイヤ部材は、振動板１１に張力が負荷された状態で接続されることで、エキサイタ１３からの振動を振動板１１に伝達できる。これによれば、振動板１１を天井や壁面からワイヤ部材で吊す等、振動板１１の設置自由度を高められる。
　上記した振動伝達部１５は、１枚の振動板１１に対して１つの振動伝達部を接続する構成に限らず、複数の振動伝達部を接続した構成にしてもよい。更にその場合、複数の振動伝達部にそれぞれ個別にエキサイタが接続されていてもよい。
　ここで、振動板１１について、更に詳細に説明する。
　振動板１１は、振動減衰特性を表す損失係数が低いと、共振振動が生じる。特に振動伝達部１５を介して間接駆動される場合、振動板１１が自由に振動しやすく、エキサイタ１３の強制振動によって共振を抑制しにくい。そのため、スピーカー装置１００に用いる振動板１１としては、損失係数の大きい、すなわち、振動減衰能が大きいものを用いる必要がある。振動板１１の損失係数は、２５℃において好ましくは１×１０－２以上、より好ましくは２×１０－２以上、更により好ましくは５×１０－２以上である。ただし、損失係数が大きすぎると減衰過多となり振動板としての効率が低下することから、損失係数は好ましくは５以下、より好ましくは２以下であり、１以下が更により好ましい。
　損失係数とは、半値幅法により算出したものを用いる。材料の共振周波数ｆ、振幅ｈであるピーク値から－３ｄＢ下がった点（すなわち、最大振幅－３［ｄＢ］における点）の周波数幅をＷとしたときに、｛Ｗ／ｆ｝で表される値を損失係数と定義する。共振を抑えるには、損失係数を大きくすればよく、すなわち、振幅ｈに対し相対的に周波数幅Ｗは大きくなり、ピークがブロードとなることを意味する。
　損失係数は材料等の固有の値であり、例えばガラス板単体の場合にはその組成や相対密度等によって異なる。なお、損失係数は共振法などの動的弾性率試験法により測定することができる。
　振動板１１が振動伝達部１５を介して駆動される場合、音波振動によく追従する振動板が求められる。この追従性は縦波音速値で表され、縦波音速値が速いほど追従性が高くなる。一枚の振動板１１の板厚方向の縦波音速値、または、振動板１１が複数の基板を含む場合は少なくとも１枚の基板の板厚方向の縦波音速値は、好ましくは３０００ｍ／ｓ以上、より好ましくは３５００ｍ／ｓ以上、更により好ましくは４０００ｍ／ｓ以上である。
　縦波音速値とは、物体中を縦波が伝搬する速度をいう。縦波音速値及びヤング率は、日本工業規格（ＪＩＳ－Ｒ１６０２－１９９５）に記載された超音波パルス法により測定できる。
　ここで、振動板１１は、高い損失係数及び高い縦波音速値を得るための具体的な構成として、２枚以上の基板を含み、基板のうち少なくとも一対の基板の間に所定の中間層を含むことが好ましい。
＜振動板構成体＞
　図４は振動板１１の他の例として、複数の基板、及び基板間に配置される中間層を含む振動板構成体１１Ａの層構成を示す概略断面図である。
　振動板構成体１１Ａは、一対の基板２１，２３と、基板２１と基板２３との間に配置された中間層２５とを有する。なお、基板２１，２３は、透光性を有することが好ましいが、透光性を有さない基板であってもよい。
　基板２１，２３の材料のうち、少なくとも１枚の基板は、縦波音速値の高い透光性材料、例えば、ガラス板、透光性セラミックス、サファイア等の単結晶を用いることができる。
（中間層）
　中間層２５には有機材料が用いられ、例えば樹脂シートやブチラール樹脂（ＰＶＢ）等の粘着層が使用できる。また、中間層２５は、例えばシリコーン等の液体層であってもよい。中間層２５がシート状の部材であれば、製造工程における取り扱い性が容易となり、製造工程を簡素化できる。中間層２５が液体層である場合は、高い損失係数を実現することができる。中でも、液体層の粘性や表面張力を好適な範囲にすることで、より損失係数を高くすることができる。これは、一対の基板２１，２３が粘着層を介して接合された場合とは異なり、一対の基板２１，２３が固着せず、各々の基板としての振動特性を持ち続けることに起因するものと考えられる。
　中間層２５の厚さは、薄いほど高剛性の維持及び振動伝達の点から好ましい。具体的には、中間層２５の厚さは、１００μｍ以下が好ましく、５０μｍ以下がより好ましく、１０μｍ以下が更に好ましい。中間層２５の厚さの下限は、生産性及び耐久性の点から０．０１μｍ以上が好ましい。
　中間層２５の厚さが、基板２１，２３の板厚以上となると、縦波音速値の低下が顕著となるため、中間層２５の厚さの上限は、基板２１，２３の板厚と同厚以下であることが好ましく、板厚の５０％以下であることがより好ましく、板厚の１０％以下であることが更により好ましい。
　中間層２５が液体層である場合、液体層は２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍであることが好ましい。粘性が低すぎると振動を伝達しにくくなり、高すぎると液体層の両側に位置する一対の基板２１，２３同士が固着して一枚の基板としての振動挙動を示すようになることから、共振による振動が減衰されにくくなる。また、表面張力が低すぎると基板間の密着力が低下し、振動を伝達しにくくなる。表面張力が高すぎると、液体層の両側に位置する一対の基板同士が固着しやすくなり、一枚の基板としての振動挙動を示すようになることから、共振による振動が減衰されにくくなる。
　液体層の２５℃における粘性係数は１×１０－３Ｐａ・ｓ以上がより好ましく、１×１０－２Ｐａ・ｓ以上が更に好ましい。また、１×１０２Ｐａ・ｓ以下がより好ましく、１×１０Ｐａ・ｓ以下が更に好ましい。
　液体層の２５℃における表面張力は２０ｍＮ／ｍ以上がより好ましく、３０ｍＮ／ｍ以上が更に好ましい。
　液体層の粘性係数は回転粘度計などにより測定することができる。
　液体層の表面張力はリング法などにより測定することができる。
　液体層は、蒸気圧が高すぎると液体層が蒸発して振動板構成体としての機能を果たさなくなるおそれがある。そのため、液体層は、２５℃、１ａｔｍにおける蒸気圧が１×１０４Ｐａ以下が好ましく、５×１０３Ｐａ以下がより好ましく、１×１０３Ｐａ以下が更に好ましい。また、蒸気圧が高い場合には、液体層が蒸発しないようにシール等を施してもよいが、このとき、シール材により振動板構成体の振動を妨げないようにする必要がある。
　液体層は化学的に安定であり、液体層に接する基板が反応しないことが好ましい。化学的に安定とは、例えば光照射により変質（劣化）が少ないものであったりして、少なくとも－２０～７０℃の温度領域で凝固、気化、分解、変色、基板との化学反応等が生じないものを意味する。
　液体層の成分としては、具体的には、水、オイル、有機溶剤、液状ポリマー、イオン性液体及びそれらの混合物等が挙げられる。
　より具体的には、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、ストレートシリコーンオイル（ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル）、変性シリコーンオイル、アクリル酸系ポリマー、液状ポリブタジエン、グリセリンペースト、フッ素系溶剤、フッ素系樹脂、アセトン、エタノール、キシレン、トルエン、水、鉱物油、及びそれらの混合物、等が挙げられる。中でも、プロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル及び変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましく、プロピレングリコール又はシリコーンオイルを主成分とすることがより好ましい。
　上記の他に、粉体を分散させたスラリーを液体層として使用することもできる。損失係数の向上といった観点からは、液体層は均一な流体であることが好ましいが、振動板構成体１１Ａに着色や蛍光等といった意匠性や機能性を付与する場合には、上記したスラリーは有効である。
　液体層における粉体の含有量は０～１０体積％が好ましく、０～５体積％がより好ましい。
　粉体の粒径は沈降を防ぐ観点から１０ｎｍ～１μｍが好ましく、０．５μｍ以下がより好ましい。
　また、意匠性、機能性付与の観点から、液体層が蛍光材料を含んでもよい。蛍光材料を粉体として分散させたスラリー状の液体層でも、蛍光材料を液体として混合させた均一な液体層でもよい。これにより、振動板構成体１１Ａに光の吸収及び発光といった光学的機能を付与することができる。
（基板）
　本発明に係るスピーカー装置１００に用いる振動板構成体１１Ａは、中間層２５を厚さ方向の両側から挟むように、少なくとも一対の基板２１，２３が設けられる。一方の基板２１が共振した場合に、中間層２５が液体層であると他方の基板２３が共振しない、又は、他方の基板２３における共振の揺れを減衰できる。このため、振動板構成体１１Ａは、基板単独の場合と比べて損失係数を高くすることができる。
　一対の基板２１，２３のうち、一方の基板と他方の基板との共振周波数のピークトップの値は異なることが好ましく、共振周波数の範囲が重なっていないものがより好ましい。ただし、基板２１，２３の共振周波数の範囲が重複していたり、ピークトップの値が同じであっても、中間層、好ましくは液体層の存在によって、一方の基板が共振しても、他方の基板の振動が同期しないことで、ある程度共振が相殺される。そのため、基板単独の場合に比べて高い損失係数を得ることができる。
　すなわち、一方の基板の共振周波数（ピークトップ）をＱａ、共振振幅の半値幅をｗａ、他方の基板の共振周波数（ピークトップ）をＱｂ、共振振幅の半値幅をｗｂとしたときに、下記［式１］の関係を満たすことが好ましい。
　　（ｗａ＋ｗｂ）／４＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式１］
　上記［式１］における左辺の値が大きくなるほど一方の基板と他方の基板との共振周波数の差異（｜Ｑａ－Ｑｂ｜）が大きくなり、高い損失係数が得られるようになることから好ましい。
　そのため、下記［式２］を満たすことがより好ましく、下記［式３］を満たすことがより好ましい。
　　（ｗａ＋ｗｂ）／２＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式２］
　　（ｗａ＋ｗｂ）／１＜｜Ｑａ－Ｑｂ｜・・・［式３］
　なお、基板の共振周波数（ピークトップ）及び共振振幅の半値幅は、振動板構成体における損失係数と同様の方法で測定することができる。
　一対の基板は、質量差が小さいほど好ましく、質量差がないことがより好ましい。基板同士の質量差がある場合、軽い方の基板の共振は重い方の基板で抑制することはできるが、重い方の基板の共振を軽い方の基板で抑制することは困難である。すなわち、質量比に偏りがあると、慣性力の差異により原理的に共振による振動を互いに打ち消せなくなるためである。
　ここで、（基板Ａ／基板Ｂ）で表される基板Ａ及び基板Ｂの質量比は、０．１～１０．０（１／１０～１０／１）が好ましく、０．８～１．２５（８／１０～１０／８）が好ましく、０．９～１．１（９／１０～１０／９）がより好ましく、１．０（１０／１０）が更に好ましい。
　基板の厚さは、いずれも薄いほど、基板同士が中間層、好ましくは液体層を介して密着しやすく、また、基板を少ないエネルギーで振動させることができる。そのため、スピーカー等の振動板用途の場合には、基板の厚さは薄いほど好ましい。具体的には、基板の板厚は、それぞれ１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、５ｍｍ以下が更に好ましく、３ｍｍ以下が更により好ましく、１．５ｍｍ以下が特に好ましく、０．８ｍｍ以下が特により好ましい。一方、薄すぎると、基板の表面欠陥の影響が顕著になりやすく、割れが生じやすくなったり、強化処理しにくくなったりする。そのため、基板の厚さは０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０５ｍｍ以上がより好ましい。
　また、共振現象に起因する異音の発生を抑制した建築・車両用開口部材用途においては、基板の板厚は、それぞれ０．５～１５ｍｍが好ましく、０．８～１０ｍｍがより好ましく、１．０～８ｍｍが更に好ましい。
　一対の基板の少なくともいずれか一方は、損失係数が大きい方が、振動板構成体としての振動減衰も大きくなり、振動板用途として好ましい。具体的には、基板の２５℃における損失係数は１×１０－４以上が好ましく、３×１０－４以上がより好ましく、５×１０－４以上が更に好ましい。また、一対の基板の両方が、上記損失係数を有することがより好ましい。
　なお、基板の損失係数は、前述した振動板１１における損失係数と同様の方法で測定することができる。
　基板の少なくともいずれか一方は、板厚方向の縦波音速値が高い方が高周波領域の音の再現性が向上することから、振動板用途として好ましい。具体的には、基板の縦波音速値が４．０×１０３ｍ／ｓ以上が好ましく、５．０×１０３ｍ／ｓ以上がより好ましく、６．０×１０３ｍ／ｓ以上が更に好ましい。上限は特に限定されないが、基板の生産性や原料コストの観点から７．０×１０３ｍ／ｓ以下が好ましい。また、一対の基板の両方が、上記音速値を満たすことがより好ましい。
　なお、基板の音速値は、前述した振動板１１における縦波音速値と同様の方法で測定することができる。
　基板がガラス板である場合、そのガラス板の組成は特に限定されないが、例えば下記範囲であることが好ましい。
　ＳｉＯ２：４０～８０質量％、Ａｌ２Ｏ３：０～３５質量％、Ｂ２Ｏ３：０～１５質量％、ＭｇＯ：０～２０質量％、ＣａＯ：０～２０質量％、ＳｒＯ：０～２０質量％、ＢａＯ：０～２０質量％、Ｌｉ２Ｏ：０～２０質量％、Ｎａ２Ｏ：０～２５質量％、Ｋ２Ｏ：０～２０質量％、ＴｉＯ２：０～１０質量％、かつ、ＺｒＯ２：０～１０質量％。但し上記組成がガラス全体の９５質量％以上を占める。
　ガラス板の組成は、より好ましくは下記範囲である。
　ＳｉＯ２：５５～７５質量％、Ａｌ２Ｏ３：０～２５質量％、Ｂ２Ｏ３：０～１２質量％、ＭｇＯ：０～２０質量％、ＣａＯ：０～２０質量％、ＳｒＯ：０～２０質量％、ＢａＯ：０～２０質量％、Ｌｉ２Ｏ：０～２０質量％、Ｎａ２Ｏ：０～２５質量％、Ｋ２Ｏ：０～１５質量％、ＴｉＯ２：０～５質量％、かつ、ＺｒＯ２：０～５質量％。但し上記組成がガラス全体の９５質量％以上を占める。
　基板の比重はいずれも小さいほど、少ないエネルギーでガラス板を振動させることができる。具体的には、基板がガラス板である場合、ガラス板の比重はそれぞれ２．８以下が好ましく、２．６以下がより好ましく、２．５以下が更により好ましい。下限は特に限定されないが、２．２以上であることが好ましい。
　基板のヤング率を密度で除した値である比弾性率は、いずれも大きいほど、基板の剛性を高められる。具体的には、基板の比弾性率が、それぞれ２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上が好ましく、２．８×１０７ｍ２／ｓ２以上がより好ましく、３．０×１０７ｍ２／ｓ２以上が更により好ましい。上限は特に限定されないが、４．０×１０７ｍ２／ｓ２以下であることが好ましい。
（振動板構成体の特性及び構成例）
　振動板構成体１１Ａにおける損失係数は、大きいほど振動減衰が大きくなることから好ましい。スピーカー装置１００に用いる振動板構成体１１Ａの２５℃における損失係数は、１×１０－２以上であり、好ましくは２×１０－２以上、より好ましくは４×１０－２以上、特に好ましくは５×１０－２以上である。
　振動板構成体１１Ａの板厚方向の縦波音速値は、音速が速いほど振動板とした際に高周波音の再現性が向上することから、好ましくは４．０×１０３ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは５．０×１０３ｍ／ｓ以上、更により好ましくは６．０×１０３ｍ／ｓ以上である。上限は特に限定されないが、７．０×１０３ｍ／ｓ以下が好ましい。
　振動板構成体１１Ａの直線透過率が高いと、透光性の部材としての適用が可能となる。そのため、振動板構成体１１Ａは、日本工業規格（ＪＩＳ　Ｒ３１０６－１９９８）に準拠して求められた可視光透過率が１０％以上であることが好ましく、３０％以上がより好ましく、５０％以上が更に好ましく、７０％以上、さらには９０％以上がよりさらに好ましい。
　振動板構成体１１Ａの透過率を高めるために、屈折率を整合させることも有用である。すなわち、振動板構成体１１Ａを構成する基板２１，２３と中間層２５の屈折率は近いほど、界面における反射及び干渉が防止されることから好ましい。中でも中間層２５の屈折率と中間層２５に接する一対の基板２１，２３の屈折率との差は、いずれも０．２以下が好ましく、０．１以下がより好ましく、０．０１以下であることが更により好ましい。
　振動板構成体１１Ａを構成する基板２１，２３の少なくとも１枚及び中間層２５の少なくともいずれか一方に着色することも可能である。これは、振動板構成体１１Ａに更に意匠性を持たせたい場合や、ＩＲカット、ＵＶカット、プライバシーガラス等の機能性を持たせたい場合に有用である。
　振動板構成体１１Ａを構成する基板２１，２３は２枚以上であればよいが、３枚以上の基板を用いてもよい。いずれの場合でも、各基板として、すべて異なる組成の基板を用いてもよく、すべて同じ組成の基板を用いてもよく、同じ組成の基板と異なる組成の基板とを組み合わせて用いてもよい。中でも、異なる組成からなる２種類以上の基板を用いることが振動減衰性の点から好ましく用いられる。
　基板の質量や厚さについても同様に、すべて異なっても、すべて同一でも、一部が異なっていてもよい。中でも、構成する基板の質量がすべて同一であることが振動減衰性の点から好ましく用いられる。
　振動板構成体１１Ａを構成する基板２１，２３の少なくとも１枚に、物理強化ガラス板や化学強化ガラス板を用いることもできる。これは、振動板構成体の破壊を防ぐのに有用である。振動板構成体の強度を高めたい場合には、振動板構成体１１Ａの最表面に位置する基板を物理強化ガラス板又は化学強化ガラス板とすることが好ましく、構成するガラス板のすべてが物理強化ガラス板又は化学強化ガラス板であることがより好ましい。
　ガラス板として、結晶化ガラスや分相ガラスを用いることも、縦波音速値や強度を高める点から有用である。特に、振動板構成体の強度を高めたい場合には、振動板構成体の最表面に位置するガラス板を結晶化ガラス又は分相ガラスとすることが好ましい。
　振動板構成体１１Ａの少なくとも一方の最表面に本発明の効果を損なわない範囲でコーティング層やフィルム層を形成してもよい。コーティング層の施工やフィルム層の貼付は、例えば傷付き防止等に好適である。
　コーティング層やフィルム層の厚さは、基板の板厚の１／５以下であることが好ましい。コーティングやフィルムには従来公知の物を用いることができるが、コーティングとしては例えば撥水コーティング、親水コーティング、滑水コーティング、撥油コーティング、光反射防止コーティング、遮熱コーティング、等が挙げられる。また、フィルムとしては例えばガラス飛散防止フィルム、カラーフィルム、ＵＶカットフィルム、ＩＲカットフィルム、遮熱フィルム、電磁波シールドフィルム、プロジェクター用スクリーンフィルム等が挙げられる。
　振動板構成体１１Ａの形状は、用途によって適宜設計することができ、平面板状であっても曲面形状でもよい。
　例えば、低周波数帯域の出力音圧レベルを上げるため、振動板構成体１１Ａにエンクロージャー又はバッフル板を付与した構造とすることもできる。エンクロージャー又はバッフル板の材質は特に限定されないが、上記した振動板１１を用いることが好ましい。
　振動板構成体１１Ａの少なくとも一方の最表面に本発明の効果を損なわない範囲で、フレームを設けてもよい。フレームは、振動板構成体１１Ａの剛性を向上させたい場合、あるいは曲面形状を保持したい場合等に有用である。フレームの材質としては従来公知の物を用いることができるが、例えばＡｌ２Ｏ３、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４、ＡｌＮ、ムライト、ジルコニア、イットリア、ＹＡＧ等のセラミックス及び単結晶材料、鋼、アルミニウム、チタン、マグネシウム、炭化タングステン等の金属及び合金材料、ＦＲＰ等の複合材料、アクリル、ポリカーボネート等の樹脂材料、ガラス材料、木材等を用いることができる。
　用いるフレームの重量は、ガラス板の重量の２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましい。
　なお、振動板構成体１１Ａとフレームとの間にはシール材を配置することで、液体層のフレームからの漏れを防止できる。
　振動板構成体１１Ａの外周端部の少なくとも一部を、振動板構成体１１Ａの振動を妨げない部材でシールしてもよい。このシール材としては、伸縮性の高いゴム、樹脂、ゲル等を用いることができる。
　シール材用の樹脂に関しては、アクリル系、シアノアクリレート系、エポキシ系、シリコーン系、ウレタン系、フェノール系等を用いることができる。硬化方法としては一液型、二液混合型、加熱硬化、紫外線硬化、可視光硬化等が挙げられる。
　熱可塑性樹脂（ホットメルトボンド）を用いることもできる。一例として、エチレン酢酸ビニル系、ポリオレフィン系、ポリアミド系、合成ゴム系、アクリル系、ポリウレタン系が挙げられる。
　ゴムに関しては、例えば天然ゴム、合成天然ゴム、ブタジエンゴム、スチレン・ブタジエンゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、エチレン・プロピレンゴム、クロロプレンゴム、アクリルゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ハイパロン）、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、エチレン・酢酸ビニルゴム、エピクロルヒドリンゴム、多硫化ゴム（チオコール）、水素化ニトリルゴムを用いることができる。
　シール材の厚さは、薄すぎると十分な強度が確保されず、厚すぎると振動の支障となる。ゆえにシール材の厚さは１０μｍ以上かつガラス構成体の合計厚さの５倍以下であることが好ましく、５０μｍ以上かつガラス構成体の合計厚さより薄いことがより好ましい。
　振動板構成体１１Ａの基板２１，２３と中間層２５との界面における剥離防止等のために、向かい合う基板２１，２３の主面の少なくとも一部に、本発明の効果を損なわない範囲で上記のシール材を塗布することができる。この場合、シール材塗布部の面積は、振動の支障とならないように中間層２５の面積の２０％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、５％以下であることが特に好ましい。
　また、シール性能を向上するために、基板２１，２３のエッジ部分を適切な形状に加工することもできる。例えば、少なくとも一方の基板の端部をＣ面取り（基板の断面形状が台形形状）又はＲ面取り（基板の断面形状が略円弧状）することにより、シール材と基板との接触面積を増大させ、シール材と基板との接着強度が向上する。
＜適用例＞　以上説明したスピーカー装置１００の振動板（振動板１１，振動板構成体１１Ａ）は、主面の面積を広く採れることを活かし、例えば、振動板の視認方向（図２のＶａ方向）の奥側に、表示用の画面を配置してディスプレイとして用いることができる。また、振動板の表面に発光素子を設け、表示機能を持たせることができる。さらに、振動板にスクリーンフィルムを貼り付け、映像を投射して表示させる機能を付加することもできる。また、窓ガラスとして使用することもできる。
　以下に、本構成のスピーカー装置１００の適用例をより詳細に説明する。
　スピーカー装置１００の振動板は、例えば電子機器用部材として、フルレンジスピーカー、１５Ｈｚ～２００Ｈｚ帯の低音再生用スピーカー、１０ｋＨｚ～１００ｋＨｚ帯の高音再生スピーカー、振動板の面積が０．２ｍ２以上の大型スピーカー、振動板の面積が３ｃｍ２以下の小型スピーカー、平面型スピーカー、円筒型スピーカー、透明スピーカー、スピーカーとして機能するモバイル機器用カバーガラス、ＴＶディスプレイ用カバーガラス、映像信号と音声信号とが同一の面から生じるディスプレイ、ウェアラブルディスプレイ用スピーカー、電光表示器、照明器具、等に用いる振動板として利用できる。また、マイク用の振動板、振動センサーとして用いることもできる。
　そして、スピーカー装置１００は、車両等の輸送機械の内装用振動部材として、車載・機載スピーカーとして用いることができる。例えばスピーカーとして機能するサイドミラー、サンバイザー、インパネ、ダッシュボード、天井、ドア、その他、各種の内装パネルにできる。さらに、これらをマイクロフォン及びアクティブノイズコントロール用振動板として機能させることもできる。
　また、スピーカー装置１００は、例えば、建築・輸送機械等に用いられる開口部材として用いることができる。その場合、振動板に、ＩＲカット、ＵＶカット、着色等の機能を付与することもできる。
　スピーカー装置１００を開口部材の一部に適用する際には、振動板の片側又は両側の主面に、エキサイタ１３に接続された振動伝達部１５を接合した構成にできる。この構成によれば、従来再現が難しかった高周波領域の音の再生が容易に可能となる。また、振動板の大きさ、形状、色調等における自由度が高く、意匠性を施すことが可能であることから、デザイン性にも優れた開口部材を得ることができる。
　また、振動板の表面又は近傍に設置した集音用マイクロフォン又は振動検出器で音声又は振動をサンプリングし、これと同位相あるいは逆位相の振動を振動板に発生させることにより、サンプリングした音声又は振動を増幅したり打ち消したりすることができる。
　より具体的には、スピーカー装置１００は、車内スピーカー、車外スピーカー、遮音機能を有する車両用フロントガラス、サイドガラス、リアガラス又はルーフガラスに適用できる。また、音波振動により撥水性、耐着雪性、耐着氷性、防汚性を向上させた車両用窓、構造部材、化粧板として用いることもできる。具体的には、自動車用窓ガラスやミラーの他、レンズ、センサー及びそれらのカバーガラスとして用いることができる。
　建築用開口部材としては、振動板及び振動検出装置として機能する窓ガラス、ドアガラス、ルーフガラス、内装材、外装材、装飾材、構造材、外壁、及び太陽電池用カバーガラスとして用いることができる。また、音波振動により上記の撥水性、耐着雪性、防汚性を向上させることもできる。
（振動板構成体の製造方法）
　上記した振動板構成体１１Ａは、一対の基板２１，２３の間に中間層２５を形成することにより得ることができる。
　一対の基板２１，２３の間に中間層２５として液体層を形成する方法は、特に限定されない。例えば、基板の表面に液体層を形成し、その上に別の基板を設置する方法、それぞれ液体層を表面に形成した基板同士を貼り合わせる方法、二枚の基板の隙間から液体層を流し入れる方法等が挙げられる。
　液体層の形成についても特に限定されず、例えば、基板表面への液体の塗布、噴霧、等が挙げられる。
　このように、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、実施形態の各構成を相互に組み合わせることや、明細書の記載、並びに周知の技術に基づいて、当業者が変更、応用することも本発明の予定するところであり、保護を求める範囲に含まれる。
　以下に実施例を挙げ、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されない。
＜評価例１＞
　一対の基板の一方を基板１として３００ｍｍ×３００ｍｍ×０．５ｍｍのガラス基板Ａを用意し、基板表面にディスペンサー（武蔵エンジニアリング製；ＳＨＯＴＭＡＳＴＥＲ４００ＤＳ－ｓ）を用いて、液体層として粘性係数３０００ｍＰａ・ｓのシリコーンオイル（信越化学工業製；ＫＦ－９６）を塗布した。さらに、一対の基板の他方を基板２として３００ｍｍ×３００ｍｍ×０．５ｍｍのガラス基板Ｂをガラス基板Ａに密着させ、液厚が３μｍの厚さとなるように貼合した。これにより、２枚のガラス基板と、液体層とを有する振動板構成体を得た。
　ガラス基板Ａ及びガラス基板Ｂの組成（質量％）及び物性値を以下に示す。
（ガラス基板Ａ）ＳｉＯ２：６１．５％、Ａｌ２Ｏ３：２０％、Ｂ２Ｏ３：１．５％、ＭｇＯ：５．５％、ＣａＯ：４．５％、ＳｒＯ：７％、密度：２．７ｇ／ｃｍ３、ヤング率：８５ＧＰａ、比弾性率：３．２×１０７ｍ２／ｓ２
（ガラス基板Ｂ）ＳｉＯ２：６０％、Ａｌ２Ｏ３：１７％、Ｂ２Ｏ３：８％、ＭｇＯ：３％、ＣａＯ：４％、ＳｒＯ：８％、密度：２．５ｇ／ｃｍ３、ヤング率：７７ＧＰａ、比弾性率：３．１×１０７ｍ２／ｓ２
　また、ロッド部材として、ロッド長さ２００ｍｍ、比弾性率２５ｍｍ２／ｓ２のアルミ中空円筒部材を用い、ロッド部材の一端部をアクリル樹脂からなるロッド保持部材に接着した。そして、ロッド部材と一体にされたロッド保持部材を、振動板構成体のガラス基板Ｂに接着した。ロッド保持部材のガラス基板Ｂへの取り付け面積は３．１ｃｍ２であった。ロッド部材の他端部は、アクリル樹脂からなるエキサイタの加振部に接続して、エキサイタからの振動がロッド部材及びロッド保持部材を介して振動板構成体に伝播されるようにした。
＜評価例２＞
　ガラス基板Ａに代えて３００ｍｍ×３００ｍｍ×０．５ｍｍのアクリル樹脂基板を用い、中間層として厚さ５００μｍのＰＶＢ樹脂を配置した点以外は評価例１と同様にして振動板構成体を得た。この振動板構成体に、評価例１と同様にして、ロッド部材が接続されたロッド保持部材を接着し、ロッド部材の他端部にエキサイタを接続した。
＜評価例３＞
　３００ｍｍ×３００ｍｍ×０．５ｍｍのＳｉＯ２ガラス板を用意して、これを単板構成の振動板とした。この振動板に、評価例１と同様にして、ロッド部材が接続されたロッド保持部材を接着し、ロッド部材の他端部にエキサイタを接続した。
＜評価例４＞
　評価例１と同様に、ガラス基板Ａ，Ｂ、及び中間層としてシリコーンオイルからなる液体層を有する振動板構成体を、長さ２００ｍｍ、比弾性率１ｍｍ２／ｓ２のナイロン製のロッド部材を、評価例１と同様にロッド保持部材に接着し、ロッド部材の他端部にエキサイタを接続した。
＜評価方法＞
（ヤング率、縦波音速値、密度）
　評価例１～４の振動板構成体及び単板の振動板のヤング率Ｅ及び音速Ｖは、長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍ、厚さ０．５ｍｍ～１ｍｍの試験片を用い、日本工業規格（ＪＩＳ－Ｒ１６０２－１９９５）に記載された超音波パルス法により２５℃で測定した（オリンパス株式会社製、ＤＬ３５ＰＬＵＳを使用）。ガラス板構成体の縦波音速値は、板厚方向の音速を測定した。
　ガラス板の密度ρはアルキメデス法（株式会社島津製作所、ＡＵＸ３２０）により２５℃で測定した。
（共振周波数）
　評価例１～４の振動板構成体及び単板の振動板の共振周波数は、長さ１００～１０３ｍｍ、幅１００～１０３ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験基板（振動板構成体、単板の振動板）の下面中心部に加振器（Ｌａｂｗｏｒｋｓ製；ＥＴ１３９）を接続し、温度２５℃の環境下において、試験片に３０Ｈｚ～１００００Ｈｚの帯域における正弦波振動を印加した際の応答を、試験基板の上面中心部に設置した加速度ピックアップにより検知し、ＦＦＴアナライザ（株式会社小野測器製、ＤＳ―３０００）により周波数応答特性を解析した。振動の振幅ｈが極大となる周波数を共振周波数ｆとした。
（損失係数）
　評価例１～４の振動板構成体及び単板の振動板において、損失係数は、上記測定で求めた材料の共振周波数ｆ、最大振幅ｈより－３ｄＢ下がった点（すなわち、最大振幅－３［ｄＢ］における点）の周波数幅Ｗを用い、Ｗ／ｆで表される減衰値により評価した。
（粘性係数）
　液体層に用いるシリコーンオイルの粘性係数は、回転粘度計（ＢＲＯＯＫＦＩＥＬＤ社、ＲＶＤＶ－Ｅ）を用い、２５℃で計測した。
（音圧レベル）
　エキサイタに駆動電圧２Ｖ、５０～１０ｋＨｚの音声信号を入力し、精密騒音計（小野測器ＬＡ－３５６０）により音圧レベルを測定した。
　以上の諸元及び測定結果を表１に纏めて示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　シリコーンの液体層を２枚のガラス基板で挟み込んだ振動板構成体を、アルミ製のロッド部材を介して励振させた評価例１においては、２５℃における振動板構成体の損失係数は５．２×１０－２であり、１×１０－２を上回った。また、縦波音速値は６．１×１０３ｍ／ｓであり、３．０×１０３ｍ／ｓを上回った。１ｋＨｚの音声信号を入力した場合の振動体構成体から発生する音圧のレベルは７０ｄＢであり、視聴に十分な音圧レベルであった。また、励振時における共振は認められなかった。
　ＰＢＢ樹脂をアクリル樹脂基板とガラス基板で挟み込んだ振動板構成体を、アルミ製のロッド部材を介して励振させた評価例２においては、２５℃における振動対構成体の損失係数は１．１×１０－１であり、１×１０－２を上回った。また、縦波音速値は４．０２×１０３であり、３．０×１０３ｍ／ｓを上回った。１ｋＨｚの音声信号を入力した場合の振動体構成体から発生する音圧のレベルは６５ｄＢであり、視聴に十分な音圧レベルであった。また、励振時における共振は認められなかった。
　ＳｉＯ２ガラスの単板の振動板を、アルミ製のロッド部材を介して励振させた評価例３においては、２５℃における振動板の損失係数は９．５×１０－３であり、１×１０－２を下回った。また、縦波音速値は６．０×１０３ｍ／ｓであり、３．０×１０３ｍ／ｓを上回った。１ｋＨｚの音声信号を入力した場合の振動体構成体から発生する音圧のレベルは７０ｄＢで、視聴に十分な音圧レベルであったが、共振の発生により、ロッド部材に剥離を生じた。つまり、評価例３は、評価例１、２と比較して剥離強度の面で劣っていた。
　シリコーンの液体層を２枚のガラス基板で挟み込んだ振動板構成体を、ナイロン製のロッド部材を介して励振させた評価例４においては、２５℃における振動板構成体の損失係数は５．２×１０－２であり、１×１０－２を上回った。また、縦波音速値は６．１×１０３ｍ／ｓであり、３．０×１０３ｍ／ｓを上回った。しかし、この場合のロッド部材の比弾性率は１ｍｍ２／ｓ２で、比弾性率２０ｍｍ２／ｓ２に及ばない値であった。そのため、振動体構成体から発生する音圧のレベルは４０ｄＢとなり、視聴しにくい音圧レベルであった。また、励振時における共振は認められなかった。つまり、評価例４は、評価例１、２と比較して音響性能の面で劣っていた。
　なお、評価例１～４のいずれも、ロッド保持部材の取り付け面積が振動板構成体、又は振動板の主面における面積の１／１００以下であり、振動板構成体、振動板の美観が損なわれることはなかった。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１８年３月６日出願の日本特許出願（特願２０１８－０３９８７９）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明に係るスピーカー装置は、振動板の損失係数が大きく、振動板に振動を伝達する振動伝達部の比弾性率が２０ｍｍ２／ｓ２以上であるため、十分な音響性能を維持しつつ、振動板のデザイン性を損なうことなく、優れた意匠性を維持できる。そのため、電子機器用部材、車両等の輸送機械の内装用振動部材や車載・機載スピーカー、建築・輸送機械等に用いられる開口部材として、好適に用いることができる。
　１１　振動板
　１１Ａ　振動板構成体
　１３　エキサイタ
　１５　振動伝達部
　１７　ロッド部材
　１９　ロッド保持部材
　２１，２３　基板
　２５　中間層
１００　スピーカー装置

Claims (16)

  1. 　振動板と、入力された電気信号に応じて振動を発生するエキサイタと、前記振動板と前記エキサイタとに接続され、前記エキサイタからの振動を前記振動板に伝達する振動伝達部と、を備えるスピーカー装置であって、
    　前記振動板の２５℃における損失係数は１×１０－２以上であり、
    　前記振動伝達部の比弾性率は２０ｍｍ２／ｓ２以上である、
    スピーカー装置。
  2. 　前記振動板は、透光性を有する振動板である請求項１に記載のスピーカー装置。
  3. 　前記振動板は、板厚方向の縦波音速値が３．０×１０３ｍ／ｓ以上である請求項１または２に記載のスピーカー装置。
  4. 　前記振動伝達部と前記振動板との接合面の面積は、前記振動板の面積の１／１００以下である請求項１～３のいずれかに記載のスピーカー装置。
  5. 　前記振動伝達部は、前記振動板と前記エキサイタに接続されるロッド部材を含む請求項１～４のいずれかに記載のスピーカー装置。
  6. 　前記ロッド部材は、前記振動板にロッド保持部材を介して接続される請求項５に記載のスピーカー装置。
  7. 　前記振動板は、２枚以上の基板を含む振動板構成体であり、
    　前記振動板構成体は、前記基板のうち少なくとも一対の前記基板の間に、樹脂または液体の中間層を有する、請求項１～６のいずれかに記載のスピーカー装置。
  8. 　前記中間層は、厚さ１００μｍ以下の液体層である請求項７に記載のスピーカー装置。
  9. 　前記液体層の２５℃における粘性係数が１×１０－４～１×１０３Ｐａ・ｓであり、かつ、２５℃における表面張力が１５～８０ｍＮ／ｍである、請求項８に記載のスピーカー装置。
  10. 　前記液体層がプロピレングリコール、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル及び変性シリコーンオイルからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む請求項８または９に記載のスピーカー装置。
  11. 　前記基板のうち少なくとも一対の前記基板の比弾性率が共に、２．５×１０７ｍ２／ｓ２以上である、請求項７～１０のいずれかに記載のスピーカー装置。
  12. 　前記一対の基板を構成する２枚の前記基板の質量比が０．１～１０．０である請求項７～１１のいずれかに記載のスピーカー装置。
  13. 　前記一対の基板を構成する２枚の前記基板の厚さが、それぞれ０．０１～１５ｍｍである請求項７～１２のいずれかに記載のスピーカー装置。
  14. 　前記振動板構成体は、物理強化ガラス板及び化学強化ガラス板の少なくともいずれか一方のガラス板を含む、請求項７～１３のいずれかに記載のスピーカー装置。
  15. 　前記振動板構成体の少なくとも一方の最表面にコーティング層又はフィルム層が形成された請求項７～１４のいずれかに記載のスピーカー装置。
  16. 　前記振動板構成体の外周端部の少なくとも一部に、前記振動板構成体の振動を妨げないシール材が設けられた、請求項７～１５のいずれかに記載のスピーカー装置。
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Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112004182A (zh) * 2020-08-24 2020-11-27 国光电器股份有限公司 一种扬声器的音膜材料及其制备方法和应用
WO2022045027A1 (ja) * 2020-08-26 2022-03-03 Ａｇｃ株式会社 ガラス板構成体、振動板および開口部材
WO2023063368A1 (ja) * 2021-10-15 2023-04-20 Ａｇｃ株式会社 エキサイタ付きガラス振動板、車両用振動板及び建築物用振動板
WO2023063370A1 (ja) * 2021-10-15 2023-04-20 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、ガラス振動板の製造方法、エキサイタ付きガラス振動板、車両用振動板及び建築物用振動板
WO2023068310A1 (ja) * 2021-10-22 2023-04-27 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、エキサイタ付きガラス振動板及び車両用窓ガラス
WO2023068311A1 (ja) * 2021-10-22 2023-04-27 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、エキサイタ付きガラス振動板及び車両用窓ガラス
WO2023095761A1 (ja) * 2021-11-24 2023-06-01 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板及び車両用振動板
WO2023195354A1 (ja) * 2022-04-04 2023-10-12 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、及び振動子付きガラス振動板
WO2023204133A1 (ja) * 2022-04-19 2023-10-26 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2023204134A1 (ja) * 2022-04-19 2023-10-26 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2023224081A1 (ja) * 2022-05-19 2023-11-23 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板、及びガラス振動板の製造方法、振動子付きガラス振動板の製造方法
WO2023243643A1 (ja) * 2022-06-13 2023-12-21 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2024004825A1 (ja) * 2022-06-27 2024-01-04 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、ガラス振動板の製造方法及び振動子付きガラス振動板の製造方法
EP4132002A4 (en) * 2020-04-02 2024-01-17 Foster Electric Company, Limited VIBRATION PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING VIBRATION PLATE
DE112022002684T5 (de) 2021-05-19 2024-03-21 AGC Inc. Schwingungsvorrichtung und Schallisolierungsvorrichtung
DE112022003812T5 (de) 2021-07-30 2024-05-16 AGC Inc. Membran, Membran mit Erreger und Fahrzeugmembran
WO2024111587A1 (ja) * 2022-11-24 2024-05-30 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板、ガラス振動板の製造方法、及び振動子付きガラス振動板の製造方法

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102019210573A1 (de) * 2019-07-17 2021-01-21 Continental Engineering Services Gmbh Einbaulautsprecher für ein Fahrzeug
CN112770229B (zh) * 2020-12-30 2023-01-24 歌尔股份有限公司 扬声器、扬声器的振动板结构的制备方法及电子终端
DE102021115348A1 (de) * 2021-06-14 2022-12-15 International Automotive Components Group North America, Inc. Lautsprecheranordnung eines fahrzeugs

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010263512A (ja) * 2009-05-11 2010-11-18 Sony Corp スピーカー装置
JP2013198082A (ja) * 2012-03-22 2013-09-30 Goto Denshi Kk エキサイタ及びその取り付け方法、並びに音響伝達部材
WO2017175682A1 (ja) * 2016-04-05 2017-10-12 旭硝子株式会社 ガラス板構成体

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3512087B2 (ja) * 1999-06-15 2004-03-29 日本電気株式会社 パネルスピーカ
JP4683367B2 (ja) * 2000-08-04 2011-05-18 ヤマハ株式会社 線状加振装置及び該加振装置を備えたスピーカ
JP4418415B2 (ja) * 2005-08-31 2010-02-17 株式会社アイソニック 車両用発音体システム
JP4524700B2 (ja) * 2007-11-26 2010-08-18 ソニー株式会社 スピーカ装置およびスピーカ駆動方法
JP2012105021A (ja) * 2010-11-09 2012-05-31 Sony Corp スピーカー装置
JP2016023000A (ja) 2014-07-16 2016-02-08 株式会社日立製作所 エレベーター装置
CN204425649U (zh) * 2015-01-26 2015-06-24 瑞声光电科技(常州)有限公司 屏幕发声装置
GB2538809B (en) * 2015-05-29 2021-08-25 B & W Group Ltd Loudspeaker diaphragm
EP3142385B1 (en) * 2015-09-14 2020-01-08 Vestel Elektronik Sanayi ve Ticaret A.S. Sound reproducing display
JP6761277B2 (ja) * 2016-05-13 2020-09-23 株式会社東芝 スピーカシステム

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010263512A (ja) * 2009-05-11 2010-11-18 Sony Corp スピーカー装置
JP2013198082A (ja) * 2012-03-22 2013-09-30 Goto Denshi Kk エキサイタ及びその取り付け方法、並びに音響伝達部材
WO2017175682A1 (ja) * 2016-04-05 2017-10-12 旭硝子株式会社 ガラス板構成体

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4132002A4 (en) * 2020-04-02 2024-01-17 Foster Electric Company, Limited VIBRATION PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING VIBRATION PLATE
CN112004182A (zh) * 2020-08-24 2020-11-27 国光电器股份有限公司 一种扬声器的音膜材料及其制备方法和应用
WO2022045027A1 (ja) * 2020-08-26 2022-03-03 Ａｇｃ株式会社 ガラス板構成体、振動板および開口部材
DE112022002684T5 (de) 2021-05-19 2024-03-21 AGC Inc. Schwingungsvorrichtung und Schallisolierungsvorrichtung
DE112022003812T5 (de) 2021-07-30 2024-05-16 AGC Inc. Membran, Membran mit Erreger und Fahrzeugmembran
WO2023063368A1 (ja) * 2021-10-15 2023-04-20 Ａｇｃ株式会社 エキサイタ付きガラス振動板、車両用振動板及び建築物用振動板
WO2023063370A1 (ja) * 2021-10-15 2023-04-20 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、ガラス振動板の製造方法、エキサイタ付きガラス振動板、車両用振動板及び建築物用振動板
WO2023068310A1 (ja) * 2021-10-22 2023-04-27 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、エキサイタ付きガラス振動板及び車両用窓ガラス
WO2023068311A1 (ja) * 2021-10-22 2023-04-27 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、エキサイタ付きガラス振動板及び車両用窓ガラス
WO2023095761A1 (ja) * 2021-11-24 2023-06-01 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板及び車両用振動板
WO2023195354A1 (ja) * 2022-04-04 2023-10-12 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、及び振動子付きガラス振動板
WO2023204133A1 (ja) * 2022-04-19 2023-10-26 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2023204134A1 (ja) * 2022-04-19 2023-10-26 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2023224081A1 (ja) * 2022-05-19 2023-11-23 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板、及びガラス振動板の製造方法、振動子付きガラス振動板の製造方法
WO2023243643A1 (ja) * 2022-06-13 2023-12-21 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板及び振動子付きガラス振動板
WO2024004825A1 (ja) * 2022-06-27 2024-01-04 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、ガラス振動板の製造方法及び振動子付きガラス振動板の製造方法
WO2024111587A1 (ja) * 2022-11-24 2024-05-30 Ａｇｃ株式会社 ガラス振動板、振動子付きガラス振動板、ガラス振動板の製造方法、及び振動子付きガラス振動板の製造方法

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