WO2019117029A1 - ろ過材用不織布およびその製造方法 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a non-woven fabric for a filtering material that can be suitably used for bag filters and the like comprising amorphous polyphenylene sulfide fibers and heat-resistant fibers, and has excellent durability and good dust removal performance.
- the present invention relates to a non-woven fabric for a filter material capable of performing long-term stable dust filtration in exhaust gas and a method for producing the same.
- filter media for purifying air there are filter media for internal filtration and filter media for surface filtration.
- a filter material for surface filtration is used for a bag filter which is a dust collector filter. With surface filtration, dust is collected on the surface of the filter, and cake (a layer of dust) is formed on the surface of the filter, and the cake collects dust one after another, and the cake becomes thick to a certain extent. The operation of removing cake from the filter medium surface by air pressure and forming the cake on the filter medium surface again is repeated and filtered.
- a filter medium has been proposed in which a membrane made of polytetrafluoroethylene (hereinafter referred to as PTFE) having a pore diameter of about 2 ⁇ m is adhered to the filtration surface of non-woven fabric or woven fabric to improve dust removal performance.
- PTFE polytetrafluoroethylene
- the film which put the slit in the center part of the thickness direction of a layer is formed, the filter material (for example, patent document 1) which prevents dust leak, the filter material which densified by enlarging the needle density by needle punching (for example, Patent Document 2), and a filter medium etc., which are made to have good dust removability and dust collection properties by arranging polyphenylene sulfide (hereinafter referred to as PPS) fibers having a single fiber fineness of 2.0 dtex or less, have been proposed. .
- PPS polyphenylene sulfide
- the filter material for bag filters conventionally known is a three-dimensional structure such as non-woven fabric and fabric because the raw material is a fiber, and therefore, in the bag filter filtration mechanism mainly based on surface filtration, the membrane is It has not been possible to achieve the same long-term stability and filtration accuracy as laminate products.
- a filter material by the method of membrane lamination is used for a bag filter for dust collector, as shown in Patent Document 4, although the dust removal performance by the pulse jet method is excellent, PTFE has poor adhesion with other materials. From the characteristics, there has been a problem that the membrane itself is peeled off from the filtration surface by the long-term pulse jet removal operation. In addition, there has been pointed out a cost problem that the processing cost is very high.
- the object of the present invention is to prevent the clogging of dust according to the filtration conditions required for the non-woven fabric for filter material, especially the non-woven fabric used for bag filter, and excellent in durability, good dust removal performance, long-term stability
- the present invention is to provide a non-woven fabric for filter material which can filter dust in exhaust gas.
- the filtration mechanism of the bag filter is dust collection by the cake formed on the filtration surface, and the particulate matter penetrating the filtration material penetrates into the filtration material before sufficient cake is laminated on the surface of the filtration surface
- the inventors have found that the majority of them are.
- the membrane-laminated filter medium is characterized by the fact that even if the initial residual pressure loss is high, the constant residual pressure loss can be obtained due to the uniform diameter of the through holes present in the membrane, but the cake is formed. In addition, stable dust collection performance can be obtained. Therefore, in order to reduce the exhaust concentration with only nonwoven fabric, it is important to retain particulate matter on the filter surface for a sufficient time for cake to be formed on the filter surface, and to achieve this.
- the present invention was conceived based on the idea that it is necessary to optimize the material and processing of the material.
- the present invention is as follows. 1.
- the nonwoven fabric for filtration material according to 1 or 2 wherein the heat-resistant fiber comprises a fiber selected from any one or more of crystalline PPS fiber, aramid fiber, fluorine fiber, polyimide fiber, carbon fiber and glass fiber. 4.
- a staple fiber non-woven fabric containing 20 to 100% by mass of amorphous polyphenylene sulfide fiber and 0 to 80% by mass of heat resistant fiber is subjected to heat and pressure treatment to partially cut the sectional shape of the amorphous polyphenylene sulfide fiber.
- the manufacturing method of the nonwoven fabric for filtration materials made to be transformed and / or made into a film by fusion. 7.
- the non-woven fabric for filtration material of the present invention is free from clogging of dust according to the filtration conditions required particularly for non-woven fabric used for bag filters, has good dust removal performance, and is stable for long term with stable dust filtration in exhaust gas. It becomes possible to provide a non-woven fabric for filter material which is excellent in the possible durability.
- the resin used for the amorphous PPS fiber of the present invention is preferably a linear PPS resin, and the melt flow rate of PPS is 50 to 50 measured at a load of 49 N and a temperature of 315.6 ° C. by the ASTM D-1238-82 method. It is preferably 160 g / 10 min. Not only mere heat resistance and chemical resistance but also, for example, the strength required for the filter form should be combined with various applications such as bag filter filter materials, which are severe.
- Such a method is a fiber consisting of a polymer obtained by a primary crosslinking reaction with a relatively low molecular weight polymer, and it is already measured -SO- or -SO 2 when the bond centering on a sulfur atom is measured by ESCA or the like.
- the PPS of the present invention is formed by spinning a linear polymer having a melt flow rate of 50 to 160 g / 10 min of PPS measured under the conditions of a load of 49 N and a temperature of 315.6 ° C. by the ASTM D-1238-82 method.
- 95 atomic% or more is preferably a sulfide bond, 98 atomic% or more is a sulfide bond, and more preferably 100 atomic%. More preferably, it is a sulfide bond.
- the amorphous PPS fiber of the present invention is a fiber composed of a polymer having P-phenylene sulfide (-C 6 H 4 -S-) units, and preferably 70 mass% or more, more preferably 90 P-phenylene sulfide repeating units. It is a fiber which consists of a linear polymer containing mass% or more. Since PPS fibers are excellent in heat resistance, chemical resistance to various chemicals, and flame retardancy, they exhibit extremely high performance as a filter material for bag filters in the use range at 190 ° C. or less.
- the melt flow rate of the PPS resin used for the amorphous PPS fiber of the present invention measured under the conditions of 49N load and 315.6 ° C. by the ASTM D-1238-82 method is preferably 50 to 160 g / 10 min. In order to obtain sufficient long-term heat resistance and strength, a linear polymer having a higher degree of polymerization is preferred. However, if the melt flow rate is less than 50 g / 10 min, the viscosity is too high even at high temperatures, and this is not preferable in terms of productivity because pressure loss during spinning increases.
- melt flow rate of the PPS resin used for the amorphous PPS fiber is preferably in the range of 50 to 160 g / 10 min, more preferably 80 to 140 g / 10 min.
- linear PPS resins are excellent not only in long-term heat resistance but also in thermal stability at the time of melting as compared with crosslinked or semi-crosslinked PPS resins, and therefore they are also excellent in processability.
- the PPS resin used for the amorphous PPS fiber of the present invention can be obtained by a polymerization reaction of an alkali metal sulfide and a dihaloaromatic compound in a polar organic solvent.
- an alkali metal sulfide for example, sodium sulfide, lithium sulfide, potassium sulfide or the like, or a mixture thereof can be used.
- sodium sulfide is generally used because it is the most economically superior.
- dihalo compound for example, dihalobenzenes such as p-dichlorobenzene, o-dichlorobenzene, m-dichlorobenzene, etc., dihalonaphthalenes such as 1,4-dichloronaphthalene, others, dihalobenzoic acid, dihalobenzophenone, diazo While halophenyl ether and the like can be used, p-dichlorobenzene is most preferably used from the viewpoint of physical properties and economics.
- the amorphous PPS fiber of the present invention preferably has a round cross section and a fineness of preferably 1 to 25 dtex, more preferably 2 to 15 dtex, and still more preferably 3 to 10 dtex. Is preferably 30 to 90 mm, and the number of crimps is preferably 3 to 20/25 mm.
- the amorphous PPS fiber of the present invention can be obtained by melt spinning using the above-described PPS resin.
- the molten PPS resin is extruded from a nozzle and spun at a spinning speed of 500 to 2000 m / min to obtain amorphous PPS fiber.
- Crimping of amorphous PPS fibers can be applied using a generally used push-in crimper or the like. At that time, the crimped shape can be stabilized by removing the water after the crimping at a drying temperature of 50 to 80 ° C. and a drying time of 20 minutes to 1 hour.
- the heat-resistant fiber of the present invention is preferably a fiber selected from crystalline PPS fiber, aramid fiber, fluorine fiber, polyimide fiber, carbon fiber and glass fiber, among which crystalline PPS fiber, aramid fiber and fluorine fiber which is a PTFE fiber And fibers selected from polyimide fibers are more preferred.
- the heat-resistant fiber of the present invention preferably has a fineness of 0.5 to 15 dtex, a fiber length of 30 to 90 mm, and a crimp count of 3 to 20 fibers / 25 mm.
- the non-woven fabric of the present invention contains 20 to 100% by mass of amorphous PPS fibers and 0 to 80% by mass of heat-resistant fibers. If the content of non-crystalline PPS fibers of the non-woven fabric of the present invention is less than 20% by mass, the surface of the resulting non-woven fabric is insufficient in smoothing and lowering of porosity, and residual pressure loss after loading by VDI test / initial residual pressure The loss value increases.
- the content of amorphous PPS fibers is preferably 25 to 95% by mass, more preferably 30 to 90% by mass, and still more preferably 35 to 85% by mass.
- the heat-resistant fiber content is preferably 5 to 75% by mass, more preferably 10 to 70% by mass, and still more preferably 15 to 65% by mass.
- the nonwoven fabric of the present invention has a basis weight of 80 to 400 g / m 2 , preferably 90 to 350 g / m 2 , and more preferably 100 to 250 g / m 2 . If the weight per unit area is less than 80 g / m 2 , the particulate matter can not be retained on the filter surface for a sufficient time until a cake is sufficiently formed on the filter surface, and the initial outlet dust concentration by the VDI test becomes high. On the other hand , when it exceeds 400 g / m 2 , the initial residual pressure loss of the filter medium is undesirably increased.
- the nonwoven fabric of the present invention preferably has a thickness of 0.6 to 4.5 mm, more preferably 0.7 to 4.0 mm, and still more preferably 0.8 to 3.0 mm. If the thickness is less than 0.6 mm, the particulate matter can not be retained on the filter surface for a sufficient time until a cake is sufficiently formed on the filter surface, and the initial outlet dust concentration by the VDI test becomes undesirably high. If it exceeds 4.5 mm, the initial residual pressure loss of the filter medium becomes unfavorably high.
- the nonwoven fabric of the present invention preferably has an outlet dust concentration after loading by VDI test of 0.5 mg / m 3 or less, more preferably 0.45 mg / m 3 or less, more preferably 0 to 0.35 mg / m. m is 3. When the outlet dust concentration after loading exceeds 0.5 mg / m 3 , it is not preferable because the dust has passed through the filter material.
- Nonwoven fabric of the present invention is the outlet dust concentration of the initial by VDI test 1.5 mg / m 3 or less, more preferably 1.3 mg / m 3, more preferably is 0 ⁇ 1.2mg / m 3 . If the initial outlet dust concentration exceeds 1.5 mg / m 3 , it is not preferable because the dust passes through the excess material in the initial stage of use.
- the nonwoven fabric of the present invention has a residual pressure loss / initial residual pressure loss value after loading according to the VDI test of 2.5 or less, preferably 2.3 or less, more preferably 2.0 or less. If the residual pressure loss after loading / initial value exceeds 2.5, the filter material after loading is not preferable because the residual pressure loss can not be recovered even if dust removal is performed because of clogging with dust.
- the nonwoven fabric of the present invention preferably has a residual pressure loss after loading according to the VDI test of 500 Pa or less, more preferably 400 Pa or less, and still more preferably 300 Pa or less.
- the nonwoven fabric of the present invention preferably has an initial residual pressure loss by VDI test of 300 Pa or less, more preferably 250 Pa, still more preferably 200 Pa or less.
- the nonwoven fabric of the present invention can be obtained by the following method. First, after mixing amorphous PPS fibers and heat-resistant fibers in a predetermined ratio to form a card web, or after forming and laminating card webs from each of the amorphous PPS fibers and heat-resistant fibers, needle punching and watering are carried out. It is entangled by a punch to obtain a short fiber non-woven fabric.
- a method of obtaining a short fiber non-woven fabric a papermaking method, a thermal bonding method or a chemical bonding method can also be used.
- the non-woven fabric of the present invention is subjected to heat and pressure treatment at a temperature of preferably 110 to 190 ° C., more preferably 120 to 180 ° C. and a pressure of 20 to 50 kg / m 2. Is obtained.
- the nonwoven fabric of the present invention when the nonwoven fabric of the present invention is subjected to heat and pressure treatment at the above-mentioned heating temperature, a part of the noncrystalline PPS fibers contained in the nonwoven fabric changes its cross-sectional shape from a circular cross section to a flat cross section,
- the heat and pressure treated surface hereinafter referred to as the non-woven fabric filtration surface
- the non-woven fabric filtration surface When used as a filter medium, the heat and pressure treated surface (hereinafter referred to as the non-woven fabric filtration surface) of the non-woven fabric which becomes the surface is smoothed and reduced in porosity, and perpendicular to the non-woven fabric filtration surface Crush the void in the direction.
- the nonwoven fabric for a filtering material of the present invention is also a preferable use form to use the nonwoven fabric for a filtering material of the present invention as a surface layer, and use as a felt of a three-layer structure in which a support layer and a reinforcing layer are integrally laminated in the above order.
- the preferred weight of the felt is considered to be the main application: handleability at the time of production of bag filter and detachment of felt to dust collector, breakage of felt at dust collector operation, prevention of damage, productivity at felt production, fluid
- the amount is preferably 300 to 800 g / m 2 and more preferably 400 to 700 g / m 2 in view of the passing amount and the like.
- the heating and pressure treatment for obtaining the nonwoven fabric for filter material is integrally laminating the surface layer, the support layer and the reinforcing layer It may heat and press with the above-mentioned temperature and pressure from the surface layer side after forming.
- the support layer is preferably a coarse woven fabric made of crystalline PPS fiber, aramid fiber, fluorine fiber, polyimide fiber, carbon fiber or glass fiber multifilament, monofilament, or spun yarn, as its weave density It is preferable to use 8 to 40 / 2.54 cm in both the warp direction and the weft direction.
- the woven structure may be plain weave, double weave, triple weave, twill weave, satin weave, etc., but low cost and general purpose plain weave are preferred.
- the reinforcing layer is preferably a non-woven fabric made of crystalline PPS fiber, aramid fiber, fluorine fiber, polyimide fiber, carbon fiber, or glass fiber.
- a felt in which the nonwoven fabric for filter material of the present invention is used as a surface layer and a support layer and a reinforcing layer are laminated and integrated in this order is obtained, for example, by the following manufacturing method.
- non-crystalline PPS fibers and heat-resistant fibers are mixed at a predetermined ratio to form a card web, and the support layer is made of multifilaments of crystalline PPS fibers, aramid fibers, fluorine fibers, polyimide fibers, carbon fibers or glass fibers. It is laminated with coarse fabric and integrated by needle punching to make a laminated product of filtration layer and support layer.
- a card web consisting of crystalline PPS fiber, aramid fiber, fluorine fiber, polyimide fiber, carbon fiber or glass fiber, and one or more types of short fibers, and needle punching from both sides. Unify.
- the resulting laminate of three-layer structure is heated and pressed from the filtration layer side by a heat calender at a temperature of 110 to 190 ° C. and a pressure of 20 to 50 kg / m 2 to obtain a felt.
- VDI test In accordance with the VDI 3926 test, measurement was carried out with the sample size, evaluation conditions, etc. as follows. Sample size: ⁇ 154 mm Test dust: 3.5 ⁇ m, Pural NF made in Germany Dust concentration: 5 g / m 3 Filtration speed: 2m / min Temperature: 160 ° C Dust removal: 1000 Pa Aging interval: 5 sec Pulse pressure: 0.5MPa Pulse injection time: 50 msec Test method (i) Dust collection and discharge are performed 30 times under discharge pressure loss control of 1000 Pa. Measure the initial outlet dust concentration (mg / m 3 ) and residual pressure drop (Pa). (Ii) The aging process is repeated 10,000 times at intervals of 5 seconds. Stabilization treatment is repeated 10 times under the control of pressure loss of 1000 Pa in order to stabilize the dust collection performance of the filter cloth after aging. Measure the outlet dust concentration (mg / m 3 ) and residual pressure drop (Pa) after loading.
- Example 1 Made by Toyobo Co., Ltd. Amorphous PPS fiber (fineness: 5.5 dtex, fiber length: 60 mm, cross-sectional shape: round cross section) 50% by mass and Toyobo Co., Ltd. PPS fiber (defibrillarity 2.2 dtex, fiber length: 60 mm, cross-sectional shape : 50% by mass of a round cross section was mixed and entangled with a needle punch, and heating / pressure treatment was carried out with a heat calender roll having a temperature of 120 ° C. and a pressure of 35 kg / m 2 .
- Example 2 A nonwoven fabric for a filter material having a basis weight of 100 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that heat and pressure treatment was performed with a heat calender roll having a temperature of 150 ° C and a pressure of 35 kg / m 2 .
- the physical property measurement results of the obtained nonwoven fabric for filter material are summarized in Table 1.
- Example 3 A nonwoven fabric for a filter material having a basis weight of 100 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that heat and pressure treatment was performed with a heat calender roll having a temperature of 170 ° C and a pressure of 35 kg / m 2 .
- the physical property measurement results of the obtained nonwoven fabric for filter material are summarized in Table 1.
- Example 4 Made by Toyobo Co., Ltd. Amorphous PPS fiber (fineness: 1.5 dtex, fiber length: 60 mm, cross-sectional shape: round cross section) 50% by mass and Toyobo Co., Ltd. PPS fiber (fineness 2.2 dtex, fiber length: 60 mm, cross-sectional shape : 50% by mass of a round cross section was mixed and entangled with a needle punch, and heating / pressure treatment was carried out with a heat calender roll having a temperature of 150 ° C. and a pressure of 35 kg / m 2 .
- Example 1 A nonwoven fabric for a filter material having a basis weight of 100 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that the heating / pressure treatment was not performed.
- the physical property measurement results of the obtained nonwoven fabric for filter material are summarized in Table 1.
- Example 2 A nonwoven fabric for a filter material having a basis weight of 100 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that heat and pressure treatment was performed with a heat calender roll having a temperature of 100 ° C and a pressure of 35 kg / m 2 .
- the physical property measurement results of the obtained nonwoven fabric for filter material are summarized in Table 1.
- Example 5 As a filtration layer, a nonwoven fabric for a filtration layer of 100 g / m 2 in basis weight was prepared in the same manner as in Example 2 except that the heating / pressure treatment and the hair baking treatment were not performed.
- a woven fabric with a fabric weight of 85 g / m 2 was produced by plain weave of Toyobo Co., Ltd. crystalline PPS multifilament fiber (fineness: 250 dtex, 60 filaments, tensile strength 4.3 cN / dtex) as a support layer.
- As a reinforcing layer Toyobo Co., Ltd.
- crystalline PPS fiber (fineness: 2.2 dtex (fiber diameter: 14.44 ⁇ m), fiber length 60 mm, cross-sectional shape: round cross section) is entangled by needle punching to have a basis weight of 400 g / m 2
- a staple fiber non-woven fabric was made.
- a filtration layer, a support layer, and a reinforcing layer were laminated, and they were entangled by needle punching to be laminated and integrated, and heat and pressure treatment was carried out with a thermal calendar roll at a temperature of 120 ° C. and a pressure of 35 kg / m 2 from the filtration layer side. .
- the filter layer surface was subjected to a hair-burning treatment to obtain a felt with a basis weight of 585 g / m 2 and a thickness of 1.80 mm.
- the measurement results of the obtained felt are summarized in Table 1.
- Example 4 The filtration layer, the support layer, and the reinforcing layer were laminated, and they were entangled by needle punching to be laminated and integrated, and heat and pressure treatment was performed with a thermal calendar roll at a temperature of 100 ° C. and a pressure of 35 kg / m 2 from the filtration layer side. . Furthermore, a felt with a basis weight of 585 g / m 2 and a thickness of 1.80 mm was obtained in the same manner as in Example 5 except that the coat layer surface was subjected to hair-burning treatment. The measurement results of the obtained felt are summarized in Table 1.
- the nonwoven fabric for filter material of Examples 1 to 4 has the surface shape of the filter material optimized by appropriate heating and pressure treatment, and the filtration performance is improved, and after the load The outlet dust concentration is low, and the residual pressure loss after loading / initial value is small, that is, it can be said to be a non-woven fabric for filter materials having a long life with little variation in filtration performance with time.
- the non-woven fabric for filter material of Comparative Examples 1 to 2 is not optimized for the surface shape of the filter material due to inadequate heating and pressure treatment, and as a result, the filter material is inferior in performance to the product of the present invention. It can be said that it is a non-woven fabric.
- the heating / pressurizing process is the same process as in the present invention, but 100% of crystalline PPS fibers are used, so that in the present invention product It can be said that it is a non-woven fabric for filter material which is inferior in performance.
- the non-woven fabric for filtration material of the present invention is a non-woven fabric for filtration material which has no clogging of dust, good dust removal performance, and is durable for long-term stability and capable of dust filtration in exhaust gas. It is a non-woven fabric suitably used for a filter, which is a large contribution to the industry.
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Abstract
【課題】ろ過材用不織布、特にはバグフィルタに用いられる不織布において求められるろ過条件に応じたダストの目詰まりがなく、耐久性に優れ、ダスト払い落とし性が良好で、長期安定して排ガス中のダストろ過が可能なろ過材用不織布を提供する。 【解決手段】非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含み、目付が80~400g/m2の不織布であって、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3以下であり、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が2.5以下であるろ過材用不織布。
Description
本発明は、非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維および耐熱性繊維を含んでなるバグフィルタなどに好適に用いることができるろ過材用不織布に関するものであり、耐久性に優れ、ダスト払い落とし性が良好で、長期安定して排ガス中のダストろ過が可能なろ過材用不織布およびその製造方法に関するものである。
空気を清浄化するろ過材には、内部ろ過用ろ過材と表面ろ過用ろ過材とがある。集塵機フィルタであるバグフィルタには表面ろ過用ろ過材が用いられる。表面ろ過とは、ダストをろ過材表面で捕集し、ケーク(ダストの層)をろ過材表面に形成させ、そのケークによって、次々にダストを捕集し、ケークがある程度の厚さになったら空気圧によってろ過材表面からケークを除去し、再びろ過材表面にケークを形成させる操作を繰り返し、ろ過するものである。
石炭焚きボイラー、都市ごみ焼却炉、産業廃棄物焼却炉等から排出される排ガス中には煤塵のみならずダイオキシン等の有害物質も含まれており、大気汚染防止として各種排ガス集塵は非常に重要である。昨今は地球規模での人口増加、産業発展による電力需要の高まりから、火力発電所における石炭焚きボイラーの稼動によるPM2.5などの問題も報告され、バグフィルタの高性能化による環境対策への対応がますます期待されている。
さらに、国、地域によって環境規制の内容は異なり、集塵機内のガス条件も異なるため、より広範囲にわたって使用可能なバグフィルタは今後ますます必要になってくるものと予想されている。
さらに、国、地域によって環境規制の内容は異なり、集塵機内のガス条件も異なるため、より広範囲にわたって使用可能なバグフィルタは今後ますます必要になってくるものと予想されている。
ダスト剥離性が良好でダストによる目詰まりが小さく、かつ長期安定して排ガス処理を行うため、様々なバグフィルタ用ろ過材が検討されている。例えば、不織布または織物のろ過面にポリテトラフルオロエチレン(以下、PTFEという)からなる細孔径が約2μm程度のメンブレンを接着させダスト払い落とし性を向上させたろ過材が提案されている。
また、層の厚み方向の中央部にスリットを入れたフィルムを形成させ、ダスト漏れを防ぐろ過材(例えば、特許文献1)、ニードルパンチングによる刺針密度を大きくして緻密化させたろ過材(例えば、特許文献2)、や単繊維繊度が2.0dtex以下のポリフェニレンサルファイド(以下、PPSという)繊維を配することによりダスト剥離性、ダスト集塵性を良好にしたろ過材等が提案されている。
また、層の厚み方向の中央部にスリットを入れたフィルムを形成させ、ダスト漏れを防ぐろ過材(例えば、特許文献1)、ニードルパンチングによる刺針密度を大きくして緻密化させたろ過材(例えば、特許文献2)、や単繊維繊度が2.0dtex以下のポリフェニレンサルファイド(以下、PPSという)繊維を配することによりダスト剥離性、ダスト集塵性を良好にしたろ過材等が提案されている。
上記様々な方法により、高捕集効率、長期安定して排ガス処理を実現しようとするも、特許文献1に記載のろ過層内部のフィルムにより通過しようとしたダストを捕捉するろ過材場合、繊維からなるろ過層自体の空隙率が大きいため、目詰まりを起こし長期安定して排ガスろ過を行えないという問題があった。
特許文献2に記載のニードルパンチによりろ過材を緻密化し空隙率を小さくする場合、ニードルによりろ過材内部の支持層がダメージを受け強力低下を引き起こしたり、ろ過層の繊維自体を傷つけたりしてしまうという問題があった。
特許文献3に記載のろ過面に配す繊維の単繊維繊度を2.0dtex以下にしてろ過面を緻密化する場合、捕集効率には優れるが、高温下での剛性、耐摩耗性が十分でないため、使用時において物理的なろ過材の劣化が進行し、破損が生じるなどの問題があった。
このように、従来知られているバグフィルタ用ろ過材は、その原料が繊維であり、不織布、織物のような立体構造であるが故、表面ろ過を主体とするバグフィルタろ過メカニズムにおいては、メンブレンラミネート品同等の長期安定性、ろ過精度を実現することはかなわなかった。しかし、メンブレンラミネートの方法によるろ過材を集塵機用バグフィルタに使用した場合、特許文献4に示されるとおり、パルスジェット方式によるダスト払い落とし性は優れるが、他素材との接着性が悪いというPTFEの特性から、長期にわたるパルスジェット払い落とし操作によりメンブレン自体がろ過面から剥がれるという問題があった。また、加工コストが非常に高いというコスト上の問題も指摘されていた。
本発明の目的はろ過材用不織布、特にはバグフィルタに用いられる不織布において求められるろ過条件に応じたダストの目詰まりがなく、耐久性に優れ、ダスト払い落とし性が良好で、長期安定して排ガス中のダストろ過が可能なろ過材用不織布を提供するものである。
上記のとおり、バグフィルタのろ過メカニズムはろ過面に形成されるケークによる集塵であり、ろ過材を貫通する粒子状物質は充分なケークがろ過面表層に積層される前にろ過材内に侵入したものが大部分であることを発明者は知見した。
メンブレンラミネートされたろ過材はメンブレンに存在する貫通孔の直径が均一であるため初期の残留圧力損失が高めであっても、一定した残留圧力損失を得られる特徴をもちながら、ケークの形成によらず、安定した集塵性能を得られるものである。
したがって、不織布のみで排気濃度を低減するためには、ろ過材表面にケークが充分に形成されるまでの時間、粒子状物質をろ過材表面に留め置くことが重要で、かつそれを実現するろ過材の素材および加工処理を適正化する必要があることに着想し、本発明にいたった。
メンブレンラミネートされたろ過材はメンブレンに存在する貫通孔の直径が均一であるため初期の残留圧力損失が高めであっても、一定した残留圧力損失を得られる特徴をもちながら、ケークの形成によらず、安定した集塵性能を得られるものである。
したがって、不織布のみで排気濃度を低減するためには、ろ過材表面にケークが充分に形成されるまでの時間、粒子状物質をろ過材表面に留め置くことが重要で、かつそれを実現するろ過材の素材および加工処理を適正化する必要があることに着想し、本発明にいたった。
すなわち、本発明は以下の通りである。
1.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含み、目付が80~400g/m2の不織布であって、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3以下であり、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が2.5以下であるろ過材用不織布。
2.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の繊度が1~25dtexであり、繊維長が30~90mmである上記1に記載のろ過材用不織布。
3.耐熱性繊維が結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維およびガラス繊維のいずれか一種以上から選ばれる繊維含む上記1または2に記載のろ過材用不織布。
4.上記1~3のいずれかのろ過材用不織布をろ過層とし、支持層および補強層と積層一体化したフェルト。
5.上記4に記載のフェルトを用いたフィルター。
6.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含む短繊維不織布を、加熱・加圧処理により前記非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の一部の断面形状を扁平断面に変形させる、および/または溶融によりフィルム化させるろ過材用不織布の製造方法。
7.加熱・加圧処理が温度110~190℃、圧力は20~50kg/m2で処理される上記6に記載のろ過材用不織布の製造方法。
1.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含み、目付が80~400g/m2の不織布であって、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3以下であり、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が2.5以下であるろ過材用不織布。
2.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の繊度が1~25dtexであり、繊維長が30~90mmである上記1に記載のろ過材用不織布。
3.耐熱性繊維が結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維およびガラス繊維のいずれか一種以上から選ばれる繊維含む上記1または2に記載のろ過材用不織布。
4.上記1~3のいずれかのろ過材用不織布をろ過層とし、支持層および補強層と積層一体化したフェルト。
5.上記4に記載のフェルトを用いたフィルター。
6.非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含む短繊維不織布を、加熱・加圧処理により前記非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の一部の断面形状を扁平断面に変形させる、および/または溶融によりフィルム化させるろ過材用不織布の製造方法。
7.加熱・加圧処理が温度110~190℃、圧力は20~50kg/m2で処理される上記6に記載のろ過材用不織布の製造方法。
本発明のろ過材用不織布は、特にはバグフィルタに用いられる不織布において求められるろ過条件に応じたダストの目詰まりがなく、ダスト払い落とし性が良好で、長期安定して排ガス中のダストろ過が可能な耐久性に優れたろ過材用不織布を提供することが可能となる。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の非晶性PPS繊維に使用する樹脂は、線状PPS樹脂が好ましく、ASTM D-1238-82法で荷重49N、温度315.6℃の条件で測定したPPSのメルトフローレートが50~160g/10minのものが好ましい。バグフィルタ用ろ過材のように厳しい各種用途には単なる耐熱性や耐薬品性のみならず、例えばフィルター形体に必要な強度なども併せ持つ必要がある。そのため、例えば繊維としての高い強力を得るために、重合段階でトリクロロベンゼンなどを用いて未反応の塩素基を残しておき、紡糸前のポリマーの段階で酸素雰囲気あるいはチッソ雰囲気での高温処理によって未反応塩素基により架橋反応を起こさせ重合度を増し、繊維として必要な初期強度を得る方法がある。また、比較的メルトフローレート(低分子量)の低いポリマーでも、紡糸前に、酸素雰囲気で一時的に架橋させて分子量を大きくすることによっても繊維自体は強力など必要物性を満足させることができる。しかし、この様な方法では比較的低分子量ポリマーを一次的な架橋反応によって得られたポリマーよりなる繊維であり、ESCAなどでイオウ原子を中心とする結合を測定すると既に-SO-や-SO2-の結合が含まれ、一次的に架橋や酸化により重合度を高くしたこの様な方法では長期に渡る耐熱性を得ることはできない。本発明のPPSは、ASTM D-1238-82法で荷重49N、温度315.6℃の条件で測定したPPSのメルトフローレートが50~160g/10minからなる線状ポリマーを紡糸してなるものであり、例えば、ESCAでイオウ原子を中心とする結合状態を測定した場合、その95アトミック%以上がスルフィド結合であることが好ましく、98アトミック%以上がスルフィド結合であることより好ましく、100アトミック%がスルフィド結合であることがさらに好ましい。
本発明の非晶性PPS繊維に使用する樹脂は、線状PPS樹脂が好ましく、ASTM D-1238-82法で荷重49N、温度315.6℃の条件で測定したPPSのメルトフローレートが50~160g/10minのものが好ましい。バグフィルタ用ろ過材のように厳しい各種用途には単なる耐熱性や耐薬品性のみならず、例えばフィルター形体に必要な強度なども併せ持つ必要がある。そのため、例えば繊維としての高い強力を得るために、重合段階でトリクロロベンゼンなどを用いて未反応の塩素基を残しておき、紡糸前のポリマーの段階で酸素雰囲気あるいはチッソ雰囲気での高温処理によって未反応塩素基により架橋反応を起こさせ重合度を増し、繊維として必要な初期強度を得る方法がある。また、比較的メルトフローレート(低分子量)の低いポリマーでも、紡糸前に、酸素雰囲気で一時的に架橋させて分子量を大きくすることによっても繊維自体は強力など必要物性を満足させることができる。しかし、この様な方法では比較的低分子量ポリマーを一次的な架橋反応によって得られたポリマーよりなる繊維であり、ESCAなどでイオウ原子を中心とする結合を測定すると既に-SO-や-SO2-の結合が含まれ、一次的に架橋や酸化により重合度を高くしたこの様な方法では長期に渡る耐熱性を得ることはできない。本発明のPPSは、ASTM D-1238-82法で荷重49N、温度315.6℃の条件で測定したPPSのメルトフローレートが50~160g/10minからなる線状ポリマーを紡糸してなるものであり、例えば、ESCAでイオウ原子を中心とする結合状態を測定した場合、その95アトミック%以上がスルフィド結合であることが好ましく、98アトミック%以上がスルフィド結合であることより好ましく、100アトミック%がスルフィド結合であることがさらに好ましい。
本発明の非晶性PPS繊維は、P-フェニレンサルファイド(-C6H4-S-)単位を有するポリマーからなる繊維でP-フェニレンサルファイド繰り返し単位を好ましくは70質量%以上、より好ましくは90質量%以上含む線状ポリマーからなる繊維である。PPS繊維は耐熱性、各種薬品に対する耐薬品性、難燃性に優れることから、190℃以下での使用範囲ではバグフィルター用ろ過材として非常に高い性能を発揮する。
本発明の非晶性PPS繊維に使用するPPS樹脂のASTM D-1238-82法で荷重49N、温度315.6℃の条件で測定したメルトフローレートは50~160g/10minであることが好ましい。十分な長期耐熱性や強度を得るためには線状ポリマーで、かつ重合度がより高いほうが好ましい。しかし、メルトフローレートが50g/10min未満では高温でもあまりにも粘性が高く、紡糸時の圧損上昇などから生産性の面では好ましくない。また、メルトフローレートが160g/10minを超える、すなわち分子量が小さくなると、紡糸時の圧損上昇などは抑えることができるが、分子量分布が大きくなり、低圧損状態でより高分子量樹脂が含まれると、高分子量樹脂の溶融状態が悪く紡糸時の糸切れなどに影響を及ぼす可能性がある。また、長期耐熱性の観点からも低分子量化は好ましくない。この様な観点から非晶性PPS繊維に使用するPPS樹脂のメルトフローレートは好ましくは50~160g/10min、より好ましくは80~140g/10minの範囲である。また、線状PPS樹脂は、架橋型や半架橋型のPPS樹脂に比べると、長期耐熱性に優れるばかりでなく溶融時の熱安定性も優れるため加工性にも優れる。
本発明の非晶性PPS繊維に使用するPPS樹脂は、極性有機溶媒中で、アルカリ金属硫化物とジハロ芳香族化合物を重合反応させる方法により得ることができる。アルカリ金属硫化物は、例えば、硫化ナトリウム、硫化リチウム、硫化カリウム等、あるいはこれらの混合物などが使用することができる。これらの中でも硫化ナトリウムが最も経済的に優れることから一般的に用いられる。
また、ジハロ化合物としては、例えば、p-ジクロロベンゼン、o-ジクロロベンゼン、m-ジクロロベンゼンなどのジハロベンゼン、1,4-ジクロロナフタレン等のジハロナフタレン、その他、ジハロ安息香酸、ジハロベンゾフェノン、ジハロフェニルエーテルなどを上げることができるが、物性および経済的観点よりp-ジクロロベンゼンが最も好ましく使用される。その他、一般的には、多少の分岐構造を得るために1分子当り2個ではなく3個以上のハロゲン置換基を有するポリハロ芳香族化合物を少量併用することも知られており、トリクロロベンゼンなどが上げられるが、本発明でいう線状樹脂とはこの様な半架橋構造を実質的に有さないものである。
本発明の非晶性PPS繊維は、断面形状が好ましくは丸断面であり、繊度が好ましくは1~25dtexであり、より好ましくは2~15dtexであり、さらに好ましくは3~10dtexであり、繊維長が好ましくは30~90mmであり、捲縮数が好ましくは3~20個/25mmである。
本発明の非晶性PPS繊維は、前記したPPS樹脂を用い、溶融紡糸法により得ることができる。ノズルより溶融したPPS樹脂を押し出し、紡速500~2000m/minで紡糸し、非晶性PPS繊維を得る。非晶質PPS繊維の捲縮は、一般的に用いられる押し込み式クリンパー等を用いて付与することができる。その際捲縮後に乾燥温度50~80℃、乾燥時間20分~1時間にて水分を除去することで捲縮形状を安定させることができる。
本発明の耐熱性繊維は、結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維およびガラス繊維から選ばれる繊維が好ましく、なかでも結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維であるPTFE繊維およびポリイミド繊維から選ばれる繊維がより好ましい。
本発明の耐熱性繊維は、繊度が0.5~15dtex、繊維長が30~90mm、捲縮数が3~20個/25mmであることが好ましい。
本発明の不織布は、非晶性PPS繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含む。本発明の不織布の非晶性PPS繊維の含有率が20質量%未満では、得られる不織布の表面の平滑化・低空隙化が不足し、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が大きくなる。非晶性PPS繊維の含有率は、好ましくは25~95質量%、より好ましくは30~90質量%、さらに好ましくは35~85質量%である。耐熱性繊維の含有量は、好ましくは5~75質量%、より好ましくは10~70質量%、さらに好ましくは15~65質量%である。
本発明の不織布は、目付が80~400g/m2であり、好ましくは90~350g/m2であり、より好ましくは100~250g/m2である。目付が80g/m2未満ではろ過材表面にケークが充分に形成されるまでの時間、粒子状物質をろ過材表面に留め置くことができず、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が高くなり好ましくなく、400g/m2を超えるとろ過材の初期の残留圧力損失が高くなり好ましくない。
本発明の不織布は、厚みが好ましくは0.6~4.5mmであり、より好ましくは0.7~4.0mmであり、さらに好ましくは0.8~3.0mmである。厚みが0.6mm未満ではろ過材表面にケークが充分に形成されるまでの時間、粒子状物質をろ過材表面に留め置くことができず、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が高くなり好ましくなく、4.5mmを超えるとろ過材の初期の残留圧力損失が高くなり好ましくない。
本発明の不織布は、VDI試験による負荷後の出口粉塵濃度が好ましくは0.5mg/m3以下であり、より好ましくは0.45mg/m3以下であり、より好ましくは0~0.35mg/m3である。負荷後の出口粉塵濃度が0.5mg/m3を越えると粉塵がろ過材を素抜けていたと言え好ましくない。
本発明の不織布は、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3以下であり、より好ましくは1.3mg/m3であり、さら好ましくは0~1.2mg/m3である。初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3を越えると 使用初期に粉塵が過材を素抜けていると言え好ましくない。
本発明の不織布は、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が2.5以下であり、好ましくは2.3以下であり、より好ましくは2.0以下である。残留圧力損失の負荷後/初期の値が2.5を越えると負荷後のろ過材は粉塵による目詰まりのためダスト払い落としをしても残留圧力損失が回復しなくなっていたと言え好ましくない。
本発明の不織布は、VDI試験による負荷後の残留圧力損失が好ましくは500Pa以下であり、より好ましくは400Pa以下であり、さらに好ましくは300Pa以下である。
本発明の不織布は、VDI試験による初期の残留圧力損失が好ましくは300Pa以下であり、より好ましくは250Paであり、さらに好ましくは200Pa以下である。
本発明の不織布は以下の方法で得ることができる。まず、非晶性PPS繊維と耐熱性繊維を所定の割合で混綿しカードウェッブとした後、あるいは非晶性PPS繊維と耐熱性繊維のそれぞれからカードウェッブを作成し積層した後、ニードルパンチやウォータパンチにより交絡し、短繊維不織布を得る。短繊維不織布を得る方法としては、抄紙法やサーマルボンド法、ケミカルボンド法を利用することもできる。その後、得られた短繊維不織布を、温度は好ましくは110~190℃、より好ましくは120~180℃で、圧力は20~50kg/m2で加熱・加圧処理を施すことで本発明の不織布が得られる。本発明の不織布は、特には上記加熱温度で加熱・加圧処理することにより、不織布に含まれる非晶性PPS繊維の一部が、その断面形状が円形断面から扁平断面に形状変化する、および/または溶融によりフィルム化する、ことによりろ過材として使用する場合表面となる不織布の加熱・加圧処理面(以下、不織布ろ過面という)が平滑化・低空隙化され、不織布ろ過面に対し垂直方向の空隙をつぶす。そのため、不織布をろ過材として使用する場合、不織布ろ過面側から流れ込む対象流体内の粒子状物質の不織布内への侵入を抑え、不織布ろ過面での粒子状物質のトラップ量を増すことができる。
本発明のろ過材用不織布を表面層とし、支持層および補強層とを前記順に積層一体化した3層構造のフェルトとして使用するのも好ましい使用形態である。前記フェルトの好ましい目付としては、主な用途と考えられる、バグフィルターの生産時および集塵機へのフェルト脱着時の取り扱い性、集塵機運転時のフェルトの破断、損傷防止、フェルト生産時の生産性、流体通過量などから300~800g/m2が好ましく、400~700g/m2がより好ましい。
支持層および補強層と積層一体化したフェルトに本発明のろ過材用不織布を使用する場合、ろ過材用不織布を得るための加熱・加圧処理は、表面層、支持層および補強層を積層一体化した後に表面層側から上記温度および圧力で加熱・加圧してもよい。
前記支持層としては、結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維またはガラス繊維のマルチフィラメント、モノフィラメント、または紡績糸からなる目の粗い織物であることが好ましく、その織密度としては、経方向、緯方向ともに8~40本/2.54cmが好ましい。織組織としては、平織り、二重織り、三重織り、綾織り、朱子織りなどがあるが、低コストで汎用的な平織りが好ましい。
前記補強層としては、結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維またはガラス繊維のいずれか一種以上の繊維からなる不織布であることが好ましい。
本発明のろ過材用不織布を表面層とし、支持層および補強層とを前記順に積層一体化したフェルトは、たとえば以下の製造方法によって得られる。まず、非晶性PPS繊維と耐熱性繊維を所定の割合で混綿しカードウェッブとし、支持層である結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維またはガラス繊維のマルチフィラメントからなる目の粗い織物と積層し、ニードルパンチにより一体化し、ろ過層と支持層の積層品を作成する。この積層品の支持層側に、結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維またはガラス繊維のいずれか一種以上の短繊維からなるカードウェッブを積層し、さらに両面よりニードルパンチで一体化する。得られた3層構造の積層品をろ過層側から温度110~190℃、圧力は20~50kg/m2の熱カレンダーで加熱・加圧処理し、フェルトを得る。
以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。なお、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。
(1)繊度
JIS L1015(2010) 8.5に基づき測定した。
JIS L1015(2010) 8.5に基づき測定した。
(2)目付
JIS L1913(2010) 6.2に基づき測定した。
JIS L1913(2010) 6.2に基づき測定した。
(3)VDI試験
VDI3926試験に準拠し、サンプルサイズ、評価条件等は以下のとおりで測定を実施した。
サンプルサイズ:φ154mm
テストダスト:3.5μm、Pural NF ドイツ製
ダスト濃度:5g/m3
ろ過速度:2m/min
温度:160℃
ダスト払い落とし:1000Pa
エージング間隔:5sec
パルス圧:0.5MPa
パルス噴射時間:50msec
テスト方法
(i)1000Paの払落し圧力損失制御のもとで集じんと払落しを30回行う。
初期の出口粉塵濃度(mg/m3)、残留圧力損失(Pa)を測定する。
(ii)エージング処理は払い落としを5秒間隔で10000回繰り返す。安定化処理は、エージング後のろ布の集塵性能を安定化させるため、1000Paの払い落とし圧力損失制御のもとで払い落としを10回繰り返す。負荷後の出口粉塵濃度(mg/m3)、残留圧力損失(Pa)を測定する。
VDI3926試験に準拠し、サンプルサイズ、評価条件等は以下のとおりで測定を実施した。
サンプルサイズ:φ154mm
テストダスト:3.5μm、Pural NF ドイツ製
ダスト濃度:5g/m3
ろ過速度:2m/min
温度:160℃
ダスト払い落とし:1000Pa
エージング間隔:5sec
パルス圧:0.5MPa
パルス噴射時間:50msec
テスト方法
(i)1000Paの払落し圧力損失制御のもとで集じんと払落しを30回行う。
初期の出口粉塵濃度(mg/m3)、残留圧力損失(Pa)を測定する。
(ii)エージング処理は払い落としを5秒間隔で10000回繰り返す。安定化処理は、エージング後のろ布の集塵性能を安定化させるため、1000Paの払い落とし圧力損失制御のもとで払い落としを10回繰り返す。負荷後の出口粉塵濃度(mg/m3)、残留圧力損失(Pa)を測定する。
(実施例1)
東洋紡株式会社製 非晶質PPS繊維(繊度:5.5dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%と東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%を混綿し、ニードルパンチにより交絡した後、温度120℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
東洋紡株式会社製 非晶質PPS繊維(繊度:5.5dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%と東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%を混綿し、ニードルパンチにより交絡した後、温度120℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(実施例2)
温度150℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
温度150℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(実施例3)
温度170℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
温度170℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(実施例4)
東洋紡株式会社製 非晶質PPS繊維(繊度:1.5dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%と東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%を混綿し、ニードルパンチにより交絡した後、温度150℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
東洋紡株式会社製 非晶質PPS繊維(繊度:1.5dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%と東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)50質量%を混綿し、ニードルパンチにより交絡した後、温度150℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(比較例1)
加熱・加圧処理を実施しない以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
加熱・加圧処理を実施しない以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(比較例2)
温度100℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
温度100℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した以外は実施例1と同様にして目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(比較例3)
東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)をニードルパンチにより交絡した後、温度170℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
東洋紡株式会社製PPS繊維(繊度2.2dtex、繊維長:60mm、断面形状:丸断面)をニードルパンチにより交絡した後、温度170℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過面となる不織布表面の毛焼き処理を実施し、目付100g/m2のろ過材用不織布を得た。
得られたろ過材用不織布の物性測定結果を表1にまとめた。
(実施例5)
ろ過層として、加熱・加圧処理および毛焼き処理を実施しない以外は実施例2と同様にして目付100g/m2のろ過層用不織布を作成した。
支持層として、東洋紡株式会社 結晶性PPSマルチフィラメント繊維(繊度:250dtex、60フィラメント、引張強度4.3cN/dtex)を平織りにして作成した目付85g/m2の織物を作成した。
補強層として、東洋紡株式会社製 結晶性PPS繊維(繊度:2.2dtex(繊維径:14.44μm)、繊維長60mm、断面形状:丸断面)をニードルパンチにより交絡し、目付400g/m2の短繊維不織布を作成した。
ろ過層、支持層、および補強層を積層し、ニードルパンチにより交絡し積層一体化し、ろ過層面側から温度120℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過層面の毛焼き処理を実施し、目付585g/m2、厚み1.80mmのフェルトを得た。
得られたフェルトの測定結果を表1にまとめた。
ろ過層として、加熱・加圧処理および毛焼き処理を実施しない以外は実施例2と同様にして目付100g/m2のろ過層用不織布を作成した。
支持層として、東洋紡株式会社 結晶性PPSマルチフィラメント繊維(繊度:250dtex、60フィラメント、引張強度4.3cN/dtex)を平織りにして作成した目付85g/m2の織物を作成した。
補強層として、東洋紡株式会社製 結晶性PPS繊維(繊度:2.2dtex(繊維径:14.44μm)、繊維長60mm、断面形状:丸断面)をニードルパンチにより交絡し、目付400g/m2の短繊維不織布を作成した。
ろ過層、支持層、および補強層を積層し、ニードルパンチにより交絡し積層一体化し、ろ過層面側から温度120℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過層面の毛焼き処理を実施し、目付585g/m2、厚み1.80mmのフェルトを得た。
得られたフェルトの測定結果を表1にまとめた。
(比較例4)
ろ過層、支持層、および補強層を積層し、ニードルパンチにより交絡し積層一体化し、ろ過層面側から温度100℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過層面の毛焼き処理を実施した以外実施例5と同様にして、目付585g/m2、厚み1.80mmのフェルトを得た。
得られたフェルトの測定結果を表1にまとめた。
ろ過層、支持層、および補強層を積層し、ニードルパンチにより交絡し積層一体化し、ろ過層面側から温度100℃、圧力35kg/m2の熱カレンダーロールにて、加熱・加圧処理を実施した。さらに、ろ過層面の毛焼き処理を実施した以外実施例5と同様にして、目付585g/m2、厚み1.80mmのフェルトを得た。
得られたフェルトの測定結果を表1にまとめた。
表1の結果から明らかなように、実施例1~4のろ過材用不織布は適切な加熱・加圧処理によりろ過材表面形態が最適化されており、濾過性能が向上しており、負荷後の出口粉塵濃度が低く、残留圧力損失の負荷後/初期の値が小さい、すなわちろ過性能の時間変動が少なく寿命の長いろ過材用不織布であると言える。それに比べ、比較例1~2のろ過材用不織布は、加熱・加圧処理が不適切であるためろ過材表面形態が最適化されておらず、その結果本発明品に比べ性能の劣るろ過材用不織布であると言える。非晶性PPS繊維を含まない比較例3のフェルトは、加熱・加圧処理は本発明と同様な処理であるが、結晶性PPS繊維100%を使用しているため、その結果本発明品に比べ性能の劣るろ過材用不織布であると言える。
本発明のろ過材用不織布は、ダストの目詰まりがなく、ダスト払い落とし性が良好で、長期安定して排ガス中のダストろ過が可能な耐久性に優れたろ過材用不織布であり、特にバグフィルタに好適に用いられる不織布であり、産業界への寄与大である。
Claims (7)
- 非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含み、目付が80~400g/m2の不織布であって、VDI試験による初期の出口粉塵濃度が1.5mg/m3以下であり、VDI試験による負荷後の残留圧力損失/初期の残留圧力損失の値が2.5以下であるろ過材用不織布。
- 非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の繊度が1~25dtexであり、繊維長が30~90mmである請求項1に記載のろ過材用不織布。
- 耐熱性繊維が結晶性PPS繊維、アラミド繊維、フッ素繊維、ポリイミド繊維、炭素繊維およびガラス繊維のいずれか一種以上から選ばれる繊維含む請求項1または2に記載のろ過材用不織布。
- 請求項1~3のいずれかのろ過材用不織布をろ過層とし、支持層および補強層と積層一体化したフェルト。
- 請求項4に記載のフェルトを用いたフィルター。
- 非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維を20~100質量%、耐熱性繊維を0~80質量%含む短繊維不織布を、加熱・加圧処理により前記非晶性ポリフェニレンサルファイド繊維の一部の断面形状を扁平断面に変形させる、および/または溶融によりフィルム化させるろ過材用不織布の製造方法。
- 加熱・加圧処理が温度110~190℃、圧力は20~50kg/m2で処理される請求項6に記載のろ過材用不織布の製造方法。
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