WO2019054161A1 - 作業機械 - Google Patents

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WO2019054161A1
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target surface
boom
arm
bucket
pilot
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修一 廻谷
理優 成川
弘樹 武内
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日立建機株式会社
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    • F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
    • F15B2211/70—Output members, e.g. hydraulic motors or cylinders or control therefor
    • F15B2211/75—Control of speed of the output member

Definitions

  • the present invention relates to a working machine such as a hydraulic shovel.
  • the hydraulic shovel is composed of a car body consisting of a lower traveling body and an upper revolving body, and an articulated front working machine.
  • the front work machine has a boom rotatably mounted at the front of the upper swing body, an arm rotatably mounted vertically at the tip of the boom, and vertically and longitudinally at the tip of the arm It consists of a work tool (for example, a bucket) attached rotatably.
  • the boom, the arm and the bucket are driven by supplying pressure oil discharged from a hydraulic pump driven by an engine to the boom cylinder, the arm cylinder and the bucket cylinder.
  • Some hydraulic excavators have a function (hereinafter, machine control) for operating the front work machine automatically or semi-automatically.
  • machine control for example, the front work machine is operated such that the tip of the bucket stops on the target surface at the start of work such as digging, or the tip of the bucket moves along the target surface at the time of arm cloud operation As such, it becomes easy to operate the front work machine.
  • Patent Document 1 discloses a prior art related to machine control.
  • a plurality of driven members including a plurality of vertically pivotable front members constituting an articulated front device (front work machine) and the plurality of driven members are respectively driven.
  • a plurality of hydraulic actuators, a plurality of operation means for instructing the operation of the plurality of driven members, and a flow rate of pressure oil which is driven according to operation signals of the plurality of operation means and supplied to the plurality of hydraulic actuators Means for setting the movable area of the front device, and detecting a state quantity related to the position and posture of the front device.
  • First detecting means First calculating means for calculating the position and attitude of the front device based on the signal from the first detecting means, and based on the calculated values of the first calculating means
  • First signal correction means for performing a process of reducing an operation signal of an operation means related to at least a first specific front member of the plurality of operation means when the front device is in the setting area near its boundary;
  • a mode selection means for selecting whether or not to perform a process of subtracting the operation signal of the operation means by the first signal correction means, and a case where the process by the first signal correction means is selected by the mode selection means;
  • the front Operation related to at least a second specific front member of the plurality of operation means When the front device is in the vicinity of the boundary within the setting area, based on the operation signal of the operation means and the operation value of
  • the operation mode with priority given to accuracy with a small amount of intrusion outside the setting area of the bucket tip by the will of the operator (hereinafter referred to as accuracy priority mode)
  • accuracy priority mode a speed priority operation mode
  • the front work machine can be operated at a speed according to the operator's lever operation. Can not operate.
  • the speed priority mode is selected, although it is possible to operate the front work machine at a speed according to the lever operation of the operator, there is a possibility that the amount of intrusion outside the setting area becomes large.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a work machine capable of operating a front work machine at a speed according to the lever operation of an operator while securing work accuracy by machine control. It is to provide.
  • the present invention provides a vehicle body, a boom pivotally attached to the vehicle body, an arm pivotally attached to a distal end of the boom, and the pivotally attached arm
  • Articulated work machine comprising the work tools, a boom cylinder for driving the boom, an arm cylinder for driving the arm, a work tool cylinder for driving the work tool, and the work machine
  • a control machine comprising: an operation device; and a control device which sets a target surface of the work tool and controls an operation of the work machine so that the work tool does not intrude below the target surface. Sets a speed correction area above the target surface, changes the width of the speed correction area according to the amount of operation of the operating device, and prevents the work tool from intruding into the speed correction area. And it controls the operation of the working machine.
  • the speed correction area is set above the target surface of the work tool, the width of the speed correction area changes in accordance with the operation amount of the operating device, and the work tool is the speed correction area.
  • the operation of the front working machine is controlled so as not to intrude inside. As a result, it is possible to operate the front work machine at a speed according to the lever operation of the operator while securing the work accuracy by the machine control.
  • the present invention it is possible to operate the front work machine at a speed according to the lever operation of the operator while securing the work accuracy by the machine control.
  • FIG. 1 is a perspective view of a hydraulic shovel according to an embodiment of the present invention. It is a schematic block diagram of the hydraulic drive mounted in the hydraulic shovel shown in FIG. It is a block diagram of the hydraulic control unit shown in FIG. It is a functional block diagram of a controller shown in FIG. It is a figure which shows the example of the horizontal excavation operation
  • FIG. 5 is a functional block diagram of a target motion calculation unit shown in FIG. 4; It is a flowchart which shows the process of the target motion calculating part shown in FIG. It is a flowchart which shows the detail of the speed correction area
  • FIG. 6 is a diagram showing the movement of the bucket with respect to the arm cloud operation.
  • FIG. 1 is a perspective view of a hydraulic shovel according to the present embodiment.
  • the hydraulic shovel 1 is configured of a vehicle body 1A and an articulated work machine 1B.
  • the vehicle body 1A includes a lower traveling body 11 and an upper revolving structure 12 rotatably mounted on the lower traveling body 11.
  • the lower traveling body 11 is driven to travel by a traveling right motor (not shown) and a traveling left motor 3b.
  • the upper swing body 12 is driven to swing by a swing hydraulic motor 4.
  • the front work implement 1B includes a boom 8 rotatably attached to the front of the upper swing body 12 in the vertical direction, and an arm 9 rotatably attached to the tip of the boom 8 in the vertical or longitudinal direction. It consists of a bucket (working tool) 10 rotatably attached to the tip of the arm 9 in the vertical or longitudinal direction.
  • the boom 8 is pivoted up and down by the expansion and contraction operation of the boom cylinder 5.
  • the arm 9 is pivoted up and down or back and forth by the expansion and contraction operation of the arm cylinder 6.
  • the bucket 10 pivots up and down or back and forth by the expansion and contraction operation of the bucket cylinder (work implement cylinder) 7.
  • an operator's cab 1C in which the operator gets is provided.
  • the operator's cab 1C is instructed to issue operation instructions to the traveling right lever 13a and the traveling left lever 13b for giving an operation instruction to the lower traveling object 11, the boom 8, the arm 9, the bucket 10 and the upper revolving structure 12
  • the operation right lever 14a and the operation left lever 14b are disposed.
  • a boom angle sensor 21 for detecting a turning angle of the boom 8 is attached to a boom pin connecting the boom 8 to the upper swing body 12.
  • An arm angle sensor 22 for detecting a rotation angle of the arm 9 is attached to an arm pin connecting the arm 9 to the boom 8.
  • a bucket angle sensor 23 for detecting a rotation angle of the bucket 10 is attached to a bucket pin connecting the bucket 10 to the arm 9.
  • Attached to the upper swing body 12 is a vehicle body inclination angle sensor 24 that detects an inclination angle of the upper swing body 12 (the vehicle body 1A) in the front-rear direction with respect to a reference surface (for example, a horizontal surface). Angle signals output from the angle sensors 21 to 23 and the vehicle body inclination angle sensor 24 are input to a controller 20 (shown in FIG. 2) described later.
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a hydraulic drive system mounted on the hydraulic shovel 1 shown in FIG.
  • FIG. 2 shows only portions related to the drive of boom cylinder 5, arm cylinder 6, bucket cylinder 7 and swing hydraulic motor 4, and the other portions related to the drive of the hydraulic actuator are omitted. ing.
  • the hydraulic drive system 100 includes hydraulic actuators 4 to 7, a prime mover 49, a hydraulic pump 2 and a pilot pump 48 driven by the prime mover 49, and pressures supplied from the hydraulic pump 2 to the hydraulic actuators 4 to 7.
  • Flow control valves 16a-16d for controlling the direction and flow of oil, hydraulic pilot type operation devices 15A-15D for operating the flow control valves 16a-16d, hydraulic control unit 60, shuttle block 46, control And a controller 20 as a device.
  • the hydraulic pump 2 includes a tilting swash plate mechanism (not shown) having a pair of input and output ports, and a regulator 47 that adjusts the inclination angle of the swash plate to adjust the pump displacement volume.
  • the regulator 47 is operated by a pilot pressure supplied from a shuttle block 46 described later.
  • the pilot pump 48 is connected to pilot pressure control valves 52 to 59 and a hydraulic control unit 60 described later via a lock valve 51.
  • the lock valve 51 opens and closes in response to the operation of a gate lock lever (not shown) provided near the entrance of the cab 1C.
  • the gate lock lever When the gate lock lever is operated to a position (depressed position) for limiting the entrance of the cab 1C, the lock valve 51 is opened by a command from the controller 20.
  • pilot primary pressure is supplied to the pilot pressure control valves 52 to 59 and the hydraulic control unit 60, and the flow control valves 16a to 16d can be operated by the operation devices 15A to 15D.
  • pilot primary pressure is supplied to the pilot pressure control valves 52 to 59 and the hydraulic control unit 60, and the flow control valves 16a to 16d can be operated by the operation devices 15A to 15D.
  • the operating device 15A includes a boom control lever 15a, a boom raising pilot pressure control valve 52, and a boom lowering pilot pressure control valve 53.
  • the boom control lever 15a corresponds to, for example, the control right lever 14a (shown in FIG. 1) when being operated in the front-rear direction.
  • the boom raising pilot pressure control valve 52 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the lever stroke (hereinafter referred to as the operation amount) of the boom raising lever 15a in the boom raising direction Hereinafter, the boom raising pilot pressure) is generated.
  • the boom raising pilot pressure output from the boom raising pilot pressure control valve 52 is transmitted to the operation portion of one of the boom flow control valves 16a (left side in the drawing) via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot piping 529. Then, the boom flow control valve 16a is driven to the right in the figure.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the bottom side of the boom cylinder 5, and the pressure oil on the rod side is discharged to the tank 50, and the boom cylinder 5 is extended.
  • the boom lowering pilot pressure control valve 53 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the operation amount in the boom lowering direction of the boom control lever 15a (hereinafter referred to as the boom lowering pilot Pressure).
  • the boom lowering pilot pressure output from the boom lowering pilot pressure control valve 53 is transmitted to the operation portion of the other (right side in the drawing) of the boom flow control valve 16a via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot piping 539. It is guided and drives the boom flow control valve 16a in the left direction in the drawing.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the rod side of the boom cylinder 5, and the pressure oil on the bottom side is discharged to the tank 50, and the boom cylinder 5 contracts.
  • the operating device 15B includes a bucket operating lever (working tool operating lever) 15b, a bucket cloud pilot pressure control valve 54, and a bucket dump pilot pressure control valve 55.
  • the bucket control lever 15b corresponds to, for example, the control right lever 14a (shown in FIG. 1) when being operated in the left-right direction.
  • the bucket cloud pilot pressure control valve 54 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the amount of operation of the bucket control lever 15b in the bucket cloud direction (hereinafter referred to as a bucket cloud pilot Pressure).
  • the bucket cloud pilot pressure output from the bucket cloud pilot pressure control valve 54 is transmitted to the operation portion of one of the bucket flow control valves 16 b (the left side in the figure) via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot piping 549. Then, the bucket flow control valve 16b is driven to the right in the figure.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the bottom side of the bucket cylinder 7 and the pressure oil on the rod side is discharged to the tank 50, and the bucket cylinder 7 extends.
  • the bucket dump pilot pressure control valve 55 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the operation amount in the bucket dump direction of the bucket control lever 15b (hereinafter referred to as a bucket dump pilot Pressure).
  • the bucket dump pilot pressure output from the bucket dump pilot pressure control valve 55 is transmitted to the operation portion of the other (shown right side) of the bucket flow control valve 16b via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot pipe 559. Then, the bucket flow control valve 16b is driven to the left in the figure.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the rod side of the arm cylinder 6, and the pressure oil on the bottom side is discharged to the tank 50, and the bucket cylinder 7 contracts.
  • the controller device 15C has an arm control lever 15c, an arm cloud pilot pressure control valve 56, and an arm dump pilot pressure control valve 57.
  • the arm control lever 15c corresponds to, for example, the operation left lever 14b (shown in FIG. 1) when operated in the left-right direction.
  • the arm cloud pilot pressure control valve 56 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the operation amount in the arm cloud direction of the arm control lever 15c (hereinafter referred to as the arm cloud pilot Pressure).
  • the arm cloud pilot pressure output from the arm cloud pilot pressure control valve 56 is transmitted to the operation portion of one of the arm flow control valves 16c (left side in the drawing) via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot pipe 569. Then, the arm flow control valve 16c is driven to the right in the figure.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the bottom side of the arm cylinder 6, and the pressure oil on the rod side is discharged to the tank 50, and the arm cylinder 6 is extended.
  • the arm dump pilot pressure control valve 57 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the operation amount in the arm dump direction of the arm control lever 15c (hereinafter referred to as the arm dump pilot Pressure).
  • the arm dump pilot pressure output from the arm dump pilot pressure control valve 57 is transmitted to the operation portion of the other (shown right) of the arm flow control valve 16 c via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot pipe 579. Then, the arm flow control valve 16c is driven in the left direction in FIG. As a result, the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 is supplied to the rod side of the arm cylinder 6, and the pressure oil on the bottom side is discharged to the tank 50, and the arm cylinder 6 contracts.
  • the operating device 15D includes a turning control lever 15d, a right turn pilot pressure control valve 58, and a left turn pilot pressure control valve 59.
  • the turning operation lever 15d corresponds to, for example, the operation left lever 14b (shown in FIG. 1) when being operated in the front-rear direction.
  • the right turn pilot pressure control valve 58 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure corresponding to the operation amount in the right turn direction of the turn control lever 15d (hereinafter referred to as right turn) Generate pilot pressure).
  • the right turning pilot pressure output from the right turning pilot pressure control valve 58 operates one of the turning flow control valves 16d (right side) via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot piping 589. It is led to the part and drives the turning flow control valve 16d in the left direction in the drawing.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 flows into the inlet / outlet port on one side (right side in the figure) of the swing hydraulic motor 4 and the pressure oil flowing out from the inlet / outlet port on the other side (left side in the figure) is discharged to the tank 50
  • the swing hydraulic motor 4 rotates in one direction (the direction in which the upper swing body 12 is turned right).
  • the left turn pilot pressure control valve 59 reduces the pilot primary pressure supplied via the lock valve 51, and the pilot pressure according to the operation amount in the left turn direction of the turn control lever 15d (hereinafter referred to as the left turn pilot Pressure).
  • the left turn pilot pressure output from the left turn pilot pressure control valve 59 is transmitted to the operation portion of the other (the left side in the figure) of the turn flow control valve 16d via the hydraulic control unit 60, the shuttle block 46 and the pilot piping 599. It is guided and drives the turning flow control valve 16d in the right direction in the drawing.
  • the pressure oil discharged from the hydraulic pump 2 flows into the inlet / outlet port of the other (left side in the drawing) of the swing hydraulic motor 4 and the pressure oil which flows out from the inlet / outlet port in one (right side of the drawing) is discharged into the tank 50,
  • the swing hydraulic motor 4 rotates in the other direction (the direction in which the upper swing body 12 is turned left).
  • the hydraulic control unit 60 is a device for executing machine control, corrects the pilot pressure input from the pilot pressure control valves 52 to 59 in accordance with a command from the controller 20, and outputs the corrected pilot pressure to the shuttle block 46. This makes it possible to cause the front work implement 1B to perform a desired operation regardless of the lever operation of the operator.
  • the shuttle block 46 outputs the pilot pressure input from the hydraulic control block to the pilot pipes 529, 539, 549, 559, 569, 579, 589, 599 and, for example, the maximum pilot pressure of the input pilot pressure. Are selected and output to the regulator 47 of the hydraulic pump 2.
  • the discharge flow rate of the hydraulic pump 2 can be controlled in accordance with the amount of operation of the control levers 15a to 15d.
  • FIG. 3 is a block diagram of the hydraulic control unit 60 shown in FIG.
  • the hydraulic control unit 60 includes an electromagnetic shutoff valve 61, shuttle valves 522, 564, 574, and proportional solenoid valves 525, 532, 542, 552, 562, 567, 572 and 577.
  • the inlet port of the electromagnetic shutoff valve 61 is connected to the outlet port of the lock valve 51 (shown in FIG. 2).
  • the outlet port of the solenoid shutoff valve 61 is connected to the inlet port of the solenoid proportional valves 525, 567, 577.
  • the electromagnetic shutoff valve 61 sets the opening degree to zero when not energized, and maximizes the opening degree by the current supply from the controller 20.
  • the opening degree of the electromagnetic shutoff valve 61 is maximized, and the supply of pilot primary pressure to the solenoid proportional valves 525, 567, 577 is started.
  • the opening degree of the electromagnetic shutoff valve 61 is made zero, and the supply of the pilot primary pressure to the solenoid proportional valves 525, 567, 577 is stopped.
  • the shuttle valve 522 has two inlet ports and one outlet port, and outputs the high pressure side of the pressure input from the two inlet ports from the outlet port.
  • One inlet port of the shuttle valve 522 is connected to the boom raising pilot pressure control valve 52 via a pilot pipe 521.
  • the other inlet port of the shuttle valve 522 is connected to the outlet port of the solenoid proportional valve 525 via a pilot pipe 524.
  • An outlet port of the shuttle valve 522 is connected to the shuttle block 46 via a pilot pipe 523.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 525 is connected to the outlet port of the solenoid shutoff valve 61.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 525 is connected to the other inlet port of the shuttle valve 522 via a pilot pipe 524.
  • the solenoid proportional valve 525 sets the opening degree to zero when not energized, and increases the opening degree according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 525 reduces the pilot primary pressure supplied via the solenoid cutoff valve 61 according to the degree of opening thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 524.
  • the boom raising pilot pressure can be supplied to the pilot piping 523.
  • the solenoid proportional valve 525 is de-energized, and the opening degree of the solenoid proportional valve 525 is zero.
  • the boom raising pilot pressure supplied from the boom raising pilot pressure control valve 52 is guided to one operation portion of the boom flow control valve 16a, the boom raising operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 532 is connected to the boom lowering pilot pressure control valve 53 via a pilot pipe 531.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 532 is connected to the shuttle block 46 via a pilot pipe 533.
  • the solenoid proportional valve 532 maximizes the degree of opening when not energized, and reduces the degree of opening from maximum to zero according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 532 reduces the boom lowering pilot pressure input via the pilot pipe 531 according to the degree of opening thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 533. As a result, the boom lowering pilot can be depressurized or made zero by the lever operation of the operator.
  • the solenoid proportional valve 532 When the machine control for the boom lowering operation is not performed, the solenoid proportional valve 532 is de-energized, and the opening degree of the solenoid proportional valve 532 is fully opened. At this time, since the boom lowering pilot pressure supplied from the boom lowering pilot pressure control valve 53 is guided to the other operation portion of the boom flow control valve 16a, the boom lowering operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 542 is connected to the bucket cloud pilot pressure control valve 54 via a pilot pipe 541.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 542 is connected to the shuttle block 46 via a pilot pipe 543.
  • the solenoid proportional valve 542 maximizes the degree of opening when not energized, and reduces the degree of opening from maximum to zero according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 542 reduces the bucket cloud pilot pressure input via the pilot pipe 541 according to the degree of opening thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 543. As a result, it is possible to depressurize or make the bucket cloud pilot by the lever operation of the operator zero.
  • the solenoid proportional valve 542 When the machine control for the bucket cloud operation is not performed, the solenoid proportional valve 542 is not energized and the opening degree of the solenoid proportional valve 542 is fully opened. At this time, since the bucket cloud pilot pressure supplied from the bucket cloud pilot pressure control valve 54 is guided to one operation portion of the bucket flow control valve 16 b, a bucket dump operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 552 is connected to the bucket dump pilot pressure control valve 55 via a pilot pipe 551.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 552 is connected to the shuttle block 46 (shown in FIG. 2) via a pilot pipe 553.
  • the electromagnetic proportional valve 552 maximizes the degree of opening when not energized, and reduces the degree of opening from maximum to zero according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 552 reduces the bucket dump pilot pressure input via the pilot pipe 551 according to the opening degree thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 553. As a result, it is possible to depressurize or make the bucket dump pilot zero by the lever operation of the operator.
  • the solenoid proportional valve 552 When the machine control for the bucket dumping operation is not performed, the solenoid proportional valve 552 is de-energized, and the opening degree of the solenoid proportional valve 552 is fully opened. At this time, since the bucket dump pilot pressure supplied from the bucket dump pilot pressure control valve 55 is guided to the other operation portion of the bucket flow control valve 16b, the bucket dump operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the shuttle valve 564 has two inlet ports and one outlet port, and outputs the high pressure side of the pressure input from the two inlet ports from the outlet port.
  • One inlet port of the shuttle valve 564 is connected to the outlet port of the solenoid proportional valve 562 through a pilot pipe 563.
  • the other inlet port of the shuttle valve 564 is connected to the outlet port of the solenoid proportional valve 567 via a pilot pipe 566.
  • An outlet port of the shuttle valve 522 is connected to the shuttle block 46 via a pilot pipe 565.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 562 is connected to the arm cloud pilot pressure control valve 56 via a pilot pipe 561.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 562 is connected to one inlet port of the shuttle valve 564 via a pilot pipe 563.
  • the solenoid proportional valve 562 maximizes the degree of opening when not energized and reduces the degree of opening from maximum to zero according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 562 reduces the arm cloud pilot pressure input via the pilot pipe 561 according to the opening degree thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 563. As a result, the arm cloud pilot can be depressurized or made zero by the lever operation of the operator.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 567 is connected to the outlet port of the solenoid shut-off valve 61, and the outlet port of the solenoid proportional valve 567 is connected to the other inlet port of the shuttle valve 564 via the pilot piping 566.
  • the electromagnetic proportional valve 567 sets the opening degree to zero when not energized, and increases the opening degree according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 567 reduces the pilot primary pressure supplied via the solenoid shutoff valve 61 according to the degree of opening thereof, and outputs the pressure to the pilot pipe 566.
  • the arm cloud pilot pressure can be supplied to the pilot pipe 565.
  • the solenoid proportional valves 562 and 567 are not energized, the opening degree of the solenoid proportional valve 562 is fully opened, and the opening degree of the solenoid proportional valve 567 is zero.
  • the arm cloud pilot pressure supplied from the arm cloud pilot pressure control valve 56 is guided to one of the operation sections of the arm flow control valve 16c, so that an arm cloud operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the shuttle valve 574 has two inlet ports and one outlet port, and outputs the high pressure side of the pressure input from the two inlet ports from the outlet port.
  • One inlet port of the shuttle valve 574 is connected to the outlet port of the solenoid proportional valve 572 via a pilot pipe 573.
  • the other inlet port of the shuttle valve 574 is connected to the outlet port of the solenoid proportional valve 577 via a pilot pipe 576.
  • An outlet port of the shuttle valve 574 is connected to the shuttle block 46 via a pilot pipe 575.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 572 is connected to the arm dump pilot pressure control valve 57 via a pilot pipe 571.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 572 is connected to one inlet port of the shuttle valve 574 through a pilot pipe 573.
  • the electromagnetic proportional valve 572 maximizes the opening degree when not energized, and reduces the opening degree from maximum to zero according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 572 reduces the pressure of the arm dumping pilot input via the pilot pipe 571 according to the degree of opening thereof, and supplies the pressure to the pilot pipe 573. As a result, it is possible to reduce the pressure of the arm dumping pilot by the operator's lever operation or to zero it.
  • the inlet port of the solenoid proportional valve 577 is connected to the outlet port of the solenoid shutoff valve 61.
  • the outlet port of the solenoid proportional valve 577 is connected to the other inlet port of the shuttle valve 574 via a pilot pipe 576.
  • the solenoid proportional valve 577 sets the opening degree to zero when not energized, and increases the opening degree according to the current supplied from the controller 20.
  • the solenoid proportional valve 577 reduces the pilot primary pressure supplied via the solenoid shutoff valve 61 according to the degree of opening thereof, and supplies it to the pilot pipe 576. Accordingly, even when the arm dump pilot pressure is not supplied from the arm dump pilot pressure control valve 57 to the pilot pipe 573, the arm dump pilot pressure can be supplied to the pilot pipe 575.
  • the solenoid proportional valves 572 and 577 are not energized, the opening degree of the solenoid proportional valve 572 is fully opened, and the opening degree of the solenoid proportional valve 577 is zero.
  • the arm dump pilot pressure supplied from the arm dump pilot pressure control valve 57 is guided to the other operation portion of the arm flow control valve 16c, so that an arm dump operation according to the lever operation of the operator is possible. Become.
  • the pilot pipe 521 is provided with a pressure sensor 526 for detecting the boom raising pilot pressure supplied from the boom raising pilot pressure control valve 52.
  • the pilot pipe 531 is provided with a pressure sensor 534 for detecting the boom lowering pilot pressure supplied from the boom lowering pilot pressure control valve 53.
  • the pilot pipe 541 is provided with a pressure sensor 544 for detecting a bucket cloud pilot pressure supplied from the bucket cloud pilot pressure control valve 54.
  • the pilot pipe 551 is provided with a pressure sensor 554 for detecting a bucket dump pilot pressure supplied from the bucket dump pilot pressure control valve 55.
  • the pilot pipe 561 is provided with a pressure sensor 568 for detecting the arm cloud pilot pressure supplied from the arm cloud pilot pressure control valve 56.
  • the pilot pipe 571 is provided with a pressure sensor 578 for detecting the arm dump pilot pressure supplied from the arm dump pilot pressure control valve 57.
  • the pilot pressure detected by the pressure sensors 526, 534, 544, 554, 568, 578 is input to the controller 20 as an operation signal.
  • FIG. 4 is a functional block diagram of the controller shown in FIG.
  • the controller 20 includes a work machine posture calculation unit 30, a target surface calculation unit 31, a target operation calculation unit 32, and a solenoid valve control unit 33.
  • the work machine attitude calculation unit 30 calculates the attitude of the front work machine 1B based on the information from the work machine attitude detection device 34.
  • the work implement attitude detection device 34 is configured of a boom angle sensor 21, an arm angle sensor 22, a bucket angle sensor 23, and a vehicle body inclination angle sensor 24.
  • the target surface calculation unit 31 calculates a target surface based on the information from the target surface setting device 35.
  • the target surface setting device 35 is an interface capable of inputting information on the target surface.
  • the input to the target surface setting device 35 may be manually input by the operator or may be externally input via a network or the like.
  • a satellite communication antenna may be connected to the target surface setting device 35 to calculate the position of the hydraulic excavator 1 and the target surface position in global coordinates.
  • the target motion calculation unit 32 is a target of the front work machine 1B to move the bucket 10 without invading the target surface based on the information from the work machine posture calculation unit 30, the target surface calculation unit 31, and the operator operation detection device 36. Calculate the action.
  • the operator operation detection device 36 is constituted by pressure sensors 526, 534, 544, 554, 568, 578 (shown in FIG. 3).
  • the solenoid valve control unit 33 outputs a command to the solenoid shutoff valve 61 and the solenoid proportional valve 500 based on the information from the target operation calculation unit 32.
  • the solenoid proportional valve 500 represents the solenoid proportional valves 525, 532, 542, 552, 562, 567, 572 and 577 (shown in FIG. 3).
  • FIG. 1 An example of horizontal drilling operation by machine control is shown in FIG.
  • the proportional solenoid valve 525 is controlled so that the raising operation is automatically performed.
  • the raising operation of the boom 8 is automatically performed so that the bucket 10 returns to the target surface when the bucket 10 intrudes below the target surface.
  • the proportional solenoid valve 525 is controlled to be performed automatically.
  • the speed of the boom 8 is reduced so that the bucket 10 does not enter below the target surface, and the boom 10 reaches the target surface.
  • the solenoid proportional valve 532 is controlled to make the velocity of 8 zero.
  • the solenoid proportional valve 542 is controlled to pull the arm 9 so as to realize the digging speed or digging accuracy required by the operator. At this time, in order to improve the drilling accuracy, the speed of the arm 9 may be decelerated as needed.
  • the bucket may automatically rotate in the direction of arrow C by controlling the solenoid proportional valve 577 so that the angle B with respect to the target surface of the bucket 10 becomes a constant value and the leveling operation becomes easy.
  • the work implement posture calculation unit 30 calculates the posture of the front work implement 1B based on the information from the work implement posture detection device 34.
  • the target surface calculation unit 31 calculates a target surface based on the information from the target surface setting device 35.
  • the target motion calculation unit 32 calculates the target motion of the front work machine 1B based on the information from the work machine attitude calculation unit 30 and the target surface calculation unit 31 so that the bucket 10 moves without entering below the target surface.
  • the solenoid valve control unit 33 computes control inputs to the solenoid shutoff valve 61 and the solenoid proportional valve 500 based on the information from the target operation computing unit 32.
  • the solenoid valve control unit 33 instructs the solenoid cutoff valve 61 and the solenoid proportional valve 500 not to perform control intervention. Specifically, by setting the opening degree of the electromagnetic shutoff valve 61 to zero, pressure oil from the pilot pump 48 via the lock valve 51 is prevented from flowing into the hydraulic control unit 60.
  • the electromagnetic proportional valves 532, 542, 552, 562, 572 which fully open when not energized, are fully opened so that they do not intervene in the pilot pressure by the operator operation. Further, for the electromagnetic proportional valves 525, 567, 577 that set the opening degree to zero when not energized, the opening degree is set to zero so that the front work machine 1B does not operate without the operator operation.
  • FIG. 6 is a functional block diagram of the target motion calculation unit shown in FIG.
  • the target motion calculation unit 32 includes a target surface distance calculation unit 70, a velocity correction area calculation unit 71, a target surface distance correction unit 72, and an operation signal correction unit 73.
  • the target surface distance calculation unit 70 calculates the distance from the bucket tip to the target surface based on the bucket tip position input from the work machine posture calculation unit 30 and the target surface input from the target surface calculation unit 31 (hereinafter referred to as target The surface distance is calculated and output to the target surface distance correction unit 72.
  • the speed correction area calculation unit 71 calculates a speed correction area width described later based on the lever operation amount input from the operator operation detection device 36, and outputs the calculated speed correction area width to the target surface distance correction unit 72.
  • the target surface distance correction unit 72 calculates the corrected target surface distance based on the target surface distance input from the target surface distance calculation unit 70 and the velocity correction region width input from the velocity correction region calculation unit 71, It is output to the operation signal correction unit 73.
  • the operation signal correction unit 73 corrects the operation signal input from the operator operation detection device 36 based on the corrected target surface distance input from the target surface distance correction unit 72 and outputs the corrected operation signal to the solenoid valve control unit 33. .
  • FIG. 7 is a flow chart showing processing of the target motion calculation unit 32 shown in FIG. Hereinafter, each step will be described in order.
  • step S100 it is determined whether the boom control lever 15a is operated in the boom lowering direction or the arm control lever 15c or the bucket control lever 15b is operated.
  • step S100 When it is determined in step S100 that the boom control lever 15a is operated in the boom lowering direction or the arm control lever 15c or the bucket control lever 15b is operated (YES), the target surface is determined in step S101.
  • a process (speed correction area process) for setting the speed correction area above is executed. Details of the speed correction area processing will be described later.
  • step S101 an operation (operation signal correction operation) for correcting the operation signal is executed in step S102. Details of the operation signal correction calculation will be described later.
  • step S103 boom raising control is executed according to the operation signal corrected in step S102.
  • step S103 the process returns to step S100.
  • FIG. 8 is a flowchart showing details of the speed correction area processing (step S101) shown in FIG. Hereinafter, each step will be described in order.
  • step S200 an operation signal is input.
  • step S201 it is determined in step S201 whether the target surface distance is smaller than a predetermined distance.
  • the predetermined distance is set to a value larger than a maximum value Rmax of a velocity correction area width R described later.
  • step S201 If it is determined in step S201 that the target surface distance is smaller than the predetermined distance (YES), low-pass filter processing is performed on each operation signal in step S202. As a result, high frequency components of each operation signal are removed, so that it is possible to prevent a rapid change in the velocity correction area width R described later.
  • step S203 it is determined in step S203 whether or not the arm control lever 15c is operated.
  • step S204 the speed correction area width R corresponding to the operation amount of the arm control lever 15c is calculated in step S204. Specifically, the speed correction area width R corresponding to the operation amount of the arm control lever 15c is calculated with reference to the conversion table shown in FIG. 9A.
  • the speed correction area width R is constant at zero.
  • the speed correction area width R increases from zero to the predetermined maximum value Rmax in proportion to the arm lever operation amount.
  • the speed correction area width R becomes constant at the maximum value Rmax.
  • step S203 If it is determined in step S203 that the arm control lever 15c is not operated (NO), it is determined in step S207 whether the boom control lever 15a is operated in the boom lowering direction.
  • step S207 If it is determined in step S207 that the boom control lever 15a is operated in the boom lowering direction (YES), the speed correction area width R corresponding to the operation amount in the boom lowering direction is calculated in step S208. Specifically, the speed correction area width R corresponding to the operation amount in the boom lowering direction of the boom control lever 15a is calculated with reference to the conversion table shown in FIG. 9B. When the operation amount in the boom lowering direction is equal to or less than the predetermined lower limit value PBDmin, the speed correction area width R is constant at zero.
  • the speed correction area width R increases from zero to the predetermined maximum value Rmax in proportion to the lever operation amount in the boom lowering direction. Do.
  • the speed correction area width R becomes constant at the maximum value Rmax.
  • step S201 If it is determined in step S201 that the target surface distance is equal to or greater than the predetermined distance (NO), the maximum value Rmax is set to the velocity correction area width R in step S209.
  • the upper surface of the velocity correction region is set above the target surface by the velocity correction region width Rmax regardless of the lever operation of the operator.
  • the bucket 10 moves at high speed toward the target surface from a distance, and the bucket tip penetrates below the target surface even when the setting of the speed correction region width R is not in time due to the calculation delay of the controller 20 or the like. Can be prevented.
  • step S205 If it is determined that the boom control lever 15a is not operated in the boom lowering direction (NO) following step S204, S208 or S209, or step S207, the speed correction area is set in step S205. Specifically, the velocity correction region having the velocity correction region width R calculated in steps S204, S208, and S209 is set above the target surface.
  • the target surface distance D is corrected in step S206.
  • the corrected target surface distance Da is calculated by subtracting the velocity correction area width R calculated in steps S204, S208 and S209 from the target surface distance D.
  • the speed correction area width R is zero
  • machine control is executed on the basis of the target surface
  • the speed correction area width R is larger than zero
  • the speed correction area width R is higher than the target surface.
  • Machine control is executed on the basis of the upper surface of the speed correction area set in.
  • step S206 the operation signal correction calculation is executed in step S102 shown in FIG. Specifically, based on the corrected target surface distance Da calculated in step S206, the operation signal input in step S200 is corrected.
  • the boom lowering pilot pressure which is one of the operation signals will be described.
  • FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the target surface distance and the operation amount limit value. The boom lowering pilot pressure is compared with the operation amount limit value set according to the target surface distance, and when it is larger than the operation amount limit value, it is corrected to match the operation amount limit value.
  • FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the target surface distance and the operation amount limit value. The boom lowering pilot pressure is compared with the operation amount limit value set according to the target surface distance, and when it is larger than the operation amount limit value, it is corrected to match the operation amount limit value.
  • an operation amount limit value proportional to the target surface distance is set, and for a target surface distance larger than the predetermined distance Dlim, the operation amount Infinity is set as the limit value. Therefore, when the target surface distance Da is equal to or less than the predetermined distance Dlim, the boom lowering pilot pressure is corrected to be equal to or less than the operation amount limit value. When the target surface distance is larger than the predetermined distance Dlim, the operation signal is It is not corrected. Thereby, when the target surface distance (or the corrected target surface distance) falls below the predetermined distance Dlim, the boom lowering operation is decelerated as the bucket tip approaches the target surface (or the top surface of the speed correction area). Can be prevented from invading below the target surface (or in the velocity correction area).
  • the bucket alignment operation is performed by operating the boom 8 in the lowering direction (arrow D direction) until the tip of the bucket 10 is placed on the target surface as shown in FIG.
  • the speed correction area width R is set to zero based on the conversion table shown in FIG. 9B, so the corrected target surface distance Da is the target It matches the face distance D.
  • the boom lowering operation is performed at a speed according to the operation amount in the boom lowering direction of the boom control lever 15a.
  • the boom lowering pilot pressure is reduced so that the distance from the tip of the bucket 10 to the target surface (target surface distance D) does not fall below zero.
  • the operation amount of the boom control lever 15a is equal to or less than the lower limit value PBDmin, and the boom lowering speed is small. Therefore, the accuracy of the machine control is maintained, and as shown in FIG. When the surface is reached, the bucket 10 can be stopped.
  • speed correction area width R is set to a value from zero to maximum value Rmax according to the operation amount
  • the corrected target surface distance Da is smaller than the target surface distance D by the speed correction region width R.
  • the boom lowering pilot pressure is reduced so that the distance from the tip of the bucket 10 to the upper surface of the speed correction area (target surface distance after correction Da) does not fall below zero.
  • the boom lowering operation is stopped in a state where the bucket tip is disposed on the upper surface of the speed correction area.
  • the operation amount of the boom control lever 15a is larger than the lower limit value PBDmin and the boom lowering speed is not small, the accuracy of the machine control is not maintained, and the bucket tip may intrude into the speed correction area.
  • the bucket tip Can be prevented from invading below the target surface.
  • the maximum value Rmax is set to the speed correction area width R, so the corrected target surface distance Da is speed corrected more than the target surface distance D It becomes smaller by the area width Rmax.
  • the boom lowering operation is performed at a speed according to the operation amount of the boom control lever 15a in the boom lowering direction.
  • the boom lowering pilot pressure is reduced so that the distance from the tip of the bucket 10 to the upper surface of the speed correction area (target surface distance after correction Da) does not fall below zero. As a result, as shown in FIG.
  • the boom lowering operation is stopped in a state where the bucket tip is disposed on the upper surface of the speed correction area.
  • the operation amount of the boom control lever 15a is the upper limit value PBDmax or more and the boom lowering speed is large, the accuracy of the machine control is not maintained, and the bucket tip may intrude into the speed correction area.
  • the upper surface of the speed correction area is set above the target surface by the speed correction area width Rmax corresponding to the operation amount in the boom lowering direction of the boom control lever 15a (that is, boom lowering speed) Can be prevented from invading below the target surface.
  • the bucket tip can not be moved into the speed correction area, but the bucket operating amount in the boom lowering direction is reduced to the lower limit value PBDmin.
  • the tip can reach the target surface.
  • the horizontal digging operation is performed by operating the arm 9 in the cloud direction (arrow B direction) with the tip of the bucket 10 disposed on the target surface as shown in FIG.
  • the speed correction area width R is set to a value from zero to the maximum value Rmax according to the operation amount.
  • the corrected target surface distance Da is smaller than the target surface distance D by the speed correction region width R.
  • the accuracy of the machine control is not maintained, and the bucket tip may intrude into the speed correction area.
  • the upper surface of the speed correction area is set above the target surface by the speed correction area width R corresponding to the operation amount in the arm cloud direction of the arm control lever 15c (ie, arm cloud speed), the bucket tip Can be prevented from invading below the target surface.
  • the maximum value Rmax is set as the speed correction area width R when the operation amount in the arm cloud direction of the arm control lever 15c is equal to or more than the upper limit PAmax, the corrected target surface distance Da is faster than the target surface distance D It becomes smaller by the correction area width Rmax.
  • boom raising control is automatically performed until the bucket tip is disposed on the upper surface of the speed correction area, and as shown in FIG. 15C, the bucket 10 is moved at a speed according to the operation amount of the arm control lever 15c.
  • the boom raising operation is automatically performed so as to move along the upper surface of the speed correction area located at the upper end of the bucket tip by the maximum correction amount Rmax above the target surface as it moves.
  • the operation amount of the arm control lever 15c is equal to or larger than the upper limit PAmax and the arm cloud speed is large, the accuracy of machine control is not maintained, and the bucket tip may intrude into the speed correction area.
  • the upper surface of the speed correction area is set above the target surface by the speed correction area width Rmax corresponding to the operation amount in the arm cloud direction of the arm control lever 15c (that is, arm cloud speed) Can be prevented from invading below the target surface.
  • the hydraulic shovel 1 configured as described above, when the operation amount of the operation devices 15A and 15C is less than or equal to the predetermined operation amounts PBDmin and PAmin, the distance from the bucket tip to the target surface (target surface distance D) is zero. The operation of the front work implement 1B is controlled so as not to fall below. On the other hand, when the operation amount of the operation devices 15A and 15C is larger than the predetermined operation amounts PBDmin and PAmin, the upper surface of the speed correction area is set above the target surface by the speed correction area width R according to the operation amount The operation of the front work implement 1B is controlled so that the distance from the bucket tip to the top surface of the speed correction area (the corrected target surface distance Da) does not fall below zero. As a result, it is possible to operate the front work implement 1B at a speed according to the lever operation of the operator while securing the working accuracy by the machine control.
  • the present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, and various modifications are included.
  • the hydraulic shovel 1 provided with the bucket 10 as a work tool has been described as an example in the embodiment described above, the present invention is applicable to a hydraulic shovel provided with a work tool other than a bucket and a working machine other than a hydraulic shovel Is also applicable.
  • the present invention is also applicable to the case where machine control is performed on other positions of the bucket 10 .
  • the target surface distance D is corrected according to the operation amount in the boom lowering direction of the boom control lever 15a and the operation amount of the arm control lever 15c.
  • the bucket control lever The target surface distance D may be corrected according to the operation amount of 15b.
  • pilot piping 564 ... shuttle valve, 565 ... pilot piping, 566 ... pilot piping, 567 ... solenoid proportional valve, 568 ... pressure sensor, 569 ... pilot piping, 571 ... pilot piping, 572 ... solenoid proportional valve, 573 ... Pilot piping, 574 ... shuttle valve, 575 ... pilot piping, 576 ... pilot piping, 577 ... solenoid proportional valve, 578 ... pressure sensor, 579 ... pilot piping, 589 ... pilot piping, 599 ... pilot piping.

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Abstract

マシンコントロールによる作業精度を確保しつつ、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることができる作業機械を提供する。　バケット１０の目標面を設定し、前記バケットが前記目標面よりも下方に侵入しないようにフロント作業機１Ｂの動作を制御するコントローラ２０を備えた油圧ショベル１において、前記コントローラは、前記目標面の上方に速度補正領域を設定し、操作装置１５Ａ，１５Ｃの操作量に応じて前記速度補正領域の幅Ｒを変化させ、前記作業具が前記速度補正領域内に侵入しないように前記フロント作業機の動作を制御する。

Description

作業機械
　本発明は、油圧ショベル等の作業機械に関する。
　油圧ショベルは、下部走行体および上部旋回体からなる車体と、多関節型のフロント作業機とで構成される。フロント作業機は、上部旋回体の前部に回動可能に取り付けられたブームと、ブームの先端部に上下方向に回動可能に取り付けられたアームと、アームの先端部に上下また前後方向に回動可能に取り付けられた作業具（例えば、バケット）とで構成される。ブーム、アームおよびバケットは、エンジンにより駆動される油圧ポンプから吐出した圧油をブームシリンダ、アームシリンダおよびバケットシリンダに供給することで駆動される。オペレータのレバー操作に応じてブームシリンダ、アームシリンダおよびバケットシリンダを駆動することにより、フロント作業機の所望の動作が実現される。
　また、油圧ショベルには、フロント作業機を自動または半自動で動作させる機能（以下、マシンコントロール）が搭載されたものがある。このマシンコントロールによれば、例えば、掘削等の作業開始時にバケットの先端が目標面上で停止するようにフロント作業機を動作させたり、アームクラウド操作時にバケットの先端が目標面に沿って移動するようにフロント作業機を動作させることが容易となる。マシンコントロールに関する従来技術を開示するものとして、例えば特許文献１がある。
　特許文献１には、多関節型のフロント装置（フロント作業機）を構成する上下方向に回動可能な複数のフロント部材を含む複数の被駆動部材と、前記複数の被駆動部材をそれぞれ駆動する複数の油圧アクチュエータと、前記複数の被駆動部材の動作を指示する複数の操作手段と、前記複数の操作手段の操作信号に応じて駆動され、前記複数の油圧アクチュエータに供給される圧油の流量を制御する複数の油圧制御弁とを備えた建設機械の領域制限掘削制御装置において、前記フロント装置の動き得る領域を設定する領域設定手段と、前記フロント装置の位置と姿勢に関する状態量を検出する第１検出手段と、前記第１検出手段からの信号に基づき前記フロント装置の位置と姿勢を計算する第１演算手段と、前記第１演算手段の演算値に基づき、前記フロント装置が前記設定領域内でその境界近傍にあるとき、前記複数の操作手段のうち少なくとも第１の特定のフロント部材に係わる操作手段の操作信号を減じる処理を行う第１信号補正手段と、前記第１信号補正手段による操作手段の操作信号を減じる処理を行うかどうかを選択するモード選択手段と、前記モード選択手段で前記第１信号補正手段による処理を行うことを選択した場合は、前記第１信号補正手段で減じる処理を行われた操作信号と前記第１演算手段の演算値に基づき、前記モード選択手段で前記第１信号補正手段による処理を行わないことを選択した場合は、前記操作手段の操作信号と前記第１演算手段の演算値に基づき、それぞれ、前記フロント装置が前記設定領域内でその境界近傍にあるとき、前記フロント装置が前記設定領域の境界に沿った方向には動き、前記設定領域の境界に接近する方向には移動速度が減じられるよう前記複数の操作手段のうち少なくとも第２の特定のフロント部材に係わる操作手段の操作信号を補正する第２信号補正手段と、を備えることを特徴とする建設機械の領域制限掘削制御装置が記載されている。
特開平９－５３２５９号公報
　特許文献１に記載の建設機械によれば、領域を制限した掘削を行うとき、オペレータの意志で、バケット先端の設定領域外への侵入量が小さい精度優先の作業モード（以下、精度優先モード）とフロント作業機を速く動かせる速度優先の作業モード（以下、速度優先モード）とを選択して作業を行うことができる。しかしながら、精度優先モードが選択されると、バケット先端の設定領域外への侵入量が抑えられるものの、フロント作業機の移動速度が減じられることにより、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることができない。一方、速度優先モードが選択されると、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることができるものの、設定領域外への侵入量が大きくなるおそれがある。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、マシンコントロールによる作業精度を確保しつつ、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることができる作業機械を提供することにある。
　上記目的を達成するために、本発明は、車体と、前記車体に回動可能に取り付けられたブーム、前記ブームの先端部に回動可能に取り付けられたアームおよび前記アームに回動可能に取り付けられた作業具からなる多関節型の作業機と、前記ブームを駆動するブームシリンダと前記アームを駆動するアームシリンダと、前記作業具を駆動する作業具シリンダと、前記作業機を操作するための操作装置と、前記作業具の目標面を設定し、前記作業具が前記目標面よりも下方に侵入しないように前記作業機の動作を制御する制御装置とを備えた作業機械において、前記制御装置は、前記目標面の上方に速度補正領域を設定し、前記操作装置の操作量に応じて前記速度補正領域の幅を変化させ、前記作業具が前記速度補正領域内に侵入しないように前記作業機の動作を制御するものとする。
　以上のように構成した本発明によれば、作業具の目標面の上方に速度補正領域が設定され、速度補正領域の幅が操作装置の操作量に応じて変化し、作業具が速度補正領域内に侵入しないようにフロント作業機の動作が制御される。これにより、マシンコントロールによる作業精度を確保しつつ、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることが可能となる。
　本発明によれば、マシンコントロールによる作業精度を確保しつつ、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機を動作させることができる。
本発明の実施の形態に係る油圧ショベルの斜視図である。 図１に示す油圧ショベルに搭載された油圧駆動装置の概略構成図である。 図２に示す油圧制御ユニットの構成図である。 図２に示すコントローラの機能ブロック図である。 マシンコントロールによる水平掘削動作の例を示す図である。 図４に示す目標動作演算部の機能ブロック図である。 図６に示す目標動作演算部の処理を示すフロー図である。 図７に示す速度補正領域処理の詳細を示すフロー図である。 アームレバー操作量と速度補正領域幅との関係を示す図である。 ブーム下げレバー操作量と速度補正領域幅との関係を示す図である。 目標面距離と補正後目標面距離との関係を示す図である。 目標面距離と操作量制限値との関係を示す図である。 図１に示す油圧ショベルのバケット位置合わせ動作を示す図である。 ブーム下げ操作に対するバケットの動きを示す図である。 図１に示す油圧ショベルの水平掘削動作を示す図である。 アームクラウド操作に対するバケットの動きを示す図である。
　以下、本発明の実施の形態に係る作業機械として油圧ショベルを例に挙げ、図面を参照して説明する。なお、各図中、同等の部材には同一の符号を付し、重複した説明は適宜省略する。
　図１は、本実施の形態に係る油圧ショベルの斜視図である。
　図１において、油圧ショベル１は、車体１Ａと、多関節型のフロント作業機１Ｂとで構成される。車体１Ａは、下部走行体１１と、下部走行体１１の上に旋回可能に取り付けられた上部旋回体１２とからなる。下部走行体１１は、走行右モータ（図示せず）および走行左モータ３ｂによって走行駆動される。上部旋回体１２は、旋回油圧モータ４によって旋回駆動される。
　フロント作業機１Ｂは、上部旋回体１２の前部に上下方向に回動可能に取り付けられたブーム８と、ブーム８の先端部に上下または前後方向に回動可能に取り付けられたアーム９と、アーム９の先端部に上下または前後方向に回動可能に取り付けられたバケット（作業具）１０とからなる。ブーム８は、ブームシリンダ５の伸縮動作によって上下方向に回動する。アーム９は、アームシリンダ６の伸縮動作によって上下または前後方向に回動する。バケット１０は、バケットシリンダ（作業具シリンダ）７の伸縮動作によって上下または前後方向に回動する。
　上部旋回体１２の前部左側には、オペレータが搭乗する運転室１Ｃが設けられている。運転室１Ｃには、下部走行体１１への動作指示を行うための走行右レバー１３ａおよび走行左レバー１３ｂと、ブーム８、アーム９、バケット１０および上部旋回体１２への動作指示を行うための操作右レバー１４ａおよび操作左レバー１４ｂとが配置されている。
　ブーム８を上部旋回体１２に連結するブームピンには、ブーム８の回動角度を検出するブーム角度センサ２１が取り付けられている。アーム９をブーム８に連結するアームピンには、アーム９の回動角度を検出するアーム角度センサ２２が取り付けられている。バケット１０をアーム９に連結するバケットピンには、バケット１０の回動角度を検出するバケット角度センサ２３が取り付けられている。上部旋回体１２には、基準面（例えば水平面）に対する上部旋回体１２（車体１Ａ）の前後方向の傾斜角を検出する車体傾斜角センサ２４が取り付けられている。角度センサ２１～２３および車体傾斜角センサ２４から出力される角度信号は、後述のコントローラ２０（図２に示す）に入力される。
　図２は、図１に示す油圧ショベル１に搭載された油圧駆動装置の概略構成図である。なお、説明の簡略化のため、図２では、ブームシリンダ５、アームシリンダ６、バケットシリンダ７および旋回油圧モータ４の駆動に関わる部分のみを示し、その他の油圧アクチュエータの駆動に関わる部分は省略している。
　図２において、油圧駆動装置１００は、油圧アクチュエータ４～７と、原動機４９と、原動機４９によって駆動される油圧ポンプ２およびパイロットポンプ４８と、油圧ポンプ２から油圧アクチュエータ４～７に供給される圧油の方向および流量を制御する流量制御弁１６ａ～１６ｄと、流量制御弁１６ａ～１６ｄを操作するための油圧パイロット方式の操作装置１５Ａ～１５Ｄと、油圧制御ユニット６０と、シャトルブロック４６と、制御装置としてのコントローラ２０とを備えている。
　油圧ポンプ２は、一対の入出力ポートを有する傾転斜板機構（図示せず）と、斜板の傾斜角を調整してポンプ押しのけ容積を調整するレギュレータ４７とを備えている。レギュレータ４７は、後述のシャトルブロック４６から供給されるパイロット圧によって操作される。
　パイロットポンプ４８は、ロック弁５１を介して後述のパイロット圧制御弁５２～５９および油圧制御ユニット６０に接続されている。ロック弁５１は、運転室１Ｃの入口付近に設けられたゲートロックレバー（図示せず）の操作に応じて開閉する。ゲートロックレバーが運転室１Ｃの入口を制限する位置（押し下げ位置）に操作されたときは、コントローラ２０からの指令によってロック弁５１が開く。これにより、パイロットポンプ４８の吐出圧（以下、パイロット一次圧）がパイロット圧制御弁５２～５９および油圧制御ユニット６０に供給され、操作装置１５Ａ～１５Ｄによる流量制御弁１６ａ～１６ｄの操作が可能となる。一方、ゲートロックレバーが運転室１Ｃの入口を開放する位置（押し上げ位置）に操作されたときは、コントローラ２０からの指令によってロック弁５１が閉じる。これにより、パイロットポンプ４８からパイロット圧制御弁５２～５９および油圧制御ユニット６０へのパイロット一次圧の供給が停止し、操作装置１５Ａ～１５Ｄによる流量制御弁１６ａ～１６ｄの操作が不能となる。
　操作装置１５Ａは、ブーム用操作レバー１５ａと、ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２と、ブーム下げ用パイロット圧制御弁５３とを有する。ここで、ブーム用操作レバー１５ａは、例えば前後方向に操作されるときの操作右レバー１４ａ（図１に示す）に相当する。
　ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、ブーム用操作レバー１５ａのブーム上げ方向のレバーストローク（以下、操作量）に応じたパイロット圧（以下、ブーム上げ用パイロット圧）を生成する。ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２から出力されたブーム上げ用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５２９を介してブーム用流量制御弁１６ａの一方（図示左側）の操作部に導かれ、ブーム用流量制御弁１６ａを図示右方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がブームシリンダ５のボトム側に供給されると共にロッド側の圧油がタンク５０に排出され、ブームシリンダ５が伸長する。
　ブーム下げ用パイロット圧制御弁５３は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、ブーム下げ用パイロット圧）を生成する。ブーム下げ用パイロット圧制御弁５３から出力されたブーム下げ用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５３９を介してブーム用流量制御弁１６ａの他方（図示右側）の操作部に導かれ、ブーム用流量制御弁１６ａを図示左方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がブームシリンダ５のロッド側に供給されると共にボトム側の圧油がタンク５０に排出され、ブームシリンダ５が収縮する。
　操作装置１５Ｂは、バケット用操作レバー（作業具用操作レバー）１５ｂと、バケットクラウド用パイロット圧制御弁５４と、バケットダンプ用パイロット圧制御弁５５とを有する。ここで、バケット用操作レバー１５ｂは、例えば左右方向に操作されるときの操作右レバー１４ａ（図１に示す）に相当する。
　バケットクラウド用パイロット圧制御弁５４は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、バケット用操作レバー１５ｂのバケットクラウド方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、バケットクラウド用パイロット圧）を生成する。バケットクラウド用パイロット圧制御弁５４から出力されたバケットクラウド用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５４９を介してバケット用流量制御弁１６ｂの一方（図示左側）の操作部に導かれ、バケット用流量制御弁１６ｂを図示右方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がバケットシリンダ７のボトム側に供給されると共にロッド側の圧油がタンク５０に排出され、バケットシリンダ７が伸長する。
　バケットダンプ用パイロット圧制御弁５５は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、バケット用操作レバー１５ｂのバケットダンプ方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、バケットダンプ用パイロット圧）を生成する。バケットダンプ用パイロット圧制御弁５５から出力されたバケットダンプ用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５５９を介してバケット用流量制御弁１６ｂの他方（図示右側）の操作部に導かれ、バケット用流量制御弁１６ｂを図示左方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がアームシリンダ６のロッド側に供給されると共にボトム側の圧油がタンク５０に排出され、バケットシリンダ７が収縮する。
　操作装置１５Ｃは、アーム用操作レバー１５ｃと、アームクラウド用パイロット圧制御弁５６と、アームダンプ用パイロット圧制御弁５７とを有する。ここで、アーム用操作レバー１５ｃは、例えば左右方向に操作されるときの操作左レバー１４ｂ（図１に示す）に相当する。
　アームクラウド用パイロット圧制御弁５６は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、アーム用操作レバー１５ｃのアームクラウド方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、アームクラウド用パイロット圧）を生成する。アームクラウド用パイロット圧制御弁５６から出力されたアームクラウド用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５６９を介してアーム用流量制御弁１６ｃの一方（図示左側）の操作部に導かれ、アーム用流量制御弁１６ｃを図示右方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がアームシリンダ６のボトム側に供給されると共にロッド側の圧油がタンク５０に排出され、アームシリンダ６が伸長する。
　アームダンプ用パイロット圧制御弁５７は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、アーム用操作レバー１５ｃのアームダンプ方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、アームダンプ用パイロット圧）を生成する。アームダンプ用パイロット圧制御弁５７から出力されたアームダンプ用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５７９を介してアーム用流量制御弁１６ｃの他方（図示右側）の操作部に導かれ、アーム用流量制御弁１６ｃを図示左方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油がアームシリンダ６のロッド側に供給されると共にボトム側の圧油がタンク５０に排出され、アームシリンダ６が収縮する。
　操作装置１５Ｄは、旋回用操作レバー１５ｄと、右旋回用パイロット圧制御弁５８と、左旋回用パイロット圧制御弁５９とを有する。ここで、旋回用操作レバー１５ｄは、例えば前後方向に操作されるときの操作左レバー１４ｂ（図１に示す）に相当する。
　右旋回用パイロット圧制御弁５８は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、旋回用操作レバー１５ｄの右旋回方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、右旋回用パイロット圧）を生成する。右旋回用パイロット圧制御弁５８から出力された右旋回用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５８９を介して旋回用流量制御弁１６ｄの一方（図示右側）の操作部に導かれ、旋回用流量制御弁１６ｄを図示左方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油が旋回油圧モータ４の一方（図示右側）の出入口ポートに流入すると共に他方（図示左側）の出入口ポートから流出した圧油がタンク５０に排出され、旋回油圧モータ４が一方向（上部旋回体１２を右旋回させる方向）に回転する。
　左旋回用パイロット圧制御弁５９は、ロック弁５１を介して供給されるパイロット一次圧を減圧し、旋回用操作レバー１５ｄの左旋回方向の操作量に応じたパイロット圧（以下、左旋回用パイロット圧）を生成する。左旋回用パイロット圧制御弁５９から出力された左旋回用パイロット圧は、油圧制御ユニット６０、シャトルブロック４６およびパイロット配管５９９を介して旋回用流量制御弁１６ｄの他方（図示左側）の操作部に導かれ、旋回用流量制御弁１６ｄを図示右方向に駆動する。これにより、油圧ポンプ２から吐出された圧油が旋回油圧モータ４の他方（図示左側）の出入口ポートに流入すると共に一方（図示右側）の出入口ポートから流出した圧油がタンク５０に排出され、旋回油圧モータ４が他方向（上部旋回体１２を左旋回させる方向）に回転する。
　油圧制御ユニット６０は、マシンコントロールを実行するための装置であり、パイロット圧制御弁５２～５９から入力されたパイロット圧をコントローラ２０からの指令に応じて補正し、シャトルブロック４６に出力する。これにより、オペレータのレバー操作に関わらず、フロント作業機１Ｂに所望の動作をさせることが可能となる。
　シャトルブロック４６は、油圧制御ブロックから入力されたパイロット圧をパイロット配管５２９，５３９，５４９，５５９，５６９，５７９，５８９，５９９に出力すると共に、例えば入力されたパイロット圧のうちの最大のパイロット圧を選択し、油圧ポンプ２のレギュレータ４７に出力する。これにより、操作レバー１５ａ～１５ｄの操作量に応じて油圧ポンプ２の吐出流量を制御することが可能となる。
　図３は、図２に示す油圧制御ユニット６０の構成図である。
　図３において、油圧制御ユニット６０は、電磁遮断弁６１と、シャトル弁５２２，５６４，５７４と、電磁比例弁５２５，５３２，５４２，５５２，５６２，５６７，５７２，５７７とを備えている。
　電磁遮断弁６１の入口ポートは、ロック弁５１（図２に示す）の出口ポートに接続されている。電磁遮断弁６１の出口ポートは、電磁比例弁５２５，５６７，５７７の入口ポートに接続されている。電磁遮断弁６１は、非通電時は開度をゼロとし、コントローラ２０からの電流供給により開度を最大とする。マシンコントロールを有効にする場合は、電磁遮断弁６１の開度を最大とし、電磁比例弁５２５，５６７，５７７へのパイロット一次圧の供給を開始する。一方、マシンコントロールを無効にする場合は、電磁遮断弁６１の開度をゼロとし、電磁比例弁５２５，５６７，５７７へのパイロット一次圧の供給を停止する。
　シャトル弁５２２は、２つの入口ポートと１つの出口ポートを有しており、２つの入口ポートから入力された圧力のうち高圧側を出口ポートから出力する。シャトル弁５２２の一方の入口ポートは、パイロット配管５２１を介してブーム上げ用パイロット圧制御弁５２に接続されている。シャトル弁５２２の他方の入口ポートは、パイロット配管５２４を介して電磁比例弁５２５の出口ポートに接続されている。シャトル弁５２２の出口ポートは、パイロット配管５２３を介してシャトルブロック４６に接続されている。
　電磁比例弁５２５の入口ポートは、電磁遮断弁６１の出口ポートに接続されている。電磁比例弁５２５の出口ポートは、パイロット配管５２４を介してシャトル弁５２２の他方の入口ポートに接続されている。電磁比例弁５２５は、非通電時は開度をゼロとし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を増大させる。電磁比例弁５２５は、電磁遮断弁６１を介して供給されたパイロット一次圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５２４に出力する。これにより、ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２からパイロット配管５２１にブーム上げパイロット圧が供給されていない場合でも、パイロット配管５２３にブーム上げパイロット圧を供給することが可能となる。なお、ブーム上げ動作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５２５は非通電状態とされ、電磁比例弁５２５の開度はゼロとなる。このとき、ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２から供給されたブーム上げ用パイロット圧がブーム用流量制御弁１６ａの一方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたブーム上げ動作が可能となる。
　電磁比例弁５３２の入口ポートは、パイロット配管５３１を介してブーム下げ用パイロット圧制御弁５３に接続されている。電磁比例弁５３２の出口ポートは、パイロット配管５３３を介してシャトルブロック４６に接続されている。電磁比例弁５３２は、非通電時は開度を最大とし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を最大からゼロまで減少させる。電磁比例弁５３２は、パイロット配管５３１を介して入力されたブーム下げ用パイロット圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５３３に出力する。これにより、オペレータのレバー操作によるブーム下げ用パイロットを減圧したり、ゼロにすることが可能となる。なお、ブーム下げ動作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５３２は非通電状態とされ、電磁比例弁５３２の開度は全開となる。このとき、ブーム下げ用パイロット圧制御弁５３から供給されたブーム下げ用パイロット圧がブーム用流量制御弁１６ａの他方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたブーム下げ動作が可能となる。
　電磁比例弁５４２の入口ポートは、パイロット配管５４１を介してバケットクラウド用パイロット圧制御弁５４に接続されている。電磁比例弁５４２の出口ポートは、パイロット配管５４３を介してシャトルブロック４６に接続されている。電磁比例弁５４２は、非通電時は開度を最大とし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を最大からゼロまで減少させる。電磁比例弁５４２は、パイロット配管５４１を介して入力されたバケットクラウド用パイロット圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５４３に出力する。これにより、オペレータのレバー操作によるバケットクラウド用パイロットを減圧したり、ゼロにすることが可能となる。なお、バケットクラウド動作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５４２は非通電状態とされ、電磁比例弁５４２の開度は全開となる。このとき、バケットクラウド用パイロット圧制御弁５４から供給されたバケットクラウド用パイロット圧がバケット用流量制御弁１６ｂの一方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたバケットダンプ動作が可能となる。
　電磁比例弁５５２の入口ポートは、パイロット配管５５１を介してバケットダンプ用パイロット圧制御弁５５に接続されている。電磁比例弁５５２の出口ポートは、パイロット配管５５３を介してシャトルブロック４６（図２に示す）に接続されている。電磁比例弁５５２は、非通電時は開度を最大とし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を最大からゼロまで減少させる。電磁比例弁５５２は、パイロット配管５５１を介して入力されたバケットダンプ用パイロット圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５５３に出力する。これにより、オペレータのレバー操作によるバケットダンプ用パイロットを減圧したり、ゼロにすることが可能となる。なお、バケットダンプ動作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５５２は非通電状態とされ、電磁比例弁５５２の開度は全開となる。このとき、バケットダンプ用パイロット圧制御弁５５から供給されたバケットダンプ用パイロット圧がバケット用流量制御弁１６ｂの他方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたバケットダンプ動作が可能となる。
　シャトル弁５６４は、２つの入口ポートと１つの出口ポートを有しており、２つの入口ポートから入力された圧力のうち高圧側を出口ポートから出力する。シャトル弁５６４の一方の入口ポートは、パイロット配管５６３を介して電磁比例弁５６２の出口ポートに接続されている。シャトル弁５６４の他方の入口ポートはパイロット配管５６６を介して電磁比例弁５６７の出口ポートに接続されている。シャトル弁５２２の出口ポートは、パイロット配管５６５を介してシャトルブロック４６に接続されている。
　電磁比例弁５６２の入口ポートは、パイロット配管５６１を介してアームクラウド用パイロット圧制御弁５６に接続されている。電磁比例弁５６２の出口ポートは、パイロット配管５６３を介してシャトル弁５６４の一方の入口ポートに接続されている。電磁比例弁５６２は、非通電時は開度を最大とし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を最大からゼロまで減少させる。電磁比例弁５６２は、パイロット配管５６１を介して入力されたアームクラウド用パイロット圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５６３に出力する。これにより、オペレータのレバー操作によるアームクラウド用パイロットを減圧したり、ゼロにすることが可能となる。
　電磁比例弁５６７の入口ポートは、電磁遮断弁６１の出口ポートに接続されており、電磁比例弁５６７の出口ポートは、パイロット配管５６６を介してシャトル弁５６４の他方の入口ポートに接続されている。電磁比例弁５６７は、非通電時は開度をゼロとし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を増大させる。電磁比例弁５６７は、電磁遮断弁６１を介して供給されたパイロット一次圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５６６に出力する。これにより、アームクラウド用パイロット圧制御弁５６からパイロット配管５６３にアームクラウド用パイロット圧が供給されていない場合でも、パイロット配管５６５にアームクラウド用パイロット圧を供給することが可能となる。なお、アームクラウド動作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５６２，５６７は非通電状態とされ、電磁比例弁５６２の開度は全開となり、電磁比例弁５６７の開度はゼロとなる。このとき、アームクラウド用パイロット圧制御弁５６から供給されたアームクラウド用パイロット圧がアーム用流量制御弁１６ｃの一方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたアームクラウド動作が可能となる。
　シャトル弁５７４は、２つの入口ポートと１つの出口ポートを有しており、２つの入口ポートから入力された圧力のうち高圧側を出口ポートから出力する。シャトル弁５７４の一方の入口ポートはパイロット配管５７３を介して電磁比例弁５７２の出口ポートに接続されている。シャトル弁５７４の他方の入口ポートは、パイロット配管５７６を介して電磁比例弁５７７の出口ポートに接続されている。シャトル弁５７４の出口ポートは、パイロット配管５７５を介してシャトルブロック４６に接続されている。
　電磁比例弁５７２の入口ポートは、パイロット配管５７１を介してアームダンプ用パイロット圧制御弁５７に接続されている。電磁比例弁５７２の出口ポートは、パイロット配管５７３を介してシャトル弁５７４の一方の入口ポートに接続されている。電磁比例弁５７２は、非通電時は開度を最大とし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を最大からゼロまで減少させる。電磁比例弁５７２は、パイロット配管５７１を介して入力されたアームダンプ用パイロットをその開度に応じて減圧し、パイロット配管５７３に供給する。これにより、オペレータのレバー操作によるアームダンプ用パイロットを減圧したり、ゼロにすることが可能となる。
　電磁比例弁５７７の入口ポートは、電磁遮断弁６１の出口ポートに接続されている。電磁比例弁５７７の出口ポートは、パイロット配管５７６を介してシャトル弁５７４の他方の入口ポートに接続されている。電磁比例弁５７７は、非通電時は開度をゼロとし、コントローラ２０から供給される電流に応じて開度を増大させる。電磁比例弁５７７は、電磁遮断弁６１を介して供給されたパイロット一次圧をその開度に応じて減圧し、パイロット配管５７６に供給する。これにより、アームダンプ用パイロット圧制御弁５７からパイロット配管５７３にアームダンプ用パイロット圧が供給されていない場合でも、パイロット配管５７５にアームダンプ用パイロット圧を供給することが可能となる。なお、アームダンプ操作に対するマシンコントロールを実行しない場合は、電磁比例弁５７２，５７７は非通電状態とされ、電磁比例弁５７２の開度は全開となり、電磁比例弁５７７の開度はゼロとなる。このとき、アームダンプ用パイロット圧制御弁５７から供給されたアームダンプ用パイロット圧がアーム用流量制御弁１６ｃの他方の操作部に導かれるため、オペレータのレバー操作に応じたアームダンプ動作が可能となる。
　パイロット配管５２１には、ブーム上げ用パイロット圧制御弁５２から供給されたブーム上げ用パイロット圧を検出する圧力センサ５２６が設けられている。パイロット配管５３１には、ブーム下げ用パイロット圧制御弁５３から供給されたブーム下げパイロット圧を検出する圧力センサ５３４が設けられている。パイロット配管５４１には、バケットクラウド用パイロット圧制御弁５４から供給されたバケットクラウド用パイロット圧を検出する圧力センサ５４４が設けられている。パイロット配管５５１には、バケットダンプ用パイロット圧制御弁５５から供給されたバケットダンプ用パイロット圧を検出する圧力センサ５５４が設けられている。パイロット配管５６１には、アームクラウド用パイロット圧制御弁５６から供給されたアームクラウドパイロット圧を検出する圧力センサ５６８が設けられている。パイロット配管５７１には、アームダンプ用パイロット圧制御弁５７から供給されたアームダンプ用パイロット圧を検出する圧力センサ５７８が設けられている。圧力センサ５２６，５３４，５４４，５５４，５６８，５７８で検出したパイロット圧は、操作信号としてコントローラ２０に入力される。
　図４は、図２に示すコントローラの機能ブロック図である。
　図４において、コントローラ２０は、作業機姿勢演算部３０と、目標面演算部３１と、目標動作演算部３２と、電磁弁制御部３３とを備えている。
　作業機姿勢演算部３０は、作業機姿勢検出装置３４からの情報に基づき、フロント作業機１Ｂの姿勢を算出する。ここで、作業機姿勢検出装置３４は、ブーム角度センサ２１と、アーム角度センサ２２と、バケット角度センサ２３と、車体傾斜角センサ２４とで構成される。
　目標面演算部３１は、目標面設定装置３５からの情報に基づき、目標面を算出する。ここで、目標面設定装置３５は、目標面に関する情報を入力可能なインターフェースである。目標面設定装置３５への入力は、オペレータが手動で入力しても、ネットワーク等を介して外部から取り込んでも良い。また、目標面設定装置３５に衛星通信アンテナを接続し、グローバル座標における油圧ショベル１の位置及び目標面位置を算出しても良い。
　目標動作演算部３２は、作業機姿勢演算部３０、目標面演算部３１およびオペレータ操作検出装置３６からの情報に基づき、バケット１０が目標面に侵入することなく移動するようフロント作業機１Ｂの目標動作を算出する。ここで、オペレータ操作検出装置３６は、圧力センサ５２６，５３４，５４４，５５４，５６８，５７８（図３に示す）で構成される。
　電磁弁制御部３３は、目標動作演算部３２からの情報に基づき、電磁遮断弁６１および電磁比例弁５００に対して指令を出力する。ここで、電磁比例弁５００は、電磁比例弁５２５，５３２，５４２，５５２，５６２，５６７，５７２，５７７（図３に示す）を代表したものである。
　マシンコントロールによる水平掘削動作の例を図５に示す。例えば、オペレータが操作装置１５を操作して、アーム９の矢印Ａ方向への引き動作によって水平掘削を行う場合には、バケット１０の先端が目標面よりも下方に侵入しないように、ブーム８の上げ動作が自動的に行われるよう電磁比例弁５２５が制御される。また、アーム９の矢印Ａ方向への引き動作によって水平掘削を行う際に、バケット１０が目標面よりも下方に侵入した場合はバケット１０が目標面上に復帰するようブーム８の上げ動作を自動的に行われるよう電磁比例弁５２５が制御される。また、ブーム８の下げ動作でバケット１０が目標面に近づく場合はバケット１０が目標面よりも下方に侵入しないようにブーム８の速度を減速させ、バケット１０が目標面上に到達した状態ではブーム８の速度をゼロにするように電磁比例弁５３２が制御される。また、オペレータが要求する掘削速度、あるいは掘削精度を実現するように、電磁比例弁５４２が制御されアーム９の引き動作が行われる。このとき、掘削精度向上のため、アーム９の速度を必要に応じて減速させても良い。また、バケット１０の目標面に対する角度Ｂが一定値となり、均し作業が容易となるように、電磁比例弁５７７を制御してバケットが自動で矢印Ｃ方向に回動するようにしても良い。
　このとき、作業機姿勢演算部３０は作業機姿勢検出装置３４からの情報に基づき、フロント作業機１Ｂの姿勢を演算する。目標面演算部３１は、目標面設定装置３５からの情報に基づき、目標面を演算する。目標動作演算部３２は作業機姿勢演算部３０、目標面演算部３１からの情報に基づき、目標面よりも下方に侵入することなくバケット１０が移動するようフロント作業機１Ｂの目標動作を演算する。電磁弁制御部３３は、目標動作演算部３２からの情報に基づき、電磁遮断弁６１及び電磁比例弁５００への制御入力を演算する。
　マシンコントロールを無効にする場合、電磁弁制御部３３は、電磁遮断弁６１及び電磁比例弁５００に制御介入を行わないよう指令を出す。具体的には、電磁遮断弁６１の開度をゼロにするようにして、油圧制御ユニット６０にパイロットポンプ４８からロック弁５１を経由した圧油が流入しないようにする。また、非通電時に開度を全開とする電磁比例弁５３２，５４２，５５２，５６２，５７２には、開度を全開としオペレータ操作によるパイロット圧に介入しないようにする。また、非通電時に開度をゼロとする電磁比例弁５２５，５６７，５７７には、開度をゼロとしオペレータ操作なしにフロント作業機１Ｂが動作しないようにする。
　図６は、図５に示す目標動作演算部の機能ブロック図である。
　図６において、目標動作演算部３２は、目標面距離演算部７０と、速度補正領域演算部７１と、目標面距離補正部７２と、操作信号補正部７３とを備えている。
　目標面距離演算部７０は、作業機姿勢演算部３０から入力されたバケット先端位置と、目標面演算部３１から入力された目標面とに基づき、バケット先端から目標面までの距離（以下、目標面距離）を算出し、目標面距離補正部７２に出力する。
　速度補正領域演算部７１は、オペレータ操作検出装置３６から入力されたレバー操作量に基づいて後述の速度補正領域幅を算出し、目標面距離補正部７２に出力する。
　目標面距離補正部７２は、目標面距離演算部７０から入力された目標面距離と、速度補正領域演算部７１から入力された速度補正領域幅とに基づき、補正後目標面距離を算出し、操作信号補正部７３に出力する。
　操作信号補正部７３は、オペレータ操作検出装置３６から入力された操作信号を、目標面距離補正部７２とから入力された補正後目標面距離に基づいて補正し、電磁弁制御部３３に出力する。
　図７は、図６に示す目標動作演算部３２の処理を示すフロー図である。以下、各ステップを順に説明する。
　まず、ステップＳ１００でブーム用操作レバー１５ａがブーム下げ方向に操作されている、あるいは、アーム用操作レバー１５ｃまたはバケット用操作レバー１５ｂが操作されているか否かを判定する。
　ステップＳ１００でブーム用操作レバー１５ａがブーム下げ方向に操作されている、あるいは、アーム用操作レバー１５ｃまたはバケット用操作レバー１５ｂが操作されている（ＹＥＳ）と判定した場合は、ステップＳ１０１で目標面の上方に速度補正領域を設定する処理（速度補正領域処理）を実行する。速度補正領域処理の詳細は後述する。
　ステップＳ１０１に続き、ステップＳ１０２で操作信号を補正する演算（操作信号補正演算）を実行する。操作信号補正演算の詳細は後述する。
　ステップＳ１０２に続き、ステップＳ１０３で、ステップＳ１０２で補正した操作信号に応じてブーム上げ制御を実行する。
　ステップＳ１０３に続き、または、ステップＳ１００でＮＯと判定した場合は、ステップＳ１００に戻る。
　図８は、図７に示す速度補正領域処理（ステップＳ１０１）の詳細を示すフロー図である。以下、各ステップを順に説明する。
　まず、ステップＳ２００で操作信号を入力する。
　ステップＳ２００に続き、ステップＳ２０１で目標面距離が所定の距離よりも小さいか否かを判定する。ここで、所定の距離は、後述の速度補正領域幅Ｒの最大値Ｒｍａｘよりも大きい値に設定されている。
　ステップＳ２０１で目標面距離が所定の距離よりも小さい（ＹＥＳ）と判定した場合は、ステップＳ２０２で各操作信号に対してローパスフィルタ処理を実行する。これにより、各操作信号の高周波成分が除去されるため、後述の速度補正領域幅Ｒの急激な変化を防止することができる。
　ステップＳ２０２に続き、ステップＳ２０３でアーム用操作レバー１５ｃが操作されているか否かを判定する。
　ステップＳ２０３でアーム用操作レバー１５ｃが操作されている（ＹＥＳ）と判定した場合は、ステップＳ２０４でアーム用操作レバー１５ｃの操作量に対応する速度補正領域幅Ｒを算出する。具体的には、図９Ａに示す変換テーブルを参照し、アーム用操作レバー１５ｃの操作量に対応する速度補正領域幅Ｒを算出する。アームレバー操作量が所定の下限値ＰＡｍｉｎ以下のときは、速度補正領域幅Ｒはゼロで一定となる。アームレバー操作量が下限値ＰＡｍｉｎから所定の上限値ＰＡｍａｘの間にあるときは、アームレバー操作量に比例して速度補正領域幅Ｒがゼロから所定の最大値Ｒｍａｘまで増大する。アームレバー操作量が上限値ＰＡｍａｘ以上のときは、速度補正領域幅Ｒは最大値Ｒｍａｘで一定となる。
　ステップＳ２０３でアーム用操作レバー１５ｃが操作されていない（ＮＯ）と判定した場合は、ステップＳ２０７でブーム用操作レバー１５ａがブーム下げ方向に操作されているか否かを判定する。
　ステップＳ２０７でブーム用操作レバー１５ａがブーム下げ方向に操作されている（ＹＥＳ）と判定した場合は、ステップＳ２０８でブーム下げ方向の操作量に対応する速度補正領域幅Ｒを算出する。具体的には、図９Ｂに示す変換テーブルを参照し、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量に対応する速度補正領域幅Ｒを算出する。ブーム下げ方向の操作量が所定の下限値ＰＢＤｍｉｎ以下のときは、速度補正領域幅Ｒはゼロで一定となる。ブーム下げ方向のレバー操作量が下限値ＰＢＤｍｉｎから所定の上限値ＰＢＤｍａｘの間にあるときは、ブーム下げ方向のレバー操作量に比例して速度補正領域幅Ｒがゼロから所定の最大値Ｒｍａｘまで増大する。ブーム下げレバー操作量が上限値ＰＢＤｍａｘ以上のときは、速度補正領域幅Ｒは最大値Ｒｍａｘで一定となる。
　ステップＳ２０１で目標面距離が所定の距離以上である（ＮＯ）と判定した場合は、ステップＳ２０９で速度補正領域幅Ｒに最大値Ｒｍａｘを設定する。これにより、バケット１０が目標面から大きく離れている場合は、オペレータのレバー操作に関わらず、目標面よりも速度補正領域幅Ｒｍａｘ分だけ上方に速度補正領域上面が設定される。その結果、例えばバケット１０が遠方から目標面に向かって高速に移動し、コントローラ２０の演算遅れ等により速度補正領域幅Ｒの設定が間に合わない場合でも、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。
　ステップＳ２０４，Ｓ２０８，Ｓ２０９に続き、または、ステップＳ２０７でブーム用操作レバー１５ａがブーム下げ方向に操作されていない（ＮＯ）と判定した場合は、ステップＳ２０５で速度補正領域の設定を行う。具体的には、ステップＳ２０４，Ｓ２０８，Ｓ２０９で算出した速度補正領域幅Ｒを有する速度補正領域を目標面の上方に設定する。
　ステップＳ２０５に続き、ステップＳ２０６で目標面距離Ｄの補正を行う。具体的には、図１０に示すように、目標面距離ＤからステップＳ２０４，Ｓ２０８，Ｓ２０９で算出した速度補正領域幅Ｒを減算することにより、補正後目標面距離Ｄａを算出する。これにより、速度補正領域幅Ｒがゼロのときは、目標面を基準としてマシンコントロールが実行され、速度補正領域幅Ｒがゼロよりも大きいときは、目標面よりも速度補正領域幅Ｒ分だけ上方に設定された速度補正領域上面を基準としてマシンコントロールが実行される。
　ステップＳ２０６に続き、図７に示すステップＳ１０２で操作信号補正演算を実行する。具体的には、ステップＳ２０６で算出した補正後目標面距離Ｄａに基づいて、ステップＳ２００で入力した操作信号を補正する。ここで一例として、操作信号の１つであるブーム下げ用パイロット圧を補正する場合を説明する。図１１は、目標面距離と操作量制限値との関係を示す図である。ブーム下げ用パイロット圧は、目標面距離に応じて設定された操作量制限値と比較され、操作量制限値よりも大きいときは、操作量制限値と一致するように補正される。図１１において、所定の距離Ｄｌｉｍ以下の目標面距離に対しては、目標面距離に比例する操作量制限値が設定されており、所定の距離Ｄｌｉｍより大きい目標面距離に対しては、操作量制限値として無限大が設定されている。そのため、目標面距離Ｄａが所定の距離Ｄｌｉｍ以下のときは、ブーム下げパイロット圧が操作量制限値以下となるように補正され、目標面距離が所定の距離Ｄｌｉｍよりも大きいときは、操作信号は補正されない。これにより、目標面距離（または、補正後目標面距離）が所定の距離Ｄｌｉｍを下回ると、バケット先端が目標面（または、速度補正領域上面）に近づくにつれてブーム下げ動作が減速するため、バケット先端が目標面よりも下方に（または、速度補正領域内に）に侵入することを防止できる。
　次に、油圧ショベル１の動作を説明する。
　＜バケット位置合わせ動作＞
　バケット位置合わせ動作は、図１２に示すように、バケット１０の先端が目標面上に配置されるまで、ブーム８を下げ方向（矢印Ｄ方向）に操作することにより行われる。
　ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量がＰＢＤｍｉｎ以下のときは、図９Ｂに示す変換テーブルに基づいて、速度補正領域幅Ｒにゼロが設定されるため、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄと一致する。これにより、バケット１０の先端が目標面から大きく離れているときは、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量に応じた速度でブーム下げ動作が行われる。バケット１０の先端が目標面に近づくと、バケット１０の先端から目標面までの距離（目標面距離Ｄ）がゼロを下回らないように、ブーム下げパイロット圧が減圧される。このとき、ブーム用操作レバー１５ａの操作量が下限値ＰＢＤｍｉｎ以下であり、ブーム下げ速度は小さいため、マシンコントロールの精度が維持され、図１３（ａ）に示すように、バケット１０の先端が目標面上に到達したところでバケット１０を停止させることができる。
　ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量が下限値ＰＢＤｍｉｎから上限値ＰＢＤｍａｘの間にあるときは、速度補正領域幅Ｒにはその操作量に応じてゼロから最大値Ｒｍａｘまでの値が設定され、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄよりも速度補正領域幅Ｒ分だけ小さくなる。これにより、バケット１０の先端が速度補正領域上面（図中破線で示す）から大きく離れているときは、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量に応じた速度でブーム下げ動作が行われる。バケット１０の先端が速度補正領域上面に近づくと、バケット１０の先端から速度補正領域上面までの距離（補正後目標面距離Ｄａ）がゼロを下回らないように、ブーム下げパイロット圧が減圧される。その結果、図１３（ｂ）に示すように、バケット先端が速度補正領域上面に配置された状態でブーム下げ動作が停止する。このとき、ブーム用操作レバー１５ａの操作量が下限値ＰＢＤｍｉｎよりも大きく、ブーム下げ速度が小さくないため、マシンコントロールの精度が維持されず、バケット先端が速度補正領域内に侵入するおそれがある。しかし、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量（すなわち、ブーム下げ速度）に応じた速度補正領域幅Ｒ分だけ目標面よりも上方に速度補正領域上面が設定されているため、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。
　ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量がＰＢＤｍａｘ以上のときは、速度補正領域幅Ｒには最大値Ｒｍａｘが設定されるため、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄよりも速度補正領域幅Ｒｍａｘ分だけ小さくなる。これにより、バケット１０の先端が速度補正領域上面から大きく離れているときは、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量に応じた速度でブーム下げ動作が行われる。バケット１０の先端が速度補正領域上面に近づくと、バケット１０の先端から速度補正領域上面までの距離（補正後目標面距離Ｄａ）がゼロを下回らないように、ブーム下げパイロット圧が減圧される。その結果、図１２（ｃ）に示すように、バケット先端が速度補正領域上面に配置された状態でブーム下げ動作が停止する。このとき、ブーム用操作レバー１５ａの操作量が上限値ＰＢＤｍａｘ以上であり、ブーム下げ速度が大きいため、マシンコントロールの精度が維持されず、バケット先端が速度補正領域内に侵入するおそれがある。しかし、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量（すなわち、ブーム下げ速度）に応じた速度補正領域幅Ｒｍａｘ分だけ目標面よりも上方に速度補正領域上面が設定されているため、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。なお、ブーム下げ方向の操作量が下限値ＰＢＤｍｉｎよりも大きい間は、バケット先端を速度補正領域内に移動させることができないが、ブーム下げ方向の操作量を下限値ＰＢＤｍｉｎまで減少させることにより、バケット先端を目標面まで到達させることができる。
　＜水平掘削動作＞
　水平掘削動作は、図１４に示すように、バケット１０の先端を目標面上に配置した状態で、アーム９をクラウド方向（矢印Ｂ方向）に操作することにより行われる。
　アーム用操作レバー１５ｃのアームクラウド方向の操作量が下限値ＰＡｍｉｎ以下のときは、図９Ａに示す変換テーブルに基づいて、速度補正領域幅Ｒとしてゼロが設定されるため、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄと一致する。これにより、図１５（ａ）に示すように、アーム用操作レバー１５ｃの操作量に応じた速度でバケット１０が移動すると共に、バケット先端が目標面に沿って移動するように、ブーム上げ動作が自動で行われる。このとき、アーム用操作レバー１５ｃの操作量が下限値ＰＡｍｉｎ以下であり、アームクラウド速度は小さいため、マシンコントロールの精度が維持され、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。
　アーム用操作レバー１５ｃの操作量が下限値ＰＡｍｉｎから上限値ＰＡｍａｘの間にあるときは、速度補正領域幅Ｒにはその操作量に応じてゼロから最大値Ｒｍａｘまでの値が設定されるため、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄよりも速度補正領域幅Ｒ分だけ小さくなる。これにより、バケット先端が速度補正領域上面（図中破線で示す）に配置されるまでブーム上げ制御が自動で行われ、図１５（ｂ）に示すように、アーム用操作レバー１５ｃの操作量に応じた速度でバケット１０が移動すると共に、バケット先端が目標面よりも速度補正領域幅Ｒ分だけ上方に位置する速度補正領域上面に沿って移動するように、ブーム上げ動作が自動で行われる。このとき、アーム用操作レバー１５ｃの操作量が下限値ＰＡｍｉｎよりも大きく、アームクラウド速度が小さくないため、マシンコントロールの精度が維持されず、バケット先端が速度補正領域内に侵入するおそれがある。しかし、アーム用操作レバー１５ｃのアームクラウド方向の操作量（すなわち、アームクラウド速度）に応じた速度補正領域幅Ｒ分だけ目標面よりも上方に速度補正領域上面が設定されているため、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。
　アーム用操作レバー１５ｃのアームクラウド方向の操作量が上限値ＰＡｍａｘ以上のときは、速度補正領域幅Ｒとして最大値Ｒｍａｘが設定されるため、補正後目標面距離Ｄａは目標面距離Ｄよりも速度補正領域幅Ｒｍａｘ分だけ小さくなる。これにより、バケット先端が速度補正領域上面に配置されるまでブーム上げ制御が自動で行われ、図１５（ｃ）に示すように、アーム用操作レバー１５ｃの操作量に応じた速度でバケット１０が移動すると共に、バケット先端が目標面よりも最大補正量Ｒｍａｘ分だけ上方に位置する速度補正領域上面に沿って移動するように、ブーム上げ動作が自動で行われる。このとき、アーム用操作レバー１５ｃの操作量が上限値ＰＡｍａｘ以上であり、アームクラウド速度が大きいため、マシンコントロールの精度が維持されず、バケット先端が速度補正領域内に侵入するおそれがある。しかし、アーム用操作レバー１５ｃのアームクラウド方向の操作量（すなわち、アームクラウド速度）に応じた速度補正領域幅Ｒｍａｘ分だけ目標面よりも上方に速度補正領域上面が設定されているため、バケット先端が目標面よりも下方に侵入することを防止できる。
　以上のように構成した油圧ショベル１によれば、操作装置１５Ａ，１５Ｃの操作量が所定の操作量ＰＢＤｍｉｎ，ＰＡｍｉｎ以下のときは、バケット先端から目標面まで距離（目標面距離Ｄ）がゼロを下回らないようにフロント作業機１Ｂの動作が制御される。一方、操作装置１５Ａ，１５Ｃの操作量が所定の操作量ＰＢＤｍｉｎ，ＰＡｍｉｎよりも大きいときは、その操作量に応じた速度補正領域幅Ｒ分だけ目標面よりも上方に速度補正領域上面が設定され、バケット先端から速度補正領域上面までの距離（補正後目標面距離Ｄａ）がゼロを下回らないようにフロント作業機１Ｂの動作が制御される。これにより、マシンコントロールによる作業精度を確保しつつ、オペレータのレバー操作に応じた速度でフロント作業機１Ｂを動作させることが可能となる。
　以上、本発明の実施の形態について詳述したが、本発明は、上記した実施の形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施の形態では、作業具としてバケット１０を備えた油圧ショベル１を例に説明したが、本発明は、バケット以外の作業具を備えた油圧ショベルや、油圧ショベル以外の作業機械にも適用可能である。また、上記した実施の形態では、バケット１０の先端位置に対してマシンコントロールを行う場合を説明したが、本発明は、バケット１０のその他の位置に対してマシンコントロールを場合にも適用可能である。また、上記した実施の形態では、ブーム用操作レバー１５ａのブーム下げ方向の操作量およびアーム用操作レバー１５ｃの操作量に応じて目標面距離Ｄを補正する場合を説明したが、バケット用操作レバー１５ｂの操作量に応じて目標面距離Ｄを補正しても良い。また、上記した実施の形態は、本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
　１…油圧ショベル、１Ａ…車体、１Ｂ…フロント作業機、１Ｃ…運転室、２…油圧ポンプ、４…旋回油圧モータ、５…ブームシリンダ、６…アームシリンダ、７…バケットシリンダ、８…ブーム、９…アーム、１０…バケット、１１…下部走行体、１２…上部旋回体、１３ａ…走行右レバー、１３ｂ…走行左レバー、１４ａ…操作右レバー、１４ｂ…操作左レバー、１５Ａ～１５Ｄ…操作装置、１５ａ…ブーム用操作レバー、１５ｂ…バケット用操作レバー、１５ｃ…アーム用操作レバー、１５ｄ…旋回用操作レバー、１６ａ…ブーム用流量制御弁、１６ｂ…バケット用流量制御弁、１６ｃ…アーム用流量制御弁、１６ｄ…旋回用流量制御弁、２０…コントローラ、２１…ブーム角度センサ、２２…アーム角度センサ、２３…バケット角度センサ、２４…車体傾斜角センサ、３０…作業機姿勢演算部、３１…目標面演算部、３２…目標動作演算部、３３…電磁弁制御部、３４…作業機姿勢検出装置、３５…目標面設定装置、３６…オペレータ操作検出装置、４６…シャトルブロック、４７…レギュレータ、４８…パイロットポンプ、４９…原動機、５０…タンク、５１…ロック弁、５２…ブーム上げ用パイロット圧制御弁、５３…ブーム下げ用パイロット圧制御弁、５４…バケットクラウド用パイロット圧制御弁、５５…バケットダンプ用パイロット圧制御弁、５６…アームクラウド用パイロット圧制御弁、５７…アームダンプ用パイロット圧制御弁、５８…右旋回用パイロット圧制御弁、５９…左旋回用パイロット圧制御弁、６０…油圧制御ユニット、６１…電磁遮断弁、７０…目標面距離演算部、７１…速度補正領域演算部、７２…目標面距離補正部、７３…操作信号補正部、１００…油圧駆動装置、５００…電磁比例弁、５２１…パイロット配管、５２２…シャトル弁、５２３…パイロット配管、５２４…パイロット配管、５２５…電磁比例弁、５２６…圧力センサ、５２９…パイロット配管、５３１…パイロット配管、５３２…電磁比例弁、５３３…パイロット配管、５３４…圧力センサ、５３９…パイロット配管、５４１…パイロット配管、５４２…電磁比例弁、５４３…パイロット配管、５４４…圧力センサ、５４９…パイロット配管、５５１…パイロット配管、５５２…電磁比例弁、５５３…パイロット配管、５５４…圧力センサ、５５９…パイロット配管、５６１…パイロット配管、５６２…電磁比例弁、５６３…パイロット配管、５６４…シャトル弁、５６５…パイロット配管、５６６…パイロット配管、５６７…電磁比例弁、５６８…圧力センサ、５６９…パイロット配管、５７１…パイロット配管、５７２…電磁比例弁、５７３…パイロット配管、５７４…シャトル弁、５７５…パイロット配管、５７６…パイロット配管、５７７…電磁比例弁、５７８…圧力センサ、５７９…パイロット配管、５８９…パイロット配管、５９９…パイロット配管。

Claims (5)

  1. 　車体と、
    　前記車体に回動可能に取り付けられたブーム、前記ブームの先端部に回動可能に取り付けられたアームおよび前記アームに回動可能に取り付けられた作業具からなる多関節型の作業機と、
    　前記ブームを駆動するブームシリンダと
    　前記アームを駆動するアームシリンダと、
    　前記作業具を駆動する作業具シリンダと、
    　前記作業機を操作するための操作装置と、
    　前記作業具の目標面を設定し、前記作業具が前記目標面よりも下方に侵入しないように前記作業機の動作を制御する制御装置とを備えた作業機械において、
    　前記制御装置は、前記目標面の上方に速度補正領域を設定し、前記操作装置の操作量に応じて前記速度補正領域の幅を変化させ、前記作業具が前記速度補正領域内に侵入しないように前記作業機の動作を制御する
    　ことを特徴とする作業機械。
  2. 　請求項１に記載の作業機械において、
    　前記制御装置は、
    　前記作業具から前記目標面までの距離である目標面距離を算出する目標面距離演算部と、
    　前記操作装置の操作量に応じてゼロから所定の最大値まで前記速度補正領域の幅を変化させる速度補正領域演算部と、
    　前記目標面距離から前記速度補正領域の幅を減算して前記目標面距離を補正する目標面距離補正部とを有する
    　ことを特徴とする作業機械。
  3. 　請求項２に記載の作業機械において、
    　前記速度補正領域演算部は、前記目標面距離が前記所定の最大値より大きく設定された所定の距離より大きいときは、前記操作装置の操作量に関わらず、前記速度補正領域の幅を前記所定の最大値に設定する
    　ことを特徴とする作業機械。
  4. 　請求項２に記載の作業機械において、
    　前記速度補正領域演算部は、前記操作装置の操作量に対してローパスフィルタ処理を行う
    　ことを特徴とする作業機械。
  5. 　請求項１に記載の作業機械において、
    　前記操作装置は、前記ブームを操作するためのブーム用操作レバーと、前記アームを操作するためのアーム用操作レバーと、前記作業具を操作するための作業具用操作レバーとを有し、
    　前記操作装置の操作量は、前記ブーム用操作レバーの操作量、前記アーム用操作レバーの操作量および前記作業具用操作レバーの操作量の少なくとも１つを含む
    　ことを特徴とする作業機械。
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