WO2018173585A1 - 投射レンズおよび投影装置 - Google Patents

投射レンズおよび投影装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2018173585A1
WO2018173585A1 PCT/JP2018/005722 JP2018005722W WO2018173585A1 WO 2018173585 A1 WO2018173585 A1 WO 2018173585A1 JP 2018005722 W JP2018005722 W JP 2018005722W WO 2018173585 A1 WO2018173585 A1 WO 2018173585A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
projection
line
focal length
refractive power
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/005722
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
英暁 岡野
Original Assignee
ソニー株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ソニー株式会社 filed Critical ソニー株式会社
Priority to US16/487,262 priority Critical patent/US20200004125A1/en
Publication of WO2018173585A1 publication Critical patent/WO2018173585A1/ja

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B21/00—Projectors or projection-type viewers; Accessories therefor
    • G03B21/14—Details
    • G03B21/20—Lamp housings
    • G03B21/208—Homogenising, shaping of the illumination light
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/16—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use in conjunction with image converters or intensifiers, or for use with projectors, e.g. objectives for projection TV
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present disclosure relates to a projection lens that projects an image, and a projection apparatus.
  • a projection device that enlarges and projects a projection target image formed on a display element such as a liquid crystal panel or a digital mirror device onto a screen by a projection lens.
  • the first projection lens includes a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher in order from the projection side to the image side of the projection target.
  • a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher in order from the projection side to the image side of the projection target.
  • a second lens group is a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher in order from the projection side to the image side of the projection target.
  • a first projection device includes a display element that displays an image to be projected and a projection lens that projects the image to be projected, and the projection lens is an embodiment of the present disclosure. It is comprised by the 1st projection lens which concerns on this form.
  • the first projection lens or the first projection apparatus has a two-group configuration as a whole with a diaphragm interposed therebetween, and the configuration of each lens group can be optimized.
  • the second projection lens includes, in order from the projection side toward the image side of the projection target, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a stop, and a positive overall.
  • a second lens group having a refractive power, and the first lens group has a first lens having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the projection side toward the image side of the projection target.
  • a second projection device includes a display element that displays an image to be projected and a projection lens that projects the image to be projected, and the projection lens is an embodiment of the present disclosure. It is comprised by the 2nd projection lens which concerns on this form.
  • the second projection lens or the second projection apparatus has a two-group configuration as a whole with the diaphragm interposed therebetween, and the configuration of each lens group can be optimized.
  • the two-group configuration as a whole with the stop interposed therebetween is optimized, and the configuration of each lens group is optimized. Therefore, it is possible to achieve high optical performance and excellent mass productivity.
  • FIG. 3 is an aberration diagram showing various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the projection lens shown in FIG. 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 2.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 3.
  • FIG. 3 is an aberration diagram showing various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the projection lens shown in FIG. 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 2.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 3.
  • FIG. 5 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 4.
  • FIG. 6 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 6 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 6.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 7.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 9.
  • FIG. 11 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 10 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 10.
  • FIG. 12 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 11 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 11.
  • FIG. 13 is an aberration diagram illustrating various aberrations of the projection lens according to Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the projection lens illustrated in FIG. 12. It is a block diagram which shows one structural example of a projection apparatus.
  • the image may be viewed near the horizontal or vertical edge of the projection screen, and various aberrations that affect peripheral resolution performance, including distortion, curvature of field, and lateral chromatic aberration. Must be corrected well.
  • a heat source such as a light source should be placed near the projection lens, and the design should take into account temperature changes in the usage environment so that the resolution characteristics do not change during use.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-121736
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-121736 has a seven-lens configuration and is well corrected for spherical aberration and axial chromatic aberration.
  • field curvature occurs, there is a possibility of affecting the peripheral resolution.
  • a slight amount of distortion is left, when an error in assembly occurs, distortion may be noticeable when viewed at the horizontal end or near the vertical end of the projection screen.
  • all lenses are made of a material with a linear expansion coefficient smaller than 3 * 10 -5 / ° C, so they are resistant to changes in environmental temperature and changes in resolution due to focus fluctuations. There is concern about the increase in cost.
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-184932
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-184932
  • the spherical aberration is corrected satisfactorily as in the projection lens of Patent Document 1.
  • the field curvature and distortion are corrected well, and the apparent resolution around the screen seems to be relatively good.
  • the axial chromatic aberration seems to have been corrected relatively well, the aberration correction is insufficient depending on the output wavelength of the light source used. Further, correction of lateral chromatic aberration is insufficient, and color misregistration may be noticeable when viewed near the horizontal and vertical edges of the screen.
  • the lens of Patent Document 2 As with the projection lens described in Patent Document 1, all the lenses are made of a material having a linear expansion coefficient smaller than 3 * 10 -5 / ° C. Although it is resistant to changes in the resolution due to tolerance and focus fluctuation, there is a concern that the manufacturing cost will increase.
  • a projection lens that has good optical performance corresponding to a high-pixel display element, particularly optical performance that emphasizes peripheral performance, is excellent in cost and mass productivity, and is small and excellent in assemblability.
  • FIG. 1 shows a projection lens 1 of a first configuration example according to an embodiment of the present disclosure.
  • 2 to 12 show the projection lenses 2 to 12 of the second to twelfth configuration examples. Numerical examples in which specific numerical values are applied to these configuration examples will be described later. 1 to 12, Z1 represents an optical axis.
  • the configuration of the projection lens according to an embodiment of the present disclosure will be described in association with the projection lenses 1 to 12 of the respective configuration examples illustrated in FIG. 1 and the like as appropriate. It is not limited to examples.
  • the left side of the drawing is the projection side
  • the right side of the drawing is the image side to be projected.
  • the projection target image is, for example, an image displayed on the display element 20.
  • An optical element such as a polarizing element may be disposed between the display element 20 and the projection lens.
  • the projection lens according to the present embodiment is applied to, for example, the projection lens 201 in the projection apparatus 210 shown in FIG.
  • the projection device 210 includes a display element 200, a projection lens 201, a polarization separation element 202, an illumination unit 203, and a display control unit 204.
  • the illumination unit 203 includes, for example, a laser light source and an illumination optical system that makes light from the laser light source uniform.
  • the illumination unit 203 emits illumination light for image projection.
  • the display element 200 is illuminated with illumination light emitted from the illumination unit 203 via the polarization separation element 202.
  • the display element 200 modulates the illumination light for image projection based on the video data supplied from the display control unit 204 to generate an image.
  • the display element 200 is a reflective liquid crystal element such as LCOS (Liquid Crystal On On Silicon). An image generated by the display element 200 is projected onto the screen 205 via the polarization separation element 202 and the projection lens 201.
  • FIG. 25 shows a configuration example in which the display element 200 is a reflective element, but the projection lens according to the present embodiment can also be applied to a projection apparatus using a transmissive display element. It is.
  • the projection lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power as a whole, an aperture stop STO, and the whole in order from the projection side to the image side of the projection target along the optical axis Z1.
  • a second lens group G2 having a positive refractive power and is substantially composed of two lens groups.
  • the first lens group G1 includes a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • the first lens group G1 includes a first lens L1 having a positive refractive power and a second lens L2 having a negative refractive power in order from the projection side to the image side to be projected. It is desirable that the lens is composed of the third lens L3.
  • the second lens L2 is preferably a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • the third lens L3 desirably has a negative refractive power.
  • the second lens group G2 includes a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • the second lens group G2 includes a fourth lens L4 having positive refractive power, a fifth lens L5, and a sixth lens L6 in order from the projection side toward the image side of the projection target.
  • the lens is composed of a cemented lens having a negative refractive power as a whole and a seventh lens L7 having a positive refractive power.
  • the seventh lens L7 is preferably a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher. It is desirable that the fifth lens L5 has a negative refractive power and the sixth lens L6 has a positive refractive power.
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies a predetermined conditional expression described later.
  • the two-lens configuration as a whole with the aperture stop STO interposed therebetween, and the configuration of each lens group is optimized, so that it has high optical performance and is mass-productive. Can also achieve excellent performance.
  • the manufacturing cost is suppressed by using a material having a numerical value of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more with excellent linearity coefficient and mass productivity for some lenses. is doing.
  • a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more for a predetermined negative lens in the first lens group G1 and a predetermined positive lens in the second lens group G2. which tends to be a problem with linear expansion coefficient materials, suppresses focus fluctuations that are problematic due to changes in linear expansion coefficient, temperature refractive index change, and curvature radius when the temperature in the usage environment changes. Thus, good focus characteristics are obtained.
  • lenses other than the second lens L2 may be made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • lenses other than the seventh lens L7 may be made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • a combination other than the combination of the second lens L2 and the seventh lens L7 may suppress the manufacturing cost and suppress the fluctuation of the focus characteristic when the temperature changes.
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1). 12.0 ⁇ f /
  • f focal length of d-line of the entire lens system
  • fa focal length of d-line of a predetermined negative lens
  • fb focal length of d-line of a predetermined positive lens
  • Conditional expression (1) indicates that the focal length of a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more disposed before the aperture stop STO with respect to the focal length of the entire lens system, and the aperture This shows the relationship with the focal length of a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more arranged after the stop STO.
  • the conditional expression (1) needs to be in the above numerical range.
  • At least one surface (single surface or both surfaces) of the predetermined negative lens and at least one surface (single surface or both surfaces) of the predetermined positive lens are aspherical surfaces.
  • conditional expression (1) 15.0 ⁇ f /
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2). 1.9 ⁇
  • fa focal length of d-line of a predetermined negative lens
  • fb focal length of d-line of a predetermined positive lens
  • Nda refractive index of d-line of a predetermined negative lens
  • Ndb refractive index of d-line of a predetermined positive lens .
  • Conditional expression (2) describes the relationship between the refractive index and refractive power of the material used in each of the predetermined negative lens and the predetermined positive lens. If the numerical value of the conditional expression (2) is too small, the ratio between the refractive index and the refractive power of the predetermined positive lens becomes too large with respect to the relationship between the refractive index and the refractive power of the predetermined negative lens. When the temperature at the temperature fluctuates, the focus moves simultaneously, and good resolution characteristics cannot be obtained. Further, even if the numerical value of the conditional expression (2) becomes too large, the relationship between the refractive index and the refractive power of the predetermined positive lens becomes too small this time, and similarly good resolution characteristics cannot be obtained. Considering this condition, conditional expression (2) needs to be in the above numerical range.
  • conditional expression (2) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (2) as the following conditional expression (2) ′. 2.1 ⁇
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions (3) and (4).
  • fa focal length of d-line of a predetermined negative lens
  • fb focal length of d-line of a predetermined positive lens
  • Ra1 radius of curvature of a projection-side surface of a predetermined negative lens
  • Ra2 image side of a projection target of a predetermined negative lens
  • Rb2 radius of curvature of the image side surface of the predetermined positive lens to be projected.
  • Conditional expression (3) represents the relationship between the focal length, the radius of curvature of the projection-side surface, and the radius of curvature of the image-side surface to be projected in a predetermined negative lens.
  • Conditional expression (4) represents the relationship among the focal length, the curvature radius of the projection-side surface, and the curvature radius of the projection-side image-side surface in a predetermined positive lens. If Conditional Expression (3) and Conditional Expression (4) are not within the above numerical range, it is difficult to maintain good aberration correction power while maintaining focus resistance against environmental temperature fluctuations. In consideration of this condition, conditional expression (3) and conditional expression (4) must be in the above numerical range.
  • conditional expressions (3) and (4) are changed to the following conditional expressions (3) ′ and (4) ′. It is more desirable to set as follows. 6.0 ⁇
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions (5) and (6). 0.35 ⁇
  • fa Focal length at the d-line of the predetermined negative lens
  • fb Focal length at the d-line of the predetermined positive lens
  • Cb1 Effective diameter at the d-line of the projection side surface of the predetermined positive lens
  • Cb2 Effective diameter at the d-line of the image-side surface of the projection surface of the predetermined positive lens .
  • Conditional expression (5) represents the relationship among the focal length, the effective diameter of the projection-side surface, and the effective diameter of the image-side surface to be projected in a predetermined negative lens.
  • Conditional expression (6) represents the relationship among the focal length, the effective diameter of the projection-side surface, and the effective diameter of the image-side surface to be projected in a predetermined positive lens. If Conditional Expression (5) and Conditional Expression (6) are not within the above numerical range, it will be difficult to maintain good aberration correction power while maintaining focus tolerance against environmental temperature fluctuations. In consideration of this condition, conditional expression (5) and conditional expression (6) must be in the above numerical range.
  • conditional expressions (5) and (6) are changed to the following conditional expressions (5) ′ and (6) ′. It is more desirable to set as follows. 0.40 ⁇
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions (7) and (8).
  • TR Projection ratio
  • TL Total lens length (air equivalent)
  • f The focal length at the d-line of the entire lens system.
  • Conditional expression (7) defines the projection ratio TR in the projection lens according to the present embodiment.
  • the projection ratio TR is a value obtained by dividing the projection distance by the horizontal dimension of the image on the projection plane (screen). If the projection ratio TR is too small, the horizontal angle of view becomes too wide than the appropriate range in the projection lens, and the correction power for aberrations typified by distortion and chromatic aberration is insufficient, making it difficult to ensure good image quality. . If the projection ratio TR is too large, the field angle becomes narrower than the appropriate horizontal field angle range of the projection lens, and although aberration correction is good, it is overcorrected, and the cost can be further reduced. The replacement to the system must be considered. In consideration of this condition, if the conditional expression (7) is within the above numerical range, preferable performance can be obtained.
  • Conditional expression (8) represents the relationship of the entire lens system (in air) to the focal length of the entire lens system.
  • the focal length of the entire lens system becomes too short with respect to the entire lens system, and aberration correction becomes insufficient, and it becomes difficult to secure the necessary flange back.
  • TL / f is too large, the focal length is long with respect to the entire optical length, so that appropriate aberration correction becomes difficult, and changes in the lens configuration must be considered.
  • conditional expressions (7) and (8) are changed to the following conditional expressions (7) ′ and (8) ′. It is more desirable to set as follows. 0.8 ⁇ TR ⁇ 1.5 (7) ' 4.0 ⁇ TL / f ⁇ 7.2 (8) '
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (9). 2.0 ⁇ f /
  • f focal length of d-line of the entire lens system
  • fg1 focal length of d-line of the first lens group
  • fg2 focal length of d-line of the second lens group G2.
  • Conditional expression (9) is a conditional expression for defining the focal length between the first lens group G1 and the second lens group G2 with respect to the focal length of the entire lens system.
  • conditional expression (9) In order to better realize the effect of the conditional expression (9), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (9) as the following conditional expression (9) ′. 2.8 ⁇ f /
  • the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3 of the first lens group G1 are configured to be positive, negative, and negative, respectively.
  • the projection lens according to the present embodiment it is possible to appropriately correct the field curvature generated off-axis by the fourth lens L4 of the second lens group G2.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented lenses, and the curvature radius, refractive index, and Abbe number of the cemented lenses are appropriately designed to suppress chromatic aberration. Is possible.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 have a combined negative refracting power, and the fifth lens L5 has a negative refracting power, so that aberration correction, in particular, field curvature and distortion can be prevented. This is advantageous for correction.
  • the seventh lens L7 have a positive refractive power
  • the light incident on the lens periphery changes to a positive refractive power as it goes from the paraxial to the lens periphery. This is effective for correcting curvature of field.
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (10).
  • ⁇ d5 Abbe number of the fifth lens L5 at the d line
  • ⁇ d6 Abbe number of the sixth lens L6 at the d line.
  • Conditional expression (10) defines the Abbe number relationship between the fifth lens L5 and the sixth lens L6.
  • conditional expression (10) By using the glass material in the range of the conditional expression (10) for the fifth lens L5 and the sixth lens L6, good chromatic aberration correction can be performed. Moreover, it is possible to suppress the occurrence of peripheral coma and field curvature. Taking this aberration correction into consideration, it is desirable that conditional expression (10) be in the above numerical range.
  • conditional expression (10) In order to better realize the effect of the conditional expression (10), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (10) as the following conditional expression (10) ′. ⁇ d6 ⁇ d5> 30.0 (10) ′
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (11). 3.0 ⁇
  • f1 The focal length of the first lens L1 at the d line
  • f2 The focal length of the second lens L2 at the d line.
  • Conditional expression (11) is a conditional expression related to appropriate power distribution between the first lens L1 and the second lens L2 under such a configuration.
  • the reason why the absolute value is used for the focal length of the second lens L2 is that the second lens L2 has negative power.
  • the first lens L1 and the second lens L2 By setting the first lens L1 and the second lens L2 to have a power arrangement as in the conditional expression (11), a good aberration correction effect can be obtained. If
  • conditional expression (11) is in the above numerical range.
  • conditional expression (11) In order to better realize the effect of the conditional expression (11), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (11) as the following conditional expression (11) ′. 3.5 ⁇
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (12). 0.4 ⁇
  • f5 focal length of the fifth lens L5 at the d-line
  • f6 focal length of the sixth lens L6 at the d-line.
  • Conditional expression (12) is a conditional expression related to appropriate power distribution between the fifth lens L5 and the sixth lens L6 in the projection lens. If
  • conditional expression (12) In order to better realize the effect of the conditional expression (12), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (12) as the following conditional expression (12) ′. 0.5 ⁇
  • the projection lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (13). 0.3 ⁇
  • f focal length of d-line of the entire lens system
  • f7 focal length of d-line of the seventh lens L7.
  • Conditional expression (13) is a conditional expression related to appropriate power distribution between the entire lens system and the seventh lens L7. If
  • conditional expression (13) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (13) as the following conditional expression (13) ′. 0.35 ⁇
  • Si indicates the number of the i-th surface counted from the projection side to the image side to be projected.
  • Ri indicates the value (mm) of the paraxial radius of curvature of the i-th surface.
  • Di indicates the value (mm) of the axial upper surface interval (lens center thickness or air interval) between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • Ndi indicates the value of the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the lens or the like starting from the i-th surface.
  • ⁇ di indicates the value of the Abbe number in the d-line of the lens or the like starting from the i-th surface.
  • the surface marked “STO” indicates an aperture stop STO.
  • the lens surface is formed as an aspherical surface.
  • the aspheric shape is defined by the following aspheric expression.
  • the depth of the aspherical surface is Z and the height from the optical axis Z1 is Y.
  • R is a paraxial radius of curvature
  • K is a conic constant
  • Ai is an i-th order (i is an integer of 3 or more) aspheric coefficient.
  • E ⁇ n represents an exponential expression with a base of 10, that is, “10 to the negative n”, for example, “0.12345E-05”. Represents “0.12345 ⁇ (10 to the fifth power)”.
  • the projection lenses 1 to 12 to which the following numerical examples 1 to 12 are applied are all described in ⁇ 1.
  • the basic configuration of the lens> is satisfied. That is, all of the projection lenses 1 to 12 are arranged in order from the projection side to the image side of the projection target, the first lens group G1 having a negative refractive power as a whole, the aperture stop STO, and the positive refractive power as a whole. And a second lens group G2 having the following arrangement.
  • the first lens group G1 has a first lens L1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the projection side to the image side of the projection target.
  • the second lens L2 is a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • the second lens group G2 has a fourth lens L4 having a positive refractive power in order from the projection side to the image side of the projection target, and the fifth lens L5 and the sixth lens L6. And is composed of a cemented lens having a negative refractive power as a whole and a seventh lens L7 having a positive refractive power.
  • the seventh lens L7 is a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher.
  • each of the projection lenses 1 to 12 has both surfaces (third surface, fourth surface) of the second lens L2 which is a predetermined negative lens and both surfaces (12th surface) of the seventh lens L7 which is a predetermined positive lens. , Thirteenth surface) is an aspherical surface.
  • FIG. 13 shows various aberrations of the projection lens 1 according to Numerical Example 1.
  • FIG. 13 shows spherical aberration, astigmatism (field curvature), and distortion as various aberrations.
  • S or X represents a value on a sagittal image plane
  • T or Y represents a value on a meridional image plane.
  • Each aberration diagram shows a value with a wavelength of 520.000 nm as a reference wavelength.
  • the spherical aberration diagram and the astigmatism diagram also show values of a wavelength of 640.000 nm and a wavelength of 445.000 nm. The same applies to aberration diagrams in other numerical examples.
  • Table 3 shows basic lens data of Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the projection lens 2. The data of the aspheric surface is shown in [Table 4].
  • FIG. 14 shows various aberrations of the projection lens 2 according to Numerical Example 2.
  • FIG. 15 shows various aberrations of the projection lens 3 according to Numerical Example 3.
  • Table 7 shows basic lens data of Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the projection lens 4.
  • the data of the aspheric surface is shown in [Table 8].
  • FIG. 16 shows various aberrations of the projection lens 4 according to Numerical Example 4.
  • FIG. 17 shows various aberrations of the projection lens 5 according to Numerical Example 5.
  • FIG. 18 shows various aberrations of the projection lens 6 according to Numerical Example 6.
  • Table 13 shows basic lens data of Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the projection lens 7. The data of the aspheric surface is shown in [Table 14].
  • FIG. 19 shows various aberrations of the projection lens 7 according to Numerical Example 7.
  • FIG. 20 shows various aberrations of the projection lens 8 according to Numerical Example 8.
  • FIG. 21 shows various aberrations of the projection lens 9 according to Numerical Example 9.
  • Table 19 shows basic lens data of Numerical Example 10 in which specific numerical values are applied to the projection lens 10. Further, the data of the aspheric surface is shown in [Table 20].
  • FIG. 22 shows various aberrations of the projection lens 10 according to Numerical Example 10.
  • Table 21 shows basic lens data of Numerical Example 11 in which specific numerical values are applied to the projection lens 11. The data of the aspheric surface is shown in [Table 22].
  • FIG. 23 shows various aberrations of the projection lens 11 according to Numerical Example 11.
  • Table 23 shows basic lens data of Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the projection lens 12. The data of the aspheric surface is shown in [Table 24].
  • FIG. 24 shows various aberrations of the projection lens 12 according to Numerical Example 12.
  • this technique can take the following composition.
  • a first lens group including a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more and having a negative refractive power as a whole;
  • Aperture, A projection lens comprising: a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more, and a second lens group having a positive refractive power as a whole.
  • f focal length of d-line of the entire lens system
  • fg1 focal length of d-line of the first lens group
  • fg2 focal length of d-line of the second lens group
  • the first lens group is sequentially from the projection side toward the image side of the projection target, A first lens having a positive refractive power;
  • a second lens comprising the predetermined negative lens;
  • a third lens and The second lens group is sequentially from the projection side toward the image side of the projection target, A fourth lens having a positive refractive power;
  • a cemented lens comprising a fifth lens and a sixth lens and having negative refractive power as a whole;
  • a display element that displays an image to be projected; and a projection lens that projects the image to be projected;
  • the projection lens is In order from the projection side to the image side of the projection target, A first lens group including a predetermined negative lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or more and having a negative refractive power as a whole; Aperture, And a second lens group including a predetermined positive lens made of a material having a linear expansion coefficient of 3 * 10 ⁇ 5 / ° C. or higher and having a positive refractive power as a whole.
  • a display element that displays an image to be projected; and a projection lens that projects the image to be projected;
  • the projection lens is In order from the projection side to the image side of the projection target, A first lens group having negative refractive power as a whole; Aperture, A second lens group having a positive refractive power as a whole, The first lens group is sequentially from the projection side toward the image side of the projection target, A first lens having a positive refractive power; A second lens having negative refractive power; A third lens and The second lens group is sequentially from the projection side toward the image side of the projection target, A fourth lens having a positive refractive power; A cemented lens comprising a fifth lens and a sixth lens and having negative refractive power as a whole; And a seventh lens having a positive refractive power.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

本開示の投射レンズは、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、絞りと、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群とを備える。

Description

投射レンズおよび投影装置
　本開示は、画像を投影する投射レンズ、および投影装置に関する。
　液晶パネルやデジタルミラーデバイスなどの表示素子に形成された投影対象の画像を投射レンズによってスクリーンに拡大投影する投影装置（プロジェクタ）がある。
特開２００３－１２１７３６号公報 特開２００４－１８４９３２号公報
　近年では、小型、軽量の投影装置に対するニーズが高くなっており、投影装置に搭載される投射レンズに関しても、小型化することが望まれている。
　高い光学性能を有し、量産性にも優れた投射レンズ、およびそのような投射レンズを搭載した投影装置を提供することが望ましい。
　本開示の一実施の形態に係る第１の投射レンズは、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、絞りと、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群とを備えるものである。
　本開示の一実施の形態に係る第１の投影装置は、投影対象の画像を表示する表示素子と、投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、投射レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第１の投射レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第１の投射レンズ、または第１の投影装置では、絞りを挟んで全体として２群構成とされ、各レンズ群の構成の最適化が図られる。
　本開示の一実施の形態に係る第２の投射レンズは、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、絞りと、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、第１レンズ群は、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正、または負の屈折力を有する第３レンズとで構成され、第２レンズ群は、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第４レンズと、第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、正の屈折力を有する第７レンズとで構成されるものである。
　本開示の一実施の形態に係る第２の投影装置は、投影対象の画像を表示する表示素子と、投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、投射レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第２の投射レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第２の投射レンズ、または第２の投影装置では、絞りを挟んで全体として２群構成とされ、各レンズ群の構成の最適化が図られる。
　本開示の一実施の形態に係る第１もしくは第２の投射レンズ、または第１もしくは第２の投影装置によれば、絞りを挟んで全体として２群構成とし、各レンズ群の構成の最適化を図るようにしたので、高い光学性能を有し、量産性にも優れた性能を実現し得る。
　なお、ここに記載された効果は必ずしも限定されるものではなく、本開示中に記載されたいずれかの効果であってもよい。
本開示の一実施の形態に係る投射レンズの第１の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第２の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第３の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第４の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第５の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第６の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第７の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第８の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第９の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第１０の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第１１の構成例を示すレンズ断面図である。 投射レンズの第１２の構成例を示すレンズ断面図である。 図１に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図２に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例２に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図３に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例３に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図４に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例４に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図５に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例５に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図６に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例６に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図７に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例７に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図８に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例８に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図９に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例９に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図１０に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１０に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図１１に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１１に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 図１２に示した投射レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１２に係る投射レンズの諸収差を示す収差図である。 投影装置の一構成例を示すブロック図である。
　以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、説明は以下の順序で行う。
　０．比較例
　１．レンズの基本構成
　２．作用・効果
　３．レンズの数値実施例
　４．その他の実施の形態
＜０．比較例＞
　近年では、小型、軽量の投影装置に対するニーズが高くなっており、投影装置に搭載される投射レンズに関しても、小型化することが望まれている。さらには、液晶パネルやデジタルミラーデバイスなどの表示素子も高画素化、および高精細化が進んでおり、小型化を進めつつも、光学性能は向上させなければならなくなっているために、非球面を使用することが一般的となっている。しかしながら同時に製造コストも抑制する要求も高くなっている。
　製造コストを抑制するためには、レンズに線膨張係数３＊１０-5以上の有機系材料（プラスチック）を使うことが一般的となっているが、そうした場合に問題となるのが、使用環境の温度変化による、フォーカス特性の変動である。これにより、温度変化が生じた場合に、良好なフォーカス特性が得られなくなる。
　近年では小型の投影装置においても、小型化と共に表示素子の高精細化が進んでおり、設置型の大型の投影装置と同様の表示能力を備えるものが増えている。そのため、搭載される投射レンズとしてもこうした高精細な表示素子に対応する高いレンズ性能が要求されている。
　さらに、投影装置の使用用途によっては投影画面の水平端または垂直端の近傍で画像を見ることになり、歪曲収差や像面湾曲、倍率色収差をはじめとして、周辺解像性能に影響を及ぼす諸収差を良好に補正しておかなければならない。
　また、投射レンズ近傍には光源をはじめとした熱源が配置されることや、使用中に解像特性が変化しないように使用環境の温度変化を考慮した設計としなければならない。
　こうした小型かつ高性能の投射レンズとしての要求を満たすためには、６枚構成以上のレンズ構成で、かつレンズの材料としてはガラスを使用することが必要となってくる。
　特許文献１（特開２００３－１２１７３６号公報）に記載の投射レンズは、７枚構成であり、球面収差や軸上色収差においては良好に補正されている。しかしながら像面湾曲が発生しているため、周辺解像に影響を及ぼす可能性がある。また歪曲収差も若干量残っているため、組み立てにおける誤差が発生したときに、投影画面の水平端、または垂直端近傍で視認すると歪曲収差が目立つ可能性がある。また、レンズがすべて、線膨張係数３＊１０-5／℃よりも小さい材料で構成されているため、環境温度変化に対しての耐性やフォーカス変動による解像感の変化には強いものの、製造コストがかさむことが懸念される。
　特許文献２（特開２００４－１８４９３２号公報）に記載の投射レンズは６枚構成であり、特許文献１の投射レンズと同様に球面収差は良好に補正されている。また、像面湾曲や歪曲収差は良好に補正されており、画面周辺の見た目の解像性能も比較的良好であると思われる。軸上色収差も比較的良好に補正されていると思われるが、使用する光源の出力波長によっては、収差補正不足となる。また、倍率色収差の補正が不足しており、画面の水平端、および垂直端近傍で視認すると、色ずれが目立つ可能性がある。また、特許文献２のレンズに関しても、特許文献１に記載の投射レンズと同様に、レンズがすべて、線膨張係数３＊１０-5／℃よりも小さい材料で構成されているため、環境温度変化に対しての耐性やフォーカス変動による解像感の変化には強いものの、製造コストがかさむことが懸念される。
　そこで、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能、特に周辺の性能を重視した光学性能を有し、コスト、および量産性に優れ、小型で組み立て性に優れた投射レンズの開発が望まれる。
＜１．レンズの基本構成＞
　図１は、本開示の一実施の形態に係る第１の構成例の投射レンズ１を示している。図２ないし図１２は、第２ないし第１２の構成例の投射レンズ２～１２を示している。これらの構成例に具体的な数値を適用した数値実施例は後述する。図１～図１２において、Ｚ１は光軸を示す。
　以下、本開示の一実施の形態に係る投射レンズの構成を、適宜図１等に示した各構成例の投射レンズ１～１２に対応付けて説明するが、本開示による技術は、図示した構成例に限定されるものではない。
　図１～図１２において、紙面左側は投影側、紙面右側は投影対象の画像側となっている。投影対象の画像は、例えば表示素子２０に表示された画像である。表示素子２０と投射レンズとの間には、偏光素子等の光学素子が配置されていてもよい。
　本実施の形態に係る投射レンズは、例えば図２５に示した投影装置２１０における投射レンズ２０１に適用される。投影装置２１０は、表示素子２００と、投射レンズ２０１と、偏光分離素子２０２と、照明部２０３と、表示制御部２０４とを備えている。
　照明部２０３は、例えばレーザ光源とレーザ光源からの光を均一化する照明光学系等を含む。照明部２０３は、画像投影用の照明光を出射する。表示素子２００は、偏光分離素子２０２を介して、照明部２０３から出射された照明光によって照明される。
　表示素子２００は、表示制御部２０４から供給された映像データに基づいて画像投影用の照明光を変調して画像を生成する。表示素子２００は、例えばＬＣＯＳ（Liquid Crystal On Silicon）等の反射型の液晶素子である。表示素子２００で生成された画像は、偏光分離素子２０２、および投射レンズ２０１を介してスクリーン２０５に投影される。
　なお、図２５では、表示素子２００を反射型の素子とした場合の構成例を示しているが、本実施の形態に係る投射レンズは、透過型の表示素子を用いた投影装置にも適用可能である。
　本実施の形態に係る投射レンズは、光軸Ｚ１に沿って投影側から投影対象の画像側に向かって順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯと、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とが配置された、実質的に２つのレンズ群で構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含んでいる。
　第１レンズ群Ｇ１は、より具体的には、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３とで構成されていることが望ましい。第２レンズＬ２は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズであることが望ましい。第３レンズＬ３は、負の屈折力を有することが望ましい。
　第２レンズ群Ｇ２は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含んでいる。
　第２レンズ群Ｇ２は、より具体的には、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６からなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、正の屈折力を有する第７レンズＬ７とで構成されることが望ましい。第７レンズＬ７は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズであることが望ましい。第５レンズＬ５は負の屈折力を有し、第６レンズＬ６は正の屈折力を有することが望ましい。
　その他、本実施の形態に係る投射レンズは、後述する所定の条件式等を満足することが望ましい。
＜２．作用・効果＞
　次に、本実施の形態に係る投射レンズの作用および効果を説明する。併せて、本実施の形態に係る投射レンズにおける望ましい構成を説明する。
　なお、本明細書に記載された効果はあくまでも例示であって限定されるものではなく、また他の効果があってもよい。
　本実施の形態に係る投射レンズによれば、開口絞りＳＴＯを挟んで全体として２群構成とし、各レンズ群の構成の最適化を図るようにしたので、高い光学性能を有し、量産性にも優れた性能を実現し得る。
　本実施の形態に係る投射レンズによれば、一部のレンズに、成形性および量産性に優れた線膨張係数３＊１０-5／℃以上の数値を持つ材料を使うことで製造コストを抑制している。特に、線膨張係数３＊１０-5／℃以上の数値を持つ材料を、第１レンズ群Ｇ１内の所定の負レンズと、第２レンズ群Ｇ２内の所定の正レンズとに使用することで、線膨張係数の材料で問題となりがちな、使用環境における温度が変化したときにおける、線膨張係数の変化、温度屈折率変化、および曲率半径の変化などの影響で問題となるフォーカス変動を抑制し、良好なフォーカス特性が得られるようにしている。
　なお、第１レンズ群Ｇ１において、第２レンズＬ２以外のレンズを線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料で構成してもよい。また、第２レンズ群Ｇ２において、第７レンズＬ７以外のレンズを線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料で構成してもよい。第２レンズＬ２と第７レンズＬ７との組み合わせ以外の組み合わせで、製造コストを抑制しつつ、温度が変化したときのフォーカス特性の変動を抑制するようにしてもよい。
　本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
　１２．０＜ｆ／｜ｆａ／ｆｂ｜＜３６．０　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆａ：所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：所定の正レンズのｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（１）は、レンズ全系の焦点距離に対する、開口絞りＳＴＯより前に配置された線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズの焦点距離と、開口絞りＳＴＯより後に配置された線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズの焦点距離との関係を表したものである。条件式（１）の範囲となるように、所定の負レンズの焦点距離と所定の正レンズの焦点距離とを決定することで、適当な投影画角を確保しつつ、発生する諸収差を良好に補正しながら、使用環境における温度が変化したときでも、良好なフォーカス特性を得て、高精細な表示素子に見合った光学性能を得ることができる。また、製造コストを抑制することが可能となり、良好な解像特性のレンズを比較的安価に提供することが可能となる。また、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能である。この環境温度におけるフォーカス特性と、収差補正力を考慮すると、条件式（１）は上記数値範囲であることが必要である。
　また、本実施の形態に係る投射レンズにおいて、所定の負レンズの少なくとも１面（片面または両面）と所定の正レンズの少なくとも１面（片面または両面）とが、非球面であることが望ましい。所定の負レンズと所定の正レンズとに非球面を使うことによって、軸外収差、特に像面湾曲と歪曲収差の補正が高度に可能となる。上記にて製造コストの利点を挙げたが、このように非球面を使っても製造コストがさほど変化しないことは、大きな利点となる。
　なお、上記した条件式（１）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１）の数値範囲を下記条件式（１）’のように設定することがより望ましい。
　１５．０＜ｆ／｜ｆａ／ｆｂ｜＜２９．０　……（１）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　１．９＜｜（Ｎｄａ／ｆａ）／（Ｎｄｂ／ｆｂ）｜＜３．０　……（２）
ただし、
　ｆａ：所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｎｄａ：所定の負レンズのｄ線における屈折率
　Ｎｄｂ：所定の正レンズのｄ線における屈折率
とする。
　条件式（２）は、所定の負レンズと所定の正レンズとのそれぞれにおいて使われる材料の屈折率と屈折力との関係を記載したものである。この条件式（２）の数値が小さすぎると、所定の負レンズの屈折率と屈折力との関係に対して、所定の正レンズの屈折率と屈折力との比率が大きくなりすぎ、使用環境における温度が変動したときに、同時にフォーカスも動いてしまい、良好な解像特性が得られなくなる。また、条件式（２）の数値が大きくなりすぎても、今度は所定の正レンズの屈折率と屈折力との関係が小さくなりすぎ、同じく良好な解像特性が得られなくなってしまう。この条件を考慮すると、条件式（２）は上記数値範囲であることが必要である。
　なお、上記した条件式（２）の効果をより良好に実現するためには、条件式（２）の数値範囲を下記条件式（２）’のように設定することがより望ましい。
　２．１＜｜（Ｎｄａ／ｆａ）／（Ｎｄｂ／ｆｂ）｜＜２．７　……（２）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（３），（４）を満足することが望ましい。
　５．０＜｜（（Ｒａ１＋Ｒａ２）／（Ｒａ１－Ｒａ２））＊ｆａ｜＜１４．０　……（３）
　１．０＜｜（（Ｒｂ１＋Ｒｂ２）／（Ｒｂ１－Ｒｂ２））＊ｆｂ｜＜１６．０　……（４）
ただし、
　ｆａ：所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｒａ１：所定の負レンズの投影側の面の曲率半径
　Ｒａ２：所定の負レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
　Ｒｂ１：所定の正レンズの投影側の面の曲率半径
　Ｒｂ２：所定の正レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
とする。
　条件式（３）は、所定の負レンズにおける、焦点距離と、投影側の面の曲率半径と、投影対象の画像側の面のの曲率半径との関係を表したものである。条件式（４）は、所定の正レンズにおける、焦点距離と、投影側の面の曲率半径と、投影対象の画像側の面の曲率半径との関係を表したものである。条件式（３）、および条件式（４）が、上記数値範囲に入っていないと、環境温度の変動に対するフォーカス耐性を維持しつつ、良好な収差補正力を維持することが困難となる。この条件を考慮すると、条件式（３）、および条件式（４）は上記数値範囲であることが必要である。
　なお、上記した条件式（３），（４）の効果をより良好に実現するためには、条件式（３），（４）の数値範囲を下記条件式（３）’，（４）’のように設定することがより望ましい。
　６．０＜｜（（Ｒａ１＋Ｒａ２）／（Ｒａ１－Ｒａ２））＊ｆａ｜＜１３．０　……（３）’
　１．５＜｜（（Ｒｂ１＋Ｒｂ２）／（Ｒｂ１－Ｒｂ２））＊ｆｂ｜＜１４．０　……（４）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（５），（６）を満足することが望ましい。
　０．３５＜｜（ｆａ／（Ｃａ１＋Ｃａ２）｜＜０．６５　……（５）
　０．６５＜｜（ｆｂ／（Ｃｂ１＋Ｃｂ２）｜＜０．９５　……（６）
ただし、
　ｆａ：所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｃａ１：所定の負レンズの投影側の面のｄ線における有効径
　Ｃａ２：所定の負レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
　Ｃｂ１：所定の正レンズの投影側の面のｄ線における有効径
　Ｃｂ２：所定の正レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
とする。
　条件式（５）は、所定の負レンズにおける、焦点距離と、投影側の面の有効径と、投影対象の画像側の面の有効径との関係を表したものである。条件式（６）は、所定の正レンズにおける、焦点距離と、投影側の面の有効径と、投影対象の画像側の面の有効径との関係を表したものである。条件式（５）、および条件式（６）が、上記数値範囲に入っていないと、環境温度の変動に対するフォーカス耐性を維持しつつ、良好な収差補正力を維持することが困難となる。この条件を考慮すると、条件式（５）、および条件式（６）は上記数値範囲であることが必要である。
　なお、上記した条件式（５），（６）の効果をより良好に実現するためには、条件式（５），（６）の数値範囲を下記条件式（５）’，（６）’のように設定することがより望ましい。
　０．４０＜｜（ｆａ／（Ｃａ１＋Ｃａ２）｜＜０．６０　……（５）’
　０．７０＜｜（ｆｂ／（Ｃｂ１＋Ｃｂ２）｜＜０．９０　……（６）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（７），（８）を満足することが望ましい。
　０．７＜ＴＲ＜１．７　……（７）
　３．５＜ＴＬ／ｆ＜８．０　……（８）
ただし、
　ＴＲ：投影比
　ＴＬ：レンズ全長（空気換算）
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（７）は、本実施の形態に係る投射レンズにおける投影比ＴＲを規定している。投影比ＴＲは、投影距離を投影面（スクリーン）における画像の水平方向の寸法で割った値である。投影比ＴＲが小さすぎると、水平画角が投射レンズにおける適切な範囲よりも広くなりすぎ、歪曲収差や色収差に代表される収差の補正力が不足し、良好な画質を確保することが難しくなる。投影比ＴＲが大きすぎると、投射レンズの適切な水平画角範囲よりも画角が狭くなってしまい、収差補正については良好であるものの、過剰補正となり、さらにコストを安くすることが可能な光学系への置き換えを検討しなければならない。この条件を考慮すると、条件式（７）が上記数値範囲であれば、好ましい性能を得ることができる。
　条件式（８）はレンズ全系の焦点距離に対するレンズ全系（空気換算）の関係を表したものである。ＴＬ／ｆの数値が小さすぎると、レンズ全系に対してレンズ全系の焦点距離が短くなりすぎ、収差補正が不十分となることを加え、必要なフランジバックの確保が難しくなる。またＴＬ／ｆが大きすぎると、光学全長に対して焦点距離が長いことで、適切な収差補正が難しくなるとともに、レンズ構成の変更を検討しなければならない。
　なお、上記した条件式（７），（８）の効果をより良好に実現するためには、条件式（７），（８）の数値範囲を下記条件式（７）’，（８）’のように設定することがより望ましい。
　０．８＜ＴＲ＜１．５　……（７）’
　４．０＜ＴＬ／ｆ＜７．２　……（８）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　２．０＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜７．０　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆｇ１：第１レンズ群Ｇ１のｄ線における焦点距離
　ｆｇ２：第２レンズ群Ｇ２のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（９）は、レンズ全系の焦点距離に対する、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との焦点距離を規定するための条件式である。条件式（９）の範囲となるように、レンズ全系の焦点距離と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離とを決定することで、適当な投影画角を確保しつつ、発生する諸収差を良好に補正し、高精細な表示素子に見合った光学性能を得ることができる。また、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能である。この収差補正を考慮すると、条件式（９）は上記数値範囲であることが必要である。
　なお、上記した条件式（９）の効果をより良好に実現するためには、条件式（９）の数値範囲を下記条件式（９）’のように設定することがより望ましい。
　２．８＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜６．４　……（９）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズでは、第１レンズ群Ｇ１の第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３をそれぞれ、正、負、負の構成にすることによって、色収差を適切に補正し、軸外光線による収差も適切に補正することが可能となる。
　また、本実施の形態に係る投射レンズでは、第２レンズ群Ｇ２の第４レンズＬ４によって、軸外で発生する像面湾曲を適切に補正することが可能となる。
　また、本実施の形態に係る投射レンズでは、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６を接合レンズとし、その接合レンズの曲率半径、屈折率、およびアッベ数を適切に設計することによって、色収差の抑制が可能となる。第５レンズＬ５および第６レンズＬ６が合成で負の屈折力を持った上で、第５レンズＬ５が負の屈折力を有していることで、収差補正、特に像面湾曲や歪曲収差の補正に有利となる。
　また、本実施の形態に係る投射レンズでは、第７レンズＬ７を正の屈折力にすることで、レンズ周縁部に入射した光線が近軸からレンズ周縁部に行くに従って正の屈折力に変化し、像面湾曲の補正に有効となる。
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　νｄ６－νｄ５＞２０．０　……（１０）
ただし、
　νｄ５：第５レンズＬ５のｄ線におけるアッベ数
　νｄ６：第６レンズＬ６のｄ線におけるアッベ数
とする。
　条件式（１０）は、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とのアッベ数の関係を規定している。条件式（１０）の範囲の硝材を第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とに使用することで、良好な色収差補正を行うことができる。また、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能となる。この収差補正を考慮すると、条件式（１０）は上記数値範囲であることが望ましい。
　なお、上記した条件式（１０）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１０）の数値範囲を下記条件式（１０）’のように設定することがより望ましい。
　νｄ６－νｄ５＞３０．０　……（１０）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　３．０＜｜ｆ１／ｆ２｜＜１８．０　……（１１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズＬ１のｄ線における焦点距離
　ｆ２：第２レンズＬ２のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（１１）は、このような構成のもとで、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との適切なパワー配分に関連する条件式である。第２レンズＬ２の焦点距離に絶対値を用いているのは、第２レンズＬ２が負のパワーを有するためである。第１レンズＬ１および第２レンズＬ２を条件式（１１）のようなパワー配置とすることにより、良好な収差補正効果が得られる。｜ｆ１／ｆ２｜が条件式（１１）の上限を超えると第２レンズＬ２のパワーが過大になりすぎ、軸外収差の補正、特に非点収差と像面湾曲の補正が困難となり、製造するときの組み立て性も損ねる結果となってしまう。また、水平画角の拡大にも不利となる。反対に｜ｆ１／ｆ２｜が条件式（１１）の下限を超えると、第２レンズＬ２のパワーが弱いため色消しに対して不利な条件である。このバランスを考慮すると、条件式（１１）は上記数値範囲であることが好ましい。
　なお、上記した条件式（１１）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１１）の数値範囲を下記条件式（１１）’のように設定することがより望ましい。
　３．５＜｜ｆ１／ｆ２｜＜１６．５　……（１１）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　０．４＜｜ｆ５／ｆ６｜＜１．２　……（１２）
ただし、
　ｆ５：第５レンズＬ５のｄ線における焦点距離
　ｆ６：第６レンズＬ６のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（１２）は、投射レンズにおける第５レンズＬ５と第６レンズＬ６との適切なパワー配分に関連する条件式である。｜ｆ５／ｆ６｜が条件式（１２）の上限を超えると、第５レンズＬ５のパワーが過大になりすぎ、軸外収差の補正、特に非点収差と像面湾曲の補正が困難となる。また｜ｆ５／ｆ６｜が条件式（１２）の下限を超えると、第６レンズＬ６のパワーが過大になりすぎ、軸外収差、特に非点収差と像面湾曲の補正が困難となる。この軸外収差の補正を考慮すると、条件式（１２）は上記数値範囲であることが望ましい。
　なお、上記した条件式（１２）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１２）の数値範囲を下記条件式（１２）’のように設定することがより望ましい。
　０．５＜｜ｆ５／ｆ６｜＜１．０５　……（１２）’
　また、本実施の形態に係る投射レンズは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　０．３＜｜ｆ／ｆ７｜＜０．８　……（１３）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆ７：第７レンズＬ７のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（１３）は、レンズ全系と第７レンズＬ７との適切なパワー配分に関連する条件式である。｜ｆ／ｆ７｜が条件式（１３）の上限を超えると第７レンズＬ７のパワーが過大になりすぎ、軸外収差の補正、特に歪曲収差の補正が困難となり、製造するときの組み立て性も損ねる結果となってしまう。反対に｜ｆ／ｆ７｜が条件式（１３）の下限を超えると、第７レンズＬ７のパワーが弱くなりすぎ、表示素子に対するテレセントリック性を確保することが難しくなる。
　なお、上記した条件式（１３）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１３）の数値範囲を下記条件式（１３）’のように設定することがより望ましい。
　０．３５＜｜ｆ／ｆ７｜＜０．６５　……（１３）’
＜３．レンズの数値実施例＞
　次に、本実施の形態に係る投射レンズ１～１２の具体的な数値実施例について説明する。ここでは、図１～図１２に示した各構成例の投射レンズ１～１２に、具体的な数値を適用した数値実施例を説明する。
　なお、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。「Ｓｉ」は、投影側から投影対象の画像側へ数えたｉ番目の面の番号を示している。「Ｒｉ」は、ｉ番目の面の近軸の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。「Ｄｉ」はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との間の軸上面間隔（レンズの中心の厚み、または空気間隔）の値（ｍｍ）を示す。「Ｎｄｉ」はｉ番目の面から始まるレンズ等のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率の値を示す。「νｄｉ」はｉ番目の面から始まるレンズ等のｄ線におけるアッベ数の値を示す。「ＳＴＯ」と記した面は開口絞りＳＴＯであることを示す。
　各数値実施例には、レンズ面が非球面に形成されたものがある。非球面形状は以下の非球面の式によって定義される。以下の非球面の式において、非球面の深さをＺ、光軸Ｚ１からの高さをＹとする。Ｒは近軸の曲率半径、Ｋは円錐定数、Ａｉは第ｉ次（ｉは３以上の整数）の非球面係数である。なお、以下の非球面係数を示す各表において、「Ｅ－ｎ」は１０を底とする指数表現、すなわち、「１０のマイナスｎ乗」を表しており、例えば、「０．１２３４５Ｅ－０５」は「０．１２３４５×（１０のマイナス５乗）」を表している。
（非球面の式）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
［各数値実施例に共通の構成］
　以下の数値実施例１～１２が適用される投射レンズ１～１２はいずれも、上記した＜１．レンズの基本構成＞を満足した構成となっている。すなわち、投射レンズ１～１２はいずれも、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳＴＯと、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とが配置された構成とされている。
　投射レンズ１～１２はいずれも、第１レンズ群Ｇ１が、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、負の屈折力を有する第３レンズＬ３とで構成されている。第２レンズＬ２は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズとなっている。
　投射レンズ１～１２はいずれも、第２レンズ群Ｇ２が、投影側から投影対象の画像側に向かって順に、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６からなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、正の屈折力を有する第７レンズＬ７とで構成されている。第７レンズＬ７は、線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズとなっている。
　また、投射レンズ１～１２はいずれも、所定の負レンズである第２レンズＬ２の両面（第３面、第４面）と、所定の正レンズである第７レンズＬ７の両面（第１２面、第１３面）とが非球面となっている。
［数値実施例１］
　［表１］に、投射レンズ１に具体的な数値を適用した数値実施例１の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表２］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図１３には、数値実施例１に係る投射レンズ１の諸収差を示す。図１３には、諸収差として、球面収差、非点収差（像面湾曲）、および歪曲収差を示す。非点収差図においてＳまたはＸはサジタル像面、ＴまたはＹはメリディオナル像面における値を示す。各収差図には、波長５２０．０００ｎｍを基準波長とした値を示す。球面収差図および非点収差図には、波長６４０．０００ｎｍと、波長４４５．０００ｎｍの値も示す。以降の他の数値実施例における収差図についても同様である。
　各収差図から分かるように、数値実施例１では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例２］
　［表３］に、投射レンズ２に具体的な数値を適用した数値実施例２の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表４］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　図１４には、数値実施例２に係る投射レンズ２の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例２では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例３］
　［表５］に、投射レンズ３に具体的な数値を適用した数値実施例３の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表６］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　図１５には、数値実施例３に係る投射レンズ３の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例３では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例４］
　［表７］に、投射レンズ４に具体的な数値を適用した数値実施例４の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表８］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　図１６には、数値実施例４に係る投射レンズ４の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例４では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例５］
　［表９］に、投射レンズ５に具体的な数値を適用した数値実施例５の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表１０］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　図１７には、数値実施例５に係る投射レンズ５の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例５では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例６］
　［表１１］に、投射レンズ６に具体的な数値を適用した数値実施例６の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表１２］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　図１８には、数値実施例６に係る投射レンズ６の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例６では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例７］
　［表１３］に、投射レンズ７に具体的な数値を適用した数値実施例７の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表１４］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　図１９には、数値実施例７に係る投射レンズ７の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例７では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例８］
　［表１５］に、投射レンズ８に具体的な数値を適用した数値実施例８の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表１６］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　図２０には、数値実施例８に係る投射レンズ８の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例８では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例９］
　［表１７］に、投射レンズ９に具体的な数値を適用した数値実施例９の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表１８］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　図２１には、数値実施例９に係る投射レンズ９の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例９では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例１０］
　［表１９］に、投射レンズ１０に具体的な数値を適用した数値実施例１０の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表２０］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　図２２には、数値実施例１０に係る投射レンズ１０の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例１０では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例１１］
　［表２１］に、投射レンズ１１に具体的な数値を適用した数値実施例１１の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表２２］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
　図２３には、数値実施例１１に係る投射レンズ１１の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例１１では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［数値実施例１２］
　［表２３］に、投射レンズ１２に具体的な数値を適用した数値実施例１２の基本的なレンズデータを示す。また、非球面のデータを［表２４］に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
　図２４には、数値実施例１２に係る投射レンズ１２の諸収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例１２では、高画素の表示素子に対応した良好な光学性能を有していることが明らかである。
［各実施例のその他の数値データ］
　［表２５］、および［表２６］には、上述の各条件式に関する値を、各数値実施例についてまとめたものを示す。［表２７］、および［表２８］には、上述の各条件式に用いられているパラメータを、各数値実施例についてまとめたものを示す。なお、［表２７］において、ω・Ｈは投影側における水平方向の半画角を示す。２ω・Ｈは投影側における水平方向の全画角を示す。［表２５］、および［表２６］から分かるように、各条件式について、各数値実施例の値がその数値範囲内となっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
＜４．その他の実施の形態＞
　本開示による技術は、上記実施の形態および実施例の説明に限定されず種々の変形実施が可能である。
　例えば、上記各数値実施例において示した各部の形状および数値は、いずれも本技術を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本技術の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
　また、上記実施の形態および実施例では、実質的に７つのレンズからなる構成について説明したが、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた構成であってもよい。
　また例えば、本技術は以下のような構成を取ることができる。
［１］
　投影側から投影対象の画像側に向かって順に、
　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
　を備える
　投射レンズ。
［２］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］に記載の投射レンズ。
　１２．０＜ｆ／｜ｆａ／ｆｂ｜＜３６．０　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
とする。
［３］
　前記所定の負レンズの少なくとも１面と前記所定の正レンズの少なくとも１面とが、非球面である
　上記［１］または［２］に記載の投射レンズ。
［４］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［３］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　１．９＜｜（Ｎｄａ／ｆａ）／（Ｎｄｂ／ｆｂ）｜＜３．０　……（２）
ただし、
　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｎｄａ：前記所定の負レンズのｄ線における屈折率
　Ｎｄｂ：前記所定の正レンズのｄ線における屈折率
とする。
［５］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［４］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　５．０＜｜（（Ｒａ１＋Ｒａ２）／（Ｒａ１－Ｒａ２））＊ｆａ｜＜１４．０　……（３）
　１．０＜｜（（Ｒｂ１＋Ｒｂ２）／（Ｒｂ１－Ｒｂ２））＊ｆｂ｜＜１６．０　……（４）
ただし、
　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｒａ１：前記所定の負レンズの投影側の面の曲率半径
　Ｒａ２：前記所定の負レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
　Ｒｂ１：前記所定の正レンズの投影側の面の曲率半径
　Ｒｂ２：前記所定の正レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
とする。
［６］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［５］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　０．３５＜｜（ｆａ／（Ｃａ１＋Ｃａ２）｜＜０．６５　……（５）
　０．６５＜｜（ｆｂ／（Ｃｂ１＋Ｃｂ２）｜＜０．９５　……（６）
ただし、
　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
　Ｃａ１：前記所定の負レンズの投影側の面のｄ線における有効径
　Ｃａ２：前記所定の負レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
　Ｃｂ１：前記所定の正レンズの投影側の面のｄ線における有効径
　Ｃｂ２：前記所定の正レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
とする。
［７］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［６］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　０．７＜ＴＲ＜１．７　……（７）
　３．５＜ＴＬ／ｆ＜８．０　……（８）
ただし、
　ＴＲ：投影比
　ＴＬ：レンズ全長（空気換算）
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
とする。
［８］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［７］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　２．０＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜７．０　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆｇ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆｇ２：前記第２レンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
［９］
　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第１レンズと、
　前記所定の負レンズからなる第２レンズと、
　第３レンズと
　で構成され、
　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第４レンズと、
　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
　前記所定の正レンズからなる第７レンズと
　で構成される
　上記［１］ないし［８］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
［１０］
　投影対象の画像を表示する表示素子と、前記投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、
　前記投射レンズは、
　投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
　を備える
　投影装置。
［１１］
　投影側から投影対象の画像側に向かって順に、
　全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
　を備え、
　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第１レンズと、
　負の屈折力を有する第２レンズと、
　第３レンズと
　で構成され、
　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第４レンズと、
　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
　正の屈折力を有する第７レンズと
　で構成される
　投射レンズ。
［１２］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］に記載の投射レンズ。
　２．０＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜７．０　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆｇ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆｇ２：前記第２レンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
［１３］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］または［１２］に記載の投射レンズ。
　０．７＜ＴＲ＜１．７　……（７）
　３．５＜ＴＬ／ｆ＜８．０　……（８）
ただし、
　ＴＲ：投影比
　ＴＬ：レンズ全長（空気換算）
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
とする。
［１４］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］ないし［１３］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　νｄ６－νｄ５＞２０．０　……（１０）
ただし、
　νｄ５：前記第５レンズのｄ線におけるアッベ数
　νｄ６：前記第６レンズのｄ線におけるアッベ数
とする。
［１５］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］ないし［１４］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　３．０＜｜ｆ１／ｆ２｜＜１８．０　……（１１）
ただし、
　ｆ１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズのｄ線における焦点距離
とする。
［１６］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］ないし［１５］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　０．４＜｜ｆ５／ｆ６｜＜１．２　……（１２）
ただし、
　ｆ５：前記第５レンズのｄ線における焦点距離
　ｆ６：前記第６レンズのｄ線における焦点距離
とする。
［１７］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１１］ないし［１６］のいずれか１つに記載の投射レンズ。
　０．３＜｜ｆ／ｆ７｜＜０．８　……（１３）
ただし、
　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
　ｆ７：前記第７レンズのｄ線における焦点距離
とする。
［１８］
　投影対象の画像を表示する表示素子と、前記投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、
　前記投射レンズは、
　投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　絞りと、
　全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
　を備え、
　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第１レンズと、
　負の屈折力を有する第２レンズと、
　第３レンズと
　で構成され、
　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
　正の屈折力を有する第４レンズと、
　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
　正の屈折力を有する第７レンズと
　で構成される
　投影装置。
　本出願は、日本国特許庁において２０１７年３月２２日に出願された日本特許出願番号第２０１７－０５６１０４号を基礎として優先権を主張するものであり、この出願のすべての内容を参照によって本出願に援用する。
　当業者であれば、設計上の要件や他の要因に応じて、種々の修正、コンビネーション、サブコンビネーション、および変更を想到し得るが、それらは添付の請求の範囲やその均等物の範囲に含まれるものであることが理解される。

Claims (18)

  1. 　投影側から投影対象の画像側に向かって順に、
    　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
    　を備える
    　投射レンズ。
  2. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　１２．０＜ｆ／｜ｆａ／ｆｂ｜＜３６．０　……（１）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  3. 　前記所定の負レンズの少なくとも１面と前記所定の正レンズの少なくとも１面とが、非球面である
    　請求項１に記載の投射レンズ。
  4. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　１．９＜｜（Ｎｄａ／ｆａ）／（Ｎｄｂ／ｆｂ）｜＜３．０　……（２）
    ただし、
    　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
    　Ｎｄａ：前記所定の負レンズのｄ線における屈折率
    　Ｎｄｂ：前記所定の正レンズのｄ線における屈折率
    とする。
  5. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　５．０＜｜（（Ｒａ１＋Ｒａ２）／（Ｒａ１－Ｒａ２））＊ｆａ｜＜１４．０　……（３）
    　１．０＜｜（（Ｒｂ１＋Ｒｂ２）／（Ｒｂ１－Ｒｂ２））＊ｆｂ｜＜１６．０　……（４）
    ただし、
    　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
    　Ｒａ１：前記所定の負レンズの投影側の面の曲率半径
    　Ｒａ２：前記所定の負レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
    　Ｒｂ１：前記所定の正レンズの投影側の面の曲率半径
    　Ｒｂ２：前記所定の正レンズの投影対象の画像側の面の曲率半径
    とする。
  6. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　０．３５＜｜（ｆａ／（Ｃａ１＋Ｃａ２）｜＜０．６５　……（５）
    　０．６５＜｜（ｆｂ／（Ｃｂ１＋Ｃｂ２）｜＜０．９５　……（６）
    ただし、
    　ｆａ：前記所定の負レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆｂ：前記所定の正レンズのｄ線における焦点距離
    　Ｃａ１：前記所定の負レンズの投影側の面のｄ線における有効径
    　Ｃａ２：前記所定の負レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
    　Ｃｂ１：前記所定の正レンズの投影側の面のｄ線における有効径
    　Ｃｂ２：前記所定の正レンズの投影対象の画像側の面のｄ線における有効径
    とする。
  7. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　０．７＜ＴＲ＜１．７　……（７）
    　３．５＜ＴＬ／ｆ＜８．０　……（８）
    ただし、
    　ＴＲ：投影比
    　ＴＬ：レンズ全長（空気換算）
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    とする。
  8. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の投射レンズ。
    　２．０＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜７．０　……（９）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    　ｆｇ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆｇ２：前記第２レンズ群のｄ線における焦点距離
    とする。
  9. 　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　前記所定の負レンズからなる第２レンズと、
    　第３レンズと
    　で構成され、
    　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
    　前記所定の正レンズからなる第７レンズと
    　で構成される
    　請求項１に記載の投射レンズ。
  10. 　投影対象の画像を表示する表示素子と、前記投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、
    　前記投射レンズは、
    　投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　線膨張係数が３＊１０-5／℃以上の材料からなる所定の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
    　を備える
    　投影装置。
  11. 　投影側から投影対象の画像側に向かって順に、
    　全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
    　を備え、
    　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　第３レンズと
    　で構成され、
    　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
    　正の屈折力を有する第７レンズと
    　で構成される
    　投射レンズ。
  12. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　２．０＜ｆ／｜ｆｇ１／ｆｇ２｜＜７．０　……（９）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    　ｆｇ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆｇ２：前記第２レンズ群のｄ線における焦点距離
    とする。
  13. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　０．７＜ＴＲ＜１．７　……（７）
    　３．５＜ＴＬ／ｆ＜８．０　……（８）
    ただし、
    　ＴＲ：投影比
    　ＴＬ：レンズ全長（空気換算）
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    とする。
  14. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　νｄ６－νｄ５＞２０．０　……（１０）
    ただし、
    　νｄ５：前記第５レンズのｄ線におけるアッベ数
    　νｄ６：前記第６レンズのｄ線におけるアッベ数
    とする。
  15. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　３．０＜｜ｆ１／ｆ２｜＜１８．０　……（１１）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  16. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　０．４＜｜ｆ５／ｆ６｜＜１．２　……（１２）
    ただし、
    　ｆ５：前記第５レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆ６：前記第６レンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  17. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１１に記載の投射レンズ。
    　０．３＜｜ｆ／ｆ７｜＜０．８　……（１３）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系のｄ線における焦点距離
    　ｆ７：前記第７レンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  18. 　投影対象の画像を表示する表示素子と、前記投影対象の画像を投影する投射レンズとを含み、
    　前記投射レンズは、
    　投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と
    　を備え、
    　前記第１レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　第３レンズと
    　で構成され、
    　前記第２レンズ群は、投影側から前記投影対象の画像側に向かって順に、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　第５レンズおよび第６レンズからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、
    　正の屈折力を有する第７レンズと
    　で構成される
    　投影装置。
PCT/JP2018/005722 2017-03-22 2018-02-19 投射レンズおよび投影装置 WO2018173585A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16/487,262 US20200004125A1 (en) 2017-03-22 2018-02-19 Projection lens and projection apparatus

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017056104 2017-03-22
JP2017-056104 2017-03-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018173585A1 true WO2018173585A1 (ja) 2018-09-27

Family

ID=63585954

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/005722 WO2018173585A1 (ja) 2017-03-22 2018-02-19 投射レンズおよび投影装置

Country Status (2)

Country Link
US (1) US20200004125A1 (ja)
WO (1) WO2018173585A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114594574A (zh) * 2022-03-31 2022-06-07 歌尔光学科技有限公司 一种光学投影***以及电子设备

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI768063B (zh) * 2018-06-15 2022-06-21 光芒光學股份有限公司 鏡頭及其製造方法
TWI812715B (zh) * 2018-06-29 2023-08-21 日商索尼股份有限公司 圖像顯示裝置及投射光學系統
JP6832396B2 (ja) * 2018-12-27 2021-02-24 エーエーシー オプティックス ソリューションズ ピーティーイー リミテッド 撮像光学レンズ
JP6778468B2 (ja) * 2018-12-27 2020-11-04 エーエーシー オプティックス ソリューションズ ピーティーイー リミテッド 撮像光学レンズ
CN110361836B (zh) * 2019-06-29 2021-09-21 瑞声光学解决方案私人有限公司 摄像光学镜头
WO2021217663A1 (zh) * 2020-04-30 2021-11-04 江西晶超光学有限公司 光学***、镜头模组和电子设备
WO2022056868A1 (zh) * 2020-09-18 2022-03-24 欧菲光集团股份有限公司 光学成像***、取像模组、电子装置和移动装置
CN113946028B (zh) * 2021-12-20 2022-05-24 江西联创电子有限公司 投影镜头及投影装置

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008139757A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008139755A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2009294304A (ja) * 2008-06-03 2009-12-17 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2011053506A (ja) * 2009-09-03 2011-03-17 Fujifilm Corp 投写型可変焦点レンズおよび投写型表示装置
JP2012058315A (ja) * 2010-09-06 2012-03-22 Fujifilm Corp 投写用レンズおよび投写型表示装置
JP2014202841A (ja) * 2013-04-03 2014-10-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014222336A (ja) * 2013-05-14 2014-11-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015179189A (ja) * 2014-03-19 2015-10-08 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015232664A (ja) * 2014-06-11 2015-12-24 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016009113A (ja) * 2014-06-25 2016-01-18 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2018031872A (ja) * 2016-08-24 2018-03-01 株式会社リコー 撮像レンズおよびカメラ装置および車載カメラ装置およびセンシング装置および車載用センシング装置

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008139757A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2008139755A (ja) * 2006-12-05 2008-06-19 Canon Inc 撮像装置
JP2009294304A (ja) * 2008-06-03 2009-12-17 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2011053506A (ja) * 2009-09-03 2011-03-17 Fujifilm Corp 投写型可変焦点レンズおよび投写型表示装置
JP2012058315A (ja) * 2010-09-06 2012-03-22 Fujifilm Corp 投写用レンズおよび投写型表示装置
JP2014202841A (ja) * 2013-04-03 2014-10-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014222336A (ja) * 2013-05-14 2014-11-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015179189A (ja) * 2014-03-19 2015-10-08 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2015232664A (ja) * 2014-06-11 2015-12-24 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016009113A (ja) * 2014-06-25 2016-01-18 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2018031872A (ja) * 2016-08-24 2018-03-01 株式会社リコー 撮像レンズおよびカメラ装置および車載カメラ装置およびセンシング装置および車載用センシング装置

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114594574A (zh) * 2022-03-31 2022-06-07 歌尔光学科技有限公司 一种光学投影***以及电子设备
CN114594574B (zh) * 2022-03-31 2023-11-10 歌尔光学科技有限公司 一种光学投影***以及电子设备

Also Published As

Publication number Publication date
US20200004125A1 (en) 2020-01-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018173585A1 (ja) 投射レンズおよび投影装置
US7586690B2 (en) Projection type zoom lens and projection type display apparatus
JP5042708B2 (ja) 投写レンズおよびこれを用いた投写型表示装置
US9557537B2 (en) Zoom lens for projection and projection-type display apparatus
US11829004B2 (en) Imaging lens composed of five optical elements
JP5090852B2 (ja) 投写レンズおよびこれを用いた投写型表示装置
US9195034B2 (en) Lens for projection and projection-type display apparatus
US8213091B2 (en) Wide-angle projection zoom lens and projection display device
US20080074756A1 (en) Projecting zoom lens and projection display device
US20150036229A1 (en) Lens for projection and projection-type display apparatus
WO2012105181A1 (ja) 投写レンズおよび投写型表示装置
JP2007034082A (ja) 投写レンズおよびこれを用いた投写型表示装置
US9541743B2 (en) Projection zoom lens and projection type display device
JP2013125057A (ja) プロジェクションレンズ
JP2010097078A (ja) レンズ系
JP5731176B2 (ja) 投射用レンズおよび投射型画像表示装置
US20100020411A1 (en) Projection variable focusing lens and projection display device
US9405108B2 (en) Projection zoom lens and projection type display device
JP2015215399A (ja) 投写用レンズおよび投写型表示装置
JP2010085732A (ja) 投射用レンズおよび投射型画像表示装置
US9383560B2 (en) Zoom lens for projection and projection-type display apparatus
WO2012153506A1 (ja) 投写用広角レンズおよびこれを用いた投写型表示装置
JP2008309991A (ja) 投写レンズおよびこれを用いた投写型表示装置
US9423599B2 (en) Projection zoom lens and projection type display device
JP6027453B2 (ja) 投射用ズームレンズ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18772134

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18772134

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP