WO2018163688A1 - バランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システム - Google Patents
バランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システム Download PDFInfo
- Publication number
- WO2018163688A1 WO2018163688A1 PCT/JP2018/003882 JP2018003882W WO2018163688A1 WO 2018163688 A1 WO2018163688 A1 WO 2018163688A1 JP 2018003882 W JP2018003882 W JP 2018003882W WO 2018163688 A1 WO2018163688 A1 WO 2018163688A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- oil
- combustion engine
- internal combustion
- bearing
- balancer device
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/10—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant venting or purifying means, e.g. of filters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/02—Pressure lubrication using lubricating pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M11/00—Component parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M9/00
- F01M11/02—Arrangements of lubricant conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/04—Crankshafts, eccentric-shafts; Cranks, eccentrics
- F16C3/20—Shape of crankshafts or eccentric-shafts having regard to balancing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/1045—Details of supply of the liquid to the bearing
- F16C33/105—Conditioning, e.g. metering, cooling, filtering
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1085—Channels or passages to recirculate the liquid in the bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
- F16C9/02—Crankshaft bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/22—Compensation of inertia forces
- F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
- F16F15/264—Rotating balancer shafts
- F16F15/267—Rotating balancer shafts characterised by bearing support of balancer shafts; Lubrication arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/02—Pressure lubrication using lubricating pumps
- F01M2001/0253—Pressure lubrication using lubricating pumps characterised by the pump driving means
- F01M2001/0276—Pressure lubrication using lubricating pumps characterised by the pump driving means driven by a balancer shaft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M11/00—Component parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M9/00
- F01M11/02—Arrangements of lubricant conduits
- F01M2011/028—Arrangements of lubricant conduits for lubricating balance shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/22—Internal combustion engines
Definitions
- the present invention relates to a balancer device, an oil pump, and a lubrication system for a balancer shaft bearing used in, for example, an internal combustion engine.
- oil pumps that discharge lubricating oil for internal combustion engines (hereinafter referred to as oil) are directly driven by a balancer shaft of a balancer device.
- the bearing is lubricated by supplying the oil discharged from the oil pump to the bearing of the balancer shaft.
- the present invention provides a balancer device, an oil pump, and a lubrication system for a balancer shaft bearing portion that can suppress a decrease in durability of the bearing portion by preliminarily filtering oil supplied to the bearing portion of the balancer shaft.
- the purpose is to do.
- the housing has a balancer shaft rotatably provided through a bearing portion and an oil pump driven by power from the balancer shaft, and the discharge of the oil pump. Oil is supplied from the section to the main oil gallery via the discharge passage and the oil filter.
- a bearing filter for filtering a part of the oil flowing through the discharge passage is provided in the discharge passage from the discharge portion to the outside of the housing.
- the oil that has been filtered by the bearing filter is supplied to the communication passage that branches off from the discharge passage and communicates with the bearing portion.
- FIG. 6 is a sectional view taken along line AA of FIG.
- FIG. 6 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. It is a side view of a plain bearing. It is a perspective view which decomposes
- FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 3 and shows a cross section of the main parts of the balancer device and the oil pump.
- A is a perspective view of the bearing filter 55
- B is a longitudinal sectional view of the bearing filter 55. It is the top view which carried out the cross section of the upper housing and oil pump in 2nd Embodiment. It is a principal part cross section of the housing main body of the oil pump 2 in this embodiment. It is a perspective view showing a section of a housing body in this embodiment.
- FIG. 1 It is a figure which shows the channel
- FIG. 1 is a schematic view showing a state in which a balancer device according to the present embodiment is attached to a lower portion of a cylinder block of an internal combustion engine
- FIG. 2 is a perspective view showing a state in which an oil pump according to the present embodiment is assembled to the balancer device.
- 3 is a rear view of the oil pump and the balancer device of the present embodiment
- FIG. 4 is a plan view of the balancer device with the upper housing of the balancer device removed
- FIG. 5 is a plan view of the balancer device
- the balancer device 1 is accommodated in an oil pan 30 attached to the lower part of a cylinder block SB of an internal combustion engine E (in this embodiment, an inline 4-cylinder internal combustion engine).
- the balancer device 1 receives a rotational force from a crankshaft CS that is supported by the cylinder block SB and the bearing cap BC of the internal combustion engine E.
- the balancer device 1 is integrally provided with an oil pump 2.
- the oil pump 2 is driven by a rotational force transmitted from the balancer device 1.
- a main oil gallery 10 as a second passage (outflow part) is provided inside the internal combustion engine E.
- the oil stored in the oil pan 30 is sucked and discharged by the main oil gallery 10 and supplied through a discharge passage 48 which is an oil supply section described later. ing.
- the balancer device 1 has a plurality of (four in the present embodiment) leg portions 1a on the lower surface of the cylinder block SB in the internal combustion engine E. It is fixed via four mounting bolts.
- the four leg portions 1a are integrally provided on the upper surface of an upper housing 3 described later, and a positioning hollow pin 1b protrudes upward at each upper end.
- the balancer device 1 includes an upper housing 3 and a lower housing 4 coupled to the oil pan bottom side of the upper housing 3 by fastening bolts 25 as a plurality of fixing means. Both the upper housing 3 and the lower housing 4 are formed of an aluminum alloy material as a metal material.
- a helical drive gear 7 is provided that meshes with a drive helical gear that is rotationally driven by the crankshaft CS to transmit a rotational force.
- the upper housing 3 and the lower housing 4 are positioned with respect to each other by two pins 25a and 25b as shown in FIG.
- a helical drive gear 8 is fixed to the other end side in the rotation axis direction of the drive shaft 5 so as to be able to rotate integrally with the drive shaft 5. Further, a helical gear type driven gear 9 that is engaged with the drive gear 8 to transmit the rotational force is fixed to the driven shaft 6.
- These upper housing 3 and lower housing 4 constitute a balancer housing which is a housing.
- the lower housing 4 is formed in a rectangular box shape that is substantially the same shape as the upper housing 3. Further, one end surface of the lower housing 4 is a flat attached surface 28 to which the oil pump 2 is attached. A plurality of (not shown in the figure, four) female screw holes (not shown) are formed on the side of the attached surface 28.
- the drive shaft 5 includes a pair of journal portions 5 a and 5 b on both end sides in the rotation axis direction which are bearing portions (bearing metals) provided between the upper housing 3 and the lower housing 4.
- the plain bearings 11 and 12 are used.
- the drive shaft 5 is transmitted with the rotational force of the crankshaft when the drive gear 7 at one end meshes with a drive helical gear (not shown).
- the drive gear 8 fixed to the other end of the drive shaft 5 passes through the driven gear 9 fixed to the driven shaft 6 in the opposite direction to the crankshaft CS. It is designed to rotate at speed.
- the drive shaft 5 is provided with a counterweight 5c integrally between the pair of journal portions 5a and 5b in the axial direction.
- the driven shaft 6 is a bearing portion (bearing metal) in which a pair of journal portions 6 a and 6 b formed on both ends in the rotation axis direction are provided between the upper housing 3 and the lower housing 4, as with the drive shaft 5. It is supported by a pair of plain bearings 13 and 14. Further, a counterweight 6c is integrally provided between the pair of journal portions 6a and 6b in the axial direction.
- each of the plain bearings 11 to 14 is formed in a half arc shape on both housings 3 and 4 side, and is formed in a cylindrical shape as a whole by abutting each opposed end portion. ing.
- the plain bearings 11 to 14 are semicircular bearings formed on the opposing surfaces of the pair of upper and lower partition walls 15a, 15b, 16a and 16b, each half part being provided between the housings 3 and 4. It is arranged in the groove.
- FIG. 7 is a side view of the lower half of the plain bearings 11-14.
- Each plain bearing 11 to 14 is formed in a two-layer structure of inner peripheral portions 11a to 14a and outer peripheral portions 11b to 14b as shown in FIG.
- the inner peripheral portions 11a to 14a are formed of a material mainly made of an aluminum alloy material which is a soft metal.
- the outer peripheral portions 11b to 14b are made of an iron-based metal.
- the inner peripheral portions 11a to 14a are mainly made of a soft aluminum alloy material, so that the inner peripheral surfaces of the inner peripheral portions 11a to 14a and the outer peripheral surfaces of the journal portions 5a to 6b are separated. Contamination such as metal wear powder that has entered can be buried.
- the wall thickness t of the inner peripheral portions 11a to 14a is about 0.2 mm, whereas the wall thickness t1 of the outer peripheral portions 11b to 14b is set to about 1.3 mm. Further, on the outer peripheral surface of each of the outer peripheral portions 11b to 14b, anti-rotation protrusions 11c to 14c for restricting the accompanying rotation during rotation of the shafts 5 and 6 are provided, respectively.
- passage grooves 17 and 18 for supplying lubricating oil to the plain bearings 11 to 14 are formed on the surfaces of the partition walls 15a, 15b, 16a and 16b facing the lower housing 4, respectively. Is formed.
- the passage grooves 17 and 18 are communicated with each other by a single communication groove 19 formed on the opposing surfaces of the wall portions 3a and 4a that connect the partition walls 15 and 16 of the housings 3 and 4.
- a single communication groove 19 formed on the opposing surfaces of the wall portions 3a and 4a that connect the partition walls 15 and 16 of the housings 3 and 4.
- FIG. 4 only the passage grooves 17 and 18 and the communication groove 19 on the lower housing 4 side are shown, but they may be formed only on the upper housing 3 side or both.
- Each of the passage grooves 17 and 18 is open to annular grooves 20a and 20b formed on the inner peripheral surface of each bearing groove at one end. On the other hand, each other end portion is connected to the communication groove 19 via the annular grooves 20c and 20d. Each of the annular grooves 20a to 20d is formed substantially at the center in the width direction of the inner peripheral surface of each bearing groove.
- the passage grooves 17 and 18 and the communication groove 19 form a passage between the housings 3 and 4 and the opposing surfaces of the upper housing 3 in a state where the housings 3 and 4 are coupled from above and below by the fastening bolts 25. Yes.
- the plain bearings 11 to 14 are formed with through holes 11d, 12d, 13d, and 14d that are oil holes communicating with the annular grooves 20a to 20d at predetermined positions on the peripheral wall.
- the communication holes 11d to 14d are respectively formed on the same circumference substantially at the center in the width direction of the peripheral walls of the plain bearings 11 to 14 (two per bearing).
- the communication holes 11d to 14d introduce oil into the gaps between the inner peripheral surfaces of the inner peripheral portions 11a to 14a and the outer peripheral surfaces of the journal portions 5a to 6b.
- the driven shaft 6 has a drive-side helical gear 21 as an external gear smaller in diameter than the drive gear 7 fixed to one end 6d in the rotation axis direction.
- the drive side helical gear 21 drives the oil pump 2.
- FIG. 8 is an exploded perspective view showing components of the oil pump
- FIG. 9 is a front view of the oil pump with the cover member 32 removed.
- the oil pump 2 is a general variable displacement vane pump and will be described briefly.
- the pump housing is attached to the mounting surface 28 side of both housings 3 and 4 of the balancer device 1 by a plurality of (four in this embodiment) bolts 26 as fixing means.
- the pump housing includes a housing main body 31 made of, for example, an aluminum alloy material that is a resin or a metal material, and a cover member 32 that is also made of an aluminum alloy material.
- the housing body 31 is open at one end and is formed in a U-shaped cross section having a pump storage chamber inside.
- the cover member 32 is attached so as to close the opening of the housing main body 31 and is formed thinner than the housing main body 31.
- the oil pump 2 includes a pump shaft 33, a rotor 34, and a vane 35.
- the pump shaft 33 is disposed substantially at the center of the pump storage chamber, and both end portions in the direction of the rotation shaft pass through the housing body 31 and the cover member 32 and are supported rotatably.
- the rotor 34 is rotatably housed in the pump housing chamber, and the center part is coupled to the pump shaft 33 by fitting a spline.
- the vanes 35 are accommodated in a plurality of (seven in this embodiment) slots that are radially cut out on the outer periphery of the rotor 34 so as to be able to appear and retract.
- the oil pump 2 includes a cam ring 37, a coil spring 38 as an urging member, and a pair of vane rings 39, 39.
- the cam ring 37 is formed in a ring shape in which a circular hole is provided on the inner periphery. Further, the hole of the cam ring 37 comes into contact with the outer peripheral side of each vane 35.
- cam ring 37 can be swung, and the cam ring 37 can be swung so that the eccentric amount of the hole of the cam ring 37 can be changed with respect to the rotation center of the rotor 34.
- a plurality of pump chambers 36 are formed by the inner peripheral surface of the cam ring 37 and the outer peripheral surface of the rotor 34 and the adjacent vanes 35 and 35.
- the coil spring 38 is housed in the housing main body 31 and constantly urges the cam ring 37 in a direction in which the eccentric amount of the center of the hole of the cam ring 37 with respect to the rotation center of the rotor 34 increases.
- the vane rings 39, 39 come into contact with the inner peripheral side end of the rotor 34 of each vane 35 disposed in the slot of the rotor 34.
- the cam ring 37, the pump shaft 33, the rotor 34, and each vane 35 constitute a pump element.
- a bearing hole 31a for rotatably supporting one end portion of the pump shaft 33 is formed in a substantially central position on the bottom surface of the pump housing chamber of the housing body 31. Furthermore, a pivot pin hole (not shown) into which the pivot pin 40 is inserted is provided on the bottom surface of the pump housing chamber of the housing body 31. A pin groove is formed in the inner peripheral wall of the pump housing chamber so as to extend in the axial direction of the pivot pin 40.
- a seal sliding contact surface 31c on which a seal member 27 of a cam ring 37 described later slides is formed on the inner peripheral wall of the pump housing chamber.
- the housing main body 31 has a plurality of (three in this embodiment) bolt insertion holes 31f formed in bosses formed on the outer peripheral side.
- the housing main body 31 and the cover member 32 are coupled by a plurality of (three in this embodiment) second bolts 29 which are attachment means inserted into the bolt insertion holes 31f.
- the housing body 31 has three bolt insertion holes 31g through which the three bolts 26 of the four bolts 26 are inserted. Similarly, a positioning hole 31h into which a positioning pin 63 for positioning together with the cover member 32 with respect to the balancer device 1 is inserted is formed in the lower side.
- the cover member 32 is formed with a bearing hole 32a that rotatably supports the other axial end of the pump shaft 33 at a position facing the bearing hole 31a.
- the cover member 32 has an inner end housing attachment surface 32b to which the housing main body 31 is attached, and an outer end balancer attachment surface 32c attached in contact with the attached surface 28 of the balancer device 1. Yes.
- Three female screw holes 32 d to which three second bolts 29 are fixed are formed on the outer peripheral side of the cover member 32.
- the cover member 32 is formed with four bolt insertion holes 32e into which the four bolts 26 are inserted.
- the cover member 32 is formed with two positioning holes 32f through which the positioning pins 25c and 63 are inserted.
- the housing body 31 and the cover member 32 are provided with a suction port 41 as a suction portion and a discharge port 42 as a discharge portion on each outer peripheral side of each of the mounting surfaces 31e and 32b facing each other.
- the suction port 41 is formed in an arcuate concave shape in a region (suction region) where the internal volume of the pump chamber 36 increases with the pumping action of the pump element.
- the discharge port 42 is formed in an arc concave shape in a region (discharge region) in which the internal volume of the pump chamber 36 decreases with the pumping action of the pump element.
- the suction port 41 and the discharge port 42 are disposed so as to face each other across the bearing holes 31a and 32a.
- the suction port 41 is formed with a suction hole 41 a disposed on the spring accommodating chamber 44 side, which will be described later, through the bottom wall of the cover member 32 and opened to the outside.
- the lubricating oil in the oil pan 30 is sucked into the pump chambers 36 in the suction area via the strainer 46, the suction passage 47, the suction hole 41a, and the suction port 41.
- the discharge port 42 communicates with a discharge passage 48 formed through the bottom wall of the housing body 31.
- the discharge passage 48 communicates with the main oil gallery 10 through a discharge hole 48a downstream of the discharge port 42.
- the discharge passage 48 includes a part on the downstream side of the discharge port 42, that is, a part between the discharge port 42 and the discharge hole 48a.
- the main oil gallery 10 supplies oil to, for example, an oil jet that injects cooling oil onto a piston, a valve timing control device, a bearing of a crankshaft CS, and the like.
- the main oil gallery 10 is provided with an oil filter 49 that collects foreign matter in the oil pumped from the discharge passage 48.
- the discharge passage 48 is provided with a relief valve 24 that suppresses breakage of the oil filter 49 when the discharge pressure becomes excessive.
- the relief valve 24 includes a ball valve body 24a that opens and closes an opening end of a branch passage branched from the discharge passage 48, a coil spring 24b that urges the ball valve body 24a in a closing direction, It is comprised from the annular spring retainer 24c.
- main oil gallery 10 is formed with a supply passage 10a for supplying oil to the control oil chamber 45 described later via the electromagnetic switching valve 22.
- the electromagnetic switching valve 22 has a supply / discharge passage 23 that guides the hydraulic pressure of the main oil gallery 10 into the control oil chamber 45 via the supply passage 10 a or discharges the hydraulic pressure in the control oil chamber 45 into the oil pan 30. It is connected.
- the electromagnetic switching valve 22 communicates a pilot port communicating with a pilot passage (not shown) branched from the supply passage 10a, a supply / discharge port communicating with the supply / discharge passage 23, and a supply / discharge passage 23 and a discharge passage.
- a drain port and a supply port communicating with the supply passage 10a are formed.
- the discharge passage communicates with the oil pan 30.
- a driven helical gear 43 that meshes with the driving helical gear 21 is press-fitted and fixed to one end portion in the rotation axis direction protruding from the bearing hole 32a. Then, the rotational force of the driven shaft 6 is transmitted to the pump shaft 33 via both helical gears 21 and 43.
- the pump shaft 33 is set to be substantially the same as the rotation speed (rotational speed) of the crankshaft by the reduction ratio between the driving side helical gear 21 and the driven side helical gear 43.
- the rotor 34 has an insertion hole through which the pump shaft 33 is inserted at the center. Spline grooves are formed along the axial direction on the inner peripheral surface of the insertion hole.
- Each vane 35 is restricted from moving toward the inner periphery of the rotor 34 by vane rings 39 and 39. For this reason, the rotor 34 can move relative to the cam ring 37 and the vane rings 39 and 39 in a state where each vane 35 is in contact with the inner peripheral surface of the cam ring 37 and the outer peripheral surfaces of the vane rings 39 and 39. It becomes possible.
- the cam ring 37 is integrally formed in a cylindrical shape by molding a ferrous metal by a sintering method.
- the cam ring 37 has a pivot pin 40 supported by a pivot groove 37a and a pin groove formed on the outer peripheral portion as a swing fulcrum. Further, the cam ring 37 is provided at a position substantially opposite to the pivot groove 37a across the center of the cam ring 37 so that an arm portion 37b linked to the coil spring 38 protrudes in the radial direction.
- a coil spring 38 as a biasing member is accommodated in a spring accommodating chamber 44 communicating with the pump accommodating chamber via the suction hole 41a.
- the coil spring 38 always urges the cam ring 37 via the arm portion 37b in the direction in which the amount of eccentricity with respect to the rotation center of the rotor 34 increases (counterclockwise in FIG. 9) with an elastic force based on the set load W. It is supposed to be. Accordingly, the cam ring 37 is in a state where the outer surface of the arm portion 37 b is pressed against the stopper surface 44 a formed on the wall surface of the spring accommodating chamber 44 by the spring force of the coil spring 38. In this state, the cam ring 37 is held at a position where the amount of eccentricity with respect to the rotation center of the rotor 34 is maximized.
- seal member 27 is accommodated and held in the seal holding groove provided on the outer peripheral portion of the cam ring 37 so as to face the seal sliding contact surface 31c.
- a control oil chamber 45 is provided in the outer peripheral area between the pivot groove 37 a of the cam ring 37 and the seal member 27.
- the control oil chamber 45 is partitioned between the inner peripheral surface of the housing body 31 and the outer peripheral surface of the cam ring 37 and by the pivot pin 40 and the seal member 27.
- the control oil chamber 45 communicates with the supply passage 10 a through the supply / discharge passage 23 and the electromagnetic switching valve 22. Therefore, the hydraulic pressure from the main oil gallery 10 is supplied to the control oil chamber 45 through the supply passage 10 a, the electromagnetic switching valve 22, and the supply / discharge passage 23. Alternatively, the internal hydraulic pressure is discharged through the supply / discharge passage 23 and the electromagnetic switching valve 22.
- the outer peripheral surface of the cam ring 37 facing the control oil chamber 45 is configured as a pressure receiving surface 37e.
- the cam ring 37 swings in the direction in which the amount of eccentricity with respect to the rotation center of the rotor 34 decreases (clockwise in FIG. 9) against the biasing force of the coil spring 38 by the hydraulic pressure from the supply passage 10a received by the pressure receiving surface 37e. (Moving force) is given.
- the cam ring 37 is subjected to concentric movement control by causing the internal oil pressure of the control oil chamber 45 to act on the cam ring 37 in a direction in which the amount of eccentricity with respect to the rotation center of the rotor 34 decreases.
- the swinging position of the cam ring 37 balances the biasing force in the eccentric direction of the cam ring 37 by the biasing force of the coil spring 38 and the biasing force based on the internal pressure of the control oil chamber 45 with a predetermined force relationship.
- the electromagnetic switching valve 22 generates solenoid thrust in proportion to the duty ratio by the pulse current from the control unit, and applies thrust to the three-way valve in the same direction as the pilot pressure.
- control oil chamber 45 is disconnected from the supply / discharge passage 23 and the supply / discharge port by the three-way valve, and the supply / discharge passage 23 and the drain port are connected, so that the internal hydraulic pressure is discharged. It becomes a low pressure state.
- a signal for energizing the coil of the electromagnetic switching valve 22 is output from the control unit, and when the energization amount (duty ratio) further increases, the solenoid thrust increases accordingly to assist the pilot pressure. For this reason, in the electromagnetic switching valve 22, the three-way valve operates against the spring force, the supply / discharge port communicates with the supply port, and does not communicate with the drain port. As a result, the electromagnetic switching valve 22 can operate at a hydraulic pressure equal to or lower than the set pressure of the spring force and can be controlled at a constant low pressure.
- the control unit is configured to output the operation state of the internal combustion engine such as the oil temperature and water temperature of the engine, the engine speed and the load, and a hydraulic information signal from a hydraulic sensor (not shown) provided on the downstream side of the oil filter 49 of the main oil gallery 10. Based on this, the operation of the electromagnetic switching valve 22 is controlled. That is, the electromagnetic switching valve 22 continuously controls the hydraulic pressure in the control oil chamber 45 in a stepless manner based on the hydraulic pressure information signal from the hydraulic pressure sensor. As a result, fuel efficiency is improved.
- FIG. 10 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG.
- a communication passage 50 that is a first passage branched from the discharge passage 48 is formed inside the housing body 31, the cover member 32, and the upper housing 3.
- the communication passage 50 is provided to be branched from a portion far from the discharge port 42 of the discharge passage 48. Further, the discharge passage 48 is formed with a substantially cylindrical mounting hole 51 to which the bearing filter 55 is attached on the inner surface of the branch point with the communication passage 50.
- the communication path 50 is formed along the first communication portion 50 a that is bent in an approximately L shape from the mounting hole 51 side in the housing body 31 and the internal width direction of the cover member 32.
- the second communication portion 50b formed through, the third communication portion 50c formed in the upper housing 3 along the substantially horizontal direction, and the lower housing 4 from the downstream end of the third communication portion 50c. It is comprised from the 4th communication part 50d formed along the substantially vertical direction inside.
- the mounting hole 51 is disposed on the inner peripheral surface of the discharge passage 48 in a direction intersecting the flow direction of the oil flowing through the discharge passage 48. That is, the mounting hole 51 is constituted by two annular first and second mounting holes 51a and 51b between opposing surfaces in the direction intersecting the oil flow direction on the inner peripheral surface of the discharge passage 48. ing.
- the intersecting direction includes not only a direction orthogonal to each other but also a case where they intersect with a slight inclination angle. same as below.
- the mounting hole 51 is offset from the axial center P of the discharge hole 48a to the lower side in the figure.
- the first mounting hole 51a on the right side in FIG. 10 has an inner diameter smaller than that of the second mounting hole 51b on the left side in FIG.
- the second mounting hole 51b is formed in the inside of the cylindrical wall 52 that protrudes from the outer surface of the housing body 31 on the outer end side.
- the plug 53 includes a flange-shaped head portion 53a and a shaft portion 53b that is provided at the center of one side surface of the head portion 53a and has a male screw that is screwed to the female screw 52a on the outer periphery. Therefore, the plug 53 is provided so as to be removable from the inside of the cylindrical wall 52 via a male and female screw.
- the first communication portion 50 a of the communication passage 50 is formed in a short straight line coaxial with the mounting hole 51 at one end on the upstream side.
- the other end portion bent in an approximately L shape from the downstream side of the one end portion is formed in a relatively long linear shape toward the cover member 32 inside the housing body 31.
- the front end opening 50 f faces the cover member 32.
- the second communication portion 50b is bent in a crank shape from the end opening 50f side of the other end portion of the first communication portion 50a, and the downstream end portion communicates with the third communication portion 50c. Further, the downstream end of the second communication portion 50b communicates with the upstream end of the third communication portion 50c.
- the throttle portion 54 is connected to the communication portion with both the communication portions 50b and 50c. Is provided.
- the throttle portion 54 is formed in a hollow pipe shape with a metal material such as an iron-based metal, and an orifice passage 54a is formed therethrough.
- the throttle portion 54 is detachably provided between the attachment surface 28 of the upper housing 3 and the balancer attachment surface 32c of the cover member 32 facing the attachment surface 28.
- columnar insertion holes are respectively formed at opposing ends of the second communication portion 50b and the third communication portion 50c facing the attached surface 28 and the balancer attachment surface 32c.
- the throttle portion 54 is disposed so that the opening portion at one end and the opening portion at the other end formed by the orifice passage 54a are detachably press-fitted into the insertion holes, respectively, and straddle both 50b and 50c. .
- the orifice passage 54a has an inner diameter that is, for example, about 0.3 mm, which is smaller than the inner diameter of the communication passage 50, and the amount of oil passing through the communication passage 50 is adjusted by this inner diameter.
- the flow rate can be arbitrarily set by appropriately changing the inner diameter of the orifice passage 54a.
- the third communication portion 50c extends linearly from the upstream end on the throttle portion 54 side, and is connected from a direction in which the downstream end portion 50e substantially intersects the upstream end portion of the fourth communication portion 50d. .
- downstream end 50f of the fourth communication portion 50d is connected to the annular groove 20c on the driven shaft 6 side.
- the air flows between the inner peripheral surface of the plain bearings 11 to 14 and the outer peripheral surface of each of the journal portions 5a, 5b, 6a, 6b through the communication holes 11d to 14d, and the inner and outer peripheral surfaces of the plain bearings 11 to 14 Lubricate the surface effectively.
- FIG. 11A is a perspective view of the bearing filter 55, and B is a longitudinal sectional view of the bearing filter 55.
- FIG. 11A is a perspective view of the bearing filter 55, and B is a longitudinal sectional view of the bearing filter 55.
- the bearing filter 55 includes a support frame 56 integrally formed of a synthetic resin material, and a filter portion 57 that is a filtration portion fixedly supported inside the support frame 56. It is configured.
- the support frame 56 is formed in a substantially cylindrical shape as a whole and is provided at both ends in the axial direction.
- the first and second cylindrical portions 58 and 59 are supported in the first mounting holes 51a and 51b.
- the first cylindrical portion 58 on one end side is formed to have a smaller outer diameter than the second cylindrical portion 59 on the other end side, and is also formed to be slightly shorter in the axial direction.
- the first cylindrical portion 58 has an opening 58a formed therethrough. The opening 58a communicates with the one end portion on the upstream side of the first communication portion 50a from the axial direction.
- the first cylindrical portion 58 can be inserted into the first mounting hole 51a from the axial direction. In the state where the first cylindrical portion 58 is inserted, the distal end surface abuts against the annular bottom surface of the first mounting hole 51a, and further insertion is restricted.
- the second cylindrical portion 59 is formed in a bottomed shape by a disc-shaped bottom wall 59a formed at the outer end portion, and the outer peripheral surface can be inserted in a substantially tight contact state with the inner peripheral surface of the second mounting hole 51b. Yes.
- Each of the frame side portions 60a to 60d is integrally connected to opposite inner surfaces of the cylindrical portions 58 and 59 at both ends, and has an overall inner diameter that is substantially the same as the inner diameter of the cylindrical portions 58 and 59. ing.
- Each frame side portion 60a to 60d is formed to be elongated in order to sufficiently expose the filter portion 57 to the outside, but the width dimension of one frame side portion 60a is formed wide. This is because when the filter portion 57 is fixed to the support frame 56 by resin molding, the filter portion 57 is rounded into a cylindrical shape and the opposite end portion is molded in a state of abutting in the frame side portion 60a. That is, the butt portion is embedded in the frame side portion 60a. As a result, oil leakage from the butted portion of the filter portion 57 is suppressed.
- the filter portion 57 is formed in a mesh shape with a metal material or a synthetic resin material, and has a mesh size of about 80 (opening 0.198 mm). This is because the pressure of the oil filter 49 in front of the main oil gallery 10 is 0.01 to 0.02 mm and high filterability is secured. (Flow resistance) is suppressed.
- a wave spring 61 is provided between the outer surface of the bottom wall 59a of the second cylindrical portion 59 and the shaft portion tip surface of the plug 53 to press the bearing filter 55 against the inner end surface of the first mounting hole 51a.
- the bearing filter 55 is first inserted from the outer end opening of the cylindrical wall 52 and inserted and held in the mounting hole 51 when the bearing filter 55 is mounted in the mounting hole 51.
- the bearing filter 55 is configured such that the outer end surface of the first cylindrical portion 58 is elastically pressed against the inner end surface of the first mounting hole 51a from the axial direction by the spring force of the wave spring 61. With such a configuration, the bearing filter 55 is stably supported by the spring force of the wave spring 61. The bearing filter 55 is detachable from the mounting hole 51 by detaching the plug 53.
- the bearing filter 55 When the bearing filter 55 is attached to the attachment hole 51, as shown in FIG. 10, the bearing filter 55 is offset from the axis P of the discharge hole 48a in the lower position in the figure. For this reason, the filter portion 57 of the bearing filter 55 is arranged so that a part of the upper side in the figure at the substantially central position overlaps a part of the lower side in the figure of the projection surface of the discharge hole 48a.
- the drive shaft 5 of the balancer device 1 receives the rotational force of the crankshaft, and the driven shaft 6 is driven via the drive gear 8 and the driven gear 9. Rotating drive.
- the rotational force of the oil pump 2 is transmitted from the drive side helical gear 21 of the driven shaft 6 to the driven side helical gear 43 of the pump shaft 33. Therefore, the pump shaft 33 is rotationally driven to perform the pumping action by the pump element.
- the coil of the electromagnetic switching valve 22 is in a non-energized state. Therefore, the electromagnetic switching valve 22 communicates the supply / discharge passage 23 with the supply / discharge port and the drain port, while closing the supply port.
- the cam ring 37 is held at the position of the maximum eccentric amount with respect to the rotation center of the rotor 34 by the spring force of the coil spring 38. That is, when the engine speed is in this state, the discharge pressure characteristic of the pump is controlled so that the discharge pressure and the discharge flow rate increase as the engine speed increases.
- the electromagnetic switching valve 22 is energized by a signal from the control unit. As a result, an assist force is applied to the pilot pressure, and the three-way valve communicates the supply port with the supply / discharge port and closes the drain port.
- the hydraulic pressure of the main oil gallery 10 is supplied to the control oil chamber 45 through the supply passage 10a, the electromagnetic switching valve 22 and the supply / discharge passage 23, and the internal pressure of the control oil chamber 45 increases.
- the cam ring 37 continuously swings in the left direction from the maximum eccentric position with respect to the rotation center of the rotor 34 shown in FIG. 10 against the spring force of the coil spring 38.
- the amount of eccentricity with respect to the rotor rotation center is reduced.
- control is performed to suppress an increase in the discharge pressure and the discharge flow rate with respect to the engine speed.
- the oil that has flowed into the annular groove 20c flows into the other annular grooves 20a, 20b, and 20d through the passage groove 17, the communication groove 19, and the passage groove 18. A part of the oil flows into the inner peripheral surfaces of the plain bearings 11 to 14 through the communication holes 11d to 14d.
- the plain bearings 11 to 14 have sufficient space between the outer peripheral surface and the inner peripheral surfaces of the bearing grooves of the partition walls 15 and 16, and between the inner peripheral surface and the outer peripheral surfaces of the journal portions 5a to 6b. It is actively lubricated. As a result, the shafts 5 and 6 can be smoothly rotated and the durability of the plain bearings 11 to 14 can be improved.
- the so-called contamination can be prevented from flowing into the plain bearings 11-14.
- the contamination that has passed through the filter unit 57 is buried in the inner peripheral surfaces of the plain bearings 11 to 14.
- the filter portion 57 has a relatively large mesh, so that the oil flow resistance is reduced, the oil supply to the communication passage 50 is improved, and clogging occurs. Can be suppressed.
- the bearing filter 55 is arranged in a direction intersecting with the oil flow direction of the discharge passage 48, and a part thereof only overlaps the projection surface of the discharge hole 48a. Therefore, although the oil discharged from the discharge port 42 hits a part of the outer peripheral surface of the filter part 57, it flows in an arc shape along the outer peripheral surface of the filter part 57 and flows in the direction of the discharge hole 48a. For this reason, since the contamination adhering to the filter part 57 is washed away by the fluid pressure of oil, the clogging of the filter part 57 can be further suppressed.
- the filter portion 57 is formed in a cylindrical shape, a large surface area can be secured in a small space. For this reason, regardless of the arrangement of the bearing filter 55 in the communication passage 50, the portion of the discharge passage 48 that intersects the oil flow direction can be reduced. As a result, clogging of the filter unit 57 is less likely to occur.
- the bearing filter 55 When the bearing filter 55 is mounted in the mounting hole 51, the front end surface of the first cylindrical portion 58 is pressed against the inner end surface of the first mounting hole 51a from the axial direction by the wave spring 61. As a result, the tip end surface of the first cylindrical portion 58 and the inner end surface of the first mounting hole 51a are in close contact with each other, and the sealing performance is improved. Therefore, oil leakage from the outer peripheral surface side of the first cylindrical portion 58 to the communication path 50 can be suppressed.
- annular passage 62 makes it easy to receive the dynamic pressure of the oil flowing through the discharge passage 48 by the entire filter portion 57 and guides the oil to the downstream side of the discharge passage 48. Thereby, clogging of the filter part 57 can be further suppressed.
- the supply of lubricating oil is particularly important for the plain bearings 11 to 14 which are the bearings in the present embodiment, and the deterioration of the durability increases due to contamination. Therefore, as in this embodiment, the effect of sufficiently and positively supplying the oil from which contamination has been removed is great.
- the amount of oil can be adjusted by the throttle portion 54 provided in the middle of the communication path 50, so that the amount of oil supplied to each of the plain bearings 11 to 14 can be made appropriate. . Further, the presence of the throttle portion 54 can suppress oil leakage from between the opposed surfaces of the upper housing 3 and the cover member 32.
- the throttle portion 54 Since the throttle portion 54 is detachably attached, the throttle portion 54 can be freely replaced as necessary.
- the throttle portion 54 also serves as positioning of the upper housing 3 and the cover member 32.
- the bearing filter 55 and the wave spring 61 are detachably provided via the plug 53, the bearing filter 55 and the wave spring 61 can be freely replaced.
- the restricting portion 54 is not a hollow pipe, and the inner circumferential surface of any one of the communicating portions bulges inward to reduce the cross-sectional area of the passage, or the tip opening 50f at the other end of the first communicating portion 50a
- the abutting portion of the second communicating portion 50b or the abutting portions of the second communicating portion 50b and the third communicating portion 50c may be intentionally shifted to reduce the passage cross-sectional area.
- the hollow pipe may be a bent hollow pipe depending on the positions of the insertion holes respectively formed on the attachment surface 28 and the balancer attachment surface 32c.
- the communication passage 50 is formed in the oil pump 2 and the balancer device 1 without using the main oil gallery 10 and is constituted by a short passage, so that the main oil gallery 10 is connected to the balancer device 1. Therefore, the oil passage structure of the entire engine can be simplified, and the manufacturing cost of the entire internal combustion engine can be reduced.
- [Second Embodiment] 12 to 15 show a second embodiment, in which the bearing filter 55 is used as the valve body of the relief valve 24.
- FIG. 12 is a plan view of a main part of the housing main body 31, the cover member 32, and a part of the upper housing 3, and
- FIG. 13 is a cross-sectional view of the main part of the housing main body 31 of the oil pump 2.
- FIG. 15 is a perspective view of a part of the main body 31, and FIG. 15 is a view showing a passage structure of the communication passage 50 by cutting a part of the housing main body 31, the cover member 32, and the upper housing 3.
- a relief passage 70 as a second passage is formed inside the housing main body 31 and the cover member 32 of the pump housing.
- the relief passage 70 is formed inside a cylindrical wall 31 i formed on the outer side of the housing body 31 on the discharge port 42 side.
- the relief passage 70 is directly connected to the discharge port 42 but is a mounting hole that constitutes a part of the discharge passage 48. That is, the bearing filter 55 is provided inside the relief passage 70.
- the relief passage 70 (mounting hole) is formed at a position in a direction perpendicular to the flow direction of oil flowing from the discharge port 42 into the discharge hole 48a of the discharge passage 48.
- the orthogonal direction is not necessarily a right angle, but includes a direction formed at a predetermined angle with respect to the oil flow to the discharge hole 48a.
- a step-shaped annular protrusion 70a is formed on the inner periphery of one end portion of the cylindrical wall 31i on the discharge port 42 side.
- an annular recess 70b having a large step is formed in the vicinity of the opening at the other end opposite to the discharge port 42.
- the annular protrusion 70 a is formed to have a larger diameter than the small diameter portion 55 b of the bearing filter 55 so that oil pressure is applied to a pressure receiving surface 55 c described later of the bearing filter 55.
- a drain hole 71 is formed through the side wall of the cylindrical wall 31i near the discharge port 42 so as to communicate the relief passage 70 and the outside (in the oil pan 30).
- the relief passage 70 communicates with a communication passage 50 formed downstream from the other end side of the cylindrical wall 31 i continuously in the housing body 31 and the cover member 32 and in the upper housing 3. .
- the communication path 50 includes a first communication part 50a, a second communication part 50b, a third communication part 50c, and a fourth communication part 50d.
- the first communication portion 50 a is formed in the housing body 31, and one end portion is open to the rear end side portion opposite to the discharge port 42 of the relief passage 70.
- the second communication portion 50b is formed so as to penetrate in the inner width direction of the cover member 32, and one end portion communicates with the other end portion of the first communication portion 50a in a step shape.
- the third communication portion 50c is formed in the upper housing 3 along the substantially horizontal direction, and one end portion thereof communicates with the second communication portion 50b.
- the fourth communication portion 50d is formed along the vertical direction of the upper housing 3, and one end portion communicates with the other end portion of the third communication portion 50c, and the other end portion communicates with the annular groove 20c described above. .
- the bearing filter 55 is formed in a substantially cylindrical shape by, for example, a metal material such as iron or aluminum alloy, and has a passage hole 55a formed therethrough. Further, a cylindrical small-diameter portion 55b having a small stepped diameter that can come into contact with the annular protrusion 70a from the axial direction is formed at one end of the bearing filter 55 on the discharge port 42 side. The small diameter portion 55b is formed to have a smaller diameter than the annular protrusion 70a.
- the filter part 57 which is a filtration part is being fixed to the front-end
- the filter portion 57 is formed in a disk shape from a metal material or a synthetic resin material, and has a mesh size of about 80 (opening 0.198 mm) as in the first embodiment.
- a coil spring 73 is mounted between the annular outer end surface of the other end of the bearing filter 55 and the plug 72 press-fitted and fixed in the annular recess 70b.
- the bearing filter 55 is biased toward the discharge port 42 by the spring force of the coil spring 73.
- the spring force of the coil spring 73 is biased so as to abut against the opposing surface of the annular protrusion 70a that opposes the pressure receiving surface 55c.
- the spring load of the coil spring 73 is arbitrarily set in relation to the discharge pressure acting on the discharge port 42.
- the bearing filter 55 receives the pressure receiving force as shown in FIG.
- the tip surface of the portion 55b is in a position where it abuts against the opposing surface of the annular protrusion 70a.
- the press-fit surfaces of the annular recess 70b and the plug 72 are not strictly sealed, and the back pressure when the bearing filter 55 moves backward is relieved.
- a small hole (not shown) is formed in the plug 72 to release the back pressure.
- the filter portion 57 is formed to be relatively large in size as in the first embodiment, the flow resistance of the oil can be suppressed.
- FIG. 16 shows a third embodiment, in which a communication passage 50 branched from the discharge passage 48 is formed in a protruding wall 31j formed integrally with the upper end portion of the housing body 31, and a part of the discharge passage 48 is formed.
- a bearing filter 55 is disposed on the surface.
- the mounting hole 51 is formed in the inner wall surface of the protruding wall 31j of the housing body 31. Inside the protruding wall 31j, the communication path 50 is folded back from the end of the mounting hole 51.
- the mounting hole 51 is formed linearly along a part of the discharge passage 48, and is disposed so as to be substantially orthogonal to the discharge hole 48a.
- the communication passage 50 has a linear first communication portion 50a bent in a folded shape from an end portion on the axis of the mounting hole 51 via a bent portion 50h.
- the first communication part 50 a is formed substantially parallel to the mounting hole 51.
- the mounting hole 51 is partially formed in parallel along the discharge passage 48, but includes a case where the attachment hole 51 is not always parallel to the discharge passage 48 but is formed at a slight angle.
- the communication passage 50 includes a second communication portion, a third communication portion, and a fourth communication portion that are not shown in the drawing and that form a part of the communication passage 50 formed in the cover member 32 or the like on the downstream side via the first communication portion 50a. Via the annular groove 20c.
- the discharge passage 48 communicates with a main oil gallery (not shown), and an oil filter is provided in the main oil gallery.
- the bearing filter 55 is the same as that of the first embodiment, and the first and second cylindrical portions 58 and 59 at both ends are accommodated in the first and second mounting hole grooves 51 a and 51 b of the mounting hole 51. It is fixed. Further, a filter portion 57 that is a filtration portion is fixed inside the support frame 56.
- the bearing filter 55 is provided at a position opposite to the discharge hole 48 a of the discharge passage 48 through the mounting hole 51. That is, the bearing filter 55 is disposed at a position opposite to the discharge hole 48 a of the discharge passage 48 from the discharge port 42. That is, it is provided at a position along the flow direction of the oil discharged from the discharge port 42 to the discharge passage 48.
- 66 and 67 are ball plugs.
- the bearing filter 55 is located on the opposite side of the discharge passage 48 from the discharge hole 48a, and is disposed at a specific position offset with respect to the discharge hole 48a. For this reason, a part of the oil discharged from the discharge port 42 flows in the direction of the discharge hole 48 a along the axial direction on the outer peripheral surface of the bearing filter 55. That is, since it flows so that the outer peripheral surface of the filter part 57 may be washed, the contamination adhering to the outer peripheral surface of the filter part 57 is effectively removed. Therefore, the adhesion of contamination to the filter portion 57 can be sufficiently suppressed.
- the present invention is not limited to the configuration of each of the embodiments described above, and can be applied to a general fixed displacement oil pump other than the variable displacement oil pump.
- a general fixed displacement oil pump other than the variable displacement oil pump.
- an inscribed trochoid pump, a circumscribed gear pump, or the like may be used as the oil pump.
- the oil pump 2 is not limited to the balancer device 1 on the other side to which the oil pump 2 is attached, and may be an internal combustion engine, for example. That is, the balancer device 1 may not be integrated but may be provided at a separated position.
- bearing portions of the drive shaft 5 and the driven shaft 6 are not limited to plain bearings, and may be needle bearings or ball bearings, for example.
- aperture 54 in the first embodiment can be applied to the second and third embodiments.
- a housing having a housing portion and a bearing portion therein, a balancer shaft rotatably provided on the bearing portion, a discharge shaft that is provided in the housing and is driven by power from the balancer shaft.
- An oil pump that communicates with the main oil gallery of the internal combustion engine via an oil filter provided outside the housing, and an oil that flows through the discharge passage from the discharge portion toward the outside of the housing And a communication passage that branches off from the discharge passage and supplies oil filtered by the bearing filter to the bearing portion.
- the durability of the bearing portion can be improved.
- the mesh for the bearing filter is formed larger than the oil filter. According to the present invention, since the mesh is larger than that of the oil filter, the supply of oil to the communication path is improved and the occurrence of clogging is less than that of the oil filter.
- the filter for bearing is arranged in a direction in which a part of the filtering part crosses the flow direction of the oil flowing through the discharge passage.
- contamination such as metal wear powder mixed in the oil flowing in the discharge passage can be guided in the direction of the main oil gallery outside the housing, avoiding the inside of the communication passage, so that clogging of the bearing filter can be suppressed.
- the filter part of the bearing filter is formed in a cylindrical shape.
- the surface area can be increased in a small space by forming the filtration part in a cylindrical shape. For this reason, no matter how the bearing filter is arranged in the communication passage, the portion intersecting the oil flow direction in the discharge passage can be reduced. As a result, clogging is less likely to occur.
- the filtering part is arranged in a direction intersecting with a flow direction of the oil flowing through the discharge passage.
- the filtering unit since the flow of oil flowing through the discharge passage can be changed by the filtering unit, the amount of oil flowing into the communication passage can be suppressed.
- the bearing filter has a support frame in which both end portions in the axial direction are formed in a cylindrical shape, an opening is formed on one end side of the cylindrical shape, and the other end side is formed in a bottomed shape. And the filtration part supported inside the support frame.
- the support frame has an elongated frame side part connecting the both end parts, and the filtering part is supported inside the frame side part.
- the exposed area of the inner filtration portion is increased as much as possible by the frame side portion of the support frame, the oil filtration effect can be increased.
- an attachment hole in which the bearing filter is disposed is formed at a branch portion of the communication passage with the discharge passage, and between the one end side of the attachment hole and the other end portion of the support frame. Further, an urging member that presses one end portion of the support frame toward the other end of the attachment hole is provided.
- a space portion is formed in a cylindrical shape between a portion other than both end portions of the support frame and the inner peripheral surface of the mounting hole.
- the clogging of the filtration part can be reduced because the dynamic pressure of the oil flowing through the discharge passage is easily received by the entire cylindrical part by the cylindrical space part.
- the outer diameter of one end of the support frame is smaller than the outer diameter of the other end.
- the bearing portion is formed of a half-shaped plain bearing made of an annular bearing metal.
- the supply of lubricating oil is particularly important, and further, the deterioration of durability is increased when metal wear powder enters, so that the effect of using the present invention is great.
- an oil hole is formed in the plain bearing, and the communication passage and the inner periphery of the plain bearing communicate with each other through the oil hole.
- the inner peripheral portion of the plain bearing is formed of a softer material than the outer peripheral portion.
- the inner peripheral portion of the plain bearing is made of an aluminum alloy material.
- the communication path is provided with a throttle portion.
- the amount of oil flowing to the bearing portion can be arbitrarily adjusted by the throttle portion.
- the housing is configured by combining a plurality of blocks, and the throttle portion is disposed across the divided surfaces of the blocks of the housing and is detachable.
- the throttle portion is constituted by a hollow pipe, and an opening portion at one end and an opening portion at the other end are inserted and fixed in insertion holes formed to face the opposed division surfaces, respectively.
- the throttle portion also serves as positioning of a part in which each insertion hole is formed.
- a housing having a housing portion and a bearing portion therein, a balancer shaft rotatably provided on the bearing portion, and oil for lubricating a sliding portion of the internal combustion engine by an oil pump are supplied.
- a branch passage provided from the oil supply portion and communicating with the bearing portion; a bearing filter provided in the oil supply portion and filtering oil flowing into the communication passage from the oil supply portion; And an outflow part for allowing oil not filtered by the bearing filter to flow out from the oil supply part toward the oil filter.
- an oil pump that supplies oil to a sliding portion of an internal combustion engine, which filters a part of the discharged oil and does not filter other oil, and the bearing pump A first passage for supplying oil filtered by the filter to the bearing portion of the balancer device; and a second passage for allowing oil not filtered by the bearing filter to flow toward the oil filter of the internal combustion engine.
- a balancer shaft rotatably provided on the bearing portion, an oil pump whose discharge portion communicates with a main oil gallery of an internal combustion engine via an oil filter, and from the discharge portion to the main oil gallery
- a bearing filter that is provided in a path that faces and filters a part of the oil so as not to filter the other, and a communication path that supplies the oil filtered by the bearing filter to the bearing part.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
バランサハウジングの内部に、ベアリング11~14を介して回転可能に設けられたバランサシャフト5,6と、バランサシャフト5,6からの動力によって駆動されるオイルポンプ2とを有し、オイルポンプ2の吐出ポート42から吐出されたオイルは、吐出通路48を介してメインオイルギャラリー10に供給されている。吐出ポート42から吐出通路48に、オイルの一部を濾過する軸受用フィルタ55が設けられ、吐出通路48から分岐してベアリングに連通した連通路50は、軸受用フィルタ55によって濾過されたオイルの一部が供給されるようになっている。 このように、軸受部に供給されるオイルを濾過することによって、軸受部の耐久性の低下を抑制することが可能になる。
Description
本発明は、例えば内燃機関に用いられるバランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システムに関する。
近年、内燃機関の潤滑油(以下、オイルという。)を吐出するオイルポンプを、バランサ装置のバランサシャフトによって直接駆動するものがある。
例えば、以下の特許文献1に記載されたバランサ装置においては、オイルポンプから吐出されたオイルをバランサシャフトの軸受部に供給することによって軸受部の潤滑を行っている。
前記従来の技術は、オイルポンプから吐出されたオイルを、直接バランサシャフトの軸受部に供給しているため、オイルに混入した金属摩耗粉などのいわゆるコンタミが軸受部に入り込んでしまう。これによって、軸受部の耐久性が低下してしまうおそれがあった。
本願発明は、バランサシャフトの軸受部に供給されるオイルを予め濾過することによって、軸受部の耐久性の低下を抑制することが可能なバランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システムを提供することを目的としている。
本発明の好ましい一態様としては、ハウジングの内部に、軸受部を介して回転可能に設けられたバランサシャフトと、バランサシャフトからの動力によって駆動されるオイルポンプとを有し、該オイルポンプの吐出部から吐出通路及びオイルフィルタを介してメインオイルギャラリーにオイルを供給するようになっている。前記吐出部から前記ハウジングの外に向かう吐出通路に、該吐出通路を流れるオイルの一部を濾過する軸受用フィルタが設けられている。また、吐出通路から分岐して軸受部に連通した連通路は、前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルが供給されるようになっている。
本発明によれば、バランサシャフトの軸受部の耐久性の低下を抑制することができる。
以下、本発明に係るバランサ装置などの実施形態を図面に基づいて詳述する。
〔第1実施形態〕
図1は本実施形態に係るバランサ装置が内燃機関のシリンダブロックの下部に取り付けられた状態を示す模式図、図2は本実施形態に係るオイルポンプがバランサ装置に組み付けられた状態を示す斜視図、図3は本実施形態のオイルポンプとバランサ装置の背面図、図4はバランサ装置のアッパハウジングを外したバランサ装置の平面図、図5はバランサ装置の平面図、図6は図5のA-A線断面図である。
〔第1実施形態〕
図1は本実施形態に係るバランサ装置が内燃機関のシリンダブロックの下部に取り付けられた状態を示す模式図、図2は本実施形態に係るオイルポンプがバランサ装置に組み付けられた状態を示す斜視図、図3は本実施形態のオイルポンプとバランサ装置の背面図、図4はバランサ装置のアッパハウジングを外したバランサ装置の平面図、図5はバランサ装置の平面図、図6は図5のA-A線断面図である。
バランサ装置1は、内燃機関E(この実施形態では直列4気筒の内燃機関)のシリンダブロックSBの下部に取り付けられたオイルパン30内に収容されている。バランサ装置1は、内燃機関EのシリンダブロックSB及びベアリングキャップBCに軸受されたクランクシャフトCSから回転力が伝達されている。また、このバランサ装置1には、オイルポンプ2が一体的に設けられている。このオイルポンプ2は、バランサ装置1から回転力が伝達されて駆動されるようになっている。
内燃機関Eの内部には、第2通路(流出部)であるメインオイルギャラリー10が設けられている。このメインオイルギャラリー10は、後述するように、オイルポンプ2によってオイルパン30内に貯留されたオイルが吸入、吐出されて後述するオイル供給部である吐出通路48を介して供給されるようになっている。
バランサ装置1は、図2、図3に示すように、内燃機関EにおけるシリンダブロックSBの下面に、複数(本実施形態では4本)の脚部1aが図外の取付手段である図外の4本の取付ボルトを介して固定されている。4つの脚部1aは、後述するアッパハウジング3の上面に一体に設けられて、それぞれの上端に位置決め用の中空ピン1bが上方に突出している。
バランサ装置1は、アッパハウジング3と、該アッパハウジング3のオイルパン底部側に複数の固定手段である締結ボルト25によって結合されるロアハウジング4と、を有している。アッパハウジング3及びロアハウジング4は、共に金属材としてのアルミニウム合金材によって成形されている。両ハウジング3,4の間に形成された収容部内には、並行に配置された一対のバランサシャフトであるドライブシャフト5及びドリブンシャフト6が回転可能に支持されている。ドライブシャフト5の回転軸方向の一端部には、クランクシャフトCSによって回転駆動される駆動ヘリカルギアと噛み合って回転力が伝達されるヘリカル型の駆動ギア7が設けられている。なお、アッパハウジング3とロアハウジング4は、図6に示すように、この実施形態では2本のピン25a、25bによって互いに位置決めされている。
また、ドライブシャフト5の回転軸方向の他端側には、図4に示すように、ヘリカル型のドライブギア8がドライブシャフト5と一体に回転できるように固定されている。さらに、ドリブンシャフト6には、ドライブギア8と噛み合って回転力が伝達されるヘリカルギア型のドリブンギア9が固定されている。
これらのアッパハウジング3とロアハウジング4とによって、ハウジングであるバランサハウジングが構成されている。
ロアハウジング4は、アッパハウジング3とほぼ同形の矩形箱状に形成されている。また、ロアハウジング4の一端面は、オイルポンプ2が取り付けられる平坦状の被取り付け面28となっている。この被取り付け面28は、側部に図外の複数(本実施形態では4つ)の雌ねじ孔が形成されている。
ドライブシャフト5は、図4に示すように、回転軸方向の両端側の一対のジャーナル部5a、5bがアッパハウジング3とロアハウジング4との間に設けられた軸受部(ベアリングメタル)である一対のプレーンベアリング11、12によって軸受されている。
また、ドライブシャフト5は、一端部の駆動ギア7が図外の駆動ヘリカルギアと噛み合うことによって、クランクシャフトの回転力が伝達される。このように、ドライブシャフト5が回転すると、該ドライブシャフト5の他端に固定されたドライブギア8からドリブンシャフト6に固定されたドリブンギア9を介して互いに反対方向へクランクシャフトCSの2倍の速度で回転するようになっている。
さらに、ドライブシャフト5は、一対のジャーナル部5a、5bの軸方向の間にカウンターウエイト5cが一体に設けられている。
ドリブンシャフト6は、ドライブシャフト5と同じく回転軸方向の両端側に形成された一対のジャーナル部6a、6bがアッパハウジング3とロアハウジング4との間に設けられた軸受部(ベアリングメタル)である一対のプレーンベアリング13、14に軸受されている。また、この一対のジャーナル部6a、6bの軸方向間にカウンターウエイト6cが一体に設けられている。
各プレーンベアリング11~14は、図4及び図6に示すように、両ハウジング3、4側でそれぞれが半割円弧状に形成されて、各対向端部を突き合わせて全体が円筒状に形成されている。また、各プレーンベアリング11~14は、各半割部が両ハウジング3,4間に設けられた上下各一対の仕切壁15a、15b、16a、16bの対向面に形成された半円弧状の軸受け溝内に配置されている。
図7はプレーンベアリング11~14のうちの下側の半割部の側面図である。
各プレーンベアリング11~14は、図7に示すように、内周部11a~14aと外周部11b~14bの二層構造に形成されている。この内周部11a~14aが軟質な金属であるアルミニウム合金材を主とした材料によって形成されている。一方、外周部11b~14bは、鉄系金属によって形成されている。
このように、内周部11a~14aを、軟質なアルミニウム合金材を主とした材料とすることによって、この内周部11a~14aの内周面とジャーナル部5a~6bの外周面との間に入り込んだ金属摩耗粉などのコンタミを埋収することができる。
また、内周部11a~14aの肉厚tは、約0.2mmであるのに対して、外周部11b~14bの肉厚t1は、約1.3mmに設定されている。さらに、各外周部11b~14bの外周面には、両シャフト5,6の回転中の連れ回りを規制する回り止め突起11c~14cがそれぞれ設けられている。
また、図4及び図6に示すように、各仕切壁15a,15b、16a、16bのロアハウジング4との対向面には、各プレーンベアリング11~14に潤滑油を供給する通路溝17、18が形成されている。
この各通路溝17,18は、両ハウジング3,4の各仕切壁15,16を繋ぐ一方の壁部3a、4aの対向面に形成された一本の連通溝19によって互いに連通されている。なお、図4ではロアハウジング4側の通路溝17,18及び連通溝19のみを示しているが、アッパハウジング3側にのみ形成されても良いし、両方に形成されてもよい。
各通路溝17,18は、各一端部が各軸受け溝の内周面に形成された環状溝20a、20bに開口している。一方、各他端部は、環状溝20c、20dを介して連通溝19に接続されている。各環状溝20a~20dは、各軸受け溝の内周面の幅方向のほぼ中央に形成されている。各通路溝17、18及び連通溝19は、両ハウジング3,4が締結ボルト25によって上下方向から結合された状態では、アッパハウジング3の対向面との間に通路が形成されるようになっている。
各プレーンベアリング11~14は、周壁の所定位置に、各環状溝20a~20dに連通するオイル孔である連通孔11d、12d、13d、14dが貫通形成されている。この連通孔11d~14dは、各プレーンベアリング11~14の周壁の幅方向のほぼ中央位置の同一円周上にそれぞれ4つずつ(ベアリング1枚につき2つずつ)形成されている。この各連通孔11d~14dによって、各内周部11a~14aの内周面と各ジャーナル部5a~6bの外周面との間の隙間内にオイルを導入するようになっている。
また、ドリブンシャフト6は、回転軸方向の一端部6dに駆動ギア7よりも小径な外部ギアとしての駆動側ヘリカルギア21が固定されている。この駆動側ヘリカルギア21は、オイルポンプ2を駆動する。
図8はオイルポンプの各構成部品を分解して示す斜視図、図9はカバー部材32を外した状態のオイルポンプの正面図である。
オイルポンプ2は、一般的な可変容量型のベーンポンプであるから簡単に説明する。ポンプハウジングは、固定手段としての複数(本実施形態では4本)のボルト26によって、バランサ装置1の両ハウジング3、4の被取り付け面28側に取り付けられている。
このポンプハウジングは、樹脂や金属材である例えばアルミニウム合金材からなるハウジング本体31と、同じくアルミニウム合金材からなるカバー部材32と、から構成されている。
ハウジング本体31は、一端側が開口しており、内部にポンプ収容室を有する断面コ字形状に形成されている。また、カバー部材32は、ハウジング本体31の開口を閉塞するように取り付けられており、ハウジング本体31より薄肉に形成されている。
また、オイルポンプ2は、ポンプ軸33と、ロータ34と、ベーン35と、を備えている。ポンプ軸33は、ポンプ収容室のほぼ中心部に配置されて、回転軸方向の両端部がハウジング本体31及びカバー部材32を貫通して回転自在に支持されている。ロータ34は、ポンプ収容室内に回転可能に収容されて、中心部がスプラインの嵌め合いによってポンプ軸33に結合されている。ベーン35は、ロータ34の外周部に放射状に切欠形成された複数(本実施形態では7つ)のスロット内にそれぞれ出没可能に収容されている。
また、オイルポンプ2は、カムリング37と、付勢部材としてのコイルばね38と、一対のベーンリング39,39とを備えている。カムリング37は、内周に円形の穴が設けられたリング形状に形成されている。また、カムリング37の穴は、各ベーン35の外周側と接触するようになっている。
さらに、カムリング37は、揺動可能になっており、カムリング37が揺動することによって、ロータ34の回転中心に対して、カムリング37の穴の偏心量を変えられるようになっている。このカムリング37の内周面と、ロータ34の外周面及び隣接するベーン35、35と、によって複数のポンプ室36が形成される。
コイルばね38は、ハウジング本体31内に収容され、ロータ34の回転中心に対するカムリング37の穴の中心の偏心量が増大する方向へカムリング37を常に付勢している。
ベーンリング39,39は、ロータ34のスロット内に配置された各ベーン35のロータ34内周側端が接触するようになっている。
なお、カムリング37と、ポンプ軸33と、ロータ34及び各ベーン35がポンプ要素を構成している。
ハウジング本体31のポンプ収容室の底面のほぼ中央位置には、ポンプ軸33の一端部を回転自在に支持する軸受孔31aが貫通形成されている。さらに、ハウジング本体31のポンプ収容室の底面には、ピボットピン40が挿入される図外のピボットピン穴が設けられている。また、ポンプ収容室の内周壁には、ピボットピン40の軸方向に延びるようにピン溝が形成されている。
また、ポンプ収容室の内周壁には、後述するカムリング37のシール部材27が摺動するシール摺接面31cが形成されている。
ハウジング本体31は、外周側に形成されたボス部に複数(本実施形態では3つ)のボルト挿入孔31fが形成されている。これらのボルト挿入孔31fに挿入される取付手段である複数(本実施形態では3本)の第2ボルト29によって、ハウジング本体31とカバー部材32が結合される。
また、ハウジング本体31には、4つのボルト26のうち、3つのボルト26が挿入する3つのボルト挿通孔31gが貫通形成されている。また同じく下部側には、バランサ装置1に対してカバー部材32と一緒に位置決めする位置決め用のピン63が挿入される位置決め用の孔31hが貫通形成されている。
カバー部材32は、図8に示すように、軸受孔31aに対向した位置に、ポンプ軸33の軸方向の他端側を回転自在に支持する軸受孔32aが貫通形成されている。このカバー部材32は、ハウジング本体31が取り付けられる内端側のハウジング取り付け面32bと、バランサ装置1の被取り付け面28に当接して取り付けられる外端側のバランサ取り付け面32cと、を有している。
カバー部材32の外周部側には、3つの第2ボルト29が固定される3つの雌ねじ孔32dが形成されている。また、カバー部材32には、4つのボルト26が挿入される4つのボルト挿通孔32eが貫通形成されている。
カバー部材32には、位置決め用のピン25c,63が挿入される2つの位置決め用の孔32fが貫通形成されている。
ハウジング本体31とカバー部材32は、対向する各取り付け面31e、32bの各外周側に吸入部である吸入ポート41と、吐出部である吐出ポート42が設けられている。吸入ポート41は、ポンプ要素のポンプ作用に伴ってポンプ室36の内部容積が増大する領域(吸入領域)に円弧凹状に開口形成されている。一方、吐出ポート42は、ポンプ要素のポンプ作用に伴ってポンプ室36の内部容積が減少する領域(吐出領域)に円弧凹状に開口形成されている。吸入ポート41と吐出ポート42は、それぞれ軸受孔31a、32aを挟んでほぼ対向するように配置されている。
吸入ポート41には、図9に示すように、後述するばね収容室44側に配置された吸入孔41aがカバー部材32の底壁を貫通して外部へと開口形成されている。これにより、オイルパン30内の潤滑油が、ストレーナ46と吸入通路47、吸入孔41a及び吸入ポート41を介して吸入領域の各ポンプ室36に吸入されるようになっている。
吐出ポート42は、ハウジング本体31の底壁を貫通形成された吐出通路48に連通している。この吐出通路48は、吐出ポート42下流側の吐出孔48aを介してメインオイルギャラリー10に連通している。なお、吐出通路48は、吐出ポート42の下流側の一部、つまり吐出ポート42と吐出孔48aの間の一部を含むものとする。
メインオイルギャラリー10は、たとえばピストンに冷却オイルを噴射するオイルジェットや、バルブタイミング制御装置、クランクシャフトCSの軸受などにオイルを供給するようになっている。
メインオイルギャラリー10には、吐出通路48から圧送されたオイル内の異物を捕集するオイルフィルタ49が設けられている。
また、吐出通路48には、吐出圧が過剰になった場合に、オイルフィルタ49の破損などを抑制するリリーフ弁24が設けられている。このリリーフ弁24は、図8に示すように、吐出通路48から分岐した分岐通路の開口端を開閉するボール弁体24aと、該ボール弁体24aを閉方向へ付勢するコイルスプリング24bと、円環状のスプリングリテーナ24cとから構成されている。
また、メインオイルギャラリー10には、後述する制御油室45に電磁切換弁22を介してオイルを供給する供給通路10aが分岐形成されている。
電磁切換弁22には、制御油室45内に供給通路10aを介してメインオイルギャラリー10の油圧を導くか、あるいは制御油室45内の油圧をオイルパン30内に排出する給排通路23が接続されている。また、この電磁切換弁22には、供給通路10aから分岐した図外のパイロット通路に連通するパイロットポートと、給排通路23と連通する給排ポートと、給排通路23と排出通路を連通するドレンポートと、供給通路10aと連通する供給ポートがそれぞれ形成されている。前記排出通路は、オイルパン30に連通している。
ポンプ軸33は、軸受孔32aから突出した回転軸方向の一端部に、駆動側ヘリカルギア21に噛合する従動側ヘリカルギア43が圧入固定されている。そして、ドリブンシャフト6の回転力が、両ヘリカルギア21,43を介してポンプ軸33に伝達される。
また、ポンプ軸33は、駆動側ヘリカルギア21と従動側ヘリカルギア43との間の減速比によって、クランクシャフトの回転数(回転速度)とほぼ同一となるように設定されている。
ロータ34は、中央にポンプ軸33が挿入される挿入孔が貫通形成されている。この挿入孔の内周面には、スプライン溝が軸方向に沿って形成されている。
各ベーン35は、ベーンリング39,39によってロータ34の内周側への移動が規制されている。このため、ロータ34は、各ベーン35がカムリング37の内周面とベーンリング39,39の外周面と接触した状態で、カムリング37及びベーンリング39,39に対して相対的に移動することが可能になる。
カムリング37は、鉄系金属を焼結工法によって成形することによって円筒状に一体形成されている。このカムリング37は、外周部に形成されたピボット溝37aとピン溝とによって支持されたピボットピン40が揺動支点になっている。また、カムリング37は、ピボット溝37aに対しカムリング37の中心を挟んだほぼ反対側の位置に、コイルばね38と連係するアーム部37bが径方向に沿って突出するように設けられている。
ここで、ハウジング本体31内には、吸入孔41aを介してポンプ収容室と連通するばね収容室44内に付勢部材としてのコイルばね38が収容されている。
このコイルばね38は、セット荷重Wに基づく弾性力をもって、アーム部37bを介してカムリング37を、ロータ34の回転中心に対する偏心量が増大する方向(図9中の反時計方向)へ常に付勢するようになっている。これにより、カムリング37は、コイルばね38のばね力によってアーム部37bの外面がばね収容室44の壁面に形成されたストッパ面44aに押し付けられた状態となる。この状態で、カムリング37は、ロータ34の回転中心に対するその偏心量が最大となる位置に保持される。
また、カムリング37の外周部には、シール摺接面31cと対向するように設けられたシール保持溝にシール部材27が収容保持されている。
カムリング37のピボット溝37aとシール部材27との間の外周域には、制御油室45が設けられている。この制御油室45は、ハウジング本体31の内周面とカムリング37の外周面との間で、かつピボットピン40とシール部材27とによって仕切られている。
制御油室45は、給排通路23と電磁切換弁22を介して供給通路10aに連通している。したがって、この制御油室45は、メインオイルギャラリー10からの油圧が供給通路10a、電磁切換弁22及び給排通路23を介して供給される。または、給排通路23と電磁切換弁22を介して内部油圧が排出されるようになっている。
カムリング37は、制御油室45に面する外周面が受圧面37eとして構成されている。カムリング37は、受圧面37eに受ける供給通路10aからの油圧によって、コイルばね38の付勢力に抗してロータ34の回転中心に対する偏心量が減少する方向(図9中の時計方向)へ揺動力(移動力)を付与するようになっている。
すなわち、制御油室45の内部油圧が、ロータ34の回転中心に対する偏心量が減少する方向へカムリング37に作用させることによって、このカムリング37を同心方向の移動量制御に供されている。
ここで、カムリング37の揺動位置は、コイルばね38の付勢力によるカムリング37の偏心方向の付勢力と、制御油室45の内圧に基づく付勢力が所定の力関係をもってバランスする。
電磁切換弁22は、コントロールユニットからのパルス電流によってデューティ比に比例してソレノイド推力を発生し、パイロット圧と同じ方向に3方弁に推力を作用させるようになっている。
つまり、電磁切換弁22のコイルへコントロールユニットからのパルス通電が停止され非通電(デューティ比0)のときはソレノイド推力がなく、スプリング力で決定される設定圧になる。
これによって、制御油室45は、3方弁で給排通路23と給排ポートとの連通が遮断されると共に、給排通路23とドレンポートが連通することから、内部の油圧が排出されて低圧状態となる。
コントロールユニットから、電磁切換弁22のコイルへ通電するための信号が出力され、さらに、通電量(デューティ比)が増加すると、それに伴いソレノイド推力が増加してパイロット圧をアシストする。このため、電磁切換弁22は、3方弁がスプリング力に抗して作動し、給排ポートが供給ポートと連通すると共に、ドレンポートとは非連通となる。これによって、電磁切換弁22は、スプリング力の設定圧以下の油圧で作動して低い油圧で一定に制御することが可能になる。
したがって、制御油室45の内部圧力が上昇して、カムリング37をコイルばね38のばね力に抗して同心方向へ連続的に揺動させ、ポンプ吐出圧を低減させる。
コントロールユニットは、機関の油温や水温、機関回転数や負荷等の内燃機関の運転状態とメインオイルギャラリー10のオイルフィルタ49下流側に設けられた図外の油圧センサからの油圧情報信号等に基づいて電磁切換弁22の作動を制御する。つまり、電磁切換弁22は、油圧センサからの油圧情報信号に基づいて制御油室45内の油圧を無段階で連続的に制御する。これによって、燃費の向上を図っている。
図10は図3のB-B線断面図であって、バランサ装置とオイルポンプの一部を断面した平面図である。
ハウジング本体31とカバー部材32及びアッパハウジング3の内部には、図10に示すように、吐出通路48から分岐した第1通路である連通路50が形成されている。
連通路50は、吐出通路48の吐出ポート42から遠い部位から分岐して設けられている。また、吐出通路48は、連通路50との分岐箇所の内面に軸受用フィルタ55が取り付けられるほぼ円柱状の取付穴51が形成されている。
連通路50は、図10及び図6に示すように、ハウジング本体31内において取付穴51側からほぼL字形状に折り曲げられた第1連通部50aと、カバー部材32の内部幅方向に沿って貫通形成された第2連通部50bと、アッパハウジング3の内部にほぼ水平方向に沿って形成された第3連通部50cと、該第3連通部50cの下流側の端部からロアハウジング4の内部にほぼ垂直方向に沿って形成された第4連通部50dと、から構成されている。
取付穴51は、吐出通路48の内周面において、該吐出通路48を流れるオイルの流れ方向に対して交差する方向に配置されている。つまり、取付穴51は、吐出通路48の内周面のうち、オイルの流れ方向に対して交差する方向の対向面間に円環状の2つの第1、第2取付穴51a、51bによって構成されている。前記交差する方向とは、必ずしも直交する方向ではなく僅かな傾斜角度をもって交わる場合も含む。以下同じ。
また、取付穴51は、図10に示すように、吐出孔48aの軸心Pに対して図中下側へオフセット配置されている。
図10中右側の第1取付穴51aは、内径が図10中左側の第2取付穴51bのそれよりも小さく形成されている。第2取付穴51bは、外端側がハウジング本体31の外面から突出した円筒壁52の内部に開口形成されている。
この円筒壁52の内周面には、プラグ53が螺着可能な雌ねじ52aが形成されている。プラグ53は、フランジ状の頭部53aと、該頭部53aの一側面中央に設けられ、外周に前記雌ねじ52aに螺着する雄ねじが切られた軸部53bと、から構成されている。したがって、プラグ53は、雌雄ねじを介して円筒壁52の内部から取り外し可能に設けられている。
連通路50の第1連通部50aは、上流側の一端部が取付穴51と同軸状の短い直線状に形成されている。該一端部の下流側からほぼL字形状に折曲された他端部は、ハウジング本体31の内部にカバー部材32へ向かって比較的長い直線状に形成されている。この他端部は、先端開口50fがカバー部材32に臨んでいる。
第2連通部50bは、第1連通部50aの他端部の先端開口50f側からクランク状に折り曲げられて、下流側の端部が第3連通部50cに連通している。また、第2連通部50bの下流側の端部は、第3連通部50cの上流側の端部と連通しているが、この両連通部50b、50cとの連通箇所には、絞り部54が設けられている。
この絞り部54は、金属材である例えば鉄系金属によって中空パイプ状に形成され、内部にオリフィス通路54aが貫通形成されている。絞り部54は、アッパハウジング3の被取り付け面28とこれに対向するカバー部材32のバランサ取り付け面32cとの間に脱着可能に設けられている。つまり、被取り付け面28とバランサ取り付け面32cに臨む第2連通部50bと第3連通部50cの対向端部にそれぞれ円柱状の挿入孔が形成されている。絞り部54は、オリフィス通路54aによって形成された一端の開口部と他端の開口部が前記両挿入孔内にそれぞれ脱着可能に圧入固定されて、両者50b、50cを跨ぐように配置されている。
オリフィス通路54aは、本実施形態ではその内径が連通路50の内径よりも小さな例えば約0.3mmになっており、この内径によって連通路50を通るオイル量を調整するようになっている。このオリフィス通路54aの内径を適宜変更することによって、流量を任意に設定することができる。
第3連通部50cは、絞り部54側の上流端から直線状に延びて、その下流側の端部50eが第4連通部50dの上流側の端部にほぼ交差する方向から接続されている。
第4連通部50dは、図6に示すように、下流側の端部50fがドリブンシャフト6側の環状溝20cに接続されている。
したがって、連通路50の各連通部50a~50dから環状溝20cに流入したオイルは、通路溝17や連通溝19及び通路溝18を通流して、各プレーンベアリング11~14の外周面に供給される。さらに、各連通孔11d~14dを介してプレーンベアリング11~14の内周面と各ジャーナル部5a、5b、6a、6bの外周面との間に流入して、プレーンベアリング11~14の内外周面を効果的に潤滑する。
図11Aは軸受用フィルタ55の斜視図、Bは軸受用フィルタ55の縦断面図である。
軸受用フィルタ55は、図11A、Bに示すように、合成樹脂材によって一体に形成された支持枠56と、該支持枠56の内部に固定支持された濾過部であるフィルタ部57と、から構成されている。
支持枠56は、全体がほぼ円筒状に形成されて、軸方向の両端部に設けられ、第1取付穴51a、51b内に支持される第1、第2円筒部58、59と、該両円筒部58、59の対向端縁間を繋ぐ4本の枠辺部60a、60b、60c、60dと、を備えている。
一端側の第1円筒部58は、他端側の第2円筒部59に比較して外径が小さく形成されていると共に、軸方向の長さも僅かに短く形成されている。また、この第1円筒部58は、内部に貫通形成された開口部58aが形成されている。この開口部58aは、第1連通部50aの上流側の一端部に軸方向から連通している。
また、第1円筒部58は、第1取付穴51aに軸方向から挿入可能になっている。この第1円筒部58が挿入された状態では、先端面が第1取付穴51aの環状底面に突き当たってそれ以上の挿入が規制されるようになっている。
第2円筒部59は、外端部に形成された円盤状の底壁59aによって有底状に形成され、外周面が第2取付穴51bの内周面にほぼ密着状態で挿通可能になっている。
各枠辺部60a~60dは、それぞれの両端縁が各円筒部58,59の対向内面に一体に接続されていると共に、全体の内径が各円筒部58,59の内径とほぼ同一に形成されている。また、各枠辺部60a~60dは、フィルタ部57を外部に十分に露出させるためにそれぞれ細長く形成されているが、一つの枠辺部60aの幅寸法は広く形成されている。これは、支持枠56内にフィルタ部57を樹脂モールド固定する際に、円筒状に丸めたフィルタ部57の対向端部を枠辺部60a内で突き合わせた状態でモールドするからである。つまり、突き合わせ部が枠辺部60aに埋設された形になる。これによって、フィルタ部57の突き合わせ部からのオイルの漏れを抑制している。
フィルタ部57は、金属材あるいは合成樹脂材によってメッシュ状に形成され、その網目の大きさが80番(オープニング0.198mm)程度のものが用いられている。これは、メインオイルギャラリー10の手前のオイルフィルタ49の目が0.01~0.02mmで高い濾過性を確保しているのに対して十分に粗く設定してオイルの通流時における圧損(流動抵抗)の発生を抑制するようになっている。
第2円筒部59の底壁59aの外面とプラグ53の軸部先端面との間には、軸受用フィルタ55を第1取付穴51aの内端面に押し付けるウエーブばね61が設けられている。
そして、軸受用フィルタ55は、まず、取付穴51に取り付ける際に、円筒壁52の外端開口から挿入して取付穴51に挿入保持される。
その後、ウエーブばね61を、円筒壁52の内部に組み付けつつ雌雄ねじを介してプラグ53を締め付ける。これによって、軸受用フィルタ55は、ウエーブばね61のばね力によって第1円筒部58の外端面が第1取付穴51aの内端面に軸方向から弾性的に押し付けられるようになっている。このような構成からして、軸受用フィルタ55は、ウエーブばね61のばね力によって安定に支持される。また、軸受用フィルタ55は、取付穴51に対してプラグ53の脱着により着脱可能に形成されている。
そして、軸受用フィルタ55は、取付穴51に取り付けられた状態では、図10に示すように、吐出孔48aの軸心Pから図中、下方位置にオフセット配置されている。このため、軸受用フィルタ55のフィルタ部57は、ほぼ中央位置の図中上側の一部が吐出孔48aの投影面の図中下側の一部に重なるように配置されている。
また、軸受用フィルタ55は、取付穴51に取り付けられた状態において、フィルタ部57側の外周面と取付穴51の内周面との間に、空間部である半円筒状の環状通路62が形成されている。
〔本実施形態におけるオイルポンプの作動〕
以下、本実施形態に係るオイルポンプ2(可変容量型ポンプ)の作動を図9に基づいて簡単に説明する。
〔本実施形態におけるオイルポンプの作動〕
以下、本実施形態に係るオイルポンプ2(可変容量型ポンプ)の作動を図9に基づいて簡単に説明する。
機関の始動から例えばアイドリング運転などの低回転の運転状態である場合は、クランクシャフトの回転力をバランサ装置1のドライブシャフト5が受けて、ドライブギア8,ドリブンギア9を介してドリブンシャフト6が回転駆動する。これにより、オイルポンプ2は、ドリブンシャフト6の駆動側ヘリカルギア21からポンプ軸33の従動側ヘリカルギア43に回転力が伝達される。したがって、ポンプ軸33が回転駆動してポンプ要素によるポンプ作用を行う。この状態では、電磁切換弁22のコイルは、非通電状態となっている。したがって、電磁切換弁22は、給排通路23と給排ポート及びドレンポートを連通する一方、供給ポートを閉止している。
これにより、制御油室45の内部が低圧になることから、カムリング37は、コイルばね38のばね力によってロータ34の回転中心に対して最大偏心量の位置に保持されている。つまり、機関回転数がこの状態では、ポンプの吐出圧特性は、機関回転数の上昇に伴って吐出圧及び吐出流量が増大する状態に制御される。
次に、機関回転が上昇して負荷や油温が高まり、ピストンにオイルを噴射するオイルジェットの作動が必要な運転状態になると、コントロールユニットからの信号により電磁切換弁22に通電する。これによって、パイロット圧にアシスト力が働いて、3方弁が供給ポートと給排ポートを連通すると共にドレンポートを閉止する。
このため、メインオイルギャラリー10の油圧が、供給通路10a、電磁切換弁22及び給排通路23を通って制御油室45に供給され、該制御油室45の内圧が上昇する。カムリング37は、制御油室45の内圧上昇に伴ってコイルばね38のばね力に抗して図10に示すロータ34の回転中心に対する最大偏心位置から図中左方向へ連続的に揺動してロータ回転中心に対する偏心量が減少する。これによって、機関回転数に対する吐出圧及び吐出流量の増加が抑制される制御が行われる。
そして、本実施形態では、前述のように、オイルポンプ2の吐出ポート42から吐出されたオイルは、その大部分が軸受用フィルタ55を避けて吐出通路48からメインオイルギャラリー10方向へ流入するが、一部がフィルタ部57を通って第1円筒部58の開口部58aから第1連通部50aに流入する。
すなわち、吐出ポート42から吐出通路48に流入したオイルは、図10中、太い矢印で示すように、その大部分がフィルタ部57で濾過されずにそのままオイルフィルタ49を通ってメインオイルギャラリー10に流入する。一方、フィルタ部57を通って濾過されたオイルは、図中、細い矢印で示すように、第1連通部50aと、第2連通部50b及び絞り部54、第3連通部50cを通って第4連通部50dから環状溝20cに流入する。
この環状溝20cに流入したオイルは、通路溝17や連通溝19及び通路溝18を通って他の各環状溝20a、20b、20dに流入する。その一部のオイルが、各連通孔11dから14dを通って各プレーンベアリング11~14の内周面側に流入する。
したがって、各プレーンベアリング11~14は、外周面と仕切壁15,16の各軸受け溝の内周面との間、及び内周面と各ジャーナル部5a~6bの外周面との間が十分かつ積極的に潤滑される。これによって、各シャフト5,6のスムーズな回転が得られると共に、各プレーンベアリング11~14の耐久性が向上する。
また、吐出通路48から連通路50に流入するオイルは、軸受用フィルタ55のフィルタ部57によって十分に濾過されることから、各プレーンベアリング11~14にはいわゆるコンタミの流入を抑制できる。なお、フィルタ部57を通過したコンタミは、各プレーンベアリング11~14の内周面に埋収される。
また、フィルタ部57は、前述のように、網目が比較的大きく形成されていることから、オイルの流動抵抗が少なくなり連通路50へのオイルの供給性が良好になると共に、目詰まりの発生を抑制できる。
さらに、軸受用フィルタ55は、吐出通路48のオイルの流動方向に対して交差する方向に配置され、また、その一部が吐出孔48aの投影面に重なっているだけである。したがって、吐出ポート42から吐出されたオイルは、フィルタ部57の外周面の一部に突き当たるものの、フィルタ部57の外周面に沿って円弧状に流れて吐出孔48a方向へ流動する。このため、フィルタ部57に付着したコンタミは、オイルの流体圧によって洗い流されることから、フィルタ部57の目詰まりをさらに抑制できる。
また、フィルタ部57は、円筒状に形成されていることによって、小さなスペースで大きな表面積を確保できる。このため、軸受用フィルタ55を、連通路50内においてどのような配置をしても吐出通路48のオイルの流動方向に対して交差する部位を小さくすることができる。これによって、フィルタ部57の目詰まりの発生が起こりにくくなる。
さらに、吐出通路48から軸受用フィルタ55方向へ流れたオイルは、その一部が環状通路62を通るが、この環状通路62を通る際に、フィルタ部57に付着したコンタミも洗い流すように排除する。このため、フィルタ部57外周面のコンタミの付着を抑制できる。
軸受用フィルタ55は、取付穴51内に取り付けられた状態でウエーブばね61により第1円筒部58の先端面が第1取付穴51aの内端面に軸心方向から押し付けられている。これによって、第1円筒部58の先端面と第1取付穴51aの内端面との間が密着状態となりシール性が向上する。したがって、第1円筒部58の外周面側から連通路50へのオイルの漏れを抑制できる。
また、環状通路62によって、吐出通路48を流れるオイルの動圧をフィルタ部57全体で受け易くなると共に、オイルを吐出通路48の下流側へ案内できる。これによって、フィルタ部57の目詰まりをさらに抑制することができる。
本実施形態における軸受であるプレーンベアリング11~14は、潤滑オイルの供給が特に重要であり、また、コンタミが入り込むことによって耐久性の低下が大きくなる。したがって、本実施形態のように、コンタミが除去されたオイルを十分かつ積極的に供給することの効果は大きい。
本実施形態では、連通路50の途中に設けられた絞り部54によって、オイルの量を調整することができるので、各プレーンベアリング11~14に供給されるオイルの量を適正にすることができる。また、この絞り部54の存在によって、アッパハウジング3とカバー部材32との対向面との間からのオイルのリークを抑制できる。
絞り部54は、脱着可能に取り付けられていることから、必要に応じて絞り部54を自由に交換することができる。
絞り部54は、アッパハウジング3とカバー部材32の位置決めを兼ねている。
軸受用フィルタ55やウエーブばね61は、プラグ53を介して着脱可能に設けられていることから、軸受用フィルタ55やウエーブばね61の自由な交換が可能になる。
絞り部54は、中空パイプではなく、いずれかの連通部の内周面を内方に膨出させて通路断面積を小さくすることや、第1連通部50aの他端部の先端開口50fと第2連通部50bの当接部や、第2連通部50bと第3連通部50cの当接部を意図的にずらせて、通路断面積を小さくすることでも代用可能である。なお、中空パイプは、被取り付け面28とバランサ取り付け面32cにそれぞれ形成される挿入孔の位置によっては屈曲した中空パイプであっても良い。
本実施形態では、連通路50を、メインオイルギャラリー10を介さずにオイルポンプ2の内部とバランサ装置1の内部に形成して短い通路によって構成したことから、メインオイルギャラリー10からバランサ装置1への油路が不要となり、エンジン全体としての油路構造を簡略化でき、内燃機関全体の製造コストを低減できる。
〔第2実施形態〕
図12~図15は第2実施形態を示し、軸受用フィルタ55をリリーフ弁24の弁体として利用したものである。
〔第2実施形態〕
図12~図15は第2実施形態を示し、軸受用フィルタ55をリリーフ弁24の弁体として利用したものである。
図12はハウジング本体31とカバー部材32及びアッパハウジング3の一部を断面して示す要部平面図、図13はオイルポンプ2のハウジング本体31の要部断面図、図14は断面されたハウジング本体31の一部の斜視図、図15はハウジング本体31とカバー部材32及びアッパハウジング3の一部を断面して連通路50の通路構造を示す図である。
すなわち、ポンプハウジングのハウジング本体31とカバー部材32の内部に、第2通路であるリリーフ通路70が形成されている。このリリーフ通路70は、ハウジング本体31の吐出ポート42側の外側部に形成された円筒壁31iの内部に形成されている。このリリーフ通路70は、吐出ポート42に直接的に連通しているが吐出通路48の一部を構成する取付孔になっている。つまり、このリリーフ通路70の内部には、軸受用フィルタ55が設けられている。
リリーフ通路70(取付孔)は、吐出ポート42から吐出通路48の吐出孔48aに流入するオイルの流れ方向に対して直交する方向の位置に形成されている。なお、直交する方向とは、必ずしも直角ではなく、前記吐出孔48aへのオイルの流れに対して所定の角度をもって形成されているものも含む。
円筒壁31iの吐出ポート42側の一端部内周には、段差状の環状突部70aが形成されている。また、吐出ポート42と反対側の他端部の開口付近には、段差大径状の環状凹部70bが形成されている。環状突部70aは、図14に示すように、軸受用フィルタ55の後述する受圧面55cに油圧が掛かるように、軸受用フィルタ55の小径部55bより大径に形成されている。
また、円筒壁31iの吐出ポート42寄りの側壁には、リリーフ通路70と外部(オイルパン30内)とを連通するドレン孔71が貫通形成されている。
また、リリーフ通路70は、下流側(円筒壁31iの他端部側)がハウジング本体31とカバー部材32の内部及びアッパハウジング3の内部に連続して形成された連通路50に連通している。
この連通路50は、図12及び図15に示すように、第1連通部50aと第2連通部50bと、第3連通部50cと、第4連通部50dと、から構成されている。
第1連通部50aは、ハウジング本体31内に形成されて、一端部がリリーフ通路70の吐出ポート42と反対側の後端側部に開口している。第2連通部50bは、カバー部材32の内部幅方向に貫通形成されて、一端部が第1連通部50aの他端部に段差状に連通している。第3連通部50cは、アッパハウジング3の内部にほぼ水平方向に沿って形成されて、一端部が第2連通部50bに連通している。第4連通部50dは、アッパハウジング3の上下方向に沿って形成されて、一端部が第3連通部50cの他端部に連通し、他端部が前述した環状溝20cに連通している。
軸受用フィルタ55は、例えば金属材である鉄やアルミニウム合金材によってほぼ円筒状に形成されて、内部に通路孔55aが貫通形成されている。また、軸受用フィルタ55の吐出ポート42側の一端部には、環状突部70aに軸方向から当接可能な段差小径状の円筒状の小径部55bが形成されている。また、この小径部55bは、環状突部70aより小径に形成されている。
通路孔55aの吐出ポート42に臨む先端開口には、濾過部であるフィルタ部57が固定されている。このフィルタ部57は、金属材あるいは合成樹脂材によって円盤状に形成されて、網目の大きさが第1実施形態と同じく80番(オープニング0.198mm)程度のものが用いられている。
軸受用フィルタ55の他端部の環状外端面と環状凹部70b内に圧入固定されたプラグ72との間には、コイルスプリング73が装着されている。軸受用フィルタ55は、コイルスプリング73のばね力によって、吐出ポート42側に付勢されている。つまり、コイルスプリング73のばね力によって、受圧面55cに対向する環状突部70aの対向面に当接するように付勢されている。なお、コイルスプリング73のばね荷重は、吐出ポート42に作用する吐出圧との関係で任意に設定されている。
したがって、オイルポンプ2のポンプ作用によって吐出ポート42から吐出されるオイルの吐出圧が所定圧以下である場合は、軸受用フィルタ55はコイルスプリング73のばね力によって、図13に示すように、受圧部55bの先端面が環状突部70aの対向面に当接した位置になっている。
ポンプ回転数の上昇に伴いオイルの吐出圧が所定以上になると、この油圧を、環状突部70aと小径部55bの隙間を介して軸受用フィルタ55の受圧面55cが受ける。これによって、軸受用フィルタ55は、コイルスプリング73のばね力に抗して後退移動して、外周面でドレン孔71の内側開口を開く。これによって、吐出ポート42からリリーフ通路70に吐出されたオイルをオイルパン30内に排出する。このため、ポンプ吐出圧の過剰な上昇を抑制してオイルフィルタ49などの破損などを抑制できる。
その際、環状凹部70bとプラグ72の圧入面は、厳密にシールされているものではなく、軸受用フィルタ55が後退移動した際の背圧を逃がすようになっている。あるいは、プラグ72に図外の小孔を形成して背圧を逃がすようになっている。
また、吐出ポート42から吐出通路48に吐出されたオイルは、その大部分が図12の太い矢印で示すように、吐出通路48から吐出孔48aに流入してメインオイルギャラリー10方向へ流入する。一方、吐出されたオイルの一部は、図中細い矢印で示すように、軸受用フィルタ55のフィルタ部57を通過して、通路孔55aから連通路50内に流入する。ここから、第1実施形態と同じく環状溝20cや該環状溝20cから通路溝17,18などを介して各プレーンベアリング11~14の内外周の潤滑に供される。
したがって、この実施形態においても、各プレーンベアリング11~14に対するオイルの十分かつ積極的な供給によって耐久性の向上が図れる。
また、吐出通路48に吐出された大部分のオイルは、フィルタ部57の外面に沿って流れるため、フィルタ部57の外面に付着したコンタミが洗い流されて除去される。これによってフィルタ部57へのコンタミの付着を十分に抑制できる。
また、フィルタ部57は、その網目の大きさが第1実施形態ものと同じく比較的大きく形成されているから、オイルの流動抵抗を抑制できる。
また、本実施形態では、軸受用フィルタ55をリリーフ弁24の一部として利用したことから、別途リリーフ弁を設ける必要がなくなり、製造コストや組立コストの低減化が図れる。
〔第3実施形態〕
図16は第3実施形態を示し、ハウジング本体31の上端部に一体に形成された突出壁31j内に、吐出通路48から分岐した連通路50が形成されていると共に、吐出通路48の一部に軸受用フィルタ55が配置されている。
〔第3実施形態〕
図16は第3実施形態を示し、ハウジング本体31の上端部に一体に形成された突出壁31j内に、吐出通路48から分岐した連通路50が形成されていると共に、吐出通路48の一部に軸受用フィルタ55が配置されている。
すなわち、ハウジング本体31の突出壁31jの内壁面に、取付穴51が形成されている。突出壁31jの内部には、連通路50が取付穴51の端部から折り返し状に折曲形成されている。
取付穴51は、吐出通路48の一部に沿って直線状に形成されていると共に、吐出孔48aに対してはほぼ直交するように配置されている。一方、連通路50は、取付穴51の軸線上の端部から屈曲部50hを介して折り返し状に折曲された直線状の第1連通部50a有している。この第1連通部50aは、取付穴51とほぼ平行に形成されている。なお、取り付け孔51は、一部が吐出通路48に沿って平行に形成されているが、吐出通路48とは常に平行ではなくとも僅かに角度をもって形成されている場合も含む。
連通路50は、第1連通部50aを介して下流側がカバー部材32内などに形成された連通路50の一部をなす図外の第2連通部、第3連通部及び第4連通部を介して環状溝20cに連通している。
吐出通路48は、図外のメインオイルギャラリーに連通していると共に、該メインオイルギャラリーにはオイルフィルタが設けられている。
軸受用フィルタ55は、第1実施形態のものと同じであって、両端部の第1、第2円筒部58,59が取付穴51の第1、第2取り付け孔溝51a、51b内に収容固定されている。また、支持枠56の内部に、濾過部であるフィルタ部57が固定されている。
また、軸受用フィルタ55は、取付穴51を介して吐出通路48の吐出孔48aと反対側の対向位置に設けられている。つまり、この軸受用フィルタ55は、吐出ポート42から吐出通路48の吐出孔48aの反対側の位置に配置されている。つまり、吐出ポート42から吐出通路48に吐出されるオイルの流動方向に沿った位置に設けられている。なお、図中66、67はボール栓体である。
吐出ポート42から吐出されたオイルは、その大部分が図中太い矢印で示すように、吐出通路48(吐出孔48a)を通ってメインオイルギャラリー10側に流入する。一方、一部が、図中細い矢印で示すように、フィルタ部57を通過して第1円筒部58の開口部58aから屈曲部50hに流入し、さらに第1連通部50aに流入する。さらにこのオイルは、バランサ装置1の環状溝20cから各プレーンベアリング11~14に供給される。
このように、吐出ポート42から流出したオイルの一部が、軸受用フィルタ55を介して各プレーンベアリング11~14に対して十分に供給されることから、耐久性の向上が図れる。
また、軸受用フィルタ55は、吐出通路48の吐出孔48aと反対側に位置し、吐出孔48aに対してオフセットした特異な位置に配置されている。このため、吐出ポート42から吐出されたオイルの一部が、軸受用フィルタ55の外周面を軸線方向に沿って吐出孔48a方向へ流入する。つまり、フィルタ部57の外周面を洗うように流動することから、フィルタ部57の外周面に付着したコンタミが効果的に除去される。したがって、フィルタ部57へのコンタミの付着が十分に抑制できる。
本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、可変容量型オイルポンプ以外の一般的な固定容量型オイルポンプにも適用することができる。また、オイルポンプとしては、ベーンポンプ以外に、内接型トロコイドポンプや外接型ギアポンプなどを用いても構わない。
また、オイルポンプ2は、オイルポンプ2が取り付けられる相手側は、前記バランサ装置1に限定されるものではなく、例えば内燃機関とすることも可能である。つまり、バランサ装置1とは一体的ではなく、離間した位置に設けられているものであってもよい。
さらに、ドライブシャフト5とドリブンシャフト6の軸受部としては、プレーンベアリングに限定されるものではなく、例えばニードルベアリングやボールベアリングなどであってもよい。
また、第1実施形態における絞り部54は、第2、第3実施形態に適用することも可能である。
以上の実施形態は、バランサシャフトを2本使用しているが、これを1本のバランサ装置に適用することも可能である。また、ハウジングを上下に分割する例を示したが、前後に分割したり、シリンダブロックの内部にバランサシャフトを直接収容配置することも可能である。
以上説明した実施形態に基づくバランサ装置とオイルポンプ及びバランサ軸受部の潤滑システムとしては、例えば、以下に述べる態様のものが考えられる。
その一つの態様において、内部に収容部と軸受部を有するハウジングと、前記軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、前記ハウジングに設けられ、前記バランサシャフトからの動力によって駆動されて、吐出部が前記ハウジングの外に設けられたオイルフィルタを介して内燃機関のメインオイルギャラリーと連通するオイルポンプと、前記吐出部から前記ハウジングの外に向かう吐出通路に設けられ、該吐出通路を流れるオイルの一部を濾過する軸受用フィルタと、前記吐出通路から分岐して設けられ、前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルを前記軸受部に供給する連通路と、を備えている。
この発明によれば、軸受部の耐久性を向上させることができる。
さらに好ましくは、前記軸受用フィルタは、その網目が前記オイルフィルタよりも大きく形成されている。
この発明によれば、前記オイルフィルタより網目が大きいことにより、連通路へのオイルの供給性が良好になると共に、オイルフィルタよりも目詰まりの発生が少ない。
この発明によれば、前記オイルフィルタより網目が大きいことにより、連通路へのオイルの供給性が良好になると共に、オイルフィルタよりも目詰まりの発生が少ない。
さらに好ましくは、前記軸受用フィルタは、濾過部の一部が前記吐出通路を流れるオイルの流動方向に対して横断する方向に配置されている。
この発明によれば、吐出通路に流れるオイルに混入した金属摩耗粉などのコンタミを、連通路内を避けてハウジングの外側のメインオイルギャラリー方向へ案内できるので、軸受用フィルタの目詰まりを抑制できる。
さらに好ましくは、前記軸受用フィルタの濾過部は、円筒状に形成されている。
この発明によれば、濾過部を円筒状に形成することによって、小さいスペースで表面積を大きくすることができる。このため、軸受用フィルタを連通路内においてどのように配置しても吐出通路のオイルの流動方向に対して交差する部が小さくできる。これによって、目詰まりを起こしにくくなる。
さらに好ましくは、前記濾過部は、前記吐出通路を流れるオイルの流れ方向に対して交差する方向に配置されている。
この発明によれば、濾過部によって吐出通路を流れるオイルの流れを変化させることができるので、連通路へのオイル流入量を抑制することができる。
さらに好ましくは、前記軸受用フィルタは、軸方向の両端部が筒状に形成されて、該筒状の一端部側に開口部が形成され、他端部側が有底状に形成された支持枠と、該支持枠の内部に支持された前記濾過部と、を有している。
さらに好ましくは、前記支持枠は、前記両端部の間を結ぶ細長い枠辺部を有し、該枠辺部の内側に前記濾過部が支持されている。
この発明によれば、支持枠の枠辺部によって内側の濾過部の露出面積を可及的に大きくしたことから、オイルの濾過効果を大きくできる。
さらに好ましくは、前記連通路の吐出通路との分岐部に、前記軸受用フィルタが配置される取付穴が形成されている共に、前記取付穴の一端側と前記支持枠の他端部との間に、前記支持枠の一端部側を取り付け穴の他端方向へ押し付ける付勢部材が設けられている。
付勢部材により支持枠の一端部側が前記取付穴の他端方向へ押し付けることによって、支持枠の一端部の開口に対するシール性が確保されて、支持枠の一端部の外側から連通路へのオイルの漏れを抑制できる。
さらに好ましくは、前記支持枠の両端部以外の部と前記取付孔の内周面との間に、円筒状に空間部が形成されている。
前記円筒状の空間部によって前記吐出通路を流れるオイルの動圧を濾過部全体で受け易くなることから、濾過部の目詰まりを少なくすることができる。
さらに好ましくは、前記支持枠の一端部の外径は、他端部の外径よりも小さく形成されている。
さらに好ましくは、前記軸受部は、円環状のベアリングメタルによって構成された半割状のプレーンベアリングによって形成されている。
プレーンベアリングは、潤滑油の供給が特に重要であり、さらに金属摩耗粉が入り込むことによって耐久性の悪化が大きくなることから、本発明を用いることの効果が大きい。
さらに好ましくは、前記プレーンベアリングにオイル孔が形成されていると共に、該オイル孔を介して前記連通路とプレーンベアリングの内周が連通している。
プレーンベアリングの潤滑性能が向上する。
さらに好ましくは、前記プレーンベアリングの内周部は、外周部よりも軟質な材料によって形成されている。
プレーンベアリングの内周面側に入り込んだコンタミを埋収させることができる。
さらに好ましくは、前記プレーンベアリングの内周部は、アルミニウム合金材からなっている。
さらに好ましくは、前記連通路には、絞り部が設けられている。 絞り部によって軸受部に流れるオイルの量を任意に調整することができる。
さらに好ましくは、前記ハウジングは、複数のブロックが組み合わされることによって構成され、前記絞り部は、前記ハウジングの各ブロックの対向する分割面に跨って配置されると共に、脱着可能に配置されている。
通路断面積など必要に応じて絞り部を交換できるばかりか各ブロックの対向分割面間からのオイルのリークを抑制できる。
さらに好ましくは、前記絞り部は、中空パイプによって構成されて、一端の開口部と他端の開口部が前記対向分割面にそれぞれ対向して形成された各挿入孔に挿入固定されている。
さらに好ましくは、前記絞り部は、各挿入孔が形成される部品の位置決めを兼ねている。
別の好ましい態様としては、内部に収容部と軸受部を有するハウジングと、前記軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、オイルポンプによって内燃機関の摺動部を潤滑するためのオイルが供給されるオイル供給部から分岐して設けられ、前記軸受部に連通する連通路と、前記オイル供給部に設けられ、該オイル供給部から前記連通路に流入するオイルを濾過する軸受用フィルタと、前記オイル供給部から前記軸受用フィルタによって濾過されないオイルをオイルフィルタに向けて流出させる流出部と、を備えている。
さらに別の好ましい態様として、内燃機関の摺動部にオイルを供給するオイルポンプであって、吐出されたオイルの一部を濾過し、それ以外のオイルは濾過しない軸受用フィルタと、前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルをバランサ装置の軸受部に供給する第1通路と、前記軸受用フィルタによって濾過されないオイルを内燃機関のオイルフィルタに向けて流出させる第2通路と、を備えている。
さらに別の好ましい態様として、軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、吐出部がオイルフィルタを介して内燃機関のメインオイルギャラリーに連通するオイルポンプと、前記吐出部から前記メインオイルギャラリーに向かう通路に設けられ、オイルの一部を濾過し、それ以外を濾過しないように設けられた軸受用フィルタと、前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルを前記軸受部に供給する連通路と、を備えている。
Claims (20)
- 内部に収容部と軸受部を有するハウジングと、
前記軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、
前記ハウジングに設けられ、前記バランサシャフトからの動力によって駆動されて、吐出部が前記ハウジングの外に設けられたオイルフィルタを介して内燃機関のメインオイルギャラリーと連通するオイルポンプと、
前記吐出部から前記ハウジングの外に向かう吐出通路に設けられ、該吐出通路を流れるオイルの一部を濾過する軸受用フィルタと、
前記吐出通路から分岐して設けられ、前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルを前記軸受部に供給する連通路と、
を備えたことを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項1に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記軸受用フィルタは、その網目が前記オイルフィルタよりも大きく形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項1に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記軸受用フィルタは、濾過部の一部が前記吐出通路を流れるオイルの流動方向に対して交差する方向に配置されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項3に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記軸受用フィルタの濾過部は、円筒状に形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項4に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記濾過部は、前記吐出通路を流れるオイルの流れ方向に対して直交する方向あるいは流れに沿った方向に配置されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項4に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記軸受用フィルタは、軸方向の両端部が筒状に形成されて、該筒状の一端部側に開口部が形成され、他端部側が有底状に形成された支持枠と、該支持枠の内部に支持された前記濾過部と、を有していることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項6に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記支持枠は、前記両端部の間を結ぶ細長い枠辺部を有し、該枠辺部の内側に前記濾過部が支持されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項7に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記吐出通路の連通路との分岐部に、前記軸受用フィルタが配置される取付穴が形成されている共に、前記取付穴の一端側と前記支持枠の他端部との間に、支持枠の一端部側を前記取付穴の他端方向へ押し付ける付勢部材が設けられていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項6に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記支持枠の両端部以外の部位と前記取付穴の内周面との間に、筒状の空間部が形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項9に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記支持枠の一端部の外径は、他端部の外径よりも小さく形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項1に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記軸受部は、プレーンベアリングによって形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項11に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記プレーンベアリングにオイル孔が形成されていると共に、該オイル孔を介して前記連通路とプレーンベアリングの内周が連通していることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項11に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記プレーンベアリングの内周部は、外周部よりも軟質な材料によって形成されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項13に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記プレーンベアリングの内周部は、アルミニウム合金材からなることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項1に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記連通路には、絞り部が設けられていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項15に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記ハウジングは、複数のブロックが組み合わされることによって形成され、
前記絞り部は、前記ハウジングの各ブロックの対向する対向面に跨って配置されると共に、脱着可能に配置されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 請求項16に記載の内燃機関のバランサ装置において、
前記絞り部は、中空パイプによって構成されて、一端の開口部と他端の開口部が前記対向面にそれぞれ対向して形成された各挿入孔に挿入固定されていることを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 内部に収容部と軸受部を有するハウジングと、
前記軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、
オイルポンプによって内燃機関の摺動部を潤滑するためのオイルが供給されるオイル供給部から分岐して設けられ、前記軸受部に連通する連通路と、
前記オイル供給部に設けられ、該オイル供給部から前記連通路に流入するオイルを濾過する軸受用フィルタと、
前記オイル供給部から前記軸受用フィルタによって濾過されないオイルを前記摺動部に向けて流出させる流出部と、
を備えたことを特徴とする内燃機関のバランサ装置。 - 内燃機関の摺動部にオイルを供給するオイルポンプであって、
吐出されたオイルの一部を濾過し、それ以外のオイルは濾過しない軸受用フィルタと、
前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルをバランサ装置の軸受部に供給する第1通路と、
前記軸受用フィルタによって濾過されないオイルを内燃機関の摺動部に向けて流出させる第2通路と、
を備えたことを特徴とするオイルポンプ。 - 軸受部に回転可能に設けられたバランサシャフトと、
吐出部がオイルフィルタを介して内燃機関のメインオイルギャラリーに連通するオイルポンプと、
前記吐出部から前記メインオイルギャラリーに向かう通路に設けられ、オイルの一部を濾過し、それ以外を濾過しないように設けられた軸受用フィルタと、
前記軸受用フィルタによって濾過されたオイルを前記軸受部に供給する連通路と、
を備えたことを特徴とするバランサシャフト軸受部の潤滑システム。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201880016124.5A CN110382908A (zh) | 2017-03-08 | 2018-02-06 | 平衡装置、油泵及平衡轴轴承部的润滑*** |
US16/560,211 US10851685B2 (en) | 2017-03-08 | 2019-09-04 | Balancer device and lubricating system for oil pump and balancer shaft bearing |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017043403A JP2020073807A (ja) | 2017-03-08 | 2017-03-08 | バランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システム |
JP2017-043403 | 2017-03-08 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
US16/560,211 Continuation-In-Part US10851685B2 (en) | 2017-03-08 | 2019-09-04 | Balancer device and lubricating system for oil pump and balancer shaft bearing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2018163688A1 true WO2018163688A1 (ja) | 2018-09-13 |
Family
ID=63447877
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2018/003882 WO2018163688A1 (ja) | 2017-03-08 | 2018-02-06 | バランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システム |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10851685B2 (ja) |
JP (1) | JP2020073807A (ja) |
CN (1) | CN110382908A (ja) |
WO (1) | WO2018163688A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021053848A1 (ja) * | 2019-09-18 | 2021-03-25 | 日立Astemo株式会社 | オイルポンプ付きバランサ装置 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11680525B2 (en) * | 2021-08-20 | 2023-06-20 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Lubricant filter for a turbine engine |
FR3136807B1 (fr) * | 2022-06-17 | 2024-06-21 | Safran Trans Systems | Module de lubrification d’un poste de lubrification d’une turbomachine |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58183912U (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-07 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の潤滑油供給装置 |
JPH04279710A (ja) * | 1991-03-07 | 1992-10-05 | Suzuki Motor Corp | 内燃機関等の油路絞り装置 |
JPH0953433A (ja) * | 1995-08-09 | 1997-02-25 | Mitsubishi Motors Corp | 潤滑系統の異物捕捉装置 |
JPH1047030A (ja) * | 1996-07-30 | 1998-02-17 | Suzuki Motor Corp | 船外機のエンジン |
JPH11229840A (ja) * | 1998-02-09 | 1999-08-24 | Aisin Seiki Co Ltd | エンジン潤滑システム |
JP2011064250A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-03-31 | Otics Corp | 軸受構造 |
JP2011144705A (ja) * | 2010-01-12 | 2011-07-28 | Honda Motor Co Ltd | オイルポンプ |
JP2012026569A (ja) * | 2010-06-21 | 2012-02-09 | Mazda Motor Corp | エンジンのバランサ装置 |
JP2016503863A (ja) * | 2012-12-13 | 2016-02-08 | フエデラル—モーグル・ウイースバーデン・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 滑り軸受複合材料 |
JP2016200247A (ja) * | 2015-04-13 | 2016-12-01 | トヨタ自動車株式会社 | バランスシャフトの支持構造 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06182122A (ja) * | 1992-12-16 | 1994-07-05 | Mitsubishi Motors Corp | 油圧回路 |
JP2001173634A (ja) * | 1999-12-15 | 2001-06-26 | Honda Motor Co Ltd | オイルフィルタを備えたクランク軸 |
JP3435143B2 (ja) * | 2001-03-09 | 2003-08-11 | 川崎重工業株式会社 | オーバヘッドカム型v型エンジン |
JP2006200409A (ja) | 2005-01-19 | 2006-08-03 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のバランサ装置 |
JP4306699B2 (ja) * | 2006-06-30 | 2009-08-05 | トヨタ自動車株式会社 | すべり軸受及びこれを備える内燃機関 |
JP4451437B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2010-04-14 | 本田技研工業株式会社 | 自動二輪車用パワーユニット |
JP6251659B2 (ja) * | 2014-09-18 | 2017-12-20 | 本田技研工業株式会社 | 水冷式内燃機関のオイル供給構造 |
-
2017
- 2017-03-08 JP JP2017043403A patent/JP2020073807A/ja active Pending
-
2018
- 2018-02-06 CN CN201880016124.5A patent/CN110382908A/zh active Pending
- 2018-02-06 WO PCT/JP2018/003882 patent/WO2018163688A1/ja active Application Filing
-
2019
- 2019-09-04 US US16/560,211 patent/US10851685B2/en active Active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58183912U (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-07 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の潤滑油供給装置 |
JPH04279710A (ja) * | 1991-03-07 | 1992-10-05 | Suzuki Motor Corp | 内燃機関等の油路絞り装置 |
JPH0953433A (ja) * | 1995-08-09 | 1997-02-25 | Mitsubishi Motors Corp | 潤滑系統の異物捕捉装置 |
JPH1047030A (ja) * | 1996-07-30 | 1998-02-17 | Suzuki Motor Corp | 船外機のエンジン |
JPH11229840A (ja) * | 1998-02-09 | 1999-08-24 | Aisin Seiki Co Ltd | エンジン潤滑システム |
JP2011064250A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-03-31 | Otics Corp | 軸受構造 |
JP2011144705A (ja) * | 2010-01-12 | 2011-07-28 | Honda Motor Co Ltd | オイルポンプ |
JP2012026569A (ja) * | 2010-06-21 | 2012-02-09 | Mazda Motor Corp | エンジンのバランサ装置 |
JP2016503863A (ja) * | 2012-12-13 | 2016-02-08 | フエデラル—モーグル・ウイースバーデン・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 滑り軸受複合材料 |
JP2016200247A (ja) * | 2015-04-13 | 2016-12-01 | トヨタ自動車株式会社 | バランスシャフトの支持構造 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021053848A1 (ja) * | 2019-09-18 | 2021-03-25 | 日立Astemo株式会社 | オイルポンプ付きバランサ装置 |
ES2914454R1 (es) * | 2019-09-18 | 2022-08-02 | Hitachi Astemo Ltd | Aparato equilibrador equipado con bomba de aceite |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2020073807A (ja) | 2020-05-14 |
US10851685B2 (en) | 2020-12-01 |
CN110382908A (zh) | 2019-10-25 |
US20200018198A1 (en) | 2020-01-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6706690B2 (ja) | オイルポンプ及びオイルポンプ一体型のバランサ装置 | |
JP6154386B2 (ja) | 可変容量形オイルポンプ及びこれを用いたオイル供給システム | |
US8317401B2 (en) | Slide bearing | |
US5788381A (en) | Rotary shaft lubricating structure | |
JPH1172014A (ja) | 燃料加圧用ポンプ | |
WO2018163688A1 (ja) | バランサ装置とオイルポンプ及びバランサシャフト軸受部の潤滑システム | |
JP6419223B2 (ja) | 可変容量形ポンプ | |
JP3316006B2 (ja) | 内燃機関 | |
JP6490975B2 (ja) | オイルポンプ | |
US20180245589A1 (en) | Variable oil pump | |
JP2019007611A (ja) | 流量制御弁および流量制御弁を備えた作動油供給装置 | |
JP3350633B2 (ja) | ギヤ駆動式のオイルポンプ | |
WO2023037736A1 (ja) | 可変容量形オイルポンプ | |
JP2004225702A (ja) | オイルモジュール | |
WO2023037737A1 (ja) | 可変容量形オイルポンプ | |
WO2023166963A1 (ja) | 可変容量形オイルポンプ | |
KR100435947B1 (ko) | 오일 펌프 커버에 로터실이 형성된 오일펌프 | |
WO2024057753A1 (ja) | 可変容量形ポンプ | |
US20040226532A1 (en) | Oil pressure control valve by sliding camshaft for an internal combustion engine | |
JP2006170149A (ja) | タンデム型オイルポンプ | |
JP3334399B2 (ja) | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 | |
KR20030048167A (ko) | 오일 펌프 | |
JPH10339276A (ja) | トロコイド型オイルポンプ | |
JP2000038925A (ja) | エンジンの過給用復動ピストン型コンプレッサの潤滑装置 | |
JPH0214990B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 18764155 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 18764155 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: JP |