WO2018155213A1 - プラスチック眼鏡レンズ及び眼鏡 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a plastic spectacle lens (including a sunglasses lens) and spectacles (including sunglasses) using the plastic spectacle lens.
- an ultraviolet absorber as described in Patent Document 1 below is added to the polymerization composition, and the wavelength is 300 nm (nanometers). It is formed so that light of less than 400 nm is absorbed and the transmittance in the wavelength region is about 10% or less.
- some glass eyeglass lenses have a transmittance of about 80% with respect to light having a wavelength of 380 nm, as described in Patent Document 2 below.
- the lower limit of wavelength (short wavelength limit) in visible light is in the wavelength range of 360 nm to 400 nm
- the upper limit of wavelength is in the wavelength range of 760 nm to 830 nm.
- the plastic spectacle lens of Patent Document 1 absorbs light of 400 nm or less, the light in the wavelength region does not reach the eye, and the light including the light in the wavelength region passes through the spectacle lens.
- the color when visually recognized (when worn) is recognized as a color different from the color when visually recognized without passing through a spectacle lens (naked eye).
- the spectacle lens of Patent Document 1 is difficult to use when importance is attached to the color as used by a fashion designer, interior designer, or product designer.
- the glass spectacle lens of Patent Document 2 has a transmittance of about 80% with respect to light having a wavelength of 380 nm, the color when worn is closer to the color of the naked eye than the spectacle lens of Patent Document 1.
- it since it is made of glass, it is inferior in handleability and wearing comfort, such as it is necessary to pay attention to breakage during dropping, and the weight becomes relatively heavy.
- the main object of the present invention is that the transmittance is high in the visible light wavelength range, that is, in almost the entire visible range, the color at the time of wearing is recognized in the same manner as the naked eye, and the color change due to wearing is extremely small, and the handling property and The object is to provide plastic spectacle lenses and glasses with excellent comfort.
- the invention according to claim 1 is a plastic spectacle lens having a plastic substrate, wherein the difference between the maximum transmittance and the minimum transmittance with respect to light in a wavelength region of 400 nm or more and 780 nm or less. Is within 10 points, and the internal transmittance of the substrate with respect to light in a wavelength range of 380 nm to 780 nm is 80% or more in the entire wavelength range.
- the invention according to claim 2 is the above invention, wherein a hard coat layer is formed on at least one surface of the substrate.
- the invention according to claim 3 is the above invention, wherein fine particles of a metal oxide are added to the hard coat layer, and the metal oxide is an oxidation of one or more metals excluding Ti and Ce.
- the invention according to claim 4 is the above invention, wherein an antireflection film is formed on at least one surface of the substrate.
- the invention according to claim 5 is the invention described above, wherein an ultraviolet absorber is added to the base material.
- the invention according to claim 6 is the absolute value of the difference between the hue angle of the color of light that does not pass through the plastic spectacle lens and the hue angle of the color when the light passes through the plastic spectacle lens. The value is less than 1.
- the invention according to claim 7 is eyeglasses, wherein the plastic eyeglass lens of the invention is used.
- the main effect of the present invention is that the transmittance is high in the visible light wavelength range, that is, in almost the entire visible range, the color at the time of wearing is recognized in the same manner as the naked eye, and the color change due to wearing is extremely small, handling and comfort. It is to provide an excellent plastic spectacle lens and spectacles.
- 6 is a graph showing the transmittance distribution (transmittance characteristics) in the visible range of Examples 1 to 3.
- 6 is a graph showing the reflectance distribution (reflectance characteristics) in the visible range of Examples 1 to 3.
- 7 is a graph showing the transmittance distribution (transmittance characteristics) in the visible range of Comparative Examples 1 to 6.
- FIG. 7 is a graph showing the reflectance distribution (reflectance characteristics) in the visible range of Comparative Examples 1 to 6. It is a schematic diagram of the test which measures each object color concerning the transmitted light and non-transmitted light (direct light) of a lens. It is a graph of the spectral radiance of the visible region which concerns on the light source used by the test of FIG. It is a graph which shows the position on the CIE chromaticity diagram which concerns on each color target used by the test of FIG.
- the plastic spectacle lens according to the present invention includes at least a plastic substrate.
- the difference between the maximum transmittance and the minimum transmittance for light in the wavelength range of 400 nm to 780 nm is within 10 points, and the base material for light in the wavelength range (visible range) of 380 nm to 780 nm is visible.
- the internal transmittance is 80% or more over the entire area.
- the visible range is a wavelength range from the short wavelength limit to the long wavelength limit, but here it is set to 380 nm or more and 780 nm or less.
- a thermosetting resin is preferably used as the base material.
- a thermosetting resin is preferably used.
- polyurethane resin, thiourethane resin, urethane-urea resin, episulfide resin, polycarbonate resin, polyester resin, acrylic resin, polyethersulfone resin, poly-4- Methyl pentene-1 resin, diethylene glycol bisallyl carbonate resin, or a combination thereof is used.
- the substrate is preferably added with an ultraviolet absorber, more preferably an ultraviolet absorber having an absorption peak wavelength of less than 380 nm. Is added. The addition amount of such an ultraviolet absorber is adjusted from the above-mentioned viewpoint.
- the thickness of the base material is not particularly limited as long as the above-described internal transmittance conditions and lens transmittance conditions are secured, but as the thickness increases, the internal transmittance increases proportionally, and as a spectacle lens Since the appearance and weight of the lens are relatively deteriorated, the thickness is preferably 4 mm (millimeters) or less.
- the plastic spectacle lens may be composed only of a base material, but a hard coat layer may be formed on at least one surface of the base material.
- the hard coat film is preferably formed by uniformly applying a hard coat solution to the surface of the substrate.
- an organosiloxane resin preferably containing inorganic oxide fine particles can be used.
- the organosiloxane resin is preferably obtained by hydrolyzing and condensing alkoxysilane.
- Specific examples of the organosiloxane resin include ⁇ -glycidoxypropyltrimethoxysilane, ⁇ -glycidoxypropyltriethoxysilane, methyltrimethoxysilane, ethylsilicate, and combinations thereof.
- hydrolysis-condensation products of alkoxysilane are produced by hydrolyzing the alkoxysilane compound or a combination thereof with an acidic aqueous solution such as hydrochloric acid.
- an acidic aqueous solution such as hydrochloric acid.
- the material of the inorganic oxide fine particles zinc oxide, silicon dioxide (silica fine particles), aluminum oxide, titanium oxide (titania fine particles), zirconium oxide (zirconia fine particles), tin oxide, beryllium oxide, antimony oxide, oxidation Examples thereof include single sols of tungsten and cerium oxide or a mixture of two or more of them.
- the diameter of the inorganic oxide fine particles is preferably 1 nm or more and 100 nm or less, and more preferably 1 nm or more and 50 nm or less, from the viewpoint of ensuring the transparency of the hard coat film.
- the blending amount (concentration) of the inorganic oxide fine particles is 40% by weight (weight percent) or more and 60% of the total components of the hard coat film from the viewpoint of ensuring the appropriate degree of hardness and toughness in the hard coat film. It is preferable to occupy the weight% or less.
- at least one of acetylacetone metal salt and ethylenediaminetetraacetic acid metal salt can be added as a curing catalyst.
- a surfactant, a colorant, a solvent and the like can be added as necessary for imparting a transparent color.
- the inorganic oxide (metal oxide) in the inorganic oxide fine particles is selected so as not to absorb as much as possible in the visible range, ensuring high transmittance over the entire visible range, and visible when the lens is worn with respect to the visible color with the naked eye. From the viewpoint of ensuring a state with very little color difference, it is preferably an oxide of one or more metals other than Ti and Ce. Since oxides of Ti (titanium) and Ce (cerium) absorb in the visible region (particularly on the short wavelength side), they are excluded from the preferred metal oxides.
- Such preferable metal oxides include Sb (antimony), Zr (zinc), Sn (tin), Si (silicon), Al (aluminum), Ta (tantalum), La (lanthanum), and Fe (iron). , Zn (zinc), W (tungsten), Zr (zirconium), In (indium), or a combination thereof.
- the physical thickness of the hard coat film is preferably 0.5 ⁇ m (micrometer) or more and 4.0 ⁇ m or less. The lower limit of this film thickness range is determined because it is difficult to obtain sufficient hardness if it is thinner than this range.
- a primer film may be added between the hard coat film and the substrate surface from the viewpoint of improving the adhesion of the hard coat film.
- the material of the primer film include a polyurethane resin, an acrylic resin, a methacrylic resin, an organic silicon resin, or a combination thereof.
- the primer film is preferably formed by uniformly applying a primer solution to the surface of the substrate.
- the primer liquid is a liquid obtained by mixing the above resin material and inorganic oxide fine particles in water or an alcohol-based solvent.
- An optical multilayer film may be added to the plastic spectacle lens.
- the optical multilayer film may be formed on the substrate, but is preferably formed on the hard coat layer.
- the optical multilayer film is formed on at least one surface of the substrate, and when formed on both surfaces, preferably, all the films have the same laminated structure.
- the optical multilayer film is preferably formed so as to have a flat and high transmittance distribution over the entire visible range, and preferably a titanium oxide layer, from the viewpoint of securing a visible color when wearing a lens similar to the visible color when naked. Materials that absorb in the visible range such as the beginning are not used, and materials such as zircon oxide (zirconia) that hardly absorb in the visible range are used.
- the optical multilayer film is preferably formed by alternately laminating low refractive index layers and high refractive index layers. Layer, a total of 7 layers, etc.). More preferably, when the layer closest to the substrate (the layer closest to the substrate) is the first layer, the odd layer is the low refractive index layer and the even layer is the high refractive index layer.
- the low refractive index layer and the high refractive index layer are formed by a vacuum vapor deposition method, an ion assist vapor deposition method, an ion plating method, a sputtering method, or the like.
- an intermediate film other than the hard coat layer, an antifouling film (water-repellent film / oil-repellent film), etc., are provided between the optical multilayer film and the base material and / or on the surface of the optical multilayer film.
- an antifouling film water-repellent film / oil-repellent film
- the types of different types of films to be added may be changed with each other, and the presence or absence of the film may be changed with each other.
- the hue angle of the color of the light that does not pass through the plastic spectacle lens according to the present invention is set to be less than 1.
- the color that does not pass through the plastic spectacle lens here is preferably representative of substantially the entire visible range.
- the transmittance is high in almost the entire visible range, the color at the time of wearing is recognized in the same manner as the naked eye, and the color change due to wearing is extremely small, and the handling and comfort are excellent. Glasses are made.
- Examples 1 to 3 of the present invention and Comparative Examples 1 to 6 not belonging to the present invention will be described with reference to the drawings as appropriate.
- the present invention is not limited to the following examples.
- an Example may become a comparative example or a comparative example may become an Example by the way of grasping of the present invention.
- the power can be changed in various ways, and the vision correction can be performed in accordance with the naked eye vision of the wearer.
- the first substrate was composed of 51 parts by weight of norbornene diisocyanate, 22 parts by weight of pentaerythritol tetrakis (3-mercaptopropionate), bis (mercaptomethyl) -3,6,9-trithia-1,1,1- Uniform solution containing 0.03 part by weight of dibutyltin dichloride as a catalyst and 0.11 part by weight of an ultraviolet absorber (VSU manufactured by Clariant Chemicals) for a total of 100 parts by weight of 27 parts by weight of undecanediol was injected into a lens mold and cured by heating at 25 ° C. until reaching 140 ° C. over 18 hours.
- Example 1 is a plastic spectacle lens made only of this first substrate.
- the second substrate was composed of 51 parts by weight of norbornene diisocyanate, 22 parts by weight of pentaerythritol tetrakis (3-mercaptopropionate), bis (mercaptomethyl) -3,6,9-trithia-1,1,1- 0.03 part by weight of dibutyltin dichloride is added as a catalyst to 100 parts by weight of a total of 27 parts by weight of undecanediol, and 2.00 parts by weight of an ultraviolet absorber (T-53 manufactured by Daiwa Kasei Co., Ltd.) is added.
- the uniform solution thus formed was poured into a lens mold and cured by heating at 25 ° C. until reaching 140 ° C. over 18 hours.
- Comparative Example 1 is a plastic spectacle lens made only of the second base material.
- a hard coat layer formed by applying a hard coat solution was applied to both surfaces as an intermediate film.
- the hard coat layer in contact with the substrate is formed in two types (first hard coat layer and second hard coat layer) by applying a hard coat solution containing metal oxide fine particles to the substrate and heating. It was.
- first hard coat layer and second hard coat layer a hard coat solution containing metal oxide fine particles to the substrate and heating. It was.
- a part or amount of the material of the hard coat solution or the kind and amount of the metal oxide fine particles are different from each other.
- the first hard coat layer was produced as follows. First, 121 parts by weight of methanol is added to 76 parts by weight of ⁇ -glycidoxypropyltrimethoxysilane, and 26 parts by weight of 0.01N (normality) hydrochloric acid aqueous solution is stirred in the mixture under ice cooling. Then, the mixed solution was hydrolyzed by dropping, and stirring of the hydrolyzed mixed solution was continued at 15 ° C. for a whole day and night to prepare a hard coat base solution. Next, 261 wt.
- the hard coat liquid is uniformly distributed to the outer surface of the pretreated first base material by a dipping method (pickup speed 250 mm / min), and the first base material with the hard coat liquid is further replaced with 110.
- Example 2 is a plastic spectacle lens composed of only the first base material and the first hard coat layer.
- the second hard coat layer was produced as follows. 150 parts by weight of methanol is added to 11 parts by weight of tetraethoxysilane, 76 parts by weight of ⁇ -glycidoxypropyltrimethoxysilane, and 22 parts by weight of ⁇ -glycidoxypropylmethyldiethoxysilane. 24 parts by weight of 0.01N (normality) hydrochloric acid aqueous solution was added dropwise while stirring under ice-cooling to hydrolyze the mixture, and the stirring of the hydrolyzed mixture was continued at 15 ° C. overnight. A hard coat base solution was prepared.
- a sol of titanium oxide composite fine particles as a metal oxide fine particle titanium oxide sol, Hinex AB20 manufactured by JGC Catalysts & Chemicals Co., Ltd.
- a silicone-based surfactant SILWETL-7001 manufactured by NUC Co., Ltd.
- 20.02 parts by weight of itaconic acid, and 8.33 parts by weight of dicyandiamide are further added at 20 ° C.
- the second hard coat layer was formed as follows by applying or heating a hard coat solution. That is, the hard coating liquid is uniformly distributed on the outer surface of the pretreated second base material by dipping (pickup speed 250 mm / min), and the second base material with the hard coating liquid is further replaced with 110.
- Comparative Example 2 is a plastic spectacle lens composed of only the first base material and the second hard coat layer.
- optical multilayer film etc. ⁇ Furthermore, in some of these Examples or Comparative Examples, an optical multilayer film having the same configuration on each surface was formed on the hard coat layer on both surfaces. Three types of optical multilayer films (first optical multilayer film to third optical multilayer film) were formed. The first optical multilayer film and the second optical multilayer film are different from each other in the total number of layers, and the physical film thickness of each layer is different. The second optical multilayer film and the third optical multilayer film are different from each other in high refractive index material, and the physical film thickness of each layer is different.
- the first optical multilayer film is composed of a total of five low refractive index layers (odd layers L1, L3, L5 with the side closest to the substrate as the first layer L1) and high on each surface of the substrate with a hard coat layer. It was formed as an alternately laminated film (antireflection film) of refractive index layers (even layers L2, L4).
- the low refractive index layer of the first optical multilayer film is formed of a low refractive index material.
- the low refractive index material is SiO 2 (SiO 2 manufactured by Canon Optron Co., Ltd.), and the low refractive index layer is SiO 2. Is a layer.
- the high refractive index layer is formed of a high refractive index material.
- the high refractive index material is ZrO 2 (ZrO 2 manufactured by Canon Optron Co., Ltd.), and the high refractive index layer is a ZrO 2 layer.
- the physical film thickness of each layer in the first optical multilayer film, the refractive index for light having a wavelength of 500 nm, and the like are as shown in [Table 1] below.
- the first optical multilayer film was formed as follows. That is, the base material with the hard coat layer put in the vacuum chamber with one surface (surface of formation symmetry) facing downward is subjected to a heat treatment for holding an atmosphere at 80 ° C. for 10 minutes.
- the water repellent layer may be considered as a component of the antireflection film, or may be considered not to be included in the components of the antireflection film.
- Example 3 is a plastic spectacle lens made of the first base material, the first hard coat layer, and the first antireflection film.
- the second optical multilayer film is composed of seven general low refractive index layers (the side closest to the base material on the side closest to the base material) on each surface of the base material with a hard coat layer. It is formed as an alternating layered film (antireflection film) of odd layers L1, L3, L5, L7) and high refractive index layers (even layers L2, L4, L6) as one layer L1, and further provided with a water repellent layer (L8) Formed.
- the physical film thickness of each layer in the second optical multilayer film, the refractive index with respect to light having a wavelength of 500 nm, and the like are as shown in [Table 2] below.
- Comparative Example 3 is a plastic spectacle lens composed of the second base material, the second hard coat layer, and the second antireflection film.
- Comparative Example 4 is a plastic spectacle lens composed of the first base material, the first hard coat layer, and the second optical multilayer film.
- the third optical multilayer film is generally composed of seven low refractive index layers (the side closest to the base material on the side closest to the base material) on each surface of the base material with a hard coat layer. It is formed as an alternating layered film (antireflection film) of odd layers L1, L3, L5, L7) and high refractive index layers (even layers L2, L4, L6) as one layer L1, and further provided with a water repellent layer (L8) Formed.
- the high refractive index material according to the third optical multilayer film is Ti 3 O 5 (OS-50 manufactured by Canon Optron Co., Ltd.). By introducing oxygen gas into the vacuum chamber at the time of vapor deposition, the following reaction occurs.
- a TiO 2 layer is formed as a high refractive index layer.
- x can be less than 2 (5/3 or more) depending on the amount of oxygen gas introduced, the pressure in the vacuum chamber at the time of introduction, and the like.
- Ti 3 O 5 + ⁇ O 2 ⁇ TiO x (x 2)
- the physical film thickness of each layer in the third optical multilayer film, the refractive index with respect to light having a wavelength of 500 nm, and the like are as shown in [Table 3] below.
- Comparative Example 5 is a plastic spectacle lens made of the first base material, the first hard coat layer, and the third antireflection film.
- Comparative Example 6 is a plastic spectacle lens composed of the second base material, the first hard coat layer, and the first optical multilayer film.
- the intensity of incident light may be considered to be 1.
- the transmittance T in consideration of absorption and double-sided reflection in the lens LE is the sum of A ′, B ′,.
- a ′ is F 2 -F 3 in the figure, and B ′ is F 6 -F 7 in the figure.
- FIG. 2 shows the distribution of transmittance and internal transmittance in the visible range according to the first substrate, that is, Example 1, and the second substrate, that is, Comparative Example 1.
- the transmittances of Example 1 and Comparative Example 1 are both flat within a narrow region of 440 nm to 780 nm and 89% to 91%, but in the region of 380 nm to 400 nm, While the transmittance is almost 80% or more, the transmittance of Comparative Example 1 is less than 10%.
- Example 1 and Comparative Example 1 are both flat from 440 nm to 780 nm and within a narrow region of 98% to 100%, but in the region of 380 nm to 400 nm While the transmittance of Example 1 is 90% or more, the transmittance of Comparative Example 1 is less than 10%.
- Transmission distribution and reflectance distribution of eyeglass lenses in the visible range The transmittance and reflectance distribution (transmittance characteristics, reflectance characteristics) in the visible region of Examples 1 to 3 are shown in FIGS. 3 and 4, and the transmittance and reflectance distribution in the visible region of Comparative Examples 1 to 6 are shown. (Transmittance characteristics, reflectance characteristics) are shown in FIGS. In the transmittance characteristics (FIGS. 3 and 5), it is shown in a wavelength range of 350 nm to 800 nm. The transmittance distribution and reflectance distribution in the visible range were measured with a spectrophotometer.
- the transmittance distributions of Examples 1 and 2 are flat in a high value within the range of 88% to 91% in the wavelength range of 400 nm to 800 nm, and the maximum transmittance T in the wavelength range of 400 nm to 780 nm. the difference between the max and the minimum transmittance T min is within 10 points (about 2 points). Further, the transmittance distributions of Examples 1 and 2 are 80% or more and monotonously increase in the wavelength region of 380 nm or more and less than 400 nm. Furthermore, the transmittance distribution of Examples 1 and 2 is about 60% at 370 nm, about 20% at 360 nm, and about 3% at 350 nm.
- the reflectance distribution of Example 1 is in the range of 5% to 5.6% in the wavelength range of 400 nm to 780 nm and decreases substantially monotonously at a low value, and in the wavelength range of 380 nm to less than 400 nm. It is in the region of 5.6% to 6.1%.
- the reflectance distribution of Example 2 has a low value in the range of 4.7% to 5.6% in the wavelength range of 400 nm to 780 nm, and 5 in the wavelength range of 380 nm to less than 400 nm. Within the range of 1% to 5.8%.
- the transmittance distribution of Example 3 is flat at a higher value in the range of 95% to 99% in the wavelength range of 400 nm to 800 nm, and the maximum transmittance T max in the wavelength range of 400 nm to 780 nm. And the minimum transmittance T min is within 10 points (about 3 points). Further, the transmittance distribution of Example 3 is 80% or more in a wavelength region of 380 nm or more and less than 400 nm and monotonously increases, and is less than 380 nm as in Examples 1 and 2.
- the reflectance distribution of Example 3 is in the low region of 0.4% or more and 1.6% or less in the wavelength region of 400 nm or more and 780 nm or less, and 0.4% or more in the wavelength region of 380 nm or more and less than 400 nm. Within a low region of 1% or less.
- the transmittance distribution of Comparative Example 1 is flat at a high value in the region of 88% to 91% in the wavelength region of 430 nm to 800 nm, but is about 80% at 420 nm to 50 at 410 nm.
- the wavelength is shortened from about 430 nm, it drops sharply, and becomes 0% in a wavelength region of at least 350 nm to 398 nm.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 1 is 10 points or more (about 85 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 1 is substantially the same as that of Example 1.
- the transmittance distribution of Comparative Example 2 is substantially the same as Comparative Example 1 except that the wavelength range where the light falls rapidly is on the shorter wavelength side, about 87% at 400 nm, about 80% at 390 nm, about 60% at 380 nm, It is 0% at 350 nm or less.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 2 is within 10 points (about 5 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 2 is substantially the same as that of Example 2.
- the transmittance distribution of Comparative Example 3 is substantially the same as that of Comparative Example 1 except for the value in the wavelength range of 430 nm to 800 nm.
- the transmittance is in the range of 95% or more and 98% or less in the wavelength range, and is about 90% at 420 nm, about 60% at 410 nm, and substantially the same as Comparative Example 1 at wavelengths shorter than 405 nm.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength region of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 3 is 10 points or more (about 95 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 3 is a mortar shape having around 6% at both ends of the visible range and two local minimum values close to 0%.
- the transmittance distribution of Comparative Example 4 is substantially the same as that of Comparative Example 3 except for the value in the wavelength region of 430 nm or less.
- the transmittance is 95% or more up to 400 nm when viewed from the short wavelength side from 430 nm, about 90% at 390 nm, about 80% at 380 nm, about 50% at 370 nm, about 15% at 360 nm, about 3% at 350 nm It is.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 4 is 10 points or more (about 15 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 4 is a mortar shape with around 3% at the short wavelength end in the visible region, about 7% at the long wavelength end, and two local minimum values close to 0%.
- the transmittance distribution of Comparative Example 5 is the same as that of Comparative Example 2 in the wavelength range of 350 nm or more and less than 390 nm. It is in the region of 95% or more and less than 100% in the wavelength region.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 5 is within 10 points (about 6 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 5 falls within the range of 0% to 2% in the wavelength region of 400 nm or more, and rapidly decreases monotonously from 10% to 1% in the wavelength region of less than 400 nm. .
- the transmittance distribution of Comparative Example 6 is the same as that of Comparative Example 3 in the wavelength region of 350 nm or more and less than 430 nm, and is the same as that of Comparative Example 5 in the wavelength region of 430 nm or more.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm in the transmittance distribution of Comparative Example 6 is 10 points or more (about 95 points).
- the reflectance distribution of Comparative Example 6 is in the range of 0.5% to 3% in the visible range.
- a light source IL color rendering AA light source, high color rendering fluorescent lamp manufactured by Hitachi, Ltd.
- the object color when there is no lens LE corresponding to the naked eye
- the spectral luminance distribution in the visible range is measured, and the light from the color target SC passes through the lens LE (corresponding to wearing).
- the spectral reflectance distribution in the visible range relating to the light from the color target SC through the lens LE L * a * b * color system (International Commission on Illumination CIE1976) values in (lightness L *, a red (+) green (-) direction of the chromaticity a *, yellow (+) blue (-) direction of the chromaticity b *) was measured, and saturation C * and hue angle h were calculated.
- the saturation C * is a dull color as the value is small, and the vividness is increased as the value is large.
- the difference ⁇ h between the hue angles h in any two colors becomes an index of the color shift, and the smaller the ⁇ h, the smaller the color shift related to the two colors.
- the spectral radiance distribution in the visible region of the light source IL is shown in FIG. The spectral radiance distribution is approximate to the distribution of sunlight except for sharp peaks.
- the 8-color target SC is No. 557 (pink color), No. 564 (red color), no. 567 (orange system color), No. 571 (yellow system color), No. 572 (green color), No. 574 (light blue system color), No. 578 (blue color), No. 580 (purple color).
- the values of the xy coordinates (x, y) in these xy color systems that is, the positions on the CIE (International Lighting Commission) chromaticity diagram are shown in FIG.
- the color (x, y) is a value in a 2 ° visual field under a D65 light source.
- [Table 4] below shows the values of L * , a * , b * , C * , and h for each color target SC without a lens.
- Example 1 (first base material) has an internal transmittance of 80% or more over the entire visible region, and has no hard coat layer or optical multilayer film, so the transmittance distribution is also at a high level throughout the entire visible region.
- the difference ⁇ h in hue angle from the case without a lens is less than ⁇ 1.0 for any color target SC.
- the transmittance is about 60% at 370 nm, about 20% at 360 nm, and about 3% at 350 nm, depending on the type of ultraviolet absorber (absorption peak wavelength is less than 380 nm, 340 nm) and the amount (relatively small amount).
- Example 1 Since Example 1 is made of plastic, it is excellent in handleability and comfort, such as being difficult to break and easy to reduce in weight.
- a first hard coat layer that is, a hard coat layer to which antimony oxide (Sb 2 O 5 ) fine particles are added is added to the first base material. No light is absorbed in the hard coat layer, so that the visible light transmission is not prevented even in the hard coat layer.
- Example 2 the hue angle difference ⁇ h from the case without the lens is less than ⁇ 1.0 in any color target SC.
- the color appearance with the naked eye is maintained.
- the transmission of light outside the visible region on the short wavelength side is suppressed, and the color appearance maintaining function, the eye protecting function, and the lens deterioration preventing function coexist. Yes.
- Example 2 is made of plastic, it is excellent in handleability and comfort.
- the first antireflection film is added to the structure of Example 2.
- the first antireflection film has substantially flat reflection characteristics in the entire visible region. This is indicated by the fact that in the visible light transmittance distribution (FIG.
- Example 3 the distribution of Example 3 is higher than the distribution of Example 2 in increments of +6 points or more and +8 points or less. . Therefore, the first antireflection film reduces the reflectance without impairing the characteristics of Example 2, and the difference ⁇ h in hue angle from the case without the lens is ⁇ in any color target SC. In this example, the color appearance with the naked eye is maintained in Example 3.
- Example 3 is made of plastic, it is excellent in handleability and comfort.
- Comparative Example 1 (second base material) blocks the light of less than 400 nm as in the case of general plastic spectacle lenses (FIG. 5), so the type of ultraviolet absorber (absorption peak wavelength 390 nm) and addition The amount (relatively large amount) is adjusted, and the internal transmittance (FIG. 2) also increases rapidly from 0% to about 100% in the wavelength range of 400 nm to 420 nm, and 0% in the wavelength range of 380 nm to less than 480 nm. It has become.
- a second hard coat layer that is, a hard coat layer to which titanium oxide (TiO 2 ) fine particles are added is added to the first base material (Example 1).
- Comparative Example 4 is a structure in which the second antireflection film is added to the structure of Example 2 (the first base material and the first hard coat layer), and the second antireflection film is blue.
- the hue angle difference ⁇ h in blue (No. 578) becomes an absolute value of 1.0 or more (1.18), and the naked eye color reproducibility when wearing a lens is relatively high. It is inferior to.
- Comparative Example 5 is a structure in which a third antireflection film is added to the structure of Example 2.
- the third antireflection film has a reflectance in a wavelength region of 380 nm or more and less than 400 nm depending on its configuration (design).
- the high refractive index layer is a TiO 2 layer that absorbs in the visible range
- the color shift from the color target SC (hue angle difference ⁇ h) without a lens is pink.
- light blue (No. 574), blue (No. 578), absolute values of 1.0 or more (1.03, -1.87, -1.39 in order) become relatively large, The naked eye color reproducibility when wearing a lens is relatively poor.
- the first hard coat layer and the first antireflection film are added to the second base material (Comparative Example 1).
- the hard coat layer or the antireflection film does not use titanium oxide and the antireflection film considers the transmission of light in the wavelength range of 380 nm to less than 400 nm, the ultraviolet absorption that absorbs the wavelength range in the base material
- the color shift (hue angle difference ⁇ h) from the color target SC without the lens is light blue (No. 574) and blue (No. 578).
- the value is relatively large, 1.0 or more (in order, ⁇ 1.62, ⁇ 1.47), and the reproducibility of the naked eye color when the lens is worn is relatively poor.
- the difference between the maximum transmittance T max and the minimum transmittance T min in the wavelength range of 400 nm to 780 nm is within 10 points by adjusting the total number of layers, film thickness, low refractive index material, and high refractive index material. If the absolute value of the difference in hue angle ⁇ h in the case of having a lens with respect to that in the case of having no lens is less than 1.0, the light is transmitted almost in the entire visible range (380 nm to 780 nm).
- a plastic eyeglass lens that has a high rate, is recognized in the same way as the naked eye, has very little color change due to wearing, and is excellent in handling and comfort. Thus, glasses having the same visibility as that of the naked eye and excellent in handleability and comfort are provided.
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Abstract
【課題】可視光の波長域即ち可視域の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れたプラスチック眼鏡レンズ,眼鏡を提供する。 【解決手段】プラスチック眼鏡レンズは、少なくともプラスチック製の基材を含む。かようなプラスチック眼鏡レンズにおいて、400nm以上780nm以下の波長域の光に対する最大透過率と最小透過率の差が10ポイント以内であり、且つ、380nm以上780nm以下の波長域(可視域)の光に対する基材の内部透過率が、全域で80%以上である。
Description
本発明は、プラスチック眼鏡レンズ(サングラスレンズを含む)、及び当該プラスチック眼鏡レンズを用いた眼鏡(サングラスを含む)に関する。
従来、プラスチック眼鏡レンズでは、眼の保護を図ると共にレンズの劣化を防止する観点から、下記特許文献1に記載されるような紫外線吸収剤が重合組成物に添加されて、波長300nm(ナノメートル)以上400nm未満の光が吸収され、その波長域の透過率が10%以下程度となるように形成されている。
他方、ガラス眼鏡レンズでは、下記特許文献2に記載されるように、波長380nmの光に対して80%程度の透過率を有するものが存在している。
他方、ガラス眼鏡レンズでは、下記特許文献2に記載されるように、波長380nmの光に対して80%程度の透過率を有するものが存在している。
可視光即ち人間の眼で視認可能な光における波長の下限(短波長限界)は360nm以上400nm以下の波長域内にあるとされ、波長の上限(長波長限界)は760nm以上830nm以下の波長域内にあるとされているところ、特許文献1のプラスチック眼鏡レンズでは、400nm以下の光が吸収されるため、その波長域の光が眼に届かず、その波長域の光を含む光について、眼鏡レンズを通して視認された場合(装用時)の色は、眼鏡レンズを通さない状態(裸眼)で視認された場合の色と異なる色で認識される。かように、眼鏡レンズによって視認される色が変わるとすると、ファッションデザイナーやインテリアデザイナー、プロダクトデザイナーによる使用のように色を重視する場合には、特許文献1の眼鏡レンズは用い難い。
特許文献2のガラス眼鏡レンズは、波長380nmの光に対して80%程度の透過率を有しているため、特許文献1の眼鏡レンズに比べて、装用時の色が裸眼の色に近くなるものの、ガラス製であるため、落下時の破損に注意する必要があったり、重量が比較的に重くなったりする等、取扱性や装用の快適性に劣るものとなる。
そこで、本発明の主な目的は、可視光の波長域即ち可視域の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れたプラスチック眼鏡レンズ,眼鏡を提供することにある。
特許文献2のガラス眼鏡レンズは、波長380nmの光に対して80%程度の透過率を有しているため、特許文献1の眼鏡レンズに比べて、装用時の色が裸眼の色に近くなるものの、ガラス製であるため、落下時の破損に注意する必要があったり、重量が比較的に重くなったりする等、取扱性や装用の快適性に劣るものとなる。
そこで、本発明の主な目的は、可視光の波長域即ち可視域の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れたプラスチック眼鏡レンズ,眼鏡を提供することにある。
上記目的を達成するために、請求項1に記載の発明は、プラスチック製の基材を有するプラスチック眼鏡レンズであって、400nm以上780nm以下の波長域の光に対する最大透過率と最小透過率の差が10ポイント以内であり、380nm以上780nm以下の波長域の光に対する前記基材の内部透過率が、その波長域の全域で80%以上であることを特徴とするものである。
請求項2に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材の少なくとも片面に、ハードコート層が形成されていることを特徴とするものである。
請求項3に記載の発明は、上記発明にあって、前記ハードコート層に、金属酸化物の微粒子が添加されており、前記金属酸化物は、Ti,Ceを除く1種以上の金属の酸化物であることを特徴とするものである。
請求項4に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材の少なくとも片面に、反射防止膜が形成されていることを特徴とするものである。
請求項5に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材に、紫外線吸収剤が添加されていることを特徴とするものである。
請求項6に記載の発明は、上記発明にあって、前記プラスチック眼鏡レンズを通過しない光の色の色相角と、当該光が前記プラスチック眼鏡レンズを通過した場合の色の色相角の差の絶対値が、1未満であることを特徴とするものである。
請求項7に記載の発明は、眼鏡であって、上記発明のプラスチック眼鏡レンズが用いられていることを特徴とするものである。
請求項2に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材の少なくとも片面に、ハードコート層が形成されていることを特徴とするものである。
請求項3に記載の発明は、上記発明にあって、前記ハードコート層に、金属酸化物の微粒子が添加されており、前記金属酸化物は、Ti,Ceを除く1種以上の金属の酸化物であることを特徴とするものである。
請求項4に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材の少なくとも片面に、反射防止膜が形成されていることを特徴とするものである。
請求項5に記載の発明は、上記発明にあって、前記基材に、紫外線吸収剤が添加されていることを特徴とするものである。
請求項6に記載の発明は、上記発明にあって、前記プラスチック眼鏡レンズを通過しない光の色の色相角と、当該光が前記プラスチック眼鏡レンズを通過した場合の色の色相角の差の絶対値が、1未満であることを特徴とするものである。
請求項7に記載の発明は、眼鏡であって、上記発明のプラスチック眼鏡レンズが用いられていることを特徴とするものである。
本発明の主な効果は、可視光の波長域即ち可視域の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れたプラスチック眼鏡レンズ,眼鏡が提供されることにある。
以下、本発明に係る実施の形態の例が説明される。本発明は、以下の形態に限定されない。
本発明に係るプラスチック眼鏡レンズは、少なくともプラスチック製の基材を含む。
プラスチック眼鏡レンズにおいて、400nm以上780nm以下の波長域の光に対する最大透過率と最小透過率の差が10ポイント以内であり、且つ、380nm以上780nm以下の波長域(可視域)の光に対する基材の内部透過率が、全域で80%以上である。
可視域は、上述の通り、短波長限界から長波長限界までの波長域であるが、ここでは380nm以上780nm以下とする。
プラスチック眼鏡レンズにおいて、400nm以上780nm以下の波長域の光に対する最大透過率と最小透過率の差が10ポイント以内であり、且つ、380nm以上780nm以下の波長域(可視域)の光に対する基材の内部透過率が、全域で80%以上である。
可視域は、上述の通り、短波長限界から長波長限界までの波長域であるが、ここでは380nm以上780nm以下とする。
基材の材料として、好ましくは熱硬化性樹脂が用いられ、例えばポリウレタン樹脂、チオウレタン樹脂、ウレタン-ウレア樹脂、エピスルフィド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリ4-メチルペンテン-1樹脂、ジエチレングリコールビスアリルカーボネート樹脂、あるいはこれらの組合せが用いられる。
基材には、裸眼色再現性を確保しながら眼を保護し更にレンズの劣化を防止する観点から、好ましくは紫外線吸収剤が添加され、より好ましくは吸収ピーク波長が380nm未満である紫外線吸収剤が添加される。かような紫外線吸収剤の添加量は、上述の観点から調整される。
基材の厚みは、上述の内部透過率の条件や、レンズの透過率の条件が確保されれば特に限定されないが、厚みが増すほど、内部透過率が比例的に上昇し、又眼鏡レンズとしての見栄えや重量が比較的に悪化することから、好ましくは4mm(ミリメートル)以下とされる。
基材には、裸眼色再現性を確保しながら眼を保護し更にレンズの劣化を防止する観点から、好ましくは紫外線吸収剤が添加され、より好ましくは吸収ピーク波長が380nm未満である紫外線吸収剤が添加される。かような紫外線吸収剤の添加量は、上述の観点から調整される。
基材の厚みは、上述の内部透過率の条件や、レンズの透過率の条件が確保されれば特に限定されないが、厚みが増すほど、内部透過率が比例的に上昇し、又眼鏡レンズとしての見栄えや重量が比較的に悪化することから、好ましくは4mm(ミリメートル)以下とされる。
プラスチック眼鏡レンズは、基材のみから構成されても良いが、基材の少なくとも片面に、ハードコート層が形成されていても良い。
ハードコート膜は、好適には基材の表面にハードコート液を均一に施すことで形成される。
又、ハードコート膜として、好ましくは無機酸化物微粒子を含むオルガノシロキサン系樹脂を用いることができる。オルガノシロキサン系樹脂は、アルコキシシランを加水分解し縮合させることで得られるものが好ましい。又、オルガノシロキサン系樹脂の具体例として、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、エチルシリケート、又はこれらの組合せが挙げられる。これらアルコキシシランの加水分解縮合物は、当該アルコキシシラン化合物あるいはそれらの組合せを、塩酸等の酸性水溶液で加水分解することにより製造される。
一方、無機酸化物微粒子の材質の具体例として、酸化亜鉛、二酸化ケイ素(シリカ微粒子)、酸化アルミニウム、酸化チタン(チタニア微粒子)、酸化ジルコニウム(ジルコニア微粒子)、酸化スズ、酸化ベリリウム、酸化アンチモン、酸化タングステン、酸化セリウムの各ゾルを単独であるいは何れか2種以上を混晶化したものが挙げられる。無機酸化物微粒子の直径は、ハードコート膜の透明性確保の観点から、1nm以上100nm以下であることが好ましく、1nm以上50nm以下であるとより好ましい。又、無機酸化物微粒子の配合量(濃度)は、ハードコート膜における硬度や強靱性の適切な度合での確保という観点から、ハードコート膜の全成分中の40重量%(重量パーセント)以上60重量%以下を占めることが好ましい。加えて、ハードコート液には、硬化触媒としてアセチルアセトン金属塩、及びエチレンジアミン四酢酸金属塩の少なくとも一方等を付加することができ、更に基材に対する密着性確保や形成の容易化、所望の(半)透明色の付与等の必要に応じて界面活性剤、着色剤、溶媒等を添加することができる。
無機酸化物微粒子における無機酸化物(金属酸化物)は、可視域でなるべく吸収を行わないものを選択して、可視域全域に亘る高い透過率を確保し、裸眼時視認色に対するレンズ装用時視認色の差の極めて少ない状態を確保する観点から、Ti,Ceを除く1種以上の金属の酸化物であることが好ましい。Ti(チタン)の酸化物やCe(セリウム)の酸化物は、可視域(特に短波長側)で吸収を行うことから、これらは好ましい金属酸化物から除外される。かような好ましい金属酸化物の例として、Sb(アンチモン),Zr(亜鉛),Sn(スズ),Si(ケイ素),Al(アルミニウム),Ta(タンタル),La(ランタン),Fe(鉄),Zn(亜鉛),W(タングステン),Zr(ジルコニウム),In(インジウム)の酸化物のうちの何れか、あるいはこれらの組合せが挙げられる。
ハードコート膜の物理膜厚は、0.5μm(マイクロメートル)以上4.0μm以下とすると好ましい。この膜厚範囲の下限については、これより薄いと充分な硬度を得難いことから定まる。一方、上限については、これより厚くするとクラックや脆さの発生等、物性に関する問題の生ずる可能性が飛躍的に高まり、又無機酸化物微粒子による可視域への吸収(透過率減少)の影響が高まることから定まる。
更に、ハードコート膜と基材表面の間に、ハードコート膜の密着性を向上する観点からプライマー膜を付加しても良い。プライマー膜の材質として、例えばポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メタクリル樹脂、有機ケイ素系樹脂、又はこれらの組合せが挙げられる。プライマー膜は、好適には基材の表面にプライマー液を均一に施すことで形成される。プライマー液は、水又はアルコール系の溶媒に上記の樹脂材料と無機酸化物微粒子を混合させた液である。
ハードコート膜は、好適には基材の表面にハードコート液を均一に施すことで形成される。
又、ハードコート膜として、好ましくは無機酸化物微粒子を含むオルガノシロキサン系樹脂を用いることができる。オルガノシロキサン系樹脂は、アルコキシシランを加水分解し縮合させることで得られるものが好ましい。又、オルガノシロキサン系樹脂の具体例として、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、エチルシリケート、又はこれらの組合せが挙げられる。これらアルコキシシランの加水分解縮合物は、当該アルコキシシラン化合物あるいはそれらの組合せを、塩酸等の酸性水溶液で加水分解することにより製造される。
一方、無機酸化物微粒子の材質の具体例として、酸化亜鉛、二酸化ケイ素(シリカ微粒子)、酸化アルミニウム、酸化チタン(チタニア微粒子)、酸化ジルコニウム(ジルコニア微粒子)、酸化スズ、酸化ベリリウム、酸化アンチモン、酸化タングステン、酸化セリウムの各ゾルを単独であるいは何れか2種以上を混晶化したものが挙げられる。無機酸化物微粒子の直径は、ハードコート膜の透明性確保の観点から、1nm以上100nm以下であることが好ましく、1nm以上50nm以下であるとより好ましい。又、無機酸化物微粒子の配合量(濃度)は、ハードコート膜における硬度や強靱性の適切な度合での確保という観点から、ハードコート膜の全成分中の40重量%(重量パーセント)以上60重量%以下を占めることが好ましい。加えて、ハードコート液には、硬化触媒としてアセチルアセトン金属塩、及びエチレンジアミン四酢酸金属塩の少なくとも一方等を付加することができ、更に基材に対する密着性確保や形成の容易化、所望の(半)透明色の付与等の必要に応じて界面活性剤、着色剤、溶媒等を添加することができる。
無機酸化物微粒子における無機酸化物(金属酸化物)は、可視域でなるべく吸収を行わないものを選択して、可視域全域に亘る高い透過率を確保し、裸眼時視認色に対するレンズ装用時視認色の差の極めて少ない状態を確保する観点から、Ti,Ceを除く1種以上の金属の酸化物であることが好ましい。Ti(チタン)の酸化物やCe(セリウム)の酸化物は、可視域(特に短波長側)で吸収を行うことから、これらは好ましい金属酸化物から除外される。かような好ましい金属酸化物の例として、Sb(アンチモン),Zr(亜鉛),Sn(スズ),Si(ケイ素),Al(アルミニウム),Ta(タンタル),La(ランタン),Fe(鉄),Zn(亜鉛),W(タングステン),Zr(ジルコニウム),In(インジウム)の酸化物のうちの何れか、あるいはこれらの組合せが挙げられる。
ハードコート膜の物理膜厚は、0.5μm(マイクロメートル)以上4.0μm以下とすると好ましい。この膜厚範囲の下限については、これより薄いと充分な硬度を得難いことから定まる。一方、上限については、これより厚くするとクラックや脆さの発生等、物性に関する問題の生ずる可能性が飛躍的に高まり、又無機酸化物微粒子による可視域への吸収(透過率減少)の影響が高まることから定まる。
更に、ハードコート膜と基材表面の間に、ハードコート膜の密着性を向上する観点からプライマー膜を付加しても良い。プライマー膜の材質として、例えばポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メタクリル樹脂、有機ケイ素系樹脂、又はこれらの組合せが挙げられる。プライマー膜は、好適には基材の表面にプライマー液を均一に施すことで形成される。プライマー液は、水又はアルコール系の溶媒に上記の樹脂材料と無機酸化物微粒子を混合させた液である。
プラスチック眼鏡レンズには、光学多層膜が付加されていても良い。光学多層膜は、基材に対して形成されても良いが、好ましくはハードコート層の上に形成される。光学多層膜は、基材の少なくとも片面に対して形成され、両面に形成される場合、好ましくは何れの膜も同一の積層構造となるようにする。
光学多層膜は、裸眼時視認色と同様のレンズ装用時視認色を確保する観点から、好ましくは可視域全域に亘り平坦で高い透過率分布を有するように形成され、又好ましくは酸化チタン層を始めとする可視域で吸収を行う材料は用いられず、可視域で吸収を殆ど行わない酸化ジルコン(ジルコニア)を始めとする材料が用いられる。
光学多層膜は、反射防止機能を確保する観点から(反射防止膜)、好ましくは、低屈折率層と高屈折率層を交互に積層して形成され、又好ましくは全体として奇数層(全5層,全7層等)を有する構造である。更に好ましくは、最も基材側の層(基材に最も近い層)を1層目とすると、奇数層目が低屈折率層であり、偶数層目が高屈折率層である。
低屈折率層や高屈折率層は、真空蒸着法やイオンアシスト蒸着法、イオンプレーティング法、スパッタ法等により形成される。
光学多層膜は、裸眼時視認色と同様のレンズ装用時視認色を確保する観点から、好ましくは可視域全域に亘り平坦で高い透過率分布を有するように形成され、又好ましくは酸化チタン層を始めとする可視域で吸収を行う材料は用いられず、可視域で吸収を殆ど行わない酸化ジルコン(ジルコニア)を始めとする材料が用いられる。
光学多層膜は、反射防止機能を確保する観点から(反射防止膜)、好ましくは、低屈折率層と高屈折率層を交互に積層して形成され、又好ましくは全体として奇数層(全5層,全7層等)を有する構造である。更に好ましくは、最も基材側の層(基材に最も近い層)を1層目とすると、奇数層目が低屈折率層であり、偶数層目が高屈折率層である。
低屈折率層や高屈折率層は、真空蒸着法やイオンアシスト蒸着法、イオンプレーティング法、スパッタ法等により形成される。
本発明のプラスチック眼鏡レンズにおいて、光学多層膜と基材の間及び光学多層膜の表面の少なくとも一方に、ハードコート層以外の中間膜や、防汚膜(撥水膜・撥油膜)等の別種の膜を付加しても良く、光学多層膜を両面に形成する場合には、付加する別種の膜の種類を互いに変えたり、膜の有無を互いに変えたりして良い。
そして、裸眼時視認色に対するレンズ装用時視認色の差の極めて少ない状態を確保する観点から、好ましくは、本発明に係るプラスチック眼鏡レンズを通過しない光の色の色相角と、その色の光をプラスチック眼鏡レンズに通過させた場合の色の色相角の差の絶対値が、1未満であるようにする。
ここでのプラスチック眼鏡レンズを通過しない色は、可視域の略全域を代表するものが好ましく、例えば青色,赤色の2色の組合せや、青色,緑色,赤色の3色、青色,緑色,黄色,赤色の4色、青色,水色,緑色,黄色,赤色の5色、青色,水色,緑色,黄色,オレンジ色,赤色の6色、紫色,青色,水色,緑色,黄色,赤色の6色、紫色,青色,水色,緑色,黄色,オレンジ色,赤色の7色の組合せ等である。
ここでのプラスチック眼鏡レンズを通過しない色は、可視域の略全域を代表するものが好ましく、例えば青色,赤色の2色の組合せや、青色,緑色,赤色の3色、青色,緑色,黄色,赤色の4色、青色,水色,緑色,黄色,赤色の5色、青色,水色,緑色,黄色,オレンジ色,赤色の6色、紫色,青色,水色,緑色,黄色,赤色の6色、紫色,青色,水色,緑色,黄色,オレンジ色,赤色の7色の組合せ等である。
又、上記のプラスチック眼鏡レンズを用いて、可視域の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れた眼鏡が作製される。
次いで、本発明の実施例1~3、及び本発明に属さない比較例1~6が、適宜図面を用いて説明される。尚、本発明は、以下の実施例に限定されない。又、本発明の捉え方により、実施例が比較例となったり、比較例が実施例となったりすることがある。
≪基材等≫
これら実施例ないし比較例は、何れもプラスチック眼鏡レンズであり、それらの基材は、何れも眼鏡用の熱硬化性樹脂製であって、プラスチック眼鏡レンズとして標準的な大きさの円形である。
実施例や比較例において、2種類の基材(第1の基材及び第2の基材)が形成された。これら基材においては、材料における紫外線吸収剤の種類や分量が互いに相違する。
これら実施例ないし比較例は、何れもプラスチック眼鏡レンズであり、それらの基材は、何れも眼鏡用の熱硬化性樹脂製であって、プラスチック眼鏡レンズとして標準的な大きさの円形である。
実施例や比較例において、2種類の基材(第1の基材及び第2の基材)が形成された。これら基材においては、材料における紫外線吸収剤の種類や分量が互いに相違する。
第1の基材は、波長546nmの光に対する屈折率ne=1.6008,アッベ数νe=40であり、レンズ中心厚が1.9mmで度数がS-0.00である非球面レンズであって、次に示すように形成されたものである。尚、本発明において、度数は様々に変更可能であり、装用者の裸眼視力に合わせて、視力矯正を行い得るものとすることができる。
即ち、第1の基材は、ノルボルネンジイソシアネート51重量部、ペンタエリスリトールテトラキス(3-メルカプトプロピオネート)22重量部、ビス(メルカプトメチル)-3, 6,9-トリチア-1, 1, 1-ウンデカンジオール27重量部の合計100重量部に対して、触媒としてジブチルチンジクロライド0.03重量部が添加されると共に、紫外線吸収剤(クラリアントケミカルズ製VSU)0.11重量部が配合された均一溶液が、レンズ用モールドに注入され、25℃から始めて140℃に至るまで18時間かけ昇温硬化されることで形成された。
実施例1は、この第1の基材のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
即ち、第1の基材は、ノルボルネンジイソシアネート51重量部、ペンタエリスリトールテトラキス(3-メルカプトプロピオネート)22重量部、ビス(メルカプトメチル)-3, 6,9-トリチア-1, 1, 1-ウンデカンジオール27重量部の合計100重量部に対して、触媒としてジブチルチンジクロライド0.03重量部が添加されると共に、紫外線吸収剤(クラリアントケミカルズ製VSU)0.11重量部が配合された均一溶液が、レンズ用モールドに注入され、25℃から始めて140℃に至るまで18時間かけ昇温硬化されることで形成された。
実施例1は、この第1の基材のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
第2の基材は、波長546nmの光に対する屈折率ne=1.6015,アッベ数νe=40であり、レンズ中心厚が1.9mmで度数がS-0.00である非球面レンズであって、次に示すように形成されたものである。
即ち、第2の基材は、ノルボルネンジイソシアネート51重量部、ペンタエリスリトールテトラキス(3-メルカプトプロピオネート)22重量部、ビス(メルカプトメチル)-3, 6,9-トリチア-1, 1, 1-ウンデカンジオール27重量部の合計100重量部に対して、触媒としてジブチルチンジクロライド0.03重量部が添加されると共に、紫外線吸収剤(大和化成株式会社製T-53)2.00重量部が配合された均一溶液が、レンズ用モールドに注入され、25℃から始めて140℃に至るまで18時間かけ昇温硬化されることで形成された。
比較例1は、この第2の基材のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
即ち、第2の基材は、ノルボルネンジイソシアネート51重量部、ペンタエリスリトールテトラキス(3-メルカプトプロピオネート)22重量部、ビス(メルカプトメチル)-3, 6,9-トリチア-1, 1, 1-ウンデカンジオール27重量部の合計100重量部に対して、触媒としてジブチルチンジクロライド0.03重量部が添加されると共に、紫外線吸収剤(大和化成株式会社製T-53)2.00重量部が配合された均一溶液が、レンズ用モールドに注入され、25℃から始めて140℃に至るまで18時間かけ昇温硬化されることで形成された。
比較例1は、この第2の基材のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
≪ハードコート層等≫
又、これら実施例ないし比較例の一部においては、中間膜として、ハードコート液の塗布により形成されるハードコート層が両面に付与された。
基材に接するハードコート層は、金属酸化物微粒子を含むハードコート液を基材へ塗布して加熱することにより、2種類(第1のハードコート層及び第2のハードコート層)が形成された。これらのハードコート層では、ハードコート液の材料の一部や分量ないし金属酸化物微粒子の種類や分量が互いに相違する。
又、これら実施例ないし比較例の一部においては、中間膜として、ハードコート液の塗布により形成されるハードコート層が両面に付与された。
基材に接するハードコート層は、金属酸化物微粒子を含むハードコート液を基材へ塗布して加熱することにより、2種類(第1のハードコート層及び第2のハードコート層)が形成された。これらのハードコート層では、ハードコート液の材料の一部や分量ないし金属酸化物微粒子の種類や分量が互いに相違する。
第1のハードコート層は、次のように作製された。
まず、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン76重量部に対し、メタノール121重量部が加えられ、その混合液中に0.01N(規定度)の塩酸水溶液26重量部が氷冷下において撹拌されつつ滴下されて混合液が加水分解され、更に加水分解された混合液の撹拌が15℃で一昼夜継続されることで、ハードコートベース溶液が作製された。
次いで、このハードコートベース溶液(合計223重量部)に対して、金属酸化物微粒子としての酸化アンチモン微粒子のゾル(酸化アンチモンゾルSb2O5,日揮触媒化成株式会社製ELCOM V-4566)261重量部が加えられると共に、レベリング剤としてのシリコーン系界面活性剤(株式会社NUC製SILWETL-7001)を0.60重量部、又イタコン酸が10.4重量部、ジシアンジアミドが5.3重量部加えられ、更に20℃で一昼夜撹拌されることで、固形分約30%のハードコート液が作製された。
第1のハードコート層は、ハードコート液の塗布ないし加熱により、次のように形成された。
即ち、前処理された第1の基材の外面に対し、ディッピング法(引き上げ速度250mm/分)により、ハードコート液が均一に行き渡るようにし、更にハードコート液付きの第1の基材を110℃の環境に2時間置くことで、物理膜厚2.5μm(マイクロメートル)、屈折率ne=1.5912のハードコート層が硬化された。
実施例2は、上記第1の基材とこの第1のハードコート層のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
まず、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン76重量部に対し、メタノール121重量部が加えられ、その混合液中に0.01N(規定度)の塩酸水溶液26重量部が氷冷下において撹拌されつつ滴下されて混合液が加水分解され、更に加水分解された混合液の撹拌が15℃で一昼夜継続されることで、ハードコートベース溶液が作製された。
次いで、このハードコートベース溶液(合計223重量部)に対して、金属酸化物微粒子としての酸化アンチモン微粒子のゾル(酸化アンチモンゾルSb2O5,日揮触媒化成株式会社製ELCOM V-4566)261重量部が加えられると共に、レベリング剤としてのシリコーン系界面活性剤(株式会社NUC製SILWETL-7001)を0.60重量部、又イタコン酸が10.4重量部、ジシアンジアミドが5.3重量部加えられ、更に20℃で一昼夜撹拌されることで、固形分約30%のハードコート液が作製された。
第1のハードコート層は、ハードコート液の塗布ないし加熱により、次のように形成された。
即ち、前処理された第1の基材の外面に対し、ディッピング法(引き上げ速度250mm/分)により、ハードコート液が均一に行き渡るようにし、更にハードコート液付きの第1の基材を110℃の環境に2時間置くことで、物理膜厚2.5μm(マイクロメートル)、屈折率ne=1.5912のハードコート層が硬化された。
実施例2は、上記第1の基材とこの第1のハードコート層のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
第2のハードコート層は、次のように作製された。
テトラエトキシシラン11重量部、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン76重量部、及びγ-グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン22重量部に対し、メタノール150重量部が加えられ、その混合液中に0.01N(規定度)の塩酸水溶液24重量部が氷冷下において撹拌されつつ滴下されて混合液が加水分解され、更に加水分解された混合液の撹拌が15℃で一昼夜継続されることで、ハードコートベース溶液が作製された。
次いで、このハードコートベース溶液(合計283重量部)に対して、金属酸化物微粒子としての酸化チタン複合微粒子のゾル(酸化チタンゾル,日揮触媒化成株式会社製ハイネックスAB20)192重量部が加えられると共に、レベリング剤としてのシリコーン系界面活性剤(株式会社NUC製SILWETL-7001)を0.60重量部、又イタコン酸が20.02重量部、ジシアンジアミドが8.33重量部加えられ、更に20℃で一昼夜撹拌されることで、固形分約30%のハードコート液が作製された。
第2のハードコート層は、ハードコート液の塗布ないし加熱により、次のように形成された。
即ち、前処理された第2の基材の外面に対し、ディッピング法(引き上げ速度250mm/分)により、ハードコート液が均一に行き渡るようにし、更にハードコート液付きの第2の基材を110℃の環境に2時間置くことで、物理膜厚2.5μm、屈折率ne=1.6004のハードコート層が硬化された。
比較例2は、上記第1の基材とこの第2のハードコート層のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
テトラエトキシシラン11重量部、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン76重量部、及びγ-グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン22重量部に対し、メタノール150重量部が加えられ、その混合液中に0.01N(規定度)の塩酸水溶液24重量部が氷冷下において撹拌されつつ滴下されて混合液が加水分解され、更に加水分解された混合液の撹拌が15℃で一昼夜継続されることで、ハードコートベース溶液が作製された。
次いで、このハードコートベース溶液(合計283重量部)に対して、金属酸化物微粒子としての酸化チタン複合微粒子のゾル(酸化チタンゾル,日揮触媒化成株式会社製ハイネックスAB20)192重量部が加えられると共に、レベリング剤としてのシリコーン系界面活性剤(株式会社NUC製SILWETL-7001)を0.60重量部、又イタコン酸が20.02重量部、ジシアンジアミドが8.33重量部加えられ、更に20℃で一昼夜撹拌されることで、固形分約30%のハードコート液が作製された。
第2のハードコート層は、ハードコート液の塗布ないし加熱により、次のように形成された。
即ち、前処理された第2の基材の外面に対し、ディッピング法(引き上げ速度250mm/分)により、ハードコート液が均一に行き渡るようにし、更にハードコート液付きの第2の基材を110℃の環境に2時間置くことで、物理膜厚2.5μm、屈折率ne=1.6004のハードコート層が硬化された。
比較例2は、上記第1の基材とこの第2のハードコート層のみから成るプラスチック眼鏡レンズである。
≪光学多層膜等≫
更に、これら実施例ないし比較例の一部では、両面におけるハードコート層の上に、各面で同じ構成の光学多層膜が形成された。
光学多層膜は、3種類(第1の光学多層膜ないし第3の光学多層膜)形成された。
第1の光学多層膜と第2の光学多層膜は、互いに全層数が相違し、又各層の物理膜厚が相違する。
第2の光学多層膜と第3の光学多層膜は、互いに高屈折率材料が相違し、又各層の物理膜厚が相違する。
更に、これら実施例ないし比較例の一部では、両面におけるハードコート層の上に、各面で同じ構成の光学多層膜が形成された。
光学多層膜は、3種類(第1の光学多層膜ないし第3の光学多層膜)形成された。
第1の光学多層膜と第2の光学多層膜は、互いに全層数が相違し、又各層の物理膜厚が相違する。
第2の光学多層膜と第3の光学多層膜は、互いに高屈折率材料が相違し、又各層の物理膜厚が相違する。
第1の光学多層膜は、ハードコート層付き基材の各面において、全5層の低屈折率層(最も基材に近い側を第1層L1として奇数層L1,L3,L5)及び高屈折率層(偶数層L2,L4)の交互積層膜(反射防止膜)として形成された。
第1の光学多層膜の低屈折率層は低屈折率材料から形成されており、ここでは低屈折率材料はSiO2(キヤノンオプトロン株式会社製SiO2)であって低屈折率層はSiO2層である。他方、高屈折率層は高屈折率材料から形成されており、ここでは高屈折率材料はZrO2(キヤノンオプトロン株式会社製ZrO2)であって高屈折率層はZrO2層である。
第1の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表1]に示される通りである。
第1の光学多層膜は、次のように形成された。即ち、真空チャンバ内に一方の面(形成対称面)を下方に向けた状態で投入されたハードコート層付きの基材に対し、80℃の雰囲気を10分間保持する加熱処理が行われ、その後、真空圧7.0×10-4Pa(パスカル)の真空条件下で、基材の下方に低屈折率材料ないし高屈折率材料を配置した状態で、これら材料が交互に蒸着され、計5層の誘電体多層膜(反射防止膜)が一方の面に形成され、その形成後、反射防止膜形成面に対して、撥水加工が行われた。又、ハードコート層付き基材の他方の面に対して、同様に最外面に撥水層(L6)の付着した同じ構成の反射防止膜が形成された。撥水層は、反射防止膜の構成要素であると考えても良いし、反射防止膜の構成要素に含まれないものと考えても良い。
実施例3は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第1の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
第1の光学多層膜の低屈折率層は低屈折率材料から形成されており、ここでは低屈折率材料はSiO2(キヤノンオプトロン株式会社製SiO2)であって低屈折率層はSiO2層である。他方、高屈折率層は高屈折率材料から形成されており、ここでは高屈折率材料はZrO2(キヤノンオプトロン株式会社製ZrO2)であって高屈折率層はZrO2層である。
第1の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表1]に示される通りである。
第1の光学多層膜は、次のように形成された。即ち、真空チャンバ内に一方の面(形成対称面)を下方に向けた状態で投入されたハードコート層付きの基材に対し、80℃の雰囲気を10分間保持する加熱処理が行われ、その後、真空圧7.0×10-4Pa(パスカル)の真空条件下で、基材の下方に低屈折率材料ないし高屈折率材料を配置した状態で、これら材料が交互に蒸着され、計5層の誘電体多層膜(反射防止膜)が一方の面に形成され、その形成後、反射防止膜形成面に対して、撥水加工が行われた。又、ハードコート層付き基材の他方の面に対して、同様に最外面に撥水層(L6)の付着した同じ構成の反射防止膜が形成された。撥水層は、反射防止膜の構成要素であると考えても良いし、反射防止膜の構成要素に含まれないものと考えても良い。
実施例3は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第1の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
第2の光学多層膜は、第1の光学多層膜と略同様に、ハードコート層付き基材の各面において、一般的な全7層の低屈折率層(最も基材に近い側を第1層L1として奇数層L1,L3,L5,L7)及び高屈折率層(偶数層L2,L4,L6)の交互積層膜(反射防止膜)として形成され、更に撥水層(L8)を付与して形成された。
第2の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表2]に示される通りである。
比較例3は、上記第2の基材及び第2のハードコート層と、この第2の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
又、比較例4は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第2の光学多層膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
第2の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表2]に示される通りである。
比較例3は、上記第2の基材及び第2のハードコート層と、この第2の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
又、比較例4は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第2の光学多層膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
第3の光学多層膜は、第1の光学多層膜と略同様に、ハードコート層付き基材の各面において、一般的な全7層の低屈折率層(最も基材に近い側を第1層L1として奇数層L1,L3,L5,L7)及び高屈折率層(偶数層L2,L4,L6)の交互積層膜(反射防止膜)として形成され、更に撥水層(L8)を付与して形成された。
第3の光学多層膜に係る高屈折率材料は、Ti3O5(キヤノンオプトロン株式会社製OS-50)であり、蒸着時真空チャンバ内に酸素ガスの導入を行うことで、次の反応が行われるようにして、高屈折率層としてTiO2層が形成される。尚、酸素ガスの導入量や導入時の真空チャンバ内の圧力等により、下記のxの値が2未満(5/3以上)となり得る。
Ti3O5+δO2→TiOx (x=2)
第3の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表3]に示される通りである。
比較例5は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第3の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
他方、比較例6は、上記第2の基材及び第1のハードコート層と、第1の光学多層膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
第3の光学多層膜に係る高屈折率材料は、Ti3O5(キヤノンオプトロン株式会社製OS-50)であり、蒸着時真空チャンバ内に酸素ガスの導入を行うことで、次の反応が行われるようにして、高屈折率層としてTiO2層が形成される。尚、酸素ガスの導入量や導入時の真空チャンバ内の圧力等により、下記のxの値が2未満(5/3以上)となり得る。
Ti3O5+δO2→TiOx (x=2)
第3の光学多層膜における各層の物理膜厚や波長500nmの光に対する屈折率等は、次の[表3]に示される通りである。
比較例5は、上記第1の基材及び第1のハードコート層と、この第3の反射防止膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
他方、比較例6は、上記第2の基材及び第1のハードコート層と、第1の光学多層膜から成るプラスチック眼鏡レンズである。
≪可視域における基材の内部透過率分布等≫
第1の基材即ち実施例1と、第2の基材即ち比較例1について、可視域における透過率と内部透過率の分布が測定ないし算出された。
ここで、可視域は、380nm以上780nm以下とした。
又、可視域における透過率は、分光光度計により測定された。
更に、可視域における内部透過率の分布は、可視域における透過率分布に基づいて、次のように計算された。
即ち、図1に示されるように、レンズ(基材)LEに対して光が入射する場合の入射面の反射率をR1とし、逆側の面の反射率をR2とし、レンズLEの内部透過率をTiとする。ここでは、反射率や透過率が考察されるので、入射光の強度が1と考えられれば良い。この場合、レンズLEにおける吸収と両面反射を考慮した透過率Tは、図中のA’,B’,・・・の総和となる。
そして、A’は、図中のF2-F3であり、B’は、図中のF6-F7である。
又、図中のF1=1-R1であり、更に順に
F2=(1-R1)Ti、
F3=(1-R1)TiR2、
F4=(1-R1)TiR2Ti=(1-R1)Ti 2R2、
F5=(1-R1)Ti 2R1R2、
F6=(1-R1)Ti 3R1R2、
F7=(1-R1)Ti 3R1R2 2、
・・・である。
以上より、上述の透過率T
=A’+B’+・・・
=(F2-F3)+(F6-F7)+・・・
=[〔(1-R1)Ti〕-〔(1-R1)TiR2〕]+[〔(1-R1)Ti 3R1R2〕-〔(1-R1)Ti 3R1R2 2〕]+・・・
=(1-R1)Ti〔(1-R2)+Ti 2R1R2(1-R2)+・・・〕
=(1-R1)(1-R2)Ti(1+Ti 2R1R2+・・・)
となり、又(1+Ti 2R1R2+・・・)は公比R1R2Ti 2の等比数列の和の公式により
(1+Ti 2R1R2+・・・)=1/(1-R1R2Ti 2)
となるから、結局
T=(1-R1)(1-R2)Ti/(1-R1R2Ti 2)
となって(この式を式1とする)、透過率Tの分布が測定されれば内部透過率Tiの分布が式1により算出可能となる。
第1の基材即ち実施例1と、第2の基材即ち比較例1について、可視域における透過率と内部透過率の分布が測定ないし算出された。
ここで、可視域は、380nm以上780nm以下とした。
又、可視域における透過率は、分光光度計により測定された。
更に、可視域における内部透過率の分布は、可視域における透過率分布に基づいて、次のように計算された。
即ち、図1に示されるように、レンズ(基材)LEに対して光が入射する場合の入射面の反射率をR1とし、逆側の面の反射率をR2とし、レンズLEの内部透過率をTiとする。ここでは、反射率や透過率が考察されるので、入射光の強度が1と考えられれば良い。この場合、レンズLEにおける吸収と両面反射を考慮した透過率Tは、図中のA’,B’,・・・の総和となる。
そして、A’は、図中のF2-F3であり、B’は、図中のF6-F7である。
又、図中のF1=1-R1であり、更に順に
F2=(1-R1)Ti、
F3=(1-R1)TiR2、
F4=(1-R1)TiR2Ti=(1-R1)Ti 2R2、
F5=(1-R1)Ti 2R1R2、
F6=(1-R1)Ti 3R1R2、
F7=(1-R1)Ti 3R1R2 2、
・・・である。
以上より、上述の透過率T
=A’+B’+・・・
=(F2-F3)+(F6-F7)+・・・
=[〔(1-R1)Ti〕-〔(1-R1)TiR2〕]+[〔(1-R1)Ti 3R1R2〕-〔(1-R1)Ti 3R1R2 2〕]+・・・
=(1-R1)Ti〔(1-R2)+Ti 2R1R2(1-R2)+・・・〕
=(1-R1)(1-R2)Ti(1+Ti 2R1R2+・・・)
となり、又(1+Ti 2R1R2+・・・)は公比R1R2Ti 2の等比数列の和の公式により
(1+Ti 2R1R2+・・・)=1/(1-R1R2Ti 2)
となるから、結局
T=(1-R1)(1-R2)Ti/(1-R1R2Ti 2)
となって(この式を式1とする)、透過率Tの分布が測定されれば内部透過率Tiの分布が式1により算出可能となる。
第1の基材即ち実施例1と、第2の基材即ち比較例1に係る、可視域における透過率と内部透過率の分布が、図2に示される。
実施例1及び比較例1の透過率は、共に440nm以上780nm以下で89%以上91%以下の狭い領域内に入る程度に平坦であるが、380nm以上400nm以下の領域においては、実施例1の透過率が殆ど80%以上であるのに対し、比較例1の透過率は10%未満である。
又、実施例1及び比較例1の内部透過率は、共に440nm以上780nm以下で98%以上100%以下の狭い領域内に入る程度に平坦であるが、380nm以上400nm以下の領域においては、実施例1の透過率が90%以上であるのに対し、比較例1の透過率は10%未満である。
実施例1及び比較例1の透過率は、共に440nm以上780nm以下で89%以上91%以下の狭い領域内に入る程度に平坦であるが、380nm以上400nm以下の領域においては、実施例1の透過率が殆ど80%以上であるのに対し、比較例1の透過率は10%未満である。
又、実施例1及び比較例1の内部透過率は、共に440nm以上780nm以下で98%以上100%以下の狭い領域内に入る程度に平坦であるが、380nm以上400nm以下の領域においては、実施例1の透過率が90%以上であるのに対し、比較例1の透過率は10%未満である。
≪可視域における眼鏡レンズの透過率分布や反射率分布等≫
実施例1~3の可視域における透過率,反射率の分布(透過率特性,反射率特性)が図3,4に示され、比較例1~6の可視域における透過率,反射率の分布(透過率特性,反射率特性)が図5,6に示される。尚、透過率特性(図3,5)では、350nm以上800nm以下の波長域で示されている。
可視域における透過率分布や反射率分布は、分光光度計により測定された。
実施例1~3の可視域における透過率,反射率の分布(透過率特性,反射率特性)が図3,4に示され、比較例1~6の可視域における透過率,反射率の分布(透過率特性,反射率特性)が図5,6に示される。尚、透過率特性(図3,5)では、350nm以上800nm以下の波長域で示されている。
可視域における透過率分布や反射率分布は、分光光度計により測定された。
実施例1,2の透過率分布は、400nm以上800nm以下の波長域において88%以上91%以下の領域内にあって高い値で平坦であり、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差が10ポイント以内(約2ポイント)である。又、実施例1,2の透過率分布は、380nm以上400nm未満の波長域において80%以上であり単調増加している。更に、実施例1,2の透過率分布は、370nmで60%程度、360nmで20%程度、350nmで3%程度である。
実施例1の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において5%以上5.6%以下の領域内にあって低い値で略単調減少しており、又380nm以上400nm未満の波長域において5.6%以上6.1%以下の領域内にある。
実施例2の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において4.7%以上5.6%以下の領域内にあって低い値となっており、又380nm以上400nm未満の波長域において5.1%以上5.8%以下の領域内にある。
実施例3の透過率分布は、400nm以上800nm以下の波長域において95%以上99%以下の領域内にあって更に高い値で平坦であり、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差が10ポイント以内(約3ポイント)である。又、実施例3の透過率分布は、380nm以上400nm未満の波長域において80%以上であり単調増加していて、380nm未満においては実施例1,2と同様である。
実施例3の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において0.4%以上1.6%以下の低い領域内にあり、又380nm以上400nm未満の波長域において0.4%以上2.1%以下の低い領域内にある。
実施例1の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において5%以上5.6%以下の領域内にあって低い値で略単調減少しており、又380nm以上400nm未満の波長域において5.6%以上6.1%以下の領域内にある。
実施例2の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において4.7%以上5.6%以下の領域内にあって低い値となっており、又380nm以上400nm未満の波長域において5.1%以上5.8%以下の領域内にある。
実施例3の透過率分布は、400nm以上800nm以下の波長域において95%以上99%以下の領域内にあって更に高い値で平坦であり、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差が10ポイント以内(約3ポイント)である。又、実施例3の透過率分布は、380nm以上400nm未満の波長域において80%以上であり単調増加していて、380nm未満においては実施例1,2と同様である。
実施例3の反射率分布は、400nm以上780nm以下の波長域において0.4%以上1.6%以下の低い領域内にあり、又380nm以上400nm未満の波長域において0.4%以上2.1%以下の低い領域内にある。
これらに対し、比較例1の透過率分布は、430nm以上800nm以下の波長域において88%以上91%以下の領域内にあって高い値で平坦であるが、420nmで80%程度ないし410nmで50%程度と430nmから波長が短くなるにつれて急落し、少なくとも350nm以上398nm以下の波長域で0%となる。比較例1の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約85ポイント)である。
比較例1の反射率分布は、実施例1と概ね同様である。
比較例2の透過率分布は、急落する波長域がより短波長側であること以外は比較例1と概ね同様であり、400nmで87%程度、390nmで80%程度、380nmで60%程度、350nm以下で0%である。比較例2の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以内(約5ポイント)である。
比較例2の反射率分布は、実施例2と概ね同様である。
比較例3の透過率分布は、430nm以上800nm以下の波長域における値以外は比較例1と概ね同様である。透過率は当該波長域では95%以上98%以下の領域内にあり、420nmで90%程度、410nmで60%程度、405nmより短波長では略比較例1と同様になる。比較例3の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約95ポイント)である。
比較例3の反射率分布は、可視域の両端で6%前後で、0%に近い極小値が2箇所あるすり鉢状である。
比較例1の反射率分布は、実施例1と概ね同様である。
比較例2の透過率分布は、急落する波長域がより短波長側であること以外は比較例1と概ね同様であり、400nmで87%程度、390nmで80%程度、380nmで60%程度、350nm以下で0%である。比較例2の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以内(約5ポイント)である。
比較例2の反射率分布は、実施例2と概ね同様である。
比較例3の透過率分布は、430nm以上800nm以下の波長域における値以外は比較例1と概ね同様である。透過率は当該波長域では95%以上98%以下の領域内にあり、420nmで90%程度、410nmで60%程度、405nmより短波長では略比較例1と同様になる。比較例3の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約95ポイント)である。
比較例3の反射率分布は、可視域の両端で6%前後で、0%に近い極小値が2箇所あるすり鉢状である。
比較例4の透過率分布は、430nm以下の波長域における値以外は比較例3と概ね同様である。透過率は、430nmから短波長側をみて、400nmまでは95%以上であり、390nmで90%程度、380nmで80%程度、370nmで50%程度、360nmで15%程度、350nmで3%程度である。比較例4の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約15ポイント)である。
比較例4の反射率分布は、可視域の短波長端で3%前後,長波長端で7%程度で、0%に近い極小値が2箇所あるすり鉢状である。
比較例5の透過率分布は、350nm以上390nm未満の波長域で比較例2と同様であり、390nm以上400nm未満の波長域で単調増加を続けて96%程度まで上昇し、400nm以上800nm未満の波長域で95%以上100%未満の領域内に入っている。比較例5の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以内(約6ポイント)である。
比較例5の反射率分布は、400nm以上の波長域で0%以上2%以下の領域内に入っており、400nm未満の波長域で10%以上から1%程度まで急激に単調減少している。
比較例6の透過率分布は、350nm以上430nm未満の波長域で比較例3と同様であり、430nm以上の波長域で比較例5と同様である。比較例6の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約95ポイント)である。
比較例6の反射率分布は、可視域で0.5%以上3%以下の領域内に入っている。
比較例4の反射率分布は、可視域の短波長端で3%前後,長波長端で7%程度で、0%に近い極小値が2箇所あるすり鉢状である。
比較例5の透過率分布は、350nm以上390nm未満の波長域で比較例2と同様であり、390nm以上400nm未満の波長域で単調増加を続けて96%程度まで上昇し、400nm以上800nm未満の波長域で95%以上100%未満の領域内に入っている。比較例5の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以内(約6ポイント)である。
比較例5の反射率分布は、400nm以上の波長域で0%以上2%以下の領域内に入っており、400nm未満の波長域で10%以上から1%程度まで急激に単調減少している。
比較例6の透過率分布は、350nm以上430nm未満の波長域で比較例3と同様であり、430nm以上の波長域で比較例5と同様である。比較例6の透過率分布に係る、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差は、10ポイント以上(約95ポイント)である。
比較例6の反射率分布は、可視域で0.5%以上3%以下の領域内に入っている。
≪物体からの可視光に係る眼鏡レンズ通過の有無による色の違い等≫
各実施例や各比較例について、レンズ装用時と裸眼での見え方の違いを確認するため、レンズ透過光と非透過光(直接光)の物体色を測定する試験がなされた。
この試験の模式図が、図7に示される。
この試験では、分光放射輝度計LU(コニカミノルタ株式会社製CS2000)が用いられ、その400cm(センチメートル)先に、色標SC(DIC株式会社製「color guide」第18版から8色を抜粋)が、暗室内で光源IL(演色AA光源,株式会社日立製作所製高演色型蛍光ランプ)に照らされる状態で1色ずつ置かれ、レンズLEのない(裸眼に対応する)場合の物体色(光源ILからの光の色標SCによる反射光の色)を把握するために、可視域の分光輝度分布が計測され、更に色標SCからの光がレンズLEを透過する(装用時に対応する)場合の物体色を把握するために、分光放射輝度計LUの前にレンズLEが配置された状態で、レンズLE越しの色標SCからの光に係る可視域の分光反射率分布、L*a*b*表色系(国際照明委員会CIE1976)における各値(明度L*,赤色(+)緑色(-)方向の色度a*,黄色(+)青色(-)方向の色度b*)が計測され、又彩度C*や色相角hが算出された。
彩度C*は、値が小さいほどくすんだ色となり、値が大きいほど鮮やかさが増し、C*=〔(a*)2+(b*)2〕1/2である。
色相角hは、その色におけるa*b*平面上の点ないし原点を結ぶ直線とa*軸との角度であり、h=tan-1(b*/a*)である。任意の二色にける色相角hの差Δhは、色のズレの指標となり、Δhが小さいほど、その二色に係る色のズレが小さい。
ここで、光源ILの可視域における分光放射輝度分布が、図8に示される。当該分光放射輝度分布は、鋭いピークを除き、太陽光の当該分布に近似したものとなっている。尚、「E」及びその直後の数字nは、「×10n」を示すものであり、例えば「1.0E-01」は「1.0×10-2」を示すものであって、以下同様である。
又、8色の色標SCは、No.557(ピンク色系統色)、No.564(赤色系統色)、No.567(オレンジ色系統色)、No.571(黄色系統色)、No.572(緑色系統色)、No.574(水色系統色)、No.578(青色系統色)、No.580(紫色系統色)である。これらのxy表色系でのxy座標(x,y)の値、即ちCIE(国際照明委員会)色度図上の位置が、図9に示される。ここで、色の(x,y)は、D65光源のもとでの2°視野における値である。又、次の[表4]に、レンズなしの場合における色標SC毎のL*,a*,b*,C*,hの各値が示される。
各実施例や各比較例について、レンズ装用時と裸眼での見え方の違いを確認するため、レンズ透過光と非透過光(直接光)の物体色を測定する試験がなされた。
この試験の模式図が、図7に示される。
この試験では、分光放射輝度計LU(コニカミノルタ株式会社製CS2000)が用いられ、その400cm(センチメートル)先に、色標SC(DIC株式会社製「color guide」第18版から8色を抜粋)が、暗室内で光源IL(演色AA光源,株式会社日立製作所製高演色型蛍光ランプ)に照らされる状態で1色ずつ置かれ、レンズLEのない(裸眼に対応する)場合の物体色(光源ILからの光の色標SCによる反射光の色)を把握するために、可視域の分光輝度分布が計測され、更に色標SCからの光がレンズLEを透過する(装用時に対応する)場合の物体色を把握するために、分光放射輝度計LUの前にレンズLEが配置された状態で、レンズLE越しの色標SCからの光に係る可視域の分光反射率分布、L*a*b*表色系(国際照明委員会CIE1976)における各値(明度L*,赤色(+)緑色(-)方向の色度a*,黄色(+)青色(-)方向の色度b*)が計測され、又彩度C*や色相角hが算出された。
彩度C*は、値が小さいほどくすんだ色となり、値が大きいほど鮮やかさが増し、C*=〔(a*)2+(b*)2〕1/2である。
色相角hは、その色におけるa*b*平面上の点ないし原点を結ぶ直線とa*軸との角度であり、h=tan-1(b*/a*)である。任意の二色にける色相角hの差Δhは、色のズレの指標となり、Δhが小さいほど、その二色に係る色のズレが小さい。
ここで、光源ILの可視域における分光放射輝度分布が、図8に示される。当該分光放射輝度分布は、鋭いピークを除き、太陽光の当該分布に近似したものとなっている。尚、「E」及びその直後の数字nは、「×10n」を示すものであり、例えば「1.0E-01」は「1.0×10-2」を示すものであって、以下同様である。
又、8色の色標SCは、No.557(ピンク色系統色)、No.564(赤色系統色)、No.567(オレンジ色系統色)、No.571(黄色系統色)、No.572(緑色系統色)、No.574(水色系統色)、No.578(青色系統色)、No.580(紫色系統色)である。これらのxy表色系でのxy座標(x,y)の値、即ちCIE(国際照明委員会)色度図上の位置が、図9に示される。ここで、色の(x,y)は、D65光源のもとでの2°視野における値である。又、次の[表4]に、レンズなしの場合における色標SC毎のL*,a*,b*,C*,hの各値が示される。
次の[表5]に、実施例1~3における色標SC毎のL*,a*,b*,C*,h,Δhの各値が示され、[表6]に、比較例1~3における同様の各値が示され、[表7]に、比較例4~6における同様の各値が示される。
ここで、Δhは、レンズなしの場合における色標SCの色に対する色相角の差である。
ここで、Δhは、レンズなしの場合における色標SCの色に対する色相角の差である。
実施例1(第1の基材)は、可視域全体で内部透過率が80%以上であり、ハードコート層や光学多層膜が付いていないため、透過率分布も可視域全体で高い水準にあり、何れの色標SCに対しても、レンズなしの場合との色相角の差Δhが何れの色標SCにおいても±1.0未満となって、裸眼の場合と実施例1装用時との色の見え方は殆ど変わらず、実施例1において裸眼での色の見え方が維持されている。しかも、実施例1は、紫外線吸収剤の種類(吸収ピーク波長が380nm未満である340nm)や分量(比較的少量)により、透過率が370nmで60%程度、360nmで20%程度、350nmで3%程度であり、短波長側の可視域外(380nm未満)における光(紫外線)の透過が抑制されていて、色の見え方の維持が図られながら眼の保護やレンズ劣化の防止についても考慮されている。又、実施例1は、プラスチック製であるため、破損し難く軽量化が容易である等、取扱性や快適性に優れる。
実施例2は、第1の基材に、第1のハードコート層即ち酸化アンチモン(Sb2O5)微粒子の添加されたハードコート層が付加されているものであるところ、酸化アンチモンは可視域での光の吸収を行わないため、ハードコート層においても可視光の透過を妨げず、結果レンズなしの場合との色相角の差Δhが何れの色標SCにおいても±1.0未満となって、実施例2において裸眼での色の見え方が維持されている。しかも、実施例2においては、実施例1と同様に、短波長側の可視域外における光の透過が抑制され、色の見え方の維持機能と眼の保護機能とレンズ劣化防止機能が併存している。又、実施例2は、プラスチック製であるため、取扱性や快適性に優れる。
実施例3は、実施例2の構造に、第1の反射防止膜が付加されたものである。ここで、第1の反射防止膜は、可視域における反射特性が全域において略平坦である。このことは、可視域の透過率分布(図3)において、実施例2の分布に対して実施例3の分布が+6ポイント以上+8ポイント以下の増分で上方となっていることで示されている。従って、第1の反射防止膜が実施例2の特性を阻害せずに反射率を低減するものとなっており、レンズなしの場合との色相角の差Δhが何れの色標SCにおいても±1.0未満となって、実施例3において裸眼での色の見え方が維持されている。しかも、実施例1,2と同様に、短波長側の可視域外における光の透過が抑制され、色の見え方の維持機能と眼の保護機能とレンズ劣化防止機能が併存している。又、実施例3は、プラスチック製であるため、取扱性や快適性に優れる。
実施例2は、第1の基材に、第1のハードコート層即ち酸化アンチモン(Sb2O5)微粒子の添加されたハードコート層が付加されているものであるところ、酸化アンチモンは可視域での光の吸収を行わないため、ハードコート層においても可視光の透過を妨げず、結果レンズなしの場合との色相角の差Δhが何れの色標SCにおいても±1.0未満となって、実施例2において裸眼での色の見え方が維持されている。しかも、実施例2においては、実施例1と同様に、短波長側の可視域外における光の透過が抑制され、色の見え方の維持機能と眼の保護機能とレンズ劣化防止機能が併存している。又、実施例2は、プラスチック製であるため、取扱性や快適性に優れる。
実施例3は、実施例2の構造に、第1の反射防止膜が付加されたものである。ここで、第1の反射防止膜は、可視域における反射特性が全域において略平坦である。このことは、可視域の透過率分布(図3)において、実施例2の分布に対して実施例3の分布が+6ポイント以上+8ポイント以下の増分で上方となっていることで示されている。従って、第1の反射防止膜が実施例2の特性を阻害せずに反射率を低減するものとなっており、レンズなしの場合との色相角の差Δhが何れの色標SCにおいても±1.0未満となって、実施例3において裸眼での色の見え方が維持されている。しかも、実施例1,2と同様に、短波長側の可視域外における光の透過が抑制され、色の見え方の維持機能と眼の保護機能とレンズ劣化防止機能が併存している。又、実施例3は、プラスチック製であるため、取扱性や快適性に優れる。
これに対し、比較例1(第2の基材)は、一般的なプラスチック眼鏡レンズ同様、400nm未満の光を遮断するため(図5)、紫外線吸収剤の種類(吸収ピーク波長390nm)や添加量(比較的多量)が調整されており、内部透過率(図2)も、400nm以上420nm以下の波長域において0%から約100%まで急増して、380nm以上480nm未満の波長域において0%となっている。よって、比較例1の装用時において380nm以上480nm未満の波長域の光は眼に届かず、レンズなしの場合の色標SCからの色のズレ(色相角の差Δh)が、水色(No.574)と青色(No.578)で絶対値が1.0以上(順に-1.84,-1.71)と比較的に大きくなっている。
比較例2は、第1の基材(実施例1)に、第2のハードコート層即ち酸化チタン(TiO2)微粒子の添加されたハードコート層が付加されているものであるところ、酸化チタンは可視域(特に380nm以上400nm未満の波長域)で光の吸収を行うため、ハードコート層において可視光の透過が妨げられ、結果レンズなしの場合との色相角の差Δhが水色(No.574)の色標SCで絶対値1.0以上(-1.00)となり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣っている。
比較例3は、第2の基材(比較例1)に、第2のハードコート層と、第2の反射防止膜が付加されたものである。ここで、第2の反射防止膜は、プラスチック眼鏡レンズにおいて一般的である、反射色が青色ないし緑色である反射防止膜である。第2の基材における紫外線吸収剤の添加や、第2のハードコート層における可視光域での吸収、又第2の反射防止膜による青色ないし緑色の波長域の反射により、青色(No.578)における色相角の差Δhが絶対値1.0以上(-2.67)となって、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣っている。
比較例2は、第1の基材(実施例1)に、第2のハードコート層即ち酸化チタン(TiO2)微粒子の添加されたハードコート層が付加されているものであるところ、酸化チタンは可視域(特に380nm以上400nm未満の波長域)で光の吸収を行うため、ハードコート層において可視光の透過が妨げられ、結果レンズなしの場合との色相角の差Δhが水色(No.574)の色標SCで絶対値1.0以上(-1.00)となり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣っている。
比較例3は、第2の基材(比較例1)に、第2のハードコート層と、第2の反射防止膜が付加されたものである。ここで、第2の反射防止膜は、プラスチック眼鏡レンズにおいて一般的である、反射色が青色ないし緑色である反射防止膜である。第2の基材における紫外線吸収剤の添加や、第2のハードコート層における可視光域での吸収、又第2の反射防止膜による青色ないし緑色の波長域の反射により、青色(No.578)における色相角の差Δhが絶対値1.0以上(-2.67)となって、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣っている。
又、比較例4は、実施例2の構造(第1の基材及び第1のハードコート層)に、第2の反射防止膜を付加したものであるところ、第2の反射防止膜は青色ないし緑色を比較的に多く反射するため、青色(No.578)における色相角の差Δhが絶対値1.0以上(1.18)となって、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣っている。
比較例5は、実施例2の構造に、第3の反射防止膜を付加したものであるところ、第3の反射防止膜は、その構成(設計)により380nm以上400nm未満の波長域における反射率が高くなっており、又高屈折率層が可視域で吸収を行うTiO2層であることから、レンズなしの場合の色標SCからの色のズレ(色相角の差Δh)が、ピンク色(No.557),水色(No.574),青色(No.578)で絶対値が1.0以上(順に1.03,-1.87,-1.39)と比較的に大きくなり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣るものとなっている。
比較例6は、第2の基材(比較例1)に、第1のハードコート層と第1の反射防止膜を付加したものである。ハードコート層や反射防止膜において酸化チタンが用いられず、反射防止膜について380nm以上400nm未満の波長域の光の透過が考慮されていたとしても、基材に当該波長域の吸収を行う紫外線吸収剤が比較的多量に添加されていることで、レンズなしの場合の色標SCからの色のズレ(色相角の差Δh)が、水色(No.574),青色(No.578)で絶対値が1.0以上(順に-1.62,-1.47)と比較的に大きくなり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣るものとなっている。
比較例5は、実施例2の構造に、第3の反射防止膜を付加したものであるところ、第3の反射防止膜は、その構成(設計)により380nm以上400nm未満の波長域における反射率が高くなっており、又高屈折率層が可視域で吸収を行うTiO2層であることから、レンズなしの場合の色標SCからの色のズレ(色相角の差Δh)が、ピンク色(No.557),水色(No.574),青色(No.578)で絶対値が1.0以上(順に1.03,-1.87,-1.39)と比較的に大きくなり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣るものとなっている。
比較例6は、第2の基材(比較例1)に、第1のハードコート層と第1の反射防止膜を付加したものである。ハードコート層や反射防止膜において酸化チタンが用いられず、反射防止膜について380nm以上400nm未満の波長域の光の透過が考慮されていたとしても、基材に当該波長域の吸収を行う紫外線吸収剤が比較的多量に添加されていることで、レンズなしの場合の色標SCからの色のズレ(色相角の差Δh)が、水色(No.574),青色(No.578)で絶対値が1.0以上(順に-1.62,-1.47)と比較的に大きくなり、レンズ装用時の裸眼色再現性が比較的に劣るものとなっている。
かように、基材における紫外線吸収剤の種類や添加量の調整や、ハードコート層を付加する場合の金属酸化物微粒子の種類や添加量の調整、あるいは反射防止膜を付加する場合の構造(全層数や膜厚や低屈折率材料,高屈折率材料の選定)の調整等により、400nm以上780nm以下の波長域における最大透過率Tmaxと最小透過率Tminとの差が10ポイント以内であるようにすると共に、レンズなしの場合に対するレンズありの場合の色相角の差Δhの絶対値が1.0未満であるようにすれば、可視域(380nm以上780nm以下)の略全域において透過率が高く、装用時の色が裸眼と同様に認識されて装用による色変化が極めて少なく、取扱性や快適性に優れたプラスチック眼鏡レンズが提供され、又そのレンズを用いた、裸眼と略同様の視認性を有し、取扱性や快適性に優れた眼鏡が提供されるのである。
Claims (7)
- プラスチック製の基材を有するプラスチック眼鏡レンズであって、
400nm以上780nm以下の波長域の光に対する最大透過率と最小透過率の差が10ポイント以内であり、
380nm以上780nm以下の波長域の光に対する前記基材の内部透過率が、その波長域の全域で80%以上である
ことを特徴とするプラスチック眼鏡レンズ。 - 前記基材の少なくとも片面に、ハードコート層が形成されている
ことを特徴とする請求項1に記載のプラスチック眼鏡レンズ。 - 前記ハードコート層に、金属酸化物の微粒子が添加されており、
前記金属酸化物は、Ti,Ceを除く1種以上の金属の酸化物である
ことを特徴とする請求項2に記載のプラスチック眼鏡レンズ。 - 前記基材の少なくとも片面に、反射防止膜が形成されている
ことを特徴とする請求項1ないしは請求項3の何れかに記載のプラスチック眼鏡レンズ。 - 前記基材に、紫外線吸収剤が添加されている
ことを特徴とする請求項1ないしは請求項4の何れかに記載のプラスチック眼鏡レンズ。 - 前記プラスチック眼鏡レンズを通過しない光の色の色相角と、当該光が前記プラスチック眼鏡レンズを通過した場合の色の色相角の差の絶対値が、1未満である
ことを特徴とする請求項1ないしは請求項5の何れかに記載のプラスチック眼鏡レンズ。 - 請求項1ないしは請求項6の何れかに記載のプラスチック眼鏡レンズが用いられている
ことを特徴とする眼鏡。
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