WO2018150852A1 - リアクトル - Google Patents

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WO2018150852A1
WO2018150852A1 PCT/JP2018/002645 JP2018002645W WO2018150852A1 WO 2018150852 A1 WO2018150852 A1 WO 2018150852A1 JP 2018002645 W JP2018002645 W JP 2018002645W WO 2018150852 A1 WO2018150852 A1 WO 2018150852A1
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WO
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corner
winding
portions
core
chamfered
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PCT/JP2018/002645
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English (en)
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和宏 稲葉
康二 西
浩平 吉川
Original Assignee
株式会社オートネットワーク技術研究所
住友電装株式会社
住友電気工業株式会社
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Publication date
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/26—Fastening parts of the core together; Fastening or mounting the core on casing or support
    • H01F27/263—Fastening parts of the core together
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/255—Magnetic cores made from particles
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/2823—Wires
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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    • H01F27/306—Fastening or mounting coils or windings on core, casing or other support
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    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00
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    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0246—Manufacturing of magnetic circuits by moulding or by pressing powder

Definitions

  • the present invention relates to a reactor.
  • This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2017-026482 filed on Feb. 15, 2017, and uses all the contents described in the above Japanese application.
  • Patent Document 1 discloses a coil including a pair of winding portions formed by winding a winding in a spiral shape, an annular magnetic core disposed inside and outside the winding portion, and a winding portion of the magnetic core.
  • a reactor including a cylindrical interposition member interposed between a rectangular parallelepiped portion and a winding portion, and a resin mold portion that integrally holds a coil and a magnetic core is disclosed.
  • Each winding part is a rectangular tube shape with rounded corners, and is arranged side by side so that its axes are parallel.
  • the rectangular parallelepiped portion arranged in each winding part in the magnetic core all four corners facing the inner peripheral surface of the winding part are uniformly rounded along the inner peripheral surface of the winding part. Yes.
  • the reactor of the present disclosure is A coil provided with two winding parts formed by winding a winding so that the axis of each winding part is parallel;
  • a magnetic core including a rectangular parallelepiped inner core portion disposed in each winding portion and an outer core portion that is disposed outside the winding portion and connects the inner core portions to each other,
  • Each inner core is Of the four corners facing the inner peripheral surface of the winding part, at least one of the two outer corners arranged on the side where the winding parts are separated from each other, the inner side facing the outer corner part
  • a corner chamfered portion chamfered larger than the corner portion is provided.
  • FIG. It is a schematic perspective view which shows the reactor of Embodiment 1.
  • FIG. It is a schematic perspective view which shows the magnetic core with which the reactor of Embodiment 1 is equipped. It is sectional drawing which cut
  • FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining the shape of an inner core part included in each sample of Test Example 1.
  • FIG. 4 is a graph showing the inductance (relative value) of each sample measured in Test Example 1.
  • 4 is a graph showing the total loss (relative value) of each sample measured in Test Example 1.
  • one of the purposes is to provide a low-loss reactor that can have a large inductance while being small.
  • the reactor of the present disclosure described above can have a large inductance while having a small size, and has low loss.
  • a reactor according to an aspect of the present invention is: A coil provided with two winding parts formed by winding a winding so that the axis of each winding part is parallel; A magnetic core including a rectangular parallelepiped inner core portion disposed in each winding portion and an outer core portion that is disposed outside the winding portion and connects the inner core portions to each other, Each inner core is Of the four corners facing the inner peripheral surface of the winding part, at least one of the two outer corners arranged on the side where the winding parts are separated from each other, the inner side facing the outer corner part A corner chamfered portion chamfered larger than the corner portion is provided.
  • the “inner corner portion” is a corner portion arranged on the side where both winding portions approach.
  • the present inventors greatly chamfered a specific corner portion among the corner portions of the inner core portion, and even if the magnetic path area is small compared to the above-described conventional embodiment, the increase in loss is very small.
  • the knowledge that inductance is large was acquired.
  • the present invention is based on this finding.
  • the outer corners of the inner core are greatly chamfered compared to the inner corners, but the large chamfered portions are limited to the outer corners only. Therefore, the decrease in the magnetic path area in the inner core portion based on the provision of the chamfered portion is small, and the increase in the leakage magnetic flux due to the decrease in the magnetic path area is also small. As a result, the increase in the copper loss due to the leakage magnetic flux is also small. Moreover, since an inner core part is small by provision of a chamfering part, an iron loss can also be reduced. Such a reactor as described above has a small increase in loss that is a sum of copper loss and iron loss, and has low loss.
  • the reactor has a small magnetic path area due to the provision of the corner chamfered portion as described above, it has an exceptional effect that the inductance is larger than that of the above-described conventional embodiment (see Test Example 1 described later).
  • Such a reactor can easily make the magnetic core small and can be small when the inductance is constant. Therefore, the reactor can be increased in inductance and reduced in loss without increasing the size of the reactor due to the provision of the chamfered portion described above.
  • the above-described reactor is provided with a corner chamfered portion, so that the outer corner portion is not easily chipped when the coil and the magnetic core are assembled, and has excellent strength.
  • the area covering the chamfered part in these parts can be locally thickened, so that the strength is excellent. Even when the molding pressure is concentrated on the outer corner when forming the resin mold portion, the corner portion is hardly chipped due to the provision of the corner chamfered portion, which is excellent in strength.
  • An example of the chamfered portion is a chamfered shape.
  • the above-described form can have a large inductance while being small in size, has low loss, and the outer corners of the inner core part are less likely to be chipped, and is superior in strength.
  • the area covering the chamfered part in these parts can be made thicker, and the strength can be easily increased.
  • a resin mold part that integrally holds the inner core part and the outer core part The said resin mold part is filled between each said winding part and each said inner core part, and the form containing the inner side resin part which covers at least one part of the outer periphery of the said inner core part is mentioned.
  • the above-mentioned form is small but can have a large inductance, has low loss, and has a chamfered portion even when molding pressure is concentrated on the outer corner when forming the resin mold portion, particularly the inner resin portion.
  • the outer corners are less likely to be chipped and the strength is excellent.
  • the said form is excellent also in intensity
  • the part sandwiched between the corner part and the chamfered part of the winding part is locally large.
  • the inner resin portion can include a thick columnar portion filled in the surrounding portion. Since the inner core portion can be supported by the pillar portion, the rigidity of the magnetic core as an integral body is higher and the strength is superior.
  • the maximum thickness of the outer corner covering portion that covers the corner chamfered portion of the inner resin portion may be thicker than the maximum thickness of the inner corner covering portion that covers the inner corner portion.
  • the outer corner covering portion in the above form corresponds to the thick pillar portion described above.
  • the said form can support an inner core part with the column-shaped outer angle
  • the maximum thickness of the outer corner interposed portion that covers the corner chamfered portion of the inner interposed member may be thicker than the maximum thickness of the inner corner interposed portion that covers the inner corner portion.
  • the inner core portion in the above form is covered with the inner interposed member and the inner resin portion of the resin mold portion, and the inner interposed member is fixed to the inner core portion by the inner resin portion.
  • the outer corner interposition part in the inner interposition member has the same function as the column part of the resin mold part described above. That is, the said form can be arrange
  • the inner side resin part is more excellent in strength. Furthermore, the said form is excellent in intensity
  • Examples of the inner core part include a form including at least one of a core piece made of a compacted body and a core piece made of a composite material containing a magnetic powder and a resin.
  • the above-mentioned form can have a large inductance while being small, has a low loss, and if it includes a core piece made of a compacted body, it tends to have a larger inductance and is easy to be miniaturized.
  • the core piece made of the composite material is included, even when the operating frequency is higher, the AC loss is small, and the loss is easily reduced.
  • FIG. 1 The reactor 1A according to the first embodiment will be described mainly with reference to FIGS.
  • the lower surface in FIG. 1 is a surface facing the installation target (may be an installation surface in contact with the installation target).
  • This installation state is an example, and another surface may be a surface facing the installation target.
  • a reactor 1A according to the first embodiment is disposed inside and outside of a coil 2 including two winding portions 2a and 2b formed by spirally winding a winding 2w as shown in FIG. 1 and winding portions 2a and 2b.
  • the magnetic core 3 is provided.
  • the magnetic core 3 is a rectangular parallelepiped inner core portion 31a, 31b disposed in each of the winding portions 2a, 2b, and the coil 2 is not substantially disposed, and is disposed outside the winding portions 2a, 2b.
  • the outer core parts 32 and 32 which connect the parts 31a and 31b are included (refer also FIG. 2).
  • a specific corner portion of the corner portions of the inner core portions 31a and 31b is greatly chamfered.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the magnetic core 3 cut along the (III)-(III) cutting line (a plane perpendicular to the axial direction of the winding portions 2a and 2b) shown in FIG. 31b is shown.
  • each of the inner core portions 31a and 31b has four corner portions (310 to 313 in the inner core portion 31a) facing the inner peripheral surface of the winding portions 2a and 2b (in the inner core portion 31b). 314-317). Of these corner portions 310 to 317, two outer corner portions (310 and 312 in the inner core portion 31a) and (314 and 316 in the inner core portion 31b) disposed on the side where the winding portions 2a and 2b are separated from each other.
  • outer corner group 310 From the inner corners (311 and 313 for the inner core portion 31a) and (315 and 317 for the inner core portion 31b) facing the outer corner portions (310, 312) and (314, 316). Is also provided with a chamfered portion 31o that is greatly chamfered.
  • the four outer corner portions 310, 312, 314, 316 (hereinafter sometimes collectively referred to as “outer corner group 310”) are all provided with a chamfered portion 31 o, and the four inner corner portions 311 are provided. , 313, 315, 317 (hereinafter, collectively referred to as “inner angle group 311 etc.” in some cases). Details will be described below.
  • the coil 2 in this example includes a pair of cylindrical winding portions 2a and 2b formed by spirally winding one continuous winding 2w, and a part of the winding 2w. And a connecting portion 2r for connecting both winding portions 2a and 2b.
  • Each winding part 2a, 2b is arranged side by side so that each axis may be parallel.
  • the winding 2w in this example is a covered rectangular wire, a so-called enameled wire, comprising a flat wire conductor made of copper or the like and an insulating coating made of polyamideimide or the like covering the outer periphery of the conductor.
  • the winding parts 2a and 2b in this example are all square-wise edgewise coils with rounded corners, and have the same shape, winding direction, and number of turns.
  • the coil 2 a known coil having two winding portions 2a and 2b side by side can be used.
  • winding part 2a, 2b is comprised by the respectively different winding, and the coil etc. which were joined by welding etc. can be utilized.
  • the shape, number of turns, etc. can be changed as appropriate.
  • Both ends of the winding 2w are pulled out from the winding portions 2a and 2b in appropriate directions, terminal fittings (not shown) are appropriately attached, and are electrically connected to an external device (not shown) such as a power source. Connected.
  • the magnetic core 3 is provided with the inner core parts 31a and 31b and the outer core parts 32 and 32 as mentioned above.
  • a plurality of core pieces 31m and 32m are assembled in an annular shape, and a gap material 31g is interposed between adjacent core pieces.
  • the magnetic core 3 has a pair of U-shapes that constitute a plurality of core pieces 31m that constitute the main body of the inner core portions 31a and 31b, a part of the inner core portions 31a and 31b, and the outer core portions 32 and 32.
  • Core pieces 32m, 32m and a plurality of flat gap members 31g The magnetic core 3 in which these are assembled in an annular shape forms a closed magnetic circuit when the coil 2 is excited.
  • the core pieces 31m in this example are the same shape, and are rectangular parallelepiped members having a relatively short length along the axial direction of the winding portions 2a and 2b.
  • All of the U-shaped core pieces 32m in this example have the same shape, and are wound from a base part 320 constituting the outer core part 32 and an inner end face 32e arranged to face the end faces of the winding parts 2a and 2b in the base part 320.
  • Projection portions 321 and 321 projecting toward the turning portions 2a and 2b are provided.
  • the protruding portions 321 and 321 have substantially the same shape as the core piece 31m, and are disposed in the winding portions 2a and 2b to form a part of the inner core portions 31a and 31b.
  • a plurality of core pieces 31m are arranged in a stacked state between the protruding portions 321 and 321 of the core pieces 32m and 32m arranged to face each other.
  • the laminated body of the plurality of core pieces 31m and the projecting portions 321, 321 constitutes a rectangular parallelepiped inner core portion 31a, 31b.
  • Both inner core parts 31a and 31b of this example are the same shape, and are accommodated in the rectangular cylindrical winding parts 2a and 2b and wound side by side as shown in FIG.
  • the portions 2a and 2b are arranged symmetrically with respect to the center line as an axis.
  • the outer corner portion 310 on the right side and the upper side in FIG. 3 is provided.
  • the outer corner 312 on the right side and the lower side in FIG. 3 is chamfered larger than the opposed inner corner 313 to provide a corner chamfer 31o.
  • the outer corner portion 314 on the left side and the upper side in FIG. A chamfered portion 31o is provided by chamfering larger than 315.
  • the outer corner 316 on the left side and the lower side is chamfered larger than the opposed inner corner 317, and a corner chamfer 31 o is provided.
  • the outer angle group 310 provided in the two inner core portions 31a and 31b are all provided with the corner chamfered portions 31o. That is, the reactor 1A in this example includes a total of four chamfered portions 31o. All of the outer angle group 310 and the like are greatly chamfered over the entire length of the inner core portions 31a and 31b, so that they can be used when the coil 2 and the magnetic core 3 are assembled or when the resin mold portion 6A described later is formed. The corners of these are hard to chip and have excellent strength.
  • the outer angle group 310 or the like four sets of corner portions at diagonal positions: (310, 316), (312, 314) and corner portions at opposite positions: (310, 314), (312, 316) Among them, at least one set of the corner chamfered portions 31o, the three corners (310, 312, 314) or (312, 314, 316) selected from the outer angle group 310 or the like are provided with the corner chamfered portions 31o. It can also be set as the form provided. As the angle chamfered portion 31o increases, the outer angle group 310 and the like are less likely to be chipped, and the strength is improved.
  • all the chamfered portions 31o are chamfered, and the chamfered chamfer width c is equal.
  • the chamfering amount (here, chamfering width c) in the corner chamfered portion 31o is selected within a range that can reduce the decrease in inductance due to the decrease in the magnetic path area, the increase in copper loss due to the increase in leakage magnetic flux, and the like.
  • the chamfer width c is, for example, the smallest rectangle (in some cases, a square) that includes a cross section of one inner core portion 31a (or 31b) cut by a plane orthogonal to the axial direction of the winding portion 2a (or 2b).
  • the length L of the long side is about 0.1% to 20%, and more preferably about 0.5% to 10%.
  • the chamfering width c is, for example, about 0.1 mm to 10 mm, and further about 0.3 mm to 6 mm.
  • the outer corner group 310 and the like are less likely to be chipped and are excellent in strength, and in addition, a portion that covers the corner chamfered portion 31o when the resin mold portion 6A described later is provided (outer corner covering portions 610, 612). 614, 616) can be made thicker and more excellent in strength (details will be described later).
  • the corner chamfer 31o can be replaced by C chamfering and can be R chamfered.
  • the rounding radius r of the R chamfering at the corner chamfered portion 31o is, for example, about 0.1% to 20%, and further about 0.5% to 10% of the length L of the long side described above.
  • the rounding radius r in the chamfered portion 31o is, for example, about 0.1 mm to 10 mm, and further about 0.3 mm to 6 mm.
  • the inner angle group 311 and the like are also rounded (see the inner corners 311, 313, 315, and 317 in FIG. 3).
  • the rounding radius r of the chamfered portion 31o is smaller than the rounding radius r of the chamfered portion 31o.
  • the chamfer width c and the rounding radius r shown in FIG. 3 are examples.
  • the magnetic core 3 includes a plurality (2 to 4) of chamfered portions 31o as described above.
  • the chamfering shape (C chamfering, R chamfering) and the chamfering amount (chamfering width c, rounding radius r) may be made equal as in this example for all the chamfered portions 31o, and the chamfering shape and chamfering amount are the same. Different corner chamfers 31o can also be provided.
  • the side (lower side in FIG. 2) and the opposite side (upper side in FIG. 2) of the outer core portion 32 of this example both project from the inner core portions 31a and 31b.
  • the base portion 320 of the U-shaped core piece 32m has a portion extending from the projecting portion 321 to the side facing the installation target and the opposite side.
  • the base part 320 of this example has a part protruding in the direction away from the winding parts 2a and 2b from the center of the surface opposite to the inner end face 32e.
  • the moldability is excellent when the U-shaped core piece 32m is made of a compacted body to be described later.
  • the shapes of the outer core portion 32 and the core piece 32m are examples, and can be changed as appropriate. For example, at least one of the above-described lower extended portion and the upper extended portion can be omitted.
  • the base 320 and the protruding portion 321 can be independent core pieces.
  • the core pieces 31m and 32m in this example are both compacted bodies.
  • the green compact is typically a material obtained by compression molding a raw material powder containing magnetic powder and a binder and a lubricant as appropriate into a predetermined shape, and further subjected to heat treatment after molding.
  • the magnetic powder constituting the green compact is typically a metal powder made of a soft magnetic metal such as pure iron or an iron-based alloy (Fe—Si alloy, Fe—Ni alloy, etc.), and particles of soft magnetic metal.
  • the coating powder include an insulating coating made of phosphate or the like on the outer periphery thereof. Resin etc.
  • the content is about 30 volume% or less, Furthermore, 20 volume% or less, About 10 volume% or less is mentioned.
  • the binder can be eliminated by heat treatment, or it can be thermally denatured to form an insulating material between the powder particles.
  • an insulating material is provided between the powder particles by providing the above-described insulating coating, eddy current loss can be reduced, and a low-loss magnetic core 3 can be obtained.
  • a known technique and apparatus such as press molding can be used.
  • the compacted green body has a higher magnetic powder content than the composite material molded body described later, and has a large inductance. Therefore, the magnetic core 3 including the core pieces 31m and 32m made of a compacted body can be easily reduced in size when the inductance is constant.
  • the reactor 1A provided with such a magnetic core 3 is smaller.
  • the core pieces 31m and 32m can be formed of a composite material including magnetic powder and resin.
  • the composite material molded body includes a magnetic powder (which may be provided with the above-described insulating coating) made of the above-mentioned soft magnetic metal or a non-metallic soft magnetic material such as ferrite, and a resin. These materials are molded by injection molding or cast molding.
  • Examples of the content of the magnetic powder in the composite material include 30 volume% or more and 80 volume% or less, and further 50 volume% or more and 75 volume% or less.
  • the content of the resin in the composite material is 10 volume% or more and 70 volume% or less, and further 20 volume% or more and 50 volume% or less. Since the composite material compact has a higher resin content than the above-mentioned compacted compact, it is easy to reduce eddy current loss generated in the magnetic powder (particularly metal powder). For this reason, the magnetic core 3 including the core pieces 31m and 32m made of a composite material molded body can reduce loss such as eddy current loss even when the operating frequency is higher, and can be a low-loss magnetic core 3. Since a large amount of resin is contained, the insulation between the coil 2 and the magnetic core 3 is also excellent.
  • thermosetting resin examples include a thermosetting resin, a thermoplastic resin, a room temperature curable resin, and a low temperature curable resin.
  • thermoplastic resin examples include polyphenylene sulfide (PPS) resin, polytetrafluoroethylene (PTFE) resin, liquid crystal polymer (LCP), polyamide (PA) resin such as nylon 6 and nylon 66, polybutylene terephthalate (PBT) resin, and acrylonitrile. -Butadiene styrene (ABS) resin etc. are mentioned.
  • thermosetting resin examples include unsaturated polyester resins, epoxy resins, urethane resins, and silicone resins.
  • BMC Bulk molding compound in which calcium carbonate or glass fiber is mixed with unsaturated polyester, millable silicone rubber, millable urethane rubber, or the like can also be used.
  • nonmagnetic and nonmetallic powders such as alumina and silica can be expected to improve heat dissipation.
  • the content of non-magnetic and non-metallic powder is 0.2% by mass or more and 20% by mass or less, and further 0.5% by mass or more and 10% by mass or less.
  • the magnetic core 3 can include both a core piece made of a green compact and a core piece made of a composite material.
  • Gap Gap material 31g is made of a material having a lower relative permeability than core pieces 31m and 32m, typically a nonmagnetic material such as alumina, or a dispersion material in which a small amount of magnetic powder is dispersed in a resin. .
  • the number of the core pieces 31m and the gap material 31g, the shape / positioning position of the gap material 31g, and the like can be selected as appropriate.
  • an air gap can be provided, or the gap material 31g can be omitted to form a gapless structure.
  • the reactor 1A can be made low in loss. it can.
  • the core pieces 31m, 32m and the gap member 31g are joined together with, for example, an adhesive, the magnetic core 3 can be easily maintained in an annular shape.
  • the reactor 1A of the first embodiment further includes a resin mold portion 6A that integrally holds the inner core portions 31a and 31b and the outer core portions 32 and 32 (indicated by phantom lines (two-dot chain lines) in FIGS. 1 and 3). Can be provided.
  • the resin mold portion 6A By being integrally held by the resin mold portion 6A, the magnetic core 3 is enhanced in rigidity as an annular integral body and excellent in strength.
  • the resin mold portion 6A is made of an insulating resin and is interposed between the coil 2 and the magnetic core 3, the insulating properties of the two can be improved.
  • the resin mold part 6A can also protect the magnetic core 3 (particularly the outer core part 32) from the external environment.
  • resin mold part 6A can hold magnetic core 3 in one, it can cover a part of magnetic core 3 and can expose other parts.
  • region which opposes the installation object in the outer core part 32 without being covered with the resin mold part 6A, etc. are mentioned.
  • the above-described exposed region in the outer core portion 32 can be brought close to the installation target, and the reactor 1A having excellent heat dissipation can be obtained.
  • the resin mold portion 6A is filled between the winding portions 2a and 2b and the inner core portions 31a and 31b, and covers the inner resin portions 61a and at least part of the outer periphery of the inner core portions 31a and 31b.
  • 61b can be included.
  • FIG. 3 illustrates a case where the inner resin parts 61a and 61b cover the entire circumference of the inner core parts 31a and 31b.
  • An inner resin portion 61a is interposed in a square cylindrical space provided between one winding portion 2a and one inner core portion 31a.
  • An inner resin portion 61b is interposed in a square cylindrical space provided between the other winding portion 2b and the other inner core portion 31b.
  • the reactor 1A including the inner resin portions 61a and 61b is excellent in insulation between the winding portions 2a and 2b and the inner core portions 31a and 31b.
  • the portion sandwiched between the outer corner of each winding portion 2a, 2b and the corner chamfer 31o is the inner corner group and inner angle group 311 of each winding portion 2a, 2b. Larger than the part sandwiched between. Therefore, the part filled between the corner
  • the maximum thickness of the outer corner covering portions 610, 612, 614, and 616 that cover the column portions, that is, the corner chamfered portions 31o of the inner resin portions 61a and 61b, is the inner angle covering portions 611, 613, 615, and 617 that cover the inner angle group 311 and the like. Thicker than the maximum thickness of.
  • the four outer corner portions 310, 312, 314, 316 of the inner core portions 31a, 31b are formed by the pillar portions of the inner resin portions 61a, 61b (outer corner covering portions 610, 612, 614, 616). Supported.
  • Such a magnetic core 3 has higher rigidity as an integrated object and is superior in strength.
  • the resin mold portion 6A can be configured to cover only the magnetic core 3 and to cover the outer periphery of the coil 2 in addition to the magnetic core 3.
  • the coil 2 and the magnetic core 3 are integrally held by the resin mold portion 6A, and the rigidity of the reactor 1A as an integral object is increased.
  • Such a reactor 1A has such effects as being excellent in strength, being difficult to vibrate and being easy to reduce the generation of noise, and also capable of protecting the coil 2 from the external environment.
  • At least a part of the outer peripheral surface of the coil 2, for example, a region facing the installation target may be exposed without being covered with the resin mold portion 6A.
  • the above-described exposed region in the coil 2 can be brought close to the installation target, and the reactor 1A having excellent heat dissipation can be obtained.
  • the constituent material of the resin mold portion 6A examples include insulating resins such as the thermoplastic resin and the thermosetting resin described in the section of the composite material.
  • the resin mold portion 6A may be formed by housing and positioning the assembly of the coil 2 and the magnetic core 3 shown in FIG. 1 in a molding die and molding by various molding methods such as injection molding.
  • a thermoplastic resin can be suitably used for injection molding.
  • the introduction part of the flowable resin as a raw material includes the end surfaces of the winding parts 2a and 2b, the outer angle group 310, etc. in the rectangular cylindrical space provided between the winding parts 2a and 2b and the inner core parts 31a and 31b. It is considered that it is easy to introduce if it is a region closer to the outside.
  • the reactor 1A includes, for example, an in-vehicle converter (typically a DC-DC converter) mounted on a vehicle such as a hybrid vehicle, a plug-in hybrid vehicle, an electric vehicle, and a fuel cell vehicle, or a converter for an air conditioner. It can be used for various converters, such as power converters.
  • an in-vehicle converter typically a DC-DC converter mounted on a vehicle such as a hybrid vehicle, a plug-in hybrid vehicle, an electric vehicle, and a fuel cell vehicle, or a converter for an air conditioner. It can be used for various converters, such as power converters.
  • the reactor 1A according to the first embodiment includes a corner chamfered portion 31o in the outer angle group 310 and the like among the corner portions 310 to 317 facing the inner peripheral surfaces of the winding portions 2a and 2b in the inner core portions 31a and 31b.
  • the reactor 1A is provided with the corner chamfered portion 31o, the magnetic path area in the inner core portions 31a and 31b is reduced.
  • the size of the reactor 1A is smaller than that of the conventional embodiment in which all the corner portions are uniformly rounded. A large inductance can be obtained without increasing the size. That is, the reactor 1A is smaller when the inductance is constant.
  • the reactor 1A has a low loss due to a small increase in loss (particularly copper loss due to an increase in leakage magnetic flux) due to a decrease in magnetic path area.
  • the reactor 1A of Embodiment 1 is provided with the corner chamfered portion 31o, so that the outer angle group 310 and the like are not easily chipped as described above, and is excellent in strength.
  • the reactor 1A of the first embodiment includes the inner resin portions 61a and 61b and includes the resin mold portion 6A that integrally holds the magnetic core 3, the inner resin portions 61a and 61b cover the square chamfered portion 31o.
  • the pillar part is provided. Since the magnetic core 3 is supported by the four pillar portions of the outer angle group 310 and the like, the reactor 1A is excellent in strength from the viewpoint of increasing the rigidity as an integrated object.
  • the resin mold portion 6A is formed, the vicinity of the outer angle group 310 or the like is used as the raw fluid resin introduction portion as described above, and even if molding pressure is concentrated on the outer angle group 310 or the like, the outer corner is provided by the corner chamfered portion 31o.
  • Reactor 1A is also excellent in strength from the point that group 310 or the like is not easily lost.
  • the reactor 1B of Embodiment 2 is demonstrated.
  • the basic configuration of the reactor 1B is the same as that of the reactor 1A of the first embodiment including the resin mold portion 6A, and includes the coil 2 including the winding portions 2a and 2b, the magnetic including the chamfered portion 31o in the outer angle group 310 and the like.
  • the core 3 is provided with a resin mold portion 6B that integrally holds the inner core portions 31a and 31b and the outer core portions 32 and 32 (FIG. 1) and includes the inner resin portions 61a and 61b.
  • the reactor 1B of the second embodiment has a main difference from the first embodiment in that an interposition member 5B interposed between the coil 2 and the magnetic core 3 is provided.
  • this difference will be described in detail, and detailed description of other configurations and effects will be omitted.
  • the interposition member 5B in this example includes inner interposition members 5a and 5b that are interposed between the respective winding portions 2a and 2b and the inner core portions 31a and 31b and are assembled to the inner core portions 31a and 31b.
  • Each inner interposition member 5a, 5b is a rectangular tube-shaped member along the outer shape of the rectangular parallelepiped inner core portions 31a, 31b.
  • the portion covering the chamfered portion 31o is shaped like a C chamfer along the chamfered portion 31o, and the shape of the portion covering the inner angle group 311 and the like (small R chamfered) Such as shape).
  • Each of the inner interposed members 5a and 5b can be an integrally formed cylindrical member, but a plurality of pieces of divided pieces (for example, a piece of divided pieces that can be divided in the vertical direction in FIG. 4) and the like. Then, it is easy to assemble to the inner core portions 31a and 31b. Further, if a through hole or a groove (not shown) is provided at an appropriate position of each of the inner interposed members 5a and 5b so as to flow the flowable resin as the raw material of the resin mold portion 6B, the filling workability is excellent. Furthermore, the contact area between the inner interposed members 5a and 5b and the resin mold portion 6B can be increased, and the inner interposed members 5a and 5b can be firmly integrated with the coil 2 and the magnetic core 3.
  • the inner interposed members 5a and 5b are assembled to the inner core portions 31a and 31b, and the inner resin portions 61a and 61b are provided so as to cover the outer periphery of the inner interposed members 5a and 5b.
  • the portion covering the chamfered portion 31o in the inner interposed members 5a and 5b has a shape along the chamfered portion 31o as described above, and does not follow the inner peripheral shape of the winding portions 2a and 2b.
  • the maximum thickness of the outer corner covering portions 610, 612, 614, and 616 covering the pillar portions, that is, the corner chamfered portions 31o in the inner resin portions 61a and 61b, is the inner angle covering portions 611, 613, and 615 that cover the inner angle group 311 and the like. Thicker than the maximum thickness of 617.
  • the four outer corner portions 310, 312, 314, 316 in the inner core portions 31a, 31b are formed by the pillar portions (outer corner covering portions 610, 612, 614, 616) of the inner resin portions 61a, 61b. Supported.
  • Such a magnetic core 3 has higher rigidity as an integrated object and is superior in strength.
  • Examples of the constituent material of the interposed member 5B include insulating resins such as the thermoplastic resin described in the section of the resin mold portion 6A.
  • the thickness of the inner interposed members 5a and 5b can be appropriately selected in consideration of the thickness of the inner resin portions 61a and 61b in the resin mold portion 6B. In this example, as shown in FIG. 4, the thickness of the inner interposed members 5a and 5b is uniform throughout.
  • the reactor 1B of Embodiment 2 has the same effect as the reactor 1A of Embodiment 1. That is, it is possible to have a large inductance while having a small size, and to have a low loss and increase in strength due to the provision of the chamfered portion 31o. Furthermore, the reactor 1B of the second embodiment is provided with the interposition member 5B, particularly the inner interposition members 5a and 5b, to prevent the outer corner group 310 and the like from being chipped when the resin mold portion 6B is molded, and to mechanically connect the inner core portions 31a and 31b. There are also effects such as protection and improved insulation between the winding portions 2a, 2b and the inner core portions 31a, 31b. In addition, the reactor 1B of the second embodiment also has an effect of increasing strength due to the provision of a column portion (outer corner covering portions 610, 612, 614, 616) by the resin mold portion 6B.
  • the interposition member 5B can include a pair of frame-like members (not shown) interposed between the end surfaces of the winding portions 2a and 2b and the inner end surface 32e of the outer core portion 32 (core piece 32m). .
  • the insulation between the coil 2 and the magnetic core 3 can be further enhanced.
  • each frame-shaped member and the inner interposed members 5a and 5b are integrated, the number of parts can be reduced.
  • a groove, a through hole, a notch, or the like serving as a flow path for introducing the flowable resin as a raw material of the resin mold portion 6B may be appropriately provided in the interposed member 5B.
  • the reactor 1C of Embodiment 3 With reference to FIG. 5, the reactor 1C of Embodiment 3 is demonstrated.
  • the basic configuration of the reactor 1C is the same as that of the reactor 1B of the second embodiment, the coil 2 including the winding portions 2a and 2b, the magnetic core 3 including the angular chamfered portion 31o in the outer angle group 310 and the like, and the inner core
  • the resin mold part 6C including the inner resin parts 61a and 61b, and the intervening member 5C interposed between the coil 2 and the magnetic core 3 and integrally holding the parts 31a and 31b and the outer core parts 32 and 32 (FIG. 1).
  • the coil 2 including the winding portions 2a and 2b
  • the magnetic core 3 including the angular chamfered portion 31o in the outer angle group 310 and the like
  • the resin mold part 6C including the inner resin parts 61a and 61b, and the intervening member 5C interposed between the coil 2 and the magnetic core 3 and integrally holding the parts 31a and
  • the interposed member 5C in this example includes inner interposed members 5a and 5b, and inner resin portions 61a and 61b are provided so as to cover the outer periphery of the inner interposed members 5a and 5b.
  • the main difference from the second embodiment is that the portion covering the chamfered portion 31o of the inner interposed members 5a and 5b is locally thick.
  • this difference will be described in detail, and detailed description of other configurations and effects will be omitted.
  • the details of the interposed member 5C can refer to the interposed member 5B of the second embodiment.
  • the portion covering the chamfered portion 31o in the inner interposition members 5a and 5b is locally thick. That is, the maximum thickness of the outer corner interposition portions 510, 512, 514, 516 covering the corner chamfered portion 31o of the inner interposition members 5a, 5b is the maximum thickness of the inner angle interposition portions 511, 513, 515, 517 covering the inner angle group 311 and the like. Thicker than that.
  • locations other than the outer angle interposition portions 510, 512, 514, and 516 in the inner interposition members 5a and 5b are generally along the outer shape of the inner core portions 31a and 31b.
  • the rectangular cylindrical space provided between the winding portions 2a and 2b and the inner interposition members 5a and 5b has a uniform thickness throughout, and the inner resin portions 61a and 61b filled in the space. Also, it has a cylindrical shape with a uniform thickness throughout.
  • the four outer corner portions 310, 312, 314, and 316 of the inner core portions 31a and 31b are supported by the pillar portions (outer corner interposed portions 510, 512, 514, and 516) of the inner interposed members 5a and 5b. This state is fixed by the inner resin portions 61a and 61b.
  • the corner portions (310, 316) and (312 and 314) at the diagonal positions in the inner core portions 31a and 31b and the corner portions (310 and 314) and (312 and 316) at the opposite positions are both pillar portions (outer angles). It is supported by the interposition parts 510, 512, 514, 516), and the mechanical strength is increased.
  • Such a magnetic core 3 has higher rigidity as an integrated object and is superior in strength.
  • the reactor 1C of the third embodiment has the same effect as the reactor 1B of the second embodiment, that is, it can have a large inductance while being small in size, has low loss, and has high strength due to the provision of the corner chamfered portion 31o.
  • the prevention of chipping of the outer corner group 310 and the like during molding of the resin mold portion 6C by the provision of the interposition members 5C, particularly the inner interposition members 5a and 5b, mechanical protection of the inner core portions 31a and 31b, and the winding portions 2a and 2b There is an effect that the insulation between the inner core portions 31a and 31b is improved.
  • the reactor 1C of the third embodiment also has an effect of increasing strength due to the provision of column portions (outer corner interposed portions 510, 512, 514, 516) by the inner interposed members 5a, 5b.
  • the interposition member 5C includes the above-described frame-shaped member and the inner interposition members 5a and 5b and the frame-shaped member are integrally molded, the interposition member 5C itself has high rigidity. By fixing such an interposed member 5C to the magnetic core 3 by the resin mold portion 6C, it is possible to obtain a reactor 1C that is superior in strength.
  • the shape of the inner interposition members 5a and 5b assembled to the inner core portions 31a and 31b can be made different so that the above-described column portions supporting the inner core portions 31a and 31b can be made different.
  • one inner core portion 31a is assembled with the inner interposed member 5a having a uniform thickness according to the second embodiment, and the outer corner covering portion by the resin mold portion is used as a column portion that supports the outer corner portions 310 and 312. 610, 612 are provided.
  • the other inner core portion 31b is assembled with the inner interposed member 5b having a non-uniform thickness according to the third embodiment, and the outer corner interposed portions 514 and 516 according to the third embodiment are used as column portions for supporting the outer corner portions 314 and 316. Is provided.
  • the reactor as described in the first embodiment that is, a coil having two winding portions side by side, a rectangular parallelepiped inner core portion disposed in the winding portion, and disposed outside the winding portion.
  • a thing provided with the annular magnetic core containing an outer core part is made into a basic composition, and it is set as the same specification except the point which makes the chamfering state of the corner part of an inner core part differ.
  • the following four samples all have the same outer dimensions of the reactor.
  • FIG. 6 shows the inner core portion of each sample.
  • FIG. 6 schematically shows a cross section of the winding portion and the inner core portion taken along a plane orthogonal to the axial direction of the winding portion (see (III)-(III) cutting line in FIG. 1). As shown in FIG.
  • Sample No. 101 denotes a sample in which four corners facing the inner peripheral surface of the winding portion in each inner core portion are uniformly rounded, and corresponds to a conventional form.
  • the rounding radius r of the R chamfer is 3 mm.
  • Sample No. No. 1 is a sample in which, among the four corners facing the inner peripheral surface of the winding part in each inner core part, the outer corners are all chamfered and the inner corners are all chamfered.
  • the chamfering width c of the C chamfer is 4.5 mm
  • the rounding radius r of the R chamfering is 3 mm
  • the chamfering width c at the outer corner is larger than the rounding radius r at the inner corner. Therefore, sample no.
  • the magnetic path area of the inner core portion of Sample No. 1 Less than 101.
  • the inductance ( ⁇ H) when a current selected from the range of 0 A to 400 A or less is passed through the reactor of each sample is obtained by simulation.
  • An example of the inductance at a predetermined current value selected from 200A to 350A is shown in Table 1 and FIG. Table 1 and FIG.
  • the inductance of other samples is shown as a relative value with the inductance of 101 as a reference (inductance of each sample / inductance of sample No. 101).
  • FIG. 7 is a graph showing the relative inductance of each sample. The vertical axis represents inductance (relative value).
  • Commercially available software eg, JMAG-Designer manufactured by JSOL Corporation
  • JMAG-Designer manufactured by JSOL Corporation can be used for the inductance measurement simulation and the total loss simulation described later.
  • the DC copper loss (W), iron loss (W), AC copper loss (W) when the reactor of each sample is driven at a direct current of 50 A, an input voltage of 300 V, an output voltage of 300 V, and a frequency of 10 kHz are obtained by simulation.
  • Table 1 and FIG. 8 show the total loss of DC copper loss, iron loss, and AC copper loss.
  • Table 1 and FIG. Based on the total loss of 101, the total loss of other samples is shown as a relative value (total loss of each sample / total loss of sample No. 101).
  • FIG. 8 is a graph showing the total loss of each sample as a relative value. The vertical axis represents the total loss (relative value).
  • Table 1 also shows sample No. Based on the iron loss of 101, the iron loss of other samples is shown as a relative value (iron loss of each sample / iron loss of sample No. 101).
  • No. 1 is a sample No. 1 whose inner and outer corners are chamfered uniformly and small. It can be seen that the inductance is large compared to 101.
  • Sample No. No. 1 is a sample No. 1 in which the corners on the inside rather than the outside are chamfered. Compared to 102, the increase in inductance is large.
  • a decrease in the magnetic path area usually causes a decrease in inductance.
  • Sample No. 1 is Sample No. Although the magnetic path area is reduced compared to 101, the inductance is large. One reason for this is that the magnetic flux is more easily concentrated on the inner side of the inner core part due to the shape of the outer corners being chamfered larger than the inner corners, and the leakage flux is reduced. This is probably because it became easier.
  • Table 1 it has been confirmed that the same tendency is shown in the range of 200A to 350A.
  • No. 1 is a sample No. 1 whose inner and outer corners are chamfered uniformly and small. Although the loss increases compared to 101, the increase in loss is small. Here, the increase rate of the loss is about 0.29%.
  • Sample No. No. 1 is a sample No. 1 in which the corners on the inside rather than the outside are chamfered. 102 (increase rate: about 0.49%), sample No. No. 1 in which the inner and outer corners were uniformly chamfered. Compared to 103 (increase rate: about 1.05%), the increase in loss is very small.
  • sample no. As shown at 103, a decrease in the magnetic path area causes an increase in leakage magnetic flux and an increase in copper loss due to the leakage magnetic flux. In addition, since it is considered that the magnetic flux leaks more easily on the inner side than on the outer side of the magnetic flux loop, the sample No. If the inner corner of the inner core portion is chamfered as in 102, it is considered that leakage magnetic flux is more likely to occur. Sample No. In 102 and 103, it is considered that the loss increased because the copper loss due to the leakage magnetic flux became very large. Sample No.
  • the reactor including a coil including two winding portions side by side and a magnetic core including a rectangular parallelepiped inner core portion disposed in the winding portion, the inner circumference of the winding portion in the inner core portion. It has been shown that if the outer corner facing the surface is chamfered larger than the inner corner, a large inductance can be obtained without increasing the size of the reactor, and the loss is low. Such a reactor can be said to be easier to miniaturize when the inductance is constant. In addition, such a reactor is less likely to lack the outer corners and is excellent in strength.
  • At least one of the following changes and additions can be made to the reactors 1A to 1C of the first to third embodiments.
  • a sensor (not shown) for measuring a physical quantity of the reactor such as a temperature sensor, a current sensor, a voltage sensor, and a magnetic flux sensor is provided.
  • the winding portions 2a and 2b are provided with a heat radiating plate (not shown). This form can be set as the reactor 1A etc. which are excellent in heat dissipation.
  • a heat-sealing resin portion (not shown) for joining adjacent turns constituting the winding portions 2a and 2b is provided.
  • the winding parts 2a and 2b can be used as a molding die for the inner resin parts 61a and 61b to mold the resin mold part 6A for holding the magnetic core 3 integrally.
  • a case (for example, made of a metal such as aluminum or an aluminum alloy) that houses an assembly including the coil 2 and the magnetic core 3 is provided.
  • the reactor can be protected from the external environment, and a metal case can be used as a heat dissipation path such as the coil 2 to make the reactor 1A excellent in heat dissipation. Further, a heat dissipation layer is provided between the assembly and the inner bottom surface of the case. This form can be set as the reactor 1A etc. which can improve the insulation between the coil 2 and metal cases, and are excellent in heat dissipation.
  • Specific materials for the heat dissipation layer include those containing a filler (nonmagnetic and nonmetal powder such as alumina) and a resin (may be an adhesive) having excellent heat dissipation. Furthermore, a sealing material (which can contain a resin such as an epoxy resin or a silicone resin, and the above-described filler) for embedding the assembly in the case is provided.
  • This form can be used as a reactor 1A that can protect the assembly from the external environment and has excellent heat dissipation by using a sealing material and a metal case as a heat dissipation path such as the coil 2.

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Abstract

巻線を巻回してなる二つの巻回部を各巻回部の軸が平行するように備えるコイルと、前記各巻回部内に配置される直方体状の内側コア部と、前記巻回部外に配置されて前記内側コア部同士を連結する外側コア部とを含む磁性コアとを備え、各内側コア部は、前記巻回部の内周面に対向する四つの角部のうち、両巻回部が離れる側に配置される二つの外側の角部の少なくとも一方に、前記外側の角部に対向する内側の角部よりも大きく面取りされた角面取り部を備えるリアクトル。

Description

リアクトル
　本発明は、リアクトルに関する。
　本出願は、２０１７年０２月１５日付の日本国出願の特願２０１７－０２６４８２に基づく優先権を主張し、前記日本国出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　電圧の昇圧動作や降圧動作を行う回路の部品の一つに、リアクトルがある。特許文献１は、巻線を螺旋状に巻回してなる一対の巻回部を備えるコイルと、巻回部の内外に配置される環状の磁性コアと、磁性コアのうち巻回部内に配置される直方体状の部分と巻回部間に介在される筒状の介在部材と、コイルと磁性コアとを一体に保持する樹脂モールド部とを備えるリアクトルを開示する。各巻回部は、角部を丸めた四角筒状であり、その軸が平行するように横並びに配置される。磁性コアにおける各巻回部内に配置される直方体状の部分において、巻回部の内周面に対向する四つの角部はいずれも、巻回部の内周面に沿って一様に丸められている。
特開２０１６－１７１１３７号公報
　本開示のリアクトルは、
　巻線を巻回してなる二つの巻回部を各巻回部の軸が平行するように備えるコイルと、
　前記各巻回部内に配置される直方体状の内側コア部と、前記巻回部外に配置されて前記内側コア部同士を連結する外側コア部とを含む磁性コアとを備え、
　各内側コア部は、
　前記巻回部の内周面に対向する四つの角部のうち、両巻回部が離れる側に配置される二つの外側の角部の少なくとも一方に、前記外側の角部に対向する内側の角部よりも大きく面取りされた角面取り部を備える。
実施形態１のリアクトルを示す概略斜視図である。 実施形態１のリアクトルに備える磁性コアを示す概略斜視図である。 実施形態１のリアクトルに備える磁性コアをコイルの軸方向に直交する平面で切断した断面図である。 実施形態２のリアクトルをコイルの軸方向に直交する平面で切断した断面図であり、巻回部及びその内部のみを示す。 実施形態３のリアクトルをコイルの軸方向に直交する平面で切断した断面図であり、巻回部及びその内部を示す。 試験例１の各試料に備える内側コア部の形状を説明する説明図である。 試験例１で測定した各試料のインダクタンス（相対値）を示すグラフである。 試験例１で測定した各試料の合計損失（相対値）を示すグラフである。
［本開示が解決しようとする課題］
　小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失なリアクトルが望まれている。
　上述の磁性コアにおける各巻回部内に配置される部分において、角部が一様に丸められた従来形態では、インダクタンス特性について改善の余地があった。
　そこで、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失なリアクトルを提供することを目的の一つとする。
［本開示の効果］
　上記の本開示のリアクトルは、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失である。
［本願発明の実施形態の説明］
　最初に、本願発明の実施態様を列記して説明する。
（１）本願発明の一態様に係るリアクトルは、
　巻線を巻回してなる二つの巻回部を各巻回部の軸が平行するように備えるコイルと、
　前記各巻回部内に配置される直方体状の内側コア部と、前記巻回部外に配置されて前記内側コア部同士を連結する外側コア部とを含む磁性コアとを備え、
　各内側コア部は、
　前記巻回部の内周面に対向する四つの角部のうち、両巻回部が離れる側に配置される二つの外側の角部の少なくとも一方に、前記外側の角部に対向する内側の角部よりも大きく面取りされた角面取り部を備える。
　「内側の角部」とは、両巻回部が近付く側に配置される角部である。
　本発明者らは、内側コア部の角部のうち、特定の角部を大きく面取りすると、上述の従来形態と比較して磁路面積が小さくても、損失の増大が非常に小さい上に、インダクタンスが大きいという知見を得た。本発明は、この知見に基づくものである。
　上記のリアクトルによれば、内側コア部における外側の角部が内側の角部に比較して大きく面取りされているものの、大きな面取り箇所を外側の角部のみに限定する。そのため、角面取り部の具備に基づく内側コア部における磁路面積の減少が小さく、磁路面積の減少に起因する漏れ磁束の増大も小さい。ひいては、漏れ磁束に起因する銅損の増大も小さい。また、角面取り部の具備により内側コア部が小さいため、鉄損も低減できる。このような上記のリアクトルは、銅損と鉄損とを合計した損失の増大が小さく、低損失である。また、上記のリアクトルは、上述のように角面取り部の具備によって磁路面積が小さいものの、上述の従来形態と比較してインダクタンスが大きいという格別の効果を奏する（後述の試験例１参照）。このような上記のリアクトルは、インダクタンスを一定とする場合、磁性コアを小さくし易く、小型にできる。従って、上記のリアクトルは、上述の角面取り部の具備によって、リアクトルのサイズを大きくすることなく、インダクタンスを大きくでき、低損失なものとすることができる。
　更に、上記のリアクトルは、角面取り部の具備によって、コイルと磁性コアとの組付時などで外側の角部が欠け難く、強度にも優れる。後述する樹脂モールド部や内側介在部材を備える場合には、これらにおける角面取り部を覆う領域を局所的に肉厚にできることからも強度に優れる。樹脂モールド部の形成時に外側の角部に成形圧力が集中しても角面取り部の具備によって角部が欠け難く、この点からも強度に優れる。
（２）上記のリアクトルの一例として、
　前記角面取り部は、Ｃ面取りされている形態が挙げられる。
　上記形態は、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失である上に、内側コア部における外側の角部がより欠け難く、強度により優れる。後述する樹脂モールド部や内側介在部材を備える場合には、これらにおける角面取り部を覆う領域を更に肉厚にできて、強度をより高め易い。
（３）上記のリアクトルの一例として、
　前記内側コア部と前記外側コア部とを一体に保持する樹脂モールド部を備え、
　前記樹脂モールド部は、前記各巻回部と前記各内側コア部間に充填され、前記内側コア部の外周の少なくとも一部を覆う内側樹脂部を含む形態が挙げられる。
　上記形態は、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失である上に、樹脂モールド部、特に内側樹脂部の形成時、外側の角部に成形圧力が集中しても角面取り部の具備によって外側の角部が欠け難く、強度にも優れる。また、上記形態は、内側コア部と外側コア部とが樹脂モールド部によって一体化されるため、一体物としての磁性コアの剛性が高いことからも強度に優れる。更に、巻回部と内側コア部間に設けられる四角筒状の空間のうち、巻回部の角部と角面取り部とに挟まれる部分は局所的に大きい。内側樹脂部は、この包囲部分に充填されてなる肉厚な柱状の部分を含むことができる。この柱部分によって内側コア部を支持できるため、一体物としての磁性コアの剛性がより高く、強度により優れる。
（４）上述の内側樹脂部を備える上記（３）のリアクトルの一例として、
　前記内側樹脂部における前記角面取り部を覆う外角被覆部の最大厚さは、前記内側の角部を覆う内角被覆部の最大厚さよりも厚い形態が挙げられる。
　上記形態における外角被覆部は、上述の肉厚な柱部分に相当する。上記形態は、内側コア部の外側の角部に配置される柱状の外角被覆部によって内側コア部を支持できる。詳しくは、横並びされる二つの内側コア部における合計四つの外側の角部のうち、対角位置の二つの角部や、対向位置の二つの角部が上述の柱部分によって支持される。このような上記形態は、強度により優れる。
（５）上述の内側樹脂部を備える上記（３）又は（４）のリアクトルの一例として、
　前記各巻回部と前記各内側コア部間に介在され、前記各内側コア部に組み付けられる内側介在部材を備え、
　前記内側介在部材における前記角面取り部を覆う外角介在部の最大厚さは、前記内側の角部を覆う内角介在部の最大厚さよりも厚い形態が挙げられる。
　上記形態における内側コア部は、内側介在部材と樹脂モールド部の内側樹脂部とに覆われると共に、内側樹脂部によって内側コア部に内側介在部材が固定される。内側介在部材における外角介在部は、上述の樹脂モールド部の柱部分と同様な機能を有する。即ち、上記形態は、内側コア部の外側の角部に配置され、内側樹脂部によって固定される柱状の外角介在部によって内側コア部を支持できる。詳しくは、横並びされる二つの内側コア部における合計四つの外側の角部のうち、対角位置の二つの角部や、対向位置の二つの角部が上述の柱状の外側介在部によって支持され、かつこの状態が内側樹脂部によって保持される。このような上記形態は、強度により優れる。更に、上記形態は、内側介在部の具備によって内側コア部を機械的に保護できて、内側コア部の角部を欠け難くできることからも強度に優れる。内側介在部を絶縁性樹脂からなるものとすれば、上記形態は、内側介在部の具備によって、コイルと内側コア部間の絶縁性も高められる。
（６）上記のリアクトルの一例として、
　前記内側コア部は、圧粉成形体からなるコア片及び磁性体粉末と樹脂とを含む複合材料の成形体からなるコア片の少なくとも一方を含む形態が挙げられる。
　上記形態は、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができ、低損失である上に、圧粉成形体からなるコア片を含むと、より大きなインダクタンスを有し易く、小型にし易い。複合材料からなるコア片を含むと、使用周波数がより高い場合でも交流損失が小さく、より低損失にし易い。
［本願発明の実施形態の詳細］
　以下、図面を参照して、本願発明の実施形態に係るリアクトルを具体的に説明する。図中の同一符号は、同一名称物を示す。
［実施形態１］
　図１～図３を主に参照して、実施形態１のリアクトル１Ａを説明する。以下、図１に示すリアクトル１Ａをコンバータケースなどの設置対象（図示せず）に取り付けたとき、図１における下面が設置対象に対向する面（設置対象に接する設置面となる場合がある）として説明する。この設置状態は、例示であり、別の面が設置対象に対向する面となる場合もある。
（リアクトル）
（（全体構成））
　実施形態１のリアクトル１Ａは、図１に示すように巻線２ｗを螺旋状に巻回してなる二つの巻回部２ａ，２ｂを備えるコイル２と、巻回部２ａ，２ｂの内外に配置される磁性コア３とを備える。磁性コア３は、各巻回部２ａ，２ｂ内に配置される直方体状の内側コア部３１ａ，３１ｂと、コイル２が実質的に配置されず、巻回部２ａ，２ｂ外に配置されて内側コア部３１ａ，３１ｂ同士を連結する外側コア部３２，３２とを含む（図２も参照）。実施形態１のリアクトル１Ａは、各内側コア部３１ａ，３１ｂの角部のうち、特定の角部が大きく面取りされている。
　図３は、磁性コア３を、図１に示す（ＩＩＩ）－（ＩＩＩ）切断線（巻回部２ａ，２ｂの軸方向に直交する平面）で切断した断面図であり、内側コア部３１ａ，３１ｂを示す。図３に示すように、各内側コア部３１ａ，３１ｂは、巻回部２ａ，２ｂの内周面に対向する四つの角部（内側コア部３１ａでは３１０～３１３）、（内側コア部３１ｂでは３１４～３１７）を有する。これらの角部３１０～３１７のうち、両巻回部２ａ，２ｂが離れる側に配置される二つの外側の角部（内側コア部３１ａでは３１０，３１２）、（内側コア部３１ｂでは３１４，３１６）の少なくとも一方に、外側の角部（３１０，３１２）、（３１４，３１６）に対向する内側の角部（内側コア部３１ａでは３１１，３１３）、（内側コア部３１ｂでは３１５，３１７）よりも大きく面取りされた角面取り部３１ｏを備える。この例では、四つの外側の角部３１０，３１２，３１４，３１６（以下、まとめて「外角群３１０等」と呼ぶことがある）に全て角面取り部３１ｏを備え、四つの内側の角部３１１，３１３，３１５，３１７（以下、まとめて「内角群３１１等」と呼ぶことがある）よりも大きく面取りされている場合を示す。
　以下、詳細に説明する。
（（コイル））
　この例のコイル２は、図１に示すように１本の連続する巻線２ｗが螺旋状に巻回されてなる一対の筒状の巻回部２ａ，２ｂと、巻線２ｗの一部からなり、両巻回部２ａ，２ｂを接続する連結部２ｒとを備える。各巻回部２ａ，２ｂは、各軸が平行するように横並びに配置される。この例の巻線２ｗは、銅などからなる平角線の導体と、導体の外周を覆うポリアミドイミドなどからなる絶縁被覆とを備える被覆平角線、いわゆるエナメル線である。この例の巻回部２ａ，２ｂはいずれも、角部を丸めた四角筒状のエッジワイズコイルであり、形状・巻回方向・ターン数を同一としている。コイル２は、二つの巻回部２ａ，２ｂを横並びに備える公知のものを利用できる。例えば、巻回部２ａ，２ｂがそれぞれ異なる巻線で構成されて溶接などで接合されたコイルなどを利用できる。形状、ターン数なども適宜変更できる。
　巻線２ｗの両端部はいずれも、巻回部２ａ，２ｂから適宜な方向に引き出され、端子金具（図示せず）が適宜取り付けられ、電源などの外部装置（図示せず）に電気的に接続される。
（（磁性コア））
・全体構成
　磁性コア３は、上述のように内側コア部３１ａ，３１ｂと、外側コア部３２，３２とを備える。この例の磁性コア３は、図２に示すように複数のコア片３１ｍ，３２ｍが環状に組み付けられ、隣り合うコア片間にギャップ材３１ｇが介在される。詳しくは、磁性コア３は、内側コア部３１ａ，３１ｂの主体をなす複数のコア片３１ｍと、内側コア部３１ａ，３１ｂの一部と外側コア部３２，３２とを構成する一対のＵ字状のコア片３２ｍ，３２ｍと、複数の平板状のギャップ材３１ｇとを備える。これらが環状に組み付けられてなる磁性コア３は、コイル２を励磁したときに閉磁路を形成する。
　この例のコア片３１ｍはいずれも同一形状であり、巻回部２ａ，２ｂの軸方向に沿った長さが比較的短い直方体状の部材である。
　この例のＵ字状のコア片３２ｍはいずれも同一形状であり、外側コア部３２を構成する基部３２０と、基部３２０における巻回部２ａ，２ｂの端面に対向配置される内端面３２ｅから巻回部２ａ，２ｂに向かって突出する突出部３２１，３２１とを備える。突出部３２１，３２１は、コア片３１ｍと実質的に同様な形状であり、巻回部２ａ，２ｂ内に配置されて内側コア部３１ａ，３１ｂの一部をなす。向かい合わせに配置される各コア片３２ｍ，３２ｍの突出部３２１，３２１間に複数のコア片３１ｍが積層状態で配置される。これら複数のコア片３１ｍと突出部３２１，３２１との積層体によって、直方体状の内側コア部３１ａ，３１ｂを構成する。
・内側コア部の形状
　この例の内側コア部３１ａ，３１ｂはいずれも同一形状であり、四角筒状の巻回部２ａ，２ｂ内に収納されて、図３に示すように横並びされる巻回部２ａ，２ｂの中心線を軸として線対称に配置される。
　一方の内側コア部３１ａにおける巻回部２ａの内周面に対向する四つの角部３１０～３１３のうち、図３では右側かつ上側である外側の角部３１０は対向する内側の角部３１１よりも大きく面取りされて、角面取り部３１ｏが設けられている。同様に、図３では右側かつ下側である外側の角部３１２は対向する内側の角部３１３よりも大きく面取りされて、角面取り部３１ｏが設けられている。
　他方の内側コア部３１ｂにおける巻回部２ｂの内周面に対向する四つの角部３１４～３１７についても同様に、図３では左側かつ上側である外側の角部３１４は対向する内側の角部３１５よりも大きく面取りされて、角面取り部３１ｏが設けられている。図３では左側かつ下側である外側の角部３１６は対向する内側の角部３１７よりも大きく面取りされて、角面取り部３１ｏが設けられている。
　この例では、二つの内側コア部３１ａ，３１ｂに備える外角群３１０等に全て角面取り部３１ｏを備える。即ち、この例のリアクトル１Ａは、合計四つの角面取り部３１ｏを備える。内側コア部３１ａ，３１ｂの全長に亘って、外角群３１０等の全てが大きく面取りされることで、コイル２と磁性コア３との組付時や後述する樹脂モールド部６Ａの形成時などでこれらの角部が欠け難く強度に優れる。
　外角群３１０等において、対角位置の角部の組：（３１０，３１６）、（３１２，３１４）、対向位置の角部の組：（３１０，３１４）、（３１２，３１６）という４つの組のうち、少なくとも一組に角面取り部３１ｏを備える形態、外角群３１０等のうちから選択される三つの角部（３１０，３１２，３１４）又は（３１２，３１４，３１６）に角面取り部３１ｏを備える形態とすることもできる。角面取り部３１ｏが多いほど、外角群３１０等に欠けが生じ難く、強度に優れる。
　この例の角面取り部３１ｏはいずれも、Ｃ面取りされており、Ｃ面取りの面取り幅ｃが等しい場合を示す。角面取り部３１ｏにおける面取り量（ここでは面取り幅ｃ）は、磁路面積の減少に起因するインダクタンスの低下、漏れ磁束の増大に起因する銅損の増大などを低減できる範囲で選択する。面取り幅ｃは、例えば、一つの内側コア部３１ａ（又は３１ｂ）について、巻回部２ａ（又は２ｂ）の軸方向に直交する平面で切断した断面を内包する最小の長方形（正方形の場合がある）を仮想した場合に、この仮想長方形の角部をなす長辺及び短辺のうち、長辺の長さＬの０．１％以上２０％以下程度、更に０．５％以上１０％以下程度が挙げられる。又は、面取り幅ｃは、例えば０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下程度、更に０．３ｍｍ以上６ｍｍ以下程度が挙げられる。本例のようにＣ面取りとすると、外角群３１０等がより欠け難く、強度に優れる上に、後述する樹脂モールド部６Ａを備える場合に角面取り部３１ｏを覆う部分（外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６）を肉厚にできて、強度により優れる（詳細は後述する）。
　角面取り部３１ｏをＣ面取りに代えて、Ｒ面取りとすることもできる。角面取り部３１ｏにおけるＲ面取りの丸め半径ｒは、例えば、上述の長辺の長さＬの０．１％以上２０％以下程度、更に０．５％以上１０％以下程度が挙げられる。又は、角面取り部３１ｏにおける丸め半径ｒは、例えば０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下程度、更に０．３ｍｍ以上６ｍｍ以下程度が挙げられる。
　この例では、内角群３１１等もＲ面取りされた場合を示す（図３の内側の角部３１１，３１３，３１５，３１７参照）。但し、内角群３１１等のＲ面取りの丸め半径ｒは、角面取り部３１ｏのＣ面取りの面取り幅ｃよりも小さい。図３に示す面取り幅ｃ、丸め半径ｒは例示である。
　磁性コア３は、上述のように複数（２～４つ）の角面取り部３１ｏを備える。全ての角面取り部３１ｏについて、面取りの形状（Ｃ面取り、Ｒ面取り）、面取り量（面取り幅ｃ、丸め半径ｒ）を本例のように等しくしてもよいし、面取りの形状や面取り量が異なる角面取り部３１ｏを備えることもできる。
　その他、この例の外側コア部３２における設置対象に対向する側（図２では下側）及びその反対側（図２では上側）はいずれも、内側コア部３１ａ，３１ｂよりも突出している。詳しくは、Ｕ字状のコア片３２ｍの基部３２０は、突出部３２１よりも設置対象に対向する側及びその反対側に延設された部分を有する。このような上下方向の延設部分を備えることで、基部３２０における巻回部２ａ，２ｂの軸方向に沿った大きさを短くでき、この点で小型な磁性コア３とすることができる。基部３２０における設置対象に対向する面を巻回部２ａ，２ｂにおける設置対象に対向する面と面一にすれば、設置対象への放熱性の向上、設置状態の安定性の向上などを図ることができる。更に、この例の基部３２０は、内端面３２ｅと反対側の面の中央から巻回部２ａ，２ｂとは離れる方向に突出する部分を有する。このような突出部分を備えることで、Ｕ字状のコア片３２ｍを後述する圧粉成形体からなるものとする場合に成形性に優れる。外側コア部３２、コア片３２ｍの形状は例示であり、適宜変更できる。例えば、上述の下側の延設部分及び上側の延設部分の少なくとも一方を省略することができる。又は、例えば、基部３２０と突出部３２１とが独立したコア片とすることができる。
・材質
　この例のコア片３１ｍ，３２ｍはいずれも圧粉成形体である。圧粉成形体は、代表的には、磁性粉末と適宜バインダや潤滑剤とを含む原料粉末を所定の形状に圧縮成形したもの、更に成形後に熱処理を施したものが挙げられる。圧粉成形体を構成する磁性粉末は、代表的には、純鉄や鉄基合金（Ｆｅ－Ｓｉ合金、Ｆｅ－Ｎｉ合金など）などといった軟磁性金属からなる金属粉末、更に軟磁性金属の粒子の外周にリン酸塩などからなる絶縁被覆を備える被覆粉末などが挙げられる。バインダは樹脂などを利用でき、その含有量は３０体積％以下程度、更に２０体積％以下、１０体積％以下程度が挙げられる。熱処理を施すと、成形に伴う歪みを除去できてヒステリシス損などの損失を低減でき、低損失な磁性コア３とすることができる。また、熱処理によってバインダを消失させたり、熱変性させて粉末粒子間の絶縁材としたりすることができる。上述の絶縁被覆を備えるなどして粉末粒子間に絶縁材を備えると、渦電流損を低減でき、低損失な磁性コア３とすることができる。成形には、プレス成形などの公知の手法、装置を利用できる。
　圧粉成形体は、後述する複合材料の成形体よりも磁性粉末の含有量を高められて、大きなインダクタンスを有し易い。そのため、圧粉成形体からなるコア片３１ｍ，３２ｍを備える磁性コア３は、インダクタンスを一定とする場合により小型にし易い。このような磁性コア３を備えるリアクトル１Ａは、より小型である。
　又は、コア片３１ｍ，３２ｍを磁性体粉末と樹脂とを含む複合材料の成形体とすることができる。複合材料の成形体は、代表的には、上述の軟磁性金属や、フェライトなどの非金属の軟磁性材料からなる磁性粉末（上述の絶縁被覆を備えるものでもよい）と樹脂とを含む流動状態の原料を射出成形や注型成形などによって成形したものが挙げられる。
　複合材料中の磁性粉末の含有量は、例えば、３０体積％以上８０体積％以下、更に５０体積％以上７５体積％以下が挙げられる。複合材料中の樹脂の含有量は１０体積％以上７０体積％以下、更に２０体積％以上５０体積％以下が挙げられる。複合材料の成形体は、上述の圧粉成形体よりも樹脂の含有量が多いため、磁性粉末（特に金属粉末）に生じる渦電流損を低減し易い。そのため、複合材料の成形体からなるコア片３１ｍ，３２ｍを備える磁性コア３は、使用周波数がより高い場合でも渦電流損などの損失を低減でき、低損失な磁性コア３とすることができる。樹脂を多く含むため、コイル２と磁性コア３との絶縁性にも優れる。
　複合材料中の樹脂は、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、常温硬化性樹脂、低温硬化性樹脂などが挙げられる。熱可塑性樹脂は、例えば、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、ナイロン６やナイロン６６といったポリアミド（ＰＡ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）樹脂などが挙げられる。熱硬化性樹脂は、例えば、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂などが挙げられる。その他、不飽和ポリエステルに炭酸カルシウムやガラス繊維が混合されたＢＭＣ（Ｂｕｌｋ　ｍｏｌｄｉｎｇ　ｃｏｍｐｏｕｎｄ）、ミラブル型シリコーンゴム、ミラブル型ウレタンゴムなども利用できる。
　磁性粉末及び樹脂に加えて、アルミナやシリカなどの非磁性かつ非金属粉末を含有する複合材料とすると、放熱性の向上などが期待できる。非磁性かつ非金属粉末の含有量は、０．２質量％以上２０質量％以下、更に０．５質量％以上１０質量％以下が挙げられる。
　その他、磁性コア３は、圧粉成形体からなるコア片と、複合材料の成形体からなるコア片との双方を含むことができる。
・ギャップ
　ギャップ材３１ｇは、コア片３１ｍ，３２ｍよりも比透磁率が低い材料、代表的にはアルミナなどの非磁性材、樹脂中に少量の磁性粉末が分散された分散材などで構成される。コア片３１ｍ及びギャップ材３１ｇの個数、ギャップ材３１ｇの形状・配置位置などは適宜選択できる。ギャップ材３１ｇに代えて、又はギャップ材３１ｇと併用してエアギャップを備えたり、ギャップ材３１ｇを省略してギャップレス構造としたりすることもできる。この例では、ギャップ材３１ｇを巻回部２ａ，２ｂ内に配置するため、コイル２外への漏れ磁束に起因する損失が実質的に生じず、この点から低損失なリアクトル１Ａとすることができる。コア片３１ｍ，３２ｍとギャップ材３１ｇとは例えば接着剤などで接合すると、磁性コア３を環状に維持し易い。
（（樹脂モールド部））
　実施形態１のリアクトル１Ａは、更に、内側コア部３１ａ，３１ｂと外側コア部３２，３２とを一体に保持する樹脂モールド部６Ａ（図１、図３では仮想線（二点鎖線）で示す）を備えることができる。樹脂モールド部６Ａによって一体に保持されることで、磁性コア３は環状の一体物としての剛性を高められて強度に優れる。樹脂モールド部６Ａが絶縁性樹脂からなり、コイル２と磁性コア３間に介在される場合には、この両者の絶縁性を高められる。その他、樹脂モールド部６Ａは、磁性コア３（特に外側コア部３２）を外部環境から保護することもできる。樹脂モールド部６Ａは、磁性コア３を一体に保持できれば、磁性コア３の一部を覆い、他部を露出させることができる。例えば、外側コア部３２における設置対象と対向する領域を樹脂モールド部６Ａに覆われず露出させる形態などが挙げられる。この形態は、冷却構造を有する設置対象である場合に外側コア部３２における上述の露出領域を設置対象に近接させて、放熱性に優れるリアクトル１Ａとすることができる。
　樹脂モールド部６Ａは、図３に示すように各巻回部２ａ，２ｂと各内側コア部３１ａ，３１ｂ間に充填され、内側コア部３１ａ，３１ｂの外周の少なくとも一部を覆う内側樹脂部６１ａ，６１ｂを含むことができる。図３では、内側樹脂部６１ａ，６１ｂが内側コア部３１ａ，３１ｂの全周を覆う場合を例示する。一方の巻回部２ａと一方の内側コア部３１ａ間に設けられる四角筒状の空間に内側樹脂部６１ａが介在する。他方の巻回部２ｂと他方の内側コア部３１ｂ間に設けられる四角筒状の空間に内側樹脂部６１ｂが介在する。これら内側樹脂部６１ａ，６１ｂを備えるリアクトル１Ａは、各巻回部２ａ，２ｂと各内側コア部３１ａ，３１ｂ間の絶縁性に優れる。
　更に、上述の四角筒状の空間のうち、各巻回部２ａ，２ｂの外側の角部と角面取り部３１ｏとに挟まれる部分は、各巻回部２ａ，２ｂの内側の角部と内角群３１１等とに挟まれる部分に比較して大きい。そのため、内側樹脂部６１ａ，６１ｂにおける各巻回部２ａ，２ｂの外側の角部と角面取り部３１ｏ間に充填された部分は肉厚な柱部分をなす。この柱部分、即ち内側樹脂部６１ａ，６１ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６の最大厚さは、内角群３１１等を覆う内角被覆部６１１，６１３，６１５，６１７の最大厚さよりも厚い。この例のリアクトル１Ａでは、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける四つの外側の角部３１０，３１２，３１４，３１６が内側樹脂部６１ａ，６１ｂの柱部分（外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６）によって支持される。このような磁性コア３は、一体物としての剛性がより高く、強度により優れる。
　樹脂モールド部６Ａは、磁性コア３のみを覆う形態、磁性コア３に加えて、更にコイル２の外周も一体に覆う形態とすることができる。後者の形態は、樹脂モールド部６Ａによってコイル２と磁性コア３とが一体に保持されて、リアクトル１Ａの一体物としての剛性を高められる。このようなリアクトル１Ａは、強度に優れる、振動し難く騒音の発生も低減し易い、コイル２も外部環境から保護できるなどの効果を奏する。コイル２の外周面の少なくとも一部、例えば設置対象と対向する領域などを樹脂モールド部６Ａに覆われず露出させる形態などとすることができる。この形態は、冷却構造を有する設置対象である場合にコイル２における上述の露出領域を設置対象に近接させて、放熱性に優れるリアクトル１Ａとすることができる。
　樹脂モールド部６Ａの構成材料は、複合材料の項で説明した熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂などの絶縁性樹脂が挙げられる。絶縁性樹脂に上述の非磁性かつ非金属粉末を含有する場合には、放熱性や絶縁性などを向上できる。樹脂モールド部６Ａは、図１に示すコイル２と磁性コア３との組物を成形型に収納して位置決めし、射出成形などの各種の成形方法によって成形することが挙げられる。射出成形には、熱可塑性樹脂を好適に利用できる。原料となる流動性樹脂の導入部は、巻回部２ａ，２ｂと内側コア部３１ａ，３１ｂ間に設けられる四角筒状の空間のうち、巻回部２ａ，２ｂの端面及び外角群３１０等を含む外側寄りの領域とすると導入し易いと考えられる。
（用途）
　実施形態１のリアクトル１Ａは、例えば、ハイブリッド自動車、プラグインハイブリッド自動車、電気自動車、燃料電池自動車などの車両に搭載される車載用コンバータ（代表的にはＤＣ－ＤＣコンバータ）や、空調機のコンバータなどの種々のコンバータ、電力変換装置の構成部品に利用できる。
（作用効果）
　実施形態１のリアクトル１Ａは、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける巻回部２ａ，２ｂの内周面に対向する角部３１０～３１７のうち、外角群３１０等に角面取り部３１ｏを備える。リアクトル１Ａは、角面取り部３１ｏが設けられることで、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける磁路面積が減るものの、上述の全ての角部を一様に丸めている従来形態と比較して、サイズを大きくすることなく、大きなインダクタンスを有することができる。即ち、リアクトル１Ａは、インダクタンスを一定とする場合、より小型である。かつ、リアクトル１Ａは、磁路面積の減少に起因する損失（特に漏れ磁束の増大に起因する銅損）の増大も小さく、低損失である。これらの効果を後述の試験例１で具体的に説明する。
　また、実施形態１のリアクトル１Ａは、角面取り部３１ｏを備えることで、上述のように外角群３１０等が欠け難く、強度にも優れる。
　実施形態１のリアクトル１Ａが、内側樹脂部６１ａ，６１ｂを含み、磁性コア３を一体に保持する樹脂モールド部６Ａを備える場合には、内側樹脂部６１ａ，６１ｂに角面取り部３１ｏを覆う肉厚の柱部分を備える。磁性コア３は、外角群３１０等を四つの柱部分によって支持されるため一体物としての剛性を高められる点からも、リアクトル１Ａは強度に優れる。樹脂モールド部６Ａの形成時、上述のように外角群３１０等の近傍を原料の流動性樹脂の導入部とし、外角群３１０等に成形圧力が集中した場合でも、角面取り部３１ｏの具備によって外角群３１０等が欠け難い点からも、リアクトル１Ａは強度に優れる。
　［実施形態２］
　図４を参照して、実施形態２のリアクトル１Ｂを説明する。リアクトル１Ｂの基本的な構成は、樹脂モールド部６Ａを備える実施形態１のリアクトル１Ａと同様であり、巻回部２ａ，２ｂを含むコイル２と、外角群３１０等に角面取り部３１ｏを備える磁性コア３と、内側コア部３１ａ，３１ｂと外側コア部３２，３２（図１）とを一体に保持し、内側樹脂部６１ａ，６１ｂを含む樹脂モールド部６Ｂとを備える。実施形態２のリアクトル１Ｂは、コイル２と磁性コア３間に介在される介在部材５Ｂを備える点を実施形態１との主な相違点とする。以下、この相違点を詳細に説明し、その他の構成及び効果などについては詳細な説明を省略する。
　この例の介在部材５Ｂは、各巻回部２ａ，２ｂと各内側コア部３１ａ，３１ｂ間に介在され、各内側コア部３１ａ，３１ｂに組み付けられる内側介在部材５ａ，５ｂを備える。各内側介在部材５ａ，５ｂは、直方体状の内側コア部３１ａ，３１ｂの外形に沿った四角筒状の部材である。内側介在部材５ａ，５ｂのうち、角面取り部３１ｏを覆う箇所は、角面取り部３１ｏに沿ってＣ面取りされたような形状であり、内角群３１１等を覆う箇所の形状（小さなＲ面取りされたような形状）とは異なる。各内側介在部材５ａ，５ｂは、一体成形された筒状部材とすることができるが、複数の分割片の組物（例えば、図４の上下方向に分割可能な分割片の組物など）とすると内側コア部３１ａ，３１ｂに組み付け易い。また、各内側介在部材５ａ，５ｂの適宜な位置に貫通孔や溝（図示せず）などを設けて、樹脂モールド部６Ｂの原料の流動性樹脂を流す流路とすると、充填作業性に優れる上に、内側介在部材５ａ，５ｂと樹脂モールド部６Ｂとの接触面積を増大でき、内側介在部材５ａ，５ｂをコイル２や磁性コア３に強固に一体化できる。
　実施形態２のリアクトル１Ｂでは、内側コア部３１ａ，３１ｂに内側介在部材５ａ，５ｂが組み付けられ、この内側介在部材５ａ，５ｂの外周を覆うように内側樹脂部６１ａ，６１ｂが設けられる。この例では、内側介在部材５ａ，５ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う箇所は、上述のように角面取り部３１ｏに沿った形状であり、巻回部２ａ，２ｂの内周形状に沿っていない。そのため、巻回部２ａ，２ｂと内側介在部材５ａ，５ｂ間に設けられる四角筒状の空間のうち、各巻回部２ａ，２ｂの外側の角部と内側介在部材５ａ，５ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う箇所とに挟まれる部分は、その他の部分に比較して大きい。内側樹脂部６１ａ，６１ｂにおける上記の挟まれる部分に充填された箇所は、上述の肉厚な柱部分をなす。この柱部分、即ち、内側樹脂部６１ａ，６１ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６の最大厚さは、内角群３１１等を覆う内角被覆部６１１，６１３，６１５，６１７の最大厚さよりも厚い。この例のリアクトル１Ｂでは、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける四つの外側の角部３１０，３１２，３１４，３１６が内側樹脂部６１ａ，６１ｂの柱部分（外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６）によって支持される。即ち、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける対角位置の角部（３１０，３１６）、（３１２，３１４）かつ対向位置の角部（３１０，３１４）、（３１２，３１６）のいずれも柱部分によって支持されて、機械的強度を高められる。このような磁性コア３は、一体物としての剛性がより高く、強度により優れる。
　介在部材５Ｂの構成材料は、樹脂モールド部６Ａの項で述べた熱可塑性樹脂などの絶縁性樹脂が挙げられる。内側介在部材５ａ，５ｂの厚さは、樹脂モールド部６Ｂにおける内側樹脂部６１ａ，６１ｂの厚さを考慮して、適宜選択できる。この例では、図４に示すように内側介在部材５ａ，５ｂの厚さを全体に亘って一様な厚さとしている。
　実施形態２のリアクトル１Ｂは、実施形態１のリアクトル１Ａと同様の効果を奏する。即ち、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができる上に低損失であること、角面取り部３１ｏの具備による高強度化といった効果を奏する。更に、実施形態２のリアクトル１Ｂは、介在部材５Ｂ、特に内側介在部材５ａ，５ｂの具備によって、樹脂モールド部６Ｂの成形時における外角群３１０等の欠け防止、内側コア部３１ａ，３１ｂの機械的保護、巻回部２ａ，２ｂと内側コア部３１ａ，３１ｂ間の絶縁性の向上、といった効果も奏する。また、実施形態２のリアクトル１Ｂは、樹脂モールド部６Ｂによる柱部分（外角被覆部６１０，６１２，６１４，６１６）の具備による高強度化という効果も奏する。
　その他、介在部材５Ｂは、巻回部２ａ，２ｂの端面と外側コア部３２（コア片３２ｍ）の内端面３２ｅ間にそれぞれ介在される一対の枠状部材（図示せず）を備えることができる。この場合、コイル２と磁性コア３間の絶縁性をより高められる。各枠状部材と内側介在部材５ａ，５ｂとを一体物とすると、部品点数を低減できる。枠状部材を備える場合には、樹脂モールド部６Ｂの原料の流動性樹脂を導入するための流路となる溝や貫通孔、切欠などを介在部材５Ｂに適宜設けるとよい。
［実施形態３］
　図５を参照して、実施形態３のリアクトル１Ｃを説明する。リアクトル１Ｃの基本的な構成は、実施形態２のリアクトル１Ｂと同様であり、巻回部２ａ，２ｂを含むコイル２と、外角群３１０等に角面取り部３１ｏを備える磁性コア３と、内側コア部３１ａ，３１ｂと外側コア部３２，３２（図１）とを一体に保持し、内側樹脂部６１ａ，６１ｂを含む樹脂モールド部６Ｃと、コイル２と磁性コア３間に介在される介在部材５Ｃとを備える。この例の介在部材５Ｃは、内側介在部材５ａ，５ｂを備え、内側介在部材５ａ，５ｂの外周を覆うように内側樹脂部６１ａ，６１ｂが設けられる。実施形態３のリアクトル１Ｃでは、内側介在部材５ａ，５ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う箇所が局所的に厚い点を実施形態２との主な相違点とする。以下、この相違点を詳細に説明し、その他の構成及び効果などについては詳細な説明を省略する。上記の相違点を除いて、介在部材５Ｃの詳細は、実施形態２の介在部材５Ｂを参照することができる。
　上述のように内側介在部材５ａ，５ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う箇所は、局所的に肉厚である。即ち、内側介在部材５ａ，５ｂにおける角面取り部３１ｏを覆う外角介在部５１０，５１２，５１４，５１６の最大厚さは、内角群３１１等を覆う内角介在部５１１，５１３，５１５，５１７の最大厚さよりも厚い。一方、内側介在部材５ａ，５ｂにおける外角介在部５１０，５１２，５１４，５１６以外の箇所は内側コア部３１ａ，３１ｂの外形に概ね沿っている。そのため、巻回部２ａ，２ｂと内側介在部材５ａ，５ｂ間に設けられる四角筒状の空間は、全体に亘って一様な厚さであり、この空間に充填される内側樹脂部６１ａ，６１ｂも全体に亘って一様な厚さの筒状になっている。リアクトル１Ｃは、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける四つの外側の角部３１０，３１２，３１４，３１６が内側介在部材５ａ，５ｂの柱部分（外角介在部５１０，５１２，５１４，５１６）によって支持され、この状態が内側樹脂部６１ａ，６１ｂによって固定される。即ち、内側コア部３１ａ，３１ｂにおける対角位置の角部（３１０，３１６）、（３１２，３１４）かつ対向位置の角部（３１０，３１４）、（３１２，３１６）のいずれも柱部分（外角介在部５１０，５１２，５１４，５１６）によって支持されて、機械的強度を高められる。このような磁性コア３は、一体物としての剛性がより高く、強度により優れる。
　実施形態３のリアクトル１Ｃは、実施形態２のリアクトル１Ｂと同様の効果、即ち、小型でありながら大きなインダクタンスを有することができる上に低損失であること、角面取り部３１ｏの具備による高強度化、介在部材５Ｃ、特に内側介在部材５ａ，５ｂの具備による樹脂モールド部６Ｃの成形時での外角群３１０等の欠け防止、内側コア部３１ａ，３１ｂの機械的保護、巻回部２ａ，２ｂと内側コア部３１ａ，３１ｂ間の絶縁性の向上、といった効果を奏する。また、実施形態３のリアクトル１Ｃは、内側介在部材５ａ，５ｂによる柱部分（外角介在部５１０，５１２，５１４，５１６）の具備による高強度化という効果も奏する。介在部材５Ｃが上述の枠状部材を備え、更に内側介在部材５ａ，５ｂとこの枠状部材とが一体成形品であれば、介在部材５Ｃ自体の剛性が高い。このような介在部材５Ｃが樹脂モールド部６Ｃによって磁性コア３に固定されることで、強度により優れるリアクトル１Ｃとすることができる。
　その他、各内側コア部３１ａ，３１ｂに組み付けられる内側介在部材５ａ，５ｂの形状を異ならせて、各内側コア部３１ａ，３１ｂを支持する上述の柱部分が異なる形態などとすることができる。例えば、一方の内側コア部３１ａには、実施形態２の均一的な厚さの内側介在部材５ａを組み付けると共に、外側の角部３１０，３１２を支持する柱部分として、樹脂モールド部による外角被覆部６１０，６１２を備える。他方の内側コア部３１ｂには、実施形態３の不均一な厚さの内側介在部材５ｂを組み付けると共に、外側の角部３１４，３１６を支持する柱部分として実施形態３の外角介在部５１４，５１６を備える。
［試験例１］
　内側コア部における角部の面取り量が異なるリアクトルについて、インダクタンス及び損失をシミュレーションによって求めた。
　ここでは、実施形態１で説明したようなリアクトル、即ち、二つの巻回部を横並びに備えるコイルと、巻回部内に配置される直方体状の内側コア部と、巻回部外に配置される外側コア部とを含む環状の磁性コアとを備えるものを基本構成とし、内側コア部の角部の面取り状態を異ならせる点を除いて、同一仕様とする。以下の四つの試料はいずれも、リアクトルの外形寸法を共通とする。図６に、各試料の内側コア部を示す。図６は、巻回部及び内側コア部を巻回部の軸方向に直交する平面（図１の（ＩＩＩ）－（ＩＩＩ）切断線参照）で切断した断面を模式的に示す。図６に示すように、各試料において、内側コア部の角部の大きさは面取り量に応じて異なるものの、巻回部の外形寸法、内側コア部の上記断面を包絡する最小長方形の寸法は同一とする。
（Ｎｏ．１０１）
　試料Ｎｏ．１０１は、各内側コア部における巻回部の内周面に対向する四つの角部を一様にＲ面取りした試料であり、従来形態に相当する。Ｒ面取りの丸め半径ｒは３ｍｍである。
（Ｎｏ．１）
　試料Ｎｏ．１は、各内側コア部における巻回部の内周面に対向する四つの角部のうち、外側の角部をいずれもＣ面取りし、内側の角部をいずれもＲ面取りした試料である。Ｃ面取りの面取り幅ｃは４．５ｍｍ、Ｒ面取りの丸め半径ｒは３ｍｍであり、外側の角部における面取り幅ｃは、内側の角部における丸め半径ｒよりも大きい。そのため、試料Ｎｏ．１の内側コア部の磁路面積は、試料Ｎｏ．１０１よりも小さい。
（Ｎｏ．１０２）
　試料Ｎｏ．１０２は、試料Ｎｏ．１に対して内外の面取りを逆にした試料である。即ち、外側の角部をいずれもＲ面取りし（丸め半径ｒ＝３ｍｍ）、内側の角部をいずれもＣ面取り（面取り幅ｃ＝４．５ｍｍ）しており、外側の角部における丸め半径ｒは、内側の角部における面取り幅ｃよりも小さい。試料Ｎｏ．１０２の内側コア部の磁路面積は、試料Ｎｏ．１０１よりも小さく、試料Ｎｏ．１と実質的に等しい。
（Ｎｏ．１０３）
　試料Ｎｏ．１０３は、試料Ｎｏ．１０１に対して四つの角部を一様にＣ面取りした試料である（面取り幅ｃ＝４．５ｍｍ）。試料Ｎｏ．１０３の内側コア部の磁路面積は、試料Ｎｏ．１０１，１０２及び試料Ｎｏ．１よりも小さく、四つの試料のうち最小である。
　各試料のリアクトルに、０Ａ超４００Ａ以下の範囲から選択した電流を流したときのインダクタンス（μＨ）をシミュレーションにより求める。２００Ａ～３５０Ａから選択した所定の電流値におけるインダクタンスの一例を表１及び図７に示す。表１及び図７は、試料Ｎｏ．１０１のインダクタンスを基準として、その他の試料のインダクタンスを相対値で示す（各試料のインダクタンス／試料Ｎｏ．１０１のインダクタンス）。図７は、各試料のインダクタンスを相対値で示すグラフであり、横軸が試料Ｎｏ．、縦軸がインダクタンス（相対値）を示す。インダクタンスの測定のシミュレーション、及び後述の合計損失のシミュレーションには、市販のソフトウェア（例、株式会社ＪＳＯＬ製　ＪＭＡＧ－Ｄｅｓｉｇｎｅｒ）を用いることができる。
　各試料のリアクトルを、直流電流５０Ａ、入力電圧３００Ｖ、出力電圧３００Ｖ、周波数１０ｋＨｚで駆動したときの直流銅損（Ｗ）、鉄損（Ｗ）、交流銅損（Ｗ）をシミュレーションにより求め、これら直流銅損、鉄損、交流銅損を合計した合計損失を表１及び図８に示す。表１及び図８は、試料Ｎｏ．１０１の合計損失を基準として、その他の試料の合計損失を相対値で示す（各試料の合計損失／試料Ｎｏ．１０１の合計損失）。図８は、各試料の合計損失を相対値で示すグラフであり、横軸が試料Ｎｏ．、縦軸が合計損失（相対値）を示す。また、表１に、試料Ｎｏ．１０１の鉄損を基準として、その他の試料の鉄損を相対値で示す（各試料の鉄損／試料Ｎｏ．１０１の鉄損）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１、図７に示すように、内側コア部における巻回部の内周面に対向する角部のうち、外側の角部のみを大きく面取りした試料Ｎｏ．１は、内外の角部を一様に小さく面取りした試料Ｎｏ．１０１と比較して、インダクタンスが大きいことが分かる。また、試料Ｎｏ．１は、外側ではなく内側の角部を大きく面取りした試料Ｎｏ．１０２に比較して、インダクタンスの増大が大きい。一方、内外の角部を一様に大きく面取りした試料Ｎｏ．１０３は、試料Ｎｏ．１０１よりもインダクタンスが小さいことが分かる。ここで、試料Ｎｏ．１０３に示すように、磁路面積の低下は、通常、インダクタンスの低下を招く。試料Ｎｏ．１は、試料Ｎｏ．１０１に比較して磁路面積が減少しているものの、インダクタンスが大きい。この理由の一つとして、外側の角部が内側の角部に比較して大きく面取りされるという形状に起因して、磁束が内側コア部のより内側に集中し易くなって漏れ磁束が低減され易くなったため、と考えられる。なお、表１では一例を示すが、２００Ａ～３５０Ａの範囲において同様の傾向を示すことを確認している。
　表１、図８に示すように、内側コア部における巻回部の内周面に対向する角部のうち、外側の角部のみを大きく面取りした試料Ｎｏ．１は、内外の角部を一様に小さく面取りした試料Ｎｏ．１０１と比較して損失が増大するものの、その損失の増大が小さい。ここでは、損失の増加率は０．２９％程度である。また、試料Ｎｏ．１は、外側ではなく内側の角部を大きく面取りした試料Ｎｏ．１０２（増加率：０．４９％程度）、内外の角部を一様に大きく面取りした試料Ｎｏ．１０３（増加率：１．０５％程度）に比較して、損失の増大が非常に小さい。ここで、大きな面取りによって内側コア部を小さくすれば、鉄損を低減できる。しかし、試料Ｎｏ．１０３に示すように、磁路面積の低下は、漏れ磁束の増大を招き、この漏れ磁束に起因する銅損の増大を招く。また、磁束のループの外側よりも内側の方が、磁束が漏れ易いと考えられるため、試料Ｎｏ．１０２のように内側コア部における内側の角部を面取りすると、漏れ磁束がより生じ易いと考えられる。試料Ｎｏ．１０２，１０３は、漏れ磁束に起因する銅損が非常に大きくなったため損失が増大したと考えられる。試料Ｎｏ．１は、内側コア部における外側の角部を面取りすることで漏れ磁束の増大を抑制し、漏れ磁束に起因する銅損の増大を小さくできた上に、表１に示すように鉄損も低減できたことで、銅損と鉄損との合計損失を小さくできたと考えられる。
　以上の試験から、二つの巻回部を横並びに備えるコイルと、巻回部内に配置される直方体状の内側コア部を含む磁性コアとを備えるリアクトルにおいて、内側コア部における巻回部の内周面に対向する外側の角部を内側の角部よりも大きく面取りすると、リアクトルのサイズを大きくすることなく大きなインダクタンスを有することができる上に、低損失であることが示された。このようなリアクトルは、インダクタンスを一定とする場合、より小型にし易いといえる。また、このようなリアクトルは、外側の角部が欠け難く、強度にも優れる。
　本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
　例えば、実施形態１～３のリアクトル１Ａ～１Ｃに対して、以下の少なくとも一つの変更や追加が可能である。
（１）温度センサ、電流センサ、電圧センサ、磁束センサなどのリアクトルの物理量を測定するセンサ（図示せず）を備える。
（２）コイル２が樹脂モールド部６Ａなどで覆われず露出されている場合、巻回部２ａ，２ｂに放熱板（図示せず）を備える。この形態は、放熱性に優れるリアクトル１Ａなどとすることができる。
（３）コイル２が樹脂モールド部６Ａなどで覆われず露出されている場合、巻回部２ａ，２ｂを構成する隣り合うターン同士を接合する熱融着樹脂部（図示せず）を備える。この形態は、巻回部２ａ，２ｂを内側樹脂部６１ａ，６１ｂの成形型に利用して、磁性コア３を一体に保持する樹脂モールド部６Ａなどを成形することができる。
（４）コイル２と磁性コア３とを含む組物を収納するケース（例、アルミニウムやアルミニウム合金などの金属からなるもの）を備える。この形態は、組物を外部環境から保護できる、金属製のケースをコイル２などの放熱経路に利用して放熱性に優れるリアクトル１Ａなどとすることができる。
　更に、組物とケースの内底面間に放熱層を備える。この形態は、コイル２と金属製のケース間の絶縁性を高められる、放熱性により優れるリアクトル１Ａなどとすることができる。放熱層の具体的な材料は、放熱性に優れるフィラー（アルミナなどの非磁性かつ非金属粉末）と樹脂（接着剤でもよい）とを含むものが挙げられる。
　更に、ケース内に組物を埋設する封止材（エポキシ樹脂、シリコーン樹脂などの樹脂、更に上述のフィラーを含有することができる）を備える。この形態は、組物を外部環境から保護できる、封止材及び金属製のケースをコイル２などの放熱経路に利用して放熱性に優れるリアクトル１Ａなどとすることができる。
　１Ａ，１Ｂ，１Ｃ　リアクトル
　２　コイル
　２ａ，２ｂ　巻回部
　２ｗ　巻線
　２ｒ　連結部
　３　磁性コア
　３１ｍ，３２ｍ　コア片
　３１ｇ　ギャップ材
　３１ａ，３１ｂ　内側コア部
　３１ｏ　角面取り部
　３１０，３１２，３１４，３１６　外側の角部
　３１１，３１３，３１５，３１７　内側の角部
　３２　外側コア部
　３２ｅ　内端面
　３２０　基部
　３２１　突出部
　５Ｂ，５Ｃ　介在部材
　５ａ，５ｂ　内側介在部材
　５１０，５１２，５１４，５１６　外角介在部
　５１１，５１３，５１５，５１７　内角介在部
　６Ａ，６Ｂ，６Ｃ　樹脂モールド部
　６１ａ，６１ｂ　内側樹脂部
　６１０，６１２，６１４，６１６　外角被覆部
　６１１，６１３，６１５，６１７　内角被覆部

Claims (6)

  1. 　巻線を巻回してなる二つの巻回部を各巻回部の軸が平行するように備えるコイルと、
    　前記各巻回部内に配置される直方体状の内側コア部と、前記巻回部外に配置されて前記内側コア部同士を連結する外側コア部とを含む磁性コアとを備え、
    　各内側コア部は、
    　前記巻回部の内周面に対向する四つの角部のうち、両巻回部が離れる側に配置される二つの外側の角部の少なくとも一方に、前記外側の角部に対向する内側の角部よりも大きく面取りされた角面取り部を備えるリアクトル。
  2. 　前記角面取り部は、Ｃ面取りされている請求項１に記載のリアクトル。
  3. 　前記内側コア部と前記外側コア部とを一体に保持する樹脂モールド部を備え、
    　前記樹脂モールド部は、前記各巻回部と前記各内側コア部間に充填され、前記内側コア部の外周の少なくとも一部を覆う内側樹脂部を含む請求項１又は請求項２に記載のリアクトル。
  4. 　前記内側樹脂部における前記角面取り部を覆う外角被覆部の最大厚さは、前記内側の角部を覆う内角被覆部の最大厚さよりも厚い請求項３に記載のリアクトル。
  5. 　前記各巻回部と前記各内側コア部間に介在され、前記各内側コア部に組み付けられる内側介在部材を備え、
    　前記内側介在部材における前記角面取り部を覆う外角介在部の最大厚さは、前記内側の角部を覆う内角介在部の最大厚さよりも厚い請求項３又は請求項４に記載のリアクトル。
  6. 　前記内側コア部は、圧粉成形体からなるコア片及び磁性体粉末と樹脂とを含む複合材料の成形体からなるコア片の少なくとも一方を含む請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のリアクトル。
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