WO2018063023A1 - Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy - Google Patents

Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy Download PDF

Info

Publication number
WO2018063023A1
WO2018063023A1 PCT/RU2016/000654 RU2016000654W WO2018063023A1 WO 2018063023 A1 WO2018063023 A1 WO 2018063023A1 RU 2016000654 W RU2016000654 W RU 2016000654W WO 2018063023 A1 WO2018063023 A1 WO 2018063023A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
wire rod
temperature
melt
coils
alloy
Prior art date
Application number
PCT/RU2016/000654
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Other versions
WO2018063023A8 (en
Inventor
Виктор Христьянович МАНН
Александр Юрьевич КРОХИН
Александр Николаевич АЛАБИН
Виктор Федорович ФРОЛОВ
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Priority to RU2017113263A priority Critical patent/RU2657678C1/en
Priority to PCT/RU2016/000654 priority patent/WO2018063023A1/en
Priority to CN201680031037.8A priority patent/CN108603273A/en
Publication of WO2018063023A1 publication Critical patent/WO2018063023A1/en
Publication of WO2018063023A8 publication Critical patent/WO2018063023A8/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting

Definitions

  • the invention relates to the field of metallurgy and can be used to obtain products for electrical purposes that can operate at elevated temperatures, in particular: wires of high voltage power lines (power lines), vehicle on-board wires, wires of oil and gas complex devices and other products.
  • power lines high voltage power lines
  • vehicle on-board wires wires of oil and gas complex devices and other products.
  • the initial billet in most cases is a wire rod, for the production of which the following basic operations are performed: melt preparation, crystallization of the melt into a billet of infinite length, hot deformation of the billet into a wire rod, winding of wire rod into measured bays.
  • Rod refers to the shape of the metal in the form of a bar, usually produced by hot rolling on a multi-roll mill, which is a workpiece for subsequent wire production.
  • Al-Mg-Si alloys (bxxx series) are characterized by a higher level of strength properties, in particular, alloys of type 6101 are widely used for the production of self-supporting insulated wires.
  • alloys of the bxxx series are characterized by relatively low heat resistance, which usually does not exceed 90 ° C, which is associated with the following processes during heating:
  • alloys of this type is an aluminum nickel-containing material and a method for producing the product disclosed in Southwire's US3830635.
  • the material is characterized by a conductivity of 57% IACS and contains (mass%) 0.20-1.60 nickel, 0.30-1.30 cobalt, the rest is aluminum and impurities.
  • the material may contain 0.001-1.0%) iron and magnesium.
  • the method of obtaining the product includes the following basic operations: the continuous preparation of the billet from the melt between the rotating rolls, hot rolling of the billet in a multi-roll mill to a wire rod and wire drawing.
  • the method for producing the melt involves the introduction of additional elements (wt.%), In particular, misch metal, niobium, tantalum and zirconium.
  • the disadvantages of this method include the achievement of relatively low values of electrical conductivity (at the level of 57% IACS) and the relatively high cost of cobalt, which limits the use of this material in mass production, such as wires for high voltage power lines.
  • a significant increase in thermal stability at elevated temperatures without significant deterioration (not more than 3%) of the electrical conductivity of aluminum wire can be achieved by introducing small additives of transition metals, in particular zirconium and / or other transition metals.
  • the method for producing a heat-resistant wire with a minimum level of electrical resistance from a Zr-containing alloy in this case usually includes the following operations: forming a cast billet in a continuous or semi-continuous way, deforming the cast billet into a wire rod, heat treating the wire rod and drawing the wire rod into the wire.
  • the manufacturing method relates to a material containing 250-1200 ppm of scandium and the rest of the impurity.
  • the alloy may contain up to 0.1 wt.% Zirconium.
  • the method includes the following stages: preparing a melt containing aluminum, scandium and inevitable impurities, obtaining a cast billet from the melt, rolling the billet and drawing the wire without the use of stabilizing annealing.
  • the disadvantages of this method include the high final cost of the resulting product due to the content of scandium and the limited resource base for scandium.
  • the description does not show the absolute level of strength characteristics of the obtained wire from Sc-containing aluminum alloy.
  • the method provides a conductivity of at least 58% IACS, which in some cases is insufficient.
  • the objective of the invention is to create a new method for producing wire rod from a heat-resistant alloy based on aluminum, containing zirconium as the main alloying element, ensuring the simultaneous achievement of high electrical conductivity (not lower than 60% IACS) and a high level of mechanical properties, including those remaining at 90 % of the initial after high-temperature heating up to 300 ° C.
  • the technical result is the solution of the problem, increasing the heat resistance of the aluminum-based alloy while ensuring the required electrical conductivity, achieved without the use of long time exposures during heat treatment.
  • the solution of this problem and the achievement of the specified technical result is ensured by the fact that a method for producing wire rod from a heat-resistant aluminum-based alloy characterized by a conductivity of at least 60% IACS containing zirconium in an amount of 0.20-0.52 wt.% And unavoidable impurities, including melt preparation, obtaining a cast billet of infinite length by crystallization of the melt, obtaining a wire rod of infinite length by hot deformation of the cast billet, winding the wire rod in bays of measured length, thermal abotku the reforming by heating and holding at a preset temperature.
  • the crystallization of the melt is carried out at a temperature of 5 ° C above the liquidus temperature of the alloy, the maximum temperature of the wire rod after hot deformation is not more than 300 ° C, the heat treatment of the coils of wire rod is carried out at a maximum heating temperature of 415 ° C for no more than 144 hours, while heating in the temperature range 300 ⁇ 10 ° C not higher than 15 ° C / h.
  • the structure of the conductive material should be an unalloyed aluminum solution distributed in it secondary precipitates of a Zr-containing phase with a size of up to 20 nm with a lattice type Ll 2 .
  • the effect of increasing conductivity is achieved by reducing the concentration of zirconium in the aluminum solution and the formation of secondary precipitates of the Zr-containing phase.
  • the effect of increased heat resistance in this case is achieved due to the positive effect of the secondary emissions of the zirconium phase, which are resistant to high temperature heating.
  • the reduction of the heat treatment time necessary to achieve the required characteristics is achieved due to the uniform decay of the zirconium phase with a size of up to 20 nm, the release of which is preceded by the formation of “pre-precipitations” in the process of controlled heating.
  • Zirconium in an amount of 0.20-0.52 wt.% Is necessary for the formation of secondary precipitates of the metastable phase Al 3 (Zr) with a crystal lattice Ll 2 .
  • zirconium is redistributed between the aluminum solution and the secondary precipitates of the metastable phase Al 3 Zr with a lattice of the Ll 2 type, the maximum fraction of the latter being in the range of 0.31-0.91 mass. %
  • a higher zirconium content than 0.52% in an aluminum solution leads to a decrease in thermal conductivity and a decrease in electrical conductivity below 60% IACS.
  • concentrations above Zr above 0.52% an increase in casting temperature will be required significantly above 800 ° C ( Figure 1), which is difficult to achieve under industrial conditions, otherwise it is possible to form in the structure of the cast billet primary crystals of a phase with a lattice of type D0 23 .
  • the presence in the structure of Zr particles with a lattice of type D0 23 is unacceptable due to the failure to provide the required heat resistance, in addition, a decrease in manufacturability when drawing wire of thin diameters is possible.
  • zirconium concentrations in the alloy below 0.20 wt.% The number of secondary precipitates of the metastable phase A1 3 Z with a lattice of type L1? will be insufficient to achieve the specified strength characteristics and heat resistance.
  • a decrease in the melt temperature below the alloy liquidus temperature can lead to the formation of coarse primary crystals of the Al 3 Zr phase during crystallization and a decrease in the concentration of zirconium in the aluminum solid solution. The consequence of this will be a decrease in the number of secondary precipitates of the Zr phase in the final structure and will lead to a decrease in strength properties and heat resistance.
  • the heating rate of the bays is higher than 15 ° C / h, then an uneven decomposition of the aluminum solution is possible with the formation of secondary precipitates of the Al 3 Zr phase with an Ll 2 type lattice, which will negatively affect the general level of mechanical properties, heat resistance, and increase in heat treatment time.
  • the size of the secondary precipitates containing Zr may exceed 20 nm, which will negatively affect the strength properties, while the residual solubility of zirconium in the aluminum solution will be increased, which will negatively affect the electrical conductivity (Fig. .2).
  • the method can also be used for heat-resistant materials containing transition metals as the main alloying elements, for example, Sc and Cr.
  • the heat-resistant aluminum-based alloy may be an alloy containing zirconium and at least one element selected from the group consisting of iron and nickel.
  • cast billets (with a cross-sectional area of 1256 mm 2 ) were obtained at various casting temperatures. The casting temperature of the billets was measured immediately before pouring the mold, providing a crystallization rate of 40 K / s.
  • the microstructure was analyzed for the presence or absence of primary crystals of the Al 3 Zr DO23 phase.
  • the structure of the cast billet was an aluminum solid solution of zirconium and other elements, a certain amount of iron-containing phases of eutectic origin.
  • Such a cast billet structure is acceptable for subsequent bending and heat treatment.
  • wire rod was obtained on a continuous casting and rolling unit. Further, the heat treatment of wire rod was carried out in a furnace with different heating rates. Next, wire was obtained from wire rod.
  • a criterion for a positive result was the achievement of a given level of specific electrical resistance (p) of 28.5 ⁇ Ohm mm and the loss of strength properties ( ⁇ ) on the wire of not more than 10% after annealing at 400 ° C for 1 hour.
  • An alloy of composition 3 (Table 1) was used for heat treatment of wire rods with a constant heating rate of 10 ° C / h and a constant annealing time of 96 hours.
  • a rod with a different final temperature was obtained from an alloy of composition 3 (Table 1).
  • the wire rod was heated to 390 ° C with a given heating rate of 10 ° C / h and annealed for 144 hours.
  • the criterion was the heat resistance of the wire (level of drop in strength characteristics ( ⁇ )) obtained from wire rod.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)

Abstract

The invention relates to the field of metallurgy and can be used for producing articles for electrical and technical applications, which can function at higher temperatures. A method for producing a wire rod from a heat-resistant aluminium alloy is provided, said alloy comprising zirconium as a main doping element in an amount of 0.20 to 0.52 wt%, wherein the method comprises: preparing a melt, producing a cast bar of infinite length by crystallising the melt, producing a wire rod of infinite length by hot deformation of the cast bar, winding the wire rod into coils of measured length, and thermally treating the wire rod coils by heating and soaking at a pre-determined temperature. Furthermore, the crystallisation of the melt is performed at a temperature that is higher than the alloy liquidus temperature by 5°C; the maximum temperature of the wire rod following hot deformation is maintained at the level of no higher than 300°C; the heat treatment of the wire rod coils is performed at a temperature of no higher than 415°C for a period of time of up to 144 hours, wherein a heating rate of up to 15°C/hour is applied when the coils are heated within the temperature range of 300-400°C. The technical result is in increasing the heat resistance of the aluminium alloy while ensuring the desired electrical conductivity, which is achieved without prolonged soaking during the heat treatment.

Description

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КАТАНКИ ИЗ ТЕРМОСТОЙКОГО СПЛАВА НА  METHOD FOR PRODUCING BOILER FROM HEAT RESISTANT ALLOY ON
ОСНОВЕ АЛЮМИНИЯ  BASIS OF ALUMINUM
Область техники Technical field
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для получения изделий электротехнического назначения, способных работать при повышенных температурах, в частности: проводов высоковольтных линий электропередач (ЛЭП), бортовых проводов транспортных средств, проводов устройств нефтегазового комплекса и других изделий.  The invention relates to the field of metallurgy and can be used to obtain products for electrical purposes that can operate at elevated temperatures, in particular: wires of high voltage power lines (power lines), vehicle on-board wires, wires of oil and gas complex devices and other products.
Предшествующий уровень техники  State of the art
Благодаря высокой электропроводности и хорошей коррозионной стойкости технический алюминий и низколегированные алюминиевые сплавы (сплавы lxxx, 8ххх) широко применяется в изделиях электротехнического назначения. В частности, проволока, полученная из технического алюминия (марок типа 1350) широко используется для изготовления проводов высоковольтных воздушных ЛЭП. Для производства проволоки из технического алюминия исходной заготовкой в большинстве случаев является катанка, для получения которой выполняются следующие основные операции: приготовление расплава, кристаллизация расплава в заготовку бесконечной длины, горячая деформация заготовки в катанку, смотка катанки в мерные бухты. Под катанкой понимается форма металла в виде прутка, как правило, произведённая посредством горячей прокатки на многовалковом прокатном стане, которая является заготовкой для последующего производства проволоки. Конечной операцией, в большинстве случаев, при производстве проволоки является волочение. В нагартованном состоянии такая проволока обеспечивает удачное сочетание прочностных характеристик и удельного электросопротивления. Однако низкий уровень термической стойкости технического алюминия (обычно не превышающий 90°С) позволяет длительно использовать этот материал при нагревах выше 100-150°С и кратковременно выше 150°С, ввиду их существенного разупрочнения из-за процессов возврата и рекристаллизации. Due to its high electrical conductivity and good corrosion resistance, industrial aluminum and low-alloyed aluminum alloys (alloys lxxx, 8xxx) are widely used in electrical products. In particular, wire obtained from technical aluminum (grades of type 1350) is widely used for the manufacture of wires of high-voltage overhead power lines. For the production of technical aluminum wire, the initial billet in most cases is a wire rod, for the production of which the following basic operations are performed: melt preparation, crystallization of the melt into a billet of infinite length, hot deformation of the billet into a wire rod, winding of wire rod into measured bays. Rod refers to the shape of the metal in the form of a bar, usually produced by hot rolling on a multi-roll mill, which is a workpiece for subsequent wire production. The final operation, in most cases, in the manufacture of wire is drawing. In the caged state, such a wire provides a successful combination of strength characteristics and electrical resistivity. However, the low level of thermal resistance of technical aluminum (usually not exceeding 90 ° C) allows this material to be used for a long time when heated above 100-150 ° C and briefly above 150 ° C, due to their significant softening due to the processes of return and recrystallization.
Более высоким уровнем прочностных свойств характеризуются сплавы системы Al-Mg-Si (бххх серия), в частности сплавы типа 6101 широко используются для производства самонесущих изолированных проводов. Однако, так же как и в случае с нелегированных алюминием, сплавы бххх серии характеризуются относительно невысокой термостойкостью, которая обычно не превышает 90°С, что связано протеканием при нагревании следующих процессов:  Al-Mg-Si alloys (bxxx series) are characterized by a higher level of strength properties, in particular, alloys of type 6101 are widely used for the production of self-supporting insulated wires. However, as in the case of unalloyed aluminum, alloys of the bxxx series are characterized by relatively low heat resistance, which usually does not exceed 90 ° C, which is associated with the following processes during heating:
1) огрубление метастабильной фазы упрочнения Mg2Si (в том числе трансформацией в стабильную) и 1) coarsening of the metastable hardening phase of Mg 2 Si (including the transformation into a stable one) and
2) процессами возврата.  2) return processes.
К двум другим недостаткам сплавов бххх серии следует отнести:  Two other drawbacks of the alloys of the bxxx series are:
1) худшую электропроводность (около 10%), по сравнению с техническим алюминием;  1) worse electrical conductivity (about 10%), compared with technical aluminum;
2) необходимость использования операции закалки в воду бухт катанки для обеспечения дисперсионного твердения при последующей операции старения проволоки.  2) the need to use the operation of quenching in water coils of wire rod to provide dispersion hardening during the subsequent operation of the aging of the wire.
Одним из подходов, позволяющих достичь сочетания высокой термостойкость и электропроводности, достигается в сплавах с высокой объемной долей эвтектики. Так существенного повышения термической стабильности (до 300°С) достигается на сплавах системы А1-Се (Добаткин В. И., Елагин В.И., Федоров В.М. Быстрозакристаллизованные алюминиевые сплавы, ВИЛС, 1995), где повышенное количество эвтектической составляющей (А1+А14Се) обеспечивает высокую термостойкость за счет термической стабильности фазы А14Се при нагреве, а сочетание низкой растворимости церия в алюминиевом растворе - удовлетворительную электропроводность. One approach to achieving a combination of high heat resistance and electrical conductivity is achieved in alloys with a high volume fraction of eutectic. So a significant increase in thermal stability (up to 300 ° C) is achieved on alloys of the A1-Ce system (Dobatkin V.I., Elagin V.I., Fedorov V.M. Quickly crystallized aluminum alloys, VILS, 1995), where an increased amount of the eutectic component (A1 + A1 4 Ce) provides high heat resistance due to the thermal stability of the A1 4 Ce phase upon heating, and a combination of low solubility of cerium in aluminum solution provides satisfactory electrical conductivity.
К недостаткам сплавов, содержащих повышенные концентрации церия (4-7 масс.%) следует отнести высокую активность (окисление) церия на воздухе, что создает проблемы при производстве (литье) сплавов этого типа, кроме того, относительно низкая объемная доля алюминиевого раствора (по сравнению с техническим алюминием) не позволяет достичь удельного электрического сопротивления ниже 31 мкОм/мм.  The disadvantages of alloys containing high concentrations of cerium (4-7 wt.%) Include the high activity (oxidation) of cerium in air, which creates problems in the production (casting) of alloys of this type, in addition, the relatively low volume fraction of aluminum solution (by compared with technical aluminum) does not allow to reach a specific electrical resistance below 31 μOhm / mm.
Другим примером создания сплавов этого типа является алюминиевый никельсодержащий материал и способ получения изделия, раскрытые в изобретении US3830635 компании Southwire. Материал характеризуется проводимостью на уровне 57% IACS и содержит (масс.%) 0,20-1,60 никеля, 0,30-1,30 кобальта, остальное алюминий и примеси. В частном исполнении материал может содержать 0,001-1,0%) железа и магния. Способ получения изделия включает следующие основные операции: непрерывное получение заготовки из расплава между вращающимися валками, горячую прокатку заготовки в многовалковом прокатном стане до катанки и волочение проволоки. В частном исполнении способ получения расплава предусматривает введение дополнительных элементов (масс.%), в частности миш-металла, ниобия, тантала и циркония.  Another example of the creation of alloys of this type is an aluminum nickel-containing material and a method for producing the product disclosed in Southwire's US3830635. The material is characterized by a conductivity of 57% IACS and contains (mass%) 0.20-1.60 nickel, 0.30-1.30 cobalt, the rest is aluminum and impurities. In a private embodiment, the material may contain 0.001-1.0%) iron and magnesium. The method of obtaining the product includes the following basic operations: the continuous preparation of the billet from the melt between the rotating rolls, hot rolling of the billet in a multi-roll mill to a wire rod and wire drawing. In a private embodiment, the method for producing the melt involves the introduction of additional elements (wt.%), In particular, misch metal, niobium, tantalum and zirconium.
К недостаткам известного способа следует отнести достижение относительно невысоких значений удельной электрической проводимости (на уровне 57% IACS) и относительно высокую стоимость кобальта, что ограничивает использование данного материала в массовом производстве, например проводов для высоковольтных линий электропередач. The disadvantages of this method include the achievement of relatively low values of electrical conductivity (at the level of 57% IACS) and the relatively high cost of cobalt, which limits the use of this material in mass production, such as wires for high voltage power lines.
Существенного повышения термической стабильности при повышенных температурах без значимого ухудшения (не более 3%) удельной электрической проводимости алюминиевой проволоки можно добиться за счет введения небольших добавок переходных металлов, в частности циркония и/или других переходных металлов. Способ получения термостойкой проволоки с минимальным уровнем электрического сопротивления из Zr-содержащего сплава в этом случае обычно включает в себя следующие операции: формирование литой заготовки непрерывным или полунепрерывным способом, деформацию литой заготовки в катанку, термическую обработку катанки и волочение катанки в проволоку.  A significant increase in thermal stability at elevated temperatures without significant deterioration (not more than 3%) of the electrical conductivity of aluminum wire can be achieved by introducing small additives of transition metals, in particular zirconium and / or other transition metals. The method for producing a heat-resistant wire with a minimum level of electrical resistance from a Zr-containing alloy in this case usually includes the following operations: forming a cast billet in a continuous or semi-continuous way, deforming the cast billet into a wire rod, heat treating the wire rod and drawing the wire rod into the wire.
Известен способ получения изделий для применения в электротехнике, предложенный компанией Nexans и отраженный в публикации международной заявки WO2013057415А1. Способ изготовления относится к материалу, содержащему 250-1200 ррт скандия и остальное примеси. В частном исполнении сплав может содержать до 0,1 масс.% циркония. Способ включает следующие стадии: приготовление расплава, содержащего алюминий, скандий и неизбежные примеси, получение литой заготовки из расплава, прокатку заготовки и волочение проволоки без использования стабилизирующих отжигов.  A known method of producing products for use in electrical engineering, proposed by Nexans and reflected in the publication of international application WO2013057415A1. The manufacturing method relates to a material containing 250-1200 ppm of scandium and the rest of the impurity. In a private embodiment, the alloy may contain up to 0.1 wt.% Zirconium. The method includes the following stages: preparing a melt containing aluminum, scandium and inevitable impurities, obtaining a cast billet from the melt, rolling the billet and drawing the wire without the use of stabilizing annealing.
К недостаткам известного способа следует отнести высокую конечную стоимость полученного продукта из-за содержания скандия и ограниченности ресурсной базы по скандию. Кроме того, в описании не приведен абсолютный уровень прочностных характеристик полученной проволоки из Sc- содержащего алюминиевого сплава.  The disadvantages of this method include the high final cost of the resulting product due to the content of scandium and the limited resource base for scandium. In addition, the description does not show the absolute level of strength characteristics of the obtained wire from Sc-containing aluminum alloy.
Наиболее близким к предложенному способу является способ, изложенный в патенте US 4402763А компании Sumitomo Electric Industries, Ltd, включающий получение расплава сплава Al-Zr, содержащий в основном 0,23-0,35 масс.% Zr, остальное преимущественно алюминий, литья приготовленного сплава в заготовку, горячей прокатки при начальной температуре по меньшей мере 530°С, холодной обработки прокатанной сплава, и последующее старение в интервале температур 310-390°С в течение 50-400 часов. В частном исполнении холодная обработка после горячей прокатки может достигать не менее 30%. Closest to the proposed method is the method described in patent US 4402763A company Sumitomo Electric Industries, Ltd, including the production of an Al-Zr alloy melt, containing mainly 0.23-0.35 wt.% Zr, the remainder is mainly aluminum, casting the prepared alloy into a billet, hot rolling at an initial temperature of at least 530 ° C, cold rolling alloy, and subsequent aging in the temperature range 310-390 ° C for 50-400 hours. In a private embodiment, cold processing after hot rolling can reach at least 30%.
К недостаткам этого способа следует отнести:  The disadvantages of this method include:
1) длительность термической обработки, которая может достигать сотен часов;  1) the duration of the heat treatment, which can reach hundreds of hours;
2) в способе присутствует дополнительная холодная обработка горячекатанной заготовки, что усложняет технологический процесс получения требуемого уровня характеристик;  2) in the method there is additional cold processing of the hot-rolled billet, which complicates the process to obtain the required level of characteristics;
3) способ обеспечивает достижение проводимости не менее 58% IACS, что в некоторых случаях является недостаточным.  3) the method provides a conductivity of at least 58% IACS, which in some cases is insufficient.
Раскрытие сущности изобретения  Disclosure of the invention
Задачей изобретения является создание нового способа получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия, содержащего в качестве основного легирующего элемента цирконий, обеспечивающего одновременное достижение значений высокой удельной электропроводности (не ниже 60% IACS) и высокого уровня механических свойств, в том числе сохраняющихся на уровне 90% от исходного после высокотемпературных нагревов вплоть до 300°С.  The objective of the invention is to create a new method for producing wire rod from a heat-resistant alloy based on aluminum, containing zirconium as the main alloying element, ensuring the simultaneous achievement of high electrical conductivity (not lower than 60% IACS) and a high level of mechanical properties, including those remaining at 90 % of the initial after high-temperature heating up to 300 ° C.
Техническим результатом является решение поставленной задачи, повышение термостойкости сплава на основе алюминия при обеспечении требуемой электропроводности, достигаемые без использования длительных временных выдержек при термической обработке. Решение поставленной задачи и достижение указанного технического результата обеспечивается тем, что предложен способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия, характеризующегося проводимостью не менее 60% IACS, содержащего цирконий в количестве 0,20-0,52 масс.% и неизбежные примеси, включающий приготовление расплава, получение литой заготовки бесконечной длины путем кристаллизации расплава, получение катанки бесконечной длины путем горячей деформации литой заготовки, намотка катанки в бухты мерной длины, термическую обработку бухт катанки путем нагрева и выдержки при заданной температуре. При этом кристаллизацию расплава проводят при температуре на 5°С выше температуры ликвидуса сплава, максимальная температура катанки после горячей деформации не более 300°С, термическую обработку бухт катанки осуществляют при максимальной температуре нагрева 415°С в течение не более 144 часов, при этом скорость нагрева в интервале температур 300^Ю0°С не выше 15°С/ч. The technical result is the solution of the problem, increasing the heat resistance of the aluminum-based alloy while ensuring the required electrical conductivity, achieved without the use of long time exposures during heat treatment. The solution of this problem and the achievement of the specified technical result is ensured by the fact that a method for producing wire rod from a heat-resistant aluminum-based alloy characterized by a conductivity of at least 60% IACS containing zirconium in an amount of 0.20-0.52 wt.% And unavoidable impurities, including melt preparation, obtaining a cast billet of infinite length by crystallization of the melt, obtaining a wire rod of infinite length by hot deformation of the cast billet, winding the wire rod in bays of measured length, thermal abotku the reforming by heating and holding at a preset temperature. In this case, the crystallization of the melt is carried out at a temperature of 5 ° C above the liquidus temperature of the alloy, the maximum temperature of the wire rod after hot deformation is not more than 300 ° C, the heat treatment of the coils of wire rod is carried out at a maximum heating temperature of 415 ° C for no more than 144 hours, while heating in the temperature range 300 ^ 10 ° C not higher than 15 ° C / h.
В частности, термическую обработку бухт катанки осуществляют:  In particular, heat treatment of wire rod coils is carried out:
- при максимальной температуре нагрева 370°С в течение не более 96 часов, при этом скорость нагрева в интервале температур 300-370°С не выше 10°С/ч.  - at a maximum heating temperature of 370 ° C for no more than 96 hours, while the heating rate in the temperature range 300-370 ° C is not higher than 10 ° C / h.
- при максимальной температуре нагрева 350°С в течение не более 36 часов, при этом скорость нагрева в интервале температур 300-350°С не выше 5°С/ч.  - at a maximum heating temperature of 350 ° C for no more than 36 hours, while the heating rate in the temperature range 300-350 ° C is not higher than 5 ° C / h.
Подробное описание сущности изобретения  Detailed Description of the Invention
Для обеспечения достижения одновременного достижения значений высокой удельной электропроводности (не ниже 60% IACS) и высокого уровня механических свойств, в том числе после высокотемпературных нагревов структура проводникового материала должна представлять собой нелегированный алюминиевый раствор с распределенными в нем вторичными выделениями Zr-содержащей фазы с размером до 20 нм с типом решетки Ll2. Эффект повышения проводимости достигается за счет уменьшения концентрации циркония в алюминиевом растворе и образования вторичных выделений Zr-содержащей фазы. Эффект повышенной термостойкости в этом случае достигается благодаря положительному влиянию вторичных выделений циркониевой фазы, стойких к высокотемпературному нагреву. Снижение времени термической обработки, необходимой для достижения требуемых характеристик, достигается за счет равномерного распада циркониевой фазы с размером до 20 нм, выделению которой предшествует формирование «предвыделений» в процессе контролируемого нагрева. To ensure the achievement of the simultaneous achievement of high electrical conductivity (at least 60% IACS) and a high level of mechanical properties, including after high-temperature heating, the structure of the conductive material should be an unalloyed aluminum solution distributed in it secondary precipitates of a Zr-containing phase with a size of up to 20 nm with a lattice type Ll 2 . The effect of increasing conductivity is achieved by reducing the concentration of zirconium in the aluminum solution and the formation of secondary precipitates of the Zr-containing phase. The effect of increased heat resistance in this case is achieved due to the positive effect of the secondary emissions of the zirconium phase, which are resistant to high temperature heating. The reduction of the heat treatment time necessary to achieve the required characteristics is achieved due to the uniform decay of the zirconium phase with a size of up to 20 nm, the release of which is preceded by the formation of “pre-precipitations” in the process of controlled heating.
Цирконий в количестве 0,20-0,52 масс.% необходим для образования вторичных выделений метастабильной фазы Al3(Zr) с кристаллической решеткой Ll2. В общем виде цирконий перераспределяется между алюминиевым раствором и вторичными выделениями метастабильной фазы Al3Zr с решеткой типа Ll2, максимальная доля последней будет находится в интервале 0,31-0,91 масс. %. Zirconium in an amount of 0.20-0.52 wt.% Is necessary for the formation of secondary precipitates of the metastable phase Al 3 (Zr) with a crystal lattice Ll 2 . In general, zirconium is redistributed between the aluminum solution and the secondary precipitates of the metastable phase Al 3 Zr with a lattice of the Ll 2 type, the maximum fraction of the latter being in the range of 0.31-0.91 mass. %
Более высокое содержание циркония, чем 0,52% в алюминиевом растворе приводит к снижению теплопроводности и снижению электропроводности ниже 60% IACS. При этом, при концентрациях выше Zr выше 0,52% потребуется повышение температуры литья существенно выше 800°С (Фиг.1), что трудно реализуемо в промышленных условиях, в противном случае возможно формирование в структуре литой заготовки первичных кристаллов фазы с решеткой типа D023. Наличие в структуре Zr- частиц с решеткой типа D023 является недопустимым в связи с необеспечением требуемой термостойкости, кроме того возможно снижение технологичности при волочении проволоки тонких диаметров. При концентрациях циркония в сплаве ниже 0,20 масс.% количество вторичных выделений метастабильной фазы A13Z с решеткой типа L1 ? будет недостаточным для достижения заданных прочностных характеристик и термостойкости. A higher zirconium content than 0.52% in an aluminum solution leads to a decrease in thermal conductivity and a decrease in electrical conductivity below 60% IACS. At the same time, at concentrations above Zr above 0.52%, an increase in casting temperature will be required significantly above 800 ° C (Figure 1), which is difficult to achieve under industrial conditions, otherwise it is possible to form in the structure of the cast billet primary crystals of a phase with a lattice of type D0 23 . The presence in the structure of Zr particles with a lattice of type D0 23 is unacceptable due to the failure to provide the required heat resistance, in addition, a decrease in manufacturability when drawing wire of thin diameters is possible. At zirconium concentrations in the alloy below 0.20 wt.%, The number of secondary precipitates of the metastable phase A1 3 Z with a lattice of type L1? will be insufficient to achieve the specified strength characteristics and heat resistance.
Обоснование заявляемых технологических параметров способа получения деформированных из данного сплава приведено ниже.  The justification of the claimed technological parameters of the method for producing deformed from this alloy is given below.
Снижение температуры расплава ниже температуры ликвидуса сплава может привести к образованию в процессе кристаллизации грубых первичных кристаллов фазы Al3Zr и снижению концентрации циркония в алюминиевом твердом растворе. Следствием этого будет уменьшение количества вторичных выделений Zr-фазы в окончательной структуре и приведет к снижению прочностных свойств и термостойкости. A decrease in the melt temperature below the alloy liquidus temperature can lead to the formation of coarse primary crystals of the Al 3 Zr phase during crystallization and a decrease in the concentration of zirconium in the aluminum solid solution. The consequence of this will be a decrease in the number of secondary precipitates of the Zr phase in the final structure and will lead to a decrease in strength properties and heat resistance.
Если скорость нагрева бухт будет выше 15°С/ч, то возможен неравномерный распад алюминиевого раствора с образованием вторичных выделений фазы Al3Zr с решеткой типа Ll2, что негативно отразится на общем уровне механических свойств, термостойкости и увеличении времени термической обработки. If the heating rate of the bays is higher than 15 ° C / h, then an uneven decomposition of the aluminum solution is possible with the formation of secondary precipitates of the Al 3 Zr phase with an Ll 2 type lattice, which will negatively affect the general level of mechanical properties, heat resistance, and increase in heat treatment time.
Если температура термической обработки катанки будет превышать 410°С, то размеры вторичных выделений, содержащих Zr, могут превысить 20 нм, что негативно скажется на прочностных свойствах, при этом остаточная растворимость циркония в алюминиевом растворе будет повышенной, что негативно отразится на удельной электропроводности (Фиг.2).  If the heat treatment temperature of the wire rod will exceed 410 ° C, then the size of the secondary precipitates containing Zr may exceed 20 nm, which will negatively affect the strength properties, while the residual solubility of zirconium in the aluminum solution will be increased, which will negatively affect the electrical conductivity (Fig. .2).
Снижение температуры термической обработки катанки ниже 300°С не обеспечит формирование вторичных выделений Zr-фазы за приемлемое время в промышленных условия.  Lowering the temperature of heat treatment of wire rod below 300 ° C will not ensure the formation of secondary precipitates of the Zr phase in an acceptable time in industrial conditions.
Повышение максимальной температуры катанки после горячей деформации не более 300°С может привести к неравномерному распаду алюминиевого раствора с образованием вторичных выделений фазы Al3Zr с решеткой типа Ll2, что негативно отразится на общем уровне механических свойств и термостойкости. An increase in the maximum temperature of the wire rod after hot deformation of not more than 300 ° C can lead to uneven decomposition aluminum solution with the formation of secondary precipitates of the Al 3 Zr phase with an Ll 2 type lattice, which will negatively affect the general level of mechanical properties and heat resistance.
Способ может быть использован и для термостойких материалов, содержащих в качестве основных легирующих элементов переходные металлы, например, Sc и Сг. Термостойкий сплав на основе алюминия может представлять собой сплав, содержащий цирконий и, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, включающей железо и никель.  The method can also be used for heat-resistant materials containing transition metals as the main alloying elements, for example, Sc and Cr. The heat-resistant aluminum-based alloy may be an alloy containing zirconium and at least one element selected from the group consisting of iron and nickel.
Примеры осуществления изобретения  Examples of carrying out the invention
ПРИМЕР 1  EXAMPLE 1
Из сплавов, содержащих 0,20 и 0,52 масс.% Zr были получены литые заготовки (с площадью поперечного сечения 1256 мм2) при различных температурах литья. Температура литья заготовок измерялась непосредственно перед заливкой форму, обеспечивающей скорость кристаллизации на уровне 40 К/с. From alloys containing 0.20 and 0.52 wt.% Zr, cast billets (with a cross-sectional area of 1256 mm 2 ) were obtained at various casting temperatures. The casting temperature of the billets was measured immediately before pouring the mold, providing a crystallization rate of 40 K / s.
Химический состав сплавов, температуры литья и параметры структуры сплавов приведены в таблице 1.  The chemical composition of the alloys, casting temperature and structure parameters of the alloys are given in table 1.
Методом сканирующей электронной микроскопии была проанализирована микроструктура на предмет на наличия или отсутствия первичных кристаллов фазы Al3Zr DO23. Using scanning electron microscopy, the microstructure was analyzed for the presence or absence of primary crystals of the Al 3 Zr DO23 phase.
Таблица 1. Химический состав экспериментальных сплавов, температура литья, температура ликвидуса и параметры структуры  Table 1. Chemical composition of experimental alloys, casting temperature, liquidus temperature, and structure parameters
Химический состав, тл, °с Tliq, ΔΤ, Наличие / отсутствие масс.% °с °С фазы Al3Zr D023 Chemical composition, t l , ° С Tliq, ΔΤ, Presence / absence of mass% ° С ° С of phase Al 3 Zr D0 23
Zr Si Fe Al Zr Si Fe Al
703 -18 +  703-18 +
1 0,20 0,06 0,14 Основа 721  1 0.20 0.06 0.14 Base 721
736 + 15 - 736 + 15 -
770 -44 + 770 -44 +
2 0,52 0,07 0,14 Основа 814  2 0.52 0.07 0.14 Base 814
819 +5 - 819 +5 -
741 -4 + 741 -4 +
0,29 0,05 0,26 Основа 745  0.29 0.05 0.26 Base 745
3 752 +7 - Тл - температура литья; 3 752 +7 - T l - casting temperature;
Tiiq - температура ликвидус; Tii q — liquidus temperature;
ΔΤ - перегрев расплава над температурой ликвидус (Tiiq), определяется как разница Тлитья - THq ΔΤ - overheating of the melt over the liquidus temperature (Ti iq ), is defined as the difference T casting - T Hq
«+» наличие в структуре фазы Al3Zr D023; "+" The presence in the structure of the phase Al 3 Zr D0 23 ;
«-» отсутствие в структуре фазы Al3Zr D023 “-” absence of Al 3 Zr D0 23 phase structure
Из результатов, представленных в таблице 1 следует, что при скорости охлаждении при литье 40°С/с и при перегреве расплава не менее, чем на 5°С реализуется структура на основе твердого раствора без первичных кристаллов фазы Al3Zr D023. From the results presented in table 1 it follows that at a cooling rate of 40 ° C / s during casting and when the melt overheats at least 5 ° C, a structure based on a solid solution without primary crystals of the Al 3 Zr D0 23 phase is realized.
В общем виде структура литой заготовки представляла собой алюминиевый твердый раствор циркония и других элементов, некоторое количество железосодержащих фаз эвтектического происхождения.  In general, the structure of the cast billet was an aluminum solid solution of zirconium and other elements, a certain amount of iron-containing phases of eutectic origin.
Такая структура литой заготовки является приемлемой для последующей деформационной и термической обработки.  Such a cast billet structure is acceptable for subsequent bending and heat treatment.
ПРИМЕР 2  EXAMPLE 2
Из сплава состава 3 (табл.1) была получена катанка на непрерывном литейно-прокатном агрегате. Далее термическую обработку катанки проводили в печи с разными скоростями нагрева. Далее из катанки получали проволоку.  From an alloy of composition 3 (Table 1), wire rod was obtained on a continuous casting and rolling unit. Further, the heat treatment of wire rod was carried out in a furnace with different heating rates. Next, wire was obtained from wire rod.
Критерием положительного результата являлось достижение заданного уровня удельного электрического сопротивления (р) 28,5 мкОм мм и потеря прочностных свойств (Δσ) на проволоке не более 10% после отжига при 400°С в течение 1 часа.  A criterion for a positive result was the achievement of a given level of specific electrical resistance (p) of 28.5 μOhm mm and the loss of strength properties (Δσ) on the wire of not more than 10% after annealing at 400 ° C for 1 hour.
Как видно из таблицы 2, только при скорости нагрева менее 15°С/ч в интервале температур 350-450°С обеспечивается необходимая электропроводность на катанке и термостойкость на проволоке. Повышение скорости нагрева выше 15°С/ч приводит увеличению удельного электрического сопротивления. As can be seen from table 2, only when the heating rate is less than 15 ° C / h in the temperature range 350-450 ° C, the necessary electrical conductivity on the wire rod and heat resistance on the wire are provided. An increase in the heating rate above 15 ° C / h leads to an increase in the electrical resistivity.
Таблица 2. Параметры термической обработки катанки  Table 2. Heat treatment parameters of wire rod
Figure imgf000013_0001
Figure imgf000013_0001
ПРИМЕР 3 EXAMPLE 3
Из сплава состава 3 (табл.1) проводили термическую обработку бухт катанки с постоянной скоростью нагрева 10°С/ч и постоянном времени отжига 96 часов.  An alloy of composition 3 (Table 1) was used for heat treatment of wire rods with a constant heating rate of 10 ° C / h and a constant annealing time of 96 hours.
Таблица 3. Зависимость удельного электрического сопротивления от температуры отжига катанки  Table 3. The dependence of the electrical resistivity on the temperature of the annealing wire rod
Figure imgf000013_0002
Figure imgf000013_0002
Как видно из таблицы 3 только при температуре отжига ниже 415°С обеспечивается заданная электропроводность. Повышение температуры отжига выше 415°С приводит к увеличению электропроводности за счет увеличения растворимости циркония в алюминиевом растворе. Кроме того, с увеличением температуры отжига временное сопротивление разрыву снижается ниже 120 МПа. As can be seen from table 3, only at an annealing temperature below 415 ° C, a given electrical conductivity is provided. An increase in the annealing temperature above 415 ° C leads to an increase in electrical conductivity due to an increase in the solubility of zirconium in an aluminum solution. In addition, with increasing annealing temperature, the temporary tensile strength decreases below 120 MPa.
ПРИМЕР 4  EXAMPLE 4
Из сплава состава 3 (табл.1) получена катанка с различной конечной температурой. Далее катанка нагревалась до 390°С с заданной скоростью нагрева - 10°С/час и отжигалась в течение 144 часов.  A rod with a different final temperature was obtained from an alloy of composition 3 (Table 1). Next, the wire rod was heated to 390 ° C with a given heating rate of 10 ° C / h and annealed for 144 hours.
Критерием являлась термостойкость проволоки (уровень падения прочностных характеристик (Δσ)), полученной из катанки.  The criterion was the heat resistance of the wire (level of drop in strength characteristics (Δσ)) obtained from wire rod.
Таблица 4. Значения температуры катанки после прокатки и уровень термостойкости проволоки Table 4. The temperature values of the wire rod after rolling and the level of heat resistance of the wire
Figure imgf000014_0001
Figure imgf000014_0001
Как видно из таблицы 4 только при температуре катанки после деформации ниже 300°С обеспечивается заданная уровень термостойкости на проволоке. Повышение температуры выше 300°С приводит неравновесному распаду алюминиевого твердого раствора, что не обеспечивает необходимой термостойкости. As can be seen from table 4, only at a wire rod temperature after deformation below 300 ° C, a predetermined level of heat resistance on the wire is provided. An increase in temperature above 300 ° C leads to nonequilibrium decomposition of the aluminum solid solution, which does not provide the necessary heat resistance.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ CLAIM
1. Способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия, содержащего в качестве основного легирующего элемента1. The method of obtaining wire rod from a heat-resistant alloy based on aluminum, containing as the main alloying element
5 цирконий в количестве 0,20-0,52 масс.%, включающий: приготовление расплава, получение литой заготовки бесконечной длины путем кристаллизации расплава, получение катанки бесконечной длины путем горячей деформации литой заготовки, намотку катанки в бухты мерной длины, термическую обработку бухт катанки путем нагрева и выдержки при ю заданной температуре, при этом кристаллизацию расплава проводят при температуре на 5°С выше температуры ликвидуса сплава, максимальную температуру катанки после горячей деформации поддерживают на уровне не более 300°С, термическую обработку бухт катанки осуществляют при температуре нагрева не выше 415°С в течение не более 144 часов, при этом5 zirconium in an amount of 0.20-0.52 wt.%, Including: preparation of the melt, obtaining a cast billet of infinite length by crystallization of the melt, obtaining wire rod of infinite length by hot deformation of the cast billet, winding wire rod in bays of measured length, heat treatment of bays of wire rod by heating and holding at a given temperature, the crystallization of the melt is carried out at a temperature 5 ° C higher than the liquidus temperature of the alloy, the maximum temperature of the wire rod after hot deformation is maintained at a level its 300 ° C, the heat treatment of the coils of wire rod is carried out at a heating temperature of not higher than 415 ° C for no more than 144 hours, while
15 скорость нагрева бухт в интервале температур 300-400°С не выше 15°С/ч. 15 the heating rate of the bays in the temperature range 300-400 ° C is not higher than 15 ° C / h.
3. Способ по п. 1, в котором термическую обработку бухт катанки осуществляют при максимальной температуре нагрева 370° С в течение не более 96 часов, при этом скорость нагрева в интервале температур 300-370°С не выше 10°С /ч.  3. The method according to p. 1, in which the heat treatment of the coils of wire rod is carried out at a maximum heating temperature of 370 ° C for no more than 96 hours, while the heating rate in the temperature range 300-370 ° C is not higher than 10 ° C / h.
20 4. Способ по п. 1, в котором термическую обработку бухт катанки осуществляют при максимальной температуре нагрева 350°С в течение не более 36 часов, при этом скорость нагрева в интервале температур 300-350°С не выше 5°С/ч.  20 4. The method according to p. 1, in which the heat treatment of the coils of wire rod is carried out at a maximum heating temperature of 350 ° C for no more than 36 hours, while the heating rate in the temperature range 300-350 ° C is not higher than 5 ° C / h.
5. Способ по п. 1, в котором используют алюминиевый сплав, 25 содержащий цирконий, и по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, содержащей железо и никель.  5. The method of claim 1, wherein an aluminum alloy 25 containing zirconium and at least one element selected from the group consisting of iron and nickel is used.
PCT/RU2016/000654 2016-09-30 2016-09-30 Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy WO2018063023A1 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017113263A RU2657678C1 (en) 2016-09-30 2016-09-30 Method for producing a rod of heat-resistant aluminum alloy
PCT/RU2016/000654 WO2018063023A1 (en) 2016-09-30 2016-09-30 Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy
CN201680031037.8A CN108603273A (en) 2016-09-30 2016-09-30 The method that Bar Wire Product is manufactured by heat resistance acieral

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2016/000654 WO2018063023A1 (en) 2016-09-30 2016-09-30 Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2018063023A1 true WO2018063023A1 (en) 2018-04-05
WO2018063023A8 WO2018063023A8 (en) 2020-01-16

Family

ID=61763546

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2016/000654 WO2018063023A1 (en) 2016-09-30 2016-09-30 Method for producing wire rod from a heat-resistant aluminium alloy

Country Status (3)

Country Link
CN (1) CN108603273A (en)
RU (1) RU2657678C1 (en)
WO (1) WO2018063023A1 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696794C1 (en) * 2018-11-14 2019-08-06 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Method for production of rod from heat-resistant aluminium alloy

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5827949A (en) * 1981-08-12 1983-02-18 Tokyo Electric Power Co Inc:The Electrically conductive heat-resistant aluminum alloy wire
US4402763A (en) * 1980-04-14 1983-09-06 Sumitomo Electric Industries, Ltd. High conductive heat-resistant aluminum alloy
JPS61238945A (en) * 1985-04-12 1986-10-24 Furukawa Electric Co Ltd:The Manufacture of heat resistant aluminum alloy conductor having high strength
JPS63293146A (en) * 1987-05-26 1988-11-30 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of high strength heat resistant aluminum alloy for electric conduction
RU2541263C2 (en) * 2013-07-01 2015-02-10 Общество с ограниченной ответственностью "ЭМ-КАТ" Aluminium-based heat-resistant metallic alloy

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3411760A1 (en) * 1983-03-31 1984-10-04 Alcan International Ltd., Montreal, Quebec METHOD FOR PRODUCING SHEET OR STRIP FROM A ROLLING BAR OF AN ALUMINUM ALLOY
CN102021444B (en) * 2010-12-09 2012-08-22 北京科技大学 High-conductive heat-resistant aluminium alloy conductor and preparation method thereof
RU2458151C1 (en) * 2010-12-09 2012-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Aluminium alloy
WO2014088449A1 (en) * 2012-12-06 2014-06-12 The Federal State Autonomous Educational Institution Of The Higher Professional Education "National University Of Science And Technology "Misis" Heat resistant aluminium base alloy and fabrication method

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4402763A (en) * 1980-04-14 1983-09-06 Sumitomo Electric Industries, Ltd. High conductive heat-resistant aluminum alloy
JPS5827949A (en) * 1981-08-12 1983-02-18 Tokyo Electric Power Co Inc:The Electrically conductive heat-resistant aluminum alloy wire
JPS61238945A (en) * 1985-04-12 1986-10-24 Furukawa Electric Co Ltd:The Manufacture of heat resistant aluminum alloy conductor having high strength
JPS63293146A (en) * 1987-05-26 1988-11-30 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of high strength heat resistant aluminum alloy for electric conduction
RU2541263C2 (en) * 2013-07-01 2015-02-10 Общество с ограниченной ответственностью "ЭМ-КАТ" Aluminium-based heat-resistant metallic alloy

Also Published As

Publication number Publication date
RU2657678C1 (en) 2018-06-14
WO2018063023A8 (en) 2020-01-16
CN108603273A (en) 2018-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6039999B2 (en) Cu-Ni-Co-Si based copper alloy sheet and method for producing the same
JP5320642B2 (en) Copper alloy manufacturing method and copper alloy
JP6782167B2 (en) Manufacturing method of aluminum alloy wire, aluminum alloy stranded wire, coated electric wire and wire harness, and aluminum alloy wire
RU2534170C1 (en) Aluminium based heat resistant alloy and method of obtaining from it of deformed semi-finished products
JP2015096645A (en) Aluminum alloy conductor, aluminum alloy strand wire, coated electric wire and wire harness
WO2012133522A1 (en) Magnesium alloy
CN110468306B (en) Aluminum alloy wire and method for producing same
JP2021130878A (en) Method for making deformed semi-finished products from aluminum-based alloys
JP2016505713A5 (en)
JP3317328B2 (en) Copper alloy
Jabłoński et al. Effect of iron addition to aluminium on the structure and properties of wires used for electrical purposes
RU2636548C1 (en) Thermo-anticorrosive aluminium alloy
RU2657678C1 (en) Method for producing a rod of heat-resistant aluminum alloy
JPS6132386B2 (en)
JP2006299305A (en) Heat resistant aluminum alloy wire, and method for producing the same
JP2017179449A (en) MANUFACTURING METHOD OF Al-Mg-Si-BASED ALLOY SHEET
JP2011063884A (en) Heat-resistant aluminum alloy wire
JP2020516777A (en) Aluminum alloy for cable conductor
CN103225049A (en) Treatment process for improving electric conductivity of medium strength aluminium alloy
WO2018004373A1 (en) Aluminium-based heat-resistant alloy
JP2022526677A (en) Copper alloys with high strength and high conductivity, and methods for making such copper alloys.
JP6009145B2 (en) Aluminum electric wire and method for manufacturing the same
JP2004124154A (en) Rolled wire rod of magnesium based alloy, and production method therefor
JP2017057423A (en) Manufacturing method of aluminum alloy conductive wire, aluminum alloy conductive wire and wire and wire harness using the same
Szkliniarz Formation of microstructure and properties of Cu-3Ti alloy in thermal and thermomechanical processes

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017113263

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16917842

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 16917842

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1