WO2017159591A1 - 遠心鋳造用金型 - Google Patents

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centrifugal casting
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casting mold
temperature
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祐介 内仲
優 高野
翼 大里
修平 東
一彰 山上
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本田技研工業株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings
    • B22D13/101—Moulds
    • B22D13/102—Linings for moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings

Definitions

  • the present invention relates to a mold for centrifugal casting.
  • a centrifugal casting method in which a cylindrical member is manufactured by rotating a cylindrical mold at a high speed around its axis and sticking the injected molten metal to the inner wall of the mold by centrifugal force.
  • a method of applying a coating material in the mold may be employed in order to make it easy to pull out the molded cast product from the mold and to give a shape to the outer surface of the hollow cast product.
  • Patent Document 1 As described above, there has been proposed a technique for cooling the inside of a casting mold between casting a cast product in the preceding casting cycle and shifting to the next casting cycle (for example, Patent Document 1).
  • Patent Document 1 when cooling is performed by spraying or spraying a cooling liquid inside a high-temperature casting mold, the mist generated from the casting mold is collected to prevent deterioration of peripheral equipment and improve the working environment. This technique is disclosed.
  • Patent Document 1 mainly focuses on the recovery of mist generated when the casting mold is cooled, and is a technique such as deformation that occurs when the centrifugal casting mold is cooled from its outer surface. There is no other point of view on the issues.
  • an object of the present invention is to provide a centrifugal casting mold capable of uniformly cooling the outer surface of the mold and suppressing the deformation of the mold.
  • the inventors have found that there is a difference in the degree of occurrence of the Leidenfrost phenomenon for each part of the mold surface as the cause of the temperature drop during cooling of the mold for centrifugal casting being different for each part. . That is, the outer surface of the mold rises to about 300 ° C. due to the heat of the molten metal poured therein, and when cooling is attempted in this state, the cooling water instantly evaporates on the outer surface of the mold, A layer of evaporative gas is generated between the outer surface of the mold and the liquid, and a Leidenfrost phenomenon that inhibits heat conduction occurs. The degree of occurrence of this phenomenon varies depending on the part of the mold surface.
  • the inventors pay attention to the above points, and in order to suppress the occurrence of the Leidenfrost phenomenon and make the mold cooling effect uniform, apply a heat insulating coating on the mold surface to lower the interface temperature.
  • the above problem was solved.
  • the following technology is proposed here.
  • a centrifugal casting mold for example, a centrifugal casting mold 10 to be described later
  • a coating for example, a coating 10a to be described later
  • the coating is an iron oxide film or a main component
  • the coating temperature of the iron oxide film or the film containing calcium as the main component keeps the interface temperature of the mold within a range where the Leidenfrost phenomenon does not occur. Uniform cooling of the outer surface of the mold is not hindered by the Leidenfrost phenomenon. Therefore, deformation due to a temperature difference in the centrifugal casting mold is suppressed.
  • the coating is formed so as to cover substantially the entire outer surface, particularly in the centrifugal casting mold of (1). For this reason, the cooling of the entire mold for centrifugal casting becomes uniform, and deformation is reliably suppressed.
  • centrifugal casting mold (3) According to the above-mentioned centrifugal casting mold (3), the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is particularly good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is particularly good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is particularly good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • a mold for centrifugal casting that can uniformly cool the outer surface of the mold and can suppress deformation of the mold.
  • FIG. 1 is a process chart of centrifugal casting performed using the centrifugal casting mold of the present invention.
  • FIG. 1 shows a process of one cycle of centrifugal casting.
  • the process of 1 cycle is performed in order of (a)->(b)->(c)->(d)->(e)-> (f), and this 1-cycle is repeated cyclically, and it is cast every time Is made.
  • the cast product is a tubular body, and the cast product which is one tubular body is cut into a plurality of pieces with a predetermined length, and each is processed into a cylinder sleeve of the engine.
  • a cylindrical centrifugal casting mold 10 is installed so that its axis is in a substantially horizontal direction.
  • the centrifugal casting mold 10 is rotatably supported around an axis by two sets of rollers.
  • the two sets of rollers are a pair of rollers 21 on the left side and a pair of rollers 22 on the right side.
  • rollers 21 and 22 are rotationally driven by a power source such as a motor (not shown), and the centrifugal casting mold 10 rotates around its axis along with this rotation.
  • An annular frame 11 having an opening (not shown) at the center is fitted to one end side (left side in FIG. 1) of the centrifugal casting mold 10.
  • An end cap 12 is detachably fitted to the other end side (right side in FIG. 1) of the centrifugal casting mold 10.
  • the centrifugal casting mold 10 continues to rotate in processes other than the product drawing process of (f).
  • One feature of the centrifugal casting mold 10 is that a specific coating is applied to the outer surface, which will be described in detail later.
  • the mold cleaning step (a) the inner peripheral surface of the mold 10 for centrifugal casting that is still hot after the work of the coating mold and the cast product is extracted in the immediately preceding cycle is partially shown by the rod 30.
  • the cleaning is performed by the brush 31 attached to the tip side of the cleaning mechanism.
  • the rod 30, and hence the brush 31, reciprocates in the axial direction of the centrifugal casting mold 10.
  • the centrifugal casting mold 10 continues to rotate around the axis at a low speed of, for example, about 180 rpm. Thereby, the whole casting_mold
  • the centrifugal casting mold 10 whose entire inner peripheral surface is cleaned in the mold cleaning step (a) forms a coating mold by applying a coating material to a mold which is the inner peripheral surface.
  • the coating mold is formed for the purpose of making it easy to pull out the molded casting from the mold. is there.
  • the cylinder sleeve processed from the hollow casting product cast using the coating mold as described above has the spiny transferred on the outer surface. When such cylinder sleeves are arranged and cast into the engine block, the cylinder sleeves are firmly held in place by the outer surface spiny.
  • cooling water is sprayed from the spray nozzle 41 onto the outer surface of the centrifugal casting mold 10 to obtain the centrifugal casting mold 10. Is cooling. That is, the centrifugal casting mold 10 is cooled by the heat of vaporization of the cooling water when the cooling water is sprayed on the outer surface of the high-temperature centrifugal casting mold 10. The spraying of the cooling water is performed while rotating the centrifugal casting mold 10 at a low speed of about 180 rpm, for example, with the end cap 12 fitted to the centrifugal casting mold 10.
  • the centrifugal casting mold 10 cooled to an appropriate temperature by spraying the cooling water from the spray nozzle 41 is applied to the inner peripheral surface in the following coating application step (c).
  • a coating material 60 is applied to a whole mold.
  • the coating material 60 is applied by a nozzle 52 at the tip of the hollow shaft 51 extending from the coating material supply device (not shown) through the opening of the end cap 12 into the centrifugal casting mold 10.
  • the coating material 60 is sprayed on the entire mold which is the inner peripheral surface of the centrifugal casting mold 10.
  • the hollow shaft 51 and the nozzle 52 spray the coating material 60 while moving in the longitudinal direction in the centrifugal casting mold 10.
  • the coating material 60 is gradually applied to the entire mold as the inner peripheral surface to form the coating mold 61. Further, the temperature of the coating mold 61 when the coating material 60 is applied is, for example, about 150 ° C. to 350 ° C.
  • the molten metal 70 is then poured in the pouring process of (d).
  • the molten metal 70 is prepared in a melting furnace (not shown), and a fixed amount is stored in a pot 71, and is poured from the pot 71 through the pouring pipe 73 of the trough 72 to the inside of the centrifugal casting mold 10, and thus to the coating mold 61.
  • centrifugal force acts on the molten metal 70, for example, after (e) about 90 seconds after pouring.
  • a uniform casting 74 is formed on the inner surface side of the coating mold 61.
  • the rotation of the centrifugal casting mold 10 is stopped and the end cap 12 is removed.
  • the work in which the coating die 61 and the casting 74 are integrated is pulled out using the work take-out device 80.
  • the mold release resistance in this drawing is, for example, about 5.0 kN to 9.0 kN.
  • the coating mold 61 is removed from the drawn workpiece, a casting 74 having a spiny transferred on the outer surface is obtained.
  • the weight of the casting 74 is, for example, about 10 kg to 35 kg.
  • FIG. 2 is a diagram showing the temperature history of the centrifugal casting mold in the process of FIG.
  • the horizontal axis represents the transition of the process (a) ⁇ (b) ⁇ (c) ⁇ (d) ⁇ (e) ⁇ (f) of one cycle described in FIG. 1 (that is, transition of time).
  • the vertical axis represents temperature (° C.).
  • the elapsed time (the approximate time zone observed in this example), and in each step
  • An example of the temperature of the centrifugal casting mold is more specifically shown in the following table.
  • FIG. 3 is a diagram showing the temperature dependence of the amount of bending during cooling of the centrifugal casting mold. The characteristics shown in FIG. 3 have been found by experiments through various examinations by the inventors.
  • Tk on the horizontal axis is the temperature [° C.] of the centrifugal casting mold 10
  • Ti is the interface temperature [° C.].
  • the interface is a boundary surface between the centrifugal casting mold 10 and the cooling water.
  • the outer surface of a specific coating applied to the outer surface of the centrifugal casting mold 10 is the interface. It corresponds to. Ti is described corresponding to each value of Tk, and Ti is lower than Tk as shown, and a temperature gradient corresponding to the difference between Tk and Ti is generated in the thickness direction of the corresponding coating.
  • the vertical axis represents the bending amount [mm] of the centrifugal casting mold.
  • the bending amount is 0 in the region Z1 below which the temperature Tk of the centrifugal casting mold 10 is 270 [° C.] and the corresponding interface temperature Ti is 245 [° C.]. It remains in a range where there is not much problem such as .05 [mm] to 0.15 [mm].
  • the amount of bending increases discontinuously as 0.30 [mm] to 0.65 [mm]. Therefore, in the region Z2, the mold release resistance in the product drawing process (f) described above with reference to FIG. This causes problems in terms of quality. That is, if the centrifugal casting mold 10 is decentered due to bending, the casting product is unevenly thinned, and the spiny also varies.
  • the boundary value that the temperature Tk of the centrifugal casting mold 10 is 270 [° C.] and the temperature Ti of the corresponding interface is 245 [° C.] is the boundary value at which the Leidenfrost is higher.
  • the phenomenon is presumed to be active. That is, in this high temperature region, due to the Leidenfrost phenomenon, the cooling effect varies depending on the part on the outer surface of the centrifugal casting mold 10, resulting in uneven temperature distribution. It is estimated that a desired bend has occurred.
  • the temperature Tk ⁇ ⁇ of the centrifugal casting mold 10 is 270 [° C.], and the corresponding interface temperature Ti It can be seen that it is effective to suppress the occurrence of bending if the temperature Ti of the interface is kept so as to be equal to or lower than the boundary value of 245 [° C.].
  • the inventors In order to suppress the occurrence of the Leidenfrost phenomenon and make the temperature Ti of the interface not more than the boundary value of 245 [° C.] to make the cooling effect of the mold uniform, the inventors have removed the centrifugal casting mold 10 outside. The above problem was solved by applying a coating with heat insulation on the surface and lowering the interface temperature.
  • FIG. 4 is a conceptual diagram showing a coating applied to a centrifugal casting mold as one embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 shows the centrifugal casting mold 10 itself and the coating 10a applied to the outer surface of the centrifugal casting mold 10 described above with reference to FIG. ing.
  • the coating 10a is a specific one as described below, and the above-described technical problem is solved by applying such a coating 10a.
  • the interface temperature Ti is calculated by the following relational expression (1).
  • Tk is the temperature of the centrifugal casting mold 10
  • Tw is the temperature of the cooling water
  • ⁇ is the specific gravity
  • Cp is the specific heat
  • ⁇ is the thermal conductivity.
  • ( ⁇ ⁇ Cp ⁇ ⁇ ) is a physical property value.
  • ( ⁇ ⁇ Cp ⁇ ⁇ ) k is a physical property value of the coating 10a of the centrifugal casting mold 10
  • ( ⁇ ⁇ Cp ⁇ ⁇ ) w is a cooling value. It is a physical property value of water.
  • the interface temperature Ti is not more than the boundary value of 245 [° C.]
  • the Leidenfrost phenomenon hardly occurs. Therefore, the physical properties satisfying the condition that the interface temperature Ti is not more than 245 [° C.].
  • a material exhibiting a value is suitable for the coating 10 a on the outer surface of the centrifugal casting mold 10.
  • the coating 10a having a thermal conductivity ⁇ of 2.0 W / m ⁇ K or less satisfies the condition that the interface temperature Ti is 245 [° C.] or less. Therefore, by applying such a coating 10a to the outer surface of the centrifugal casting mold 10, the occurrence of the Leidenfrost phenomenon is suppressed, and the centrifugal casting mold 10 is undesirably caused by uneven cooling in the cooling process. It can be seen that smooth bending is prevented.
  • the inventors have conducted various experiments and have satisfied the above-described conditions, and have identified a film suitable for the coating 10a to be applied to the outer surface of the centrifugal casting mold 10. That is, black rust commonly called “black dyeing”, that is, a triiron tetroxide (Fe 3 O 4 ) film is an example.
  • black rust commonly called “black dyeing” that is, a triiron tetroxide (Fe 3 O 4 ) film is an example.
  • iron hydroxide (FeO (OH)) is usually generated simultaneously with triiron tetroxide (Fe 3 O 4 )
  • it is considered that iron hydroxide is also suitable as a film constituting the coating 10a. That is, the iron oxide film is suitable for coating applied to the outer surface of the centrifugal casting mold.
  • generated as a main component by the reaction of a mineral and calcium in water (Ca) was suitable for the coating 10a. That is, a film containing calcium as a main component is suitable for coating applied to the outer surface of a centrifugal casting mold.
  • the coating 10a on the outer surface of the centrifugal casting mold 10 is formed of a film containing calcium carbonate (CaCO 3 ) or calcium carbonate as a main component, the thickness of the coating 10a is 0.4 [mm] or less.
  • the Leidenfrost phenomenon can be effectively suppressed, and efficient cooling of the centrifugal casting mold 10 is possible.
  • the thickness L of the coating 10a as described above is calculated as a value that satisfies the following relational expression (2) under the conditions shown in the following table. That is, the following relational expression (2) was applied for the calculation:
  • L is the thickness of the coating 10a
  • Q J is the amount of heat that needs to be dissipated
  • ⁇ is the thermal conductivity (in this example, calcium carbonate (CaCO 3 ) or the coating 10a mainly composed of calcium carbonate.
  • Thermal conductivity) ⁇ 1 is the temperature of the coating 10 a in contact with the centrifugal casting mold 10
  • ⁇ 2 is the temperature of the outer surface of the coating 10 a to which cooling water is applied
  • A is the area of the outer surface of the coating 10.
  • T is the elapsed time. In this case, if the elapsed time t is set too long, the cycle time of casting is increased and the productivity is lowered, so 30 seconds was set as the upper limit.
  • centrifugal casting mold 10 of the present embodiment will be summarized.
  • the interface temperature of the mold remains within a range where the Leidenfrost phenomenon does not occur due to the coating made of the iron oxide film or the film containing calcium as a main component, the centrifugal casting mold Uniform cooling of the outer surface of 10 is not hindered by the Leidenfrost phenomenon. Therefore, deformation due to the temperature difference in the centrifugal casting mold 10 is suppressed.
  • the coating 10 a is formed so as to cover substantially the entire outer surface of the centrifugal casting mold 10. For this reason, the cooling of the entire centrifugal casting mold 10 becomes uniform, and deformation is reliably suppressed.
  • the coating 10 a is a film containing triiron tetroxide (Fe 3 O 4 ) among the iron oxide films, the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold 10 becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • the coating 10a is a film containing calcium as a main component and has a thickness of 0.4 mm or less. For this reason, the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • the coating 10a is a film containing calcium carbonate (CaCO 3 ) as a main component among films containing calcium as a main component. For this reason, the effect of suppressing the Leidenfrost phenomenon is good. Therefore, the cooling of the centrifugal casting mold becomes uniform, and the deformation is reliably suppressed.
  • the present invention can be implemented with various modifications in addition to the above-described embodiments.
  • the above-mentioned example is a mold for centrifugal casting applied to a manufacturing process of a cylinder sleeve (cylinder liner) of an engine.
  • the present invention is not limited to this mode, and can be applied to various types of centrifugal casting molds.
  • the bending at the time of cooling is small. This is a great advantage both in terms of production efficiency and quality control.
  • the advantage in quality control is, specifically, that the bending at the time of cooling of the mold for centrifugal casting is less likely to cause a defect that the cast product becomes uneven, and the formation of spinies is also difficult to vary. It is such a point.

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Abstract

金型の外表面にコーティングを備えた遠心鋳造用金型であって、前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である。この場合コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されていることが好ましい。また、コーティングが酸化鉄膜である場合は、その膜は四酸化三鉄を含む膜であることが好ましい。また、コーティングが主成分としてカルシウムを含む膜である場合は、その厚みが０．４ｍｍ以下であることが好ましい。更に、その膜は主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜であることが好ましい。上述のような遠心鋳造用金型によれば、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる。

Description

遠心鋳造用金型
　本発明は、遠心鋳造用金型に関する。
　円筒状の鋳型をその軸線を中心に高速回転させ、注入した溶融金属を遠心力で金型内壁に張り付かせることで中空鋳造品である管部材を製造する遠心鋳造方法が知られている。
　遠心鋳造方法では、成形した鋳造品を鋳型から引き抜きやすくすると共に中空鋳造品の外表面に形状を付与させるため、鋳型内に塗型材を塗布する方法が採られることがある。この場合、塗型材の塗布を容易にすると共に塗布した塗型材を乾燥させるために、塗型材の塗布に際して、鋳型を適切な温度になるまで予め冷却しておきたい。
　このため、先行する鋳造サイクルで鋳型から成形した鋳造品を引き抜いた後、次の鋳造サイクルで塗型材を塗布する前に、鋳型の外表面を冷却している。
　このように、先行する鋳造サイクルで鋳造品を鋳造してから次の鋳造サイクルに移行するまでの間に鋳造型の内部を冷却する技術が提案されている（例えば、特許文献１）。
　特許文献１には、高温の鋳造型の内部に冷却液を噴霧又は散布して冷却するに際し、鋳造型から発生するミストを回収して周辺設備の劣化を防止し、作業環境の改善がはかれるようにした技術が開示されている。
特開２００４－１６０５００号公報
　遠心鋳造用金型の外表面の冷却に際しては、金型外表面上での部位ごとに温度低下に差が生じ、これによる温度差に起因して金型が変形を起こしていた。この変形により、金型内の鋳造品を引き抜く際の離型抵抗が大きくなり、鋳造品の引き抜きのために強力で大型な装置を用いなくてはならず、遠心鋳造工程の設備が大きくなるなどの問題が発生していた。
　しかしながら、特許文献１に開示された技術は、鋳造型を冷却するに際して発生するミストの回収を主眼とするものであり、遠心鋳造用金型をその外表面から冷却する場合に生じる変形等の技術課題については別段の視点がない。
　そこで、本発明は、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる遠心鋳造用金型を提供することを目的とする。
　発明者等は、遠心鋳造用金型の冷却時における温度低下が部位ごとに異なっていることの原因として、金型表面の部位ごとに、ライデンフロスト現象の発生度合いに差があることを見出した。即ち、金型外表面は、内部に注湯した溶湯の熱により、３００℃程度まで上昇しており、その状態で、冷却しようとすると、冷却水が金型外表面で瞬時に蒸発し、金型外表面と液体との間に蒸発気体の層が発生して、熱伝導を阻害するライデンフロスト現象が生じるが、この現象の発生度合いが金型表面の部位ごとに異なる。
　発明者等は、上述の点に着眼し、ライデンフロスト現象の発生を抑制して、金型の冷却効果を均一にするため、金型表面に断熱性のあるコーティングを施し、界面温度を下げることにより上記課題を解決した。
　ここに、次のような技術を提案する。
　（１）遠心鋳造用金型（例えば、後述する遠心鋳造用金型１０）であって、外表面にコーティング（例えば、後述するコーティング１０ａ）を備え、前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である遠心鋳造用金型。
　上記（１）の遠心鋳造用金型では、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜でなるコーティングによって、金型の界面温度がライデンフロスト現象を生じない範囲内に留まるため、遠心鋳造用金型の外表面の均一な冷却がライデンフロスト現象によって阻害されない。従って、遠心鋳造用金型における温度差に起因する変形が抑制される。
（２）前記コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されている、上記（１）の遠心鋳造用金型。
　上記（２）の遠心鋳造用金型では、上記（１）の遠心鋳造用金型において特に、前記コーティングは前記外表面の略全面を覆うように形成されている。このため、遠心鋳造用金型全体の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（３）前記コーティングは、前記酸化鉄膜のうち四酸化三鉄を含む膜である、上記（１）又は（２）の遠心鋳造用金型。
　上記（３）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（４）前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である、上記（１）又は（２）の遠心鋳造用金型。
　上記（４）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（５）前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜である上記（１）又は（４）の遠心鋳造用金型。
　上記（５）の遠心鋳造用金型によれば、特に、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
　本発明によれば、金型の外表面の冷却を均一に行うことができ、金型の変形を抑制することができる遠心鋳造用金型を提供することができる。
本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程図である。 図１の工程における遠心鋳造用金型の温度の履歴を表す図である。 遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性を表す図である。 本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型に施されたコーティングを表す概念図である。
　先ず、本発明の遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程について説明することにより、本発明で課題としている遠心鋳造用金型の外表面からの冷却について明らかにする。
　図１は、本発明の遠心鋳造用金型を用いて行う遠心鋳造の工程図である。図１では、遠心鋳造の１サイクルの工程を表している。
　図１において、１サイクルの工程は（ａ）→（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ｅ）→（ｆ）の順に行われ、この１サイクルが循環的に繰り返されて毎回鋳造品が作られる。
　本例の場合、鋳造品は管状体であり、１本の管状体である鋳造品が既定の長さで複数に切断されて、それぞれエンジンのシリンダスリーブに加工される。
　上述の工程において、（ａ）は金型清掃工程、（ｂ）は型温調整工程、（ｃ）は塗型塗布工程、（ｄ）は注湯工程、（ｅ）はキュア工程、（ｆ）は製品引き抜き工程である。
　図１において、円筒状の遠心鋳造用金型１０はその軸が略水平方向となるように設置される。遠心鋳造用金型１０は２組のローラによって軸の周りに回転可能に支持される。２組のローラは、図１において、左側の１組の一対のローラ２１と右側の１組の一対のローラ２２である。これらのローラ２１及びローラ２２は図示しないモータ等の動力源によって回転駆動され、この回転に伴って遠心鋳造用金型１０がその軸の周りに回転する。遠心鋳造用金型１０の一端側（図１において左側）には中心部に開口（不図示）が設けられた円環状枠体１１が嵌装される。また、遠心鋳造用金型１０の他端側（図１において右側）にはエンドキャップ１２が着脱可能に嵌装される。
　遠心鋳造用金型１０は（ｆ）の製品引き抜き工程以外の工程では回転を持続する。
　尚、遠心鋳造用金型１０は外表面に特定のコーティングが施されていることを一つの特徴とするが、これについては後に詳述する。
　次に（ａ）から（ｆ）までの１サイクルの工程について順次説明する。
　（ａ）の金型清掃工程では、直前のサイクルにおいて塗型と鋳造品とによるワークが抜き出されて未だ高温の遠心鋳造用金型１０の内周面が、部分的にそのロッド３０が示された清掃機構の先端側に取付けられたブラシ３１によって清掃される。ロッド３０、従って、ブラシ３１は遠心鋳造用金型１０の軸方向に往復移動し、このとき遠心鋳造用金型１０はその軸の周りに例えば、１８０ｒｐｍ程度の低速で回転を持続する。これにより、遠心鋳造用金型１０の内周面である鋳型全体が清掃される。
　（ａ）の金型清掃工程で内周面全体が清掃された遠心鋳造用金型１０は、その内周面である鋳型に塗型材を塗布して塗型を形成する。塗型は成形した鋳造品を鋳型から引き抜き易くする目的で形成されるが、本例の場合は、中空鋳造品の外表面に多数の細かい凸部或いは棘状体（スパイニー）を形成させる目的もある。上述のような塗型を用いて鋳造した中空鋳造品から加工されたシリンダスリーブは、外表面にスパイニーが転写されている。このようなシリンダスリーブが配置されてエンジンブロックに鋳込まれるとそれらのシリンダスリーブは外表面のスパイニーによって正規の位置に強固に保持される。
　塗型材の塗布を容易にし、且つ塗布した塗型材を効率よく乾燥させるためには、予め遠心鋳造用金型１０を適切な温度まで冷却する必要がある。
　そこで、上述した（ａ）の金型清掃工程に次ぐ（ｂ）の型温調整工程では、遠心鋳造用金型１０の外表面にスプレーノズル４１から冷却水を噴霧して遠心鋳造用金型１０を冷却している。即ち、高温の遠心鋳造用金型１０の外表面に冷却水を噴霧した際の冷却水の気化熱によって遠心鋳造用金型１０が冷却される。冷却水の噴霧は、遠心鋳造用金型１０にエンドキャップ１２を嵌装した状態で、遠心鋳造用金型１０を例えば、１８０ｒｐｍ程度の低速で回転させながら行う。
　しかしながら、従来は、この冷却を行うに際して、既述のように、遠心鋳造用金型１０の外表面上での温度低下に差が生じ、その温度差に起因して金型が変形を起こしていた。遠心鋳造用金型１０に変形が生じてしまうと、鋳造品を引き抜く際の離型抵抗が大きくなり、ワーク取出装置として強力で大型の装置を用いる必要が生じるなどの技術課題があった。
　この技術課題を解決する手段が遠心鋳造用金型１０の外表面に施された特定のコーティングであるが、これについては、（ａ）から（ｆ）までの１サイクルの工程について説明した後に詳述する。
　（ｂ）の型温調整工程において、スプレーノズル４１からの冷却水の噴霧によって適温まで冷却された遠心鋳造用金型１０に対し、次の（ｃ）の塗型塗布工程で、内周面である鋳型全体に塗型材６０を塗布する。
　（ｃ）の塗型塗布工程における塗型材６０の塗布は、塗型材供給装置（不図示）からエンドキャップ１２の開口部を通して遠心鋳造用金型１０内部に延びた中空シャフト５１の先端のノズル５２から遠心鋳造用金型１０の内周面である鋳型全体に塗型材６０を吹き付けて行う。中空シャフト５１及びノズル５２は遠心鋳造用金型１０内で長手方向に移動しながら塗型材６０を噴射する。
　一方、遠心鋳造用金型１０自体は、例えば、１５００ｒｐｍ程度の中速で回転を持続するため、次第に、内周面である鋳型全体に塗型材６０が塗布され塗型６１が形成される。
　また、塗型材６０の塗布時における塗型６１の温度は、例えば、１５０℃～３５０℃程度である。
　（ｃ）の塗型塗布工程で、遠心鋳造用金型１０の内周面全体に塗型６１が形成されると、次に、（ｄ）の注湯工程で溶湯７０が注湯される。溶湯７０は図示しない溶解炉で準備されポット７１に定量が蓄えられ、このポット７１からトラフ７２の注湯管７３を通して遠心鋳造用金型１０の内部、従って、塗型６１に注がれる。この間、遠心鋳造用金型１０は例えば、２０００ｒｐｍ程度の高速で回転を持続しているため、溶湯７０には遠心力が作用し、例えば、注湯後９０秒程度経過した後の（ｅ）のキュア工程で、塗型６１の内面側に均一な鋳造品７４が形成される。
　次いで、（ｆ）の製品引き抜き工程では、遠心鋳造用金型１０の回転を停止させ、エンドキャップ１２を取り外す。この状態で、ワーク取出し装置８０を用いて塗型６１と鋳造品７４とが一体になったワークを引き抜く。この引き抜きにおける離型抵抗は例えば、５．０ｋＮ～９．０ｋＮ程度である。引き抜いたワークから塗型６１を除去すると、外表面にスパイニーが転写された鋳造品７４が得られる。この場合の鋳造品７４の重量は、例えば、１０ｋｇ～３５ｋｇ程度である。
　（ｆ）の製品引き抜き工程が終了して工程の１サイクルが終了すると、再び（ａ）の金型清掃工程から次の１サイクルが始まる。
　図２は、図１の工程における遠心鋳造用金型の温度の履歴を表す図である。
　図２において、横軸は、図１における既述の１サイクルの工程（ａ）→（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ｅ）→（ｆ）の推移（即ち、時間の推移）を表し、縦軸は、温度（℃）を表している。
　図２における各工程（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）に係る経過時間（本例で観察を行った概略の時間帯）と、各工程での遠心鋳造用金型の温度の一例を、より具体的に次の表に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　即ち、図１の工程における、遠心鋳造用金型の温度は、行程の進行と共に図２に定性的に表されたように推移し、より具体的には、上記表に表されたような値をとる。
　従って、以下のように遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性に着眼した考察においても、上記表における温度範囲で見るものとする。
　図３は、遠心鋳造用金型の冷却時における曲り量の温度依存性を表す図である。
　図３の特性は、発明者等が種々考察を重ねつつ実験により見出したものである。
　図３において、横軸におけるＴｋは遠心鋳造用金型１０の温度［℃］であり、Ｔｉは界面の温度［℃］である。ここに界面とは、遠心鋳造用金型１０と冷却水との境界面であり、本実施形態の場合、遠心鋳造用金型１０の外表面に施された特定のコーティングの外表面がこの界面に該当する。
　Ｔｋの各値 に対応してＴｉが表記され、この表記のとおりＴｋ よりもＴｉが低く、該当するコーティングの厚み方向にＴｋ とＴｉの差分に対応する温度勾配を生じている。
　また、縦軸は、遠心鋳造用金型の曲り量［ｍｍ］である。
　図３より理解されるとおり、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］、対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］を境界にして、これ以下の領域Ｚ１では、曲り量が０．０５［ｍｍ］～０．１５［ｍｍ］のように余り問題のない範囲に留まる。これに対し、上記境界以上の領域Ｚ２では、曲り量が０．３０［ｍｍ］～０．６５［ｍｍ］のように不連続に増大する。従って、領域Ｚ２では、遠心鋳造用金型１０から図１を参照して既述の（ｆ）の製品引き抜き工程における離型抵抗が大きくなってワーク取出し装置８０に要求される仕様や鋳造品の品質等の点で支障を生じる。即ち、遠心鋳造用金型１０が曲りにより偏心すると、鋳造品が偏肉する不良が生じ、スパイニーにもばらつきが生じる。
　上述のような、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］、対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値は、ここを境にして、これより高温の領域でライデンフロスト現象が活発に起こっていると推定される。即ち、この高温の領域ではライデンフロスト現象に起因して遠心鋳造用金型１０の外表面では部位によって冷却効果に差異が生じ、不均一な温度分布が生じる結果、遠心鋳造用金型１０に不所望な曲りが発生していると推定される。
　従って、ライデンフロスト現象を抑制し、遠心鋳造用金型１０の冷却を効率的に行うためには、遠心鋳造用金型１０の温度Ｔｋ が２７０［℃］で、これに対応する界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値以下となるように、界面の温度Ｔｉを留めるようにすると曲りの発生を抑制するに効果的であることが判る。
　発明者等は、ライデンフロスト現象の発生を抑制して、上記界面の温度Ｔｉを２４５［℃］という境界値以下にして金型の冷却効果を均一にするために、遠心鋳造用金型１０外表面に断熱性のあるコーティングを施し、界面温度を下げることにより上記課題を解決した。
　図４は、本発明の一実施形態としての遠心鋳造用金型に施されたコーティングを表す概念図である。
　図４は、特に、図１を参照して既述の遠心鋳造用金型１０について、その横断面視による視座で遠心鋳造用金型１０自体とその外表面に施されたコーティング１０ａとを表している。本実施形態では、このコーティング１０ａが次に述べるような特定のものであり、このようなコーティング１０ａを施すことによって既述の技術課題を解決している。
　ここで、界面の温度Ｔｉは、以下の関係式（１）により算出される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　この関係式（１）において、Ｔｋ は遠心鋳造用金型１０の温度、Ｔwは冷却水の温度、ρは比重、Ｃｐは比熱、λは熱伝導率である。また（ρ・Ｃｐ・λ）は物性値であり、上記関係式において（ρ・Ｃｐ・λ）ｋは遠心鋳造用金型１０のコーティング１０ａの物性値、（ρ・Ｃｐ・λ）wは冷却水の物性値である。
　既述のように、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］という境界値以下であればライデンフロスト現象は起こり難く、従って、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］以下となるような条件を充足する物性値を呈する物質が遠心鋳造用金型１０の外表面のコーティング１０ａに適する。
　そして、上記関係式から、熱伝導率λが２．０Ｗ／ｍ・Ｋ以下のコーティング１０ａでは、界面の温度Ｔｉが２４５［℃］以下となるような条件を充足する。従って、このようなコーティング１０ａを遠心鋳造用金型１０の外表面に施すことにより、ライデンフロスト現象の発生が抑制され、冷却工程における冷却の不均一に起因する遠心鋳造用金型１０の不所望な曲りが予防されることが判る。
　そこで発明者等は、種々実験を重ね、上述の条件を充足し、遠心鋳造用金型１０の外表面に施すコーティング１０ａに適する膜を特定した。即ち、「黒染め」と通称される黒錆、即ち、四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）膜がその一例である。この場合は、通常、四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）と同時に水酸化鉄（ＦｅＯ（ＯＨ））が生成されることから、水酸化鉄もコーティング１０ａを成す膜として適合すると考えられる。即ち、酸化鉄膜が遠心鋳造金型の外表面に施すコーティングに適する。また、カルキと水中のミネラル（Ｃａ）が反応して生成した炭酸カルシムを主成分として含む、膜がコーティング１０ａに適することを確認した。即ち、主成分としてカルシウムを含む膜が遠心鋳造金型の外表面に施すコーティングに適する。
　特に、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）ないし炭酸カルシウムを主成分とする膜により遠心鋳造用金型１０の外表面のコーティング１０ａを形成する場合には、コーティング１０ａの厚みが０．４［ｍｍ］以下においてライデンフロスト現象を効果的に抑制でき、遠心鋳造用金型１０に対する効率の良い冷却が可能である。
　上述のようなコーティング１０ａの厚みＬは、次のような関係式（２）を以下の表に示す条件下で充足する値として算定したものである。
　即ち、演算については次の関係式（２）を適用した：
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　関係式（２）において、Ｌはコーティング１０ａの厚み、ＱＪは放熱を要する熱量、λは熱伝導率（本例の場合は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）ないし炭酸カルシウムを主成分とするコーティング１０ａの熱伝導率）、θ１はコーティング１０ａにおける遠心鋳造用金型１０と接している側の温度、θ２はコーティング１０ａにおける冷却水がかけられる外表面の温度、Ａはコーティング１０の外表面の面積、ｔは経過時間である。
　この場合、経過時間ｔを余り長く設定すると鋳造のサイクルタイムが伸びて生産性が低下してしまうため、３０秒を上限と設定した。
　上記関係式（２）を適用してコーティング１０ａの厚みＬを算定するに際し、設定した条件は次の表の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　以上述べた本実施形態の遠心鋳造用金型１０の作用効果を要約する。
（１）遠心鋳造用金型１０では、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜でなるコーティングによって、金型の界面温度がライデンフロスト現象を生じない範囲内に留まるため、遠心鋳造用金型１０の外表面の均一な冷却がライデンフロスト現象によって阻害されない。従って、遠心鋳造用金型１０における温度差に起因する変形が抑制される。
（２）コーティング１０ａは、遠心鋳造用金型１０外表面の略全面を覆うように形成されている。このため、遠心鋳造用金型１０全体の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（３）コーティング１０ａは、酸化鉄膜のうち四酸化三鉄（Ｆｅ３Ｏ４）を含む膜であるため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型１０の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（４）コーティング１０ａは、主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である。このため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
（５）コーティング１０ａは、主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分として炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）を含む膜である。このため、ライデンフロスト現象の抑制効果が良好である。従って、遠心鋳造用金型の冷却が均一になり、変形が確実に抑止される。
　なお、本発明は、上述の態様の他にも種々変形変更して実施することができる。
　上述の例は、エンジンのシリンダスリーブ（シリンダライナー）の製造工程に適用される遠心鋳造用金型であった。
　しかしながら、この態様に限られず、種々の遠心鋳造用金型に適用可能であり、比較的長尺の管状体などの製造時に適用する場合には、冷却時の曲りが少ないため、鋳造品の引き抜きが容易であり、これは生産効率の点からも品質管理の点からも大きな利点となる。ここに、品質管理上の利点とは、具体的には、遠心鋳造用金型の冷却時の曲りが少なくなって鋳造品が偏肉する不良が生じ難くなり、スパイニーの形成にもばらつきが難くなるなどの点である。
　１０…遠心鋳造用金型
　１０ａ…コーティング
　４１…スプレーノズル
　６０…塗型材
　６１…塗型
　７０…溶湯
　７４…鋳造品

Claims (5)

  1. 　遠心鋳造用金型であって、
    　外表面にコーティングを備え、
    　前記コーティングは、酸化鉄膜又は主成分としてカルシウムを含む膜である
    　遠心鋳造用金型。
  2. 　前記コーティングは、前記外表面の略全面を覆うように形成されている請求項１に記載の遠心鋳造用金型。
  3. 　前記コーティングは、前記酸化鉄膜のうち四酸化三鉄を含む膜である請求項１又は２に記載の遠心鋳造用金型。
  4. 　前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜であり、その厚みが０．４ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の遠心鋳造用金型。
  5. 　前記コーティングは、前記主成分としてカルシウムを含む膜のうち主成分を炭酸カルシウムとする膜である請求項１又は４に記載の遠心鋳造用金型。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022076184A1 (en) * 2020-10-09 2022-04-14 Valmont Industries, Inc. Improved distribution pole and method of fireproof distribution pole installation

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11179511A (ja) * 1997-12-25 1999-07-06 Kubota Corp 遠心力鋳造装置の金枠
JPH11235276A (ja) * 1998-02-23 1999-08-31 Matsushita Electric Ind Co Ltd 加熱装置
JP3504864B2 (ja) * 1998-03-09 2004-03-08 アチスン インダストリーズ，インコーポレーテッド 鋳型壁処理方法およびそれに用いる装置並びにその噴霧素子
WO2013057793A1 (ja) * 2011-10-18 2013-04-25 トヨタ自動車株式会社 金型の防錆処理方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB160129A (en) * 1919-12-12 1921-03-14 Int De Lavaud Mfg Corp Ltd Improvements in and relating to moulds for rotary or centrifugal casting machines
JPS5868461A (ja) * 1981-10-20 1983-04-23 Kubota Ltd 遠心鋳造管の冷却方法及びその装置
WO2004096539A1 (en) * 2003-04-25 2004-11-11 Koninklijke Philips Electronics N.V. Coating for a steam-generating device
CN101402134B (zh) * 2008-11-14 2010-12-22 中冶京诚工程技术有限公司 离心铸造轧辊冷型气、雾冷却***和方法
CN201889415U (zh) * 2010-11-26 2011-07-06 武胜县锦雄机械有限责任公司 离心铸造模具
WO2014031907A2 (en) * 2012-08-22 2014-02-27 Massachusetts Institute Of Technology Articles and methods for enhanced boiling heat transfer

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11179511A (ja) * 1997-12-25 1999-07-06 Kubota Corp 遠心力鋳造装置の金枠
JPH11235276A (ja) * 1998-02-23 1999-08-31 Matsushita Electric Ind Co Ltd 加熱装置
JP3504864B2 (ja) * 1998-03-09 2004-03-08 アチスン インダストリーズ，インコーポレーテッド 鋳型壁処理方法およびそれに用いる装置並びにその噴霧素子
WO2013057793A1 (ja) * 2011-10-18 2013-04-25 トヨタ自動車株式会社 金型の防錆処理方法

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