WO2016047305A1 - 抽気装置の制御装置及び制御方法 - Google Patents

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refrigerator
air
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pressure
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良枝 栂野
上田　憲治
紀行 松倉
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三菱重工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a refrigerator, and more particularly to a control device and a control method for an extraction device.
  • Refrigerators that use low-pressure refrigerant have negative pressure inside the refrigerator, so that non-condensable gas (mainly air) or moisture contained in the air enters the refrigerator and accumulates in the condenser. In this state, the condensation pressure rises due to the non-condensable gas and the operation cannot be performed, and there is a concern of corrosion in the refrigerator due to moisture. For this reason, conventionally, the non-condensable gas that has entered the machine has been discharged to the atmosphere by a bleeder (see, for example, Patent Documents 1 and 2).
  • Patent Document 1 when non-condensable gas is accumulated in a purge condenser, the pressure in the purge condenser rises, and the pressure difference from the pressure in the condenser drops to a predetermined value, Discharging noncondensable gas into the atmosphere is disclosed.
  • the adoption of low GWP refrigerants has been strongly requested due to the revision of the Freon Recovery and Destruction Law and the European F-gas regulations. Since the low GWP refrigerant has an alkene bond in the molecular structure, it is easily decomposed by oxygen, and depending on the constituent elements, by-products that affect the stable operation of the refrigerator, such as hydrogen fluoride and hydrogen chloride, may be generated. Therefore, when a low-pressure low GWP refrigerant is employed, it is necessary to control the non-condensable gas in the machine with higher accuracy than before in order to maintain stable operation.
  • the conventional method of discharging non-condensable gas by the differential pressure described above is not sufficiently sensitive, and the amount of non-condensable gas in the machine may increase to an extent that hinders stable operation, realizing stable operation. There was a problem that could not be done.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and provides a control device and a control method for an extraction device capable of realizing stable operation when a low-pressure low GWP refrigerant is employed. With the goal.
  • 1st aspect of this invention is a control apparatus which controls the extraction apparatus provided in the refrigerator which employ
  • the air intrusion influence degree and the variable obtained from the function including the pressure as a parameter are used to estimate the air intrusion amount, and the integrated value of the air intrusion amount is greater than or equal to a preset allowable value.
  • the air intrusion amount is estimated by the estimation means, and it is determined by the determination means whether or not the integrated value of the air intrusion amount is greater than or equal to a preset allowable value, and the integrated value of the air intrusion amount is When it is equal to or greater than the allowable value, the bleeder is activated by the activation control means.
  • the estimation means includes an air intrusion influence level indicating the ease of air intrusion determined from the structural aspect of the refrigerator and a variable indicating the ease of air intrusion evaluated from the pressure aspect. And the air intrusion amount is estimated.
  • the structure of the refrigerator and “pressure”, are given as elements that affect the air intrusion into the apparatus, and the air intrusion amount is estimated from both these viewpoints.
  • the “allowable value” is set, for example, to a value that is greater than zero and less than the air intrusion amount at which the refrigerant is decomposed, or a value that is greater than zero and less than the air intrusion amount that does not hinder the stable operation of the refrigerator.
  • the “low pressure” of the above “low pressure low GWP refrigerant” means that a part of or all of the refrigerator is in a negative pressure state (below atmospheric pressure) throughout the year, regardless of whether the refrigerator is operating or stopped. This state is a refrigerant that may occur.
  • the “low GWP refrigerant” refers to, for example, all alternative refrigerants in the HFC refrigerant regulation for preventing global warming (for example, R1234yf [4], R1234ze (E) [4], R1233zd (E) [5], R32 [675] etc. ] (Numbers in square brackets indicate GWP (100-year value)) and refrigerants having GWP (100-year value) comparable to that.
  • Pressure refers to, for example, the pressure measured by a pressure gauge provided at any one location in the refrigerator, or the average value or minimum value when a plurality of pressure gauges are provided in the machine. The value or the maximum value may be adopted. “Pressure” may be a value obtained by converting temperature to pressure.
  • the estimation means may estimate the air intrusion amount using a difference between an in-flight pressure and an atmospheric pressure and the air intrusion influence degree.
  • the refrigerator is divided into a plurality of sections, the air intrusion influence degree is set for each section, and the estimation means estimates an air intrusion amount for each section, It is good also as estimating the air intrusion amount in the said whole refrigerator from the estimated air intrusion amount of each said section.
  • the air intrusion influence degree is set according to, for example, the joint structure and the number of joints.
  • the second aspect of the present invention is a refrigerator that employs a low-pressure, low GWP refrigerant, and includes a bleeder and the above-described control device.
  • a method of controlling a bleeder provided in a refrigerator that employs a low-pressure low GWP refrigerant, wherein the air indicates the ease of air entry determined from the structural surface of the refrigerator Using an intrusion influence degree and a variable obtained from a function including pressure as a parameter, an estimation process for estimating an air intrusion amount, and whether the integrated value of the air intrusion amount is equal to or greater than a preset allowable value It is a control method for the bleeder having a determination process and a start control process for activating the bleeder when the integrated value of the air intrusion amount is greater than or equal to the allowable value.
  • FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a refrigerator according to the first embodiment of the present invention.
  • the refrigerator 1 according to the present embodiment is a compression refrigerator, and includes a compressor 11 that compresses a refrigerant, and a condenser 12 that condenses a high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the compressor 11.
  • the expansion valve 13 that expands the liquid refrigerant from the condenser 12, the evaporator 14 that evaporates the liquid refrigerant expanded by the expansion valve 13, and the bleeder 15 that discharges the air that has entered the refrigerator 1 to the atmosphere.
  • the control apparatus 16 which controls each part with which the refrigerator 1 is provided is provided as a main structure.
  • the refrigerant a low-pressure low GWP refrigerant is employed.
  • the compressor 11 is, for example, a multistage centrifugal compressor driven by an inverter motor 20.
  • the bleeder 15 is connected to the condenser 12 by a pipe 17, and refrigerant gas (including air) from the condenser 12 is guided to the bleeder 15 through the pipe 17.
  • the pipe 17 is provided with a valve 18 for controlling the circulation and blocking of the refrigerant gas. The opening and closing of the valve 18 is controlled by the control device 16 so that the start and stop of the extraction device are controlled.
  • the extraction device 15 includes, for example, an extraction tank (not shown) that condenses the refrigerant gas supplied through the pipe 17 and separates it from the non-condensable gas, and an adsorption tank (not shown) that removes a small amount of refrigerant in the non-condensed gas. And as a main component.
  • the noncondensable gas from which the refrigerant has been removed by the adsorption tank is discharged to the atmosphere, and the refrigerant gas separated from the noncondensable gas in the extraction tank is returned to the evaporator 14 through the pipe 19.
  • the configuration of the bleeder 15 is an example and is not limited to this configuration.
  • the refrigerator 1 includes a temperature sensor for measuring a chilled water inlet temperature Tin, a chilled water outlet temperature Tout, a cooling water inlet temperature Tcin, and a cooling water outlet temperature Tcout, and a chilled water flow rate F1 and a cooling water flow rate F2, respectively.
  • the flow sensor is provided. The measured values of these sensors are transmitted to the control device 16 and used for controlling the refrigerator 1.
  • the configuration of the refrigerator 1 shown in FIG. 1 is an example, and is not limited to this configuration. For example, it is good also as a structure which replaces with the condenser 12 and arrange
  • the refrigerator 1 is not limited to the case having only the cooling function, and for example, may have only the heating function or both the cooling function and the heating function.
  • the control device 16 has a function of controlling the number of revolutions of the compressor 11 based on a measured value received from each sensor, a load factor sent from the host system, and a control function of the bleeder 15. Yes.
  • the control device 16 includes, for example, a CPU (Central Processing Unit) (not shown), a memory such as a RAM (Random Access Memory), and a computer-readable recording medium.
  • a CPU Central Processing Unit
  • a memory such as a RAM (Random Access Memory)
  • a computer-readable recording medium A series of processing steps for realizing various functions to be described later are recorded in a recording medium or the like in the form of a program, and the CPU reads the program into a RAM or the like to execute information processing / arithmetic processing. Thus, various functions described later are realized.
  • FIG. 2 is a functional block diagram showing the control function of the extraction device 15 extracted from the functions of the control device 16.
  • the control device 16 includes an estimation unit 31, a determination unit 32, an activation control unit 33, and a storage unit 34.
  • the estimation unit 31 estimates the air intrusion amount using the air intrusion influence degree indicating the ease of air intrusion determined from the structural surface of the refrigerator 1 and a variable obtained from a function including the pressure as a parameter. .
  • the air intrusion influence degree is an index indicating, for example, how many gaps in which air (oxygen) may enter the refrigerator 1 is stored in the storage unit 34 in advance.
  • the air intrusion influence degree is determined by, for example, the structure, size, number, etc. of joints connecting pipes and the like. Considering the case where air penetrates through the resin material, the air intrusion influence level may be set in consideration of information on the resin material. Details of the method for determining the air intrusion influence level will be described later.
  • the refrigerator 1 is divided into a plurality of sections, and an air intrusion influence degree is set for each section.
  • the sections can be appropriately classified. For example, according to driving conditions (for example, whether driving or stopping) and whether it is likely to become negative pressure according to winter or summer, divide the section so that the section showing the same tendency becomes one section It is good as well.
  • driving conditions for example, whether driving or stopping
  • winter or summer divide the section so that the section showing the same tendency becomes one section It is good as well.
  • the pressure around the evaporator tends to be negative
  • the winter both at the time of operation and when it stops, it tends to be negative at locations other than the lubrication system.
  • the periphery of the evaporator may be determined as one section, and the other portions may be determined as one section, for example, around the compressor and around the condenser.
  • the estimation unit 31 estimates the air intrusion amount for each section using, for example, the air intrusion influence level set for each section, the pressure in each section, and the atmospheric pressure. Specifically, when the pressure in the section is higher than atmospheric pressure, that is, when the pressure is positive, the air intrusion amount is zero. On the other hand, when the pressure in the section is lower than the atmospheric pressure, that is, in the case of a negative pressure, the air intrusion amount is estimated by multiplying the difference between the pressure and the atmospheric pressure by the 1/2 power to the air intrusion influence degree. To do. In terms of arithmetic expressions, the following expressions (1) and (2) are obtained.
  • P (s) is the pressure [Pa (abs)] of the section s
  • Pat is the atmospheric pressure [Pa (abs)]
  • M (s) is the air intrusion amount of the section s.
  • [M 3 ] and E (s) are the air intrusion influence degree [m 3 / Pa] of the section s, and details will be described later.
  • the unit of the air intrusion amount is not limited to the above [m 3 ], and for example, kg, mol or the like may be used.
  • the estimation unit 31 adds the value obtained by summing the air intrusion amount of each section to the previous integrated value of the air intrusion amount, thereby obtaining the air intrusion amount.
  • Is calculated that is, the total amount of air intrusion of the entire refrigerator at the current time is calculated.
  • the arithmetic expression is as the following expression (3).
  • M (t) is the integrated value of the current air intrusion amount
  • M (t ⁇ 1) is the previous integrated value of the air intrusion amount
  • ⁇ M (s) is the air intrusion amount for each section calculated this time. It is the total value.
  • the determination unit 32 determines whether the integrated value of the current air intrusion amount estimated by the estimation unit 31 is greater than or equal to a preset allowable value.
  • the allowable value is set based on, for example, a chemical stability test and operation results of the refrigerant. For example, the amount of air intrusion that causes decomposition of the refrigerant or the amount of air intrusion that does not impede the stable operation of the refrigerator is obtained through tests and operation results, and is set to a value smaller than the amount of air intrusion.
  • the units of the allowable value and the integrated value of the air intrusion amount calculated by the estimation unit 31 need to match. For example, when the unit of allowable value is [mol] and the integrated value of air intrusion amount is a unit other than [mol], the unit of integrated value of air intrusion amount is converted to the unit of allowable value [mol].
  • the integrated value of the air intrusion amount after conversion is compared with the allowable value.
  • the unit of the integrated value of the air intrusion amount is [m 3 ]
  • the integrated value of the air intrusion amount in [mol] units is obtained using the conversion formula represented by the following equation (4). Is possible.
  • M (t) ′ is the integrated value of the current air intrusion amount in mol units
  • R is the gas constant [J / (mol ⁇ K)]
  • Tat is the ambient temperature [K].
  • the unit of the integrated value of the air intrusion amount is converted according to the allowable value.
  • the unit of the allowable value may be matched with the unit of the integrated value of the air intrusion amount.
  • Unit conversion may be performed at the stage of the air intrusion amount M (s) for each section.
  • the air intrusion amount M (s) in each section obtained by the above equation (2) is converted into an air intrusion amount M (s) ′ in mol units, and M (s) ′ and air intrusion in mol units in each section.
  • the integrated value M (t) ′ of the amount of air intrusion in mol may be obtained by adding the previous integrated value M (t ⁇ 1) ′ of the quantity.
  • the activation control unit 33 activates the bleeder 15 when the integrated value of the current air intrusion amount is greater than or equal to the allowable value. For example, the activation control unit 33 opens the valve 18 provided in the pipe 17 and activates the extraction device 15.
  • the operation continuation time of the bleeder 15 may be determined at any time according to the ratio of the air intrusion amount of the entire refrigerator with respect to the refrigerator capacity. It may be set as time.
  • the following equation (5) may be used.
  • tc is the operation duration time [s] of the bleeder 15
  • Vnc is the gas volume [m 3 ] to be bleed, which is calculated by the above equation (6).
  • Vc is the refrigerator internal volume [m 3 ].
  • the operation duration time tc of the bleeder 15 may be calculated by the following equation (7) using the volume of the gas to be bleed and the drawing capacity of the bleeder 15 as parameters.
  • va is the drawing capacity [m 3 / s] of the bleeder 15.
  • the information to be referred to in the processing of the estimation unit 31 and the determination unit 32 described above is stored in the storage unit 34 in advance.
  • the air intrusion influence degree E (s) and the allowable value Mc in each section constants included in the respective arithmetic expressions (1) to (7) are registered in advance.
  • the air intrusion influence degree E (s) of each section described above will be described.
  • the air intrusion influence E (s) in each section is determined by the following procedure based on the structure, size, and number of joints in each section. First, the gap length for each joint structure is obtained. When expressed in an arithmetic expression, the following expression (8) is obtained.
  • i is the joint structure
  • s is the section
  • L (i, s) is the total gap length [mm] of the joint structure i in section s
  • k is the joint size
  • N (i, k, s) is The number of joint structures i and joint sizes k in section s, l (i, k), is the gap length [mm] between joint structures i and joint sizes k.
  • E (s) is the air intrusion influence degree [m 3 / mm ⁇ Pa] in the section s
  • W (i) is a coefficient [m 3 / mm indicating the ease of air penetration of the joint structure i. -Pa].
  • the ease of air entry varies depending on the joint structure. For example, if the joint structure is a butt weld type or bayonet weld type, air is relatively difficult to enter, and if it is a screw type, union type, flange type, bite type, flare type, etc. It can be said that is easy to enter.
  • the coefficient W (i) is set to such a large value that air easily enters due to the structure of the joint.
  • the air intrusion influence level in each section is calculated.
  • the air intrusion influence degree for each section is stored in the storage unit 34 and used in the above-described estimation of the air intrusion amount.
  • step SA1 the pressure P (s), atmospheric pressure Pat, ambient temperature Tat, etc. in each section A measurement value is acquired (step SA1).
  • step SA2 the air intrusion amount M (s) for each section is calculated using the pressure P (s) and the atmospheric pressure Pat in each section (step SA2).
  • step SA3 by adding the value ⁇ M (s) obtained by adding the air intrusion amount M (s) of each section to the previous integrated value M (t ⁇ 1) of the air intrusion amount, the current integrated value M of the air intrusion amount M (T) is calculated (step SA3).
  • step SA4 it is determined whether or not the integrated value M (t) of the current air intrusion amount is greater than or equal to the allowable value Mc (step SA4).
  • the two units are compared after performing a process of converting one unit to the other.
  • step SA4 when the integrated value M (t) of the air intrusion amount is equal to or larger than the allowable value Mc, the bleeder 15 is started (step SA5). Subsequently, it is determined whether or not the operation continuation time has elapsed (step SA6), and when the operation continuation time has elapsed, the extraction device 15 is stopped (step SA7). Subsequently, the previous integrated value M (t ⁇ 1) of the air intrusion amount is set to zero (step SA8), and the process returns to step SA1 described above.
  • step SA4 if the integrated value M (t) of the air intrusion amount is less than the allowable value Mc, the integration of the air intrusion amount calculated this time to the previous integrated value M (t-1) of the air intrusion amount.
  • a value M (t) is set (step SA9), the process returns to step SA1, and the above-described processing is repeated.
  • the above processing is continuously performed at regular time intervals regardless of whether the refrigerator 1 is operating or stopped, for example.
  • the current air intrusion amount is estimated by the estimation unit 31, and the integrated value of the current air intrusion amount is allowed by the determination unit 32. It is determined whether or not the value is equal to or greater than the value, and when the current integrated value of the air intrusion amount is equal to or greater than the allowable value, the bleeder 15 is activated by the activation control unit 33.
  • invasion amount in a refrigerator can be suppressed below to an allowable value.
  • decomposition of the refrigerant can be prevented, and generation of byproducts such as hydrogen fluoride and hydrogen chloride that affect the stable operation of the refrigerator can be prevented.
  • the method for determining the air intrusion influence level is not limited to the above method.
  • a reference refrigerator hereinafter referred to as “reference refrigerator” having a known air intrusion influence level
  • the air intrusion influence degree in each section may be determined from a relative viewpoint. For example, if the refrigerator has a larger number of joints than the reference refrigerator or has a joint structure that allows air to enter, set the air intrusion influence level higher than the reference refrigerator.
  • the air intrusion influence degree may be set relatively lower than that of the reference refrigerator.
  • the air intrusion amount is estimated for each section.
  • the air intrusion amount for the entire refrigerator is directly estimated without being divided into sections. . That is, the refrigerator in the present embodiment is different from the first embodiment in the calculation method of the integrated value M (t) of the air intrusion amount by the estimation unit 31.
  • the point different from 1st Embodiment is mainly demonstrated about the refrigerator which concerns on this embodiment.
  • the estimation unit calculates the integrated value M (t) of the current air intrusion amount using the following equation (10).
  • M (t) Mb ⁇ f (Ec ′ / Vc) ⁇ f (Pet, Pct) + M (t ⁇ 1) (10)
  • Mb is the air intrusion amount of the reference refrigerator
  • f (Ec ′ / Vc) is a function having the air intrusion influence degree and the refrigerator internal volume as parameters
  • Ec ′ is the structure of the reference refrigerator.
  • Vc is the refrigerator internal volume
  • f (Pet, Pct) is a function having the evaporation pressure Pet and the condensation pressure Pct as parameters.
  • the function f (Ec ′ / Vc) having the air intrusion influence level and the refrigerator internal volume as parameters functions as a coefficient that relatively indicates the ease of air intrusion on the structural surface. That is, the larger the value of this function, the more easily air enters from a structural aspect than the reference refrigerator.
  • the function f (Pet, Pct) of the evaporation temperature and the condensation temperature functions as a coefficient indicating the ease of air entry from the viewpoint of pressure (differential pressure from atmospheric pressure). That is, the more the evaporator pressure and the condenser pressure are negative, the more easily air enters. Therefore, the larger the function value is, the more easily air enters from the viewpoint of pressure.
  • control device and control method for the bleeder bleeder there is no need to divide into sections as in the first embodiment, so the processing burden when calculating the air intrusion amount is reduced. It becomes possible to do. Furthermore, since the value determined relatively from the difference in structure with the reference refrigerator is used for the air intrusion influence degree, it is possible to reduce the labor when determining the air intrusion influence degree.
  • control apparatus 16 of a refrigerator has the function to control the extraction apparatus 15
  • the control function of the extraction apparatus 15 is with the control apparatus 16. It is good also as separating and providing separately the control apparatus only for an extraction apparatus.
  • the bleeder 15 is connected to the condenser 12 by the pipe 17, but if there is a place where air is likely to stay in addition to the condenser 12, that place is also connected by another pipe. May be. Thus, by connecting the place where the air tends to stay and the extraction device 15 to each other, it becomes possible to efficiently discharge the air in the machine.
  • the bleeder 15 is activated based on the air intrusion amount, but the refrigerant may be adversely affected by other substances such as moisture. Therefore, in addition to the air intrusion amount, the intrusion amount may be estimated for other substances such as moisture, and activation and stop of the means for removing or reducing the substance may be controlled according to the estimated intrusion amount.
  • a structure that can always remove other substances (such as water removal by a filter dryer) may be provided, and other substances may be removed at all times.

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Abstract

　低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する場合において、安定した運転を実現することを目的とする。制御装置（１６）は、推定部（３１）、判定部（３２）、及び起動制御部（３３）を備える。推定部（３１）は、冷凍機の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する。判定部（３２）は、空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるかを判定する。起動制御部（３３）は、空気侵入量の積算値が許容値以上である場合に、抽気装置を起動させる。

Description

抽気装置の制御装置及び制御方法
　本発明は、冷凍機に係り、特に、抽気装置の制御装置及び制御方法に関するものである。
　低圧冷媒を採用する冷凍機では冷凍機内が負圧になるため、冷凍機内に不凝縮ガス（主に空気）や空気に含まれる水分が侵入し、凝縮器等に溜まる。この状態では、不凝縮ガスにより凝縮圧力が上昇して運転できなくなり、水分による冷凍機内の腐食の懸念もある。このため、従来、機内に進入した不凝縮ガスを抽気装置によって大気に排出している（例えば、特許文献１、２参照）。
　例えば、特許文献１には、パージコンデンサ内に不凝縮ガスが蓄積され、パージコンデンサ内の圧力が上昇し、コンデンサ内の圧力との差圧が所定の値まで低下した場合に、パージコンデンサ内の不凝縮ガスを大気中に排出することが開示されている。
特開２０００－２９２０３３号公報 特開２００８－１４５９８号公報
　近年、フロン回収・破壊法の改正や欧州Ｆ－ガス規制等により、低ＧＷＰ冷媒の採用が強く要請されている。低ＧＷＰ冷媒は、分子構造にアルケン結合を有するため、酸素によって分解されやすく、構成元素によってはフッ化水素や塩化水素など冷凍機の安定運転に影響する副産物が生成される可能性がある。したがって、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する場合、安定運転を維持するためには、機内の不凝縮ガスを従来以上に高い精度で制御する必要がある。
　しかしながら、上述した差圧によって不凝縮ガスを排出する従来の方法では、感度が十分ではなく、機内における不凝縮ガス量が安定運転を阻害する程度まで増加してしまうおそれがあり、安定運転を実現することができないという問題があった。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する場合において、安定した運転を実現することのできる抽気装置の制御装置及び制御方法を提供することを目的とする。
　本発明の第１態様は、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機に設けられた抽気装置を制御する制御装置であって、前記冷凍機の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する推定手段と、前記空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるかを判定する判定手段と、前記空気侵入量の積算値が前記許容値以上である場合に、前記抽気装置を起動させる起動制御手段とを具備する制御装置である。
　本態様によれば、推定手段によって空気侵入量が推定され、判定手段によって空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるか否かが判定され、空気侵入量の積算値が許容値以上である場合に、起動制御手段によって抽気装置が起動させられる。これにより、冷凍機内における空気侵入量を許容値以下に抑制することが可能となる。
　上記推定手段は、冷凍機の構造面から決定された機内への空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力の面から評価される機内への空気の侵入しやすさを示す変数とを用いて空気侵入量を推定する。このように、本態様では、機内への空気侵入に影響を及ぼす要素として、「冷凍機の構造」と「圧力」という２つの要素を挙げ、これら両観点から空気侵入量を推定することとしている。
　「許容値」は、例えば、ゼロよりも大きく前記冷媒の分解が発生する空気侵入量未満、又は、ゼロよりも大きく冷凍機の安定運転を阻害しない空気侵入量未満の値に設定されている。
　上記「低圧の低ＧＷＰ冷媒」の「低圧」とは、冷凍機運転時及び停止時を問わず、年間を通じて、短時間であっても冷凍機の一部または全部に負圧状態（大気圧以下の状態）が発生する可能性のある冷媒をいう。
　上記「低ＧＷＰ冷媒」とは、例えば、温暖化防止のためのＨＦＣ冷媒規制での代替冷媒全般（例えば、Ｒ１２３４ｙｆ［４］、Ｒ１２３４ｚｅ（Ｅ）［４］、Ｒ１２３３ｚｄ（Ｅ）［５］、Ｒ３２［６７５］等、なお、［
］（角括弧）内の数字は、ＧＷＰ（１００年値）を示す）およびそれと同等程度のＧＷＰ（１００年値）を有する冷媒をいう。
　「圧力」とは、例えば、冷凍機内のいずれか一箇所に設けられた圧力計により計測される圧力、または、複数の圧力計が機内に設けられている場合には、それらの平均値、最低値、あるいは最高値を採用することとしてもよい。「圧力」は、温度を圧力換算して得た値でもよい。
　上記制御装置において、前記推定手段は、機内の圧力と大気圧との差分及び前記空気侵入影響度とを用いて空気侵入量を推定することとしてもよい。
　上記制御装置において、前記冷凍機は複数のセクションに分けられており、前記空気侵入影響度は、前記セクション毎に設定されており、前記推定手段は、前記セクション毎に空気侵入量を推定し、推定した各前記セクションの空気侵入量から前記冷凍機全体における空気侵入量を推定することとしてもよい。
　上記制御装置によれば、セクション毎に空気侵入量を推定するので、機内における空気侵入量の推定精度を高めることが可能となる。
　上記制御装置において、前記空気侵入影響度は、例えば、継手構造及び継手個数に応じて設定される。
　本発明の第２態様は、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機であって、抽気装置と、上記の制御装置とを具備する冷凍機である。
　本発明の第３態様は、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機に設けられた抽気装置の制御方法であって、前記冷凍機の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する推定過程と、前記空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるかを判定する判定過程と、前記空気侵入量の積算値が前記許容値以上である場合に、前記抽気装置を起動させる起動制御過程とを有する抽気装置の制御方法である。
　本発明によれば、低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する場合において、安定した運転を実現することができるという効果を奏する。
本発明の第１実施形態に係る冷凍機の概略構成を示した図である。 本発明の第１実施形態に係る制御装置の機能ブロックを示した図である。 本発明の第１実施形態に係る制御装置により実行される処理のフローを示した図である。
〔第１実施形態〕
　以下に、本発明に係る抽気装置の制御装置及び制御方法の第１実施形態について、図面を参照して説明する。
　図１は、本発明の第１実施形態に係る冷凍機の概略構成を示す図である。図１に示すように、本実施形態に係る冷凍機１は、圧縮型冷凍機であり、冷媒を圧縮する圧縮機１１、圧縮機１１によって圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮する凝縮器１２、凝縮器１２からの液冷媒を膨張させる膨張弁１３と、膨張弁１３によって膨張させられた液冷媒を蒸発させる蒸発器１４と、冷凍機１内に侵入した空気を大気へ放出する抽気装置１５と、冷凍機１が備える各部の制御を行う制御装置１６とを主な構成として備えている。
　冷媒としては、低圧の低ＧＷＰ冷媒が採用される。
　圧縮機１１は、例えば、インバータモータ２０により駆動される多段遠心圧縮機である。抽気装置１５は、配管１７によって凝縮器１２と接続されており、配管１７を通じて凝縮器１２からの冷媒ガス（空気を含む）が抽気装置１５に導かれるようになっている。配管１７には、冷媒ガスの流通および遮断を制御するためのバルブ１８が設けられている。このバルブ１８の開閉が制御装置１６によって制御されることで、抽気装置の起動及び停止が制御される。
　抽気装置１５は、例えば、配管１７を通じて供給された冷媒ガスを凝縮して不凝縮ガスと分離する抽気タンク（不図示）と、不凝縮ガス中の微量な冷媒を除去する吸着タンク（不図示）とを主な構成として備えている。吸着タンクによって冷媒が除去された不凝縮ガスは大気に排出され、抽気タンクにおいて不凝縮ガスと分離された冷媒ガスは、配管１９を通じて蒸発器１４に戻される。抽気装置１５の構成は一例であり、この構成に限られない。
　冷凍機１には、冷水入口温度Ｔｉｎ、冷水出口温度Ｔｏｕｔ、冷却水入口温度Ｔｃｉｎ、冷却水出口温度Ｔｃｏｕｔをそれぞれ測定するための温度センサや、冷水流量Ｆ１、冷却水流量Ｆ２をそれぞれ測定するための流量センサなどが設けられている。これら各センサの計測値は、制御装置１６に送信され、冷凍機１の制御に用いられる。
　図１に示した冷凍機１の構成は一例であり、この構成に限定されない。例えば、凝縮器１２に代えて空気熱交換器を配置し、冷やされた外気と冷媒との間で熱交換を行うような構成としてもよい。冷凍機１は冷房機能のみを有する場合に限定されず、例えば、暖房機能のみ、或いは、冷房機能及び暖房機能の両方を有しているものであってもよい。
　制御装置１６は、各センサから受信した測定値や上位システムから送られてくる負荷率などに基づいて圧縮機１１の回転数などを制御する機能や、抽気装置１５の制御機能などを有している。
　制御装置１６は、例えば、図示しないＣＰＵ（中央演算装置）、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）等のメモリ、及びコンピュータ読み取り可能な記録媒体等かを備えている。後述の各種機能を実現するための一連の処理の過程は、プログラムの形式で記録媒体等に記録されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、後述の各種機能が実現される。
　図２は、制御装置１６が備える機能のうち、抽気装置１５の制御機能を抽出して示した機能ブロック図である。図２に示されるように、制御装置１６は、推定部３１と、判定部３２と、起動制御部３３と、記憶部３４とを備えている。
　推定部３１は、冷凍機１の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する。
　空気侵入影響度は、例えば、冷凍機１に空気（酸素）が侵入する可能性のある隙間がどの程度あるのかを示す指標であり、記憶部３４に予め格納されている。空気侵入影響度は、例えば、配管などを接続する継手の構造、サイズ、数などにより決定される。樹脂材を透過して空気が侵入する場合も考慮し、樹脂材の情報を加味して空気侵入影響度を設定することとしてもよい。空気侵入影響度の決定方法の詳細については後述する。
　本実施形態では、冷凍機１が複数のセクションに区分されており、セクション毎に空気侵入影響度が設定されている。
　ここで、セクションは、適宜区分けすることが可能である。例えば、運転条件（例えば、運転中か停止中か）や冬期・夏期に応じて、負圧になりやすいか否かとの観点から、同じ傾向を示す箇所が一つのセクションとなるようにセクション分けすることとしてもよい。例えば、夏期は、蒸発器まわりが負圧となりやすく、冬期は運転時・停止時ともに、給油系統以外の箇所は負圧となりやすい。このような傾向から、例えば、蒸発器まわりを一つのセクションとしてそれぞれ定め、それ以外の箇所については、例えば、圧縮機まわり、凝縮器まわりをそれぞれ一つのセクションとして定めることとしてもよい。
　推定部３１は、例えば、セクション毎に設定された空気侵入影響度と、各セクションにおける圧力と、大気圧とを用いてセクション毎に空気侵入量を推定する。具体的には、セクションにおける圧力が大気圧よりも高い場合、すなわち、正圧の場合には、空気侵入量はゼロとなる。一方、セクションにおける圧力が大気圧よりも低い場合、すなわち、負圧の場合には、圧力と大気圧との差圧の１／２乗に空気侵入影響度を乗じた値を空気侵入量として推定する。演算式で表すと以下の（１）式、（２）式となる。
　Ｐ（ｓ）－Ｐａｔ≧０の場合（正圧の場合）
　Ｍ（ｓ）＝０　　　（１）
　Ｐ（ｓ）－Ｐａｔ＜０の場合（負圧の場合）
　Ｍ（ｓ）＝Ｅ（ｓ）×ｆ（Ｐ（ｓ），Ｐａｔ）
　　　　　＝Ｅ（ｓ）×√｜Ｐ（ｓ）－Ｐａｔ｜　　　（２）
　上記（１）式、（２）式において、Ｐ（ｓ）はセクションｓの圧力［Ｐａ（ａｂｓ）］、Ｐａｔは大気圧［Ｐａ（ａｂｓ）］、Ｍ（ｓ）はセクションｓの空気侵入量［ｍ３］、Ｅ（ｓ）はセクションｓの空気侵入影響度［ｍ３／Ｐａ］であり、詳細は後述する。空気侵入量の単位は上記の［ｍ３］に限らず、例えば、ｋｇ、ｍｏｌ等を用いてもよい。
　このようにして各セクションについての空気侵入量がそれぞれ推定されると、推定部３１は、各セクションの空気侵入量を合計した値を空気侵入量の前回積算値に加算することで、空気侵入量の積算値、すなわち、現時点における冷凍機全体の空気侵入量の総量を演算する。演算式は以下の（３）式の通りである。
　Ｍ（ｔ）＝Ｍ（ｔ－１）＋ΣＭ（ｓ）　　　（３）
　（３）式において、Ｍ（ｔ）は現在における空気侵入量の積算値、Ｍ（ｔ－１）は空気侵入量の前回積算値、ΣＭ（ｓ）は今回演算したセクション毎の空気侵入量の合計値である。
　判定部３２は、推定部３１によって推定された現在の空気侵入量の積算値が、予め設定されている許容値以上であるかを判定する。
　許容値は、例えば、冷媒の化学的安定性試験や運用実績に基づいて設定される。例えば、冷媒の分解が発生する空気侵入量、又は、冷凍機の安定運転を阻害しない空気侵入量を試験や運用実績によって取得し、この空気侵入量よりも小さな値に設定される。
　ここで、許容値と、推定部３１によって演算される空気侵入量の積算値とは単位が整合している必要がある。例えば、許容値の単位が［ｍｏｌ］で、空気侵入量の積算値が［ｍｏｌ］以外の単位である場合には、空気侵入量の積算値の単位を許容値の単位［ｍｏｌ］に変換し、変換後の空気侵入量の積算値と許容値とを比較する。例えば、空気侵入量の積算値の単位が［ｍ３］である場合には、以下の（４）式で表される変換式を用いて［ｍｏｌ］単位の空気侵入量の積算値を求めることが可能である。
　Ｍ（ｔ）´＝Ｒ×Ｔａｔ／（Ｐａｔ×Ｍ（ｔ））　　　（４）
　（４）式において、Ｍ（ｔ）´は、ｍｏｌ単位の現在の空気侵入量の積算値、Ｒはガス定数［Ｊ／（ｍｏｌ・Ｋ）］、Ｔａｔは雰囲気温度［Ｋ］である。
　上記においては、空気侵入量の積算値の単位を許容値に応じて変換したが、逆に、許容値の単位を空気侵入量の積算値の単位に一致させることとしてもよい。
　単位の変換については、セクション毎の空気侵入量Ｍ（ｓ）の段階で行ってもよい。例えば、上記（２）式によって得た各セクションにおける空気侵入量Ｍ（ｓ）をｍｏｌ単位の空気侵入量Ｍ（ｓ）´に変換し、各セクションにおけるＭ（ｓ）´とｍｏｌ単位の空気侵入量の前回積分値Ｍ（ｔ－１）´とを足し合わせることで、ｍｏｌ単位の空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）´を得ることとしてもよい。
　起動制御部３３は、現在の空気侵入量の積算値が許容値以上である場合に、抽気装置１５を起動させる。例えば、起動制御部３３は、配管１７に設けられているバルブ１８を開き、抽気装置１５を起動する。抽気装置１５の運転継続時間は、冷凍機容量に対する冷凍機全体の空気侵入量の割合に応じて随時決定してもよいし、十分な空気量を放出するのに要する時間を予め求め、運転継続時間として設定しておいてもよい。
　冷凍機容量に対する冷凍機全体の空気侵入量の割合に応じて運転継続時間を随時決定する場合には、例えば、以下の（５）式を用いればよい。
　ｔｃ＝ｆ［Ｖｎｃ／Ｖｃ］　　　（５）
　Ｖｎｃ＝ｆ［Ｍ（ｔ）］　　　（６）
　（５）式において、ｔｃは抽気装置１５の運転継続時間［ｓ］、Ｖｎｃは抽気すべき気体容量［ｍ３］であり、上記（６）式で演算される。Ｖｃは冷凍機内容積［ｍ３］である。
　抽気装置１５の運転継続時間ｔｃは、抽気される気体の体積と、抽気装置１５の引き込み能力をパラメータとする以下の（７）式によって演算することとしてもよい。
　ｔｃ＝ｆ［Ｖｎｃ／ｖａ］　　　（７）
　（７）式において、ｖａは抽気装置１５の引き込み能力［ｍ３／ｓ］である。
　起動制御部３３は、空気侵入量の積算値が許容値未満である場合には、起動制御部３３は抽気装置１６の起動を行わない。
　記憶部３４には、上述した推定部３１、判定部３２の処理において参照される情報が予め格納されている。例えば、各セクションにおける空気侵入影響度Ｅ（ｓ）、許容値Ｍｃの他、各演算式（１）－（７）に含まれる定数が予め登録されている。
　次に、上述した各セクションの空気侵入影響度Ｅ（ｓ）について説明する。
　各セクションにおける空気侵入影響度Ｅ（ｓ）は、各セクションにおける継手の構造、サイズ、数に基づいて、以下の手順により決定される。
　まず、継手構造毎の隙間長さを求める。演算式に表すと以下の（８）式となる。
　Ｌ（ｉ，ｓ）＝Σ｛Ｎ（ｉ，ｋ，ｓ）×ｌ（ｉ，ｋ）｝　　　（８）
　（８）式において、ｉは継手構造、ｓはセクション、Ｌ（ｉ，ｓ）はセクションｓにおける継手構造ｉの隙間総長さ［ｍｍ］、ｋは継手サイズ、Ｎ（ｉ，ｋ，ｓ）はセクションｓにおける継手構造ｉ及び継手サイズｋの個数、ｌ（ｉ，ｋ）は継手構造ｉ及び継手サイズｋの隙間長さ［ｍｍ］である。
　次に、継手構造毎の隙間総長さに、継手構造による空気侵入しやすさに応じた係数を乗じることにより、各継手構造における空気侵入影響度を演算し、この合計を求めることで、当該セクションにおける空気侵入影響度を決定する。演算式で表すと以下の（９）式となる。
　Ｅ（ｓ）＝Σ｛Ｌ（ｉ，ｓ）×Ｗ（ｉ）｝　　　（９）
　（９）式において、Ｅ（ｓ）はセクションｓにおける空気侵入影響度［ｍ３／ｍｍ・Ｐａ］、Ｗ（ｉ）は継手構造ｉの空気の侵入しやすさを示す係数［ｍ３／ｍｍ・Ｐａ］である。継手構造によって空気の侵入のしやすさは変わってくる。例えば、継手構造が突合せ溶接式、差し込み溶接式であれば比較的空気が侵入しにくく、ねじ込み式、ユニオン式、フランジ式、くい込み式、フレア式などであれば、前述の溶接式に比べて空気が入り込みやすいといえる。係数Ｗ（ｉ）は、継手の構造上、空気が侵入しやすいほど大きな値に設定されている。
　上記手順をセクション毎に行うことにより、各セクションにおける空気侵入影響度が演算される。セクション毎の空気侵入影響度は記憶部３４に格納され、上述した空気侵入量の推定において用いられる。
　次に、上述の制御装置１６による抽気装置１５の制御方法について図３を参照して説明する。
　まず、冷凍機内および冷凍機周辺に設けられている各種センサ（例えば、圧力センサ、温度センサ（図１において不図示））から各セクションにおける圧力Ｐ（ｓ）、大気圧Ｐａｔ、雰囲気温度Ｔａｔ等の計測値を取得する（ステップＳＡ１）。
　次に、各セクションにおける圧力Ｐ（ｓ）及び大気圧Ｐａｔを用いて、セクション毎の空気侵入量Ｍ（ｓ）を算出する（ステップＳＡ２）。
　次に、各セクションの空気侵入量Ｍ（ｓ）を加算した値ΣＭ（ｓ）を空気侵入量の前回積算値Ｍ（ｔ－１）に加算することにより、現在の空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）を演算する（ステップＳＡ３）。
　次に、現在の空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）が許容値Ｍｃ以上であるか否かを判定する（ステップＳＡ４）。ここで、両者の単位が一致していない場合には、一方の単位を他方に合わせて変換する処理を行った後に、両者を比較する。
　ステップＳＡ４において、空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）が許容値Ｍｃ以上である場合には、抽気装置１５を起動させる（ステップＳＡ５）。続いて、運転継続時間が経過したか否かを判定し（ステップＳＡ６）、運転継続時間を経過した場合に、抽気装置１５を停止させる（ステップＳＡ７）。
　続いて、空気侵入量の前回積算値Ｍ（ｔ－１）にゼロを設定し（ステップＳＡ８）、上述したステップＳＡ１に戻る。
　一方、ステップＳＡ４において、空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）が許容値Ｍｃ未満であった場合には、空気侵入量の前回積算値Ｍ（ｔ－１）に今回演算した空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）を設定し（ステップＳＡ９）、ステップＳＡ１に戻り、上述の処理を繰り返し行う。
　上記の処理は、例えば、冷凍機１の運転中、停止中を問わず、一定の時間間隔で継続的に行われる。
　以上説明したように、本実施形態に係る抽気装置の制御装置及び制御方法によれば、推定部３１によって現在の空気侵入量が推定され、判定部３２によって現在の空気侵入量の積算値が許容値以上であるか否かが判定され、現在の空気侵入量の積算値が許容値以上である場合に、起動制御部３３によって抽気装置１５が起動させられる。
　これにより、冷凍機内における空気侵入量を許容値以下に抑制することができる。この結果、冷媒の分解を阻止することができ、フッ化水素や塩化水素など冷凍機の安定運転に影響する副産物の生成を未然に防ぐことができる。
　空気侵入影響度の決定手法については、上記方法に限られない。例えば、空気侵入影響度が既知である基準となる冷凍機（以下「基準冷凍機」という。）を想定し、この基準冷凍機との構造の違い（例えば、継手の構造や個数など）に基づいて、各セクションにおける空気侵入影響度を相対的な観点から決定することとしてもよい。例えば、基準冷凍機に対して当該冷凍機の方が継手の数が多かったり、空気が入りやすい継手構造になっていた場合には、基準冷凍機よりも空気侵入影響度を高く設定し、逆に、継手の数が少なかったり、空気が入りにくい継手構造になっている場合には、基準冷凍機よりも空気侵入影響度を比較的低く設定すればよい。
〔第２実施形態〕
　次に、本発明の第２実施形態に係る抽気装置の制御装置及び制御方法について説明する。
　上述した第１実施形態では、セクション毎に空気侵入量を推定していたが、本実施形態では、セクションに区分けせずに、冷凍機全体についての空気侵入量を直接的に推定する点が異なる。すなわち、本実施形態における冷凍機は、推定部３１による空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）の演算手法が第１実施形態と異なる。以下、本実施形態に係る冷凍機について、第１実施形態と異なる点について主に説明する。
　本実施形態に係る推定部は、以下の（１０）式を用いて現在の空気侵入量の積算値Ｍ（ｔ）を演算する。
　Ｍ（ｔ）＝Ｍｂ×ｆ（Ｅｃ´／Ｖｃ）×ｆ（Ｐｅｔ，Ｐｃｔ）＋Ｍ（ｔ－１）　　　（１０）
　上記（１０）式において、Ｍｂは基準冷凍機の空気侵入量、ｆ（Ｅｃ´／Ｖｃ）は空気侵入影響度と冷凍機内容積とをパラメータとして有する関数、Ｅｃ´は基準冷凍機との構造の違いに基づいて相対的に決定された冷凍機全体の空気影響度、Ｖｃは冷凍機内容積、ｆ（Ｐｅｔ，Ｐｃｔ）は蒸発圧力Ｐｅｔと凝縮圧力Ｐｃｔとをパラメータとして有する関数である。
　（１０）式に示すように、実測等で空気侵入量が既知とされている基準冷凍機の空気侵入量Ｍｂに対して、空気侵入影響度と冷凍機内容積をパラメータとして有する関数ｆ（Ｅｃ／Ｖｃ）及び蒸発圧力Ｐｅｔと凝縮圧力Ｐｃｔとをパラメータとして有する関数ｆ（Ｐｅｔ，Ｐｃｔ）とを乗じ、更に、この値に空気侵入量の前回積算値Ｍ（ｔ－１）を加算することで、現在における空気侵入量の積算値を演算する。
　ここで、空気侵入影響度と冷凍機内容積とをパラメータとして有する関数ｆ（Ｅｃ´／Ｖｃ）は、構造面における空気の侵入しやすさを相対的に示す係数として機能する。すなわち、この関数の値が大きければ大きいほど、基準冷凍機より構造的な面から空気が侵入しやすいことを示す。蒸発温度と凝縮温度の関数ｆ（Ｐｅｔ，Ｐｃｔ）は、圧力（大気圧との差圧）の観点から空気の侵入しやすさを示す係数として機能する。すなわち、蒸発器圧力及び凝縮器圧力が負圧であればあるほど空気が侵入しやすくなる。したがって、この関数値が大きくなるほど、圧力の観点から空気が侵入しやすいことを示す。
　本実施形態に係る冷凍機の抽気装置の制御装置及び制御方法によれば、第１実施形態のように、各セクションに区分けする必要がないので、空気侵入量を演算する際の処理負担を軽減することが可能となる。更に、空気侵入影響度についても基準冷凍機との構造の違いから相対的に決定された値を用いるので、空気侵入影響度を決定する際の労力を軽減することが可能となる。
　本発明は、上述の実施形態のみに限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々変形実施が可能である。
　例えば、各実施形態では、冷凍機の制御装置１６が抽気装置１５を制御する機能を有する場合について説明したが、この例に限定されず、例えば、抽気装置１５の制御機能を制御装置１６とは分離し、抽気装置専用の制御装置を別途設けることとしてもよい。
　各実施形態では、抽気装置１５は、配管１７によって凝縮器１２と接続されていたが、凝縮器１２の他にも空気が滞留しやすい箇所があれば、その箇所とも他の配管によって接続されていてもよい。このように、空気が滞留しやすい場所と抽気装置１５とをそれぞれ接続することにより、機内の空気を効率的に排出することが可能となる。
　各実施形態では、空気侵入量に基づいて抽気装置１５を起動していたが、水分などの他の物質によっても冷媒が悪影響を受けるおそれがある。したがって、空気侵入量に加えて、水分等の他の物質についても侵入量を推定し、推定した侵入量に応じてその物質を除去または低減させる手段の起動及び停止を制御することとしてもよい。他の物質を常時除去することが可能な構造（フィルタドライヤーによる水分除去等）を設け、他の物質については常時除去するような構成としてもよい。
１　冷凍機
１１　圧縮機
１２　凝縮器
１３　膨張弁
１４　蒸発器
１５　抽気装置
１６　制御装置
１７、１９　配管
１８　バルブ
３１　推定部
３２　判定部
３３　起動制御部
３４　記憶部

Claims (6)

  1. 　低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機に設けられた抽気装置を制御する制御装置であって、
    　前記冷凍機の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する推定手段と、
    　前記空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるかを判定する判定手段と、
    　前記空気侵入量の積算値が前記許容値以上である場合に、前記抽気装置を起動させる起動制御手段と
    を具備する制御装置。
  2. 　前記推定手段は、機内の圧力と大気圧との差分及び前記空気侵入影響度とを用いて空気侵入量を推定する請求項１に記載の制御装置。
  3. 　前記冷凍機は複数のセクションに分けられており、
    　前記空気侵入影響度は、前記セクション毎に設定されており、
    　前記推定手段は、前記セクション毎に空気侵入量を推定し、推定した各前記セクションの空気侵入量から前記冷凍機全体における空気侵入量を推定する請求項１または請求項２に記載の制御装置。
  4. 　前記空気侵入影響度は、継手構造及び継手個数に応じて設定される請求項１から請求項３のいずれかに記載の制御装置。
  5. 　低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機であって、
    　抽気装置と、
    　請求項１から請求項４のいずれかに記載の制御装置と
    を具備する冷凍機。
  6. 　低圧の低ＧＷＰ冷媒を採用する冷凍機に設けられた抽気装置の制御方法であって、
    　前記冷凍機の構造面から決定された空気の侵入しやすさを示す空気侵入影響度と、圧力をパラメータとして含む関数から得られる変数とを用いて、空気侵入量を推定する推定過程と、
    　前記空気侵入量の積算値が予め設定されている許容値以上であるかを判定する判定過程と、
    　前記空気侵入量の積算値が前記許容値以上である場合に、前記抽気装置を起動させる起動制御過程と
    を有する抽気装置の制御方法。
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