WO2015159696A1

WO2015159696A1 - シリンダブロック

Info

Publication number: WO2015159696A1
Application number: PCT/JP2015/059943
Authority: WO
Inventors: 増田　真也; 渉荒井; 浩明持田; 匡俊吉原; 涼介根立; 政嗣高橋; 孝文渡辺
Original assignee: 日産自動車株式会社
Priority date: 2014-04-14
Filing date: 2015-03-30
Publication date: 2015-10-22

Abstract

　鋳造により製造されるシリンダブロックであって、シリンダボアを形成する内周に低炭素鋼のコーティング層を有する円筒状のシリンダ側壁部と、シリンダ側壁部の外周に沿う円筒状の有底のウォータジャケットと、ウォータジャケットの外側の外壁部と、外壁部からシリンダ側壁部に向けてウォータジャケット底部の一部を貫通するリブと、を備え、リブの幅はシリンダ側壁部の肉厚以上である。

Description

シリンダブロック

　本発明は、シリンダブロックに関し、特にシリンダボアを形成するシリンダ側壁部の内周に低炭素鋼をプラズマ溶射でコーティングしてあるシリンダブロックに関する。

　特開２０１０－２４０６８０号公報には、鋳造により製造されるシリンダブロックが開示されている。このものでは、シリンダボアを形成するシリンダ側壁部、シリンダ側壁部の外周に沿う円筒状の有底ウォータジャケット、ウォータジャケットの外側の外壁部、外壁部からシリンダ側壁部に向けてウォータジャケット底部の一部を貫通するリブを備える。このシリンダブロックは、鋳造時に、外壁部の空間を満たしたアルミニウム合金の溶湯が、リブを形成する空間を介してシリンダ側壁部を形成する空間へと流れ込むこととなる。

　ところで、特開２０１０－２４０６８０号公報の技術には改良の余地があることがわかった。すなわち、特開２０１０－２４０６８０号公報の技術では、リブ高さを相対的に高くし、かつ、リブ幅を相対的に小さくすることでアルミニウム合金の溶湯の流れは良くなったのであるが、このリブによって冷却水の円周方向の流れが遮られることから、冷却水の流れが悪くなっている。

　そこで本発明は、アルミニウム合金の溶湯の良好な流れと冷却水の良好な流れとを両立し得るシリンダブロックを提供することを目的としている。

　本発明のある態様に係るシリンダブロックは、鋳造により製造されるシリンダブロックであって、シリンダボアを形成する内周に低炭素鋼のコーティング層を有する円筒状のシリンダ側壁部と、前記シリンダ側壁部の外周に沿う円筒状の有底のウォータジャケットと、前記ウォータジャケットの外側の外壁部とを備える。さらに、本発明のシリンダブロックでは、前記外壁部から前記シリンダ側壁部に向けて前記ウォータジャケット底部の一部を貫通するリブを備え、前記リブの幅は前記シリンダ側壁部の肉厚以上である。

図１は、本実施形態のシリンダブロックの平面図である。図２は、図１中で下部側のバンクにおけるシリンダボア中心軸線を含むＡ－Ａ線断面図である。図３は、ウォータジャケットを成形するための比較例のウォータジャケット成形型の斜視図である。図４Ａは、リブ周りの冷却水の流れをシミュレーションしたウォータジャケットの正面図である。図４Ｂは、リブ周りの冷却水の流れをシミュレーションしたウォータジャケットの正面図である。図５は、シリンダブロックの鋳造に用いる本実施形態の成形型のうちリア側部分の概略断面図である。図６は、ウォータジャケットを成形するための本実施形態のウォータジャケット成形型の斜視図である。図７Ａは、最もリア側にあるシリンダボアの変形図である。図７Ｂは、最もリア側にあるシリンダボアの変形図である。図７Ｃは、最もリア側にあるシリンダボアの変形図である。図７Ｄは、最もリア側にあるシリンダボアの変形図である。図８Ａは、本実施形態のリブの変形例である。図８Ｂは、本実施形態のリブの変形例である。図８Ｃは、本実施形態のリブの変形例である。図８Ｄは、本実施形態のリブの変形例である。

　以下、図面等を参照して、本発明の実施形態について説明する。

　（本実施形態）
　図１は、本実施形態のシリンダブロック１の平面図である。図２は、図１中で下方にあるバンク２Ｂにおけるシリンダボア３の中心軸線を含むＡ－Ａ線断面図である。シリンダブロック１は２つのバンク２Ａ，２Ｂを有するＶ型６気筒エンジンに用いられるものである。図１及び図２において、右側がフロント側であり、左側がリア側である。アルミニウム合金製のシリンダブロック１は、図示しない鋳造型を用いて鋳造成形される。本実施形態では、Ｖ型エンジンを例に説明するが、直列エンジンであってよい。

　各バンク２Ａ，２Ｂの構成は同様である。バンク２Ａ，２Ｂの各シリンダボア３Ａ，３Ｂ，３Ｃを形成するシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの内周は低炭素鋼をプラズマ溶射でコーティングされている。鋳鉄製のライナーは、鋳込まれていない。これは、鋳鉄製のライナーを鋳込んでいると熱伝導性がよくないので、これを避けるためである。つまり、本実施形態では、各シリンダボア３Ａ，３Ｂ，３Ｃを形成する内周に低炭素鋼のコーティング層を有させることによって鋳鉄製のライナーを省いている。また、シリンダブロック１の全体をアルミニウム合金とすることによって、シリンダ上部の温度を低下させている。ただし、鋳鉄製のライナーを削除した際に問題となるのは、各シリンダボア３Ａ，３Ｂ，３Ｃを形成するシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの内周に生じる鬆である。鬆があると燃焼ガスが漏れたり、ピストンとの摺動によりひっかき傷が形成されたりする。従って、シリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの内周に鬆を生じさせないためには、アルミニウム合金の湯の流れをよくし、鋳肌表面がつるつる（なめらか）になるように鋳造しなくてはならない。

　各バンク２Ａ，２Ｂに所定の厚さを有する円筒状のシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃが３つ直列に配置され、互いに隣接するシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃ同士が２つの連続部１１Ａ，１１Ｂで結合されている。この２つの連続部１１，１１Ｂを含む３つのシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの外周側には、これら連続部１１Ａ，１１Ｂを含む３つのシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの周囲を囲むように、有底のウォータジャケット９を形成している。すなわち、２つの連続部１１Ａ，１１Ｂを含む３つのシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃとその外側の外壁部１３との間に、２つの連続部１１Ａ，１１Ｂを含む３つのシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの円周方向に沿って有底のウォータジャケット９を備えている。

　シリンダブロック１の鋳造時には、図１及び図２に示したシリンダブロック１の上下を逆にした形で鋳造される。外壁部１３から２つの連続部１１Ａ，１１Ｂを含む３つのシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃへとアルミニウム合金の溶湯を流し込むため、リブが設けられている。このリブは、最もリア側にある外壁部１３からこれに対向する最もリア側にあるシリンダ側壁部７Ｃに向けてウォータジャケット９の底部の一部を貫通するものである。

　以下、比較例、本実施形態の順にリブの形状を説明する。ここで、「比較例」は、本実施形態と比較するための例のことで、本実施形態とはリブの形状が相違している。両者のリブを区別するため、比較例のリブを「リブ１５」、本実施形態のリブを「リブ１６」とする。

　図３は、ウォータジャケット９を成形するための比較例のウォータジャケット成形型１７である。このウォータジャケット成形型１７は、ウォータジャケット９の底部の一部を貫通するリブ１５に対応する切欠部１７ａを先端（図３で下端）に備えている。すなわち、ウォータジャケット成形型１７の先端面１７ｂに対応するウォータジャケット９の底面９ａに対し、切欠部１７ａに対応する部位のみが図２中で上方に突出するリブ１５を備えている。ウォータジャケット９は、リブ１５に対応する部位の深さが他の部位に対して浅くなっている。鋳造時において、図３に示すウォータジャケット成形型１７も上下を逆にして用いられる。

　図示しない鋳造型における溶湯の流れ方向は、シリンダブロック１のフロント側（図１における右側）からリア側（図１における左側）に向かうものとしている。リブ１５は、鋳造時での溶湯の流れ方向の下流側に設けていることになる。すなわち、シリンダブロック１のフロント側の端部に溶湯を供給する溶湯供給口を備え、キャビティ内で発生したガスの放出口をシリンダブロック１のリア側の端部に設けている。

　図４Ａは、本実施形態のウォータジャケット成形型１８で形成したリブ１６の周りの冷却水の流れをシミュレーションしたウォータジャケット９の正面図である。図４Ｂは比較例のウォータジャケット成形型１７で形成したリブ１５の周りの冷却水の流れをシミュレーションしたウォータジャケット９の正面図である。シミュレーションにより明らかになったウォータジャケット９内の冷却水の流れ方向が矢印で示されている。

　図４Ｂに示されたように、比較例のウォータジャケット成形型１７で形成したリブ１５において、リブ１５のシリンダボア軸に平行な断面が上下方向に長い棒状となっている。すなわち、断面が棒状のリブ１５の幅（図４Ｂで左右方向の長さ）Ｗ１は相対的に狭く、リブ１５の高さ（図４Ｂで上下方向の長さ）Ｈ１は相対的に高いものとなっている。このため、冷却水がウォータジャケット９内を左から右に向けて水平方向に流れるところに、このようなリブ１５が存在することとなる。このとき、特にウォータジャケットの底面９ａに沿って流れてきた冷却水の流れがリブ１５に衝突して大きく変更され、かつリブ１５の前後の冷却水の流れに乱れが生じる。つまり、比較例のウォータジャケット成形型１７で形成したリブ１５によれば、ウォータジャケット９内のリブ１５の前後の冷却水の流れに乱れが生じているのであるから、流れの抵抗が大きいものとなっている。ウォータジャケット９内を冷却水がよどみなく流れる場合に冷却する対象から熱が効率よく奪い去られて冷却効果が大きくなる。よって、比較例のウォータジャケット成形型１７で形成したリブ１５のように流れの抵抗が大きいと冷却効果が小さくなってしまう。

　そこで、本実施形態では、リブ１６の幅がシリンダ側壁部７の肉厚以上となるようにする。これについて図５、図６を参照して説明する。図５は、シリンダブロック１の鋳造に用いる本実施形態の成形型のうちリア側部分の概略断面図である。図６は、ウォータジャケット９を成形するための本実施形態のウォータジャケット成形型１８である。

　本実施形態のウォータジャケット成形型１８は、比較例のウォータジャケット成形型１７と基本的に同様であり、相違する部分はリブ１６に対応する切欠部１８ａの形状のみである。図６に示されるように、本実施形態のウォータジャケット成形型１８は、ウォータジャケット９の底部の一部を貫通するリブ１６に対応する切欠部１８ａを先端（図６で下端）に備えている。すなわち、ウォータジャケット成形型１８の先端面１８ｂに対応するウォータジャケット９の底面９ａに対し、切欠部１８ａに対応する部位のみが図２中で上方に突出するリブ１６を備えている。ウォータジャケット９では、該リブ１６に対応する部位の深さが他の部位に対して浅くなっている。図６に示すウォータジャケット成形型１８は、鋳造時に図５に示したように上下を逆にして用いられるため、切欠部１８ａが見えている。

　図５において、シリンダブロック１の鋳造時には、最もリア側にある外壁部１３を満たした溶湯が、リブ１６に対応する切欠部１８ａの空間を経由して最もリア側にあるシリンダ側壁部７Ｃの円筒状空間に流れ込む。以下、最もリア側にある外壁部を略して「最リア側外壁部」という。また、最もリア側にあるシリンダ側壁部を略して「最リア側シリンダ側壁部」という。この場合に、リブ１６の幅（＝リブ１６に対応する切欠部１８ａの幅）が狭いと、最リア側外壁部１３の空間から最リア側シリンダ側壁部７Ｃの空間へと向かうアルミニウム合金の溶湯の流れをリブ１６の空間が絞ることになってしまい、溶湯の流れが悪くなる。一方、最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚と少なくとも同じ程度のリブ１６の幅があれば、最リア側シリンダ側壁部７Ｃの空間を流れるのと同じ速度でリブ１６の空間を溶湯が流れると考えられる。そこで、リブ１６の幅を最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚と少なくとも同等とすることで、リブ１６の空間で溶湯が絞られることがないので、最リア側外壁部１３から最リア側シリンダ側壁部７Ｃの空間へと遅れなくアルミニウム合金の溶湯を流し込ませることができる。

　このようにすることで、最リア側シリンダ側壁部７Ｃの空間へと向かう溶湯の良好な流れを確保できた。よって、次は、リブ１６の周りの冷却水の流れを良くする。このために、本実施形態ではリブ１６の幅を最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚より大きくする。このため、図４Ａに示されるように、本実施形態のウォータジャケット成形型１８で形成されたリブ１６において、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が幅広の形状となっている。すなわち、断面が幅広のリブ１６の幅（Ｗ２）が、図４Ｂに示す比較例の場合のリブ１５の幅Ｗ１より広くなり、かつ図４Ｂに示す比較例の場合のリブ１５の高さＨ１よりもリブ１６の高さＨ２が低くなる。なお、リブ１６の幅を最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚と少なくとも同等としたとき、同時にリブ１６の周りの冷却水の流れを良くすることができていれば、リブ１６の幅は最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚と少なくとも同等であってよい。実際にはリブ１６の幅を最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚より大きくすることが好ましい。

　このように、本実施形態では、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を幅広状とした上で、さらにリブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を略台形状または台形状とする。リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を略台形状とするのは、ウォータジャケットの底面９ａに沿って流れてきた冷却水がリブ１６に衝突して急な角度で曲げられることがないようにするためである。すなわち、図４Ａに示したようにリブ１６の上方に平らな部分１６ａを設け、この上方の平らな部分１６ａと、ウォータジャケット９の底面９ａとを下方に向けて広がるなめらかな曲線で連絡（接続）する。これによって、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を略台形状とする。この場合、上方の平らな部分１６ａと、ウォータジャケット９の底面９ａとを下方に向けて広がる直線で連絡させて、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を台形状としてもよい。

　このようにリブ１６のシリンダボア軸に平行な断面を略台形状とすることで、本実施形態ではウォータジャケット９内のリブ１６の前後の冷却水の流れに乱れが生じておらず滑らかに流れている。ウォータジャケット９内の冷却水の流れの方向がリブ１６によって大きく変更されないのであるから、冷却水の流れの抵抗が図４Ｂに示す比較例の場合より小さくなる分、冷却効果が相対的に大きくなる。かつ、図４Ａに示したように本実施形態ではウォータジャケット９の上方を集中して冷却水が流れることとなっている。このため、エンジンの実動時、燃焼熱が発生するシリンダボア３Ｃの上部を効率よく冷却できることとなる。

　図４Ａに示したリブ１６の断面形状の場合、リブ１６の幅としてはリブ１６の上方の平らな部分１６ａの幅Ｗ２を用いればよい。なお、図４Ａに示したリブ１６の断面形状を台形で近似したとき、リブ１６の上方の平らな部分１６ａの幅Ｗ２は上底の長さに相当し、リブ１５の根元の幅Ｗ３は下底の長さに相当する。

　次に、図４Ａに示したウォータジャケット９内の冷却水の流れより類推すると、リブ１６の幅に対してリブ１６の高さが相対的に低いほうがウォータジャケット９内の冷却水の流れが滑らかとなることがわかる。一方、鋳造時の溶湯の流れを良くするにはリブ１６の幅に対してリブ１６の高さが相対的に高い方がよい。よって、冷却水の良好な流れと溶湯の良好な流れとが両立するように、リブ１６を形成する必要がある。この観点からみれば、リブ１６の高さＨ２は、クランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト１９の取り付け穴２１間距離Ｌより小さいこと、という条件が定まる。図１にも示したように、各バンク２Ａ，２Ｂには、クランク軸方向（図１で左右方向）に等間隔で、合計８つのヘッドボルトの取り付け穴２１を外壁部１３に穿設している。図４Ａにはクランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト１９の取り付け位置を破線で重ねて示している。上記クランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト１９の取り付け穴２１間距離Ｌとは、図４Ａの下方に示したようにクランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト取り付け穴２１の一端から他端までの間の距離のことである。

　ここで、クランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト１９の取り付け穴２１間距離Ｌは、リブ１６の幅として規定し得る最大のものである。最大のリブ幅Ｌよりリブ１６の高さＨ２を小さくすることによって幅広のリブ１６を形成するのである。

　このように本実施形態では、鋳造により製造されるシリンダブロック１であって、円筒状のシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃと、円筒状の有底のウォータジャケット９と、ウォータジャケット９の外側の外壁部１３とを備えている。ここで、シリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃにはシリンダボア３Ａ，３Ｂ，３Ｃを形成する内周に低炭素鋼のコーティング層を有する。円筒状の有底のウォータジャケット９はシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂ，７Ｃの外周に沿うものである。さらに本実施形態では、外壁部１３から最リア側シリンダ側壁部７Ｃ（シリンダ側壁部）に向けてウォータジャケット底部の一部を貫通するリブ１６を備え、リブ１６の幅は最リア側シリンダ側壁部７Ｃの肉厚以上である。このようにすることによって、本実施形態によれば、リブ１６の幅が比較例の場合より広がることから溶湯の良好な流れと冷却水の良好な流れとを両立することができる。

　本実施形態では、リブ１６の高さはクランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト取り付け穴２１間距離Ｌよりも小さい。このようにすることによっても、リブ１６の幅が比較例の場合より広がることから溶湯の良好な流れと冷却水の良好な流れとを両立することができる。

　本実施形態によれば、リブ１６は上方に平らな部分１６ａを有するので、平らな部分１６ａをガイドとしてウォータジャケット９内の冷却水が流れる。つまり、ウォータジャケット９内の冷却水の流れが整流されるのであり、これによって良好な冷却水の流れを得ることができる。

　本実施形態によれば、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が、上方の平らな部分１６ａとウォータジャケット９の底面９ａとを下方に向けて広がるなめらかな曲線で連絡する。つまり、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が上底と下底を有する略台形状である。これによって、ウォータジャケット９の底面９ａを流れてくるウォータジャケット９内の冷却水の流れが略台形状のリブ１６にガイドされて流れることから冷却水の良好な流れを得ることができる。

　本実施形態によれば、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が上底と下底を有する略台形状である場合に、リブ１６の幅は上底の長さである。これは、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が略台形状である場合に、最も短い上底の長さをリブの幅として規定するものであり、これによってリブ１６が比較例の場合より幅広となる。これより冷却水の良好な流れを得ることができる。

　本実施形態によれば、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が上底と下底を有する略台形状である場合に、下底の長さ（Ｗ３）はリブ１６の高さＨ２より長い。これは、下底の長さ（Ｗ３）をリブ１６の幅として規定するものであり、このようにすることによっても、リブ１６が比較例の場合より幅広となる。これにより冷却水の良好な流れを得ることができる。

　次に、本実施形態のリブ１６によって得られることになった固有の効果を説明する。図７Ａ及び図７Ｂに示される図は、本実施形態の場合のリブ１６による最もリア側にあるシリンダボア３Ｃの変形図である。図７Ｃ及び図７Ｄに示される２つの図は、比較例の場合のリブ１５による最もリア側にあるシリンダボア３Ｃの変形図である。以下、最もリア側にあるシリンダボアを略して「最リア側シリンダボア」という。

　本実施形態の場合にはリブ１６の高さＨ２付近の水平断面での最リア側シリンダボア３Ｃの変形を示している。また、比較例の場合にはリブ１５の高さＨ１付近の水平断面での最リア側シリンダボア３Ｃの変形を示している。最リア側シリンダボアは、最リア側シリンダ側壁部７Ｃによって形成されるので、「最リア側シリンダボア」は、言い換えると、最リア側シリンダ側壁部７Ｃの内周となる。各リブ１５，１６の高さ付近の水平断面での最リア側シリンダボア３Ｃの変形を示しているのは、この部位で最リア側シリンダボア３Ｃを形成している最リア側シリンダ側壁部７Ｃが、最リア側外壁部１３からの引張の影響を最も受けやすいためである。左右に２つの図形を示しているのは、高さ付近の違い、つまり高さが多少違う２箇所での最リア側シリンダボア３Ｃの変形を見るためである。

　図７Ａから図７Ｄにおいて、閉じた曲線の図形は真円からの各方向へのズレ量［μｍ］を採って結んだものである。結んで得られる図形が真円であるほど最リア側シリンダボア３Ｃが真円に近いことを表す。また、逆に、結んで得られる図形が真円から歪むほど最リア側シリンダボア３Ｃも真円からひずむことを表す。

　まず、図７Ｃ及び図７Ｄの比較例の場合には、最リア側シリンダボア３Ｃが真円からはずれ、下方に伸び出し歪んだ円となっている。最リア側外壁部１３と最リア側シリンダ側壁部７Ｃとがリブ１５を介して縦方向に一列につながっており、熱膨張に伴い最リア側外壁部１３が下方に変形するとき、リブ１５を介して最リア側シリンダ側壁部７Ｃが下方に引っ張られる。これを「共連れする（依存的移動）」というが、この依存的移動によって最リア側シリンダボア３Ｃの真円からの変形が生じる。この場合に、リブ１５の断面積が狭いと、最リア側外壁部１３の変形に伴う力が一方向に集中するため、最リア側シリンダボア３Ｃのうち下方部分が下方に向けて伸び出し、この影響を受けて左右は狭まるのである。このように、最リア側シリンダボア３Ｃが真円から外れたのでは、最リア側シリンダボア３Ｃを摺動するピストンとの摩擦（フリクション）が増大し、燃費が悪くなる。

　一方、図７Ａ及び図７Ｂの図に示した本実施形態の場合には、最リア側シリンダボア３Ｃが真円からそれほど外れていない。これは次の理由による。すなわち、最リア側外壁部１３が熱膨張によって下方に変形するとき、この最リア側外壁部１３の変形に伴い最リア側シリンダ側壁部７Ｃがリブ１６を介して引っ張られる点は比較例の場合と同じである。しかしながら、本実施形態の場合には、リブ１６の断面積が比較例の場合のリブ１５の断面積より広がることで、最リア側外壁部１３の変形に伴う力が分散される。つまり、方向の異なる複数の分散された力で最リア側シリンダ側壁部７Ｃが引っ張られるため、最リア側シリンダボア３Ｃの真円からの変形が比較例の場合より緩和されることとなり、最リア側シリンダボア３Ｃは真円に近い状態を保つのである。

　このように、本実施形態の場合には、最リア側シリンダボア３Ｃが真円に保たれるので、最リア側シリンダボア３Ｃを摺動するピストンとの間のフリクションが低減し、燃費が向上する。

　本実施形態では、リブ１６の形状を図４Ａに示したものとしたが、これに限られない。例えば本実施形態のリブ１６の変形例を図８Ａから図８Ｄに示す。図８Ａに示したようにリブ１６のシリンダボア軸に平行な断面は長方形状であってよい。また、図８Ｂに示したようにリブ１６の上方に平らな部分がなく、上方も曲面で形成してもかまわない。図８Ｃ及び図８Ｄに示したように、リブ１６のシリンダボア軸に平行な断面が等脚台形状であっても不等脚台形状であってもかまわない。これらはいずれも比較例の場合より幅広のリブ１６を形成するものである。

　本実施形態では、リブ１６を、Ｖ型エンジンの２つのバンクにおける最リア側外壁部１３と最リア側シリンダ側壁部７Ｃとの間に設けたが、この位置に限られるものでない。例えば、他のシリンダ側壁部７Ａ，７Ｂとその外周の外壁部１３との間にリブ１６を設けてもかまわない。

　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

　本願は２０１４年４月１４日に日本国特許庁に出願された特願２０１４－８２５２２に基づく優先権を主張し、この出願のすべての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims

　鋳造により製造されるシリンダブロックであって、
　シリンダボアを形成する内周に低炭素鋼のコーティング層を有する円筒状のシリンダ側壁部と、
　前記シリンダ側壁部の外周に沿う円筒状の有底のウォータジャケットと、
　前記ウォータジャケットの外側の外壁部と、
　前記外壁部から前記シリンダ側壁部に向けて前記ウォータジャケット底部の一部を貫通するリブと、
を備え、
　前記リブの幅は前記シリンダ側壁部の肉厚以上である、シリンダブロック。
　請求項１に記載のシリンダブロックであって、
　前記リブの高さはクランク軸方向に隣接する２つのヘッドボルト取り付け穴間距離よりも小さいシリンダブロック。
　請求項１または請求項２に記載のシリンダブロックであって、
　前記リブは上方に平らな部分を有するシリンダブロック。
　請求項１から３のいずれか一項に記載のシリンダブロックであって、
　前記リブの前記シリンダボア軸に平行な断面が上底と下底を有する台形状であるシリンダブロック。
　請求項３に記載のシリンダブロックであって、
　前記リブの前記シリンダボア軸に平行な断面は、前記上方の平らな部分と前記ウォータジャケットの底面とを下方に向けて広がるなめらかな曲線で連絡するものであるシリンダブロック。
　請求項４または請求項５に記載のシリンダブロックであって、
　前記リブの幅は前記上底の長さであるシリンダブロック。
　請求項４または請求項６に記載のシリンダブロックであって、
　前記下底の長さは前記リブの高さより長いシリンダブロック。