WO2015079917A1 - 強化繊維織物基材、プリフォームおよび繊維強化複合材料 - Google Patents

Abstract

　強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材であって、該強化繊維織物基材を積層して加熱温度Ｔで成形したプリフォーム層間の加熱温度Ｔにおける接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる加熱温度Ｔが８０～１８０℃の範囲に存在する強化繊維織物基材。

Description

強化繊維織物基材、プリフォームおよび繊維強化複合材料

　本発明は、バインダーを付与した強化繊維織物基材、およびそれを用いたプリフォーム、繊維強化複合材料に関するものである。

　強化繊維とマトリックス樹脂とからなる繊維強化複合材料は、強化繊維とマトリックス樹脂の利点を生かした材料設計が出来るため、航空宇宙分野を始め、スポーツ分野、一般産業分野などに用途が拡大されている。

　強化繊維としては、ガラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維、ボロン繊維などが用いられる。マトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂のいずれも用いられるが、強化繊維への含浸が容易な熱硬化性樹脂が用いられることが多い。熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、ビスマレイミド樹脂、シアネート樹脂などに硬化剤または硬化触媒を加えた樹脂組成物が用いられる。

　繊維強化複合材料は様々な方法で製造されるが、金型などの型（以下、繊維強化複合材料を成形するための型を成形型と称する）内に配置した強化繊維基材に液状の熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を注入し、加熱硬化して繊維強化複合材料を得るＲＴＭ（Ｒｅｓｉｎ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ　Ｍｏｌｄｉｎｇ）法が、低コスト生産性に優れた方法として注目されている。

　ＲＴＭ法で繊維強化複合材料を製造する場合、強化繊維基材を所望の製品と近い形状に加工したプリフォームを予め作製し、このプリフォームを成形型内に設置して液状マトリックス樹脂を注入することが多い。

　プリフォームの作製方法には、強化繊維から三次元ブレイドを作製する方法や、強化繊維織物を積層してステッチする方法など、いくつかの方法が知られているが、汎用性の高い方法として、ホットメルト性のバインダー（タッキファイヤー）を用いて強化繊維織物などのシート状基材を積層し、プリフォーム成形用の型（以下、プリフォーム型と称する）を用いて賦形する方法が知られている。

　バインダーを用いて賦形するプリフォームの作製方法の場合、続いて注入する液状マトリックス樹脂の強化繊維基材への含浸がバインダーにより阻害される傾向があった。バインダーの使用量に応じて含浸性は変化し、バインダー使用量が少ない程優れたマトリックス樹脂の含浸性が得られる。しかし、一方でバインダー使用量が減少するとプリフォームにおいてシート状基材層間の接着強度が低下し、プリフォームの形状保持性が不十分となってしまう。このため、バインダー量を低減しても十分な形状保持性が得られ、液状マトリックス樹脂の含浸性に優れた、バインダーを付与した強化繊維基材が強く求められる。

　特許文献１には、熱可塑性樹脂とエポキシ樹脂からなり、強化繊維との密着性に優れた樹脂組成物をバインダーとして使用する手法が開示されている。この樹脂組成物をバインダーに用いてプリフォームを作製する場合、熱可塑性のバインダーであるため接着性が低く、バインダー量を低減した場合にプリフォームの形状保持性が十分でなくなる。また、プリフォームを作製する場合に、プリフォーム型を昇温しバインダーを一旦溶融させ織物基材同士を密着させた後、プリフォーム型を冷却しバインダーを固化させる必要がある。

　一方、特許文献２には、バインダーとして液状ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂などのエポキシ樹脂にエチルトリフェニルホスホニウム酢酸などの触媒を組み合わせた硬化反応性を有する樹脂組成物を用い、斯かるバインダーを加熱により一部硬化させることで、得られたプリフォームの剥離強度を高めることのできるバインダー用の樹脂組成物が開示されている。ただし、この場合、剥離強度が向上することを示しているが、バインダー量を十分に低減させることができていない。また、この技術では、プリフォーム時の加熱状態ではバインダーが軟化した状態であるため、プリフォーム型から形状を保持したプリフォームを取り出すために、やはり冷却が必要である。

　また、特許文献３に示すように、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂の混合物に熱硬化性を付与したバインダー用の樹脂組成物が開示されている。ただし、これを成形して得られる繊維強化複合材料は、層間靱性が大きく向上しているものの、やはりバインダー量を十分に低減させることはできていない。また、この技術でも、形状を保持したプリフォームを取り出すために、冷却が必要である。

　特許文献４には、エマルジョン状のバインダーを強化繊維に被覆した形態とすることにより、粉末バインダーを使用した場合に比較して、使用量を減らすことができる強化繊維基材が開示されている。しかし、この強化繊維基材に用いるバインダーも熱可塑性のバインダーであるため接着性が低く、バインダー量の低減に限界がある。

特開２００５－１９４４５６号公報 特表平８－５０９９２１号公報 特表２００１－５２４１７１号公報 特開２０１２－２５１０４４号公報

　本発明の目的は、斯かる従来技術の欠点を改良し、プリフォーム型の昇降温を必要とせず、プリフォームが十分な形状保持性を有しながらもバインダーの使用量を低減することができ、液状マトリックス樹脂の含浸性および繊維強化複合材料とした時の意匠性に優れるバインダー用樹脂組成物、強化繊維織物基材、プリフォーム、繊維強化複合材料を提供することにある。

　上記課題を解決するために、本発明に係る強化繊維織物基材は、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材であって、該強化繊維織物基材を積層して加熱温度Ｔで成形したプリフォーム層間の加熱温度Ｔにおける接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる加熱温度Ｔが８０～１８０℃の範囲に存在するものである。

　また、上記課題を解決するために、本発明の樹脂組成物は、前記強化繊維織物基材に有するバインダーに用いるものであり、本発明の樹脂組成物の使用は、強化繊維織物基材に含まれるバインダーとして用いる樹脂組成物の使用であって、その強化繊維織物基材が、前記した本発明の強化繊維織物基材であるものである。

　また、上記課題を解決するために、本発明のプリフォームは、前記した強化繊維織物基材を複数枚積層し、形態を固定してなるものである。

　また、上記課題を解決するために、本発明のプリフォームの製造方法は、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材を複数枚積層した後、８０～１８０℃の加熱温度Ｔで１～３０分の加熱時間ｔの間加熱することにより、ｔの時間内に、バインダーを、１０～１０,０００Ｐａ・ｓの範囲内の最低粘度とした後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度になるまで硬化せしめてプリフォームを得る。

　さらに、本発明の繊維強化複合材料は、前記のプリフォーム、または前記の方法で製造されたプリフォームに液状熱硬化性樹脂組成物を含浸させ、硬化させてなるものである。

　本発明によれば、プリフォーム型の昇降温を必要とせず、バインダー使用量を低減した強化繊維織物基材により、十分な形状保持性を有するプリフォームが作製できるとともに、優れたマトリックス樹脂含浸性を発揮し、繊維強化複合材料とした時の意匠性を向上することができる。

　以下に、本発明の望ましい実施の形態について説明する。

　本発明に係る強化繊維織物基材は、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材であって、該強化繊維織物基材を積層して加熱温度Ｔで成形したプリフォーム層間の加熱温度Ｔにおける接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる加熱温度Ｔが８０～１８０℃の範囲に存在する強化繊維織物基材である。

　本発明におけるバインダーは、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を組み合わせた樹脂組成物で構成することにより、プリフォーム成形時の加熱で熱硬化性樹脂［Ａ］の硬化反応が短時間で進行し、硬化による強靭化によって強化繊維織物に対する優れた接着性を有する。また、硬化によりバインダーのガラス転移温度がプリフォーム成形時の加熱温度を超えることにより、プリフォーム型の冷却を必要とせずにプリフォームの取出しが可能となる。なお、以降単に「接着性」と記した場合には、バインダーの強化繊維織物に対する接着性をいうものとする。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は、加熱により硬化反応が進行し架橋構造を形成する樹脂材料であり、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ビスマレイミド樹脂、シアネート樹脂、ベンゾオキサジン樹脂などが使用できる。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は、接着性、取り扱い性の観点から前述の中でもエポキシ樹脂を含むものであることが好ましく、エポキシ樹脂が主成分であることがより好ましい。ここでエポキシ樹脂が熱硬化性樹脂［Ａ］の主成分であるとは、エポキシ樹脂が熱硬化性樹脂［Ａ］の中の６０質量％以上を占めていることをいい、８０質量％以上を占めていればより好ましい。

　エポキシ樹脂とは、１分子内に２個以上のエポキシ基を有する化合物を意味する。斯かるエポキシ樹脂はエポキシ基を有する化合物１種類のみからなるものでも良く、複数種の混合物であっても良い。

　エポキシ樹脂の具体例としては、水酸基を複数有するフェノール化合物から得られる芳香族グリシジルエーテル、水酸基を複数有するアルコール化合物から得られる脂肪族グリシジルエーテル、アミン化合物から得られるグリシジルアミン、カルボキシル基を複数有するカルボン酸化合物から得られるグリシジルエステルなどのエポキシ基をグリシジル基の一部として有するエポキシ樹脂や、シクロヘキセンなどの不飽和脂環化合物を酸化することにより得られるオキシラン環を構造中に含むエポキシ樹脂などが挙げられる。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は、エポキシ樹脂の中でも接着性に優れることから、２官能エポキシ樹脂を含むことが好ましい。２官能エポキシ樹脂とは、エポキシ樹脂１分子内に２個のエポキシ基を有するエポキシ樹脂のことである。２官能エポキシ樹脂を用いると、バインダーを硬化した後の架橋密度が過度に高くならないため、優れた接着性が得られる。

　２官能エポキシ樹脂の中でも、硬化反応性、ライフ、靱性、耐熱性のバランスに優れること、および、フロー調整の観点から、固形２官能エポキシ樹脂を含むことが好ましい。固形２官能エポキシ樹脂とは、ガラス転移温度が２０℃以上で常温において流動性がなく、エポキシ樹脂１分子内に２個のエポキシ基を有するエポキシ樹脂のことである。ここで、常温とは２５℃を指す（以下同じ）。

　なお、ガラス転移温度は、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１：１９８７に従って、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により求めたものをいう。上記規格に用いうる測定装置としては、例えばＰｙｒｉｓ１　ＤＳＣ（Ｐｅｒｋｉｎ　Ｅｌｍｅｒ製）が挙げられる。ガラス転移温度の測定を行う試料をアルミサンプルパンに採取し、窒素雰囲気下において、４０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定を行う。こうして得られるＤＳＣ曲線におけるベースラインが吸熱側にシフトする領域の変位の中間点をガラス転移温度として採用する。

　また、２官能エポキシ樹脂として、２官能ビスフェノール型エポキシ樹脂を用いることが、硬化反応性、ライフ、靱性、耐熱性のバランスに優れること、および、フロー調整の観点からより好ましい。２官能ビスフェノール型エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＥ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＺ型エポキシ樹脂、およびそれらのアルキル置換体、ハロゲン置換体、水素添加物などが使用できるが、これらに限定されるものではない。中でも、硬化反応性、ライフ、靱性、耐熱性のバランスに優れるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂が好適に使用できる。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は、固形２官能エポキシ樹脂を含むことに加えて、多官能エポキシ樹脂をさらに含むことが好ましい。

　固形２官能エポキシ樹脂に、多官能エポキシ樹脂を組み合わせることにより、高速硬化性や耐熱性を高めることができる。耐熱性の向上により、高い加熱温度領域でのプリフォームに対応することが可能である。ここで、多官能エポキシ樹脂とは、エポキシ樹脂１分子内に２個を超えるエポキシ基を有するエポキシ樹脂のことである。

　多官能エポキシ樹脂の中でも、硬化反応性、ライフ、靱性のバランスに優れること、および、フロー調整の観点から、固形多官能エポキシ樹脂を含むことが好ましい。固形多官能エポキシ樹脂とは、ガラス転移温度が２０℃以上で常温において流動性がなく、エポキシ樹脂１分子内に２個を超えるエポキシ基を有するエポキシ樹脂のことである。

　多官能エポキシ樹脂は、グリシジルアミン型多官能エポキシ樹脂と非グリシジルアミン型多官能エポキシ樹脂に大別できる。

　グリシジルアミン型多官能エポキシ樹脂としては、例えば、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、トリグリシジルアミノフェノール、トリグリシジルアミノクレゾール、テトラグリシジルキシリレンジアミンや、これらの構造異性体、ハロゲン、アルキル置換体、およびそれらの水素添加物などが挙げられる。

　テトラグリシジルジアミノジフェニルメタンの市販品としては、“スミエポキシ”（登録商標）ＥＬＭ４３４（住友化学工業（株）製）、ＹＨ４３４Ｌ（新日鉄住金化学（株）製）、“ｊＥＲ”（登録商標）６０４（三菱化学（株）製）、“アラルダイド”（登録商標）ＭＹ７２０、“アラルダイド”（登録商標）ＭＹ７２１（以上、ハンツマン・アドバンスド・マテリアルズ製）などを使用することができる。

　トリグリシジルアミノフェノールまたはトリグリシジルアミノクレゾールの市販品としては、“スミエポキシ”（登録商標）ＥＬＭ１００、“スミエポキシ”（登録商標）ＥＬＭ１２０（以上、住友化学工業（株）製）、“アラルダイド”（登録商標）ＭＹ０５００、“アラルダイド”（登録商標）ＭＹ０５１０、“アラルダイド”（登録商標）ＭＹ０６００（以上、ハンツマン・アドバンスド・マテリアルズ製）、“ｊＥＲ”（登録商標）６３０（三菱化学（株）製）などを使用することができる。

　テトラグリシジルキシリレンジアミンおよびその水素添加物の市販品としては、“ＴＥＴＲＡＤ”（登録商標）－Ｘ、“ＴＥＴＲＡＤ”（登録商標）－Ｃ（以上、三菱ガス化学（株）製）などを使用することができる。

　非グリシジルアミン型多官能エポキシ樹脂としては、例えば、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂、テトラフェニルエタン型エポキシ樹脂の他、フェノールアラルキル型エポキシ樹脂、ナフトールアラルキル型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン骨格含有エポキシ樹脂が挙げられる。

　フェノールノボラック型エポキシ樹脂の市販品としては、“ｊＥＲ”（登録商標）１５２、１５４（以上、三菱化学（株）製）、“エピクロン”（登録商標）Ｎ－７４０、Ｎ－７７０、Ｎ－７７５（以上、ＤＩＣ（株）製）などが挙げられる。

　クレゾールノボラック型エポキシ樹脂の市販品としては、“エピクロン”（登録商標）Ｎ－６６０、Ｎ－６６５、Ｎ－６７０、Ｎ－６８０、Ｎ－６９５（以上、ＤＩＣ（株）製）、ＥＯＣＮ－１０２０、ＥＯＣＮ－１０２Ｓ（以上、日本化薬（株）製）、ＹＤＣＮ－７００、ＹＤＣＮ－７０１（以上、新日鐵化学（株）製）などが挙げられる。

　トリフェニルメタン型エポキシ樹脂の市販品としては“Ｔａｃｔｉｘ”（登録商標）７４２（ハンツマン・アドバンスド・マテリアルズ製）、ＥＰＰＮ－５０１Ｈ、ＥＰＰＮ－５０２Ｈ（以上、日本化薬（株）製）などが挙げられる。

　テトラフェニルエタン型エポキシ樹脂の市販品としては“ｊＥＲ”（登録商標）１０３１（三菱化学（株）製）、ＧＴＲ１８００（日本化薬（株）製）などが挙げられる。

　フェノールアラルキル型エポキシ樹脂の市販品としては、ＮＣ２０００シリーズ（日本化薬（株）製）、ＮＣ７０００シリーズ（日本化薬（株）製）、ＮＣ３０００シリーズ（日本化薬（株）製）などが挙げられる。

　ナフトールアラルキル型エポキシ樹脂の市販品としては、ＮＣ７３００シリーズ（日本化薬（株）製）、ＥＳＮ－１６５、ＥＳＮ－１７５、ＥＳＮ－１８５、ＥＳＮ－１９５（以上、新日鉄住金化学（株）製）、ＮＣ３０００（日本化薬（株）製）などが挙げられる。

　ジシクロペンタジエン骨格含有エポキシ樹脂の市販品としては、“エピクロン”（登録商標）ＨＰ－７２００シリーズ（ＤＩＣ（株）製）、ＸＤ－１０００シリーズ（日本化薬（株）製）などが挙げられる。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は、多官能エポキシ樹脂の中でも、保管安定性、靭性の観点から非グリシジルアミン型多官能エポキシ樹脂を用いることが好ましい。

　本発明における熱硬化性樹脂［Ａ］は耐熱性、硬化速度、靭性のバランスの観点から、熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中に、固形２官能エポキシ樹脂を２０～８０質量部、多官能エポキシ樹脂を２０～８０質量部含むことが好ましい。

　熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中における固形２官能エポキシ樹脂の含有量が２０質量部よりも少ない場合、硬化後の靭性が不足しやすいとともに、バインダーのガラス転移温度が不足しやすく保管安定性が低下する場合がある。一方、熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中における固形２官能エポキシ樹脂の含有量が８０質量部よりも多い場合、耐熱性が不足しやすく、高い加熱温度領域でのプリフォーム成形の際に脱型性が不十分になる（すなわち、プリフォーム型を降温しなければ脱型できない）場合がある。

　熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中における多官能エポキシ樹脂の含有量が２０質量部よりも少ない場合、バインダーの耐熱性が不足しやすく、プリフォーム成形する際の脱型性が不十分になるとともに、高速硬化性が低下するため生産性が低下する場合がある。一方、熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中における多官能エポキシ樹脂の含有量が８０質量部よりも多い場合、バインダーの靭性が低下しやすく、接着強度が不足する場合がある。

　本発明における硬化触媒［Ｂ］は、熱硬化性樹脂［Ａ］の単独硬化反応および硬化剤との結合形成による硬化反応を速やかに円滑にする目的で含まれる。

　本発明における硬化触媒［Ｂ］の具体例としては、有機リン化合物およびその誘導体、三級アミン化合物およびその塩類、イミダゾールおよびその誘導体、四級アンモニウム塩類、有機金属化合物類、金属ハロゲン化物、ジメチルウレイド基を有する化合物が挙げられる。

　有機リン化合物の具体例としては、トリブチルホスフィン、トリオクチルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、トリフェニルホスフィン、トリベンジルホスフィン、トリ－ｏ－トリルホスフィン、トリ－ｍ－トリルホスフィン、ジフェニルシクロヘキシルホスフィン、１，３－ビス（ジフェニルホスフィノ）プロパンなどが挙げられる。

　三級アミン化合物およびその塩類の具体例としては、トリエチルアミン、ジメチルベンジルアミン、２，４，６－トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、１，５－ジアザビシクロ［４．３．０］ノナ－５－エン、１，８－ジアザビシクロ［５．４．０］ウンデカ－７－エン、１，８－ジアザビシクロ［５．４．０］ウンデカ－７－エンのフェノール塩、１，８－ジアザビシクロ［５．４．０］ウンデカ－７－エンのフタル酸塩、ピリジン、４－ジメチルアミノピリジン、３－ジメチルアミノプロピルアミン、３－ジエチルアミノプロピルアミン、３－ジブチルアミノプロピルアミン、２－ジエチルアミノエチルアミン、１－ジエチルアミノ－４－アミノペンタン、Ｎ－（３－アミノプロピル）－Ｎ－メチルプロパンジアミン、１－（２－アミノエチル）ピペラジン、１，４－ビス（２－アミノエチル）ピペラジン、３－（３－ジメチルアミノプロピル）プロピルアミン、１，４－ビス（３－アミノプロピル）ピペラジン、４－（２－アミノエチル）モルホリン、４－（３－アミノプロピル）モルホリンなどが挙げられる。

　イミダゾールおよびその誘導体の具体例としては、イミダゾール、２－エチルイミダゾール、２－ウンデシルイミダゾール、２－ヘプタデシルイミダゾール、１，２－ジメチルイミダゾール、２－エチル－４－メチルイミダゾール、１－ベンジル－２－フェニルイミダゾール、１－ベンジル－２－メチルイミダゾール、１－シアノエチル－２－メチルイミダゾール、イミダゾールとエポキシ化合物のアダクト体などが挙げられる。　

　四級アンモニウム塩類の具体例としては、テトラエチルアンモニウムブロマイド、テトラブチルアンモニウムブロマイドなどが挙げられる。

　有機金属化合物類の具体例としては、オクチル酸亜鉛、オクチル酸錫やアルミニウムアセチルアセトン錯体などが挙げられる。

　金属ハロゲン化物の具体例としては、三ふっ化ホウ素、トリフェニルボレートなどのホウ素化合物、塩化亜鉛、塩化第二錫などが挙げられる。

　ジメチルウレイド基を有する化合物の具体例としては、イソホロンジイソシアネートとジメチルアミンとから得られるジメチルウレア、ｍ－キシリレンジイソシアネートとジメチルアミンとから得られるジメチルウレア、およびヘキサメチレンジイソシアネートとジメチルアミンとから得られるジメチルウレアなどの脂肪族ジメチルウレア、３－（３，４－ジクロロフェニル）－１，１－ジメチルウレア、３－フェニル－１，１－ジメチルウレア、４，４’－メチレンビス（フェニルジメチルウレア）、２，４－トリレンビス（１，１－ジメチルウレア）、３－（４－クロロフェニル）－１，１－ジメチルウレア、１，１－ジメチル－３－［３－（トリフルオロメチル）フェニル］ウレアなどの芳香族ジメチルウレアが挙げられる。

　本発明における硬化触媒［Ｂ］は、取扱性や加熱温度領域での高速硬化性の観点から、有機リン化合物、イミダゾール、またはこれらのいずれかの誘導体から選ばれる少なくとも１つの硬化触媒が好ましく用いられる。

　本発明における硬化触媒［Ｂ］は、熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部に対して２～２０質量部含まれることが好ましい。熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部に対する硬化触媒［Ｂ］の含有量が２質量部よりも少ない場合、硬化反応性が低く、十分な接着強度を得られるまでに時間がかかり、生産性が低下する場合がある。一方、熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部に対する硬化触媒［Ｂ］の含有量が２０質量部よりも多い場合、硬化反応性が高くなりすぎるため取り扱い性が低下する場合がある。

　本発明におけるバインダーには、硬化剤を配合することができる。硬化剤は、熱硬化性樹脂と結合し、三次元網目構造を形成することにより樹脂を硬化させる成分であり、エポキシ樹脂を例に挙げるとエポキシ基と反応し得る活性基を有する化合物である。硬化剤としては、アミン系、フェノール系、酸無水物系、メルカプタン系の硬化剤に大別される。それぞれ、具体的には、アミン系としてジシアンジアミド、芳香族ポリアミン、脂肪族アミン、アミノ安息香酸エステル類、チオ尿素付加アミン、ヒドラジドなどが挙げられ、フェノール系としてビスフェノール、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ポリフェノール化合物などが挙げられ、酸無水物系として無水フタル酸、無水マレイン酸、無水コハク酸、カルボン酸無水物などが挙げられ、メルカプタン系としてポリメルカプタン、ポリスルフィド樹脂などが挙げられる。

　また、常温付近での保管安定性とプリフォーム成形時の成形温度での硬化反応性の両立の観点で、前記硬化触媒および硬化剤として温度潜在性の硬化触媒および硬化剤を使用することは好ましい態様である。温度潜在性の硬化触媒および硬化剤としては、常温付近ではエポキシ樹脂に対する溶解度の低い固体分散－加熱硬化型と、高い反応性を有する官能基を反応性の低い官能基でブロックした反応性基ブロック型に大別される。固体分散－加熱硬化型としては脂肪族アミン、芳香族アミン、変性アミン、ジヒドラジド化合物、アミンアダクト、２－フェニル－４－メチル－５－ヒドロキシメチルイミダゾールなどが挙げられ、反応性基ブロック型としてはオニウム塩、ハロゲン化ホウ素・アミン錯体、ビニルエーテルブロックカルボン酸などが挙げられる。また、温度潜在性の硬化触媒および硬化剤としては、イミダゾール類、有機リン化合物などの表面をポリマーで被覆したマイクロカプセル型硬化触媒および硬化剤も使用することができる。

　本発明におけるバインダーは、プリフォーム成形時のフロー適正化や靭性向上に伴い接着強度を向上する目的で熱可塑性樹脂を含むことができる。

　本発明に使用することができる熱可塑性樹脂としては、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリアリレート、ポリエステル、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、フェニルトリメチルインダン構造を有するポリイミド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリアラミド、ポリエーテルニトリル、ポリベンズイミダゾール、ポリウレタン、尿素樹脂、ポリビニルアセタール、ポリビニルホルマール、ポリビニルアルコールおよびフェノキシ樹脂などが具体的に挙げられる。

　中でも、主鎖に水酸基を有するポリビニルアルコール、フェノキシ樹脂などが熱可塑性樹脂として好適に使用できる。熱可塑性樹脂が主鎖に水酸基を有することにより、強化繊維織物との接着強度が向上するとともに、エポキシ樹脂の硬化反応を促進する効果が得られる場合がある。

　また、本発明におけるバインダーには、熱可塑性樹脂の他にも成形時のフローを適正化、接着強度および寸法安定性を付与するなどの目的で、エラストマーあるいは粒子などのフィラー成分を配合することができる。中でも、エポキシ樹脂に可溶性のゴム粒子および有機粒子や、無機フィラーなどを好適に配合することができる。

　本発明におけるバインダーは、ガラス転移温度が４０～８０℃であることが好ましい。

　ガラス転移温度が４０℃よりも低い場合、成形時に粘度が低くなりすぎ、フローが大きくなるため固着が不十分となるとともに、保管安定性に問題が生じる場合がある。一方、ガラス転移温度が８０℃を超える場合、バインダーの溶融に高温が必要となり、接着強度が不十分となる場合や、プリフォーム型からの脱型性が不十分になる場合がある。

　本発明におけるバインダーは、８０～１８０℃の範囲の加熱温度Ｔで１～３０分の範囲の加熱時間ｔの間加熱した際に、ｔの時間内に、最低粘度が１０～１０，０００Ｐａ・ｓの範囲内になった後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度となるまで硬化が進む加熱温度Ｔと加熱時間ｔの組み合わせが存在するものであることが好ましい。また、同条件で加熱した際に、ｔの時間内に、最低粘度が１００～５，０００Ｐａ・ｓの範囲内となった後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度となるまで硬化が進む加熱温度Ｔと加熱時間ｔの組み合わせが存在するものであることがより好ましい。

　ここで、加熱温度Ｔは、プリフォームを成形する際の温度を想定して設定されたものであり、バインダーを硬化して固化させ得る温度である。斯かる加熱温度Ｔは、バインダーの硬化性および接着強度の観点から８０～１８０℃の範囲であることが好ましく、９０～１３０℃の範囲であることがより好ましい。加熱温度Ｔが８０℃に満たない温度領域でしか採り得ないということは、プリフォーム成形時の温度を８０℃に満たない範囲でしか設定できないバインダーであるということを示し、斯かる場合、常温でのバインダーの硬化反応性が高く、取り扱い性が低下する場合がある。一方、加熱温度Ｔが１８０℃を越える温度領域でしか採り得ないということは、プリフォーム成形時の温度を１８０℃を越える範囲でしか設定できないバインダーであるということを示し、斯かる場合、バインダーを硬化反応させた物の架橋密度が高くなるため接着強度が低下する。

　加熱時間ｔは、プリフォームを成形する際の時間を想定して設定されたものであり、バインダーを硬化反応して固化させるのに要する時間である。斯かる加熱時間ｔは、１～３０分の範囲にあることが好ましく、１～２０分の範囲にあることがより好ましい。加熱時間ｔが１分よりも短い領域でしか採り得ないということは、プリフォーム成形時に加熱する時間を１分に満たない範囲でしか設定できないバインダーであるということを示し、斯かる場合、加熱後すぐにバインダーが硬化するため、強化繊維織物基材をプリフォーム型の形状に完全に沿わせることが困難となる場合がある。一方、加熱時間ｔが３０分よりも長い領域でしか採り得ないということは、プリフォーム成形時に加熱する時間を３０分を越える範囲でしか設定できないバインダーであるということを示し、斯かる場合、プリフォーム成形に要する時間が長くなるため生産性が低下する。

　前記した加熱条件で、バインダーが１０～１０，０００Ｐａ・ｓの範囲内の最低粘度になることで、バインダーは強化繊維織物に対する濡れが適した状態となり、プリフォームの接着強度を高めることに有効である。斯かる最低粘度が１０Ｐａ・ｓより低くなる場合、溶融したバインダーが強化繊維織物に過剰に浸透して接着強度が不十分となる場合があり、１０,０００Ｐａ・ｓより大きくなる場合、強化繊維織物への濡れが不十分となり接着強度が不十分となる場合がある。

　前記した加熱条件で、バインダーが１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度となるまで硬化が進行することは、バインダーが硬化してガラス状態となっていることを表し、ガラス状態となることで一定温度に加熱されたプリフォーム型からプリフォーム形状を保持した状態で、プリフォームの取り出しができるようになる。

　ここでいう粘度とは、熱硬化測定装置（たとえば、Ａｌｐｈａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製ＡＴＤ－１０００）を使用して、８０～１８０℃の範囲の加熱温度Ｔで一定温度に保持して測定を行った複素粘性率η^＊のことを指している。

　本発明におけるバインダーは、プリフォーム成形までのプロセスにおいて、硬化反応が進行しにくい、すなわち熱安定性が高いことが好ましい。プリフォーム成形前までのプロセスにおいて硬化反応が進行し過ぎた場合、プリフォーム成形の際、バインダーが十分に溶融せず、得られたプリフォームの各層間の接着強度が低下する場合がある。

　本発明におけるバインダーは、予備反応させることにより一部に熱硬化性樹脂の予備反応生成物を含むものとすることができ、それによりバインダーのガラス転移温度を高めることができる。ここでいう予備反応させるとは、バインダー中の熱硬化性樹脂の一部の硬化反応を進行させることをいう。これによりバインダーのガラス転移温度が上昇し、保管安定性が向上する場合がある。また、予備反応により、バインダーのプリフォーム成形時の加熱によるフローが抑制されるため、接着強度および品位が向上する場合がある。バインダーの予備反応は樹脂調製時に行ってもよく、強化繊維織物に散布した後に行ってもよい。

　本発明におけるバインダーは、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に付着させて用いられる。表面に付着させる場合の付着量としては、片面または両面に、強化繊維織物一層当たり０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２の目付けである必要があり、０．５ｇ／ｍ^２～３ｇ／ｍ^２の目付けであることが好ましい。付着量が０．１ｇ／ｍ^２よりも少ない目付けである場合、プリフォームの形状保持性が悪く、４ｇ／ｍ^２よりも多い目付けである場合、マトリックス樹脂の含浸性が乏しくなり、成形した繊維強化複合材料の力学特性や生産性が低下する場合がある。

　本発明におけるバインダーの形態としては、特に限定されるものではないが、フィルム、テープ、長繊維、短繊維、紡績糸、織物、ニット、不織布、網状体、粒子などを採用することができる。中でも、粒子形態が特に好適に使用できる。なお、粒子形態のバインダーを、以下、バインダー粒子という場合もある。

　バインダーとして粒子形態を採用する場合、その平均粒子径は５０～３００μｍであることが好ましく、８０～２００μｍであることがより好ましい。ここで平均粒子径は体積平均粒子径を指し、バインダー粒子の平均粒子径は、例えばレーザー回折型粒度分布計などを用いて測定することができる。平均粒子径が５０μｍよりも小さい場合は、溶融したバインダー樹脂が繊維に過剰に浸透して接着強度が不十分となる場合がある。平均粒子径が３００μｍよりも大きい場合は、プリフォームとした時に接着面積が低下して接着強度が不十分となる場合や、強化繊維にうねりが生じて繊維強化複合材料の力学特性および意匠性が低下すると言った問題が生じる場合がある。

　また、バインダー粒子は粒子径分布指数が１～１．８であることが好ましく、１～１．５であることがより好ましい。粒子径分布指数が１．８を超える場合、粒子径分布が広くなり、強化繊維織物基材表面に有するバインダー粒子の内、より小さな粒子が接着に対し寄与しなくなることで、接着強度が不十分となる傾向がある。

　斯かる粒子径分布指数は、粒子直径の値を、下記数値変換式に基づき、決定されるものである。

　尚、Ｄｉ：粒子個々の粒子径、ｎ：測定数１００、Ｄｎ：数平均粒子径、Ｄｖ：体積平均粒子径、ＰＤＩ：粒子径分布指数とする。

　本発明で用いる強化繊維織物は強化繊維ストランドから構成される。強化繊維ストランドとしては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、金属繊維など、あるいはこれらを組合せたもののストランドが使用できる。中でも、炭素繊維ストランドは軽量性や強度に優れているため好適に用いることができる。

　一般的に、強化繊維には、短繊維と連続繊維があるが、高体積含有率（以降、高Ｖｆと記す）の繊維強化複合材料を得るために本発明では連続繊維を用いる。

　一般的に、強化繊維基材には、強化繊維をマット、織物、ニット、ブレイド、一方向シートなどの形態に加工したものがあるが、本発明においては、高Ｖｆの繊維強化複合材料が得やすく、かつ取扱い性に優れることから、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物を用いる。

　本発明において、強化繊維織物を構成する強化繊維ストランドのフィラメント数ｎ［本］と強化繊維織物の糸目付けＷ［ｇ／ｍ^２］が次の（１）式を満たすことが好ましく、次の（２）式を満たすことがより好ましい。
　０≦Ｗ－０．０１１ｎ≦１６０　・・・（１）　
　０≦Ｗ－０．０１１ｎ≦１４０　・・・（２）　

　強化繊維織物を構成する強化繊維ストランドのフィラメント数は強化繊維織物の交錯点の数と関係する。ストランドのフィラメント数が小さいと強化繊維織物の交錯点が多くなりやすく、液状マトリックス樹脂の含浸性が低下する場合や、繊維強化複合材料の力学特性に劣る場合がある。

　強化繊維織物の糸目付けは、強化繊維織物１ｍ^２当たりの質量［ｇ］であり、小さすぎる場合に成形した繊維強化複合材料の力学特性に劣る場合がある。

　さらに、（１）式による条件は、強化繊維織物を構成するストランドのフィラメント数ｎ［本］と、強化繊維織物の糸目付けＷ［ｇ／ｍ^２］の関係により、ストランドの扁平性を表した条件である。ストランドのフィラメント数が大きく、糸目付けが小さいほど、強化繊維織物の扁平性は大きくなる。

　強化繊維織物を構成するストランドのフィラメント数ｎ［本］と強化繊維織物の糸目付けＷ［ｇ／ｍ^２］の組み合わせにおいて、（１）式におけるＷ－０．０１１ｎの値が１６０よりも大きくなる場合、すなわち、ストランドの扁平性が不足する場合、強化繊維織物の交錯点が多くなりやすく、バインダーを粒子形状とした場合、バインダー粒子が交錯点に集まりやすくなるため、プリフォーム層間の接着強度に劣る場合があるとともに、得られる繊維強化複合材料の力学特性が低下しやすい。一方、（１）式におけるＷ－０．０１１ｎの値が０よりも小さくなる場合、すなわちストランドの扁平性が過剰な場合、強化繊維織物の取り扱いが難しくなりやすい。

　強化繊維織物における織組織としては、平織り、朱子織り、綾織り、ノンクリンプクロスなどが適宜選択できるが、クリア塗装により織り目を意匠面に見せる場合には、平織りや綾織りを用いると意匠性が高くなる。また、朱子織りや綾織りの織布はドレープ性が良いため、奥行きの深さが深い三次元形状を賦形する場合に好適に使用される。

　強化繊維織物の見かけ体積に対する、強化繊維の正味の体積の比を織物の充填率とする。織物の充填率は、強化繊維織物の糸目付けＷ（単位：ｇ／ｍ^２）、強化繊維織物の厚みｔ（単位：ｍｍ）、強化繊維の密度ρｆ（単位：ｇ／ｃｍ^３）からＷ／（１０００ｔ・ρｆ）の式により求められる。織物の糸目付けと厚みはＪＩＳ　Ｒ　７６０２：１９９５に準拠して求められる。織物の充填率が高い方が高Ｖｆの繊維強化複合材料を得やすいため、織物の充填率は、０．１０～０．８５、好ましくは０．４０～０．８５、より好ましくは０．５０～０．８５の範囲内であることが好ましい。

　本発明の強化繊維織物基材は、強化繊維織物基材を積層して加熱温度Ｔで成形したプリフォーム層間の加熱温度Ｔにおける接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる加熱温度Ｔが８０～１８０℃の範囲に存在する必要がある。

　加熱温度Ｔは前記したように、プリフォームを成形する際の温度を想定して設定されたものであり、バインダーを硬化して固化させ得る温度である。８０～１８０℃の範囲の中のいずれかの加熱温度Ｔでプリフォーム層間の接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる必要がある。

　プリフォーム成形時の加熱温度Ｔにおけるプリフォーム層間の接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍより小さくなる場合、一定温度でプリフォームを成形するために加熱温度Ｔに加熱された状態のプリフォーム型から、プリフォームを取り出した時に層間が剥離しやすく、プリフォームの形状保持性が不十分となる場合がある。一方、プリフォーム層間の接着強度が高くなりすぎ、５Ｎ／２５ｍｍより大きくなる場合、層間へのマトリックス樹脂の含浸性が低下する場合がある。

　プリフォーム層間の接着強度は次のようにして測定できる。少なくとも表面にバインダーを有する強化繊維織物基材を基材の裏表が同一の向きとなるように２枚重ね、５０ｋＰａの圧力を加えながら、８０～１８０℃の範囲の中のいずれかの加熱温度で、バインダーが硬化するまでの時間（３０分を超える場合は３０分間）、加熱することにより評価用プリフォームを作製する。ここで、バインダーが硬化するまでの時間は、前記した粘度測定方法により別途バインダーを測定することにより得られる。評価用プリフォームを長さ１５０ｍｍ（接着部分は端から１００ｍｍ、反対側の端から５０ｍｍは接着しない）、幅２５ｍｍにカットして試験片を作製する。その試験片を用いて、強化繊維織物基材層間の剥離試験をＪＩＳ　Ｋ　６８５４：１９７７に従って行い接着強度を求める。

　８０～１８０℃の範囲の中のある加熱温度における接着強度が所定の範囲でない場合には、８０～１８０℃の範囲の中の別の加熱温度で同様に測定を行って、接着強度が所定の範囲となる加熱温度が８０～１８０℃の範囲に存在するかを確かめることができる。

　また、バインダーの目付けが１ｇ／ｍ^２である場合における前記接着強度が、バインダーの目付けが４ｇ／ｍ^２である場合における前記接着強度の６０％以上となることが好ましい。

　通常、プリフォーム層間の接着強度はバインダーの目付けに対して比例関係で変動する傾向がある。これは、プリフォーム層間の剥離が、層間を接着しているバインダーが破壊されることにより起こるためである。

　しかし、本発明のバインダーを表面に有する強化繊維織物基材では、プリフォーム成形時にバインダーが硬化し、強靭化することによりプリフォーム層間のバインダーが破壊されにくく、プリフォーム層間の剥離が強化繊維織物基材の目ズレに起因して起こる場合がある。この場合、バインダーの目付けによる影響が小さく、バインダー目付けを低減してもプリフォーム層間の接着強度の減少を低く抑えられる。

　バインダーの目付けが１ｇ／ｍ^２である場合における前記接着強度が、バインダーの目付けが４ｇ／ｍ^２である場合における前記接着強度の６０％未満となる場合、バインダーの目付けが小さい場合に強化繊維織物基材表面のバインダー目付けムラによって、成形したプリフォーム層間の接着強度が不十分となる領域が出る場合があり、プリフォームの形状を保持できない場合がある。

　前記した強化繊維織物基材に有するバインダーに用いる樹脂組成物が、本発明の効果を奏する上で大きく寄与する。

　本発明のプリフォームは、前記した強化繊維織物基材を複数枚積層し、形態を固定してなる。強化繊維織物基材は、その少なくとも片面の少なくとも表面にバインダーを有しており、これをバインダーが少なくとも各積層層間に有するように複数枚積層して、積層体を得る。これを加熱することによりバインダーが一旦溶融して強化繊維織物基材同士を接着させた後に、バインダーが硬化し、基材間を固着させることにより形態が固定されて、バインダーを少なくとも積層層間に有するプリフォームが得られる。通常、本発明のプリフォームは、強化繊維織物基材を所定の形状に切り出し、プリフォーム型の上で積層し、適切な熱と圧力を加えて作製することができる。加圧の手段はプレスを用いることもできるし、真空バッグフィルムで囲って内部を真空ポンプで吸引して大気圧により加圧する方法を用いることもできる。

　本発明のプリフォームの製造方法について、さらに詳しく説明する。本発明のプリフォームの製造方法では、強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材を複数枚積層した後、８０～１８０℃の加熱温度Ｔで１～３０分の加熱時間ｔの間加熱することにより、ｔの時間内に、バインダーを、１０～１０,０００Ｐａ・ｓの範囲内の最低粘度とした後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度になるまで硬化せしめてプリフォームを得る。

　加熱温度Ｔを８０℃よりも低い温度としてプリフォームを製造した場合、バインダーの硬化が不十分となる場合があり、優れた接着強度を得ることが難しい。一方、加熱温度Ｔを１８０℃よりも高い温度とした場合、バインダーを硬化反応させた物の架橋密度が高くなるため接着強度が低くなる場合がある。

　加熱時間ｔを１分よりも短くした場合、バインダーの硬化が不十分となりやすいため、プリフォームの接着強度が不十分となる場合がある。一方、加熱時間ｔを３０分よりも長くした場合、プリフォーム成形サイクルの時間が長くなるため生産性が低下する。

　本発明のプリフォームは、積層層間に有するバインダーの目付けが小さいため、マトリックス樹脂の含浸性に優れるものであり、成形した繊維強化複合材料の意匠性や力学特性に優れる。

　また、本発明のプリフォームは、成形時の温度を実質的に一定温度とした場合でも、脱型性に優れ、高い寸法精度が得られる。なお、成形時の温度を実質的に一定温度とすることにより、プリフォーム型を昇降温させる時間が不要となるため、プリフォーム成形に要する時間を大幅に短縮することが可能となる。なお実質的に一定温度とは、通常±５℃以内の温度変動のことを言う。

　本発明のプリフォームに液状のマトリックス樹脂を含浸させ、マトリックス樹脂を硬化させることにより、繊維強化複合材料を作製することができる。マトリックス樹脂の硬化に際し、通常、バインダーの硬化もさらに進む。

　本発明における繊維強化複合材料の作製方法は特に限定されるものではないが、ハンドレイアップ法、ＲＴＭ法などの、２液型樹脂を用いる成形方法が好適に用いられる。これらのうち、生産性や成形体の形状自由度といった観点で、特にＲＴＭ法が好適に用いられる。ＲＴＭ法とは、成形型内に配置した強化繊維基材に液状マトリックス樹脂を注入して含浸させ、硬化させて繊維強化複合材料を得るものである。

　液状マトリックス樹脂は、主にモノマー成分からなる液状樹脂とモノマー成分を三次元架橋させてポリマー化する硬化剤あるいは硬化触媒を含む。

　マトリックス樹脂としては、本発明で用いるバインダーの硬化反応性や相溶性などの点からエポキシ樹脂が好ましい。

　エポキシ樹脂の具体例としては、水酸基を複数有するフェノールから得られる芳香族グリシジルエーテル、水酸基を複数有するアルコールから得られる脂肪族グリシジルエーテル、アミンから得られるグリシジルアミン、カルボキシル基を複数有するカルボン酸から得られるグリシジルエステル、オキシラン環を有するエポキシ樹脂などが挙げられる。

　硬化剤としては、脂肪族ポリアミン、芳香族ポリアミン、酸無水物、イミダゾール、ルイス酸錯体などが適しており、目的用途により適宜選択して用いる。

　マトリックス樹脂の注入の後に、加熱硬化を行う。加熱硬化時の成形型の温度は、マトリックス樹脂の注入時における成形型の温度と同じでも良いが、低温での硬化の場合、脱型の際に繊維強化複合材料が変形しない程度の剛性が得られるまで硬化を進めるのに時間がかかる場合があるため、注入時の成形型の温度より高い温度を選ぶことが好ましく、例えば６０～１８０℃の範囲が好ましい。

　繊維強化複合材料が高い比強度、あるいは比弾性率をもつためには、その繊維体積含有率Ｖｆが、４０～８５％、好ましくは４５～８５％の範囲内であることが好ましい。なお、ここで言う、繊維強化複合材料の繊維体積含有率Ｖｆとは、ＡＳＴＭ　Ｄ３１７１（１９９９）に準拠して、以下により定義され、測定される値であり、強化繊維織物基材に対して液状マトリックス樹脂を注入、硬化した後の状態でのものをいう。すなわち、繊維強化複合材料の繊維体積含有率Ｖｆの測定は、繊維強化複合材料の厚みｈから、下記（式１）を用いて表すことができる。
　繊維体積含有率Ｖｆ（％）＝（Ａｆ×Ｎ）／（ρｆ×ｈ）／１０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（式１）
　　Ａｆ：強化繊維織物基材１枚・１ｍ^２当たりの質量（ｇ／ｍ^２）
　　Ｎ：強化繊維織物基材の積層枚数（枚）
　　ρｆ：強化繊維の密度（ｇ／ｃｍ^３）
　　ｈ：繊維強化複合材料（試験片）の厚み（ｍｍ）。

　なお、強化繊維織物基材１枚・１ｍ^２当たりの質量Ａｆや、強化繊維織物基材の積層枚数Ｎ、強化繊維の密度ρｆが明らかでない場合は、ＪＩＳ　Ｋ　７０７５：１９９１に基づく燃焼法もしくは硝酸分解法、硫酸分解法のいずれかにより、繊維強化複合材料の繊維体積含有率を測定する。この場合に用いる強化繊維の密度は、ＪＩＳ　Ｒ　７６０３：１９９９に基づき測定した値を用いる。

　以下、実施例により、本発明についてさらに詳細に説明する。

　１．樹脂原料
　各実施例のバインダーを得るために、以下の樹脂原料を用いた。なお、表１、２の樹脂組成物の含有割合の単位は、特に断らない限り「質量部」を意味する。

　エポキシ樹脂
・“ｊＥＲ”（登録商標）８０６（三菱化学（株）製）：液状２官能ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、エポキシ当量１６５
・“ｊＥＲ”（登録商標）１００１（三菱化学（株）製）：固形２官能ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、エポキシ当量４７５、ガラス転移温度３５℃
・“ｊＥＲ”（登録商標）１００４（三菱化学（株）製）：固形２官能ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、エポキシ当量９７５、ガラス転移温度６０℃
・“スミエポキシ”（登録商標）ＥＬＭ４３４（住友化学（株）製）：テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、エポキシ当量１２０、液状
・“ＥＰＩＣＬＯＮ”（登録商標）Ｎ－７７５（ＤＩＣ（株）製）：固形フェノールノボラック型エポキシ樹脂、エポキシ当量１９０、ガラス転移温度４５℃

　ベンゾオキサジン樹脂
・Ｐ－ｄ型ベンゾオキサジン樹脂（四国化成工業（株）製）：固形Ｐ－ｄ型ベンゾオキサジン樹脂、分子量４３４、軟化点７５℃
　熱可塑性樹脂
・“ＧＲＩＬＡＭＩＤ”（登録商標）ＴＲ－５５（エムスケミー・ジャパン（株）製）：ポリアミド

　硬化剤
・“ｊＥＲキュア”（登録商標）ＤＩＣＹ７（三菱化学（株）製）：ジシアンジアミド微粉砕物（融点：２１０℃）

　硬化触媒
・“キュアゾール”（登録商標）２Ｅ４ＭＺ（四国化成工業（株）製）：２－エチル－４メチルイミダゾール
・“キュアゾール”（登録商標）１，２－ＤＭＺ（四国化成工業（株）製）：１，２－ジメチルイミダゾール
・“フジキュアー”（登録商標）ＦＸＲ-１０２０（（株）Ｔ＆Ｋ ＴＯＫＡ製）：
変性ポリアミン
・“オミキュア”（登録商標）２４（ＰＴＩジャパン（株）製）：２，４－トリレンビス（１，１－ジメチルウレア）
・ＤＹ９５７７（ハンツマン・アドバンスド・マテリアルズ（株）製）：三塩化ホウ素オクチルアミン錯体

　２.炭素繊維織物
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ７００Ｓ－２４Ｋ－５０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け３３０ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．５４、織物厚み０．３４ｍｍ、強化繊維密度１．８０ｇ／ｃｍ^３）
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ３００Ｂ－３Ｋ－４０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け１９０ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．４０、織物厚み０．２７ｍｍ、強化繊維密度１．７６ｇ／ｃｍ^３）
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ７００Ｓ－４８Ｋ－５０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け６４０ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．３８、織物厚み０．９４ｍｍ、強化繊維密度１．８０ｇ／ｃｍ^３）
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ７００Ｓ－２４Ｋ－５０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け２８０ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．５４、織物厚み０．２９ｍｍ、強化繊維密度１．８０ｇ／ｃｍ^３）
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ３００Ｂ－６Ｋ－４０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け３１７ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．６０、織物厚み０．３０ｍｍ、強化繊維密度１．７６ｇ／ｃｍ^３）
・ＰＡＮ系炭素繊維Ｔ７００Ｓ－１２Ｋ－５０Ｃ（東レ（株）製）を使用し、平織り構造で糸目付け４８０ｇ／ｍ^２として製織した炭素繊維織物（充填率０．４４、織物厚み０．６１ｍｍ、強化繊維密度１．８０ｇ／ｃｍ^３）

　３．バインダーの調製
　表１、２に記載した原料と配合比で熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、硬化剤、硬化触媒を硬化反応が実質的に進まない温度／時間条件にて加熱攪拌により均一に混合して樹脂組成物を調整し、それをバインダーとして用いた。

　４．バインダー粒子の作製
　バインダーとして調製した樹脂組成物をハンマーミル（ＰＵＬＶＥＲＩＺＥＲ、ホソカワミクロン（株）製）にて、孔サイズ１ｍｍのスクリーンを使用し、液体窒素を用いて凍結粉砕して粒子を得た。斯かる粒子を目開きサイズ４５、７５、１５０、２１２、３００μｍの篩いに通すことで粒子径、粒子径分散指数を制御したバインダー粒子を得た。

　５．バインダー粒子の平均粒子径測定
　レーザー解析・散乱式粒子径・粒度分布測定装置ＭＴ３３００ＩＩ（日機装（株）製）を用い、取り込み回数５００回で測定した。

　６．バインダーの最低粘度測定
　作製したバインダー粒子の最低粘度を熱硬化測定装置ＡＴＤ－１０００（Ａｌｐｈａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ（株）製）を用いて測定した。バインダー粒子約５ｇを装置にセットし、昇温速度５℃／分、測定周波数１Ｈｚ、測定アングル１％で表１、２に示す加熱温度にて加熱した時の最低粘度を測定した。

　７．バインダーのガラス転移温度測定
　作製したバインダー粒子を試料として、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１：１９８７に従って、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて中間点ガラス転移温度を測定した。測定装置にはＰｙｒｉｓ１　ＤＳＣ（Ｐｅｒｋｉｎ　Ｅｌｍｅｒ製）を使用した。アルミニウム製のサンプルパンに５～１０ｍｇの試料を採取し、窒素雰囲気下で－３０～３００℃の温度範囲、４０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定を行い、ＤＳＣ曲線が吸熱側に階段状変化を示す部分の中間点ガラス転移温度を求めた。

　８．プリフォームの作製
　作製したバインダー粒子を炭素繊維織物に表１、２に示す散布量で片面に散布した後、表面に遠赤ヒーターを用いてバインダーの反応が進行しないように加熱して強化繊維織物基材を得た。得られた強化繊維織物基材を基材の裏表が同一の向きとなるように積層し、５０ｋＰａの圧力を加えながら、８０～１８０℃の範囲の加熱温度、１～３０分の範囲の表1、２に示すプリフォーム成形条件で加熱することによりプリフォームを作製した。この時、接着強度評価用のプリフォームは積層数を２枚、マトリックス樹脂含浸性評価用および繊維強化複合材料を作製後の表面意匠性評価用のプリフォームは成形体の厚みが約２ｍｍとなるように２枚または４枚、６枚とした。

　９．プリフォーム層間の接着強度評価
　前記した条件で作製した接着強度評価用のプリフォームについて、強化繊維織物基材層間の剥離試験を行った。試験はＪＩＳ　Ｋ　６８５４－２：１９７７に従い、“インストロン”（登録商標）万能試験機（インストロン製）を用いて実施し、恒温槽を使用して評価用サンプルを成形した加熱温度で加熱しながら測定を行った。試験片は作製したプリフォームを長さ１５０ｍｍ（接着部分は端から１００ｍｍ、反対側の端から５０ｍｍは接着しない）、幅２５ｍｍにカットして仕上げた。同一試験に用いる試験片の数は５とし、試験結果にはその平均値を使用した。引っ張り速さは５０ｍｍ／分とした。

　１０．繊維強化複合材料の作製
　マトリックス樹脂含浸性および表面意匠性評価用の繊維強化複合材料としては、下記ＲＴＭ法によって作製したものが用いられた。３５０ｍｍ×７００ｍｍ×２ｍｍの板状キャビティーを持つ金型に、作製したプリフォームをセットし、プレス装置で型締めを行った。次に、１１０℃（成形温度）に保持した金型内を、真空ポンプにより、大気圧－０．１ＭＰａに減圧し、あらかじめ５０℃に加温しておいた液状マトリックス樹脂を、樹脂注入機を用いて混合し、０．２ＭＰａの圧力で注入した。液状マトリックス樹脂の注入開始後、１２分（硬化時間）で金型を開き、脱型して、繊維強化複合材料を得た。液状マトリックス樹脂は、主剤として“ｊＥＲ”（登録商標）８２８（三菱化学（株）製、液状２官能ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂）１００質量部、硬化剤として“キュアゾール”（登録商標）２ＭＺ（四国化成工業（株）製、２－メチルイミダゾール）３質量部を混合して得た液状エポキシ樹脂を使用した。

　１１．プリフォームへのマトリックス樹脂含浸性評価
　上記の繊維強化複合材料の作製の際の樹脂注入工程における含浸性について、以下の３段階で比較評価した。成形体中のボイド量が１％未満と、ボイドが実質的に存在しないものをｇｏｏｄ、成形体の外観に樹脂未含浸部分は認められないが、成形体中のボイド量が１％以上であるものをｆａｉｒ、成形体の外観に樹脂未含浸部分が認められるものをｂａｄとした。

　１２．繊維強化複合材料の表面意匠性評価
　繊維強化複合材料の表面意匠性について、目視にて以下の３段階で比較評価した。５人の検査者が繊維強化複合材料表面の明度と光の反射の均一性（斑）を判定、各項目について５人が良好と判断したものをｇｏｏｄ、４人が良好と判断したものをｆａｉｒ、３人以下が良好と判断したものをｂａｄとした。評価は、繊維強化複合材料を水平な机上に置き、明度についてはＺ軸方向（繊維強化複合材料の表面に対して垂直方向）からの見た目で濃淡斑を判定し、光の反射については、Ｚ軸方向からＹ軸方向（強化繊維織物の繊維軸方向）まで角度を変えて反射斑を判定した。 

　〈実施例１～９、参考例１～２、比較例１〉
　表１の配合比に従って、前記したようにして調製したバインダー粒子を用いて、表１に示す加熱条件を採用して前記のようにして最低粘度を測定した。また、そのバインダー粒子を散布した表１に示す強化繊維織物基材を用い、表１に示す加熱条件を採用して前記したようにして接着強度評価用プリフォームとマトリックス樹脂含浸性評価用プリフォームをそれぞれ作製した。作製したそれぞれのプリフォームについて、接着強度評価および液状マトリックス樹脂含浸性評価を行った。そして、前述したように液状マトリックス樹脂含浸性評価を行うために成形した繊維強化複合材料の表面品位評価を行った。

　実施例１では、表１に示したように、固形２官能エポキシ樹脂と固形多官能エポキシ樹脂、イミダゾール硬化触媒からなる、粒子径１２０μｍ、粒子径分布指数１．５となるバインダー粒子と、フィラメント数２４０００本、糸目付け３３０ｇ／ｍ^２の強化繊維織物を、バインダー目付け１ｇ／ｍ^２となるように組み合わせたものを使用して、加熱温度１００℃、加熱時間１０分間の条件で成形することにより各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製した。この条件で作製したプリフォームは優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例２では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂成分を全て固形多官能エポキシ樹脂として、実施例１と同様の条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。加熱硬化後のバインダーの架橋密度がより高くなるため、接着強度が低下したものの、十分な接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例３では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂成分を全て固形２官能エポキシ樹脂として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。加熱温度が９０℃と低い場合であっても優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例４では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂成分を、固形２官能エポキシ樹脂を８０質量部、固形多官能エポキシ樹脂を２０質量部として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。加熱硬化後のバインダーの優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例５では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂成分を、固形２官能エポキシ樹脂を２０質量部、固形多官能エポキシ樹脂を８０質量部として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。加熱硬化後のバインダーの優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例６では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂成分を、固形２官能エポキシ樹脂を２０質量部、固形多官能エポキシ樹脂を８０質量部とし、硬化触媒に変性ポリアミンを配合して、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。加熱温度を１４０℃と高くしても十分な耐熱性が得られ、プリフォーム型を降温しなくても形状固着したプリフォームを脱型でき、十分な接着強度が得られた。

　実施例７では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する硬化剤／硬化触媒をジシアンジアミド／２，４－トリレンビス（１，１－ジメチルウレア）として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。硬化系を変更したことにより、加熱温度１４０℃で３０分の加熱時間が必要となるが、十分な接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例８では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂の主成分をベンゾオキサジン樹脂として、硬化触媒を三塩化ホウ素オクチルアミン錯体として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。樹脂主成分を変更したことにより、加熱温度１５０℃で１０分の加熱時間が必要となるが、十分な接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例９では、表１に示したように、バインダー粒子を構成する熱硬化性樹脂を、固形２官能エポキシ樹脂を８０質量部、液状多官能エポキシ樹脂を２０質量部として、表１に示す条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。十分な接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　参考例１では、表１に示したように、実施例４と同様のバインダー粒子および強化繊維織物を使用して、表１に示す加熱温度７０℃の条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。接着強度が不十分であり、成形体の表面意匠性も劣った。

　参考例２では、表１に示したように、実施例４と同様のバインダー粒子および強化繊維織物を使用して、表１に示す加熱温度１９０℃の条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。接着強度が不十分であり、成形体の表面意匠性も劣った。

　比較例１では、表１に示したように、バインダー粒子をエポキシ樹脂と熱可塑性樹脂から構成されるものとして、実施例１と同様の条件で各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製し、その評価を行った。硬化性を有さず、最低粘度も高いため接着強度が不足した。

　〈実施例１０、１１、比較例２、３〉
　実施例１０では、バインダー目付けを０．３ｇ／ｍ^２とした以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームは僅かに接着強度が低下するものの、優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例１１では、バインダー目付けを４ｇ／ｍ^２とした以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームは、優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　比較例２では、バインダー目付けを０．０５ｇ／ｍ^２とした以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームは接着強度が不足した。

　比較例３では、バインダー目付けを５ｇ／ｍ^２とした以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームは優れた接着強度が得られるものの、液状マトリックス樹脂の含浸性が低下し、表面品位も劣った。

　〈実施例１２～１４〉
　実施例１２～１４では、表１の配合比に従って調製したバインダー粒子に変更した以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。

　実施例１２では、バインダー樹脂の最低粘度は１０Ｐａ・ｓであった。この条件で作製したプリフォームは僅かに接着強度が低下するものの、優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例１３では、バインダー樹脂の最低粘度は１０，０００Ｐａ・ｓであった。この条件で作製したプリフォームは僅かに接着強度が低下するものの、優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性にも優れていた。

　実施例１４では、バインダー樹脂の最低粘度は３Ｐａ・ｓであった。この条件で作製したプリフォームは接着強度が低下するものの、十分な接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性および成形体の表面意匠性も問題なかった。

　〈実施例１５～１８〉
　実施例１５～１８では、それぞれ平均粒子径３０μｍ、５０μｍ、３００μｍ、５００μｍのバインダー粒子を使用した以外は、実施例１と同様に各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームはいずれも僅かに接着強度が低下するものの、優れた接着強度が得られ、マトリックス樹脂含浸性にも優れていた。ただし、粒子径を５００μｍとすると、繊維強化複合材料の表面意匠性が若干低下した。

　〈実施例１９〉
　実施例１９では、平均粒子径が３００μｍであり、粒子径分布指数が２．１と分散度の高い粒子を使用した以外は、実施例１と同様に各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームはいずれも接着強度が低下するものの、十分な接着強度が得られた。ただし、粒子径の大きな粒子が混在するため、繊維強化複合材料の表面意匠性が低下した。

　〈実施例２０～２４〉
　実施例２０～２２では、前記した式（１）を満たす範囲で、強化繊維織物基材の種類を変更した以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームはいずれも接着強度が優れた接着強度が得られた。ただし、フィラメント数が多い場合の方が、強化繊維織物の目ズレによる剥離が起こりやすいために接着強度が高くなった。

　実施例２３、２４では、前記した式（１）のＷ－０．０１１ｎが１６０よりも大きくなるような扁平性の低い強化繊維織物基材を使用した以外は、実施例１と同様にして各プリフォームおよび繊維強化複合材料を作製、評価した。この条件で作製したプリフォームはいずれも扁平性の高いものを使用した場合と比較すると接着強度が低下したが、十分な値であった。また、含浸性が若干低下した。

 

Claims (22)

1. 強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材であって、該強化繊維織物基材を積層して加熱温度Ｔで成形したプリフォーム層間の加熱温度Ｔにおける接着強度が０．５Ｎ／２５ｍｍ以上となる加熱温度Ｔが８０～１８０℃の範囲に存在する強化繊維織物基材。
2. 熱硬化性樹脂［Ａ］が２官能エポキシ樹脂を含む、請求項１に記載の強化繊維織物基材。
3. ２官能エポキシ樹脂が固形２官能エポキシ樹脂であり、熱硬化性樹脂［Ａ］が多官能エポキシ樹脂をさらに含む、請求項２に記載の強化繊維織物基材。
4. 熱硬化性樹脂［Ａ］１００質量部中に、固形２官能エポキシ樹脂が２０～８０質量部、多官能エポキシ樹脂が２０～８０質量部含まれる、請求項３に記載の強化繊維織物基材。
5. 多官能エポキシ樹脂が固形多官能エポキシ樹脂である、請求項３または４に記載の強化繊維織物基材。
6. ２官能エポキシ樹脂がビスフェノール型エポキシ樹脂である、請求項２～５のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
7. 多官能エポキシ樹脂が非グリシジルアミン型エポキシ樹脂である、請求項３～５のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
8. 硬化触媒［Ｂ］が有機リン化合物、イミダゾール、またはこれらのいずれかの誘導体から選ばれる少なくとも１つの硬化触媒である、請求項１～７のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
9. 前記バインダーのガラス転移温度が４０～８０℃である、請求項１～８のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
10. 前記バインダーは、８０～１８０℃の範囲の加熱温度Ｔで１～３０分の加熱時間ｔの間加熱した際に、ｔの時間内に、最低粘度が１０～１０,０００Ｐａ・ｓの範囲内となった後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度になるまで硬化が進行する加熱温度Ｔと加熱時間ｔの組み合わせが存在する、請求項１～９のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
11. バインダーの目付けが１ｇ／ｍ^２の場合における前記接着強度が、バインダーの目付けが４ｇ／ｍ^２の場合における前記接着強度の６０％以上となる、請求項１～１０のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
12. バインダーが粒子形態を有する、請求項１～１１のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
13. バインダーの平均粒子径が５０～３００μｍである、請求項１２に記載の強化繊維織物基材。
14. バインダーの平均粒子径の粒子径分布指数が１～１．８の範囲にある、請求項１２または１３に記載の強化繊維織物基材。
15. 強化繊維織物を構成する強化繊維ストランドのフィラメント数ｎ［本］と強化繊維織物の糸目付けＷ［ｇ／ｍ^２］が次の（１）式を満たす、請求項１～１４のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
    ０≦Ｗ－０．０１１ｎ≦１６０　・・・（１）
16. 強化繊維織物を構成する強化繊維ストランドのフィラメント数ｎ［本］と強化繊維織物の糸目付けＷ［ｇ／ｍ^２］が次の（２）式を満たす、請求項１～１４のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
    ０≦Ｗ－０．０１１ｎ≦１４０　・・・（２）
17. 強化繊維ストランドが炭素繊維ストランドである、請求項１～１６のいずれかに記載の強化繊維織物基材。
18. 請求項１～１７のいずれかに記載の強化繊維織物基材に有するバインダーに用いる樹脂組成物。
19. 強化繊維織物基材に含まれるバインダーとして用いる樹脂組成物の使用であって、前記強化繊維織物基材が請求項１～１７のいずれかに記載の強化繊維織物基材である、樹脂組成物の使用。
20. 請求項１～１７のいずれかに記載の強化繊維織物基材を複数枚積層し、形態を固定してなるプリフォーム。
21. 強化繊維ストランドから構成される強化繊維織物の少なくとも表面に、熱硬化性樹脂［Ａ］および硬化触媒［Ｂ］を含むバインダーを目付け０．１ｇ／ｍ^２～４ｇ／ｍ^２として有する強化繊維織物基材を複数枚積層した後、８０～１８０℃の加熱温度Ｔで１～３０分の加熱時間ｔの間加熱することにより、ｔの時間内に、バインダーを、１０～１０,０００Ｐａ・ｓの範囲内の最低粘度とした後、１０，０００，０００Ｐａ・ｓ以上の粘度になるまで硬化せしめてプリフォームを得るプリフォームの製造方法。
22. 請求項２０に記載のプリフォーム、または請求項２１に記載の方法で製造されたプリフォームに液状熱硬化性樹脂を含浸させ、硬化させてなる繊維強化複合材料。