WO2015076013A1

WO2015076013A1 - 樹脂成形品及びその製造方法とそれを実施するための射出成形装置、射出成形金型及び射出成形方法

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Publication number: WO2015076013A1
Application number: PCT/JP2014/075179
Authority: WO
Inventors: 三浦慎吾; 林慶樹; 井出徹; 山田英晴; 神志那昇; 江藤拓也; 森浦智也; 山縣二寧
Original assignee: 本田技研工業株式会社
Priority date: 2013-11-19
Filing date: 2014-09-24
Publication date: 2015-05-28
Also published as: BR112016010911A2; BR112016010911B1

Abstract

　射出成形装置（３０）において、樹脂成形品（１０）の意匠面（２４）を成形する凹型（３２）には、第１ヒータ（４４）及び第２ヒータ（４６）が埋設される。アルミフレーク（１２）が添加された溶融樹脂（１４、１６）の、意匠面（２４）となる表層部は、第１ヒータ（４４）及び第２ヒータ（４６）によって加熱されて流動可能な状態を維持する。ゲート（５６ａ、５６ｂ）を含む複数個のゲートからそれぞれ供給された溶融樹脂（１４、１６）には、キャビティ（５２）内で会合した後、圧力が付与される。これにより、未硬化の意匠面（２４）、及び内部においてアルミフレーク（１２）の再配向が起こる。

Description

樹脂成形品及びその製造方法とそれを実施するための射出成形装置、射出成形金型及び射出成形方法

　本発明は、金属フレークが添加された樹脂材からなる樹脂成形品及びその製造方法と、それを実施するための射出成形装置に関する。さらに、本発明は、入れ子が取り付けられた一方の金型と他方の金型との間にキャビティが形成される射出成形金型及び射出成形方法に関する。

　光沢（光輝性）を示す樹脂成形品は、従来、光輝顔料が添加された塗料を樹脂材に塗布することで作製されている。これに対し、近時、金属フレークが添加された溶融樹脂から樹脂成形品を得ることが試みられている。この場合、塗装工程を省略し得るので、樹脂成形品を効率よく作製することができると期待されるからである。

　しかしながら、この場合、射出成形時に溶融樹脂同士が会合するウェルド部において、光沢感が認められなくなるという問題がある。この理由は、特開２０１１－１４０２０６号公報に記載されるように、ウェルド部では金属フレークの配向が乱れるからである。

　すなわち、いわゆる多点ゲートでは、各ゲートを個別に通過した溶融樹脂がキャビティに供給される。図６Ａでは、任意のゲートを介して供給され、矢印Ａ方向に沿って流動する溶融樹脂１ａと、前記ゲートとは別のゲートを介して供給され、矢印Ｂ方向に沿って流動する溶融樹脂１ｂとを示している。

　溶融樹脂１ａ、１ｂ中の金型に接する部位（表層３ａ、３ｂ）は、金型２ａ、２ｂとの間に摩擦抵抗が生じるため、流動が制約される。従って、溶融樹脂１ａ、１ｂの流動速度は、金型２ａ、２ｂに接触する表層３ａ、３ｂ側で小さく、内部４側で大きくなる。このため、溶融樹脂１ａ、１ｂの流動方向先端は、内部４側が表層３ａ、３ｂ側よりも突出した湾曲形状となる。

　また、表層３ａ、３ｂは、金型２ａ、２ｂによって熱が奪取されるため、内部４に比して短時間で硬化する。この硬化により、いわゆるスキン層５が形成される。

　溶融樹脂１ａ、１ｂに添加された金属フレーク６は薄片の長尺体であり、キャビティ７内を溶融樹脂１ａ、１ｂが流動するときには、該金属フレーク６の大多数が、その長手方向が溶融樹脂１ａ、１ｂの流動方向に沿うように（略平行となるように）配向している。これに対し、溶融樹脂１ａ、１ｂの流動方向先端では、金属フレーク６は、該先端の湾曲方向に沿って配向する。すなわち、長手方向が流動方向に対して傾斜する。

　金属フレーク６の配向は、図６Ｂに示すように、溶融樹脂１ａ、１ｂ同士が会合した後も保たれる。すなわち、会合箇所では、金属フレーク６が流動方向に対して傾斜した姿勢を維持する。従って、ウェルド部のスキン層５においても、金属フレーク６が流動方向に対して傾斜している。

　次に、例えば、Ａ方向に流動する溶融樹脂１ａを供給したゲートから、圧力が付与される。溶融樹脂１ａ、１ｂの内部４（すなわち、スキン層５以外）は未だ流動性を示しているので、図６Ｃに示すように、内部４では溶融樹脂１ａ、１ｂが若干流動する。この際も、内部４に存在する金属フレーク６の姿勢が維持される。

　スキン層５は既に硬化した部位であるため、内部４が流動することに伴ってスキン層５が流動することはほとんどない。従って、スキン層５に含まれる金属フレーク６の姿勢が変化することもない。

　その後、溶融樹脂１ａ、１ｂの内部４が硬化され、これにより、図６Ｄに示すように樹脂成形品となる。この樹脂成形品において、ウェルド部のスキン層５では、金属フレーク６が流動方向（矢印Ａ、Ｂ方向）に対して傾斜した姿勢、すなわち、長手方向が厚み方向に向かう姿勢を保っている。このため、光沢感が十分でなくなる。

　このような不具合を回避するべく、特開平９－１６１１号公報においては、キャビティ内の溶融樹脂に剪断力を付与することで該溶融樹脂を流動させ、これと同時に、又はその後に溶融樹脂を硬化させることが提案されている。

　射出成形金型は、射出成形機の固定盤に固定される固定側の金型（以下、固定金型という）と、射出成形機の可動盤に固定される可動側の金型（以下、可動金型という）とを有する。射出成形機が作動して固定金型と可動金型が型閉じされると、両金型の間に成形品の形状と一致する形状のキャビティが形成される。溶融した樹脂等の成形材料が射出成形機からキャビティに射出されて固化すると成形品となる。なお、両金型のうち凸側の金型をキャビティと称し凹型の金型をコアと称することもあるが、本願明細書でいうキャビティとは空間を意味するものとする。

　特開２０１３－８２２３０号公報は、射出成形金型のキャビティに開口形成体を設けて、開口部を有する成形品を製造する射出成形方法を示している。開口形成体が設けられたキャビティに成形材料を射出すると、開口形成体の周囲を時計回りに流入する成形材料と反時計回りに流入する成形材料とが合流するウェルドラインにて、成形材料に含まれるフィラーが垂直に配向する配向ラインが顕在化して外観が悪化するという問題がある。特開２０１３－８２２３０号公報に記載された方法は、固定金型を成形材料の軟化点温度まで加熱した後にキャビティに成形材料を射出すると共に、保圧工程前（成形材料がキャビティで完全に満たされる前）に配向ラインに向けて成形材料を射出、又は水平方向に配向させることで外観の悪化を抑制している。

　ところで、本来は固定金型や可動金型に成形品の形状を直接加工することが望ましい。しかし、金型の加工性等の理由から、実際は、固定金型や可動金型を入れ子構造にすることが多い。

　特開２０００－２３８１０３号公報は、キャビティを高温にすることによって、成形品に対するキャビティ内表面の凹凸形状の転写性を向上させる装置であって、成形品の成形サイクルを短縮して生産性を向上させる装置を示している。特開２０００－２３８１０３号公報に記載された装置は、固定金型に入れ子が取り付けられ、入れ子の外周面と固定金型の内周面との間に隙間が形成されると共に、入れ子の底面側に断熱材が設けられ、入れ子がその他の金型部材よりも線膨張係数の高い部材にて構成されており、キャビティ近傍のみを効率的に温度制御できるようにしている。また、成形時には入れ子が熱膨張して入れ子の周囲に形成された隙間を閉塞することで、隙間に樹脂が入り込むことによってバリが発生することを防止している。

　特開平９－１６１１号公報記載の技術では、キャビティの全面（樹脂成形品の意匠面及びその裏面）を加熱している。このため、剪断力を付与しても、溶融樹脂同士の実際の会合箇所からウェルド部が移動するのみであり、金属フレークの姿勢（配向）を変更することはできない。従って、十分な光沢が得られない部位を消失することが困難である。

　本発明は上記した問題を解決するためになされたもので、ユーザが視認する意匠面が十分な光沢を示す樹脂成形品とその製造方法、及びそれを実施するための射出成形装置を提供することを第１の目的とする。

　また、特開２０１３－８２２３０号公報に記載の方法において、仮に型閉め前の型開き時に固定金型のみを加熱すると、固定金型のみが熱膨張する。すると、型閉めの際に固定金型と可動金型の合わせ面がずれないようにするガイドピン等にかじりが生じる可能性がある。特開２０１３－８２２３０号公報に記載の方法は、固定金型の加熱開始のタイミングを型閉め直前又は型閉め後にすることによってガイドピン等のかじりを防止している。このため、特開２０１３－８２２３０号公報に記載の方法は、型開き時に固定金型を樹脂の軟化点温度まで加熱することができないので、成形サイクルが延びるという課題を有する。

　特開２０００－２３８１０３号公報に記載の装置において、キャビティの形状が複雑である場合には、部位ごとに入れ子の厚みが大きく異なるため、部位ごとに熱膨張率を把握し、その熱膨張率に応じて入れ子の加熱制御を行う必要がある。こうした加熱制御を正確に行うことは極めて困難である。仮に入れ子の外周面と固定金型の内周面との間に形成された隙間が入れ子の熱膨張量に比して大きすぎると、隙間を閉塞できないため、隙間に成形材料が流入してバリが発生する。逆に入れ子の熱膨張量が入れ子の外周面と固定金型の内周面との間に形成された隙間に比して大きすぎると、入れ子と固定金型に応力が発生する。特に、入れ子の意匠面には応力が集中しやすく、クラックが発生しやすい。

　本発明はこのような課題を考慮してなされたものであり、成形サイクルを短縮すること、また、入れ子の外周面と金型の内周面との間に形成される隙間に成形材料が流入してバリになるのを防止すること、また、入れ子に応力が生じることを抑制すること、が可能な射出成形金型及び射出成形方法を提供することを第２の目的とする。

　前記の第１の目的を達成するために、本発明は、長尺な金属フレークが添加された樹脂材からなる樹脂成形品において、
　当該樹脂成形品を厚み方向に沿って切り出したとき、前記金属フレークの長手方向が、意匠面側では当該樹脂成形品の厚み方向に直交する方向に向かうように配向し、裏面側では該樹脂成形品の厚み方向に向かうように配向した部位を含むことを特徴とする。

　すなわち、この樹脂成形品の意匠面では、ウェルド部であるか否かに関わらず、金属フレークが、厚み方向に直交する方向（溶融樹脂の流動方向）に長手方向が略平行となる姿勢で存在する。すなわち、金属フレークの大面積の反射面が、ユーザ側を指向している。このため、金属フレークで光が効率よく反射され、その結果、ユーザが、十分な光沢感を認識することができる。

　なお、裏面は、通常、樹脂成形品の使用時にユーザが視認し得ない面である。従って、裏面側では、金属フレークが、長手方向が樹脂成形品の厚み方向に向かうように配向しており、このために十分な光沢を示さなくとも特に差し支えはない。

　意匠面側と裏面側とで金属フレークの配向が上記の相違する部位は、典型的にはウェルド部（溶融樹脂同士の会合箇所）である。

　意匠面には、凹凸を形成するようにしてもよい。この場合、意匠面に存在する金属フレークの配向がランダムとなるので、ユーザが、視認角度に関わらず光沢感を認識することができる。

　さらに、意匠面に透光層を設けるようにしてもよい。これにより光沢感が一層向上する。特に、意匠面に凹凸を形成したときに顕著である。この理由は、凹凸に起因する表面乱反射が抑制されるからである。

　また、本発明は、長尺な金属フレークが添加された樹脂材からなる樹脂成形品を得る樹脂成形品の製造方法において、
　固定型と可動型で形成されるキャビティに、金属フレークが添加された溶融樹脂を、複数個のゲートの各々から供給する工程と、
　供給された前記溶融樹脂を、前記固定型又は前記可動型のいずれか一方に設けられた加熱手段によって加熱することで、前記加熱手段に近接する意匠面を流動可能な状態に維持する工程と、
　流動可能に維持されると共に、前記キャビティ内で会合した前記溶融樹脂に対して圧力を付与し、前記溶融樹脂を流動させる工程と、
　を有することを特徴とする。

　この場合、加熱手段によって加熱された部位（表層）は、流動可能な状態を保つ。すなわち、溶融樹脂の加熱された側の表層、及び内部は、キャビティ内で溶融樹脂同士が会合した後も流動可能である。

　その一方で、加熱されていない非加熱部位（表層の裏面）は、相対的に粘度が高い高粘度状態である。すなわち、溶融樹脂には、板厚方向に沿って粘度差が生じる。この状況下で、溶融樹脂同士が会合した後、さらに溶融樹脂を射出したり、押圧ピンを挿入したりすること等によってキャビティ中の溶融樹脂に対して圧力を付与すると、溶融樹脂の加熱された側の表層、及び内部が若干流動するものの、高粘度である裏面側では流動が起こり難い。

　換言すれば、高粘度である裏面側には、流動に対する抵抗が生じる。この抵抗により、表層側に含まれる金属フレークの配向が矯正され易くなる。すなわち、金属フレークの再配向が起こり、長手方向が流動方向に向かう（略平行となる）姿勢となるように矯正される。

　この状態で、加熱手段による加熱を停止して溶融樹脂を硬化させると、金属フレークの再配向が起こった意匠面では、金属フレークの長手方向が流動方向に向かっている。このため、この部位においても、他の部位と同様に反射が起こる。すなわち、十分な光沢感が得られる。

　圧力を付与して溶融樹脂を流動させるには、キャビティに対する溶融樹脂の充填が終了した後が好ましい。この場合、付与された圧力が溶融樹脂中を伝播することが容易となる。ひいては、溶融樹脂を容易に流動させることができるようになる。なお、キャビティに対する溶融樹脂の充填が終了した後にゲートから溶融樹脂を供給する場合、溶融樹脂の硬化に伴う収縮量に見合った量の溶融樹脂を射出する、いわゆる保圧工程を兼ねることができる。

　溶融樹脂に対し、樹脂成形品の意匠面となる部位に凹凸を形成するようにしてもよい。この場合、上記したように、意匠面における金属フレークの配向がランダムとなるので、ユーザが、視認角度に関わらず光沢感を認識することができるようになるからである。

　また、意匠面に透光層を設ける工程をさらに行い、これにより光沢感を向上させるようにしてもよい。

　さらに、本発明は、長尺な金属フレークが添加された樹脂材からなる樹脂成形品を得るための射出成形装置において、
　固定型と、
　前記固定型に対して接近又は離間する方向に変位する可動型と、
　前記固定型又は前記可動型のいずれか一方に設けられた加熱手段と、
　を有し、
　前記固定型と前記可動型で形成されるキャビティに、金属フレークが添加された溶融樹脂を供給するためのゲートが複数個設けられ、
　前記複数個のゲートの各々から前記溶融樹脂同士が前記キャビティ内で会合した後、前記加熱手段によって流動可能な状態に維持された前記溶融樹脂に対して圧力を付与することを特徴とする。

　このような構成とすることにより、溶融樹脂中の金属フレークに再配向を生じさせ、長手方向を流動方向に向かわせることができる。その結果、ウェルド部であるか否かに関わらず十分な光沢感を示す樹脂成形品を得ることができる。

　加熱手段は、樹脂成形品の意匠面を形成する側の型に設けることが好ましい。この場合、意匠面の全体にわたって光沢感を示し、美観に優れる樹脂成形品が得られる。

　なお、意匠面に凹凸（シボ形状等）を形成する場合には、該意匠面を形成する側の型に、前記凹凸として転写される凸凹形状、すなわち、転写形状を形成すればよい。

　本発明によれば、射出成形装置の型に加熱手段を設けると共に、複数個のゲートの各々から溶融樹脂を供給し、キャビティ内で溶融樹脂同士が会合した後、前記加熱手段で加熱することによって溶融樹脂が流動可能な状態を維持しながら、該溶融樹脂に圧力を付与するようにしている。このため、溶融樹脂中の金属フレークに再配向が起こり、長手方向が流動方向（厚み方向に対して直交する方向）に向かうような姿勢に矯正される。

　従って、金属フレークの広大な反射面がユーザに臨むので、光が効率よく反射される。このため、ユーザが十分な光沢感を認識することができる。

　前記の第２の目的を達成するために、本発明に係る射出成形金型は、昇温機構を有する入れ子が取り付けられた一方の金型と他方の金型との間にキャビティが形成される射出成形金型であって、前記入れ子の外周面と前記一方の金型の内周面との間に形成される隙間と、前記入れ子の熱膨張に従って動作しつつ前記隙間を閉塞する従動入れ子と、を備えることを特徴とする。

　本発明に係る射出成形金型は、前記従動入れ子が、前記キャビティに連通する成形材料の流入路と前記隙間との間に設けられていてもよい。

　本発明に係る射出成形金型は、前記従動入れ子が、前記入れ子の熱膨張に従い、前記一方の金型と前記他方の金型の分割面まで移動するようにしてもよい。

　本発明に係る射出成形金型は、前記隙間が、前記入れ子の熱膨張量よりも大きく形成されていてもよい。

　本発明に係る射出成形金型は、前記一方の金型が、凹型であってもよい。

　本発明に係る射出成形金型は、前記入れ子が、前記一方の金型に取り付けられる底面の重心位置にて前記一方の金型に固定されていてもよい。

　本発明に係る射出成形金型は、前記従動入れ子が、前記入れ子又は前記一方の金型に比して熱伝導率が低い部材で形成されていてもよい。

　本発明に係る射出成形方法は、入れ子が取り付けられた一方の金型と他方の金型との間に形成されたキャビティに成形材料を射出する射出成形方法であって、前記入れ子に熱を加える加熱工程と、前記加熱工程によって熱膨張する前記入れ子の外周面と前記一方の金型の内周面との間に隙間を形成しつつ、前記入れ子の熱膨張に従って従動入れ子を動作させつつ前記隙間を閉塞する閉塞工程と、を備えることを特徴とする。

　本発明に係る射出成形方法は、前記加熱工程で、前記入れ子を、型閉じ前の型開き時に、成形材料の溶融温度まで昇温するようにしてもよい。

　本発明に係る射出成形金型及び射出成形方法によれば、入れ子の熱膨張に従って動作する従動入れ子を、入れ子の外周面と一方の金型の内周面との間に形成される隙間に備えている。入れ子の熱膨張に従って従動入れ子が動作することで、入れ子と一方の金型との間に応力が生じることを抑制し、金型の耐久性が向上するようにしている。そして、入れ子の熱膨張時に従動入れ子が入れ子と一方の金型の間の隙間を閉塞するため、隙間に成形材料が流入してバリが生じることを確実に防止できる。

　また、入れ子と一方の金型との間に隙間が形成されるため、入れ子の昇温時に、入れ子から一方の金型への熱伝導を抑制できる。このため、入れ子の昇温効率が向上すると共に、一方の金型の熱膨張を抑制できる。すると、型開き時に、一方の金型（入れ子）のみを加熱しても、型閉じの際に、ガイドピンや金型へのかじりを抑制できる。従って、型開きの状態で入れ子を加熱でき、成形サイクルを短縮することができる。

　また、入れ子を一方の金型に比して熱伝導率の高い部材にて構成し、成形材料への伝熱効率を向上させたとしても、入れ子と一方の金型との間に隙間が形成されているため、入れ子の熱膨張が一方の金型に規制されることはない。このため、入れ子と一方の金型との間に応力が生じることを抑制できる。

　本発明に係る射出成形金型において、従動入れ子が、キャビティに連通する成形材料の流入路と隙間との間に設けられると、成形材料がキャビティに流入する際に、成形材料が隙間に流入してバリになることを効率的に抑制することができる。

　本発明に係る射出成形金型において、従動入れ子が、入れ子の熱膨張に従い、一方の金型と他方の金型の分割面まで移動するようにすると、成形材料がキャビティに流入する際に、成形材料が隙間に流入してバリになることを効率的に抑制することができる。

　本発明に係る射出成形金型において、隙間が、入れ子の熱膨張量よりも大きく形成されると、入れ子の熱膨張時に、入れ子と一方の金型とが接触して応力が生じることを防止できる。このため、入れ子及び一方の金型の耐久性をより向上させることができる。また、入れ子から一方の金型への熱伝導を抑制できる。このため、入れ子の昇温効率が向上する。

　本発明に係る射出成形金型において、一方の金型が、凹型であると、型開き時に成形品を一方の金型に残さず他方の金型に残すことが可能になる。すると、成形品を他方の金型から取り出す前に、一方の金型の昇温を開始することができる。このため、成形サイクルをさらに短縮することができる。

　本発明に係る射出成形金型において、入れ子が、一方の金型に取り付けられる底面の重心位置にて一方の金型に固定されるようにすると、入れ子を外周面の方向に均等に膨張させることが可能となる。従って、入れ子の外周面に形成する隙間及び従動入れ子を設計しやすくなる。

　本発明に係る射出成形金型において、従動入れ子が、入れ子又は一方の金型に比して熱伝導率が低い部材で形成されていると、入れ子の熱が従動入れ子を介して一方の金型へ伝熱することを抑制できる。

　本発明に係る射出成形方法において、加熱工程で、入れ子を、型閉じ前の型開き時に、成形材料の溶融温度まで昇温するようにすれば、型閉じ直後に成形材料をキャビティに射出可能となり、成形サイクルを短縮することができる。

本発明の実施の形態に係る樹脂成形品の、要部の厚み方向に沿った断面図である。図１に示す樹脂成形品のウェルド部の拡大断面図である。本発明の実施の形態に係る射出成形装置の要部概略縦断面図である。図４Ａ～図４Ｄは、本発明の実施の形態に係る樹脂成形品の製造方法において、キャビティ内を溶融樹脂が流動し、ウェルド部を形成するに至るまでのフローである。意匠面に凹凸が形成されると共に、透光層が設けられた樹脂成形品の要部の厚み方向に沿った断面図である。図６Ａ～図６Ｄは、従来技術に係る樹脂成形品の製造方法において、キャビティ内を溶融樹脂が流動し、ウェルド部を形成するに至るまでのフローである。第１の実施の形態に係る射出成形金型の断面図である。従動入れ子及びその周辺部分を拡大して示す断面図である。第１の実施の形態に係る射出成形方法の手順を示すフローチャートである。射出成形時の入れ子の温度推移を示すタイムチャートである。第２の実施の形態に係る固定金型側の断面図である。第２の実施の形態に係る固定金型の底面図である。第３の実施の形態に係る固定金型側の断面図である。

［樹脂成形品及びその製造方法と、それを実施するための射出成形装置の実施の形態］
　以下、本発明に係る樹脂成形品及びその製造方法と、それを実施するための射出成形装置につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。なお、各図面においては、金属フレークが添加されていることを表すべく、その大きさを誇張して示している。

　はじめに、本実施の形態に係る樹脂成形品につき説明する。要部の厚み方向に沿った断面図である図１に示すように、この樹脂成形品１０は、金属フレークとしてのアルミフレーク１２が添加された樹脂材からなる。後述するように、この樹脂成形品１０は、矢印Ｘ方向から流動した溶融樹脂１４と、矢印Ｙ方向から流動した溶融樹脂１６とがウェルド部１８にて会合したものである。

　樹脂成形品１０は、略水平に延在する水平部２０と、該水平部２０の端部から折曲されるようにして連なるスカート部２２とを有する。すなわち、樹脂成形品１０は、水平部２０が突出したような凸形状をなしている。そして、この場合、図１において上方を臨む端面が意匠面２４であり、下方を臨む端面が裏面２６である。ここで、意匠面２４は、ユーザが樹脂成形品１０を使用しているときに主に視認する面であり、一方、裏面２６は、例えば、樹脂成形品１０を支持する支持物を覆う等して、通常の使用状態では視認し得ない面である。

　樹脂材中に含まれるアルミフレーク１２は長尺な薄片であり、光を反射する。この反射により、ユーザが光沢感を認識することができる。

　アルミフレーク１２は、ウェルド部１８以外の部位では、その長手方向が樹脂材の延在方向に沿うように配向している。すなわち、スカート部２２及び水平部２０の双方において、アルミフレーク１２は、長手方向が、スカート部２２の延在方向、水平部２０の延在方向に向かうように配向している。結局、アルミフレーク１２の長手方向と水平部２０の延在方向は略平行である。このため、アルミフレーク１２は、樹脂成形品１０の厚み方向に対して略直交するような姿勢となっている。

　一方、ウェルド部１８の裏面２６側においては、図２に拡大して示すように、アルミフレーク１２は、長手方向が厚み方向に略平行となるように、換言すれば、厚み方向に向かうように配向している。すなわち、アルミフレーク１２の長手方向は、水平部２０の延在方向に対して略直交する方向に指向している。

　これに対し、ウェルド部１８の意匠面２４側では、アルミフレーク１２の長手方向は、水平部２０の延在方向に略平行に、すなわち、厚み方向に対して略直交する方向に向かっている。以上から諒解されるように、樹脂成形品１０には、厚み方向に沿って切り出したとき、意匠面２４側と裏面２６側とでアルミフレーク１２の姿勢が相違する部位が存在する。本実施の形態では、当該部位はウェルド部１８である。

　以上のように、樹脂成形品１０の意匠面２４側では、ウェルド部１８であるか否かに関わらず、アルミフレーク１２の長手方向が、該樹脂成形品１０の厚み方向に直交する方向に向かうように配向している。すなわち、反射面が樹脂成形品１０の長手方向に沿って延在する。このため、アルミフレーク１２によって光が効率よく反射されるので、ユーザが光沢感を認識することができる。

　なお、ウェルド部１８の裏面２６側では、アルミフレーク１２が、長手方向が該樹脂成形品１０の厚み方向に向かうように配向しているが、裏面２６側全体は、通常、ユーザから視認し得ない面である。このため、ウェルド部１８の裏面２６側で十分な光沢感が得られないとしても、特に差し支えはない。

　次に、この樹脂成形品１０の製造方法につき、それを実施するための射出成形装置との関係で説明する。

　図３は、本実施の形態に係る射出成形装置３０の要部概略縦断面図である。この射出成形装置３０は、固定型としての凹型３２と、可動型としての凸型３４とを有する。

　凹型３２は、作業ステーションに位置決め固定された固定プラテン３６に設けられ、凸型３４側から固定プラテン３６側に陥没した凹部３８を有する金型である。凹部３８には、前記水平部２０を成形するための垂直壁４０と、前記スカート部２２を成形するための傾斜壁４２とが設けられる。すなわち、凹部３８には、意匠面２４となる部位が臨む。

　凹型３２には、凹部３８に近接する位置に、最も長尺な第１ヒータ４４（加熱手段）、比較的短尺な第２ヒータ４６（加熱手段）が、それぞれ、複数本埋設される。なお、図３においては、複数本の第１ヒータ４４中の１本、第２ヒータ４６中の２本を示している。

　第１ヒータ４４は、垂直壁４０に平行に延在するように配置され、第２ヒータ４６は、第１ヒータ４４に対して直交する方向に延在すると共に、傾斜壁４２に近接する。

　一方の凸型３４は、可動プラテン４８に設けられている。該可動プラテン４８は、図示しない変位機構（例えば、油圧シリンダ等）の作用下に、凹型３２に対して接近又は離間する方向に変位する。これに追従して、凸型３４も同一方向に変位する。

　凸型３４は、前記凹部３８に指向して突出した凸部５０を有する。凸型３４が凹型３２に指向して接近し、いわゆる型閉じがなされると、凸部５０が凹部３８に進入する。これにより、キャビティ５２が形成される。

　以上の構成において、凸型３４には、図示しない複数個の射出機が設置される。各射出機から射出された溶融樹脂１４、１６は、図示しないランナ、及びスプルー５４ａ、５４ｂを経由し、さらに、ゲート５６ａ、５６ｂを含む複数個のゲートを通過してキャビティ５２に供給される。

　本実施の形態に係る樹脂成形品１０の製造方法は、基本的には上記したように構成される射出成形装置３０により、以下のようにして実施される。

　先ず、可動プラテン４８に設けられた前記変位機構の作用下に、凸型３４を凹型３２に対して接近させる。これにより型閉じがなされ、凹部３８と凸部５０でキャビティ５２が形成される。

　次に、前記複数個の射出機の各々から、アルミフレーク１２が予め添加された溶融樹脂１４、１６を射出する。溶融樹脂１４、１６は、前記ランナ、前記スプルー５４ａ、５４ｂ及び前記複数個のゲート（ゲート５６ａ、５６ｂを含む）をこの順序で通過し、キャビティ５２に導入される。図３における下方に配設された射出機から射出された溶融樹脂１４は、下方から上方、すなわち、矢印Ｘ方向に向かって流動し、一方、上方に配設された射出機から射出された溶融樹脂１６は、上方から下方、すなわち、矢印Ｙ方向に向かって流動する。

　溶融樹脂１４、１６がキャビティ５２に導入されるのに先んじ、第１ヒータ４４及び第２ヒータ４６が付勢される。このため、溶融樹脂１４、１６において、凹型３２の垂直壁４０及び傾斜壁４２に近接する部位では温度が上昇し、硬化が起こり難くなる。すなわち、当該部位では、流動可能な状態が維持される。

　図４Ａに示すように、溶融樹脂１４、１６中の表層では、凸型３４又は凹型３２との間に摩擦抵抗が生じて流動が制約される。従って、溶融樹脂１４、１６の流動速度は、凸型３４又は凹型３２に接触する表層側で小さく、内部側で大きくなる。このため、溶融樹脂１４、１６の流動方向先端は、内部側が表層側よりも突出した湾曲形状となる。溶融樹脂１４、１６の流動方向先端では、アルミフレーク１２が該先端の湾曲方向に沿って配向するため、該アルミフレーク１２の長手方向が流動方向に対して傾斜する。

　この状態で、図４Ｂに示すように、溶融樹脂１４、１６同士が会合する。この際も、溶融樹脂１４、１６の流動方向先端において、アルミフレーク１２が流動方向に対して傾斜した姿勢が未だ保たれている。

　この時点では、ウェルド部１８の意匠面２４側は未硬化である。上記したように、溶融樹脂１４、１６の凹型３２に臨む表層部が、第１ヒータ４４及び第２ヒータ４６によって加熱されているからである。一方、ウェルド部１８の裏面２６側では、凸型３４に熱が奪取されることにより、他の部位に比して短時間で硬化が進行する。すなわち、スキン層５８が形成される。

　溶融樹脂１４、１６同士が会合し、さらに、キャビティ５２が溶融樹脂１４、１６で満たされた後（換言すれば、溶融樹脂１４、１６がキャビティ５２に充填された後）、例えば、図４Ｃに示すように、前記複数個のゲート中の１つから溶融樹脂１４、１６に対して圧力を付与する。なお、圧力の付与は、ウェルド部１８に最近接するゲートを介して行うことが好ましい。この場合、ウェルド部１８まで圧力が伝播されるからである。

　圧力を付与するには、例えば、前記射出機から溶融樹脂を射出すればよい。この場合、この圧力付与工程は、キャビティ５２内の溶融樹脂１４、１６の硬化に伴う収縮量に見合った量の溶融樹脂を射出する、いわゆる保圧工程を兼ねて行うことができる。

　又は、ゲートにピンを挿入することで溶融樹脂１４、１６に対して圧力を付与するようにしてもよい。さらには、凹型３２ないし凸型３４に押圧ピンを設け、該押圧ピンを稼働させることによってキャビティ５２中の溶融樹脂１４、１６を押圧することもできる。

　上記のようにして圧力が付与されると、該溶融樹脂１４、１６において、未だ硬化せず流動性を維持している凹部３８側の表層、及び内部が若干流動する。この際、溶融樹脂１４、１６中のアルミフレーク１２が、流動する溶融樹脂に押圧されて再配向する。

　すなわち、凹部３８側の表層、及び内部に含まれるアルミフレーク１２の姿勢が、長手方向が流動方向に向かうように矯正される。これにより、ウェルド部１８の意匠面２４側において、アルミフレーク１２の長手方向を意匠面２４の面方向に略合致させることができる。

　これに対し、ウェルド部１８の裏面２６側では、スキン層５８が形成されているために、ゲートから圧力が付与された際に流動がほとんど生じない。このため、アルミフレーク１２の姿勢が矯正されることはなく、従って、アルミフレーク１２は、長手方向が流動方向に対して傾斜した姿勢を維持している。

　この状態で、第１ヒータ４４及び第２ヒータ４６が停止される。その結果、溶融樹脂１４、１６の熱が凹型３２にも奪取されるようになるので、該凹型３２に接触する表層から内部にかけて硬化が進行するようになる。硬化が終了することにより、図４Ｄに示すウェルド部１８を有する樹脂成形品１０（図１参照）が得られるに至る。

　すなわち、上記構成の射出成形装置３０において、上述の過程を経ることにより、ウェルド部１８であるか否かに関わらず、十分な光沢を示す樹脂成形品１０を得ることができる。

　その後、前記変位機構の作用下に可動プラテン４８及び凸型３４を凹型３２から離間する方向に変位させ、これにより型開きを行う。次に、図示しないエジェクトピンによって樹脂成形品１０が押し出され、凸型３４ないし凹型３２から離型される。

　なお、図５に示すように、意匠面２４にシボ形状等の凹凸６０を形成するようにしてもよい。この場合、意匠面２４に存在するアルミフレーク１２の配向がランダムとなる。すなわち、長手方向が凹凸６０のうねりに沿って、長手方向右から長手方向左となるに従って上昇するもの、又は、長手方向右から長手方向左となるに従って下降するものや、長手方向に略平行なもの等が混在する。このため、ユーザは、視認角度に関わらず光沢感を認識することができる。

　アルミフレーク１２の長手方向寸法は５０μｍ程度であるので、凹凸６０のピッチ（隣接する凸同士の頂部の離間距離）は、これ以上とすることが好ましい。

　シボ形状等の凹凸６０を形成する場合、凹型３２（図３参照）の垂直壁４０及び傾斜壁４２に、該凹凸６０を転写するための凸凹（転写形状）を形成すればよい。この構成により、溶融樹脂１４、１６が硬化して樹脂成形品１０となる際に、凹型３２の凸凹が意匠面２４に転写される。

　凹凸６０は、振幅や波長等が一定で規則的な波形状をなす一定形状のものとして設けることが好ましい。この場合、意匠面２４に存在するアルミフレーク１２につき、例えば、上記の傾斜角度が６０°であるものの個数と、４０°であるものの個数とが略同等となる。すなわち、傾斜角度が相違するアルミフレーク１２同士の個数が略揃う。このため、視認角度が異なっていても、略同様の光沢感を認識することができる。

　さらに、意匠面２４を覆う透光層６２を設けるようにしてもよい（図５参照）。これにより、凹凸６０に起因する表面乱反射が抑制されて光沢感が一層向上する。また、透光層６２によって意匠面２４が保護されるという利点もある。

　透光層６２は、クリアペイントを塗布して乾燥する等、公知の手法によって容易に形成することができる。

　図５においては、凹凸６０が形成された意匠面２４上に透光層６２を設ける場合を例示しているが、凹凸６０が形成されていない意匠面２４上に透光層６２を設けるようにしてもよいことは勿論である。

　本発明は、上記した実施の形態に特に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。

　例えば、図３においては、凹型３２側で意匠面２４を形成する場合を例示しているが、樹脂成形品１０の用途・形状によっては、凸型３４側で意匠面２４を形成する場合もあり得る。この場合、凸型３４に第１ヒータ４４及び第２ヒータ４６等の加熱手段を埋設した射出成形装置３０を用いればよい。

　また、加熱手段は第１ヒータ４４、第２ヒータ４６に特に限定されるものではない。例えば、凹型３２又は凸型３４の中、意匠面を成形する側の金型に流通管を埋設し、該流通管に加熱済みオイルを流通させることで加熱を行うようにしてもよい。

［射出成形金型及び射出成形方法の形態］
＜射出成形金型全体の構成＞
　図７は第１の実施の形態に係る射出成形金型１０２の断面図である。射出成形金型１０２は主要な構成部品として、金型本体を構成する固定金型１０４、入れ子１０６及び可動金型１０８と、固定金型１０４と射出成形機（図示なし、以下同様）の固定盤との間に介在する固定側取付け板１１０と、可動金型１０８と射出成形機の可動盤との間に介在する可動側取付け板１１２と、可動金型１０８と可動側取付け板１１２との間に介在して空間１１４を形成するスペーサブロック１１６と、空間１１４の内部に設けられる上板１１８及び下板１２０と、上板１１８に取り付けられて可動金型１０８に挿通されるエジェクタピン１２２と、を有する。入れ子１０６と可動金型１０８との間にはキャビティ１２４が形成され、入れ子１０６の外周面１０６ｃと固定金型１０４の内周面１３０ｂとの間には隙間１２６が形成される。また、射出成形金型１０２は、入れ子１０６と固定金型１０４の間に、入れ子１０６の動作に従って動作しつつ隙間１２６を閉塞する従動入れ子１２８を有する。固定金型１０４と可動金型１０８との合わせ目には分割面（パーテーションライン又はパーティングラインという）ＰＬが形成される。

　固定金型１０４は、凹型の金型であって、固定側取付け板１１０によって射出成形機の固定盤に固定される。固定金型１０４は、パーテーションラインＰＬ側にポケット加工されたポケット部１３０と、パーテーションラインＰＬ側に開口するガイドピンブッシュ１３２と、射出成形機のノズルに連通するゲート１３４及びスプルー１３６と、を有する。ポケット部１３０は、入れ子１０６が取り付けられる部分であり、底部１３０ａにて入れ子１０６を支持する。ガイドピンブッシュ１３２は、固定金型１０４と可動金型１０８の型閉め時に可動金型１０８側のガイドピン１４６が挿入されることによって、固定金型１０４と可動金型１０８の位置ずれを防止する。

　入れ子１０６は、キャビティ１２４を形成する凹部１０６ａを有する部品である。凹部１０６ａの形状は、成形品の凸部の形状と一致する。入れ子１０６は、銅合金のような熱伝導率が高い材料で形成されているため、入れ子１０６全体を短時間で昇温又は降温可能である。入れ子１０６の底面１０６ｂ側は、固定金型１０４のポケット部１３０の底部１３０ａに着脱自在に取り付けられる。入れ子１０６の内部には、冷却用の流体を循環させる複数の冷却流路１３８が形成され、また、加熱用の流体を循環させる複数の加熱流路１４０が形成される。

　冷却流路１３８は、冷却用の流体（ここでは冷却油）を循環させる冷却装置（図示なし）に連結され、降温機構の一部を形成する。入れ子１０６の冷却時に、冷却装置と冷却流路１３８との間を冷却油が循環する。同様に、加熱流路１４０は、加熱用の流体（ここでは加熱油）を循環させる加熱装置（図示なし）に連結され、昇温機構の一部を形成する。入れ子１０６の加熱時に、加熱装置と加熱流路１４０との間を加熱油が循環する。なお、冷却流路１３８と加熱流路１４０はそれぞれ入れ子１０６の内部の別々の位置に配置されているが、同じ流路を共通して使用することも可能である。

　固定金型１０４のポケット部１３０の底部１３０ａに入れ子１０６が取り付けられると、入れ子１０６の外周面１０６ｃと固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂとの間には隙間１２６が形成される。入れ子１０６が熱膨張していないときの隙間１２６の容積は、入れ子１０６の熱膨張量（熱膨張による入れ子１０６の増加分の容積）よりも大きい。言い換えると、成形材料の溶融温度において熱膨張した入れ子１０６の容積よりも、固定金型１０４に形成されたポケット部１３０の容積が大きめに形成されている。このため、隙間１２６は、入れ子１０６が熱膨張しても維持される。隙間１２６は断熱層として機能する。

　可動金型１０８は、凸型の金型であって、可動側取付け板１１２によって射出成形機の可動盤に固定される。可動金型１０８は、キャビティ１２４を形成する凸部１０８ａを有する。凸部１０８ａの形状は、成形品の凹部の形状と一致する。また、可動金型１０８は、パーテーションラインＰＬ側にガイドピン１４６を有する。ガイドピン１４６は、型閉め時に固定金型１０４側のガイドピンブッシュ１３２に挿入されることによって、固定金型１０４と可動金型１０８の位置ずれを防止する。さらに可動金型１０８は、可動金型１０８のパーテーションラインＰＬの表面であって、固定金型１０４のスプルー１３６から入れ子１０６の凹部１０６ａに至る部分と対向する部分に、溝状のランナー１４２を有する。

　下板１２０は、可動側取付け板１１２に取り付けられている。上板１１８は、下板１２０に動作自在に支持されており、図示しない駆動機構の動作に応じて可動金型１０８側に動作する。エジェクタピン１２２は、可動金型１０８に挿通され、端部が上板１１８に取り付けられている。上板１１８が可動金型１０８側に動作するに応じて、エジェクタピン１２２は可動金型１０８の凸部１０８ａから突出し、成形品を押し出す。

　固定金型１０４と可動金型１０８が型閉めされると、入れ子１０６の凹部１０６ａと可動金型１０８の凸部１０８ａとの間にはキャビティ１２４が形成される。また、図示しない射出成形機のノズルからキャビティ１２４の間には、ゲート１３４、スプルー１３６、ランナー１４２からなる成形材料の流入路が形成される。

＜従動入れ子の構成及び動作＞
　第１の実施の形態の特徴の一つは、射出成形金型１０２が、入れ子１０６の外周面１０６ｃと一方の金型すなわち固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂとの間に形成される隙間１２６と、入れ子１０６の熱膨張に従って動作しつつ隙間１２６を閉塞する従動入れ子１２８と、を有する点にある。図８を用いて、従動入れ子１２８に関連する説明をする。図８は従動入れ子１２８及びその周辺部分を拡大して示す断面図である。

　入れ子１０６の外周面１０６ｃのうち、パーテーションラインＰＬ側には傾斜面１０６ｄが形成される。また、固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂのうち、パーテーションラインＰＬ側には傾斜面１３０ｃが形成される。さらに、固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂには段差部１３０ｄが形成される。

　従動入れ子１２８は、テーパ加工が施された部品であって、ステンレス鋼のような熱伝導率の低い材料で形成されている。さらにいうと、従動入れ子１２８の熱伝導率は入れ子１０６又は固定金型１０４の熱伝導率よりも低い。従動入れ子１２８の一方のテーパ面１２８ａは、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄに摺動自在に接触する。従動入れ子１２８の他方のテーパ面１２８ｂは、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに摺動自在に接触する。また、従動入れ子１２８の先細り側の端部１２８ｃは、固定金型１０４の段差部１３０ｄにバネ１４４を介して接続される。従動入れ子１２８の先太り側の端部１２８ｄは、可動金型１０８のランナー１４２と対向する。こうした構成によって、従動入れ子１２８は、隙間１２６とランナー１４２との間に介在して、ランナー１４２に対して隙間１２６を閉塞する。

　入れ子１０６が加熱されて熱膨張したとき、従動入れ子１２８は次のように動作する。入れ子１０６の熱膨張に伴い、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄは、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃ側の方向に動作する。すると、従動入れ子１２８のテーパ面１２８ａが入れ子１０６の傾斜面１０６ｄによって押圧される。この押圧力は、ランナー１４２側に作用する力Ａと、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃ側に作用する力Ｂと、に分解できる。従動入れ子１２８は、ランナー１４２側に作用する力Ａによって、バネ１４４を伸長しつつランナー１４２側に動作する。このとき、従動入れ子１２８は、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄに対してテーパ面１２８ａを摺動させ、また、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに対してテーパ面１２８ｂを摺動させつつ、ランナー１４２側に動作する。このように、従動入れ子１２８は入れ子１０６が熱膨張しても、隙間１２６とランナー１４２との間に常に介在して、ランナー１４２に対して隙間１２６を閉塞する。

　一方、入れ子１０６が冷却されて収縮したとき、従動入れ子１２８は次のように動作する。入れ子１０６の収縮に伴い、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄは、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃ側と逆方向に動作する。すると、従動入れ子１２８は、バネ１４４の復元力によって、バネ１４４側に動作する。このとき、従動入れ子１２８は、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄに対してテーパ面１２８ａを摺動させ、また、固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに対してテーパ面１２８ｂを摺動させつつ、バネ１４４側に動作する。このように、従動入れ子１２８は入れ子１０６が収縮しても、隙間１２６とランナー１４２との間に常に介在して、ランナー１４２に対して隙間１２６を閉塞する。

　なお、従動入れ子１２８のテーパ面１２８ａ、１２８ｂのテーパ角度と、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄ及び固定金型１０４の傾斜面１３０ｃの傾斜の角度は任意に設定可能である。但し、入れ子１０６が熱膨張したときに、従動入れ子１２８の端部１２８ｄがパーテーションラインＰＬと一致するように、各角度及び従動入れ子１２８の位置を設計すれば、成形材料の無駄がなくなるという利点が得られるため好ましい。具体的には、成形材料の溶融温度における入れ子１０６の熱膨張量を算出し、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄが固定金型１０４の傾斜面１３０ｃ側に動作する量を算出すればよい。入れ子１０６の傾斜面１０６ｄの動作量が判れば、テーパ角度毎の従動入れ子１２８の動作量を算出できる。従って、従動入れ子１２８の位置とテーパ角度を最適値に調整することで、入れ子１０６の熱膨張時に従動入れ子１２８の端部１２８ｄをパーテーションラインＰＬと一致するようにすることが可能となる。

＜射出成形方法＞
　次に射出成形金型１０２を用いる射出成形方法の手順を、図９のフローチャートを用いると共に図７、図８、図１０を参照しつつ説明する。図９は第１の実施の形態に係る射出成形方法の手順を示すフローチャートである。図１０は射出成形時の入れ子１０６の温度推移を示すタイムチャートである。

　先ず、入れ子１０６の加熱流路１４０に所定温度Ｔ２（≧成形材料の溶融温度）の加熱油を供給して入れ子１０６を加熱する（ステップＳ１）。例えば、成形材料がポリプロピレンの場合は、加熱油の温度を２２０℃程度にする。図１０において、入れ子１０６を加熱し始めた時点をｔ０として示す。時点ｔ０のときの入れ子１０６の温度ＴはＴ１である。加熱油の熱が入れ子１０６に伝導すると、入れ子１０６の温度が上昇し始める。

　加熱流路１４０への加熱油の供給が続けられると、図１０の時点ｔ０以降のように、入れ子１０６の温度Ｔが上昇し、入れ子１０６が熱膨張する。入れ子１０６が熱膨張すると、図８で示すように、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄが従動入れ子１２８のテーパ面１２８ａを押圧する。すると、従動入れ子１２８は、一方のテーパ面１２８ａを入れ子１０６の傾斜面１０６ｄに摺動させ、また、他方のテーパ面１２８ｂを固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに摺動させつつ、ランナー１４２側に動作する（ステップＳ２）。

　入れ子１０６の温度Ｔが加熱油の所定温度Ｔ２に到達するまで入れ子１０６が熱膨張し続けるものとすると、入れ子１０６の温度Ｔが加熱油の所定温度Ｔ２に到達するまで、従動入れ子１２８はランナー１４２側に動作し続ける（ステップＳ３：ＮＯ）。従動入れ子１２８は、ランナー１４２側への動作中、常に入れ子１０６の傾斜面１０６ｄと固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに接触して隙間１２６を閉塞する。

　図１０で示すように、時点ｔ１で入れ子１０６の温度Ｔが加熱油の所定温度Ｔ２近傍に到達すると、入れ子１０６の昇温は停止する。このとき、従動入れ子１２８の端部１２８ｄとパーテーションラインＰＬは同一面上に位置する。入れ子１０６の熱膨張後も、入れ子１０６の外周面１０６ｃと固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂとの間には隙間１２６が維持される。

　入れ子１０６の温度Ｔが所定温度Ｔ２に到達したら（ステップＳ３：ＹＥＳ）、固定金型１０４と可動金型１０８の型閉じを行う（ステップＳ４）。型閉じのタイミングは、例えば、入れ子１０６の温度Ｔを温度センサ等で検出し、その検出値が加熱油の所定温度Ｔ２近傍になったときとしてもよいし、図１０で示すような入れ子１０６の温度推移が判っていれば、加熱油の供給を開始してから所定時間経過したときとしてもよい。

　ステップＳ４の型閉じ後、射出成形機のノズルから、ゲート１３４、スプルー１３６、ランナー１４２を介してキャビティ１２４に溶融した成形材料を射出する（ステップＳ５）。

　ステップＳ５でキャビティ１２４内に成形材料を射出して充填した後、キャビティ１２４内の成形材料を加圧、圧縮して成形材料の配向を制御する（ステップＳ６）。

　また、ステップＳ６と略同時に、入れ子１０６の加熱流路１４０への加熱油の供給を停止し、次いで入れ子１０６の冷却流路１３８に所定温度Ｔ１以下の冷却油を供給して入れ子１０６を冷却する（ステップＳ７）。図１０において、冷却油の供給を始めた時点をｔ２として示す。時点ｔ２のときの入れ子１０６の温度ＴはＴ２である。冷却油の温度が入れ子１０６に熱伝導すると、入れ子１０６の温度Ｔが降下し始める。

　冷却流路１３８への冷却油の供給が続けられると、図１０の時点ｔ２以降で示すように、入れ子１０６の温度Ｔが降下し、入れ子１０６が収縮する。入れ子１０６が収縮すると、入れ子１０６の傾斜面１０６ｄは固定金型１０４の傾斜面１３０ｃから離れる方向に動作する。すると、従動入れ子１２８は、一方のテーパ面１２８ａを入れ子１０６の傾斜面１０６ｄに摺動させ、また、他方のテーパ面１２８ｂを固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに摺動させつつ、バネ１４４の復元力によってバネ１４４側に動作する（ステップＳ８）。

　入れ子１０６の温度Ｔが所定温度Ｔ１に到達するまで入れ子１０６が収縮し続けるものとすると、入れ子１０６の温度Ｔが所定温度Ｔ１に到達するまで、従動入れ子１２８はバネ１４４側に動作し続ける（ステップＳ９：ＮＯ）。従動入れ子１２８は、バネ１４４側への動作中、常に入れ子１０６の傾斜面１０６ｄと固定金型１０４の傾斜面１３０ｃに接触して隙間１２６を閉塞する。

　図１０で示すように、時点ｔ３で入れ子１０６の温度Ｔが所定温度Ｔ１近傍に到達すると、入れ子１０６の冷却流路１３８への冷却油の供給を停止する。このとき、成形材料は固化している。

　入れ子１０６の温度Ｔが所定温度Ｔ１に到達したら（ステップＳ９：ＹＥＳ）、固定金型１０４と可動金型１０８の型開きを行う（ステップＳ１０）。型閉じのタイミングと同様に、型開きのタイミングは、例えば、入れ子１０６の温度Ｔを温度センサ等で検出し、その検出値が所定温度Ｔ１近傍になったときとしてもよいし、図１０で示すような入れ子１０６の温度推移が判っていれば冷却油の供給を開始してから所定時間経過したときとしてもよい。

　ステップＳ１０の型開き後、図７で示す上板１１８を可動金型１０８側に移動させると、エジェクタピン１２２が可動金型１０８の凸部１０８ａから突出して固化した成形品を押し出す。このようにして可動金型１０８の凸部１０８ａから成形品を取り出す（ステップＳ１１）。

　成形処理を継続する場合は（ステップＳ１２：ＮＯ）、次の成形品を製造するために、ステップＳ１１と略同時にステップＳ１に戻り、入れ子１０６の加熱流路１４０に所定温度Ｔ２（≧成形材料の溶融温度）の加熱油を供給し始める。そしてステップＳ１以降の処理を繰り返す。

　成形処理を終了する場合は（ステップＳ１２：ＹＥＳ）、ステップＳ１１で成形品を取り出した後に処理を終了する。

＜第１の実施の形態の構成に対する効果＞
　第１の実施の形態において、入れ子１０６が熱膨張していないときの隙間１２６の容積は、入れ子１０６の熱膨張量（熱膨張による入れ子１０６の増加分の容積）よりも大きい。このため、入れ子１０６が熱膨張しても隙間１２６は維持される。すなわち、入れ子１０６が熱膨張しても、入れ子１０６の外周面１０６ｃと固定金型１０４のポケット部１３０の内周面１３０ｂとが接触することはなく、入れ子１０６に応力が生じることはない。従って、入れ子１０６には応力に起因するクラックが生じない。

　また、第１の実施の形態において、隙間１２６は断熱層として機能するため、入れ子１０６から固定金型１０４への熱伝導が抑制される。つまり、入れ子１０６の熱が固定金型１０４に奪われることはない。このため、入れ子１０６の温度を速やかに上昇させることができ、成形サイクルを短縮することができる。

　また、第１の実施の形態において、隙間１２６は断熱層として機能するため、入れ子１０６から固定金型１０４への熱伝導が抑制される。つまり、固定金型１０４が入れ子１０６の熱を奪って熱膨張することがない。このため、型開きしたまま入れ子１０６の温度を上昇させた後に型閉じしても、固定金型１０４のガイドピンブッシュ１３２と可動金型１０８のガイドピン１４６との間にかじりが生じない。従って、型開きしたまま入れ子１０６を昇温させることが可能となる。仮に従来技術のように、型閉じして入れ子１０６を昇温させると、入れ子１０６の温度が可動金型１０８に奪われる。一方、第１の実施の形態のように、型開きして入れ子１０６を昇温させると、入れ子１０６の温度が可動金型１０８に奪われることはない。こうした点でも、入れ子１０６の温度を速やかに上昇させることができ、成形サイクルを短縮することができる。

　また、第１の実施の形態において、従動入れ子１２８はランナー１４２と隙間１２６の間に配置されて、常に隙間１２６を閉塞している。このため、キャビティ１２４に成形材料を充填する際に、ランナー１４２から隙間１２６に成形材料が流入することはない。従って、隙間１２６に成形材料が流入してバリとなることを防止できる。

　また、第１の実施の形態において、従動入れ子１２８の端部１２８ｄは、入れ子１０６が熱膨張したときに、パーテーションラインＰＬと一致する位置まで移動する。このため、余計なバリの発生を防止できる。

　また、第１の実施の形態において、従動入れ子１２８は、入れ子１０６又は固定金型１０４よりも熱伝導率の低い材料で形成されている。このため、入れ子１０６の熱が従動入れ子１２８を介して固定金型１０４に伝導することが抑制される。

　また、第１の実施の形態において、入れ子１０６は熱伝導率の高い材料で形成されている。このため、入れ子１０６の温度を速やかに上昇させることができ、射出成形のサイクルを短縮することができる。

［射出成形金型及び射出成形方法の第２の実施の形態］
　図１１は第２の実施の形態に係る固定金型１５２側の断面図である。図１２は第２の実施の形態に係る固定金型１５２の底面図である。図１１、図１２で示すように、入れ子１５４は、底面１５４ｂにノックピン１６４及び複数の位置決めブロック１６６を有する。ノックピン１６４は、入れ子１５４の底面１５４ｂにおける重心位置に形成されている。各位置決めブロック１６６は、ノックピン１６４を中心とした放射方向を長手方向とするように配置されている。固定金型１５２は、入れ子１５４のノックピン１６４及び複数の位置決めブロック１６６と対向する位置に、ポケット部１５６の底部１５６ａから底面１５８まで貫通するピン孔１６０及び複数のガイド孔１６２を有する。

　図１２で示すように、固定金型１５２のガイド孔１６２の幅Ｗ１は、入れ子１５４の位置決めブロック１６６の幅Ｗ２と略同一である。一方、固定金型１５２のガイド孔１６２の長さＬ１は、入れ子１５４の位置決めブロック１６６の長さＬ２よりも長く、ガイド孔１６２と位置決めブロック１６６の長手方向両端には、隙間が形成されている。

　入れ子１５４のノックピン１６４が固定金型１５２のピン孔１６０に挿入され、また、入れ子１５４の複数の位置決めブロック１６６が固定金型１５２の複数のガイド孔１６２にそれぞれ挿入されることによって、入れ子１５４が固定金型１５２に固定される。

　こうした構造によって、入れ子１５４は加熱された際にノックピン１６４を基点としてその周囲に熱膨張する。このとき、位置決めブロック１６６がガイド孔１６２によってノックピン１６４を中心とした放射方向に動作するように案内される。従って、入れ子１５４の熱膨張する方向が各ガイド孔１６２の長手方向に規制される。

　第２の実施の形態では、入れ子１５４が、一方の金型すなわち固定金型１５２に取り付けられる底面１５４ｂの重心位置にて一方の金型すなわち固定金型１５２に固定される。このため、入れ子１５４を周囲に均等に膨張させることが可能となる。従って、固定金型１５２、入れ子１５４及び従動入れ子１２８（図７参照）を設計しやすくなる。

　また、ガイド孔１６２が入れ子１５４の膨張方向を規制する。このため、固定金型１５２、入れ子１５４及び従動入れ子１２８をさらに設計しやすくなる。

［射出成形金型及び射出成形方法の第３の実施の形態］
　図１３は第３の実施の形態に係る固定金型１０４側の断面図である。第３の実施の形態は、第１の実施の形態と比較して、固定金型１０４と入れ子１０６との間に断熱プレート１７２を設けた点で異なる。

　固定金型１０４と入れ子１０６との間に断熱プレート１７２を設けることによって、入れ子１０６の底面１０６ｂから固定金型１０４への熱伝導が抑制される。このため、第１の実施の形態と比較して、さらに成形サイクルを短縮することが可能である。

　また、断熱プレート１７２の厚さを調整することによって、入れ子１０６の高さを調整することが可能である。

［変形例］
　第１の実施の形態では、従動入れ子１２８がテーパ面１２８ａ、１２８ｂを有しているが、従動入れ子１２８がいずれかのテーパ面（この場合傾斜面という）のみを有していてもよい。

　また、第１の実施の形態では、凹型である固定金型１０４に入れ子１０６及び従動入れ子１２８を設けているが、本発明の適用は凹凸や固定・可動に限られない。入れ子構造をとる金型であれば本発明の適用は可能である。

　また、各実施の形態を組み合わせることも可能である。

Claims

　長尺な金属フレーク（１２）が添加された樹脂材からなる樹脂成形品（１０）において、
　当該樹脂成形品（１０）を厚み方向に沿って切り出したとき、前記金属フレーク（１２）の長手方向が、意匠面（２４）側では当該樹脂成形品（１０）の厚み方向に直交する方向に向かうように配向し、裏面（２６）側では該樹脂成形品（１０）の厚み方向に向かうように配向した部位（１８）を含むことを特徴とする樹脂成形品。
　請求項１記載の樹脂成形品において、前記部位がウェルド部（１８）であることを特徴とする樹脂成形品。
　請求項１又は２記載の樹脂成形品において、前記意匠面（２４）に凹凸（６０）が形成されていることを特徴とする樹脂成形品。
　請求項１記載の樹脂成形品において、前記意匠面（２４）を被覆する透光層（６２）が設けられていることを特徴とする樹脂成形品。
　長尺な金属フレーク（１２）が添加された樹脂材からなる樹脂成形品（１０）を得る樹脂成形品の製造方法において、
　固定型（３２）と可動型（３４）で形成されるキャビティ（５２）に、金属フレーク（１２）が添加された溶融樹脂（１４、１６）を、複数個のゲート（５６ａ、５６ｂ）の各々から供給する工程と、
　供給された前記溶融樹脂（１４、１６）を、前記固定型（３２）又は前記可動型（３４）のいずれか一方に設けられた加熱手段（４４、４６）によって加熱することで、前記加熱手段（４４、４６）に近接する意匠面（２４）を流動可能な状態に維持する工程と、
　流動可能に維持されると共に、前記キャビティ（５２）内で会合した前記溶融樹脂（１４、１６）に対して圧力を付与し、前記溶融樹脂（１４、１６）を流動させる工程と、
　を有することを特徴とする樹脂成形品の製造方法。
　請求項５記載の製造方法において、前記キャビティ（５２）に対する前記溶融樹脂（１４、１６）の充填が終了した後、流動可能に維持された前記溶融樹脂（１４、１６）を流動させることを特徴とする樹脂成形品の製造方法。
　請求項５又は６記載の製造方法において、前記溶融樹脂（１４、１６）に対し、前記樹脂成形品（１０）の意匠面（２４）となる部位に凹凸（６０）を形成することを特徴とする樹脂成形品の製造方法。
　請求項５記載の製造方法において、前記樹脂成形品（１０）の意匠面（２４）に透光層（６２）を設ける工程をさらに有することを特徴とする樹脂成形品の製造方法。
　長尺な金属フレーク（１２）が添加された樹脂材からなる樹脂成形品（１０）を得るための射出成形装置において、
　固定型（３２）と、
　前記固定型（３２）に対して接近又は離間する方向に変位する可動型（３４）と、
　前記固定型（３２）又は前記可動型（３４）のいずれか一方に設けられた加熱手段（４４、４６）と、
　を有し、
　前記固定型（３２）と前記可動型（３４）で形成されるキャビティ（５２）に、金属フレーク（１２）が添加された溶融樹脂（１４、１６）を供給するためのゲート（５６ａ、５６ｂ）が複数個設けられ、
　前記複数個のゲート（５６ａ、５６ｂ）の各々から前記溶融樹脂（１４、１６）同士が前記キャビティ（５２）内で会合した後、前記加熱手段（４４、４６）によって流動可能な状態に維持された前記溶融樹脂（１４、１６）に対して圧力を付与することを特徴とする射出成形装置。
　請求項９記載の射出成形装置において、前記加熱手段（４４、４６）が、前記樹脂成形品（１０）の意匠面（２４）を形成する側の型に設けられていることを特徴とする射出成形装置。
　請求項９又は１０記載の射出成形装置において、前記樹脂成形品（１０）の意匠面（２４）を形成する側の型に、前記意匠面（２４）に凹凸（６０）を形成するための転写形状が形成されていることを特徴とする射出成形装置。
　昇温機構（１４０）を有する入れ子（１０６、１５４）が取り付けられた一方の金型（１０４、１５２）と他方の金型（１０８）との間にキャビティ（１２４）が形成される射出成形金型であって、
　前記入れ子（１０６、１５４）の外周面（１０６ｃ）と前記一方の金型（１０４、１５２）の内周面（１３０ｂ）との間に形成される隙間（１２６）と、
　前記入れ子（１０６、１５４）の熱膨張に従って動作しつつ前記隙間（１２６）を閉塞する従動入れ子（１２８）と、を備えることを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２記載の射出成形金型において、
　前記従動入れ子（１２８）は、前記キャビティ（１２４）に連通する成形材料の流入路（１４２）と前記隙間（１２６）との間に設けられることを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２又は１３記載の射出成形金型において、
　前記従動入れ子（１２８）は、前記入れ子（１０６、１５４）の熱膨張に従い、前記一方の金型（１０４、１５２）と前記他方の金型（１０８）の分割面（ＰＬ）まで移動することを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２記載の射出成形金型において、
　前記隙間（１２６）は、前記入れ子（１０６、１５４）の熱膨張量よりも大きく形成されていることを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２記載の射出成形金型において、
　前記一方の金型（１０４、１５２）は、凹型であることを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２記載の射出成形金型において、
　前記入れ子（１５４）は、前記一方の金型（１５２）に取り付けられる底面（１５６ａ）の重心位置にて前記一方の金型（１５２）に固定されることを特徴とする射出成形金型。
　請求項１２記載の射出成形金型において、
　前記従動入れ子（１２８）は、前記入れ子（１０６、１５４）又は前記一方の金型（１０４、１５２）に比して熱伝導率が低い部材で形成されることを特徴とする射出成形金型。
　入れ子（１０６、１５４）が取り付けられた一方の金型（１０４、１５２）と他方の金型（１０８）との間に形成されたキャビティ（１２４）に成形材料を射出する射出成形方法であって、
　前記入れ子（１０６、１５４）に熱を加える加熱工程と、
　前記加熱工程によって熱膨張する前記入れ子（１０６、１５４）の外周面（１０６ｃ）と前記一方の金型（１０４、１５２）の内周面（１３０ｂ）との間に隙間（１２６）を形成しつつ、前記入れ子（１０６、１５４）の熱膨張に従って従動入れ子（１２８）を動作させつつ前記隙間（１２６）を閉塞する閉塞工程と、を備えることを特徴とする射出成形方法。
　請求項１９記載の射出成形方法において、
　前記加熱工程で、前記入れ子（１０６、１５４）を、型閉じ前の型開き時に、成形材料の溶融温度まで昇温することを特徴とする射出成形方法。