WO2015022752A1 - 発電デバイス及びセンサシステム - Google Patents

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WO2015022752A1
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power generation
coil
generation device
rod
magnetostrictive
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Inventor
島内　岳明
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富士通株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02N—ELECTRIC MACHINES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H02N2/00—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction
    • H02N2/18—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing electrical output from mechanical input, e.g. generators
    • H02N2/186—Vibration harvesters
    • H—ELECTRICITY
    • H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10N35/00—Magnetostrictive devices
    • H10N35/101—Magnetostrictive devices with mechanical input and electrical output, e.g. generators, sensors

Definitions

  • the present invention relates to a power generation device and a sensor system.
  • This sensor system requires a power source for driving each sensor.
  • a battery is used as the power source, there is a problem that the sensor cannot be driven when the battery reaches the end of its life. Furthermore, discarding a battery that has reached the end of its life leads to environmental destruction.
  • the energy harvesting technology is attracting attention as a technology that can supply power to the sensor without using a battery.
  • the energy harvesting technology is a technology for generating power from energy existing around us, such as heat, vibration, and radio waves, and has an advantage that power can be generated as long as such energy exists.
  • a power generation device used in the energy harvesting technology for example, a power generation device using a magnetostrictive material has been proposed.
  • This power generation device generates an electromotive force in a coil wound around a rod by utilizing a change in magnetic flux penetrating the rod by changing a stress applied to the rod of the magnetostrictive material.
  • this power generation device has room for improvement in terms of efficiently extracting the obtained power.
  • the purpose is to efficiently extract electric power in power generation devices and sensor systems.
  • a first magnetostrictive rod, a second magnetostrictive rod parallel to the first magnetostrictive rod, and the first magnetostrictive rod and the second magnetostrictive rod are coupled.
  • a coil group including a connecting member, a first coil wound around the first magnetostrictive rod, and a second coil wound around the second magnetostrictive rod, the first coil;
  • a power generation device is provided in which the second coil is connected in series.
  • a first bar of magnetostrictive material and a second bar spaced from the first bar in a first direction and parallel to the first bar;
  • Two power generation elements each having a coil wound around the first rod, wherein the first directions of the power generation elements are opposite to each other, and the coils of the power generation elements are connected in series.
  • a power generation device including a coil group connected to the power supply is provided.
  • a circuit unit including a sensor, and a power generation device that supplies power to the circuit unit, wherein the power generation device includes a first magnetostrictive rod and the first magnetostrictive rod.
  • a sensor system including a coil group including a second coil wound around a second magnetostrictive rod, wherein the first coil and the second coil are connected in series.
  • the time variation of the impedance of these coils can be offset, and the combined impedance of the power generation device can be made constant over time. it can. Therefore, if impedance matching between the power generation device and another circuit is attempted at a certain time, the impedance matching state is maintained at any subsequent time, so that the power generation device can always efficiently transfer to another circuit. Can send power.
  • FIG. 1 is a front view of the power generation device used for the study.
  • FIG. 2 is a side view of the power generation device used for the study.
  • FIG. 3 is a schematic diagram for explaining the power generation principle of the power generation device used in the study.
  • FIG. 4 is a graph schematically showing a temporal change in the impedance of the coil of the power generation device used in the study.
  • FIG. 5 is a Smith chart showing the impedance of the coil of the power generation device used in the study.
  • FIG. 6 is a front view of the power generation device according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a side view of the power generation device according to the first embodiment.
  • FIG. 8 is an equivalent circuit diagram of the power generation device according to the first embodiment.
  • FIG. 9 is a graph schematically illustrating a temporal change in the combined impedance of the coil group of the power generation device according to the first embodiment.
  • FIG. 10 is a Smith chart showing the combined impedance of the power generation device according to the first embodiment.
  • FIG. 11 is a front view of the power generation device according to the second embodiment.
  • FIG. 12 is an equivalent circuit diagram of the power generation device according to the second embodiment.
  • FIG. 13 is a Smith chart showing the combined impedance of the power supply of the power generation device according to the second embodiment.
  • FIG. 14 is a front view of the power generation device according to the third embodiment.
  • FIGS. 15A and 15B are equivalent circuit diagrams of the power generation device according to the third embodiment.
  • FIG. 16 is a front view of the power generation device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 17 is a side view of one power generation element included in the power generation device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 18 is a schematic diagram for explaining the power generation principle of the power generation device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 19 is an equivalent circuit diagram of the power generation device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 20 is a graph schematically illustrating a temporal change in the combined impedance of the coil group of the power generation device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 21 is a configuration diagram of a sensor system according to the fifth embodiment.
  • Fig. 1 is a front view of the power generation device used for the study.
  • the power generation device 10 generates power by applying stress to a magnetostrictive material, and includes first and second magnetostrictive rods 1 and 2, first and second coils 3 and 4, first and first 2 connecting members 5 and 6.
  • Each of the magnetostrictive rods 1 and 2 is made of a magnetostrictive material such as an iron gallium alloy and has a length of about 10 mm.
  • the iron gallium alloy is sometimes called Galfenol.
  • the cross-sectional shape of each of the magnetostrictive rods 1 and 2 is a rectangular shape having a long side length of about 10 mm and a short side length of about 0.5 mm.
  • the magnetostrictive rods 1 and 2 are parallel, one end of which is connected by the first connecting member 5, and the other end is connected by the second connecting member 6.
  • Each of the connecting members 5 and 6 is made of a magnetic material containing iron, and is mechanically and magnetically coupled to each of the magnetostrictive rods 1 and 2.
  • first coil 3 is wound around the outer periphery of the first magnetostrictive rod 1
  • second coil 4 is wound around the outer periphery of the second magnetostrictive rod 2.
  • These coils 3 and 4 are copper wires, for example, and the number of windings is about 300 turns.
  • FIG. 2 is a side view of the power generation device 10.
  • FIG. 2 the same elements as those described in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 1, and description thereof will be omitted below.
  • a first permanent magnet 8 and a second permanent magnet 9 are magnetically and mechanically connected to both ends of the first magnetostrictive rod 1, respectively.
  • the permanent magnets 8 and 9 are magnetically and mechanically connected not only to the first magnetostrictive rod 1 but also to both ends of the second magnetostrictive rod 2 (see FIG. 1).
  • a yoke 7 is provided beside the magnetostrictive rods 1 and 2 in parallel, and the yoke 7 and the permanent magnets 8 and 9 are magnetically and mechanically connected.
  • the material of the yoke 7 is not particularly limited.
  • the yoke 7 is formed of a magnetic material containing iron.
  • a magnetic path is formed by the rods 1 and 2 and the yoke 7, and the magnetic field H generated by the permanent magnets 8 and 9 circulates along the magnetic path.
  • FIG. 3 is a schematic diagram for explaining the power generation principle of the power generation device 10.
  • the same elements as those described in FIGS. 1 and 2 are denoted by the same reference numerals as those in FIGS.
  • the power generation device 10 is fixed to a vibrating body 13 such as a bridge or a motor in actual use.
  • the first connecting member 5 is fixed to the vibrating body 13.
  • the first magnetostrictive rod 1 and the second magnetostrictive rod 2 are also vibrated by the vibration of the vibrating body 13, and the magnetostrictive rods 1 and 2 are periodically expanded and contracted.
  • both ends of the magnetostrictive rods 1 and 2 are connected by the connecting members 5 and 6 as described above, the magnetostrictive rods 1 and 2 expand and contract in opposite directions A and B without vibrating independently.
  • the induced electromotive force may be taken out from each of the first coil 3 and the second coil 4 or may be taken out by connecting these coils 3 and 4 in parallel.
  • the energy harvesting technology can be realized by converting the vibration of the vibrating body 13 into electric power by the power generation device 10.
  • the power generation device 10 has a problem that it is difficult to achieve impedance matching with other circuits. The problem will be described below.
  • FIG. 4 is a graph schematically showing changes in impedance of each of the first coil 3 and the second coil 4 with time.
  • the horizontal axis of the graph represents time, and the vertical axis represents the absolute value of impedance.
  • the magnetizations of the magnetostrictive rods 1 and 2 change, so that the magnetic permeability of the magnetostrictive rods 1 and 2 also changes with time. . Therefore, as shown in FIG. 4, the impedances of the first coil 3 and the second coil 4 wound around the magnetostrictive rods 1 and 2 also change with the same period as the vibration of the magnetostrictive rods 1 and 2. become.
  • FIG. 5 is a Smith chart showing the impedance of each of the first coil 3 and the second coil 4 described above.
  • the impedance Z 0 of each of the first coil 3 and the second coil 4 is Smith. Located in the upper half plane of the chart.
  • Each magnetostrictive rod 1, 2 when the stretching movement, the impedance Z 1 of the first coil 3 and the impedance Z 2 of the second coil 4 are moved in opposite directions to each other in over an equal resistance circle. This is because, as described above, the magnetostrictive rods 1 and 2 expand and contract in opposite directions, so that the magnetization of one of the magnetostrictive rods 1 and 2 increases and the magnetization of the other decreases.
  • the possible values of the impedances Z 0 , Z 1 , Z 2 are arcuate on the isoresistance circle because the impedances of these impedances depend on the frequency of the induced electromotive force induced in the coils 3, 4. This is because the values are different.
  • the impedances Z 1 and Z 2 are still on the upper half plane of the Smith chart and are not located on the real axis.
  • the impedance matching between the power source and the circuit is often performed at 50 ⁇ on the real axis. Therefore, when the impedances Z 1 and Z 2 are in the upper half plane in this way, impedance matching between the power generation device 1 and other circuits becomes more difficult.
  • FIG. 6 is a front view of the power generation device according to the present embodiment.
  • the same elements as those described in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 1, and description thereof will be omitted below.
  • this power generation device 20 is used by being fixed to a vibrating body 13 such as a bridge, and has a first magnetostrictive rod 1 and a second magnetostrictive rod 2.
  • Both ends of these magnetostrictive rods 1 and 2 are connected by connecting members 5 and 6, and a first coil 3 and a second coil 4 each having about 300 turns are provided around the magnetostrictive rods 1 and 2. .
  • a magnetostrictive material such as an iron gallium alloy is used as the material of each of the magnetostrictive rods 1 and 2
  • a magnetic material containing iron is used as the material of each of the connecting members 5 and 6.
  • each of the magnetostrictive rods 1 and 2 is about 10 mm, and the cross-sectional shape thereof is a rectangular shape having a long side length of about 10 mm and a short side length of about 0.5 mm.
  • FIG. 7 is a side view of the power generation device 20.
  • a first permanent magnet 8 and a second permanent magnet 9 are connected to both ends of each magnetostrictive rod 1, 2.
  • a yoke 7 that forms a magnetic path together with the magnetostrictive rods 1 and 2 is connected to the permanent magnets 8 and 9, and the magnetic field H generated by the permanent magnets 8 and 9 circulates along the magnetic path.
  • FIG. 8 is an equivalent circuit diagram of the power generation device 20.
  • the first coil 3 and the second coil 4 are connected in series to form a coil group 21 with these coils 3 and 4. Further, a capacitor C and a resistor R are connected to the coil group 21 in series.
  • the resistance value of the resistor R includes the value of the internal resistance of each of the coils 3 and 4.
  • the part where the capacitor C and the resistor R are provided in the power generation device 20 is not particularly limited, and the capacitor C and the resistor R may be provided at an arbitrary part of the power generation device 20. The same applies to each embodiment described later.
  • the power generation device 20 is provided with output terminals 20a and 20b, and the induced electromotive force generated in each of the coils 3 and 4 is taken out from these terminals 20a and 20b.
  • FIG. 9 is a graph schematically showing the time change of the combined impedance of the coil group 21, and the horizontal axis represents time, and the vertical axis represents the absolute value of the combined impedance.
  • the combined impedance of the coil group 21 is the sum of the impedances of the coils 3 and 4. However, as described with reference to FIG. The combined impedance of 21 is constant regardless of time.
  • FIG. 10 is a Smith chart showing the combined impedance Z of the power generation device 20.
  • the impedances Z 0 , Z 1 and Z 2 of FIG. 5 are also shown.
  • the impedance Z 0 is the impedance of each of the coils 3 and 4 when the magnetostrictive rods 1 and 2 are not expanded and contracted.
  • Impedances Z 1 and Z 2 are impedances of the coils 3 and 4 when the magnetostrictive rods 1 and 2 are expanding and contracting.
  • the combined impedance Z of the power generation device 20 is based on the impedances Z 0 , Z 1 , and Z 2 described above. Is located on an iso-resistance circle with high resistance.
  • the combined impedance Z moves to the real axis side along the iso-resistance circle by the capacitor C added to the coil group 21. Since impedance matching with an external circuit is often performed on the real axis, when the combined impedance Z approaches the real axis in this way, it is easy to achieve impedance matching between the power generation device 20 and the external circuit.
  • the value that the composite impedance Z can take is an arc shape on the isoresistance circle because the value of the composite impedance Z differs depending on the frequency of the induced electromotive force induced in the coil group 21. The same applies to the second embodiment described later.
  • the reactance component of the combined impedance Z may be set to 0 by adjusting the capacitance value of the capacitor C as follows, and the combined impedance Z may be positioned on the real axis.
  • the combined impedance Z of the power generation device 20 can be written as the following equation (1).
  • the resistance value of the resistor R and the capacitance value of the capacitor C are represented by the same letters R and C as those elements.
  • L is a combined inductance of the first coil 3 and the second coil 4
  • ⁇ is an angular frequency of vibration of each of the magnetostrictive rods 1 and 2.
  • impedance matching is often performed at a point of 50 ⁇ on the real axis.
  • the reactance component of the combined impedance Z is 0, the combined impedance Z moves to the left on the real axis when the resistance R decreases, and the combined impedance Z moves to the right on the real axis when the resistance R increases.
  • the combined impedance Z can be matched with the 50 ⁇ point on the real axis.
  • the time variation of the impedance of each of the coils 3 and 4 can be offset, and the power generation device The combined impedance of 20 can be made constant over time.
  • the reactance component of the combined impedance of the power generation device 20 is set to 0, and the power generation device 20 and other circuits on the real axis Impedance matching can be achieved.
  • impedance matching can be achieved at a point of 50 ⁇ on the real axis.
  • FIG. 11 is a front view of the power generation device according to the present embodiment.
  • the same elements as those described in the first embodiment are denoted by the same reference numerals as those in the first embodiment, and description thereof is omitted below.
  • a plurality of small regions 31 separated in the axial direction are provided in each of the first magnetostrictive rod 1 and the second magnetostrictive rod 2.
  • the coil group 21 is formed by connecting each of the first coil 3 and the second coil 4 one by one in series, and in this embodiment, a plurality of coil groups 21 are provided.
  • FIG. 12 is an equivalent circuit diagram of the power generation device 30 according to this embodiment.
  • output terminals 30a and 30b are provided for each of the plurality of coil groups 21, and the induced electromotive force of the coil group 21 is taken out from these output terminals 30a and 30b.
  • a capacitor C and a resistor R are connected in series to each coil group 21 as in the first embodiment.
  • the resistance R includes the internal resistance of each coil group 21.
  • Figure 13 is a Smith chart showing the combined impedance Z 3 of one power 21a.
  • the magnetostrictive rods 1 and 2 are divided into the small regions 31 as described above, the lengths of the coils 3 and 4 provided in these small regions 31 are shorter than those in the first embodiment. The resistance value of the coils 3 and 4 is reduced.
  • the combined impedance Z of the power source 21a is easily set to 50 ⁇ .
  • each power source 21a is used as an independent power source as shown in FIG. 12, but in the present embodiment, these power sources 21a are used in combination.
  • FIG. 14 is a front view of the power generation device according to the present embodiment.
  • the same elements as those described in the first embodiment and the second embodiment are denoted by the same reference numerals as those in these embodiments, and the description thereof is omitted below.
  • a plurality of first coils 3 are provided in the first magnetostrictive rod 1 and the second magnetostrictive rod 2 as in the second embodiment.
  • a plurality of second coils 4 are provided.
  • the coil group 21 is formed by connecting the first coil 3 and the second coil 4 in series one by one.
  • FIGS. 15A and 15B are equivalent circuit diagrams of the power generation device 40.
  • FIGS. 15A and 15B the same elements as those described in FIG. 12 are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
  • FIG. 15A and 15B a plurality of coil groups 21 are connected in parallel with each other.
  • a plurality of capacitors C for impedance adjustment are provided corresponding to each coil group 21, whereas in FIG. 15B, only one capacitor C is provided.
  • FIG. 15 (a) and FIG. 15 (b) may be appropriately selected according to the specifications required for the power generation device 40.
  • the resistance of the power generation device 40 is reduced as compared with the case where each coil group 21 is used alone. Therefore, as in the example of FIG. 13, the combined impedance of the power generation device 40 moves to the left on the real axis, and the combined impedance can be easily adjusted to 50 ⁇ on the real axis.
  • each coil 3 and 4 by adjusting the length of each coil 3 and 4 and adjusting the internal resistance of these coils 3 and 4, it is also easy to adjust the combined impedance of the power generation device 40 along the real axis.
  • the first coil 3 and the second coil 4 in one power generation device are connected in series.
  • a plurality of power generation elements are used as follows, and the coils of each power generation element are connected in series.
  • FIG. 16 is a front view of the power generation device according to the present embodiment.
  • This power generation device 50 has two power generation elements 51.
  • Each power generating element 51 is fixed to a vibrating body 13 such as a bridge, and includes a first rod 52 made of a magnetostrictive material and a second rod 53 parallel to the first rod 52.
  • the second rod 53 is separated from the first rod 52 in the first direction D1, and the first direction D1 is opposite to each other in the two power generation elements 51.
  • the connecting members 5 and 6 are made of a magnetic material containing iron and are mechanically and magnetically coupled to the bars 52 and 53.
  • the material of the second rod 53 need not be a magnetostrictive material, and a magnetic material such as iron may be used as the material of the second rod 53.
  • a coil 55 such as a copper wire is wound around the first rod 52, and the coils 55 of the plurality of power generating elements 51 are connected in series, and a coil group 57 is formed by the coils 55.
  • FIG. 17 is a side view of one power generation element 51.
  • a first permanent magnet 8 and a second permanent magnet 9 are magnetically and mechanically connected to both ends of the first rod 52, respectively.
  • a yoke 7 is provided in parallel to the first magnetostrictive rod 52, and the yoke 7 and the permanent magnets 8 and 9 are magnetically and mechanically connected.
  • Examples of the material of the yoke 7 include a magnetic material containing iron.
  • a magnetic path is formed by the rods 52 and 53 and the yoke 7, and the magnetic field H generated by the permanent magnets 8 and 9 circulates along the magnetic path.
  • FIG. 18 is a schematic diagram for explaining the power generation principle of the power generation device 50.
  • the same elements as those described in FIGS. 16 and 17 are denoted by the same reference numerals as those in FIGS.
  • the coil 55 is omitted in order to make the drawing easier to see.
  • the first rod 52 contracts in the direction of the arrow A in one power generating element 51, and the first power generating element 51 in the other power generating element 51
  • the bar 52 extends in the direction of arrow B. This is because, as described above, the first direction D1 is set to be opposite to each other in each of the power generation elements 51, whereby the phases of the expansion and contraction periods of the first rod 52 are opposite to each other in the two power generation elements 51. become.
  • FIG. 19 is an equivalent circuit diagram of the power generation device 50.
  • the coils 55 of each power generating element 51 are connected in series as described above, and a coil group 57 is formed by these coils 55.
  • a capacitor C and a resistor R for adjusting the impedance of the power generation device 50 are connected to the coil group 57 in series.
  • the resistance value of the resistor R includes the value of the internal resistance of the coil 55.
  • the power generation device 50 is provided with output terminals 50a and 50b, and the induced electromotive force generated in the coil group 57 is taken out from these terminals 50a and 50b.
  • FIG. 20 is a graph schematically showing the time change of the combined impedance of the coil group 57, in which the horizontal axis represents time and the vertical axis represents the absolute value of the combined impedance.
  • the combined impedance of the coil group 57 represented by the sum of the impedances of the coils 55 becomes constant regardless of time.
  • the combined impedance of the power generation device 50 is temporally constant as in the first to third embodiments, so that impedance matching between the power generation device 50 and other circuits can be achieved. It becomes possible.
  • FIG. 21 is a configuration diagram of the sensor system according to the present embodiment.
  • the sensor system 60 monitors bridges and the like with electric power obtained by energy harvesting technology, and the power generation device 20 described in the first embodiment and a circuit unit 61 to which electric power is supplied from the power generation device 20. And have.
  • power generation devices 30, 40, and 50 described in the second to fourth embodiments may be used in place of the power generation device 20.
  • the circuit unit 61 includes a boost rectifier circuit 62, a secondary battery 63, a sensor 64, a microcomputer 65, and a communication unit 66.
  • the boost rectifier circuit 62 rectifies the output current of the power generation device 20.
  • the boost rectifier circuit 62 boosts the output voltage of the power generation device 20 to a predetermined DC voltage.
  • the secondary battery 63 is charged by the DC voltage, and the sensor 64, the microcomputer 65, and the communication unit 66 are driven by the output voltage of the secondary battery 63.
  • the sensor 64 is, for example, an acceleration sensor that detects vibration of a bridge or a tunnel, and sends a sensor signal S including the magnitude and period of the vibration to the microcomputer 65.
  • a temperature sensor or pressure sensor for measuring the temperature or pressure of the atmosphere may be used as the sensor 64.
  • the cycle for acquiring the sensor signal S is controlled by the microcomputer 65, and for example, the sensor signal S is acquired once a day.
  • the microcomputer 65 sends a sensor signal S to the communication unit 66. Then, the communication unit 66 wirelessly transmits the sensor signal S to the outside using a predetermined wireless standard.
  • the wirelessly transmitted sensor signal S is received by a terminal such as a personal computer, for example, and the user can grasp information on the environment where the sensor 64 is placed by using the terminal.
  • the impedance of the power generation device 20 is constant over time. Therefore, it is possible to always maintain a state where impedance matching between the power generation device 20 and the circuit unit 61 is achieved, and it is possible to suppress the loss of power supplied from the power generation device 20 to the circuit unit 61.

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  • General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)

Abstract

【課題】発電デバイス及びセンサシステムにおいて、電力を効率的に取り出すこと。 【解決手段】第１の磁歪棒１と、第１の磁歪棒１に並行する第２の磁歪棒２と、第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２とを連結する連結部材５、６と、第１の磁歪棒１に巻かれた第１のコイル３と、第２の磁歪棒２に巻かれた第２のコイル４とを備えたコイル群２１と有し、第１のコイル３と第２のコイル４とが直列に接続された発電デバイスによる。

Description

発電デバイス及びセンサシステム
　本発明は、発電デバイス及びセンサシステムに関する。
　橋梁やトンネル等を監視するためにこれらの監視対象にセンサを設け、そのセンサから無線送信される信号に基づいて監視対象の異常を監視するセンサシステムが研究されている。
　このセンサシステムにおいては各センサを駆動するための電源が必要であるが、その電源として電池を使用すると、電池が寿命を迎えたときにセンサを駆動できなくなるという問題がある。更に、寿命を迎えた電池を廃棄することは環境破壊にもつながる。
　そこで、電池を用いずにセンサに電源を供給できる技術としてエネルギハーベスティング技術が注目されている。エネルギハーベスティング技術は、熱、振動、及び電波等の身の回りに存在するエネルギから発電を行う技術であり、これらのエネルギが存在する限り発電できるというメリットがある。
　エネルギハーベスティング技術で使用する発電デバイスとして、例えば、磁歪材料を用いた発電デバイスが提案されている。この発電デバイスは、磁歪材料の棒に加わる応力が変わることでその棒を貫く磁束が変化することを利用し、棒に巻かれたコイルに起電力を生じさせるものである。
　このような発電デバイスを橋梁等に設けることで、橋梁の振動で発電を行うことができる。
　但し、この発電デバイスには、得られた電力を効率的に取り出すという点で改善の余地がある。
国際公開第２０１１／１５８４７３号パンフレット 特開２００８－７２８６２号公報
　発電デバイス及びセンサシステムにおいて、電力を効率的に取り出すことを目的とする。
　以下の開示の一観点によれば、第１の磁歪棒と、前記第１の磁歪棒に並行する第２の磁歪棒と、前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒とを連結する連結部材と、前記第１の磁歪棒に巻かれた第１のコイルと、前記第２の磁歪棒に巻かれた第２のコイルとを備えたコイル群と有し、前記第１のコイルと前記第２のコイルとが直列に接続された発電デバイスが提供される。
　更に、その開示の別の観点によれば、磁歪材料の第１の棒と、前記第１の棒から第１の方向に離間し、かつ該第１の棒に並行する第２の棒と、前記第１の棒に巻かれたコイルとを有する発電素子を二つ備え、前記発電素子の各々の前記第１の方向同士が互いに逆方向であり、前記発電素子の各々の前記コイル同士を直列に接続してなるコイル群を備えた発電デバイスが提供される。
　また、その開示の他の観点によれば、センサを含む回路部と、前記回路部に電力を供給する発電デバイスとを有し、前記発電デバイスが、第１の磁歪棒と、前記第１の磁歪棒に並行する第２の磁歪棒と、前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒とを連結する連結部材と、前記第１の磁歪棒に巻かれた第１のコイルと、前記第２の磁歪棒に巻かれた第２のコイルとを備えたコイル群と備え、前記第１のコイルと前記第２のコイルとが直列に接続されたセンサシステムが提供される。
　以下の開示によれば、第１のコイルと第２のコイルとを直列に接続するので、これらのコイルのインピーダンスの時間変動を相殺でき、発電デバイスの合成インピーダンスを時間的に一定にすることができる。よって、ある時刻において発電デバイスと他の回路とのインピーダンス整合を図っておけば、その後の任意の時刻においてもインピーダンス整合が図られた状態が維持され、発電デバイスから他の回路に常に効率的に電力を送ることができる。
図１は、検討に使用した発電デバイスの正面図である。 図２は、検討に使用した発電デバイスの側面図である。 図３は、検討に使用した発電デバイスの発電原理を説明するための模式図である。 図４は、検討に使用した発電デバイスのコイルのインピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフである。 図５は、検討に使用した発電デバイスのコイルのインピーダンスを示すスミスチャートである。 図６は、第１実施形態に係る発電デバイスの正面図である。 図７は、第１実施形態に係る発電デバイスの側面図である。 図８は、第１実施形態に係る発電デバイスの等価回路図である。 図９は、第１実施形態に係る発電デバイスのコイル群の合成インピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフである。 図１０は、第１実施形態に係る発電デバイスの合成インピーダンスを示すスミスチャートである。 図１１は、第２実施形態に係る発電デバイスの正面図である。 図１２は、第２実施形態に係る発電デバイスの等価回路図である。 図１３は、第２実施形態に係る発電デバイスの電源の合成インピーダンスを示すスミスチャートである。 図１４は、第３実施形態に係る発電デバイスの正面図である。 図１５（ａ）、（ｂ）は、第３実施形態に係る発電デバイスの等価回路図である。 図１６は、第４実施形態に係る発電デバイスの正面図である。 図１７は、第４実施形態に係る発電デバイスが備える一つの発電素子の側面図である。 図１８は、第４実施形態に係る発電デバイスの発電原理を説明するための模式図である。 図１９は、第４実施形態に係る発電デバイスの等価回路図である。 図２０は、第４実施形態に係る発電デバイスのコイル群の合成インピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフである。 図２１は、第５実施形態に係るセンサシステムの構成図である。
　本実施形態の説明に先立ち、本願発明者が行った検討事項について説明する。
　図１は、その検討に使用した発電デバイスの正面図である。
　この発電デバイス１０は、磁歪材料に応力を加えて発電を行うものであって、第１及び第２の磁歪棒１、２と、第１及び第２のコイル３、４と、第１及び第２の連結部材５、６とを有する。
　各磁歪棒１、２は、例えば鉄ガリウム合金のような磁歪材料から形成されており、その長さは１０mm程度である。なお、鉄ガリウム合金はGalfenolと呼ばれることもある。また、各磁歪棒１、２の断面形状は、長辺の長さが約１０mmで短辺の長さが約０．５mmの矩形状である。
　各磁歪棒１、２は並行しており、それらの一方の端部が第１の連結部材５で連結され、他方の端部が第２の連結部材６で連結される。各連結部材５、６は、鉄を含む磁性材料から形成され、各磁歪棒１、２に機械的かつ磁気的に結合する。
　また、第１の磁歪棒１の外周には第１のコイル３が巻かれ、第２の磁歪棒２の外周には第２のコイル４が巻かれる。これらのコイル３、４は、例えば銅線であり、その巻き数はそれぞれ３００巻程度である。
　図２は、この発電デバイス１０の側面図である。
　なお、図２において図１で説明したのと同じ要素には図１におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図２に示すように、第１の磁歪棒１の両端にはそれぞれ第１の永久磁石８と第２の永久磁石９が磁気的かつ機械的に接続される。なお、これらの永久磁石８、９は、第１の磁歪棒１だけでなく、第２の磁歪棒２（図１参照）の両端にも磁気的かつ機械的に接続される。
　更に、各磁歪棒１、２の横にはヨーク７が並行するように設けられ、そのヨーク７と各永久磁石８、９とが磁気的かつ機械的に接続される。ヨーク７の材料は特に限定されないが、この例では鉄を含む磁性材料でヨーク７を形成する。
　このような発電デバイス１０においては、各棒１、２とヨーク７により磁路が形成され、各永久磁石８、９で発生した磁界Hがその磁路に沿って周回することになる。
　そして、その磁界Hによって、各磁歪棒１、２の磁歪材料の磁化容易軸がこれらの磁歪棒１、２の軸方向に向くようになる。これについては、後述の各実施形態でも同様である。
　図３は、この発電デバイス１０の発電原理を説明するための模式図である。なお、図３において、図１や図２で説明したのと同じ要素にはこれらの図におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図３に示すように、実使用下においては、発電デバイス１０は橋梁やモータ等の振動体１３に固定される。この例では、例えば振動体１３に第１の連結部材５を固着する。
　その振動体１３の振動により第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２の各々も振動し、これらの磁歪棒１、２が周期的に伸縮する。この例では上記のように各磁歪棒１、２の両端を連結部材５、６で連結したため、各磁歪棒１、２は独立して振動せずに互いに反対方向A、Bに伸縮する。
　このような伸縮運動によって、磁歪材料の磁化が変化する逆磁歪効果が各磁歪棒１、２に誘起される。これにより、各コイル３、４を貫く磁束が時間的に変動し、これらのコイル３、４から誘導起電力を取り出すことができる。
　その誘導起電力は、第１のコイル３と第２のコイル４の各々から個別に取り出してもよいし、これらのコイル３、４を並列に接続して取り出してもよい。
　このように発電デバイス１０により振動体１３の振動を電力に変換することで、エネルギハーベスティング技術を実現できると考えられる。
　但し、この発電デバイス１０には、他の回路とインピーダンス整合を図るのが難しいという問題がある。その問題について以下に説明する。
　図４は、第１のコイル３と第２のコイル４の各々のインピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフである。そのグラフの横軸は時間を表し、縦軸はインピーダンスの絶対値を表す。
　上記のように振動体１３の振動に伴い各磁歪棒１、２が伸縮すると、これらの磁歪棒１、２の磁化が変化するため、各磁歪棒１、２の透磁率も時間的に変化する。よって、図４に示すように、各磁歪棒１、２に巻かれた第１のコイル３と第２のコイル４の各々のインピーダンスも各磁歪棒１、２の振動と同じ周期で変化することになる。
　特に、この例では第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２の各々の収縮方向A、Bが反対方向であるため、第１のコイル３と第２のコイル４とではインピーダンスの時間変化の位相が逆になる。
　このようにインピーダンスが変化すると、発電デバイス１０と他の回路とを接続したときに回路側から見た発電デバイス１０のインピーダンスが時間変動してしまうため、当該回路と発電デバイスとのインピーダンスの整合を図ることができない。そのため、発電デバイス１０から他の回路に効率よく電力を伝送できず、エネルギ損失が起きてしまう。
　また、図５は、上記した第１のコイル３と第２のコイル４の各々のインピーダンスを示すスミスチャートである。
　この例では、第２の連結部材６に下向きに１．２kgfの力が加えられ、各コイル３、４に誘起される誘導起電力の周波数が８０Hz～１２０Hzの場合を想定している。
　図５に示すように、第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２がいずれも伸縮していないときは、第１のコイル３と第２のコイル４の各々のインピーダンスZ0は、スミスチャートの上半平面に位置する。
　そして、各磁歪棒１、２が伸縮運動をすると、第１のコイル３のインピーダンスZ1と第２のコイル４のインピーダンスZ2は、等抵抗円の上において互いに反対の向きに移動する。これは、前述のように各磁歪棒１、２は互いに反対方向に伸縮するため、各磁歪棒１、２の一方ではその磁化が増え、他方では磁化が減るためである。
　なお、各インピーダンスZ0、Z1、Z2のとり得る値が等抵抗円の上で弧状となっているのは、各コイル３、４に誘起される誘導起電力の周波数によってこれらのインピーダンスの値が異なるためである。
　上記のように各磁歪棒１、２が伸縮運動をしても、各インピーダンスZ1、Z2は依然としてスミスチャートの上半平面にあり、実軸上には位置しない。
　電源と回路とのインピーダンス整合は、実軸上の５０Ωにおいて行われることが多い。よって、このように各インピーダンスZ1、Z2が上半平面にあると、発電デバイス１と他の回路とのインピーダンス整合が一層困難となる。
　以下に、他の回路とインピーダンス整合を図るのが容易であり、その回路を介して電力を効率的に取り出すことが可能な各実施形態について説明する。
　（第１実施形態）
　図６は、本実施形態に係る発電デバイスの正面図である。なお、図６において、図１で説明したのと同じ要素には図１におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図６に示すように、この発電デバイス２０は、橋梁等の振動体１３に固定して使用するものであり、第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２とを有する。
　これらの磁歪棒１、２の両端は連結部材５、６によって連結されており、更に磁歪棒１、２の周囲にはそれぞれ３００巻き程度の第１のコイル３と第２のコイル４が設けられる。
　図１を参照して説明したように、各磁歪棒１、２の材料としては鉄ガリウム合金等の磁歪材料を使用し、各連結部材５、６の材料としては鉄を含む磁性材料を使用し得る。
　また、各磁歪棒１、２の長さは１０mm程度であり、その断面形状は長辺の長さが約１０mmで短辺の長さが約０．５mmの矩形状である。
　図７は、この発電デバイス２０の側面図である。
　図７に示すように、各磁歪棒１、２の両端には第１の永久磁石８と第２の永久磁石９が接続される。そして、各永久磁石８、９には各磁歪棒１、２と共に磁路を形成するヨーク７が接続され、各永久磁石８、９で発生した磁界Hがその磁路に沿って周回する。
　図３の例と同様に、この発電デバイス２０においても、振動体１３の振動で各磁歪棒１、２が伸縮することで各コイル３、４を貫く磁束が時間的に変化し、これらのコイル３、４に誘導起電力が生成される。
　図８は、この発電デバイス２０の等価回路図である。
　図８に示すように、本実施形態では、第１のコイル３と第２のコイル４とを直列に接続することにより、これらのコイル３、４でコイル群２１を形成する。また、そのコイル群２１にキャパシタCと抵抗Rとをそれぞれ直列に接続する。なお、抵抗Rの抵抗値には各コイル３、４の内部抵抗の値も含まれる。
　発電デバイス２０においてキャパシタCや抵抗Rを設ける部位は特に限定されず、発電デバイス２０の任意の部位にキャパシタCや抵抗Rを設けてよい。これについては後述の各実施形態でも同様である。
　発電デバイス２０には出力端子２０ａ、２０ｂが設けられ、各コイル３、４で生じた誘導起電力がこれらの端子２０ａ、２０ｂから取り出される。
　図９は、コイル群２１の合成インピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフであって、その横軸は時間を表し、縦軸は合成インピーダンスの絶対値を表す。
　なお、図９においては、第１のコイル３と第２のコイル４の各々のインピーダンスについても併記してある。
　コイル群２１の合成インピーダンスは各コイル３、４のインピーダンスの和になるが、図４を参照して説明したように各コイル３、４のインピーダンスの時間変化は位相が逆であるため、コイル群２１の合成インピーダンスは時間によらず一定となる。
　よって、ある時刻において発電デバイス２０と他の回路とのインピーダンス整合を図っておけば、その後の任意の時刻においてもインピーダンス整合が図られた状態が維持され、発電デバイス２０から他の回路に常に効率的に電力を送ることができる。
　図１０は、この発電デバイス２０の合成インピーダンスZを示すスミスチャートである。
　この例では、発電デバイス２０の第２の連結部材６に下向きに１．２kgfの力が加えられ、各コイル３、４に誘起される誘導起電力の周波数が８０Hz～１２０Hzの場合を想定している。
　また、図１０においては、図５の各インピーダンスZ0、Z1、Z2も併記してある。図５を参照して説明したように、インピーダンスZ0は、各磁歪棒１、２が伸縮していないときの各コイル３、４の各々のインピーダンスである。そして、インピーダンスZ1、Z2は、各磁歪棒１、２が伸縮運動をしているときの各コイル３、４の各々のインピーダンスである。
　図１０に示すように、前述のようにコイル群２１に抵抗Rを付加したことで、本実施形態に係る発電デバイス２０の合成インピーダンスZは、上記の各インピーダンスZ0、Z1、Z2よりも抵抗が高い等抵抗円上に位置するようになる。
　また、コイル群２１に付加したキャパシタCにより、合成インピーダンスZは等抵抗円に沿って実軸側に移動する。外部回路とのインピーダンス整合は実軸上において行われることが多いので、このように合成インピーダンスZが実軸に近づくと、発電デバイス２０と外部回路とのインピーダンス整合を図るのが容易となる。
　なお、合成インピーダンスZのとり得る値が等抵抗円の上で弧状となっているのは、コイル群２１に誘起される誘導起電力の周波数によって合成インピーダンスZの値が異なるためである。これについては後述の第２実施形態でも同様である。
　更に、以下のようにキャパシタCの容量値を調節することで合成インピーダンスZのリアクタンス成分を０にし、実軸上に合成インピーダンスZを位置させてもよい。
　図８の等価回路はRLC直列回路であるから、発電デバイス２０の合成インピーダンスZは次の式（１）のように書ける。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　なお、式（１）では、抵抗Rの抵抗値とキャパシタCの容量値をこれらの素子と同一の文字R、Cで表している。また、Lは第１のコイル３と第２のコイル４の合成インダクタンスであり、ωは各磁歪棒１、２の振動の角周波数である。
　合成インピーダンスZのリアクタンス成分を０にするには、式（１）の右辺第２項の虚部を０にすればよい。よって、ωL＝1／（ωC）を満たすようにキャパシタCの容量を調節することで合成インピーダンスZのリアクタンス成分を０にすることができる。
　これにより、実軸上において行われることが多い他の回路と発電デバイス２０とのインピーダンス整合を容易に行うことができる。
　また、前述のように、インピーダンス整合は実軸上の５０Ωの点で行われることが多い。合成インピーダンスZのリアクタンス成分が０のとき、抵抗Rが低下すると合成インピーダンスZは実軸上を左に移動し、抵抗Rが増加すると合成インピーダンスZは実軸上を右に移動する。
　よって、抵抗Rの抵抗値を適宜調節することにより、実軸上の５０Ωの点に合成インピーダンスZが一致するようにすることができる。
　以上説明した本実施形態によれば、図８のように第１のコイル３と第２のコイル４とを直列に接続するため、各コイル３、４のインピーダンスの時間変動を相殺でき、発電デバイス２０の合成インピーダンスを時間的に一定にすることができる。
　更に、各コイル３、４から形成されるコイル群２１にキャパシタCを直列に接続したことで、発電デバイス２０の合成インピーダンスのリアクタンス成分を０にし、実軸上で発電デバイス２０と他の回路とのインピーダンス整合をとることができる。
　そして、コイル群２１に付加された抵抗Rの抵抗値を調節することにより、実軸上の５０Ωの点でインピーダンス整合を図ることも可能となる。
　（第２実施形態）
　図１１は、本実施形態に係る発電デバイスの正面図である。なお、図１１において、第１実施形態で説明したのと同じ要素には第１実施形態におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図１１に示すように、この発電デバイス３０においては、第１の磁歪棒１と第２の磁歪棒２の各々に、軸方向に分離された複数の小領域３１を設ける。
　そして、その小領域３１に各コイル３、４を一つずつ配することで、第１の磁歪棒１に複数の第１のコイル３を設け、かつ、第２の磁歪棒２に複数の第２のコイル４を設ける。
　また、コイル群２１は、第１のコイル３と第２のコイル４の各々を一つずつ直列に接続することにより形成され、本実施形態では複数のコイル群２１が設けられる。
　図１２は、本実施形態に係る発電デバイス３０の等価回路図である。
　図１２に示すように、この発電デバイス３０においては、複数のコイル群２１ごとに出力端子３０ａ、３０ｂが設けられ、これらの出力端子３０ａ、３０ｂからコイル群２１の誘導起電力が取り出される。
　上記のように複数のコイル群２１を設けたことで、本実施形態ではそのコイル群２１の数に相当する独立した電源２１ａを得ることができる。
　また、これらの電源２１ａの各々の合成インピーダンスを調節するために、第１実施形態と同様に各コイル群２１にはキャパシタCと抵抗Rが直列に接続される。なお、第１実施形態で説明したように、その抵抗Rには各コイル群２１の内部抵抗も含まれる。
　図１３は、一つの電源２１ａの合成インピーダンスZ3を示すスミスチャートである。
　この例では、発電デバイス３０の第２の連結部材６に下向きに１．２kgfの力が加えられ、各コイル３、４に誘起される誘導起電力の周波数が８０Hz～１２０Hzの場合を想定している。
　なお、図１３においては、図５の各インピーダンスZ0、Z1、Z2も併記してある。
　本実施形態では上記のように各磁歪棒１、２を小領域３１に分割したため、これらの小領域３１に設けられる各コイル３、４の長さは第１実施形態のそれらよりも短く、各コイル３、４の抵抗値が低減する。
　その結果、図１３において矢印Fで示すように、電源２１ａの合成インピーダンスZ3が第１実施形態よりも実軸上を左に移動し、当該インピーダンスZ3を５０Ωに近づけやすくすることができる。
　このように、本実施形態によれば各コイル３、４の内部抵抗が低減されるため、電源２１ａの合成インピーダンスZを５０Ωにし易くなる。
　（第３実施形態）
　第２実施形態では、図１２に示したように各電源２１ａを独立した電源として用いたが、本実施形態ではこれらの電源２１ａを組み合わせて用いる。
　図１４は、本実施形態に係る発電デバイスの正面図である。なお、図１４において、第１実施形態や第２実施形態で説明したのと同じ要素にはこれらの実施形態におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図１４に示すように、本実施形態に係る発電デバイス４０においても、第２実施形態と同様に、第１の磁歪棒１に第１のコイル３を複数設け、かつ、第２の磁歪棒２に第２のコイル４を複数設ける。
　そして、第１のコイル３と第２のコイル４をそれぞれ一つずつ直列に接続することによりコイル群２１が形成される。
　図１５（ａ）、（ｂ）は、この発電デバイス４０の等価回路図である。なお、図１５（ａ）、（ｂ）において、図１２で説明したのと同じ要素には図１２におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図１５（ａ）、（ｂ）の各例においては、いずれも複数のコイル群２１同士が並列に接続される。但し、図１５（ａ）では各コイル群２１に対応してインピーダンス調整用の複数のキャパシタCを設けているのに対し、図１５（ｂ）ではそのキャパシタCを一つだけ設けている。
　図１５（ａ）と図１５（ｂ）のどちらを採用するかは、発電デバイス４０に求められる仕様等に応じて適宜選択すればよい。
　このように各コイル群２１を並列接続することで、各コイル群２１を単独で使用する場合と比較して発電デバイス４０の抵抗が低減する。そのため、図１３の例と同様に、発電デバイス４０の合成インピーダンスが実軸上を左に移動し、実軸上の５０Ωに合成インピーダンスを合わせやすくすることができる。
　また、各コイル３、４の長さを調節し、これらのコイル３、４の内部抵抗を調節することで、発電デバイス４０の合成インピーダンスを実軸に沿って調節することも簡単になる。
　（第４実施形態）
　第１～第３実施形態では、一つの発電デバイスにおける第１のコイル３と第２のコイル４とを直列に接続した。
　これに対し、本実施形態においては、以下のようにして複数の発電素子を用い、各発電素子のコイル同士を直列に接続する。
　図１６は、本実施形態に係る発電デバイスの正面図である。
　この発電デバイス５０は二つの発電素子５１を有する。
　各発電素子５１は、橋梁等の振動体１３に固着されており、磁歪材料の第１の棒５２と、第１の棒５２に並行する第２の棒５３とを有する。
　なお、第２の棒５３は第１の棒５２から第１の方向D1に離間しており、その第１の方向D1は二つの発電素子５１において互いに逆方向である。
　そして、第１の棒５２と第２の棒５３の一方の端部が第１の連結部材５で連結され、他方の端部が第２の連結部材６で連結される。第１～第３実施形態と同様に、各連結部材５、６は、鉄を含む磁性材料から形成され、各棒５２、５３に機械的かつ磁気的に結合する。
　なお、第２の棒５３の材料は磁歪材料である必要はなく、鉄等の磁性材料を第２の棒５３の材料として使用してもよい。
　更に、第１の棒５２には銅線等のコイル５５が巻かれており、複数の発電素子５１の各々のコイル５５同士が直列に接続され、各コイル５５によりコイル群５７が形成される。
　図１７は、一つの発電素子５１の側面図である。
　なお、図１７において、第１～第３実施形態で説明したのと同じ要素にはこれらの実施形態におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　図１７に示すように、第１の棒５２の両端にはそれぞれ第１の永久磁石８と第２の永久磁石９が磁気的かつ機械的に接続される。
　更に、第１の磁歪棒５２の横にはヨーク７が並行するように設けられ、そのヨーク７と各永久磁石８、９とが磁気的かつ機械的に接続される。ヨーク７の材料としては、例えば、鉄を含む磁性材料がある。
　このような発電素子５１においては、各棒５２、５３とヨーク７により磁路が形成され、各永久磁石８、９で発生した磁界Hがその磁路に沿って周回することになる。
　図１８は、この発電デバイス５０の発電原理を説明するための模式図である。なお、図１８において、図１６や図１７で説明したのと同じ要素にはこれらの図におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。
　また、図１８においては、図を見やすくするために、上記のコイル５５を省いている。
　図１８に示すように、振動体１３が振動すると、二つの発電素子５１の各々において第１の棒５２と第２の棒５３が振動し、これらの棒５２、５３が伸縮する。これにより、第１の棒５２に巻かれたコイル５５を貫く磁束が時間的に変化し、そのコイル５５に誘導起電力を生成することができる。
　ここで、振動体１３の振動によって各発電素子５１が略同位相で振動すると、一方の発電素子５１においては第１の棒５２が矢印Aの方向に縮み、他方の発電素子５１においては第１の棒５２が矢印Bの方向に伸びる。これは、前述のように第１の方向D1を各発電素子５１で互いに逆方向としたためであり、これにより二つの発電素子５１においては第１の棒５２の伸縮の周期の位相が互いに逆方向になる。
　図１９は、この発電デバイス５０の等価回路図である。
　図１９に示すように、各発電素子５１の各々のコイル５５同士は前述のように直列に接続され、これらのコイル５５によりコイル群５７が形成される。
　また、そのコイル群５７には、発電デバイス５０のインピーダンスを調節するためのキャパシタCと抵抗Rとがそれぞれ直列に接続される。なお、抵抗Rの抵抗値にはコイル５５の内部抵抗の値も含まれる。
　更に、発電デバイス５０には出力端子５０ａ、５０ｂが設けられており、コイル群５７で生じた誘導起電力がこれらの端子５０ａ、５０ｂから取り出される。
　図２０は、コイル群５７の合成インピーダンスの時間変化を模式的に表すグラフであって、そのグラフの横軸は時間を表し、縦軸は合成インピーダンスの絶対値を表す。
　なお、図２０においては、二つの発電素子５１のコイル５５のインピーダンスについても併記してある。
　前述のように第１の棒５１の伸縮方向が二つの発電素子５１において逆方向になるため、コイル５５のインピーダンスの時間変化は二つの発電素子５１において位相が逆となる。
　その結果、各コイル５５のインピーダンスの和で表されるコイル群５７の合成インピーダンスは時間によらず一定になる。
　以上のように、本実施形態においても第１～第３実施形態と同様に発電デバイス５０の合成インピーダンスが時間的に一定となるため、発電デバイス５０と他の回路とのインピーダンス整合を図ることが可能となる。
　更に、図１９のようにコイル群５７にインピーダンス調整用のキャパシタCや抵抗Rを接続することで、第１実施形態と同じ理由により、実軸上で発電デバイス５０と他の回路とのインピーダンス整合をとることができる。
　（第５実施形態）
　本実施形態では、第１～第４実施形態で説明した発電デバイスを用いたセンサシステムについて説明する。
　図２１は、本実施形態に係るセンサシステムの構成図である。
　このセンサシステム６０は、エネルギハーベスティング技術で得られた電力で橋梁等を監視するものであり、第１実施形態で説明した発電デバイス２０と、その発電デバイス２０から電力が供給される回路部６１とを有する。
　なお、発電デバイス２０に代えて、第２～第４実施形態で説明した発電デバイス３０、４０、５０を用いてもよい。
　回路部６１は、昇圧整流回路６２、二次電池６３、センサ６４、マイコン６５、及び通信部６６を有する。
　このうち、昇圧整流回路６２は、発電デバイス２０の出力電流を整流する。また、昇圧整流回路６２は、発電デバイス２０の出力電圧を所定電圧の直流電圧に昇圧する。
　その直流電圧によって二次電池６３が充電され、二次電池６３の出力電圧によりセンサ６４、マイコン６５、及び通信部６６が駆動する。
　センサ６４は、例えば、橋梁やトンネル等の振動を検出する加速度センサであって、その振動の大きさや周期等を含むセンサ信号Sをマイコン６５に送る。なお、加速度センサに代えて、大気の温度や圧力を測定するための温度センサや圧力センサをセンサ６４として用いてもよい。
　センサ信号Sを取得する周期はマイコン６５により制御され、例えば、１日に一回の周期でセンサ信号Sが取得される。
　マイコン６５は、通信部６６にセンサ信号Sを送る。そして、通信部６６は、センサ信号Sを所定の無線規格で外部に無線送信する。
　無線送信されたセンサ信号Sは、例えばパーソナルコンピュータ等の端末によって受信され、その端末を利用することでセンサ６４が置かれた環境の情報をユーザが把握することができる。
　このようなセンサシステム６０によれば、第１実施形態で説明したように、発電デバイス２０のインピーダンスが時間的に一定である。そのため、発電デバイス２０と回路部６１とのインピーダンス整合が図られた状態を常に維持することができ、発電デバイス２０から回路部６１に供給される電力にロスが発生するのを抑制できる。
                                                                                

Claims (9)

  1. 　第１の磁歪棒と、
    　前記第１の磁歪棒に並行する第２の磁歪棒と、
    　前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒とを連結する連結部材と、
    　前記第１の磁歪棒に巻かれた第１のコイルと、前記第２の磁歪棒に巻かれた第２のコイルとを備えたコイル群と有し、
    　前記第１のコイルと前記第２のコイルとが直列に接続されたことを特徴とする発電デバイス。
  2. 　前記コイル群に直列に接続されたキャパシタを更に有し、
    　前記コイル群と前記キャパシタとの合成インピーダンスのリアクタンス成分が０にされたことを特徴とする請求項１に記載の発電デバイス。
  3. 　前記合成インピーダンスの実部は５０Ωであることを特徴とする請求項２に記載の発電デバイス。
  4. 　前記第１の磁歪棒に前記第１のコイルを複数設け、かつ、前記第２の磁歪棒に前記第２のコイルを複数設けることにより、前記コイル群を複数設けたことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の発電デバイス。
  5. 　複数の前記コイル群同士を並列に接続したことを特徴とする請求項４に記載の発電デバイス。
  6. 　前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒の各々に接続された永久磁石と、
    　前記永久磁石に接続され、前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒の各々に並行するヨークとを更に有することを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の発電デバイス。
  7. 　磁歪材料の第１の棒と、前記第１の棒から第１の方向に離間し、かつ該第１の棒に並行する第２の棒と、前記第１の棒に巻かれたコイルとを有する発電素子を二つ備え、
    　前記発電素子の各々の前記第１の方向同士が互いに逆方向であり、
    　前記発電素子の各々の前記コイル同士を直列に接続してなるコイル群を備えたことを特徴とする発電デバイス。
  8. 　センサを含む回路部と、
    　前記回路部に電力を供給する発電デバイスとを有し、
    　前記発電デバイスが、
    　第１の磁歪棒と、
    　前記第１の磁歪棒に並行する第２の磁歪棒と、
    　前記第１の磁歪棒と前記第２の磁歪棒とを連結する連結部材と、
    　前記第１の磁歪棒に巻かれた第１のコイルと、前記第２の磁歪棒に巻かれた第２のコイルとを備えたコイル群と備え、
    　前記第１のコイルと前記第２のコイルとが直列に接続されたことを特徴とするセンサシステム。
  9. 　前記回路部は、前記センサから出力されるセンサ信号を無線送信する通信部を有することを特徴とする請求項８に記載のセンサシステム。
                                                                                    
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