WO2014185119A1 - 接着構造体及び接着状態検出方法 - Google Patents

接着構造体及び接着状態検出方法 Download PDF

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optical
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齋藤　望
隆之 清水
阿部　俊夫
展雄 武田
周 水口
圭吾 宇平
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三菱重工業株式会社
国立大学法人東京大学
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Definitions

  • the present invention relates to an adhesion structure and an adhesion state detection method.
  • the adhesion quality is evaluated by, for example, ultrasonic flaw detection after the members are bonded with an adhesive.
  • the ultrasonic flaw detection inspection it is possible to detect defects such as generation of voids in the adhesive layer and peeling of members, but it is not possible to evaluate the adhesive strength. This is because the adhesive strength depends on the pressure applied to the member at the time of bonding, but the pressure cannot be inspected by the ultrasonic flaw detection inspection. Furthermore, ultrasonic flaw detection requires time and labor and requires qualifications for inspectors. Moreover, when a carbon fiber composite material is used as a member, the members are bonded to each other, for example, at the time of autoclave molding. Autoclave pressure and bag pressure are measured at the time of autoclave molding, but the pressure at the bonded portion itself is not measured.
  • This invention is made in view of such a situation, Comprising: It aims at providing the adhesion structure and the adhesion state detection method which can judge whether the members are adhere
  • the bonding structure and the bonding state detection method of the present invention employ the following means.
  • An adhesive structure includes a first member, a second member, an adhesive that bonds the first member and the second member, the first member, and the second member.
  • An optical fiber sandwiched between the first member and the second member is detected by birefringence of the optical fiber.
  • the first member and the second member are bonded by the adhesive.
  • the first member and the second member are bonded together by applying an appropriate pressure with the adhesive sandwiched therebetween.
  • the optical fiber sandwiched between the first member and the second member is used to detect the adhesion state between the first member and the second member by birefringence.
  • the optical spectrum In the state where no pressure is applied to the optical fiber, the optical spectrum has one peak.
  • the cross-sectional shape of the circular optical fiber is distorted and changes to, for example, an ellipse (flattened or oval), so that a plurality of optical spectra (for example, It changes into a shape with two peaks. This is the birefringence of the optical fiber, and the optical fiber is a pressure sensor.
  • the optical fiber when pressure is appropriately applied to the first member and the second member and bonded, pressure is applied to the optical fiber from both directions of the first member and the second member. For this reason, the optical fiber has a plurality of optical spectrum peaks due to birefringence. Thus, the optical fiber is used as a pressure sensor, so that the adhesion state between the first member and the second member is detected.
  • this configuration detects the adhesion state between the first member and the second member based on the birefringence of the optical fiber, so that it can be determined whether or not the members are appropriately bonded.
  • the first member and the second member are carbon fiber composite laminates, and when the first member and the second member are bonded using a pressure device, It is preferable that an adhesive state between the first member and the second member is detected by birefringence of the optical fiber.
  • the inside of the bag is made less than atmospheric pressure, and the inside of the auto grave is pressurized.
  • an adhesion state between the first member and the second member is detected by birefringence of the optical fiber.
  • a solid object is inserted between the optical fiber and at least one of the first member and the second member.
  • the solid object is inserted between the optical fiber and the adhesive.
  • the solid material is preferably formed by curing the same kind of adhesive as the adhesive.
  • the solid object and the adhesive are integrated in the bonding process of the bonded structure, the solid object does not become an impurity with respect to the bonded structure.
  • the bonding state detection method includes a first step of bonding the first member and the second member with an adhesive while sandwiching the optical fiber, and the first member by birefringence of the optical fiber. And a second step of detecting an adhesion state with the second member.
  • FIG. 1 is a schematic plan view of a measurement / diagnosis apparatus according to a first embodiment of the present invention. It is the figure which showed the optical spectrum in case the pressure is not applied to the optical fiber which concerns on 1st Embodiment of this invention. It is the figure which showed the optical spectrum at the time of applying a pressure to the optical fiber which concerns on 1st Embodiment of this invention.
  • the change of the optical spectrum shape of the optical fiber during the process of covering the laminated plate to be bonded according to the first embodiment of the present invention with a bag, setting the bag interior to less than atmospheric pressure, pressurizing and heating the interior of the autoclave was shown. It is a graph.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view showing an adhesive structure 10 according to the first embodiment.
  • a member to be bonded is a carbon fiber composite laminate.
  • the bonding structure 10 is used as a structural material such as an aircraft, an automobile, and a windmill by combining a plurality of the bonding structures 10.
  • the adhesive structure 10 includes a laminated plate 12A, a laminated plate 12B, an adhesive 14 that bonds the laminated plate 12A and the laminated plate 12B, and an optical fiber 16 sandwiched between the laminated plate 12A and the laminated plate 12B.
  • the optical fiber 16 is used as a sensor (optical fiber sensor) for detecting an adhesive state between the laminated plate 12A and the laminated plate 12B by birefringence.
  • the optical fiber 16 is a single mode fiber having a cladding diameter of 125 ⁇ m, for example, and has a circular cross-sectional shape.
  • the adhesive 14 is formed as an adhesive layer as an example.
  • the kind of the adhesive agent 14 is not specifically limited, For example, an epoxy resin adhesive can be used.
  • At least one of the laminated plates 12 ⁇ / b> A and 12 ⁇ / b> B is cured before being bonded by the adhesive 14.
  • the planar shape of laminated board 12A, 12B shown by FIG. 1 is a rectangle, this is an example and the planar shape of laminated board 12A, 12B is not limited to this. Note that the shapes of the laminated plates 12A and 12B are not necessarily flat.
  • the optical fiber 16 shown in FIG. 1 is bent a plurality of times, and the light input end 16A and the output end 16B protrude from the same side of the laminated plates 12A and 12B. 16 does not need to be bent and sandwiched, and the input end 16A and the output end 16B may protrude from different sides of the laminated plates 12A and 12B.
  • the optical fiber 16 may receive and input light from the same end.
  • the optical fiber 16 shown in FIG. 1 is sandwiched between the laminated plate 12A and the laminated plate 12B in a state of being embedded in the adhesive 14, the optical fiber 16 is not limited to this. It does not have to be in an embedded state.
  • the input ends 16 ⁇ / b> A and 16 ⁇ / b> B of the optical fiber 16 are connected to the measurement / diagnosis device 22 via the connector 20.
  • the measurement / diagnosis device 22 receives light having a predetermined wavelength from the input end 16A of the optical fiber 16 and detects light that has passed through the optical fiber 16 from the output end 16B to obtain an optical spectrum.
  • the laminated plates 12A and 12B are bonded by applying pressure with the adhesive 14 sandwiched therebetween.
  • pressure is also applied to the optical fiber 16.
  • the optical spectrum In a state where no pressure is applied to the optical fiber 16, the optical spectrum has one peak as shown in FIG.
  • the cross-sectional shape of the optical fiber 16 that is circular as shown in FIG. 4 is distorted and becomes, for example, elliptical (flattened or oval). Since it changes, the optical spectrum changes to a shape having a plurality of (for example, two) peaks. This is the birefringence of the optical fiber 16.
  • the laminates 12A and 12B are bonded using a pressure device (in the first embodiment, an autoclave as an example). Further, the adhesion state is detected by the birefringence of the optical fiber 16. Thereby, in this 1st Embodiment, when laminating
  • test results according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 are test results in which the uncured adhesive 14 is sandwiched between the laminated plates 12A and 12B, and the optical fiber 16 is embedded between the adhesive 14 and the laminated plates 12A and 12B.
  • FIG. 5 shows the change in the optical spectrum shape of the optical fiber 16 in the process of covering the laminated plates 12A and 12B with bags, making the bag less than atmospheric pressure (vacuum), and pressurizing and raising the temperature in the autoclave. It is a graph.
  • the temperature is raised in the next step.
  • the temperature during the temperature rising_2 is higher than that during the temperature rising_1 in FIG.
  • the peak of the optical spectrum returns to one.
  • the non-axisymmetric pressure which is the pressure applied only to the optical fiber 16 from a predetermined direction, decreases, and the cross-sectional shape of the optical fiber 16 changes. This is because of relaxation. Even if the pressure applied to the optical fiber 16 decreases, the pressure required for bonding is maintained on the laminated plates 12A and 12B.
  • the adhesive 14 is cured, and the laminated plates 12A and 12B are bonded.
  • FIG. 6 shows the change of the optical spectrum shape of the optical fiber 16 in the process of pressurizing and raising the temperature inside the autoclave without covering the laminated plates 12A and 12B with bags. That is, the laminated plates 12A and 12B are in a hydrostatic pressure state.
  • the optical spectrum shape is the same shape with almost no change without two peaks. Further, even during the temperature rise, the optical spectrum shape does not change except that the peak position moves in a higher frequency direction. This indicates that the pressure required for adhesion is not sufficiently applied to the laminated plates 12A and 12B due to the formation of voids or the like in the adhesive 14 in the hydrostatic pressure state.
  • the adhesive structure 10 has the laminated plate 12 ⁇ / b> A and the laminated plate 12 ⁇ / b> B sandwiched between the adhesive 14 and the optical fiber 16 and covered with a bag. It can be seen that it is preferable that the adhesive state of the laminated plates 12A and 12B be detected by the birefringence of the optical fiber 16 while the bag is under atmospheric pressure and the autograve is pressurized.
  • the bag is evacuated and maintained in its state until the end of molding, or is released into the atmosphere when the pressure is evacuated and the pressure becomes 1 atm or more. Further, the autoclave is opened to the atmosphere when cooling is started and the temperature becomes 60 ° C. or lower after the adhesive 14 is cured.
  • the bag is evacuated, and after the adhesive 14 is cured, the bag is opened to the atmosphere before starting cooling.
  • the autoclave is opened to the atmosphere after the adhesive 14 is cured and before the cooling is started.
  • FIG. 7 is an exploded perspective view showing the bonding structure 10 according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is an exploded vertical cross-sectional view of the bonding structure 10 according to the second embodiment.
  • the bonding structure 10 according to the second embodiment includes a solid element 30 that is a solid object between the optical fiber 16 and at least one of the laminated plate 12A and the laminated plate 12B. Inserted.
  • Optical fibers 16_2 and 16_3 into which the solid element 30 is inserted are arranged. Further, a temperature sensor 32 is arranged for each optical fiber 16 on the upper surface of the laminated plate 12 ⁇ / b> A in order to measure the temperature in the vicinity of each optical fiber 16.
  • the temperature sensor 32 is, for example, a thermocouple.
  • the solid element 30 is inserted between the optical fiber 16_2 and the laminated plate 12B.
  • the solid element 30 is inserted between the optical fiber 16_3 and the adhesive 14.
  • the solid element 30 is, for example, a cured adhesive, and includes a chemical curing type, a thermosetting type, and a thermoplastic type.
  • the chemical curing type is an adhesive that undergoes a curing reaction by, for example, mixing two liquids of a main agent and a curing agent, and is, for example, EA9394 manufactured by Henkel.
  • the thermosetting type is an adhesive that undergoes a curing reaction when heat is applied to the adhesive from the outside, such as FM300-2 manufactured by Cytec.
  • a thermoplastic type is an adhesive that once undergoes a polymerization reaction with heat applied to the adhesive and proceeds with a curing reaction by heat dissipation. For example, PPS (Poly Phenylene) Sulfide Resin) resin.
  • a shim such as an uncured prepreg used for adjusting the gap of the bonded portion can be used.
  • the solid element 30 As an example of the solid element 30, a material obtained by curing the above-described Cytec FM300-2 is used. In the second embodiment, as an example, FM300-2 manufactured by Cytec was also used as the adhesive 14. Thus, since the solid element 30 is formed by curing the same kind of adhesive as the adhesive 14, the solid element 30 and the adhesive 14 are integrated (assimilated) in the bonding process of the bonding structure 10. The solid element 30 does not become an impurity with respect to the bonded structure 10, and the strength in the vicinity where the solid element 30 is inserted does not decrease. In addition, as the solid element 30, which of a chemical curing type, a thermosetting type, and a thermoplastic type is appropriately selected depending on the shape of the solid element 30, the type of the adhesive 14 to be used, and the like.
  • the size of the solid element 30 is, for example, a plate shape of 20 mm ⁇ 5 mm, and the long direction is arranged along the direction of the optical fiber 16.
  • the solid element 30 does not need to be inserted into the entire optical fiber 16 and may be inserted into the sensing portion of the optical fiber 16.
  • the solid element 30 does not need to be rectangular, may be square, may be a polygon other than a rectangle, or a circle.
  • the thickness of the solid element 30 is selected so that the total thickness of the optical fiber 16 and the solid element 30 is thinner than the thickness of the adhesive layer formed by the adhesive 14.
  • FIG. 9 is a schematic view showing the bonding process of the bonding structure 10.
  • the bonding structure 10 is laminated in the order of the laminated plate 12A, the adhesive 14, the optical fiber 16, and the laminated plate 12B (FIG. 9A).
  • the stacked ones are covered with a bag 40 (FIG. 9B).
  • the inside of the bag 40 is evacuated, and the internal pressure is reduced to less than atmospheric pressure (FIG. 9C). This causes a pressure difference of about 1 atm between the inside and the outside of the bag 40.
  • pressurization autoclave pressurization
  • FIG. 9D predetermined pressure
  • FIG. 10 is a graph showing changes in the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_1, 16_2, and 16_3 during the initial pressurization process.
  • the initial pressurizing process is shown in FIGS. 9 (c) and 9 (d).
  • the non-axisymmetric strain amount is a strain amount that is distorted into an elliptical shape by applying pressure to the optical fiber 16 based on the optical spectrum shape.
  • the vertical axis in FIG. 10 represents the pressure difference between the inside and outside of the bag 40, the temperature, and the amount of non-axisymmetric strain, and the horizontal axis represents time. 0 atm on the vertical axis represents the case where the inside of the bag 40 is at atmospheric pressure and no pressure is applied from the outside. Further, the temperatures measured by the temperature sensors 30 corresponding to the optical fibers 16_1, 16_2, and 16_3 were not significantly different from each other, and changed with time in substantially the same manner.
  • FIG. 10 is a case where the inside of the bag 40 is evacuated (FIG. 9C), and the pressure changes to 1 atm and the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 increases.
  • the non-axisymmetric strain amount in the region A peaked at the initial stage. The reason for this is that when pressure is applied to the optical fiber sensors 16_2 and 16_3, the amount of non-axisymmetric distortion becomes the largest at the initial stage. This is because the stress on 16_2 and 16_3 is relaxed, and thereafter the amount of non-axisymmetric strain is reduced.
  • Region B is the case where the vacuum in the bag 40 was released, and the non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 disappeared.
  • the region B is experimentally provided to measure the non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3, and is not performed in the actual initial pressurizing process.
  • Region C is a case where evacuation inside bag 40 was resumed, and the amount of non-axisymmetric distortion of optical fibers 16_2 and 16_3 increased as in region A.
  • the sensitivity of the optical fiber 16_3 in which the solid element 30 is inserted between the adhesive 14 and the optical fiber 16_2 in which the solid element 30 is inserted between the laminated plates 12B is higher in both the regions A and C.
  • the solid element 30 is preferably inserted between the optical fiber 16 and the adhesive 14, whereby the bonding process of the bonding structure 10 before and during bonding of the laminated plates 12 ⁇ / b> A and 12 ⁇ / b> B.
  • Region D is when autoclave pressurization (FIG. 9D) is performed, and the pressure is set to 7 atm at maximum. Along with the pressurization, the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 increased, but the response of the optical fiber 16_2 was slower than that of the optical fiber 16_3.
  • Region E is when the pressure is released, and the pressure drops to 1 atm, and the non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 disappears.
  • the region E is experimentally provided to measure the non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3, and is not performed in the actual initial pressurizing process.
  • Region F is a case where autoclave pressurization was resumed, and the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 increased as in region D. Along with the pressurization, the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 increased. However, since the adhesive 14 gradually softened when heating was started, the stress applied to the optical fibers 16_2 and 16_3 was relaxed, and the amount of non-axisymmetric strain gradually decreased.
  • the change in the amount of non-axisymmetric distortion was smaller in the optical fiber 16_1 into which the solid element 30 was not inserted than in the optical fibers 16_2 and 16_3. This is because the optical fiber 16_1 is not inserted with the solid element 30, and therefore, when pressure is applied, the optical fiber 16_1 is embedded in the adhesive 14 so that no stress is applied to the optical fiber 16_1 and the shape of the optical fiber 16_1 does not change.
  • the optical fibers 16_2 and 16_3 into which the solid element 30 is inserted are inhibited from being sunk into the adhesive 14 by the solid element 30, stress is applied to the optical fibers 16_2 and 16_3, and the shape changes. Axisymmetric strain changes. This makes it possible to determine whether or not the members are appropriately bonded even during the bonding process of the bonding structure 10.
  • FIG. 11 is a graph showing changes in the amount of non-axisymmetric strain of the optical fibers 16_1, 16_2, and 16_3 during the heating and cooling process.
  • the initial pressurizing process is shown in FIGS. 9 (e) and 9 (f).
  • the vertical axis in FIG. 11 is the amount of non-axisymmetric strain and temperature, and the horizontal axis is time. Note that the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 increased and decreased before heating was started (after 0 to 100 minutes), but this increase and decrease was caused by evacuation and pressurization of the bag 40. This is because non-axisymmetric distortion is not normally calculated because the spectrum varies greatly.
  • the amount of non-axisymmetric distortion of the optical fibers 16_2 and 16_3 was large at the initial stage of heating. On the other hand, there was no significant change in the amount of non-axisymmetric strain of the optical fiber 16_1. The reason is that, since the adhesive 14 is softened by heating, the optical fiber 16_1 is not sunk into the adhesive 14 and no stress is applied thereto, whereas the optical fibers 16_2 and 16_3 are inhibited from being sunk into the adhesive 14 by the solid element 30. Therefore, stress is applied to the optical fibers 16_2 and 16_3, and the shape changes.
  • the adhesive 14 becomes softer as the temperature rises, the stress applied to the optical fibers 16_2 and 16_3 is relaxed, and the amount of non-axisymmetric strain gradually decreases. Note that the optical fiber 16_1 into which the solid element 30 was not inserted did not significantly change the amount of non-axisymmetric strain even when the temperature rose.
  • the adhesive 14 is cured, and the stress applied to the optical fibers 16_1, 16_2, and 16_3 increases, so that the optical fibers 16_1, 16_2, and 16_3 are not connected. Axisymmetric strain increased.
  • FIG. 12 is a longitudinal sectional view showing an example in which the solid element 30 is inserted between the optical fiber 16 and the laminated plate 12A and between the optical fiber 16 and the laminated plate 12B.
  • the solid element 30 must be inserted so that the optical fiber 16 is embedded in the adhesive 14 after the bonding structure 10 is cured.
  • FIG. 13 is a longitudinal sectional view showing an example in which the solid element 30 is formed in a tube shape instead of a plate shape. Also in this form, the solid element 30 must be inserted so that the optical fiber 16 is embedded in the adhesive 14 after the adhesive structure 10 is cured.
  • the solid element 30 is inserted between the optical fiber 16 and at least one of the laminated plate 12A and the laminated plate 12B.
  • the bonding structure 10 according to the second embodiment can determine whether or not the members are appropriately bonded before and during the bonding of the laminated plates 12A and 12B.
  • the member to be bonded is the carbon fiber composite laminates 12A and 12B has been described, but the present invention is not limited thereto, and the member to be bonded is, for example, A fiber reinforced resin-based composite material reinforced with glass fiber or a metal material such as an aluminum alloy may be used.

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Abstract

接着構造体（１０）は、積層板（１２Ａ）、積層板（１２Ｂ）、積層板（１２Ａ）と積層板（１２Ｂ）とを接着する接着剤（１４）、及び積層板（１２Ａ）と積層板（１２Ｂ）とに挟まれる光ファイバ（１６）を備える。光ファイバ（１６）に所定の方向からのみ圧力が加えられると、光ファイバ（１６）の断面形状が楕円形に変化するので、光スペクトルは複数（例えば２つ）のピークを持つ形状に変化する複屈折が生じる。光ファイバ（１６）は、この複屈折によって積層板（１２Ａ）と積層板（１２Ｂ）の接着状態を検出するためのセンサとして用いられる。これにより、接着構造体１０は、部材同士が適切に接着されているか否かを判断できる。

Description

接着構造体及び接着状態検出方法
　本発明は、接着構造体及び接着状態検出方法に関するものである。
　従来、軽量化を必要とする例えば航空機構造には、炭素繊維複合材が用いられている。
　炭素繊維複合材の樹脂硬化をモニタする方法として、特許文献１に記載されているように、グレーティングセンサが内部に設けられた光ファイバを用いる方法がある。
　そして、炭素繊維複合材といった部材は、一般的に部材同士をリベットやボルト等のファスナを用いて結合される。
　部材同士の結合では、接着剤を用いることが軽量化や作業効率等の点からより最適であるが、接着品質の評価を必要とする。接着品質の評価は、部材を接着剤によって結合した後に、例えば超音波探傷検査により行われる。
特表２０００－５０１１７６号公報
　しかしながら、超音波探傷検査では、接着層におけるボイドの発生や部材の剥離等の欠陥の検出は可能であるが、接着強度の評価はできない。接着強度は、接着時に部材に加えられる圧力等に依存するが、超音波探傷検査では圧力を検査することができないためである。さらに、超音波探傷検査は、時間と労力を要すると共に、検査員に資格を必要とする。
　また、炭素繊維複合材を部材とした場合、部材同士の接着は例えばオートクレーブ成型時に行われる。オートクレーブ成型時にはオートクレーブ圧力やバッグ圧力は計測されるが、接着部そのものの圧力は測定されていない。
　これらのことから、接着により部材同士を結合させる場合、大幅な安全許容を有した構造としたり、安全性を重視する箇所に対しては接着剤を用いた接着をせずに、ファスナによる結合が行われている。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる、接着構造体及び接着状態検出方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本発明の接着構造体及び接着状態検出方法は以下の手段を採用する。
　本発明の第一態様に係る接着構造体は、第１部材と、第２部材と、前記第１部材と前記第２部材とを接着する接着剤と、前記第１部材と前記第２部材とに挟まれる光ファイバと、を備え、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出される。
　本構成によれば、第１部材と第２部材とは接着剤により接着される。第１部材と第２部材とは、接着剤を挟んだ状態で適切な圧力が加えられることで接着される。そして、第１部材と第２部材とに挟まれた光ファイバは、複屈折によって第１部材と第２部材との接着状態を検出するために用いられる。
　光ファイバに圧力が加えられない状態では、光スペクトルはピークを一つ有する。一方、光ファイバに所定の方向からのみ圧力が加えられると、円形とされた光ファイバの断面形状が歪んで例えば楕円形（扁平した円形あるいは長円形）に変化するので、光スペクトルは複数（例えば２つ）のピークを持つ形状に変化する。これが、光ファイバの複屈折であり、光ファイバは圧力センサとされる。
　すなわち、第１部材と第２部材とに適切に圧力が加えられて接着されると、光ファイバに対して第１部材及び第２部材の両方向から圧力が加えられることとなる。このため、複屈折によって光ファイバの光スペクトルのピークが複数となる。このように、光ファイバが圧力センサとして用いられることで、第１部材と第２部材との接着状態が検出される。
　以上説明したように、本構成は、光ファイバの複屈折によって第１部材と第２部材との接着状態を検出するので、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる。
　上記第一態様では、前記第１部材及び前記第２部材が、炭素繊維複合材の積層板であり、前記第１部材と前記第２部材とを加圧装置を用いて接着させる場合に、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出されることが好ましい。
　本構成によれば、炭素繊維複合材の積層板を部材として接着させる場合に、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる。
　上記第一態様では、前記接着剤及び前記光ファイバを挟んだ状態の前記第１部材と前記第２部材とをバッグで覆った後に該バッグ内を大気圧未満とし、前記オートグレーブ内を加圧している間に、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出されることが好ましい。
　本構成によれば、炭素繊維複合材の積層板を部材として接着させる場合に、部材同士が適切に接着されているか否かをより適切に判断することができる。
　上記第一態様では、前記光ファイバと前記第１部材及び前記第２部材の少なくとも一方との間に、固体物が挿入されることが好ましい。
　本構成によれば、部材の接着前及び接着中でも、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる。
　上記第一態様では、前記固体物が、前記光ファイバと前記接着剤との間に挿入されることが好ましい。
　本構成によれば、部材の接着前及び接着中でも、部材同士が適切に接着されているか否かをより正確に判断することができる。
　上記第一態様では、前記固体物が、前記接着剤と同種の接着剤を硬化して形成されることが好ましい。
　本構成によれば、接着構造体の接着過程において固体物と接着剤とが一体化するので、接着構造体に対して固体物が不純物とならない。
　本発明の第二態様に係る接着状態検出方法は、第１部材と第２部材とを光ファイバを挟みながら接着剤によって接着する第１工程と、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態を検出する第２工程と、を含む。
　本発明によれば、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる、という優れた効果を有する。
本発明の第１実施形態に係る接着構造体を示した分解斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る計測診断装置の概略平面図である。 本発明の第１実施形態に係る光ファイバに圧力を加えていない場合の光スペクトルを示した図である。 本発明の第１実施形態に係る光ファイバに圧力を加えた場合の光スペクトルを示した図である。 本発明の第１実施形態に係る接着させる積層板をバッグで覆って該バッグ内を大気圧未満とし、オートクレーブ内を加圧、昇温させた過程における光ファイバの光スペクトル形状の変化を示したグラフである。 本発明の第１実施形態に係る接着させる積層板をバッグで覆うことなく、オートクレーブ内を加圧、昇温させた過程における光ファイバの光スペクトル形状の変化を示したグラフである。 本発明の第２実施形態に係る接着構造体を示した分解斜視図である。 本発明の第２実施形態に係る接着構造体の分解縦断面図である。 本発明の第２実施形態に係る接着構造体の接着過程を示した模式図である。 本発明の第２実施形態に係る初期加圧過程における光ファイバの非軸対称歪み量の変化を示したグラフである。 本発明の第２実施形態に係る加熱冷却過程における光ファイバの非軸対称歪み量の変化を示したグラフである。 本発明の第２実施形態に係る接着構造体の縦断面図である。 本発明の第２実施形態に係る接着構造体の縦断面図である。
　以下に、本発明に係る接着構造体及び接着状態検出方法の一実施形態について、図面を参照して説明する。
〔第１実施形態〕
　以下、本発明の第１実施形態について説明する。
　図１は、本第１実施形態に係る接着構造体１０を示した分解斜視図である。なお、本第１実施形態では、一例として、接着させる部材を炭素繊維複合材の積層板とする。また、接着構造体１０は、例えば複数が組み合わされて航空機、自動車、及び風車等の構造材として用いられる。
　接着構造体１０は、積層板１２Ａ、積層板１２Ｂ、積層板１２Ａと積層板１２Ｂとを接着する接着剤１４、及び積層板１２Ａと積層板１２Ｂとに挟まれる光ファイバ１６を備える。光ファイバ１６は、複屈折によって積層板１２Ａと積層板１２Ｂとの接着状態を検出するためのセンサ（光ファイバセンサ）として用いられる。光ファイバ１６は、例えばクラッド径１２５μｍのシングルモードファイバであり、断面形状が円形である。
　接着剤１４は、一例として接着層として形成される。接着剤１４の種類は特に限定されないが、例えばエポキシ樹脂系の接着剤が使用可能である。
　積層板１２Ａ，１２Ｂは、接着剤１４により接着される前に少なくとも一方が硬化されている。
　また、図１に示される積層板１２Ａ，１２Ｂの平面形状は四角形であるが、これは一例であり、積層板１２Ａ，１２Ｂの平面形状はこれに限定されない。なお、積層板１２Ａ，１２Ｂの形状は、必ずしも平面形状である必要はない。
　図１に示される光ファイバ１６は、複数回曲げられて光の入力端１６Ａと出力端１６Ｂとが積層板１２Ａ，１２Ｂの同一の辺から突出しているが、これは一例であり、必ずしも光ファイバ１６は曲げられて挟まれる必要はなく、入力端１６Ａと出力端１６Ｂとが積層板１２Ａ，１２Ｂの異なる辺から突出してもよい。なお、光ファイバ１６は、同一の端部から光の入力及び出力がされてもよい。
　さらに、図１に示される光ファイバ１６は、接着剤１４に埋め込まれた状態で積層板１２Ａと積層板１２Ｂとに挟まれているが、これに限らず、光ファイバ１６は、接着剤１４に埋め込まれた状態とされなくてもよい。
　そして、図２に示されるように、光ファイバ１６の入力端１６Ａ，１６Ｂは、各々コネクタ２０を介して、計測診断装置２２に接続される。計測診断装置２２は、光ファイバ１６の入力端１６Ａから所定の波長の光を入射し、出力端１６Ｂから光ファイバ１６を通過した光を検出して、光スペクトルを得る。
　積層板１２Ａ，１２Ｂは、接着剤１４を挟んだ状態で圧力が加えられることで接着される。積層板１２Ａ，１２Ｂに圧力が加えられると、光ファイバ１６にも圧力が加えられることとなる。
　光ファイバ１６に圧力が加えられない状態では、図３に示されるように光スペクトルはピークを一つ有する。一方、光ファイバ１６に所定の方向からのみ圧力が加えられると、図４に示されるように円形とされた光ファイバ１６の断面形状が、歪んで例えば楕円形（扁平した円形あるいは長円形）に変化するので、光スペクトルは複数（例えば２つ）のピークを持つ形状に変化する。これが、光ファイバ１６の複屈折である。
　すなわち、積層板１２Ａ，１２Ｂに適切に圧力が加えられて接着されると、光ファイバ１６に対して積層板１２Ａと積層板１２Ｂの両方向から圧力が加えられ、複屈折によって光ファイバ１６の光スペクトルのピークが複数となる。このように、光ファイバ１６を圧力センサとして用いることで、積層板１２Ａ，１２Ｂの接着状態を検出することが可能となる。
　接着させる部材を炭素繊維複合材の積層板１２Ａ，１２Ｂとしている本第１実施形態では、加圧装置（本第１実施形態では、一例としてオートクレーブ）を用いて積層板１２Ａ，１２Ｂを接着させる場合に、光ファイバ１６の複屈折によって接着状態を検出する。これにより、本第１実施形態では、炭素繊維複合材の積層板１２Ａ，１２Ｂを部材として接着させる場合に、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる。
　次に、図５，６を用いて本第１実施形態に係る試験結果を説明する。
　図５，６は、積層板１２Ａ，１２Ｂで未硬化の接着剤１４を挟み、接着剤１４及び積層板１２Ａ，１２Ｂの間に光ファイバ１６を埋め込んだ試験結果である。
　図５は、積層板１２Ａ，１２Ｂをバッグで覆って該バッグ内を大気圧未満（真空）とし、オートクレーブ内を加圧、昇温させた過程における光ファイバ１６の光スペクトル形状の変化を示したグラフである。
　図５に示されるように、オートクレーブ内を加圧する前は、光スペクトルに１つのピークのみが生じている。そして、加圧中には光スペクトルのピークが小さくなると共にピークが分かれ、加圧後には光スペクトルに明らかな２つのピークが生じる。この２つのピークは、光ファイバ１６に圧力が加えられることによって、円形とされた光ファイバ１６の断面形状が歪んで楕円形に変化して複屈折が起きたことを示している。すなわち、積層板１２Ａ，１２Ｂに圧力が加えられていることを示している。
　なお、図５において、加圧前、加圧中、加圧後に至るに連れてピークの位置がより周波数の高い方向へ移動している。この理由は、加圧によって接着構造体１０の温度が上昇しているためである。
　そして、次の工程において昇温が行われる。なお、図５の昇温中＿１に比べ、昇温中＿２の方が、温度は高い。
　昇温中には、光スペクトルのピークが１つに戻っている。この理由は、昇温により接着剤１４の粘度が低下することによって、光ファイバ１６に加えられる所定の方向からのみの圧力である非軸対称圧力が低下し、光ファイバ１６の断面形状の変化が緩和したためである。光ファイバ１６に加えられる圧力が低下しても、積層板１２Ａ，１２Ｂには、接着に必要な圧力が維持されている。
　そして、昇温後に接着剤１４が硬化し、積層板１２Ａ，１２Ｂが接着される。
　一方、図６は、積層板１２Ａ，１２Ｂをバッグで覆うことなく、オートクレーブ内を加圧、昇温させた過程における光ファイバ１６の光スペクトル形状の変化を示している。すなわち、積層板１２Ａ，１２Ｂは、静水圧の状態とされている。
　図６に示されるように、オートクレーブを加圧する前後では、光スペクトル形状は、ピークが２つになることもなく、ほとんど変化はなく、同形状である。
　さらに、昇温中であっても、光スペクトル形状は、ピークの位置がより周波数の高い方向へ移動する以外に変化はない。
　このことは、静水圧の状態では接着剤１４にボイド等が生じることによって、積層板１２Ａ，１２Ｂに対して、接着に必要な圧力が十分に加えられていないことを示している。
　図５，６に示される結果から、本第１実施形態に係る接着構造体１０は、接着剤１４及び光ファイバ１６を挟んだ状態の積層板１２Ａと積層板１２Ｂとをバッグで覆った後に該バッグ内を大気圧未満とし、オートグレーブ内を加圧している間に、光ファイバ１６の複屈折によって積層板１２Ａ，１２Ｂの接着状態が検出されることが好ましいことが分かる。
　なお、従来の一般的な製造工程においてバッグは、真空引きされて成形終了までその状態を維持、又は真空引きされて圧力が１ａｔｍ以上になった場合に、大気開放される。また、オートクレーブは、接着剤１４が硬化した後、冷却が開始されて６０℃以下となった場合に、大気開放される。
　一方、本第１実施形態に係る図５に示される試験では、バッグは、真空引きされ、接着剤１４が硬化した後、冷却開始前に大気開放される。また、オートクレーブは、接着剤１４が硬化した後、冷却開始前に大気開放される。
　これにより、接着剤１４が硬化するまで積層板１２Ａ，１２Ｂに圧力が加えられるため、積層板１２Ａ，１２Ｂが、より確実に接着される。
　また、ある圧力が付与された状態で冷却が開始されると、光ファイバ１６の断面形状が再び楕円形に変化して複屈折が起きる現象が確認されている。これに伴い、再び光スペクトルのピークが複数（２つ）となる。この現象を利用して、複数の接着構造体１０を組み合わせて、例えば航空機の構造材とし、航空機の飛行時であっても光スペクトルを計測することで、積層板１２Ａ，１２Ｂの剥離状態をリアルタイムで検出することもできる。積層板１２Ａ，１２Ｂが剥離した場合、光ファイバ１６の断面形状の変化が緩和し、光スペクトルのピークが一つとなるためである。
〔第２実施形態〕            
　以下、本発明の第２実施形態について説明する。
　図７は、本第２実施形態に係る接着構造体１０を示した分解斜視図である。図８は、本第２実施形態に係る接着構造体１０の分解縦断面図である。
　図７，８に示されるように、本第２実施形態に係る接着構造体１０は、光ファイバ１６と積層板１２Ａ及び積層板１２Ｂの少なくとも一方との間に、固体物である固体素子３０が挿入される。
　なお、図７，８の例は、試験用の構成であり、後述するような固体素子３０の有無による光スペクトル形状の変化の違いを計測するために、固体素子３０が挿入されない光ファイバ１６＿１、固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿２，１６＿３が配置される。また、各光ファイバ１６の近辺温度を測定するために積層板１２Ａの上面には、各光ファイバ１６毎に温度センサ３２が配置される。温度センサ３２は、例えば熱電対である。
　光ファイバ１６＿２は、積層板１２Ｂとの間に固体素子３０が挿入される。光ファイバ１６＿３は、接着剤１４との間に固体素子３０が挿入される。
　固体素子３０は、例えば硬化済みの接着剤であり、化学硬化型、熱硬化型、及び熱可塑型等がある。
　化学硬化型は、例えば主剤と硬化剤との二液を混合することにより、硬化反応が進む接着剤であり、例えばＨｅｎｋｅｌ社製ＥＡ９３９４である。
　熱硬化型は、接着剤に外部から熱を加えることにより、硬化反応が進む接着剤であり、例えばＣｙｔｅｃ社製ＦＭ３００－２である。
　熱可塑型は、接着剤に加えた熱で一度重合反応を起こし、放熱により硬化反応が進む接着剤であり、例えばＰＰＳ（Poly Phenylene
Sulfide Resin）樹脂である。
　また、固体素子３０としては、接着部の隙間調整に用いられる未硬化プリプレグ等のシムを用いることができる。
　本第２実施形態では、固体素子３０の一例として、上述したＣｙｔｅｃ社製ＦＭ３００－２を硬化したものを用いた。本第２実施形態では、一例として、接着剤１４としてもＣｙｔｅｃ社製ＦＭ３００－２を用いた。
　このように、固体素子３０が接着剤１４と同種の接着剤を硬化して形成されることにより、接着構造体１０の接着過程において固体素子３０と接着剤１４とが一体化（同化）するので、接着構造体１０に対して固体素子３０が不純物とならず、固体素子３０が挿入された近辺の強度が低下することもない。
　また、固体素子３０としては、化学硬化型、熱硬化型、及び熱可塑型等の何れを用いるかは、固体素子３０の形状、使用する接着剤１４の種類等によって適宜選択される。
　また、固体素子３０の大きさは、一例として２０ｍｍ×５ｍｍの板状であり、長尺方向が光ファイバ１６の方向に沿って配置されている。なお、固体素子３０は、光ファイバ１６の全体に挿入される必要はなく、光ファイバ１６のセンシング部分に挿入されればよい。なお、固体素子３０は、長方形である必要はなく、正方形であってもよく、四角形以外の多角形、又は円形等であってもよい。また、固体素子３０の厚さは、光ファイバ１６と固体素子３０の厚さの合計が接着剤１４で形成される接着層の厚さより薄くなるように選択される。
　図９は、接着構造体１０の接着過程を示した模式図である。
　まず、接着構造体１０は、積層板１２Ａ、接着剤１４、光ファイバ１６、積層板１２Ｂの順に重ねられる（図９（ａ））。
　次に、積層されたものがバッグ４０で覆われる（図９（ｂ））。
　次に、バッグ４０の内部が真空引きされ、内部の圧力が大気圧未満とされる（図９（ｃ））。なお、これにより、バッグ４０の内部と外部とでは、約１ａｔｍの圧力差が生じる。
　次に、所定の圧力でバッグ４０の外部から加圧（オートクレーブ加圧）される（図９（ｄ））。これにより、バッグ４０の内部と外部とでは、約１ａｔｍを超える圧力差が生じる。
　次に、所定の温度でバッグ４０の外部から加熱（オートクレーブ加熱）される（図９（ｅ））。
　そして、所定時間冷却することによって、接着剤１４の硬化が完了し、接着構造体１０が形成される（図９（ｆ））。
　図１０は、初期加圧過程における光ファイバ１６＿１，１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量の変化を示したグラフである。初期加圧過程とは、図９（ｃ），（ｄ）である。非軸対称歪み量は、光ファイバ１６に圧力が加えられることで楕円形状に歪んだ歪み量を、光スペクトル形状に基づいて求めたものである。
　図１０の縦軸はバッグ４０の内部と外部との圧力差、温度、及び非軸対称歪み量であり、横軸は時間である。縦軸の０ａｔｍはバッグ４０の内部が大気圧であり、かつ外部から圧力が加えられていない場合である。
　また、光ファイバ１６＿１，１６＿２，１６＿３に対応する温度センサ３０で測定された温度は、各々有意な差はなく、略同様に時間変化した。
　図１０の領域Ａは、バッグ４０の内部を真空引きした場合（図９（ｃ））であり、圧力が１ａｔｍに変化すると共に光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きくなった。なお、領域Ａにおける非軸対称歪み量は、初期段階でピークが生じた。この理由は、光ファイバセンサ１６＿２，１６＿３に圧力が加えられると、その初期に最も非軸対称歪み量が大きくなるものの、圧力によって光ファイバセンサ１６＿２，１６＿３が固体素子３０にめり込みことで光ファイバセンサ１６＿２，１６＿３への応力が緩和されるため、その後、非軸対称歪み量が小さくなるためである。
　領域Ｂは、バッグ４０内の真空を開放した場合であり、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪みは無くなった。なお、領域Ｂは、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪みを測定するために実験的に設けたものであり、実際の初期加圧過程では行われない。
　領域Ｃは、バッグ４０の内部の真空引きを再開した場合であり、領域Ａのように光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きくなった。
　なお、領域Ａ，Ｃ共に、積層板１２Ｂとの間に固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿２よりも、接着剤１４との間に固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿３の方が、感度が高かった。
　このことから、固体素子３０は、光ファイバ１６と接着剤１４との間に挿入されることが好ましく、これにより、積層板１２Ａ，１２Ｂの接着前及び接着中である接着構造体１０の接着過程でも、部材同士が適切に接着されているか否かをより正確に判断することができる。
　領域Ｄは、オートクレーブ加圧（図９（ｄ））を行った場合であり、圧力は最大７ａｔｍとした。加圧と共に、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きくなったが、光ファイバ１６＿２の方が光ファイバ１６＿３よりも応答が遅かった。
　領域Ｅは、加圧を開放した場合であり、圧力は１ａｔｍまで低下すると共に、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪みは無くなった。なお、領域Ｅは、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪みを測定するために実験的に設けたものであり、実際の初期加圧過程では行われない。
　領域Ｆは、オートクレーブ加圧を再開した場合であり、領域Ｄのように光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きくなった。
　加圧と共に、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きくなった。しかし、加熱を開始されると、徐々に接着剤１４が柔らかくなるため、光ファイバ１６＿２，１６＿３に加えられる応力が緩和され、非軸対称歪み量が徐々に小さくなった。
　なお、固体素子３０が挿入されない光ファイバ１６＿１は、光ファイバ１６＿２，１６＿３に比べて、非軸対称歪み量の変化は小さかった。
　光ファイバ１６＿１は固体素子３０が挿入されていないため、圧力が加えられると、接着剤１４にめり込み光ファイバ１６＿１に応力が加えられず、光ファイバ１６＿１の形状が変化しないためである。一方、固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿２，１６＿３は、固体素子３０によって接着剤１４にめり込むことが阻害されるので、光ファイバ１６＿２，１６＿３に応力が加えられ、形状が変化するため、非軸対称歪み量が変化する。これにより、接着構造体１０の接着過程でも、部材同士が適切に接着されているか否かを判断可能となる。
　また、図１０に示される試験結果から積層板１２Ｂとの間に固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿２よりも、接着剤１４との間に固体素子３０が挿入された光ファイバ１６＿３の方が、感度が高いことが分かった。この理由は、接着剤１４との間に固体素子３０が挿入される方が、積層板１２Ｂとの間に固体素子３０が挿入される場合に比べて、光ファイバ１６の接着剤１４へのめり込みがより強く阻害されるためである。
　このことから、固体素子３０は、光ファイバ１６と接着剤１４との間に挿入されることが好ましく、これにより、本第２実施形態では、積層板１２Ａ，１２Ｂの接着前及び接着中である接着構造体１０の接着過程でも、部材同士が適切に接着されているか否かをより正確に判断することができる。
　図１１は、加熱冷却過程における光ファイバ１６＿１，１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量の変化を示したグラフである。初期加圧過程は、図９（ｅ），（ｆ）である。
　図１１の縦軸は、非軸対称歪み量及び温度であり、横軸は、時間である。
　なお、加熱が開始される前（０～１００分過ぎ）でも、光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量は増減したが、この増減は、バッグ４０の真空引きや加圧等のために光スペクトルのバラつきが大きいことに起因するものであり、非軸対称歪みが正常に算出されなかったためである。
　図１１に示されるように、加熱の初期では光ファイバ１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量が大きかった。一方、光ファイバ１６＿１の非軸対称歪み量には有意な変化はなかった。
　この理由は、加熱により接着剤１４が柔らかくなるため、光ファイバ１６＿１は接着剤１４にめり込み応力が加えられない一方、光ファイバ１６＿２，１６＿３は固体素子３０によって接着剤１４にめり込むことが阻害されるので、光ファイバ１６＿２，１６＿３に応力が加えられ、形状が変化するためである。
　しかし、温度の上昇と共に、接着剤１４がさらに柔らかくなるため、光ファイバ１６＿２，１６＿３に加えられる応力が緩和され、非軸対称歪み量が徐々に小さくなった。
　なお、固体素子３０が挿入されない光ファイバ１６＿１は、温度が上昇しても、有意な非軸対称歪み量の変化はなかった。
　そして、加熱が終了して温度が低下し、冷却が開始されると接着剤１４が硬化し、光ファイバ１６＿１，１６＿２，１６＿３に加えられる応力が増加するので、光ファイバ１６＿１，１６＿２，１６＿３の非軸対称歪み量は増加した。
　図１２は、光ファイバ１６と積層板１２Ａとの間と、光ファイバ１６と積層板１２Ｂとの間に、固体素子３０が挿入される例を示した縦断面図である。この形態の場合、接着構造体１０の硬化後に、光ファイバ１６が接着剤１４に埋まるように固体素子３０が挿入されなければならない。
　図１３は、固体素子３０が板状ではなくチューブ状とされる例を示した縦断面図である。この形態の場合も、接着構造体１０の硬化後に、光ファイバ１６が接着剤１４に埋まるように固体素子３０が挿入されなければならない。
　以上説明したように、本第２実施形態に係る接着構造体１０は、光ファイバ１６と積層板１２Ａ及び積層板１２Ｂの少なくとも一方との間に、固体素子３０が挿入される。
　これにより、本第２実施形態に係る接着構造体１０は、積層板１２Ａ，１２Ｂの接着前及び接着中でも、部材同士が適切に接着されているか否かを判断することができる。
　以上、本発明を、上記各実施形態を用いて説明したが、本発明の技術的範囲は上記各実施形態に記載の範囲には限定されない。発明の要旨を逸脱しない範囲で上記各実施形態に多様な変更又は改良を加えることができ、該変更又は改良を加えた形態も本発明の技術的範囲に含まれる。
　例えば、上記各実施形態では、接着させる部材を炭素繊維複合材の積層板１２Ａ，１２Ｂとする形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、接着させる部材を、例えば、ガラス繊維などで強化された繊維強化樹脂基複合材料や、アルミ合金などの金属材料としてもよい。
　１０　　接着構造体
　１２Ａ　積層板
　１２Ｂ　積層板
　１４　　接着剤
　１６　　光ファイバ
　３０　　固体素子

Claims (7)

  1. 　第１部材と、
    　第２部材と、
    　前記第１部材と前記第２部材とを接着する接着剤と、
    　前記第１部材と前記第２部材とに挟まれる光ファイバと、
    を備え、
    　前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出される接着構造体。
  2. 　前記第１部材及び前記第２部材は、炭素繊維複合材の積層板であり、
    　前記第１部材と前記第２部材とを加圧装置を用いて接着させる場合に、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出される請求項１記載の接着構造体。
  3. 　前記接着剤及び前記光ファイバを挟んだ状態の前記第１部材と前記第２部材とをバッグで覆った後に該バッグ内を大気圧未満とし、前記オートグレーブ内を加圧している間に、前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態が検出される請求項２記載の接着構造体。
  4. 　前記光ファイバと前記第１部材及び前記第２部材の少なくとも一方との間に、固体物が挿入される請求項１から請求項３の何れか１項記載の接着構造体。
  5. 　前記固体物は、前記光ファイバと前記接着剤との間に挿入される請求項４記載の接着構造体。
  6. 　前記固体物は、前記接着剤と同種の接着剤を硬化して形成される請求項４又は請求項５記載の接着構造体。
  7. 　第１部材と第２部材とを光ファイバを挟みながら接着剤によって接着する第１工程と、
    　前記光ファイバの複屈折によって前記第１部材と前記第２部材との接着状態を検出する第２工程と、
    を含む接着状態検出方法。
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