WO2014141825A1 - 燃焼器、及びガスタービン - Google Patents

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WO2014141825A1
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outer peripheral
peripheral surface
combustor
main body
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健太 谷口
宜彦 本山
嘉郎 中村
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三菱日立パワーシステムズ株式会社
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    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
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    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
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    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00012—Details of sealing devices

Definitions

  • the present invention relates to a combustor that burns fuel in compressed air to generate combustion gas, and a gas turbine including the combustor.
  • the gas turbine includes a compressor that generates compressed air, a combustor that generates combustion gas by burning fuel in the compressed air, and a turbine that is rotationally driven by the combustion gas.
  • the combustor includes an inner cylinder that supplies fuel and air, and a tail cylinder in which a flame is formed by the fuel and air supplied from the inner cylinder and generates combustion gas (for example, Patent Document 1). reference).
  • film air is supplied from the gap between the outlet outer ring constituting the tip of the inner tube and the tail tube.
  • the structure is known.
  • a spacer is attached to the outlet outer ring in order to secure a gap for supplying film air.
  • a plurality of spacers are attached to the outer peripheral surface of the outlet outer ring in the circumferential direction. When the spacer abuts against the inner peripheral surface of the tail tube, a gap for supplying film air is uniformly ensured over the entire circumference.
  • An object of the present invention is to provide a combustor capable of reducing the manufacturing cost by reducing the number of parts, and a gas turbine including the combustor.
  • the combustor includes a first cylinder that supplies fuel and air from an opening at the tip, a flame is formed on the inner peripheral side by the fuel and air, and the tip of the first cylinder is A second cylinder inserted on the inner peripheral side of the base end, and the first cylinder includes a first cylinder main body part and a ring part that forms a distal end of the first cylinder, A cylindrical main body part, and a plurality of circumferentially integrated protrusions projecting radially outward on the outer peripheral surface of the main body part, the outer peripheral surface of the main body part being The cross-sectional shape viewed from the axial direction along the axis of the first cylinder is formed in a polygonal shape within the range in which the convex portion is formed.
  • the main body portion and the convex portion are integrally formed in the ring portion, so that the number of parts can be reduced and the manufacturing cost of the combustor can be reduced.
  • the outer peripheral surface of the main body which is a processing target
  • the number of changes in the relative angle between the processing tool and the processing target is reduced, so that the number of processing steps can be reduced.
  • the main body is provided with a polygonal ring part on which the convex part is formed and a distal end side of the polygonal ring part. It is good also as a structure which has the aperture
  • the throttle portion is formed in a cylindrical shape, the second gap between the outer peripheral surface of the throttle portion and the inner peripheral surface of the second cylinder is uniform. Thereby, the air ejected from the gap can be made uniform in the circumferential direction.
  • the convex portion may be formed at the center in the circumferential direction of the outer peripheral plane of the polygonal ring portion.
  • the convex portion is formed with a uniform thickness in the radial direction and a high-precision convex portion whose peripheral surface extends in the radial direction. Can be formed.
  • the cross-sectional shape of the convex portion viewed from the radial direction along the diameter of the first cylinder may be a spindle shape along the axial direction.
  • the present invention also provides a gas turbine comprising any one of the combustors described above and a turbine driven by combustion gas sent from the second cylinder of the combustor.
  • the gas turbine includes the combustor, the number of parts can be reduced, and the manufacturing cost of the combustor can be reduced.
  • the main body portion and the convex portion are integrally formed in the ring portion, the number of parts can be reduced and the manufacturing cost of the combustor can be reduced.
  • the outer peripheral surface of the main body, which is a processing target the number of changes in the relative angle between the processing tool and the processing target is reduced, so that the number of processing steps can be reduced.
  • FIG. 6 is a sectional view taken along line VI-VI in FIG. 5. It is a VII arrow line view of FIG. It is sectional drawing corresponding to FIG. 6 explaining the manufacturing method of the exit outer side ring in embodiment of this invention. It is sectional drawing explaining the manufacturing method of the exit outer side ring in a comparative example. It is sectional drawing corresponding to FIG. 6 which shows the exit outer side ring of a modification.
  • the gas turbine GT of the present embodiment is rotationally driven by a compressor 1 that generates compressed air, a combustor 3 that burns fuel in compressed air to generate combustion gas, and the combustion gas.
  • the turbine 5 is provided.
  • the turbine 5 includes a turbine casing 6 that forms a casing 7 therein, and a turbine rotor 8 that is rotatably provided in the casing 7.
  • the compressor 1 takes in external air from the air intake port 2 and compresses the air to generate compressed air.
  • the combustor 3 mixes fuel with the compressed air from the compressor 1 and burns it.
  • the high-temperature and high-pressure combustion gas generated by the combustion of the fuel drives the turbine rotor 8 to rotate.
  • the combustor 3 supplies the compressed air A and fuel from the compressor 1 (see FIG. 1), and the compressed air A and fuel from the fuel supplier 10.
  • An inner cylinder 20 first cylinder
  • a tail cylinder 30 second cylinder
  • Both the inner cylinder 20 and the tail cylinder 30 of the combustor 3 are disposed in the casing 7 of the turbine 5.
  • the fuel supplier 10 includes a pilot burner 11 that supplies pilot fuel and compressed air A from the compressor 1, and a plurality of nozzles that premix the main fuel and compressed air A from the compressor 1 to form a premixed gas. 12.
  • the inner cylinder 20 is arranged on the first direction side of the inner cylinder 20 and has a cylindrical inner cylinder body 39, and an annular shape arranged on the second direction side opposite to the first direction of the inner cylinder 20. And an outlet outer ring 40.
  • a fuel supplier 10 is provided at the end in the first direction of the inner cylinder 20, and an opening 25 is formed at the end in the second direction.
  • the outlet outer ring 40 forms the tip of the inner cylinder 20.
  • the end portion in the first direction of the inner cylinder main body 39 is referred to as a base end portion 21, and the end portion in the second direction is referred to as a distal end portion 22.
  • the base end 21 that is the end in the first direction is the upstream side
  • the tip 22 that is the end in the second direction is the downstream.
  • the direction along the axis O of the inner cylinder 20 will be described as the axial direction, the direction along the circumference around the axis O as the circumferential direction, and the direction along the diameter of the circumference as the radial direction.
  • the outlet outer ring 40 is attached to the distal end portion 22 of the inner cylinder main body 39.
  • the outlet outer ring 40 has a shape that extends the inner cylinder main body 39 so as to increase its diameter toward the downstream side.
  • the tail cylinder 30 has a cylindrical shape, and an opening 35 is formed at an end in the first direction.
  • the inner diameter of the opening 35 is larger than the outer diameter of the distal end portion 22 of the inner cylinder 20 and the outer diameter of the outlet outer ring 40.
  • the upstream end portion of the transition piece 30 is referred to as a base end portion 31.
  • the proximal end portion 31 of the tail tube 30 the distal end portion 22 of the inner tube main body portion 39 and the outlet outer ring 40 are inserted.
  • the downstream end of the transition piece 30 is connected to the combustion passage of the turbine 5 (see FIG. 1).
  • the fuel supplier 10 is fixed to the turbine casing 6.
  • the inner cylinder 20 is supported by a fuel supplier 10 whose base end 21 is fixed to the turbine casing 6.
  • the distal end portion 22 of the inner cylinder main body 39 is supported by a support member (not shown) provided in the turbine casing 6 together with the proximal end portion 31 of the tail cylinder 30.
  • the pilot burner 11 and the plurality of nozzles 12 of the fuel supplier 10 are disposed inside the inner cylinder 20. Further, the combustors 3 are connected to each other via a connecting portion (not shown). The flame of the combustor 3 propagates to the adjacent combustor 3 through the connecting portion.
  • a gap S ⁇ b> 1 is formed between the outer peripheral surface 20 b of the inner cylinder main body 39 and the inner peripheral surface 30 a of the tail cylinder 30 at the connection portion (fitting) between the inner cylinder 20 and the tail cylinder 30.
  • the clearance S1 allows expansion and displacement of the inner cylinder 20 and the tail cylinder 30 due to heat.
  • a plate spring 23 and a seal plate 24 supported by the plate spring 23 are attached to the outer peripheral surface 20b near the tip 22 of the inner cylinder main body 39 in order to seal the gap S1.
  • the seal plate 24 is a cylindrical thin plate for sealing a connection portion between the inner cylinder 20 and the tail cylinder 30. A plurality of slits (not shown) are formed in the seal plate 24 at intervals in the circumferential direction.
  • the seal plate 24 has an upstream outer peripheral surface in contact with the inner peripheral surface 30 a of the tail cylinder 30, and a downstream inner peripheral surface joined to the outer peripheral surface 20 b of the inner cylinder main body 39.
  • the leaf spring 23 is an elastic member that urges the upstream side of the seal plate 24 from the radially inner peripheral side toward the inner peripheral surface 30 a of the tail tube 30.
  • the leaf spring 23 has a cylindrical shape like the seal plate 24.
  • the outlet outer ring 40 connected to the distal end portion 22 of the inner cylinder main body 39 includes a cylindrical main body 41 and a plurality of protrusions provided on the outer peripheral surface of the main body 41 in the circumferential direction and projecting radially outward. 42.
  • a taper-shaped enlarged surface 43 that gradually increases in diameter toward the downstream side is formed on the inner peripheral side of the main body 41. Compressed air A and fuel are smoothly supplied from the inner cylinder 20 to the tail cylinder 30 by the enlarged surface 43.
  • the main body portion 41 of the outlet outer ring 40 includes a fitting portion 44 that fits into the distal end portion 22 of the inner cylinder main body portion 39 in order from the upstream side, a polygonal ring portion 45, and a throttle. Part 46.
  • the outlet outer ring 40 is formed with at least one (two in this embodiment) notch 47.
  • the notch 47 is provided on the throttle portion 46 side in the axial direction.
  • the notch 47 functions as a passage for the flame that propagates through the connecting pipe described above.
  • the shape of the main body 41 will be described assuming that the notch 47 is not provided.
  • the outlet outer ring 40 is formed with a notch 47 having a different shape depending on the position and shape of the combustor 3 to be attached.
  • the notch 47 is used not only for the propagation of flame but also for the connection with the spark plug and for the detection of flame.
  • the fitting portion 44 has a shape that fits with the inner peripheral surface 20a of the distal end portion 22 of the inner cylinder main body portion 39 without a gap. That is, in the outlet outer ring 40, the fitting portion 44 has an outer diameter smaller than the inner diameter of the distal end portion 22 of the inner cylinder main body portion 39.
  • the outer peripheral surface 46a of the throttle part 46 is formed in a cylindrical shape.
  • a gap S ⁇ b> 2 (see FIG. 3) is provided between the outer peripheral surface 46 a of the throttle unit 46 and the inner peripheral surface 30 a of the transition piece 30.
  • the outer diameter of the throttle part 46 is formed with a gap S2 between the inner peripheral surface 30a of the tail cylinder 30.
  • the polygonal ring portion 45 has a polygonal cross-sectional shape viewed from the axial direction. That is, the outer peripheral surface 45 a of the polygonal ring portion 45 is not formed in an arc shape, and has a plurality of outer peripheral planes 50 and a plurality of ridge lines 51 formed between the outer peripheral planes 50 and 50. ing.
  • the outer peripheral surface 45a of the polygonal ring portion 45 of the present embodiment has a 32 square shape with a cross-sectional shape viewed from the axial direction having 32 planes and 32 ridge lines.
  • the shape of the outer peripheral surface 45a of the polygonal ring portion 45 is not limited to this embodiment, and various polygonal shapes can be employed.
  • the polygonal shape can be appropriately set according to the diameter of the inner cylinder 20 or the like. For example, if it is an inner cylinder smaller than the diameter of the inner cylinder 20 of this embodiment, it can be made into a polygonal shape with fewer planes and ridge lines than this embodiment, such as a decagon.
  • the outer peripheral plane 50 is formed on the radially inner side with respect to the outer peripheral surface 46a of the throttle part 46. In other words, the distance from the central axis O of the outer peripheral plane 50 is shorter than the radius of the outer peripheral surface 46 a of the throttle portion 46. Thereby, as shown in FIG. 3, the clearance S3 between the outer peripheral plane 50 and the inner peripheral surface 30a of the transition piece 30 is larger than the clearance S2.
  • the convex part 42 has the protrusion end surface 52 substantially parallel to the outer peripheral surface 45a.
  • the protruding end surface 52 is formed on the outer side in the radial direction from the outer peripheral surface 46 a of the throttle portion 46. As shown in FIG. 3, the protruding end surface 52 is formed so that the height from the outer peripheral plane 50 is substantially the same as the gap S3.
  • the convex part 42 is formed so as to extend in the axial direction substantially at the center in the circumferential direction of the outer peripheral plane 50.
  • the cross-sectional shape of the convex portion 42 viewed from the radial direction is a spindle shape extending in the axial direction.
  • the convex portion 42 has an elliptical shape in which the cross-sectional shape orthogonal to the radial direction extends in the flow direction of the compressed air A and has a shape that does not hinder the flow of the compressed air A flowing in from the upstream side as much as possible. is doing.
  • a plurality of (for example, eight) air supply holes 32 are formed in the vicinity of the base end portion 31 of the transition piece 30 in the circumferential direction.
  • the axial position of the air supply hole 32 is on the downstream side of the seal plate 24 and the upstream side of the convex portion 42 when the tail cylinder 30 and the inner cylinder 20 are combined.
  • the air supply hole 32 is such that the compressed air A flowing in from the outer peripheral side of the tail cylinder 30 is downstream of the seal plate 24 in the gap S1 between the tail cylinder 30 and the inner cylinder 20, and upstream of the convex portion 42. It is formed at a position where it flows into.
  • the exit outer ring 40 of the present embodiment is manufactured by making the outline using a machine tool such as a lathe and then machining the details using a machine tool such as a milling machine.
  • a machine tool such as a lathe
  • a machine tool such as a milling machine.
  • the polygonal ring portion 45 of the outlet outer ring 40 is processed by an end mill of a milling machine because the convex portion 42 protruding in the radial direction is integrally formed.
  • the outer peripheral flat surface 50 is processed using the end mill M so that the convex portions 42 remain. Since there are 32 outer peripheral planes 50 in this embodiment, in order to process these outer peripheral planes 50, the relative angle between the end mill M and the object to be processed is changed 32 times including the initial installation. That is, the outer peripheral flat surface 50 on which the convex portions 42 are formed is processed by changing the angle of the pitch P1 32 times.
  • the compressed air A compressed by the compressor 1 is a flow path 14 () surrounded by the outer peripheral surface 30b of the tail cylinder 30, the outer peripheral surface 20b of the inner cylinder 20, and the inner peripheral surface of the turbine casing 6. 2), the flow is reversed by the reversing unit 15 and flows into the inner cylinder 20.
  • fuel and compressed air A supplied from the pilot burner 11 and the plurality of nozzles 12 of the fuel supplier 10 are supplied from the inner cylinder 20 to the tail cylinder 30.
  • the fuel and compressed air A supplied from the inner cylinder 20 form a flame in the tail cylinder 30.
  • a diffusion flame is formed by the pilot fuel and compressed air A supplied from the pilot burner 11.
  • the premixed gas generated by premixing the main fuel and the compressed air A at the plurality of nozzles 12 is ignited by the diffusion flame. Thereby, a premixed flame is formed.
  • Combustion gas G generated by combustion of pilot fuel and main fuel is sent from the tail cylinder 30 into a turbine side gas flow path (not shown). As described above, the combustion gas G that has entered the turbine side gas flow path drives the turbine rotor 8 to rotate.
  • the compressed air A is taken into the space between the tail cylinder 30 and the inner cylinder 20 through the air supply hole 32.
  • the introduced compressed air A is ejected along the inner peripheral surface 30 a of the transition piece 30 from the gap S ⁇ b> 2 between the transition piece 30 and the throttle part 46 of the outlet outer ring 40.
  • the compressed air A ejected to the transition piece 30 forms a thin film on the inner peripheral surface 30 a of the transition piece 30. That is, the film of the compressed air A cools the inner peripheral surface 30a of the tail cylinder 30, and the fuel and compressed air A supplied from the opening 25 of the inner cylinder 20 and the heat of the combustion gas G generated from them.
  • the inner peripheral surface 30a of the tail cylinder 30 is protected from the above. Further, the compressed air A introduced into the transition piece 30 from the gap S1 may be used as combustion air.
  • the compressed air A ejected from the gap S2 cools the tail cylinder 30 with a film, whereby the burning of the tail cylinder 30 can be suppressed.
  • the convex portion 42 is formed on the outlet outer ring 40, the gap S3 for supplying the compressed air A for film cooling of the tail cylinder 30 can be stably secured. Further, since the convex portion 42 is formed integrally with the outlet outer ring 40, the number of parts for configuring the inner cylinder 20 of the combustor 3 can be reduced.
  • the cross-sectional shape viewed from the radial direction of the convex portion 42 is a spindle shape along the axial direction, the disturbance of the compressed air A at the convex portion 42 placement position is effectively suppressed. Thereby, the uniformity of the compressed air A ejected from the gap S2 can be improved.
  • the polygonal ring portion 45 of the outlet outer ring 40 is formed in a polygonal shape, the number of changes in the relative angle between the machining tool and the machining object can be reduced when the outer peripheral plane 50 of the polygonal ring portion 45 is formed. Less. Thereby, a processing man-hour can be reduced.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a method for manufacturing the outlet outer ring 140 of the comparative example.
  • the outlet outer ring 140 of the comparative example is formed in a cylindrical shape as viewed from the axial direction at a portion corresponding to the polygonal ring portion 45 of the present embodiment.
  • the machining pitch P2 of the end mill M is about 1 °.
  • the polygonal ring portion 45 of the outlet outer ring 40 of the present embodiment is formed in a polygonal shape.
  • the pitch P1 is about 11 ° as shown in FIG.
  • the diameter of the end mill M can be increased by making the polygonal ring portion 45 into a polygonal shape. That is, when the machining pitch is small, an end mill M having a size corresponding to the pitch is required. However, the end mill M is allowed to have a large diameter by increasing the machining pitch and the machining plane. That is, the diameter D1 of the end mill M that processes the outlet outer ring 40 of this embodiment can be made larger than the diameter D2 of the end mill M that processes the outlet outer ring 140 of the comparative example.
  • the outer peripheral surface 46a of the throttle portion 46 is formed in a cylindrical shape, and the gap S2 between the outer peripheral surface 46a of the throttle portion 46 and the inner peripheral surface 30a of the transition piece 30 is uniform, the clearance S2 The compressed air A to be ejected can be made uniform in the circumferential direction.
  • the convex portion 42 is formed at the center in the circumferential direction of the outer peripheral plane 50 of the polygonal ring portion 45, the end portion M for forming the outer peripheral plane 50 is used to form the convex portion 42. It is possible to form the convex portion 42 having a uniform direction and a high accuracy with the circumferential surface extending in the radial direction.
  • the convex portion 42 of the outlet outer ring 40 is formed integrally with the main body portion 41, it is not necessary to form it at the center in the circumferential direction of the outer peripheral plane 50.
  • the convex portion 42 ⁇ / b> B may be formed on the ridge line between the outer peripheral plane 50 and the outer peripheral plane 50.
  • the introduction of the compressed air A used for film cooling is not limited to the method through the air supply hole 32, and other introduction methods may be used.
  • the compressed air A may be introduced from a slit formed in the seal plate 24.
  • the shape of the convex portion 42 is not limited to the shape of a spindle viewed in the radial direction, and a shape that does not affect the flow of the compressed air A can be appropriately employed. For example, it may be a circular shape in the radial direction. Further, the number of the convex portions 42 is not limited to one on the outer peripheral plane 50, and a plurality of convex portions 42 may be formed.
  • the main body portion and the convex portion are integrally formed in the ring portion, the number of parts can be reduced and the manufacturing cost of the combustor can be reduced.
  • the outer peripheral surface of the main body, which is a processing target the number of changes in the relative angle between the processing tool and the processing target is reduced, so that the number of processing steps can be reduced.

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Abstract

　先端の開口（２５）から燃料及び空気を供給する第一筒（２０）と、燃料及び空気により内周側に火炎が形成され第一筒（２０）の先端が基端の内周側に挿入されている第二筒（３０）と、を備え、第一筒（２０）は、第一筒本体部（３９）と第一筒の先端を形成するリング部（４０）とを備え、リング部（４０）は、筒状の本体部（４１）と、本体部（４１）の外周面（４５ａ）に本体部と一体に周方向に複数設けられ、径方向外側へ突出する凸部（４２）とを有し、本体部（４１）の外周面（４５ａ）は、凸部（４２）が形成される範囲で軸方向から視た断面形状が多角形状に形成されている燃焼器。

Description

燃焼器、及びガスタービン
　本発明は、燃料を圧縮空気中で燃焼させ燃焼ガスを生成する燃焼器、及びこれを備えているガスタービンに関する。
　本願は、２０１３年３月１５日に出願された特願２０１３－０５３１４９号について優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　ガスタービンは、圧縮空気を生成する圧縮機と、燃料を圧縮空気中で燃焼させ燃焼ガスを生成する燃焼器と、燃焼ガスによって回転駆動されるタービンとを備えている。燃焼器は、燃料及び空気を供給する内筒と、内筒から供給された燃料及び空気によって火炎が内部に形成され、燃焼ガスを生成する尾筒とを有している（例えば、特許文献１参照）。
　従来、尾筒で生成される燃焼ガスにより尾筒の内壁面が損傷することを防止するため、内筒の先端部を構成する出口外側リングと尾筒との間の隙間からフィルム空気を供給する構造が知られている。この構造においては、フィルム空気を供給するための隙間を確保するために、出口外側リングにスペーサーが取り付けられている。
　スペーサーは、出口外側リングの外周面に周方向に複数取り付けられている。スペーサーが尾筒の内周面に当接することによって、フィルム空気を供給するための隙間が全周にわたって均一に確保される。
特開２００３－１３７４７号公報
　しかしながら、特許文献１に記載の構造のように、出口外側リングにスペーサーを取り付けることによって、部品点数が増え、燃焼器の製造コストが増大するという課題がある。
　この発明は、部品点数を減らすことによって製造コストの低減を図ることができる燃焼器、及びこれを備えているガスタービンを提供することを目的とする。
　本発明の第一の態様によれば、燃焼器は、先端の開口から燃料及び空気を供給する第一筒と、前記燃料及び空気により内周側に火炎が形成され前記第一筒の先端が基端の内周側に挿入されている第二筒と、を備え、前記第一筒は、第一筒本体部と前記第一筒の先端を形成するリング部とを備え、該リング部は、筒状の本体部と、該本体部の外周面に該本体部と一体に周方向に複数設けられ、径方向外側へ突出する凸部とを有し、前記本体部の外周面は、前記凸部が形成される範囲で前記第一筒の軸線に沿う軸方向から視た断面形状が多角形状に形成されている。
　上記構成によれば、リング部において本体部と凸部とが一体に形成されていることによって、部品点数が減らされ、燃焼器の製造コストの低減を図ることができる。また、加工対象である本体部の外周面を形成する際に、加工工具と加工対象との相対的角度の変更回数が少なくなるため、加工工数を低減させることができる。
　上記燃焼器において、前記本体部は、前記凸部が形成された多角リング部と、該多角リング部よりも先端側に設けられ、該多角リング部の外周面よりも径方向外周側に外周面が円筒状に形成された絞り部とを有する構成としてもよい。
　上記構成によれば、絞り部が円筒状に形成されているため、絞り部の外周面と第二筒の内周面との間の第二の隙間が均一となる。これにより、この隙間から噴出される空気を周方向に均一にすることができる。
　上記燃焼器において、前記凸部は、前記多角リング部の外周平面の周方向中央に形成されている構成としてもよい。
　上記構成によれば、外周平面を形成するための加工工具を用いて、凸部を形成することによって、径方向の厚さが均一で、かつ、径方向に周面が伸びる精度良い凸部を形成することができる。
　上記燃焼器において、前記第一筒の径に沿う径方向から視た前記凸部の断面形状が軸方向沿った紡錘形状とされている構成としてもよい。
　上記構成によれば、凸部配置位置における流体の乱れが効果的に抑制される。これにより、第二隙間から噴出される空気の均一性を向上させることができる。
　また、本発明は、上記いずれかの燃焼器と、前記燃焼器の前記第二筒から送出された燃焼ガスにより駆動するタービンと、を備えているガスタービンを提供する。
　上記ガスタービンは、前記燃焼器を備えているので、部品点数が減らされ、燃焼器の製造コストの低減を図ることができる。
　本発明によれば、リング部において本体部と凸部とが一体に形成されていることによって、部品点数が減らされ、燃焼器の製造コストの低減を図ることができる。また、加工対象である本体部の外周面を形成する際に、加工工具と加工対象との相対的角度の変更回数が少なくなるため、加工工数を低減させることができる。
本発明の実施形態におけるガスタービンの要部切欠側面図である。 本発明の実施形態におけるガスタービンの燃焼器周りの断面図である。 本発明の実施形態における燃焼器の要部断面図であって内筒と尾筒との接続部を示す図である。 本発明の実施形態における出口外側リングの斜視図である。 本発明の実施形態における出口外側リングの周方向から視た断面図である。 図５のＶＩ－ＶＩ断面図である。 図５のＶＩＩ矢視図である。 本発明の実施形態における出口外側リングの製造方法を説明する図６に対応する断面図である。 比較例における出口外側リングの製造方法を説明する断面図である。 変形例の出口外側リングを示す図６に対応する断面図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
　図１に示すように、本実施形態のガスタービンＧＴは、圧縮空気を生成する圧縮機１と、燃料を圧縮空気中で燃焼させ燃焼ガスを生成する燃焼器３と、燃焼ガスによって回転駆動されるタービン５とを備えている。タービン５は、内部に車室７を形成するタービンケーシング６と、車室７内に回転可能に設けられているタービンロータ８とを有している。
　圧縮機１は、その空気取込口２から外部の空気を取り込み、この空気を圧縮することによって圧縮空気を生成する。燃焼器３は、圧縮機１からの圧縮空気に燃料を混合して燃焼させる。燃料の燃焼により生成された高温且つ高圧の燃焼ガスは、タービンロータ８を回転駆動させる。
　図２に示すように、燃焼器３は、圧縮機１（図１参照）からの圧縮空気Ａ及び燃料を噴射する燃料供給器１０と、燃料供給器１０からの圧縮空気Ａ及び燃料を供給する内筒２０（第一筒）と、内筒２０から供給された圧縮空気Ａ及び燃料から燃焼ガスＧを生成し、生成された燃焼ガスＧをタービン５に送る尾筒３０（第二筒）と、を有している。燃焼器３の内筒２０、及び尾筒３０は、いずれもタービン５の車室７内に配置されている。
　燃料供給器１０は、パイロット燃料及び圧縮機１からの圧縮空気Ａを供給するパイロットバーナ１１と、メイン燃料及び圧縮機１からの圧縮空気Ａを予混合して、予混合気体とする複数のノズル１２と、を備えている。
　内筒２０は、内筒２０の第一方向側に配置され円筒状をなす内筒本体部３９と、内筒２０の第一方向とは反対側の第二方向側に配置される円環状の出口外側リング４０とを有している。内筒２０の第一方向の端部には燃料供給器１０が設けられており、第二方向の端部には開口２５が形成されている。出口外側リング４０は、内筒２０の先端を形成している。
　以下の説明においては、内筒本体部３９の第一方向の端部を基端部２１、第二方向の端部を先端部２２とする。第一方向の端部である基端部２１の側を上流側、第二方向の端部である先端部２２の側を下流側とする。内筒２０の軸線Ｏに沿う方向を軸方向、軸線Ｏを中心とした円周に沿う方向を周方向とし、円周の径に沿う方向を径方向として説明する。
　出口外側リング４０は、内筒本体部３９の先端部２２に取り付けられている。出口外側リング４０は、内筒本体部３９を下流側に向かって拡径するように延長する形状である。
　尾筒３０は、筒状を成し、第一方向の端部に開口３５が形成されている。開口３５の内径は、内筒２０の先端部２２の外径及び出口外側リング４０の外径よりも大きい。以下の説明では、尾筒３０の上流側の端部を基端部３１とする。この尾筒３０の基端部３１内には、内筒本体部３９の先端部２２及び出口外側リング４０が挿入されている。尾筒３０の下流側の端部は、タービン５（図１参照）の燃焼通路に接続されている。
　燃料供給器１０は、タービンケーシング６に固定されている。内筒２０は、その基端部２１がタービンケーシング６に固定されている燃料供給器１０に支持されている。内筒本体部３９の先端部２２は、尾筒３０の基端部３１と共にタービンケーシング６に設けられている支持部材（図示せず）により支持されている。
　燃料供給器１０のパイロットバーナ１１及び複数のノズル１２は、内筒２０の内部に配置されている。また、燃焼器３同士は連結部（図示せず）を介して連結されている。燃焼器３の火炎は、連結部を介して隣り合う燃焼器３に伝播する。
　図３に示すように、内筒２０と尾筒３０との接続部（嵌めしろ）において、内筒本体部３９の外周面２０ｂと尾筒３０の内周面３０ａとの間には、隙間Ｓ１がある。隙間Ｓ１は、内筒２０及び尾筒３０の熱による膨張及び変位を許容する。隙間Ｓ１を封止するため内筒本体部３９の先端部２２付近の外周面２０ｂ上には、板バネ２３と、板バネ２３によって支持されるシール板２４が取り付けられている。
　シール板２４は、内筒２０と尾筒３０との接続部をシールするための円筒形状の薄板である。シール板２４には、周方向に間隔を開けて複数のスリット（図示せず）が形成されている。シール板２４は、上流側の外周面が尾筒３０の内周面３０ａに当接しているとともに、下流側の内周面が内筒本体部３９の外周面２０ｂに接合されている。
　板バネ２３は、シール板２４の上流側を径方向内周側から尾筒３０の内周面３０ａに向かって付勢する弾性部材である。板バネ２３は、シール板２４と同様に円筒形状をなしている。
　内筒本体部３９の先端部２２に接続されている出口外側リング４０は、筒状の本体部４１と、本体部４１の外周面に周方向に複数設けられ、径方向外側に突出する凸部４２とを有している。本体部４１の内周側には下流側に向かうに従って徐々に拡径するテーパ形状の拡大面４３が形成されている。拡大面４３によって、圧縮空気Ａ及び燃料が内筒２０から尾筒３０に滑らかに供給される。
　図４及び図５に示すように、出口外側リング４０の本体部４１は、上流側より順に内筒本体部３９の先端部２２に嵌合する嵌合部４４と、多角リング部４５と、絞り部４６とを有している。また、出口外側リング４０には、少なくとも一つ（本実施形態では二つ）の切欠部４７が形成されている。
　切欠部４７は、軸方向における絞り部４６の側に設けられている。切欠部４７は、前述した連結管を介した伝播する火炎の通り道として機能する。なお、以下の説明においては、この切欠部４７がないものとして本体部４１の形状を説明する。また、出口外側リング４０には、取り付けられる燃焼器３の位置や形状に応じて、異なる形状の切欠部４７が形成されている。また、切欠部４７は、火炎の伝搬に用いられる以外にも、点火栓との接続部や、火炎検出にも用いられる。
　嵌合部４４は、内筒本体部３９の先端部２２の内周面２０ａと隙間なく嵌合する形状とされている。即ち、出口外側リング４０において、嵌合部４４は内筒本体部３９の先端部２２の内径よりも小さい外径となっている。
　絞り部４６の外周面４６ａは、円筒状に形成されている。絞り部４６の外周面４６ａと尾筒３０の内周面３０ａとの間には、隙間Ｓ２（図３参照）が設けられている。換言すれば、絞り部４６の外径は、出口外側リング４０を内筒本体部３９の先端部２２に取り付けた際に、尾筒３０の内周面３０ａとの間に隙間Ｓ２が形成されるように設定される。
　図６に示すように、多角リング部４５は、軸方向から視た断面形状が多角形状をなしている。即ち、多角リング部４５の外周面４５ａは、円弧状に形成されておらず、複数の外周平面５０と、外周平面５０と外周平面５０との間に形成される複数の稜線５１とを有している。
　本実施形態の多角リング部４５の外周面４５ａは、軸方向から視た断面形状が３２面の平面、３２の稜線を有する３２角形をなしている。多角リング部４５の外周面４５ａの形状は、この実施形態に限らず、様々な多角形状を採用することができる。どのような多角形状とするかは、内筒２０の直径などに応じて適宜設定することができる。例えば、本実施形態の内筒２０の直径よりも小さい内筒であれば、２０角形など、本実施形態よりも平面や稜線の少ない多角形状とすることができる。
　また、外周平面５０は、絞り部４６の外周面４６ａよりも径方向内側に形成されている。換言すれば、外周平面５０の中心軸Ｏからの距離は、絞り部４６の外周面４６ａの半径よりも短くなっている。これにより、図３に示すように、外周平面５０と尾筒３０の内周面３０ａとの間の隙間Ｓ３が、隙間Ｓ２より大きくなっている。
　図５に示すように、凸部４２は外周面４５ａと略平行な突出端面５２を有している。突出端面５２は、絞り部４６の外周面４６ａよりも径方向外側に形成されている。図３に示すように、突出端面５２は、外周平面５０からの高さが隙間Ｓ３と略同一となるように形成されている。
　図７に示すように、凸部４２は、外周平面５０の周方向の略中央に軸方向に延在するように形成されている。この凸部４２の径方向から視た断面形状は、軸方向に延在する紡錘形状となっている。換言すれば、凸部４２は、径方向と直交する断面形状が、圧縮空気Ａの流れ方向に延在する楕円形状であり、上流側より流入する圧縮空気Ａの流れを極力妨げない形状を有している。
　図３に示すように、尾筒３０の基端部３１近傍には周方向にわたって複数（例えば８つ）の空気供給孔３２が形成されている。空気供給孔３２の軸方向位置は、尾筒３０と内筒２０とを組み合わせた際のシール板２４の下流側、かつ、凸部４２の上流側である。即ち、空気供給孔３２は、尾筒３０の外周側より流入する圧縮空気Ａが尾筒３０と内筒２０との間の隙間Ｓ１のシール板２４の下流側であって凸部４２の上流側に流入するような位置に形成されている。
　次に、本実施形態の出口外側リング４０の製造方法について説明する。
　本実施形態の出口外側リング４０は、その概形を例えば旋盤などの工作機械を用いて作製した後、例えばフライス盤などの工作機械を用いて細部を加工することによって製造される。特に、出口外側リング４０の多角リング部４５については、径方向に突出する凸部４２が一体に形成されているため、フライス盤のエンドミルによって加工される。
　具体的には、図８に示すように、エンドミルＭを用いて、凸部４２が残るように外周平面５０が加工される。本実施形態において外周平面５０は、３２個あるため、これら外周平面５０を加工するために、エンドミルＭと加工対象との相対角度は、最初の設置も含めて３２回変更される。即ち、凸部４２が形成された外周平面５０は、ピッチＰ１の角度変更を３２回行うことによって加工される。
　次に、本実施形態のガスタービンＧＴの動作について説明する。ガスタービンＧＴにおいて、圧縮機１で圧縮された圧縮空気Ａは、尾筒３０の外周面３０ｂ及び内筒２０の外周面２０ｂと、タービンケーシング６の内周面とに囲まれた流路１４（図２参照）を通り、反転部１５で反転して内筒２０に流入する。
　次いで、燃料供給器１０のパイロットバーナ１１及び複数のノズル１２から供給される燃料と圧縮空気Ａが内筒２０から尾筒３０に供給される。内筒２０から供給された燃料及び圧縮空気Ａは、尾筒３０内で火炎を形成する。具体的には、パイロットバーナ１１より供給されるパイロット燃料及び圧縮空気Ａにより拡散火炎が形成される。次いで、複数のノズル１２にてメイン燃料及び圧縮空気Ａが予混合されることによって生成される予混合気体が拡散火炎により着火する。これにより、予混合火炎が形成される。
　パイロット燃料やメイン燃料の燃焼により生成された燃焼ガスＧは、尾筒３０からタービン側ガス流路（図示せず）内へ送出される。タービン側ガス流路内に入った燃焼ガスＧは、前述したように、タービンロータ８を回転駆動させる。
　図３に示すように、圧縮空気Ａは、空気供給孔３２を介して尾筒３０と内筒２０との間の空間に取り込まれる。そして、導入された圧縮空気Ａは、尾筒３０と出口外側リング４０の絞り部４６との間の隙間Ｓ２から尾筒３０の内周面３０ａに沿って噴出される。
　尾筒３０に噴出された圧縮空気Ａは、尾筒３０の内周面３０ａ上に薄い膜を形成する。即ち、この圧縮空気Ａの膜は、尾筒３０の内周面３０ａをフィルム冷却し、内筒２０の開口２５から供給される燃料及び圧縮空気Ａと、これらより生成される燃焼ガスＧの熱から尾筒３０の内周面３０ａを保護する。
　また、隙間Ｓ１から尾筒３０に導入される圧縮空気Ａは、燃焼用の空気として使用されてもよい。
　上記実施形態によれば、隙間Ｓ２から噴出された圧縮空気Ａが尾筒３０をフィルム冷却することによって、尾筒３０の焼損を抑制することができる。
　また、出口外側リング４０に凸部４２が形成されていることによって、尾筒３０をフィルム冷却するための圧縮空気Ａを供給する隙間Ｓ３を安定して確保することができる。
　また、凸部４２が出口外側リング４０に一体に形成されていることによって、燃焼器３の内筒２０を構成するための部品点数を削減することができる。
　また、凸部４２の径方向から視た断面形状が軸方向沿った紡錘形状とされていることによって、凸部４２配置位置における圧縮空気Ａの乱れが効果的に抑制される。これにより、隙間Ｓ２から噴出される圧縮空気Ａの均一性を向上させることができる。
　また、出口外側リング４０の多角リング部４５が多角形状に形成されていることによって、多角リング部４５の外周平面５０を形成する際に、加工工具と加工対象との相対的角度の変更回数が少なくなる。これにより、加工工数を低減することができる。
　図９は、比較例の出口外側リング１４０の製造方法を説明する断面図である。図９に示すように、比較例の出口外側リング１４０は、本実施形態の多角リング部４５に相当する部位が軸方向から視て円筒形状に形成されている。比較例の出口外側リング１４０の場合、当該部位を加工するためには、エンドミルＭの加工ピッチＰ２を図８に示すピッチＰ１と比較して小さくする必要がある。当該部位を円筒形に近づけるために、例えば３６０回の角度変更を必要とする場合、ピッチＰ２は約１°となる。
　本実施形態の出口外側リング４０の多角リング部４５は、多角形状に形成されている。例えば本実施形態の多角リング部４５は３２角形とされているため、図８に示すように、ピッチＰ１は約１１°である。
　また、多角リング部４５が多角形状とされていることによって、エンドミルＭの大径化が可能となる。即ち、加工ピッチが小さい場合、そのピッチに対応した大きさのエンドミルＭが必要となるが、加工ピッチが大きくなり、加工する平面が大きくなることによって、エンドミルＭを大径化が許容される。即ち、本実施形態の出口外側リング４０を加工するエンドミルＭの径Ｄ１を、比較例の出口外側リング１４０を加工するエンドミルＭの径Ｄ２よりも大きくすることができる。
　また、絞り部４６の外周面４６ａが円筒状に形成されており、絞り部４６の外周面４６ａと尾筒３０の内周面３０ａとの間の隙間Ｓ２が均一となるため、この隙間Ｓ２から噴出される圧縮空気Ａを周方向に均一にすることができる。
　また、凸部４２が多角リング部４５の外周平面５０の周方向中央に形成されていることによって、外周平面５０を形成するためのエンドミルＭを用いて、凸部４２を形成することによって、径方向の厚さが均一で、かつ、径方向に周面が伸びる精度良い凸部４２を形成することができる。
　なお、本発明の技術範囲は上記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の変更を加えることが可能である。また、上記複数の実施形態で説明した特徴を任意に組み合わせた構成であってもよい。
　例えば、出口外側リング４０の凸部４２は本体部４１と一体に形成されていれば外周平面５０の周方向中央に形成する必要はない。図１０に示すように、外周平面５０と外周平面５０との間の稜線上に凸部４２Ｂを形成してもよい。
　また、フィルム冷却に用いられる圧縮空気Ａの導入は、空気供給孔３２を介した方法に限らず、他の導入方法を用いてもよい。例えば、シール板２４に形成されているスリットから圧縮空気Ａを導入してもよい。
　また、凸部４２の形状は、径方向視紡錘形状に限ることはなく、圧縮空気Ａの流れに影響を及ぼさない形状を適宜採用することができる。例えば、径方向視円形としてもよい。
　また、凸部４２の数は、外周平面５０に一つに限らず、複数形成してもよい。
　この燃焼器によれば、リング部において本体部と凸部とが一体に形成されていることによって、部品点数が減らされ、燃焼器の製造コストの低減を図ることができる。また、加工対象である本体部の外周面を形成する際に、加工工具と加工対象との相対的角度の変更回数が少なくなるため、加工工数を低減させることができる。
　１　圧縮機
　２　空気取込口
　３　燃焼器
　５　タービン
　６　タービンケーシング
　７　車室
　８　タービンロータ
　１０　燃料供給器
　１１　パイロットバーナ
　１２　ノズル
　２０　内筒（第一筒）
　２０ａ　内周面
　２０ｂ　外周面
　２１　基端部
　２２　先端部
　２３　板バネ
　２４　シール板
　２５　開口
　３０　尾筒（第二筒）
　３０ａ　内周面
　３０ｂ　外周面
　３１　基端部
　３２　空気供給孔
　３５　開口
　３９　内筒本体部（第一筒本体部）
　４０　出口外側リング（リング部）
　４１　本体部
　４２　凸部
　４３　拡大面
　４４　嵌合部
　４５　多角リング部
　４５ａ　外周面
　４６　絞り部
　４６ａ　外周面
　４７　切欠部
　５０　外周平面
　５１　稜線
　５２　突出端面
　Ａ　圧縮空気
　Ｇ　燃焼ガス
　ＧＴ　ガスタービン
　Ｓ１　隙間
　Ｓ２　隙間
　Ｓ３　隙間

Claims (5)

  1. 　先端の開口から燃料及び空気を供給する第一筒と、
    　前記燃料及び空気により内周側に火炎が形成され前記第一筒の先端が基端の内周側に挿入されている第二筒と、を備え、
    　前記第一筒は、第一筒本体部と前記第一筒の先端を形成するリング部とを備え、
    　前記リング部は、筒状の本体部と、前記本体部の外周面に前記本体部と一体に周方向に複数設けられ、径方向外側へ突出する凸部とを有し、
    　前記本体部の外周面は、前記凸部が形成される範囲で前記第一筒の軸線に沿う軸方向から視た断面形状が多角形状に形成されている燃焼器。
  2. 　前記本体部は、前記凸部が形成された多角リング部と、前記多角リング部よりも先端側に設けられ、前記多角リング部の外周面よりも径方向外周側に外周面が円筒状に形成された絞り部と、を有する請求項１に記載の燃焼器。
  3. 　前記凸部は、前記多角リング部の外周平面の周方向中央に形成されている請求項２に記載の燃焼器。
  4. 　前記第一筒の径に沿う径方向から視た前記凸部の断面形状が軸方向沿った紡錘形状とされている請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の燃焼器。
  5. 　請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の燃焼器と、
    　前記燃焼器の前記第二筒から送出された燃焼ガスにより駆動するタービンと、を備えているガスタービン。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016047601A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
WO2016047624A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170142395A1 (en) * 2015-11-13 2017-05-18 Craig Peterson 3d system including pop out adjustment
WO2017204229A1 (ja) * 2016-05-23 2017-11-30 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
JP6590771B2 (ja) 2016-08-09 2019-10-16 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービン燃焼器
JP6779098B2 (ja) * 2016-10-24 2020-11-04 三菱パワー株式会社 ガスタービン燃焼器
DE112020005627T5 (de) * 2020-02-19 2022-09-08 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Verbrenner und gasturbine

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003014236A (ja) * 2001-06-27 2003-01-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービン燃焼器
JP2003013747A (ja) 2001-06-29 2003-01-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービン燃焼器

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3359724A (en) 1965-08-03 1967-12-26 Bristol Siddeley Engines Ltd Cooling means in combustors for gas turbine engines
FR2155835B1 (ja) * 1971-10-08 1974-05-31 Snecma
US3956886A (en) * 1973-12-07 1976-05-18 Joseph Lucas (Industries) Limited Flame tubes for gas turbine engines
JPS5857657B2 (ja) 1980-02-01 1983-12-21 工業技術院長 ガスタ−ビン燃焼器の内筒
JPH10238777A (ja) * 1997-02-28 1998-09-08 Hitachi Ltd ガスタービン燃焼器
EP1284390A1 (de) * 2001-06-27 2003-02-19 Siemens Aktiengesellschaft Hitzeschildanordnung für eine Heissgas führende Komponente, insbesondere für Strukturteile von Gasturbinen
JP2005171894A (ja) 2003-12-11 2005-06-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 燃焼器壁面冷却構造
US20100186415A1 (en) 2009-01-23 2010-07-29 General Electric Company Turbulated aft-end liner assembly and related cooling method
US20120180500A1 (en) * 2011-01-13 2012-07-19 General Electric Company System for damping vibration in a gas turbine engine
US9957893B2 (en) * 2011-03-30 2018-05-01 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustor and gas turbine provided with same
JP2013181672A (ja) * 2012-02-29 2013-09-12 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 燃焼器、及びこれを備えているガスタービン

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003014236A (ja) * 2001-06-27 2003-01-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービン燃焼器
JP2003013747A (ja) 2001-06-29 2003-01-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービン燃焼器

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016047601A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
WO2016047624A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
JP2016065672A (ja) * 2014-09-25 2016-04-28 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
JP2016065671A (ja) * 2014-09-25 2016-04-28 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃焼器、ガスタービン
KR20170044711A (ko) * 2014-09-25 2017-04-25 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 연소기, 가스 터빈
TWI582355B (zh) * 2014-09-25 2017-05-11 三菱日立電力系統股份有限公司 燃燒器、燃氣渦輪機
CN106716017A (zh) * 2014-09-25 2017-05-24 三菱日立电力***株式会社 燃烧器、燃气轮机
EP3182016A4 (en) * 2014-09-25 2017-07-12 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustor and gas turbine
CN107076419A (zh) * 2014-09-25 2017-08-18 三菱日立电力***株式会社 燃烧器、燃气轮机
EP3184897A4 (en) * 2014-09-25 2017-09-13 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Burner and gas turbine
KR101889671B1 (ko) * 2014-09-25 2018-08-17 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 연소기, 가스 터빈
CN107076419B (zh) * 2014-09-25 2019-09-06 三菱日立电力***株式会社 燃烧器、燃气轮机
CN106716017B (zh) * 2014-09-25 2020-02-28 三菱日立电力***株式会社 燃烧器、燃气轮机
US10584879B2 (en) 2014-09-25 2020-03-10 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustor including a flow guide introduction portion connected to a flow guide main body portion, and a gas turbine
US10641492B2 (en) 2014-09-25 2020-05-05 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustor and gas turbine

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