WO2014033931A1 - プラズマシールド電縫鋼管の製造方法 - Google Patents

プラズマシールド電縫鋼管の製造方法 Download PDF

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秀樹 濱谷
史徳 渡辺
一基 塚越
伸雄 水橋
拓也 浅野
三浦　孝雄
卓 本吉
山本　和人
王治 田中
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新日鐵住金株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing an ERW steel pipe which is formed into a tubular shape by forming a steel sheet into a tubular shape and welding the butt end faces thereof.
  • an electric resistance welded steel pipe is formed by continuously forming a strip-shaped coil made of a steel sheet into a tubular shape by a large number of roll groups, and subjecting the tubular steel sheet to induction heating by a work coil or direct current heating by a contact tip, Is heated and melted to a predetermined temperature and welded (electro-sealed welding) while being pressed by a squeeze roll.
  • a weld defect caused by an oxide called a penetrator is present in the welded portion. Often occurs. When this penetrator is generated, it causes a decrease in toughness value (particularly low temperature toughness value), corrosion resistance and cold workability.
  • Patent Document 1 The plasma shield welding which seals a welding part with what is called non-oxidizing plasma is disclosed.
  • Cascade type plasma guns are plasma guns in which plasma is generated by spraying anode gas to plasma generated by applying a voltage between a cathode and an anode, and spraying it.
  • the plasma working gas As described above, in the conventional plasma shield welding, a non-oxidizing (or reducing) atmosphere is obtained, and since the heat transfer rate is large and the heat input is increased, hydrogen ( H 2 ) is contained, and in order to obtain this effect, it is proposed that the content is 2% by volume or more (Patent Document 2). On the other hand, hydrogen inhibits the stability of the plasma. That is, when the hydrogen content is increased, turbulence tends to occur. Therefore, it has been proposed that the hydrogen content in the plasma working gas is 40% or less (Patent Document 1) or 50% or less (Patent Document 2).
  • Ar which has been the main gas component of the plasma working gas, has the effect of improving the plasma stability, but is a rare gas and is expensive, and there is a strong demand for cost reduction of the plasma working gas.
  • an object of the present invention is to provide a plasma shield welding method for thoroughly reviewing the components of plasma working gas in plasma shield welding and further reducing the number of defects.
  • it is an object to re-evaluate the effect of adding hydrogen in a plasma working gas to obtain an optimal gas composition.
  • a plasma is generated by applying a voltage to the plasma working gas supplied between the cathode and anode of the plasma gun and the vicinity of the weld is shielded by the plasma.
  • the component of the plasma working gas is vol%, N 2 is 70% or more and 90% or less, H 2 is more than 0% and less than 1%,
  • a method for producing a plasma shielded electric resistance welded steel pipe characterized by comprising the balance Ar and inevitable impurities.
  • an electric resistance welded steel pipe with few defects can be obtained without greatly changing the current welding conditions. Furthermore, the plasma stabilization effect provides good compatibility with rolling of welded steel pipes during operation, and has the effect of improving the overall quality (reducing the number of defects) of ERW steel pipes. As an incidental effect of the present invention, it is possible to obtain a reduction in noise level and an extension of equipment life including a plasma gun.
  • (A) is a diagram showing a comparison between a conventional Ar—N 2 —H 2 plasma working gas and an unshielded case.
  • (B) the conventional Ar-N 2 -H 2 system gas, is a diagram showing the comparison in the case of Ar-N 2 based gas, and a non-shield according to the present invention. It is a figure which shows the relationship between the amount of hydrogen addition in plasma working gas, and flame
  • FIG. 1 It is a figure which shows the relationship between the hydrogen addition amount in plasma working gas, and the lifetime (Lifetime) of a plasma gun.
  • FIG. 1 It is a conceptual diagram of an ERW steel pipe manufacturing apparatus.
  • (A) shows a side view and
  • (b) shows an elevation view.
  • Hydrogen has not only a non-oxidation action (reduction action) but also an effect of increasing welding heat input by an auxiliary heat source action, but has an effect of destabilizing plasma.
  • Reduction action non-oxidation action
  • auxiliary heat source action an effect of increasing welding heat input by an auxiliary heat source action
  • destabilizing plasma In the plasma shield, it is important to stabilize the plasma, so we focused on hydrogen, which adversely affects the plasma.
  • An ERW steel pipe is a steel pipe that is continuously manufactured by forming a steel sheet into a tubular shape and welding the butt end faces thereof.
  • FIG. 5A is a schematic side view for explaining a process of manufacturing the ERW steel pipe K by the ERW steel pipe welding apparatus 200.
  • FIG.5 (b) is the schematic diagram which looked at Fig.5 (a) from the top.
  • the steel plate 100 having a thickness of about 1 to 22 mm is continuously conveyed in the direction F, and formed into a tubular shape by a large number of forming roll groups (not shown). Yes (not shown).
  • the butt end face is heated by energizing the work coil 220 across the butt end face 101, a load is applied by the squeeze roll 201, and the butt end face 101 is welded by melt-bonding to continuously manufacture the ERW steel pipe K. .
  • Reference numeral 221 denotes an air knife, which has an effect of blocking the inflow of water from the upstream side of the pipe making to the vicinity of the welded portion.
  • FIG. 6 is a schematic diagram of the structure of the plasma gun disclosed in Patent Document 3. As shown in FIG. According to this plasma gun, a laminar plasma having a long plasma length can be obtained stably.
  • the plasma by this plasma gun will be described as an example.
  • the present invention is not limited to plasma by this plasma gun. This is because the type of plasma gun is not particularly limited due to the nature of the plasma.
  • FIG. 6 shows a main part of the plasma gun T (hereinafter also simply referred to as a plasma gun).
  • a cascade 3 is disposed between the cathode 1 and the anode 4
  • a cathode gas A is introduced inside the cascade 3
  • a voltage is applied between the cathode 1 and the anode 4 to generate plasma C.
  • This is a cascade type plasma gun in which the anode gas B is further sprayed on the formed plasma C, and the anode gas B is also converted into plasma to obtain a predetermined plasma D.
  • the cathode 1 of the plasma gun T includes a copper main body 11 having a water cooling structure and a rod-shaped tungsten cathode 12 inserted into the main body 11. Further, the cathode 1 of the plasma gun T and the cascade 3 (3A to 3E in FIG. 5 are collectively referred to as the cascade 3), and the cathode 1 and the anode 4 are electrically insulated.
  • a pilot member 2 having a water cooling structure is provided between the cathode 1 and the cascade 3.
  • the cascade 3 is arranged between the pilot member 2 and the anode 4 and is a plurality of members (in FIG. 5) that are electrically insulated from each other so that the inner diameter gradually increases in multiple stages toward the anode 4 side. 3A to 3E).
  • the anode 4 is a copper member having a water cooling structure. Further, the inner diameter of the anode 4 is increased stepwise or continuously in the subsequent stage (in FIG. 6, the inner diameter is increased stepwise), and the emission having the water cooling structure is performed.
  • a nozzle 5 is arranged.
  • the exit nozzle 5 is provided with a side shield module 6 that blows N 2 or Ar gas (E: side shield gas) so as to surround the plasma in order to block the diffusion of oxygen to the finally emitted plasma D. ing.
  • N 2 or Ar gas Ar gas
  • the plasma generation method, the type of plasma gun, and the like are not limited. This is because attention is paid to the difference in the properties of the plasma due to the difference in the components of the plasma working gas.
  • Steel plate Table 1 shows the steel plate components used in the explanation of the present invention, and the production conditions of the ERW steel pipe are shown below.
  • Steel plate thickness 11.0mm
  • ERW steel pipe diameter outer diameter 168.3mm ( ⁇ 168.3)
  • representative conditions in the production of ERW steel pipes are selected as the implementation conditions.
  • the steel plate properties such as the components of the steel plate and the thickness, the diameter of the ERW steel tube, the ERW steel tube properties such as the pipe making speed, and the manufacturing method are not limited. This is because the factors relating to the manufacturing conditions relating to the steel plate and the ERW steel pipe and the factors caused by plasma, particularly plasma working gas can be evaluated independently.
  • Ar—N 2 —H 2 gas mainly composed of nitrogen (N 2 ) component was used as will be described later. Gas components (gas components (%) are expressed in volume% unless otherwise specified. The same applies hereinafter)
  • Ar: 20% and N 2 : 80% were used as standard gases.
  • Ar 20% was fixed in this standard gas, and when the amount of H 2 addition was 0.5%, 1%, 2%, 3%, 4%, 14%, Accordingly, N 2 was reduced to 79.5%, 79%, 78%, 77% and 66%.
  • each gas component of hydrogen, nitrogen, and argon is generally said as follows. Since hydrogen (H 2 ) gas has a high heat transfer coefficient, it has the effect of improving the heat transfer coefficient of the entire gas. Moreover, when it becomes plasma, it has an oxygen killing action (an action of inactivating oxygen entrained from the atmosphere), combined with oxygen mixed in the plasma, and has an effect of suppressing generation of oxides. In the first place, since hydrogen has a reducing action, that is, an oxidation suppressing action, it has an oxide suppressing action in combination with an oxygen killing action. However, hydrogen has an effect of inhibiting the stability of plasma and has a drawback that it is difficult to obtain a stable plasma.
  • Nitrogen (N 2 ) gas has a lower mass than Ar, and therefore lowers the Reynolds number (Re). For this reason, there is an effect of facilitating laminarization of plasma. Further, the dissociated nitrogen has an oxygen killing action similar to hydrogen and fuses with oxygen in the plasma and has an effect of suppressing oxide formation.
  • Argon has a plasma stabilizing effect.
  • Ar is an element that is easily converted to plasma, and stable plasma can be obtained by increasing the amount of Ar during initial ignition.
  • it is not only a relatively heavy gas but also expensive because it is a rare gas.
  • Patent Documents 1 and 2 are obtained by mixing Ar with 50% or more and mixing one or two of H 2 and N 2 with H 2 being 5 to 40% and N 2 being 20 to 50. % Is advocated. This is because the emphasis is placed on the plasma stabilization effect of Ar and it is expected to increase the coefficient of heat transfer.
  • hydrogen which is an element that inhibits plasma stabilization, and the actual situation is that the effect of adding a small amount of hydrogen as well as no addition has not yet been verified. The present inventors paid attention to this point and evaluated the effects of adding no hydrogen and adding a small amount.
  • the gas flow rate was 24 L (liters) / min (minutes) in this example, although it depends on the specifications of the plasma gun.
  • the plasma gun the aforementioned cascade type plasma gun (see FIG. 6) was used. However, the side shield was not used in the experiment. Further, the anode gas (B in FIG. 6) was not used, and the entire amount of plasma working gas was supplied as the cathode gas (A in FIG. 6) from the cathode side. As a result, the influence of the type and type of the plasma gun was avoided.
  • FIG. 1 shows the relationship between the amount of heat input and the defect rate (defect area rate) during ERW welding for each plasma working gas.
  • the defect area ratio is an area ratio of a penetrator (a welding defect caused by oxides, hereinafter simply referred to as a defect unless otherwise specified) with respect to a welding area.
  • the defect area ratio can be measured by breaking the Charpy test piece having the notch bottom coincident with the ERW weld at a temperature (150 ° C.) at which the entire ductile fracture occurs and measuring the defect area.
  • the appropriate heat input amount of the electric resistance welding with which the number of defects is minimized is about 1000 kW.
  • the amount of heat input becomes larger than when hydrogen is added.
  • the appropriate heat input amount was about 1050 kW, and it was confirmed that the minimum value of the number of defects here was not so different from that when hydrogen was added. It was also confirmed that the appropriate heat input for unshielded (unshielded) welding was at the same level (about 1050 kW) as in the case of Ar—N 2 gas without hydrogen addition.
  • ERW steel pipes are continuously manufactured. During this process, the steel pipes roll for some reason, and the plasma may come off from the weld. At this time, the welded portion has no shield (unshielded state), and oxygen in the atmosphere is involved and defects frequently occur.
  • the amount of heat input does not change, so that the defect area ratio increases to the level of no shield immediately above it. In FIG. 1, it increases by about two digits (100 times). Furthermore, since it is unshielded, there is no auxiliary heat source effect from plasma, and the amount of heat input becomes insufficient, which causes welding defects such as cold welding.
  • H 2 addition By adding 1% of H 2 , the effect of suppressing the generation of defects without shielding is maximized. If the addition exceeds 1%, the effect is not only reduced, but the other effects described below cannot be obtained. Therefore, the H 2 addition should be limited to 1% or less.
  • the stabilization of the plasma can be evaluated by the laminar plasma length (the laminar flow frame length of the plasma). Of course, the longer the plasma length, the better the plasma stability. In welding of electric resistance welded steel pipes, a frame length that is as long as possible and a stable frame length is required from the viewpoint of facilities.
  • FIG. 2 shows the relationship between the amount of hydrogen gas added (volume%) and the plasma length. The plasma length was measured visually with a black screen as the background.
  • Table 2 shows the measured values of the ratio of Ar and N 2 and the plasma length in the case where no hydrogen is added, that is, in the Ar—N 2 gas.
  • FIG. 3 shows the relationship between the measured value of the noise level (dB) at the machine side 1 m of the plasma gun and the amount of hydrogen added in the plasma working gas. Obviously, there is a positive correlation between the hydrogen addition amount and noise. Further analysis revealed that the noise level was remarkably reduced when the amount of H 2 added was 5% or less. It was confirmed that the noise level saturates when the hydrogen addition amount is 1% or less and is almost the same as the noise level without hydrogen addition. In this example, it was confirmed that the hydrogen addition amount was 1% or less and 75 dB or less. This brings about a significant improvement of the working environment and is a very useful effect in the industry. In addition, in the Ar—N 2 -based gas not containing hydrogen, a difference in noise due to a difference in its components could not be confirmed.
  • the life of the anode component is remarkably increased when the hydrogen addition amount is 5% or less. This is presumed to be the effect of decreasing the heat transfer rate and decreasing the heat load as the hydrogen content decreases and the effect of plasma stabilization. It was also confirmed that when the hydrogen addition amount was 1% or less, the life was the same as when no hydrogen was added. From the viewpoint of the device life of the plasma gun, it can be seen that it is better not to add hydrogen or limit it to 1% or less even if it contains hydrogen. Note that in the Ar—N 2 -based gas without hydrogen addition, the difference in the life of the plasma gun due to the difference in its components could not be confirmed.
  • the noise level from the plasma gun can be reduced to 80 dB or less, which is about 40 dB lower than the conventional level, which can contribute to a significant improvement in the working environment at the manufacturing site.
  • E Since the life of the plasma gun, particularly the anode component, is 10 to 100 times longer than the conventional one, effects such as stable operation of equipment, reduction of maintenance load, and improvement of operation rate can be obtained.
  • F Moreover, even if hydrogen is added, the effect of suppressing the increase in defects can be obtained not only when there is no shield due to operational disturbance, but also other effects can be achieved without hydrogen. An effect almost equivalent to that at the time of addition can be obtained. From this, even when hydrogen is added, it may be limited to 1% or less. Desirably, it may be limited to 0.5% or less, more preferably 0.2% or less.
  • the anode gas may be Ar gas having a plasma stabilizing effect.
  • the flow rate may be 5-30% of the total plasma working gas flow rate. If it is 5% or less, the plasma stabilization effect of Ar cannot be obtained. Further, if 30% or more is supplied, the plasma working gas between the cathode and the anode becomes insufficient, and it becomes difficult to obtain a stable and long laminar flow plasma.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be applied to any plasma gun, and can be applied to any ERW steel pipe manufacturing apparatus that uses the plasma as a shield. .
  • the present invention can be used in the production of an electric resistance welded steel pipe using a plasma shield. Moreover, it can be applied not only to the manufacture of ERW pipes but also to the welding of steel sheets using a plasma shield.
  • Plasma gun cover 100 Steel plate (steel plate formed into a tubular shape), 101 butt end face, 200 ERW steel pipe welding equipment, 201 squeeze roll, 210 top roll, 220 work coil, 221 Air knife, A cathode gas (plasma working gas), B anode gas (plasma working gas), C Plasma D Plasma E Side shield gas F Steel sheet transport direction, K ERW steel pipe T Plasma gun,

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Abstract

　油井管などの高級鋼管への電縫鋼管の適用に際し、その品質、特にペネトレータの低減のためプラズマシールド溶接におけるプラズマ作動ガスの成分を抜本的に見直した。その結果、従来知見では見過ごされていた水素無添加もしくは微量添加効果を見出し、最適なプラズマ作動ガスの組成を得ることができた。　即ち、鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接する際に、プラズマガンのカソードとアノードの間に供給したプラズマ作動ガスに電圧を印加してプラズマ生成し、そのプラズマで溶接部近傍をシールドするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法において、前記プラズマ作動ガスの成分が、体積％で、Ｎ２が７０％以上９０％以下で、残部Ａｒおよび不可避的不純物であることを特徴とするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法である。さらに、前記プラズマ作動ガス中に、さらに、Ｈ２が１体積％以下含まれていることを特徴とするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法である。

Description

プラズマシールド電縫鋼管の製造方法
　本発明は、鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接して鋼管とする電縫鋼管の製造方法に関するものである。
　一般に、電縫鋼管は、鋼板からなる帯状コイルを連続的に多数のロール群によって管状に成形し、この管状の鋼板をワークコイルによる誘導加熱、もしくはコンタクトチップによる直接通電加熱を行い、鋼板端部を所定温度に加熱・溶融させるとともにスクイズロールによって加圧しながら溶接（電縫溶接）して製造する。
　従来から酸化物を生成しやすい元素（Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｓｉなど）を含有する鋼板を溶接して電縫鋼管を製造する場合、その溶接部にペネトレータと称する酸化物に起因する溶接欠陥が発生することが多い。このペネトレータが発生すると、靭性値（特に低温靭性値）、耐食性および冷間加工性を低下させる原因となっている。
　この対策として、電縫溶接する際に、鋼板突合せ端面に１４００℃以上の還元性高温燃焼炎または非酸化性高温プラズマを所定流速で吹付けることにより酸化物を減少させ、さらに酸化物を排出させることができることが報告されている（特許文献１）。いわゆる非酸化性プラズマにより溶接部をシールするプラズマシールド溶接について開示されている。
　しかし、単にプラズマシールド溶接であっても、プラズマが乱流であると大気中の酸素を巻き込み易くなり、ペネトレータの抑制効果が著しく劣る。そのため、プラズマが層流となるよう、カスケード型のプラズマガン（プラズマトーチともいう）が提唱されている（特許文献２）。　カスケード型プラズマガンは、カソードとアノード間に電圧を印加して生成するプラズマに、さらにアノードガスを吹付けてプラズマ化させ、それを噴射するプラズマガンである。
　また、プラズマ中の雰囲気を還元性雰囲気にするため、プラズマ作動ガスには水素（Ｈ２）を混入させることが提唱されている（特許文献１、２）。水素（Ｈ２）には、熱伝達係数の増加作用により溶接入熱増加にも効果がある（特許文献２）。
　さらに、本発明者らは、層流プラズマを得やすいプラズマガンの開発を鋭意進めた。その結果、カソードとアノード間に電極間インサートであるカスケードが、段階的に拡径する内部形状とすることにより、長い層流プラズマを得ることができた（特許文献３）。
　プラズマ作動ガスについては、前述したように従来のプラズマシールド溶接では、非酸化性（もしくは還元性）雰囲気を得ることと、熱伝達率が大きく入熱量を多くすることから、プラズマ作動ガスに水素（Ｈ２）を含有し、この効果を得るためには２体積％以上の含有が必要と提唱している（特許文献２）。その反面、水素はプラズマの安定性を阻害する。つまり、水素含有量を増加すると、乱流になり易くなる。そのため、プラズマ作動ガス中の水素含有量は４０％以下（特許文献１）や５０％以下（特許文献２）とすることが提唱されている。
　また、プラズマ作動ガスには、水素（Ｈ２）以外に窒素（Ｎ２）やヘリウム（Ｈｅ）を添加し、熱伝達率を向上させることも提案されている。この場合、プラズマの安定性確保のためにＡｒ含有量を５０体積％以上とし、窒素（Ｎ２）やヘリウム（Ｈｅ）は５０％未満とすることが提唱されている（特許文献１、２）。
特開２００４－２９８９６１号公報 国際出願公開公報　ＷＯ２００８－１０８４５０号公報 未公開国際出願　ＰＣＴ／ＲＵ２０１１／０００１０９号
　現在、ラインパイプや油井管、自動車用鋼管用として、シームレス鋼管などの高品質鋼管が使用されているが、コスト的観点や製造し易さの観点から、その代替品として電縫鋼管の需要が高まっている。そのためには、さらにペネトレータに代表される欠陥の低減が求められている。そこで、本発明者らは、プラズマシールド溶接による電縫鋼管中の欠陥低減効果をさらに向上させるべく、プラズマ作動ガスの再評価を行った。特に、プラズマ性状への影響が強い水素に着目した。
　水素は、非酸化性（還元性）効果があるだけでなく、熱伝達率が大きいためプラズマ作動ガスに水素を含有すると補助熱源作用を奏することが知られている。そのため、電縫溶接時のトータルの入熱量が低入力側にシフトすることは、水素添加の効果である。
　一方、電縫鋼管製造時の操業条件の変動、例えば被溶接材がローリングなどにより、溶接部がプラズマから外れシールド効果が得られなくなることが発生する。そうなると、電縫溶接は、シールドなし（無シールド）状態となるため、溶接部の欠陥が著しく増加する。水素添加の補助熱源効果のため溶接入熱が低入熱量側にシフトしているため、入熱不足に特有な欠陥が発生し、その欠陥増加量は１００倍近くになる。電縫鋼管製造における操業変動は避けることはできないため、高品質の電縫鋼管を得るには、この操業変動への適応性の高い溶接方法、つまり安定したシールド方法が求められている。
　また、プラズマでシールドされていたとしても、不安定な（乱流になり易い）尾炎部でシールドすることになるので、大気中の酸素を取り込みやすく、酸化物欠陥の増加につながっていることも分かった。
　一方、従来プラズマ作動ガスの主要ガス成分としていたＡｒは、プラズマ安定性を向上させる効果があるが、希少ガスのため高価であり、プラズマ作動ガスのコスト削減の要請が強くなっている。
　以上のことから、プラズマシールド溶接において、プラズマ作動ガスの成分を抜本的に見直し、欠陥数のさらなる低減を果たすためのプラズマシールド溶接方法の提供を目的とする。特にプラズマ作動ガス中の水素の添加効果を再評価し、最適なガス組成を得ることを課題とする。
　本発明者らは、プラズマ安定性に対し、水素の持つ悪影響をなくすため、水素無添加もしくは微量添加領域に着目し解析を行った。従来水素２％以下は水素添加効果がないとされていたが、むしろ水素を添加しないことにより、以下の利点があることを見出した。なお、ガス中の水素等の含有量を単に％と表示するが、それは特に断りのない限り体積％を示す。
（ａ）水素無添加もしくは微量添加による欠陥低減
　Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスにおいて、水素は熱伝達率が大きいため補助熱源作用があり、欠陥数が極小となる適正電縫溶接入熱レベルが低入力側にシフトする。
　一方、水素を添加しないＡｒ－Ｎ２系プラズマ作動ガスによるプラズマシールドでは、適正入熱量は水素添加した場合よりも大きくなる。その適正入熱量における欠陥数は、水素添加した場合の欠陥数とあまり相違がないことを確認した。
　また、シールドのない溶接での適性入熱量は、水素添加しないＡｒ－Ｎ２系ガスのときと同じレベルであることも確認した。このため、電縫鋼管の操業上の外乱によりシールドが溶接部から外れ無シールド状態となった場合であっても、欠陥数の増加は、水素添加のＡｒ－Ｎ２－Ｈ２系にくらべ少なくなることを見出した。
　さらに、水素添加量を増やすと、電縫溶接の適正入熱量は低熱量側へシフトすることから、無シールドでの適正入熱量に合致させるため、水素の微量添加により調整できることも見出した。発明者らの実験から、水素を１％以下含有させることで、操業上の外来により無シールド状態になったときの欠陥数の増大を最小限に抑制することができることを見出した。
（ｂ）水素無添加もしくは微量添加によるプラズマ安定化
　前述したように、水素はプラズマ安定化を阻害する。従来は、５０％以下であればプラズマにはあまり影響がないとされていた。しかし、本発明者らは、水素添加の効果を細かく分析し、水素（Ｈ２）添加をしないとプラズマの安定性は著しく向上し、層流のフレームが長くなることを見出した。特に水素の微量（０～１％）添加領域ではその効果が大きく、Ｈ２含有量が１％を超えるとプラズマの縮退が著しくなりフレーム長が短くなる。近年の長フレーム化した層流プラズマでは、なおさらこの縮退は問題となる。したがって、安定したプラズマを得るためには、従来の当業者間の常識を覆し、Ｈ２を含有しないガス系にするか、含有しても１％を限度とすることを見出した。
（ｃ）水素添加量の減少による騒音レベルの低下
　Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスにおいて、水素添加量を減少させると騒音レベルも低下することを見出した。特に、水素添加量が１％以下になると極端に騒音レベルが低下する(８０dB以下)ことを見出した。これは作業環境の著しい改善をもたらすものである。
（ｄ）水素添加量の減少によるプラズマガン寿命の向上
　Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスにおいて、前述したように水素の熱伝達率は大きいため、水素添加量の増加に応じてプラズマ作動ガスが接するプラズマガンの受ける熱負荷も増加する。それはプラズマガンの寿命低下につながっていた。逆に、水素添加量を減らせば、プラズマガンの熱負荷は減少し、プラズマガンの寿命延長につながることを見出した。
　以上の知見から、本発明をなしたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）
　鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接する際に、プラズマガンのカソードとアノードの間に供給したプラズマ作動ガスに電圧を印加してプラズマ生成し、そのプラズマで溶接部近傍をシールドするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法において、
前記プラズマ作動ガスの成分が、体積％で、
Ｎ２が７０％以上９０％以下で、
残部Ａｒおよび不可避的不純物であることを特徴とするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（２）
　前記プラズマ作動ガス中に、さらに、Ｈ２が１体積％以下含まれていることを特徴とする（１）に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
　即ち、鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接する際に、プラズマガンのカソードとアノードの間に供給したプラズマ作動ガスに電圧を印加してプラズマ生成し、そのプラズマで溶接部近傍をシールドするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法において、
前記プラズマ作動ガスの成分が、体積％で、
Ｎ２が７０％以上９０％以下、
Ｈ２が０％超で１％以下、
残部Ａｒおよび不可避的不純物であることを特徴とするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（３）
　前記プラズマが層流であることを特徴とする（１）または（２）に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（４）
前記プラズマ作動ガスがカソード側から供給するカソードガスとアノード側から供給するアノードガスで構成されることを特徴とする（１）～（３）のいずれか１項に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（５）
前記アノードガスの成分がＡｒおよび不可避的不純物であることを特徴とする（４）に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（６）
前記アノードガスのガス流量が、前記プラズマ作動ガスのガス流量の５～３０％であることを特徴とする（４）または（５）に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
（７）
前記カソードガスのガス流量が８Ｌ／ｍｉｎ以上３０Ｌ／ｍｉｎ以下であることを特徴とする（４）～（６）のいずれか１項に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
　本発明により、現状の溶接条件を大きく変更することなく、欠陥の少ない電縫溶接鋼管を得ることができる。さらに、プラズマ安定化効果により、操業中の溶接した鋼管のローリングなどへの対応性がよく、電縫鋼管の総合的品質向上（欠陥数の低減）する効果がある。
　本発明の付随的効果として、騒音レベルの低減、プラズマガンをはじめとする設備寿命の延長効果を得ることができる。
電縫溶接入熱量と欠陥の面積率の関係を示す図である。（ａ）は従来のＡｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスと無シールドの場合の対比を示す図である。（ｂ）は、従来のＡｒ－Ｎ２－Ｈ２系ガス、本発明に係るＡｒ－Ｎ２系ガス、および無シールドの場合の対比を示す図である。 プラズマ作動ガス中の水素添加量とフレーム長の関係を示す図である。 プラズマ作動ガス中の水素添加量とプラズマガンの騒音レベルの関係を示す図である。 プラズマ作動ガス中の水素添加量とプラズマガンの寿命（Lifetime）の関係を示す図である。 電縫鋼管製造装置の概念図である。（ａ）は側面図を（ｂ）は立面図を示す。 カスケード型プラズマガンの概念図である。
　以下、本発明について、実施例に基づき詳細に説明する。
　本発明者らは、プラズマ作動ガスについて再評価するにあたり、水素添加の効果を中心に評価した。水素には、非酸化作用（還元作用）だけでなく補助熱源作用による溶接入熱増加効果がある反面、プラズマを不安定化させる効果がある。プラズマシールドにおいては、プラズマの安定化が重要であることから、プラズマに悪影響をもたらす水素に着目した。
　［電縫鋼管製造装置］
　まず電縫鋼管の製造装置について、図５を用いて説明する。電縫鋼管は、鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接することにより、連続的に製造される鋼管である。電縫鋼管の製造方法、製造装置はいろいろあるが、本発明においては特に方法、装置を限定しない。本願においては、図５の電縫鋼管の製造装置を例として説明する。　　
　図５（ａ）は、電縫鋼管の溶接装置２００で電縫鋼管Ｋを製造する工程を説明する模式的な側面図である。図５（ｂ）は図５（ａ）を上から見た模式図である。電縫鋼管Ｋを製造する場合には、まず、例えば、厚さが１～２２ｍｍ程度の鋼板１００を方向Ｆに向けて連続的に搬送しながら、図示略の多数の成型ロール群によって管状に成形する（未表示）。その突合せ端面１０１を挟んでワークコイル２２０から通電することにより突合せ端面を加熱し、スクイズロール２０１で荷重を加えて、突合せ端面１０１を溶融圧着による溶接し、電縫鋼管Ｋを連続的に製造する。２１０はトップロールである。
　このとき、溶接部となる突合せ端面１０１に周囲の空気を巻き込まないように、プラズマガンＴで発生させたプラズマによりプラズマシールドする。プラズマが溶接部を的確にシールするよう、プラズマガンＴの配置は慎重に調整し、決定される。なお、２２１はエアーナイフであり、造管上流から溶接部近傍への水の流入を遮断させる効果がある。
　［プラズマガン］
　次に、プラズマを生成するプラズマガンについて図６を用いて説明する。
　最近のプラズマシールド溶接では、プラズマ長が長く、層流プラズマによるシールドが実現されている。層流プラズマによるシールドは、溶接部において空気の巻き込みが少ないため、ペネトレータ等の欠陥を抑制する。また、プラズマ長が長いと、溶接部から離れたところにプラズマガンを設置することができ、設備スペース的に有利である。反面、長い層流プラズマを安定して得ることは簡単ではない。本発明者らは、安定してプラズマ長の長い層流プラズマを得ることができるプラズマガンを開発した（特許文献３）。図６は、特許文献３で開示されたプラズマガンの構造の模式図である。このプラズマガンによれば、安定して長いプラズマ長の層流プラズマを得ることができる。本願においては、このプラズマガンによるプラズマを例として説明する。なお、本発明はこのプラズマガンによるプラズマに限定されるものではない。プラズマの性質上、特にプラズマガンの型式は問わないからである。
　また、この図６はプラズマガンＴの要部（以下、単にプラズマガンとも呼ぶ。）である。このプラズマガンは、カソード１とアノード４との間にカスケード３が配設され、カスケード３の内側にカソードガスＡを導入し、カソード１とアノード４との間に電圧を印加してプラズマＣを形成する。形成したプラズマＣにさらに、アノードガスＢを吹付け、アノードガスＢもプラズマ化し、所定のプラズマＤを得るカスケード型のプラズマガンである。
　プラズマガンＴのカソード１は、水冷構造を有する銅製の本体部１１と、該本体部１１に挿入された棒状のタングステンの陰極１２とから構成されている。また、プラズマガンＴのカソード１とカスケード３（図５中の３Ａ～３Ｅをまとめてカスケード３と呼ぶ）、およびカソード１とアノード４とは電気的に絶縁されている。またカソード１とカスケード３との間には水冷構造を有するパイロット部材２が備えられている。カスケード３は、パイロット部材２とアノード４との間に配置され、アノード４側に向かうに従って多段で段階的に内径が拡大するように、互いに電気的に絶縁された複数の部材（図５中の３Ａ～３Ｅの各部材）から構成される。アノード４は、水冷構造を有する銅製部材であり、さらに、アノード４の後段には、段階的あるいは連続的に内径が拡大し（図６では段階的に内径が拡大する）、水冷構造を有する出射ノズル５が配置されている。出射ノズル５には、最終的に出射されるプラズマＤへの酸素の拡散を遮断するためプラズマを囲むようにＮ２またはＡｒガス（Ｅ：サイドシールドガス）を吹付けるサイドシールドモジュール６が備えられている。このサイドシールドガスの流量は、プラズマを乱さない範囲で、多いほうが拡散を抑制する効果が高くなる。
　本願においては、プラズマ径１８ｍｍ、Ｎ２－Ａｒ－Ｈ２系プラズマ作動ガスでのプラズマ長定格２００ｍｍ～３００ｍｍのプラズマガンによる実施例を例に説明する。
　なお、本発明は、プラズマの生成方法、プラズマガンの型式などは限定しない。プラズマ作動ガスの成分の違いによるプラズマの性質の相違に着目しているからである。
［電縫鋼管製造条件］
鋼板：本発明の説明に使用する鋼板成分を表１に、また電縫鋼管の製造条件を以下に示す。
　鋼板板厚：11.0mm
　電縫鋼管径：外径１６８．３ｍｍ（φ168.3）
　造管速度：１５ｍ／ｍｉｎ（Ｖｍ＝９．０ｍ／ｍｉｎ、Ｖ角５°）
　前記実施条件は、本発明者らの経験上、電縫鋼管製造における代表的な条件を選択している。なお、本発明は、鋼板の成分、板厚等の鋼板性状および電縫鋼管の径、造管速度等の電縫鋼管性状および製造方法は限定されない。鋼板や電縫鋼管に関する製造条件に関する要因とプラズマ、特にプラズマ作動ガスによる要因とは独立して評価できるからである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
［プラズマ作動ガス］
　本発明は、プラズマ作動ガスの成分について抜本的に見直し、特に水素の影響について調査し、新たな知見を得たものである。ベースとなるプラズマ作動ガスは、後で解説するが、窒素（Ｎ２）成分を主体としたＡｒ－Ｎ２－Ｈ２ガスを使用した。ガス成分（ガス成分（％）は、特に断りのない限り体積％にて示す。以下同じ。）はＡｒ：２０％、Ｎ２：８０％を標準ガスとした。Ｈ２の添加効果をみるため、この標準ガスにおいてＡｒ２０％を固定し、Ｈ２の添加量を０．５%、１％、２％、３％、４％、１４％と添加したときは、その分Ｎ２を７９．５％、７９％、７８％、７７％、６６％と減少させた。また、Ｈ２無添加ガスとして標準ガス（Ａｒ：Ｎ２＝２０％：８０％）のほかに、Ａｒ：Ｎ２＝４０％：６０％、Ａｒ：Ｎ２＝３０％：７０％、Ａｒ：Ｎ２＝１０％：９０％、Ａｒ：Ｎ２＝５％：９５％、および従来ガスとしてＡｒ：Ｎ２＝５５％：４５％を使用した。従来ガスは、特許文献１，２ともＡｒ－Ｎ２系ガスは提唱しているものの実施例がなく、最適成分比も開示させれいないので、提唱仕様内で成分比を設定した。特に断りのない限り、Ａｒ－Ｎ２ガスと記載した場合は２０％Ａｒ－８０％Ｎ２の標準ガスを、Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２ガスと記載した場合は、前記した標準ガスをベースにＨ２添加量を変化させたガスを示す。
　水素、窒素、アルゴン、それぞれのガス成分の特徴は、一般に次のように言われている。
　水素（Ｈ２）ガスは、熱伝達率が高いので、ガス全体の熱伝達率を向上させる効果がある。また、プラズマになったときに酸素キル作用（大気から巻き込んだ酸素を不活性にする作用）があり、プラズマ中に混入した酸素と結合し、酸化物の生成抑制効果がある。そもそも、水素は還元作用、つまり酸化抑制作用があるから、酸素キル作用とあいまって酸化物の生成抑制効果がある。しかし、水素はプラズマの安定性阻害作用があり、安定したプラズマが得にくいという欠点がある。
　窒素（Ｎ２）ガスは、質量がＡｒより軽いため、レイノルズ数（Ｒｅ）を低くする。このため、プラズマを層流化し易くする効果がある。また、乖離した窒素には、水素と同様に、酸素キル作用があり、プラズマ中酸素と融合して酸化物の生成抑制効果がある。
　アルゴン（Ａｒ）は、プラズマ安定化効果がある。もともと、Ａｒはプラズマ化し易い元素であり、初期着火時などには、Ａｒを多くすると安定したプラズマが得られる。しかし、比較的重いガスであるだけでなく、稀少ガスのため高価である。
　従来は、ガス成分の得失を調整し、適正な配合が提唱されている。例えば、特許文献１および２とも、Ａｒを５０％以上とし、それにＨ２およびＮ２の一種または二種を混合させたものであって、Ｈ２は５～４０％、Ｎ２は２０～５０％添加することを提唱している。これはＡｒのプラズマ安定化効果に重点を置き、熱伝達率係数などを上げることを期待しているからである。しかし、従来は、そもそもプラズマ安定化阻害元素である水素に関する知見はなく、水素無添加だけでなく微量添加の効果については、未だ検証されていないのが実態である。本発明者らは、ここに着目し、水素無添加および微量添加の効果を評価した。
　ガス流量は、プラズマガンの仕様にもよるが、本実施例では２４L（リットル）／ｍｉｎ(分)とで行った。また、プラズマガンは、前述したカスケード型プラズマガン（図６参照）を使用した。しかし、実験においては、サイドシールドは使用しなかった。さらに、アノードガス（図６のＢ）も使用せず、プラズマ作動ガスは全量カソード側からカソードガス（図６のＡ）として供給した。これにより、プラズマガンの種類、型による影響がでないようにした。
［水素無添加もしくは微量添加による欠陥低減］
　図１に、電縫溶接時の入熱量と欠陥率（欠陥面積率）の関係をプラズマ作動ガスごとに示す。ここで欠陥面積率（Defect area ratio）とは、溶接面積に対するペネトレータ（酸化物に起因する溶接欠陥。以下、特に断りのない限り単に欠陥と呼称する。）の面積率である。電縫溶接部にノッチ底部を一致させたシャルピー試験片を全面延性破壊になる温度（１５０℃）で破壊して欠陥面積を測定することで欠陥面積率が測定できる。
　Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスによるプラズマシールドでは、水素は熱伝達率が大きいため補助熱源作用があり、適性電縫溶接入熱レベルが低入力側にシフトする。その結果、欠陥数も極小となる電縫溶接の適正入熱量は１０００ｋＷ程度になる。
　一方、水素を添加しないＡｒ－Ｎ２系プラズマ作動ガスによるプラズマシールドでは、入熱量は水素添加した場合よりも大きくなる。その適正入熱量は１０５０ｋＷ程度になり、ここにおける欠陥数が極小値は、水素添加した場合とあまり相違がないことを確認した。
　また、シールドのない（無シールド）溶接での適正入熱量は、水素添加しないＡｒ－Ｎ２系ガスのときと同じレベル（１０５０ｋＷ程度）であることも確認した。
　電縫鋼管は連続製造されるが、その最中になんらかの要因で鋼管がローリングし、プラズマが溶接部から外れることがある。このとき溶接部はシールドがない状態（無シールド状態）となり、大気中の酸素を巻き込み欠陥が多発する。図１で説明すると、Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスでのプラズマシールドがなくなると、入熱量は変化しないので、その直上無シールド(No sealed)のレベルまで欠陥面積率が増加する。図１では約２桁（１００倍）増加する。さらに、無シールドなので、プラズマからの補助熱源効果がなく、入熱量不足となり冷接（ｃｏｌｄ　ｗｅｌｄ）等の溶接不良の原因ともなる。
　一方、Ａｒ－Ｎ２系プラズマ作動ガスによるプラズマシールドでも、無シールド状態になると欠陥は増加する。しかし、欠陥の増加は１桁（１０倍）程度に抑えられる。また、もともと入熱量も同程度であるので、入熱量不足による冷接等の溶接不良も生じにくい。このため、シールドが溶接部から外れ無シールド状態となった場合であっても、欠陥数の増加は、水素添加したＡｒ－Ｎ２－Ｈ２系に比べ著しく少なくなることを確認した。つまり、水素無添加のＡｒ－Ｎ２系プラズマ作動ガスは操業上の変動に対し対応性が高いと言える。水素無添加のＡｒ－Ｎ２系の場合、ＡｒとＮ２の成分比率を変化させても、特に変化はなかった。水素の補助熱源作用が、適正入熱量の決定に影響しているためと考えられる。
　なお、図示はしていないが、Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスでＨ２添加量を増やすにつれ、入熱量が減少側へシフトすることも確認した。
　水素添加していないＡｒ－Ｎ２系プラズマ作動ガスで欠陥数が極小となる最適溶接入熱量は、無シールドでの欠陥数が極小となる最適溶接入熱量より若干大きくなる。したがって、僅かながらでもＨ２を添加して適正入熱量を一致させることにより、操業上の外乱により無シールド状態となった場合に、欠陥の増加を最小限に抑えることができる。発明者らが実験により確認したところ、Ｈ２を１％添加したときの適正入熱量は、無シールドの適正入熱量とほぼ一致した。Ｈ２を１％添加することにより、無シールド時の欠陥生成抑制効果は最大となる。１％を超えて添加すると、その効果は低減されるだけでなく、以下に説明するその他の効果が得られないため、Ｈ２添加は１％以下に制限するとよい。
［水素無添加によるプラズマ安定化］
　プラズマの安定化は、層流プラズマ長さ（プラズマの層流フレーム長さ）で評価することができる。もちろん、プラズマ長が長いほうがプラズマの安定性がよいということである。電縫鋼管の溶接では、設備的な取り合いの関係から、できるだけ長いフレーム長であって、安定したフレーム長であることが要求される。図２に、水素ガスの添加量（体積％）とプラズマ長の関係を示す。プラズマ長は、黒色幕を背景にし、目視により測定した。
　前述したように、水素はプラズマ安定化を阻害する。従来は、５０％以下であればプラズマにはあまり影響がないとされていた（特許文献１，２）。しかし、本発明者らは、水素添加の効果を細かく分析した結果、水素の添加量が増えると、プラズマ長が短くなる関係を確認した。つまり、今までの通説とは異なり、水素のプラズマ安定化阻害効果は水素添加量が５０％以下のときもあるということである。
　さらに、水素（Ｈ２）添加量を５％以下とすると、そのプラズマ長は極端に長くなることを見出した。図２からも分かるように、水素含有量が２０％レベルのときはプラズマ長が１００ｍｍ程度であったものが、水素含有量５％で２００ｍｍ程度に、さらに水素含有量１％で５００ｍｍ程度に急激に改善される。逆にいうと、Ｈ２含有量が１％を超えるとプラズマの縮退が著しくなりプラズマ長が短くなる。近年の長フレーム化した層流プラズマでは、なおさらこの縮退は問題となる。
　したがって、安定したプラズマを得るためには、従来の当業者間の常識を覆し、Ｈ２を含有しないガス系にするか、含有しても１％以下に制限することを見出した。望ましくは、０．５％以下に制限するとよい。さらには、０．２％以下に制限するとよい。
　また、表２に水素無添加の場合、つまりＡｒ－Ｎ２系ガスにおけるＡｒとＮ２の比率とプラズマ長の実測値を示す。プラズマ長はＡｒ：Ｎ２＝３０％：７０％、およびＡｒ：Ｎ２＝１０％：９０％の間で極大値をとり、この範囲であればプラズマ長５００ｍｍを確保できることが確認された。また、Ｎ２が６０％以上あるとプラズマ長も４８０ｍｍ以上確保できることも確認された。
　一方、従来技術にて提唱されていたＡｒ：Ｎ２＝５５％：４５％では、層流化効果があまり得られないためか、プラズマ長は４６５ｍｍと短くなった。
　これは、Ａｒが減少するとプラズマ安定化効果が得られにくくなることと、Ｎ２が減少することによりレイノズル数が大きくなり層流化が阻害されるためと考えられる。層流によるプラズマ長の長大化には、窒素（Ｎ２）の効果が大きいことがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
［水素添加量の減少による騒音レベルの低下］
　次に騒音レベルについての評価を行った。図３に、プラズマガンの機側１ｍでの騒音(Noise)レベル(dB)の測定値とプラズマ作動ガス中の水素添加量の関係を示す。明らかに水素添加量と騒音との間には正の相関があることがわかる。さらに細かく分析すると、Ｈ２の添加量を５％以下にすることにより騒音レベルが著しく減少することがわかった。
　騒音レベルの減少傾向は水素添加量が１％以下でサチュレートし、水素無添加の騒音レベルとほぼ同じとなることを確認した。本実施例においては、水素添加量１％以下で７５dB以下となることを確認した。これは作業環境の著しい改善をもたらすものであり、産業上非常に有用な効果である。
　なお、水素無添加のＡｒ－Ｎ２系ガスでは、その成分の違いによる騒音の違いは確認できなかった。
［水素添加量の減少によるプラズマガン寿命の向上］
　次に、最も熱負荷のかかりやすいプラズマガン、特にアノードの寿命について検証した。寿命は、プラズマガンのアノード部品の交換周期を指標とした。
　Ａｒ－Ｎ２－Ｈ２系プラズマ作動ガスにおいて、前述したように水素の熱伝達率は大きいため、水素添加量の増加に応じてプラズマ作動ガスが接するプラズマガンの受ける熱負荷も増加する。それはプラズマガンの寿命低下につながっていた。逆に、水素添加量を減らせば、プラズマガンの熱負荷は減少し、プラズマガンの寿命延長につながると考えた。確かに水素添加による寿命低下傾向は明瞭であるが、水素添加量８～１５％レベルでは、アノード部品の劣化傾向は変化がなかった。しかし、着目すべきは、水素添加量５％以下となると顕著にアノード部品寿命が伸びることである。これは、水素含有量の減少とともに熱伝達率が下がり熱負荷が軽減傾向になったことと、プラズマの安定化による効果ではないかと推察する。水素添加量１％以下では、水素無添加のときと同等の寿命となっていることも確認できた。プラズマガンの装置寿命の観点からは、水素無添加とするか、水素を含有していても１％以下に制限するとよいことがわかる。
　なお、水素無添加のＡｒ－Ｎ２系ガスでは、その成分の違いによるプラズマガンの寿命の違いは確認できなかった。
［プラズマシールドにおける水素含有量の総合的評価］
　以上の知見から総括すると、Ａｒ－Ｎ２系ガスにおいて、水素無添加にすることにより；
（ａ）電縫鋼管製造上の外乱により溶接部からシールドが外れた無シールドとなった場合でも、欠陥増加を抑制することができ、生産上の尤度を確保することができる。
（ｂ）プラズマが極端に安定化し、層流かつ長プラズマを得ることができ、安定したシールド効果を得ることができるだけでなく、設備的な尤度を確保できる。
（ｃ）さらに、Ｎ２を６０％以上にするとプラズマが層流化し易くなり、安定性が向上する。好ましくは、Ｎ２含有量を７０％～９０％にするとよい。
（ｄ）プラズマガンからの騒音レベルを８０dＢ以下と、従来比４０ｄＢ程度減少させることができ、製造現場での作業環境の著しい改善に貢献できる。
（ｅ）プラズマガン、特にアノード部品の寿命が従来の１０～１００倍に延びることから、設備の安定稼動、メインテナンス負荷の軽減、稼働率の向上などの効果が得られる。
（ｆ）また、水素を添加しても１％以下にすることにより、操業上の外乱により無シールドとなった場合でも欠陥増加の抑制効果を得ることができるだけでなく、その他の効果も水素無添加のときとほぼ同等の効果を得ることができる。このことから、水素を添加した場合でも１％以下に制限すればよい。望ましくは、０．５％以下、さらに好ましくは０．２％以下に制限するとよい。
［第二の実施態様］
　次に、前述したカスケード型プラズマガン（図６参照）を使用し、プラズマ作動ガスをカソードガスとアノードガスに分けて供給した。また、同じカスケード型であるがプラズマ径２５ｍｍのプラズマガンも用いて実施した。表３にカソードガス、アノードガスのガス種と流量を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　プラズマガンの口径の違いはプラズマ径に、プラズマ作動ガスのガス流量の違いはプラズマ長に影響することは既に知られている。それらを考慮したうえで電縫溶接のプラズマシールドとして適用した。電縫鋼管製造条件は、前記第一の実施態様と同じである。
　結果として、電縫鋼管溶接への影響は、どのガス流量でも問題はなかった。第１の実施態様と同様の結果であった。また、それぞれの口径での少量ガス流量時の水素添加の影響においても１％以下の添加では、僅かに（長さ比で５％程度）プラズマ長が減少したものの、水素無添加の場合と同様、電縫鋼管の溶接性には問題がなかった。
　以上のことから、プラズマガンの口径やガス流量に影響されず、プラズマ作動ガス中に水素無添加もしくは添加しても１％以下に制限することにより、前述したような電縫鋼管溶接の操業変動への高い適応性と、プラズマ安定性などの効果を得ることが確認できた。
また、アノードガスは、プラズマ安定化効果のあるＡｒガスとするとよい。その流量は、プラズマ作動ガス流量全体の５～３０％にするとよい。５％以下であるとＡｒのプラズマ安定化効果が得られない。また、３０％以上供給すると、カソードとアノード間のプラズマ作動ガスが不足し、安定した長い層流フレームのプラズマを得ることが難しくなるからである。
　繰り返しになるが、本発明は、前述した実施態様に限定されるものでなく、いかなるプラズマガンにおいても適用可能であり、そのプラズマをシールドに用いるいかなる電縫鋼管製造装置にも採用できるものである。
　本発明は、プラズマシールドを用いた電縫鋼管製造において利用することができる。また、電縫鋼管製造だけでなく、プラズマシールドを用いる鋼板の溶接にも適用可能である。
　１　　カソード（陰極集合体）、
　１１　　（カソード）本体部
　１２　　（カソード）陰極、
　２　　パイロット部材、
　３　　カスケード、
　３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、３Ｄ、３Ｅ　　カスケード部材、
　４　　アノード、
　６　　サイドシールドモジュール
　７　　プラズマガンカバー
　１００　　鋼板（管状に成形加工された鋼板）、
　１０１　　突合せ端面、
　２００　　電縫鋼管の溶接装置、
　２０１　　スクイズロール、
　２１０　　トップロール、
　２２０　　ワークコイル、
　２２１　　エアーナイフ、
　Ａ　　カソードガス（プラズマ作動ガス）、
　Ｂ　　アノードガス（プラズマ作動ガス）、
　Ｃ　　プラズマ
　Ｄ　　プラズマ
　Ｅ　　サイドシールドガス
　Ｆ　　鋼板の搬送方向、
　Ｋ　　電縫鋼管
　Ｔ　　プラズマガン、

Claims (10)

  1. 　鋼板を管状に成形加工しその突合せ端面を溶接する際に、プラズマガンのカソードとアノードの間に供給したプラズマ作動ガスに電圧を印加してプラズマを生成し、そのプラズマで溶接部近傍をシールドするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法において、
    前記プラズマ作動ガスの成分が、体積％で、Ｎ２が７０％以上９０％以下で、
    残部Ａｒおよび不可避的不純物であることを特徴とするプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  2. 　前記プラズマ作動ガスが、さらにＨ２が１体積％以下含有することを特徴とする請求項１に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  3. 　前記プラズマが層流であることを特徴とする請求項１に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  4. 　前記プラズマが層流であることを特徴とする請求項２に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  5. 　前記プラズマ作動ガスがカソード側から供給するカソードガスとアノード側から供給するアノードガスで構成されることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  6. 　前記アノードガスの成分がＡｒおよび不可避的不純物であることを特徴とする請求項５に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  7. 　前記アノードガスのガス流量が、前記プラズマ作動ガスのガス流量の５～３０％であることを特徴とする請求項５に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  8. 　前記アノードガスのガス流量が、前記プラズマ作動ガスのガス流量の５～３０％であることを特徴とする請求項６に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  9. 　前記カソードガスのガス流量が８Ｌ／ｍｉｎ以上３０Ｌ／ｍｉｎ以下であることを特徴とする請求項５に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
  10. 　前記カソードガスのガス流量が８Ｌ／ｍｉｎ以上３０Ｌ／ｍｉｎ以下であることを特徴とする請求項６に記載のプラズマシールド電縫鋼管の製造方法。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019142350A1 (ja) * 2018-01-22 2019-07-25 日本製鉄株式会社 溶接操業監視システムおよび溶接操業監視方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0523867A (ja) * 1991-07-19 1993-02-02 Nippon Steel Corp 電縫鋼管溶接部の溶接欠陥防止方法
JP2004298961A (ja) 2003-03-19 2004-10-28 Nippon Steel Corp 溶接部品質の優れた電縫鋼管の製造方法
JP2005230909A (ja) * 2004-01-19 2005-09-02 Nippon Steel Corp Ｃｒを含有する電縫鋼管およびその製造方法
JP2006026691A (ja) * 2004-07-16 2006-02-02 Nippon Steel Corp 溶接部品質の優れた電縫鋼管の製造方法
WO2008108450A1 (ja) 2007-03-02 2008-09-12 Nippon Steel Corporation 電縫鋼管の製造方法および高Ｓｉまたは高Ｃｒ含有電縫鋼管
JP2010105045A (ja) * 2008-10-03 2010-05-13 Nippon Steel Corp 電縫鋼管の製造方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2805194B1 (fr) * 2000-02-18 2002-06-28 Air Liquide Procede et installation de travail a l'arc plasma avec melange gazeux a base d'hydrogene, d'azote et/ou d'argon
JP2001234228A (ja) * 2000-02-22 2001-08-28 Nippon Steel Corp 溶鋼のプラズマ加熱方法
JP4685377B2 (ja) * 2004-07-05 2011-05-18 コマツ産機株式会社 プラズマ切断装置
CN2718947Y (zh) * 2004-07-26 2005-08-17 王忠义 一种阳极内冷式低功率空气等离子体发生器
WO2012115533A1 (en) * 2011-02-25 2012-08-30 Nippon Steel Corporation, Plasma torch

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0523867A (ja) * 1991-07-19 1993-02-02 Nippon Steel Corp 電縫鋼管溶接部の溶接欠陥防止方法
JP2004298961A (ja) 2003-03-19 2004-10-28 Nippon Steel Corp 溶接部品質の優れた電縫鋼管の製造方法
JP2005230909A (ja) * 2004-01-19 2005-09-02 Nippon Steel Corp Ｃｒを含有する電縫鋼管およびその製造方法
JP2006026691A (ja) * 2004-07-16 2006-02-02 Nippon Steel Corp 溶接部品質の優れた電縫鋼管の製造方法
WO2008108450A1 (ja) 2007-03-02 2008-09-12 Nippon Steel Corporation 電縫鋼管の製造方法および高Ｓｉまたは高Ｃｒ含有電縫鋼管
JP2010105045A (ja) * 2008-10-03 2010-05-13 Nippon Steel Corp 電縫鋼管の製造方法

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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