WO2013125476A1

WO2013125476A1 - Modified coal production equipment

Info

Publication number: WO2013125476A1
Application number: PCT/JP2013/053824
Authority: WO
Inventors: 飛太阿部; 慶一中川; 大本　節男
Original assignee: 三菱重工業株式会社
Priority date: 2012-02-24
Filing date: 2013-02-18
Publication date: 2013-08-29
Also published as: CN104053756B; AU2013223341B2; JP2013173832A; DE112013001126T5; AU2013223341A1; US20150027872A1; CN104053756A

Abstract

Modified coal production equipment comprising: first oxygen adsorption speed measuring means (141-144, 149a, 149b), etc., that sort dried coal (3) dried in a drying device (112), and find the oxygen adsorption speed (Vd) of the dried coal (3); second oxygen adsorption speed measuring means (145-148, 149a, 149b) that sort modified coal (7) deactivated by an deactivation treatment device (130), and find the oxygen adsorption speed (Vr) of the modified coal (7); and an arithmetic control device (150) that calculates the oxygen adsorption speed ratio (N) from formula (Vr-Vd)/Vd=N, on the basis of Vd and Vr, and, if N>Ns (a standard value), reads from a map the increased oxygen concentration value (Oa) in a processing gas (106) corresponding to N, calculates a revised oxygen concentration value (Oc) on the basis of the current oxygen concentration value (Op) and Oa, and controls blowers (133, 135) so as to reach Oc.

Description

改質石炭製造設備Modified coal production facility

　本発明は、改質石炭製造設備に関し、特に、褐炭や亜瀝青炭等のような多孔質で水分含有量の多い低品位石炭を改質する場合に適用すると有効なものである。 The present invention relates to a modified coal production facility, and is particularly effective when applied to reforming a low-grade coal having a high moisture content such as lignite or subbituminous coal.

　褐炭や亜瀝青炭等のような水分含有量の多い石炭である低品位石炭は、埋蔵量が多いものの、単位重量当たりの発熱量が低いため、加熱して乾燥処理や乾留処理することにより、単位重量当たりの発熱量を高めるようにしている。 Low-grade coal, such as lignite and sub-bituminous coal, which has a high water content, has a large reserve, but its calorific value per unit weight is low. The calorific value per weight is increased.

　ところで、加熱された上記低品位石炭は、水を吸着しやすくなると共に、表面のカルボキシル基等が離脱して表面にラジカル等を生じることにより表面の活性が高くなって空気中の酸素と反応しやすくなってしまうことから、上記反応に伴う反応熱によって自然発火してしまうおそれがある。 By the way, the heated low-grade coal is easy to adsorb water, and the surface carboxyl groups and the like are released to generate radicals on the surface, so that the surface activity becomes high and reacts with oxygen in the air. Since it becomes easy, there exists a possibility that it may ignite spontaneously with the reaction heat accompanying the said reaction.

　このため、例えば、下記特許文献１等においては、低品位石炭を乾燥して乾留した乾留石炭を低酸素雰囲気（酸素濃度約１０％前後）中で加熱（約１５０～１７０℃）して、当該乾留石炭の表面を一部酸化させて当該乾留石炭の表面の活性を低下させる不活性化処理を行うことにより、自然発火を抑制した改質石炭を製造するようにしている。 For this reason, for example, in the following Patent Document 1 and the like, the dry-distilled coal obtained by drying and dry-distilling low-grade coal is heated (about 150 to 170 ° C.) in a low-oxygen atmosphere (about 10% oxygen concentration). A part of the surface of the dry-distilled coal is oxidized to perform a deactivation treatment that reduces the activity of the surface of the dry-distilled coal, thereby producing a modified coal that suppresses spontaneous combustion.

特開平１１－３１０７８５号公報JP-A-11-310785

　ところで、前述したようにして改質石炭を製造する際には、原料石炭の組成が、採取される山元によってバラつきを有していることから、どのような組成の原料石炭であっても不活性化を十分に実施できるように、不活性化処理の雰囲気中の酸素濃度や雰囲気温度や処理時間等の各種処理条件を設定している。このため、比較的緩い処理条件で不活性化を十分に実施できる原料石炭に対しても、比較的厳しい処理条件で不活性化を実施することになってしまい、処理コストに無駄を生じてしまっていた。 By the way, when producing modified coal as described above, the composition of the raw material coal varies depending on the sampled mountain, so that it is inactive regardless of the raw material coal of any composition. Various treatment conditions such as the oxygen concentration in the atmosphere of the inactivation treatment, the ambient temperature, and the treatment time are set so that the activation can be sufficiently performed. For this reason, even for raw coal that can be sufficiently deactivated under relatively loose processing conditions, the inactivation is performed under relatively severe processing conditions, resulting in waste of processing costs. It was.

　このようなことから、本発明は、各種組成の原料石炭であっても、必要十分な条件で不活性化処理を実施して改質石炭を製造することが簡単にできる改質石炭製造設備を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention provides a modified coal production facility that can easily produce a modified coal by performing an inactivation treatment under necessary and sufficient conditions even for raw material coal of various compositions. The purpose is to provide.

　前述した課題を解決するための、第一番目の発明に係る改質石炭製造設備は、原料石炭から水分を除去することにより乾燥石炭とする乾燥手段と、前記乾燥石炭を乾留することにより乾留石炭とする乾留手段と、酸素を含有する処理ガスで前記乾留石炭を加熱して不活性化処理することにより改質石炭とする不活性化処理手段とを備えている改質石炭製造設備において、前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部を分取して当該乾燥石炭の酸素吸着速度Ｖｄを求める第一の酸素吸着速度測定手段と、前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部を分取して当該改質石炭の酸素吸着速度Ｖｒを求める第二の酸素吸着速度測定手段と、前記酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒに基づいて、下記の酸素吸着速度比算出式から酸素吸着速度比Ｎを算出し、当該酸素吸着速度比Ｎが規格値Ｎｓの範囲内である場合には、不活性化処理条件を維持するように前記不活性化処理手段を制御し、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲よりも大きい場合には、当該酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガス中への増加酸素濃度値Ｏａをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び当該増加酸素濃度値Ｏａに基づいて当該処理ガス中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出して、当該処理ガスが当該修正酸素濃度値Ｏｃとなるように前記不活性化処理手段を制御し、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲よりも小さい場合には、当該酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガス中への減少酸素濃度値Ｏｄをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び当該減少酸素濃度値Ｏｄに基づいて当該処理ガス中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出して、当該処理ガスが当該修正酸素濃度値Ｏｃとなるように前記不活性化処理手段を制御する主演算制御手段とを備えていることを特徴とする。 The modified coal production facility according to the first invention for solving the above-mentioned problem is a drying means for making dry coal by removing moisture from raw coal, and dry distillation coal by dry distillation of the dry coal A reformed coal production facility comprising: a dry distillation means; and an inactivation treatment means for heating the dry distillation coal with a treatment gas containing oxygen to inactivate the reformed coal. A part of the dried coal dried by the drying means is fractionated to obtain an oxygen adsorption rate Vd of the dried coal, and the deactivation treatment means is inactivated. Based on the oxygen adsorption rate Vd and Vr, a second oxygen adsorption rate measuring means for fractionating a part of the modified coal to determine the oxygen adsorption rate Vr of the modified coal, the following oxygen adsorption rate ratio Oxygen adsorption from the calculation formula When the degree ratio N is calculated and the oxygen adsorption rate ratio N is within the range of the standard value Ns, the deactivation processing means is controlled so as to maintain the deactivation processing condition, and the oxygen adsorption rate When the ratio N is larger than the range of the standard value Ns, the increased oxygen concentration value Oa into the processing gas corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N is read from the map, and the current oxygen concentration in the processing gas Based on the value Op and the increased oxygen concentration value Oa, a corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas is calculated, and the deactivation processing means is controlled so that the processing gas becomes the corrected oxygen concentration value Oc. When the oxygen adsorption rate ratio N is smaller than the range of the standard value Ns, a reduced oxygen concentration value Od into the process gas corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N is read from the map, and the process gas Current oxygen concentration in Based on Op and the reduced oxygen concentration value Od, a corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas is calculated, and the deactivation processing means is controlled so that the processing gas becomes the corrected oxygen concentration value Oc. Computational control means is provided.

　　酸素吸着速度比算出式：
　　　Ｎ＝｜（Ｖｒ－Ｖｄ）｜／Ｖｄ Oxygen adsorption rate ratio calculation formula:
N = | (Vr−Vd) | / Vd

　第二番目の発明に係る改質石炭製造設備は、第一番目の発明において、前記主演算制御手段は、前記修正酸素濃度値Ｏｃが上限値Ｏｕを超える場合には、前記酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガスの増加温度値Ｔａをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在温度値Ｔｐ及び当該増加温度値Ｔａに基づいて修正温度値Ｔｃを算出して、当該処理ガスが前記修正温度値Ｔｃとなるように前記不活性化処理手段を制御するものであることを特徴とする。 In the modified coal production facility according to the second aspect of the present invention, in the first aspect, the main arithmetic control means, when the corrected oxygen concentration value Oc exceeds the upper limit value Ou, the oxygen adsorption rate ratio N Is read from the map, and a corrected temperature value Tc is calculated based on the current temperature value Tp in the process gas and the increased temperature value Ta, and the process gas is corrected. The deactivation processing means is controlled so as to have a temperature value Tc.

　第三番目の発明に係る改質石炭製造設備は、第一番目又は第二番目の発明において、前記第二の酸素吸着速度測定手段は、前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部を分取して規定時間Ｔｓ経過ごとに、当該不活性化処理手段で不活性化処理された新たな前記改質石炭の一部を改めて分取して当該改質石炭の新たな酸素吸着速度Ｖｒ_nを求めるものであり、前記主演算制御手段は、今回新たに求められた前記酸素吸着速度Ｖｒ_n及び今回の直前に求められている酸素吸着速度Ｖｒ_n-1に基づいて、下記の安定度算出式から安定度Ｓを算出し、当該安定度Ｓが規格値Ｓｓの範囲内である場合に、前記酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒ_nに基づいて、下記の酸素吸着速度比再算出式から酸素吸着速度比Ｎを再算出して、前記規格値Ｎｓとの比較を改めて行うものであることを特徴とする。 The modified coal production facility according to a third aspect of the present invention is the first or second aspect of the invention, wherein the second oxygen adsorption rate measuring means is inactivated by the inactivation means. A portion of the reformed coal is sampled and every time the specified time Ts elapses, a portion of the new reformed coal that has been deactivated by the deactivation processing means is again sorted and the modified coal is separated. is intended to seek a new oxygen adsorption rate Vr _n of said main arithmetic control means, the oxygen adsorption rate Vr _n-1 that this is newly sought immediately before the oxygen adsorption rate Vr _n and time determined based on, it calculates the stability S from stability calculation formula, when the stability S is in the range of standard value Ss, the oxygen adsorption rate Vd, on the basis of Vr _n, oxygen adsorption rate below The oxygen adsorption rate ratio N is recalculated from the ratio recalculation formula, and the standard value Ns The comparison is performed again.

　　安定度算出式：
　　　Ｓ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｒ_n-1）｜／Ｖｒ_n
　　酸素吸着速度比再算出式：
　　　Ｎ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｄ）｜／Ｖｄ Stability calculation formula:
S = | (Vr _n −Vr _n−1 ) | / Vr _n
Oxygen adsorption rate ratio recalculation formula:
N = | (Vr _n −Vd) | / Vd

　第四番目の発明に係る改質石炭製造設備は、第一番目から第三番目の発明のいずれかにおいて、前記第一の酸素吸着速度測定手段が、前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部をサンプルとして分取する第一の分取手段と、前記第一の分取手段で分取された前記サンプルを試験温度の酸素含有ガスに試験時間Ｔｄで曝して酸素吸着試験を行う第一の試験手段と、前記第一の分取手段で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプルの重量Ｗｄ１及び当該酸素吸着試験後の当該サンプルの重量Ｗｄ２をそれぞれ秤量する第一の秤量手段と、前記第一の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１，Ｗｄ２に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式から前記乾燥石炭の前記酸素吸着速度Ｖｄを算出する第一の副演算制御手段とを備え、前記第二の酸素吸着速度測定手段が、前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部をサンプルとして分取する第二の分取手段と、前記第二の分取手段で分取された前記サンプルを試験温度の酸素含有ガスに試験時間Ｔｒで曝して酸素吸着試験を行う第二の試験手段と、前記第二の分取手段で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプルの重量Ｗｒ１及び当該酸素吸着試験後の当該サンプルの重量Ｗｒ２をそれぞれ秤量する第二の秤量手段と、前記第二の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１，Ｗｄ２に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式から前記改質石炭の前記酸素吸着速度Ｖｒを算出する第二の副演算制御手段とを備えていることを特徴とする。 The reformed coal production facility according to a fourth aspect of the present invention is the modified coal production facility according to any one of the first to third aspects, wherein the first oxygen adsorption rate measuring means is the dry coal dried by the drying means. A first fractionation means for fractionating a sample as a sample; and an oxygen adsorption test in which the sample fractionated by the first fractionation means is exposed to an oxygen-containing gas at a test temperature for a test time Td. And a first weighing means for weighing a weight Wd1 of the sample before the oxygen adsorption test and a weight Wd2 of the sample after the oxygen adsorption test, which are separated by the first sorting means. And first sub-operation control means for calculating the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal from the following dry coal oxygen adsorption rate calculation formula based on the weights Wd1 and Wd2 weighed by the first weighing unit. And comprising A second fractionation means, wherein the second oxygen adsorption rate measuring means fractionates a part of the modified coal deactivated by the inactivation treatment means as a sample; and the second fractionation means A second test means for performing an oxygen adsorption test by exposing the sample fractionated in step (b) to an oxygen-containing gas at a test temperature for a test time Tr; and before the oxygen adsorption test fractionated by the second fractionation means. Based on the second weighing means for weighing the sample weight Wr1 and the weight Wr2 of the sample after the oxygen adsorption test, and the weights Wd1 and Wd2 weighed by the second weighing means, And a second sub-operation control means for calculating the oxygen adsorption rate Vr of the modified coal from a modified coal oxygen adsorption rate calculation formula.

　乾燥石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｄ＝（Ｗｄ２－Ｗｄ１）／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００
　改質石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｒ＝（Ｗｒ２－Ｗｒ１）／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００ Dry coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vd = (Wd2−Wd1) / (Wd1 × Td) × 100
Modified coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vr = (Wr2−Wr1) / (Wr1 × Tr) × 100

　第五番目の発明に係る改質石炭製造設備は、第一番目から第三番目の発明のいずれかにおいて、前記第一の酸素吸着速度測定手段が、前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部をサンプルとして分取する第一の分取手段と、前記第一の分取手段で分取された前記サンプルの重量Ｗｄ１を秤量する第一の秤量手段と、前記第一の分取手段で分取された前記サンプルを酸素含有雰囲気の恒温状態の内部に試験時間Ｔｄで気密保持して酸素吸着試験を行う第一の試験手段と、前記第一の試験手段の内部の圧力を計測する第一の圧力計測手段と、内部を前記酸素含有雰囲気で恒温状態に気密保持されて前記第一の圧力計測手段で計測された前記第一の試験手段の前記酸素吸着試験前の内圧Ｐｄ１及び当該酸素吸着試験直後の内圧Ｐｄ２並びに前記第一の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式から前記乾燥石炭の前記酸素吸着速度Ｖｄを算出する第一の副演算制御手段とを備え、前記第二の酸素吸着速度測定手段が、前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部をサンプルとして分取する第二の分取手段と、前記第二の分取手段で分取された前記サンプルの重量Ｗｒ１を秤量する第二の秤量手段と、前記第二の分取手段で分取された前記サンプルを酸素含有雰囲気の恒温状態の内部に試験時間Ｔｒで気密保持して酸素吸着試験を行う第二の試験手段と、前記第二の試験手段の内部の圧力を計測する第二の圧力計測手段と、内部を前記酸素含有雰囲気で恒温状態に気密保持されて前記第二の圧力計測手段で計測された前記第二の試験手段の前記酸素吸着試験前の内圧Ｐｒ１及び当該酸素吸着試験直後の内圧Ｐｒ２並びに前記第二の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｒ１に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式から前記改質石炭の前記酸素吸着速度Ｖｒを算出する第二の副演算制御手段とを備えていることを特徴とする。 The reformed coal production facility according to a fifth aspect of the present invention is the modified coal production facility according to any one of the first to third aspects, wherein the first oxygen adsorption rate measuring means is the dry coal dried by the drying means. First sorting means for sorting a part as a sample, first weighing means for weighing the weight Wd1 of the sample sorted by the first sorting means, and the first sorting means Measuring the pressure inside the first test means, and a first test means for performing an oxygen adsorption test by keeping the sample separated in step 2 in an oxygen-containing atmosphere at a constant temperature in a test temperature Td. A first pressure measuring means, an internal pressure Pd1 before the oxygen adsorption test of the first testing means measured by the first pressure measuring means that is hermetically maintained in a constant temperature state in the oxygen-containing atmosphere, and Internal pressure Pd2 immediately after the oxygen adsorption test and before First sub-operation control means for calculating the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal from the following dry coal oxygen adsorption rate calculation formula based on the weight Wd1 weighed by the first weighing unit, A second oxygen adsorption rate measuring means, a second fractionation means for fractionating a part of the modified coal deactivated by the inactivation treatment means as a sample; and the second fractionation A second weighing means for weighing a weight Wr1 of the sample separated by the means, and the sample separated by the second sorting means is hermetically sealed in a constant temperature state of an oxygen-containing atmosphere at a test time Tr. A second test means for holding and performing an oxygen adsorption test, a second pressure measuring means for measuring the pressure inside the second test means, and the inside being kept airtight in a constant temperature state in the oxygen-containing atmosphere. Before being measured by the second pressure measuring means Based on the internal pressure Pr1 before the oxygen adsorption test of the second test means, the internal pressure Pr2 immediately after the oxygen adsorption test, and the weight Wr1 weighed by the second weighing means, the following modified coal oxygen adsorption rate calculation And a second sub-operation control means for calculating the oxygen adsorption rate Vr of the modified coal from the equation.

　乾燥石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｄ＝Ｑｄ／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００
　改質石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｒ＝Ｑｒ／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００ Dry coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vd = Qd / (Wd1 × Td) × 100
Modified coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vr = Qr / (Wr1 × Tr) × 100

　ただし、Ｑｄは乾燥石炭の酸素吸着量、Ｑｒは改質石炭の酸素吸着量であり、下記の式より求められる値である。 However, Qd is the oxygen adsorption amount of dry coal, Qr is the oxygen adsorption amount of the modified coal, and is a value obtained from the following formula.

　Ｑｄ＝［｛（Ｐｄ１－Ｐｄ２）／１０１３｝
　　　×｛Ｃｄ－（Ｗｄ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｄ１）
　Ｑｒ＝［｛（Ｐｒ１－Ｐｒ２）／１０１３｝
　　　×｛Ｃｒ－（Ｗｒ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｒ１） Qd = [{(Pd1-Pd2) / 1013}
× {Cd− (Wd1 / D)}] / (22.4 × Wd1)
Qr = [{(Pr1-Pr2) / 1013}
× {Cr- (Wr1 / D)}] / (22.4 × Wr1)

　なお、Ｃｄは第一の試験手段の内容積、Ｃｒは第二の試験手段の内容積、Ｄは原料石炭の真密度である。 Cd is the internal volume of the first test means, Cr is the internal volume of the second test means, and D is the true density of the raw material coal.

　第六番目の発明に係る改質石炭製造設備は、第一番目から第五番目の発明のいずれかにおいて、前記原料石炭が、褐炭又は亜瀝青炭であることを特徴とする。 The modified coal production facility according to the sixth invention is characterized in that, in any of the first to fifth inventions, the raw coal is lignite or subbituminous coal.

　本発明に係る改質石炭製造設備によれば、各種組成の原料石炭であっても、必要十分な条件で不活性化処理を実施して改質石炭を製造することが簡単にできる。 According to the modified coal production facility according to the present invention, it is possible to easily produce a modified coal by performing an inactivation treatment under necessary and sufficient conditions even for raw material coal of various compositions.

本発明に係る改質石炭製造設備の第一番目の実施形態の概略構成図である。It is a schematic block diagram of 1st embodiment of the modified coal manufacturing equipment which concerns on this invention. 図１の改質石炭製造設備の主要部の制御フロー図である。It is a control flowchart of the principal part of the modified coal manufacturing equipment of FIG. 図２に続く制御フロー図である。FIG. 3 is a control flow diagram following FIG. 2. 図３に続く制御フロー図である。FIG. 4 is a control flow diagram following FIG. 3. 本発明に係る改質石炭製造設備の第二番目の実施形態の概略構成図である。It is a schematic block diagram of 2nd embodiment of the modified coal manufacturing equipment which concerns on this invention. 図５の改質石炭製造設備の主要部の制御フロー図である。It is a control flow figure of the principal part of the modified coal manufacturing equipment of FIG. 図６に続く制御フロー図である。FIG. 7 is a control flow diagram following FIG. 6. 図７に続く制御フロー図である。FIG. 8 is a control flow diagram following FIG. 7.

　本発明に係る改質石炭製造設備の実施形態を図面に基づいて説明するが、本発明は図面に基づいて説明する以下の実施形態のみに限定されるものではない。 DETAILED DESCRIPTION Embodiments of a modified coal production facility according to the present invention will be described with reference to the drawings, but the present invention is not limited to only the following embodiments described with reference to the drawings.

〈第一番目の実施形態〉
　本発明に係る改質石炭製造設備の第一番目の実施形態を図１～４に基づいて説明する。 <First embodiment>
A first embodiment of a modified coal production facility according to the present invention will be described with reference to FIGS.

　図１に示すように、亜瀝青炭や褐炭等の原料石炭である低品位石炭１を粉砕するミル形式の粉砕装置１１１の送出口は、当該低品位石炭１中の水分２を蒸発させるスチームチューブドライヤ方式の乾燥装置１１２の低品位石炭１の受入口にロータリバルブ１２１を介して接続されており、当該乾燥装置１１２は、中心部分に配設されたコイル状の加熱管の内部に加熱媒体である水蒸気１０１が供給されることにより、上記低品位石炭１を加熱して（約１００℃）、当該低品位石炭１から水分２を除去して乾燥石炭３とすることができるようになっている。 As shown in FIG. 1, the outlet of a mill-type pulverizer 111 that pulverizes low-grade coal 1 that is raw coal such as subbituminous coal and lignite coal is a steam tube dryer that evaporates moisture 2 in the low-grade coal 1. The drying device 112 of the type is connected to the inlet of the low-grade coal 1 via a rotary valve 121, and the drying device 112 is a heating medium inside a coiled heating tube disposed in the central portion. By supplying the water vapor 101, the low-grade coal 1 can be heated (about 100 ° C.) to remove the moisture 2 from the low-grade coal 1 to obtain dry coal 3.

　前記乾燥装置１１２の前記乾燥石炭３の排出口は、コンベア１１３の搬送方向上流側にロータリバルブ１２２を介して接続されている。前記コンベア１１３の搬送方向下流側は、前記乾燥石炭３を乾留するロータリキルン方式の乾留装置１１４の当該乾燥石炭３の受入口にロータリバルブ１２３を介して接続しており、当該乾留装置１１４は、固定支持されている外側のジャケットに加熱媒体である燃焼ガス１０２が供給されることにより、上記乾燥石炭３を加熱乾留（４００～６００℃）して、当該乾燥石炭３から揮発成分４を除去して乾留石炭６とすることができるようになっている。 The discharge port of the dry coal 3 of the drying device 112 is connected to the upstream side of the conveyor 113 in the transport direction via a rotary valve 122. The downstream side in the transport direction of the conveyor 113 is connected to the dry coal 3 receiving port of the rotary kiln type dry distillation apparatus 114 for carbonizing the dry coal 3 via a rotary valve 123, and the dry distillation apparatus 114 is By supplying combustion gas 102 as a heating medium to the outer jacket fixedly supported, the dry coal 3 is heated and distilled (400 to 600 ° C.) to remove the volatile component 4 from the dry coal 3. Thus, it is possible to obtain dry-distilled coal 6.

　前記乾留装置１１４の前記乾留石炭６の排出口は、コンベア１１５の搬送方向上流側にロータリバルブ１２４を介して接続している。前記コンベア１２４の搬送方向下流側は、前記乾留石炭６を冷却するスチームチューブドライヤ方式の冷却装置１１６の当該乾留石炭６の受入口にロータリバルブ１２５を介して接続しており、当該冷却装置１１６は、中心部分に配設されたコイル状の冷却管の内部に冷却媒体である冷却水１０３が供給されることにより、上記乾留石炭６を冷却（１００℃以下）することができるようになっている。 The discharge port of the dry distillation coal 6 of the dry distillation device 114 is connected to the upstream side of the conveyor 115 in the transport direction via a rotary valve 124. A downstream side of the conveyor 124 in the conveying direction is connected to a receiving port of the dry distillation coal 6 of a steam tube dryer type cooling device 116 for cooling the dry distillation coal 6 via a rotary valve 125. The dry-distilled coal 6 can be cooled (100 ° C. or lower) by supplying the cooling water 103 as a cooling medium to the inside of the coiled cooling pipe disposed in the central portion. .

　前記冷却装置１１６の前記乾留石炭６の排出口は、当該乾留石炭６を不活性化処理するサーキュラグレード型や焼結機型（メッシュコンベア型）等のような連続処理式の不活性化処理装置１３０の装置本体１３１の上記乾留石炭６の受入口にロータリバルブ１２６を介して接続している。上記装置本体１３１の下部には、窒素ガス供給源１３２がブロア１３３及び加熱器１３４を介して連結されている。前記ブロア１３３と前記加熱器１３４との間には、空気１０４を送給するブロア１３５が連結されている。 The discharge port of the dry distillation coal 6 of the cooling device 116 is a continuous processing type inactivation processing device such as a circular grade type or a sintering machine type (mesh conveyor type) for inactivating the dry distillation coal 6. The apparatus main body 131 is connected to the inlet of the dry-distilled coal 6 via a rotary valve 126. A nitrogen gas supply source 132 is connected to the lower portion of the apparatus main body 131 via a blower 133 and a heater 134. A blower 135 for feeding air 104 is connected between the blower 133 and the heater 134.

　つまり、前記ブロア１３３，１３５を作動させることにより、前記窒素ガス供給源１３２からの不活性ガスである窒素ガス１０５と外部の空気１０４とを混合して酸素を含有する処理ガス１０６として、前記加熱器１３４を作動させることにより、当該処理ガス１０６を加熱することができ、前記装置本体１３１の内部の前記乾留石炭６を当該処理ガス１０６で加熱して不活性化処理して改質石炭７とすることができるようになっているのである。ここで、前記ブロア１３３，１３５からの前記窒素ガス１０５及び前記空気１０４の送給量を調整することにより、前記処理ガス１０６中の酸素ガス濃度を調整することができ、前記加熱器１３４を調整することにより、前記処理ガス１０６の温度を調整することができる。 In other words, by operating the

blowers

133 and 135, the nitrogen gas 105, which is an inert gas from the nitrogen gas supply source 132, and the external air 104 are mixed to form the processing gas 106 containing oxygen as the heating gas 106. By operating the vessel 134, the processing gas 106 can be heated, and the dry-distilled coal 6 inside the apparatus main body 131 is heated with the processing gas 106 to be inactivated, and the modified coal 7 It can be done. Here, by adjusting the supply amount of the nitrogen gas 105 and the air 104 from the

blowers

133 and 135, the oxygen gas concentration in the processing gas 106 can be adjusted, and the heater 134 is adjusted. By doing so, the temperature of the processing gas 106 can be adjusted.

　前記装置本体１３１の改質石炭７の排出口は、コンベア１１７の搬送方向上流側にロータリバルブ１２７を介して接続している。前記コンベア１１７の搬送方向下流側は、前記改質石炭７を貯留する貯留タンク１１８の当該改質石炭７の受入口にロータリバルブ１２８を介して接続している。 The outlet of the reformed coal 7 of the apparatus main body 131 is connected to the upstream side of the conveyor 117 in the transport direction via a rotary valve 127. A downstream side of the conveyor 117 in the transport direction is connected to a receiving port of the modified coal 7 of the storage tank 118 that stores the modified coal 7 via a rotary valve 128.

　このような本実施形態においては、前記粉砕装置１１１、前記乾燥装置１１２、前記コンベア１１３、前記ロータリバルブ１２１，１２２等により乾燥手段を構成し、前記乾留装置１１４、前記コンベア１１５、前記冷却装置１１６、前記ロータリバルブ１２３～１２５等により乾留手段を構成し、前記装置本体１３１、前記窒素ガス供給源１３２、前記ブロア１３３，１３５、前記加熱器１３４等の不活性化処理装置１３０、前記コンベア１１７、前記ロータリバルブ１２６，１２７等により不活性化処理手段を構成し、前記貯留タンク１１８、前記ロータリバルブ１２８等により貯留手段を構成している。 In this embodiment, the pulverizing device 111, the drying device 112, the conveyor 113, the

rotary valves

121, 122, and the like constitute drying means, and the dry distillation device 114, the conveyor 115, and the cooling device 116. The rotary valves 123 to 125 constitute dry distillation means, the apparatus main body 131, the nitrogen gas supply source 132, the

blowers

133 and 135, the deactivation processing device 130 such as the heater 134, the conveyor 117, The

rotary valves

126, 127, etc. constitute deactivation processing means, and the storage tank 118, the rotary valve 128, etc. constitute storage means.

　また、前記コンベア１１３には、前記乾燥装置１１２で乾燥された前記乾燥石炭３の一部をサンプル３ａとして分取する第一分取装置１４１が取り付けられている。前記第一分取装置１４１には、当該第一分取装置１４１から前記サンプル３ａを受け取って移動させる第一サンプル移動装置１４２が連絡している。 Further, the conveyor 113 is provided with a first sorting device 141 for sorting a part of the dry coal 3 dried by the drying device 112 as a sample 3a. A first sample moving device 142 that receives and moves the sample 3 a from the first sorting device 141 is in communication with the first sorting device 141.

　前記第一サンプル移動装置１４２は、前記第一分取装置１４１で分取された前記サンプル３ａの酸素吸着試験を行う第一試験装置１４３と、前記第一分取装置１４１で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプル３ａの重量及び当該酸素吸着試験後のサンプル３ｂの重量をそれぞれ秤量する第一秤量装置１４４とにそれぞれ連絡できるようになっている。前記第一試験装置１４３には、当該試験装置１４３内に加熱された酸素含有ガスである空気１０４を送給するブロア１４９ａ及び加熱器１４９ｂが接続されている。 The first sample moving device 142 includes a first test device 143 that performs an oxygen adsorption test of the sample 3a sorted by the first sorting device 141, and the first sorting device 141 that sorts the sample 3a. A first weighing device 144 that weighs the weight of the sample 3a before the oxygen adsorption test and the weight of the sample 3b after the oxygen adsorption test can be communicated with each other. The first test apparatus 143 is connected to a blower 149a and a heater 149b for supplying air 104 which is an oxygen-containing gas heated in the test apparatus 143.

　他方、前記コンベア１１７には、前記不活性化処理装置１３０で不活性化処理された前記改質石炭７の一部をサンプル７ａとして分取する第二分取装置１４５が取り付けられている。前記第二分取装置１４５には、当該第二分取装置１４５から前記サンプル７ａを受け取って移動させる第二サンプル移動装置１４６が連絡している。 On the other hand, the conveyor 117 is attached with a second sorting device 145 for sorting a part of the modified coal 7 deactivated by the deactivation processing device 130 as a sample 7a. A second sample moving device 146 that receives and moves the sample 7a from the second sorting device 145 communicates with the second sorting device 145.

　前記第二サンプル移動装置１４６は、前記第二分取装置１４５で分取された前記サンプル７ａの酸素吸着試験を行う第二試験装置１４７と、前記第二分取装置１４５で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプル７ａの重量及び当該酸素吸着試験後のサンプル７ｂの重量をそれぞれ秤量する第二秤量装置１４８とにそれぞれ連絡できるようになっている。前記第二試験装置１４７には、当該試験装置１４７内に加熱された前記空気１０４を送給する前記ブロア１４９ａ及び前記加熱器１４９ｂが接続されている。 The second sample moving device 146 includes a second test device 147 that performs an oxygen adsorption test on the sample 7 a that has been collected by the second sorting device 145 and the second sorting device 145 that has sorted the sample 7 a. A second weighing device 148 that weighs the weight of the sample 7a before the oxygen adsorption test and the weight of the sample 7b after the oxygen adsorption test can be communicated with each other. The second test apparatus 147 is connected to the blower 149a and the heater 149b for feeding the heated air 104 into the test apparatus 147.

　前記秤量装置１４４，１４８は、タイマ等を内蔵する演算制御装置１５０の入力部にそれぞれ電気的に接続している。この演算制御装置１５０の出力部は、前記ブロア１３３，１３５、前記加熱器１３４、前記分取装置１４１，１４５、前記サンプル移動装置１４２，１４６、前記試験装置１４３，１４７、前記ブロア１４９ａ、前記加熱器１４９ｂにそれぞれ電気的に接続しており、当該演算制御装置１５０は、前記タイマ等からの情報に基づいて、前記分取装置１４１，１４５、前記サンプル移動装置１４２，１４６、前記試験装置１４３，１４７、前記ブロア１４９ａ、前記加熱器１４９ｂ等をそれぞれ作動制御することができると共に、前記秤量装置１４４，１４８等からの情報に基づいて、前記ブロア１３３，１３５、前記加熱器１３４等を作動制御することができるようになっている（詳細は後述する）。 The weighing

devices

144 and 148 are electrically connected to the input unit of the arithmetic control device 150 having a built-in timer. The output unit of the arithmetic and control unit 150 includes the

blowers

133 and 135, the heater 134, the sorting

devices

141 and 145, the

sample moving devices

142 and 146, the

test devices

143 and 147, the blower 149a, and the heating. The calculation control device 150 is electrically connected to each of the devices 149b, and the calculation control device 150 is based on the information from the timer or the like, and the

sorting devices

141 and 145, the

sample moving devices

142 and 146, the testing device 143 and the like. 147, the blower 149a, the heater 149b, etc. can be operated and controlled, and the

blowers

133, 135, the heater 134, etc. are controlled based on information from the weighing

devices

144, 148, etc. (Details will be described later).

　このような本実施形態においては、前記第一分取装置１４１等により第一の分取手段を構成し、前記第一サンプル移動装置１４２等により第一のサンプル移動手段を構成し、前記第一試験装置１４３、前記ブロア１４９ａ、前記加熱器１４９ｂ等により第一の試験手段を構成し、前記第一秤量装置１４４等により第一の秤量手段を構成し、前記第二分取装置１４５等により第二の分取手段を構成し、前記第二サンプル移動装置１４６等により第二のサンプル移動手段を構成し、前記第二試験装置１４７、前記ブロア１４９ａ、前記加熱器１４９ｂ等により第二の試験手段を構成し、前記第二秤量装置１４８等により第二の秤量手段を構成し、前記演算制御装置１５０等により、主演算制御手段と第一の副演算制御手段と第二の副演算制御手段とを兼ねるように構成し、前記第一の分取手段、前記第一のサンプル移動手段、前記第一の試験手段、前記第一の秤量手段、前記第一の副演算制御手段等により第一の酸素吸着速度測定手段を構成し、前記第二の分取手段、前記第二のサンプル移動手段、前記第二の試験手段、前記第二の秤量手段、前記第二の副演算制御手段等により第二の酸素吸着速度測定手段を構成している。 In this embodiment, the first sorting device 141 and the like constitute a first sorting means, the first sample moving device 142 and the like constitute a first sample moving means, and the first sorting device and the like. The test device 143, the blower 149a, the heater 149b, etc. constitute a first test means, the first weighing device 144, etc. constitute a first weighing means, and the second sorting device 145, etc. The second sample moving device 146 etc. constitutes a second sample moving device, and the second test device 147, the blower 149a, the heater 149b etc. constitute a second test means. And the second weighing device 148 and the like constitute second weighing means, and the arithmetic and control device 150 and the like constitute main arithmetic control means, first sub-arithmetic control means, and second sub-arithmetic control means. And the first sorting means, the first sample moving means, the first test means, the first weighing means, the first sub-operation control means, etc. The oxygen adsorption rate measuring means, and the second sorting means, the second sample moving means, the second test means, the second weighing means, the second sub-operation control means, etc. The second oxygen adsorption rate measuring means is configured.

　次に、本実施形態に係る上述した改質石炭製造設備１００の作動を説明する。 Next, the operation of the above-described modified coal production facility 100 according to this embodiment will be described.

　前記粉砕装置１１１の前記ホッパ１１１ａに前記低品位石炭１を供給すると、当該粉砕装置１１１は、当該低品位石炭１を所定の粒径に粉砕して、前記ロータリバルブ１２１を介して前記乾燥装置１１２に供給する。前記乾燥装置１１２は、前記水蒸気１０１の熱により、前記低品位石炭１を加熱乾燥（約１００℃）して水分２を除去して前記乾燥石炭３とした後、前記ロータリバルブ１２２を介して前記コンベア１１３に送給する。前記コンベア１１３は、前記ロータリバルブ１２３を介して前記乾燥石炭３を前記乾留装置１１４に送給する。 When the low-grade coal 1 is supplied to the hopper 111a of the pulverizer 111, the pulverizer 111 pulverizes the low-grade coal 1 to a predetermined particle size, and the drying device 112 via the rotary valve 121. To supply. The drying device 112 heats and dries the low-grade coal 1 with the heat of the water vapor 101 (about 100 ° C.) to remove moisture 2 to form the dry coal 3, and then passes the rotary valve 122 through the rotary valve 122. Feed to the conveyor 113. The conveyor 113 feeds the dry coal 3 to the dry distillation apparatus 114 via the rotary valve 123.

　前記乾留装置１１４は、前記燃焼ガス１０２の熱により、前記乾燥石炭３を加熱乾留（４００～６００℃）して前記揮発成分４を除去して前記乾留石炭６とした後、前記ロータリバルブ１２４を介して前記コンベア１１５に送給する。前記コンベア１１５は、前記ロータリバルブ１２５を介して前記乾留石炭６を前記冷却装置１１６に送給する。 The dry distillation device 114 heats and dry-distills the dry coal 3 (400 to 600 ° C.) to remove the volatile component 4 to make the dry-distilled coal 6 by the heat of the combustion gas 102, and then turns the rotary valve 124. To the conveyor 115. The conveyor 115 supplies the dry-distilled coal 6 to the cooling device 116 via the rotary valve 125.

　前記冷却装置１１６は、前記冷却水１０３により、前記乾留石炭６を冷却（１００℃以下）した後、前記ロータリバルブ１２６を介して前記不活性化処理装置１３０の前記装置本体１３１内に送給する。 The cooling device 116 cools the dry-distilled coal 6 with the cooling water 103 (100 ° C. or less), and then feeds it into the device main body 131 of the deactivation processing device 130 via the rotary valve 126. .

　前記不活性化処理装置１３０は、前記ブロア１３３，１３５及び前記加熱器１３４によって、前記窒素ガス供給源１３２からの窒素ガス１０５と外部の空気１０４とを混合した処理ガス１０６（酸素濃度：１．５％）を加熱（５０℃）して前記装置本体１３１の内部に送給し、当該装置本体１３１内の前記乾留石炭６を加熱して不活性化処理することにより改質石炭７とした後、前記ロータリバルブ１２７を介して前記コンベア１１７に送給する。前記コンベア１１７は、前記ロータリバルブ１２８を介して前記改質石炭７を前記貯留タンク１１８に送給して貯留する。 The deactivation processing device 130 is a processing gas 106 in which the nitrogen gas 105 from the nitrogen gas supply source 132 and the external air 104 are mixed by the

blowers

133 and 135 and the heater 134 (oxygen concentration: 1.. 5%) is heated (50 ° C.) and fed to the inside of the apparatus main body 131, and the dry-distilled coal 6 in the apparatus main body 131 is heated and deactivated to obtain the modified coal 7. , And fed to the conveyor 117 via the rotary valve 127. The conveyor 117 supplies and stores the modified coal 7 to the storage tank 118 through the rotary valve 128.

　そして、上述したようにして前記改質石炭７を製造しているときに、前記演算制御装置１５０は、前記乾燥装置１１２で乾燥された前記乾燥石炭３の一部を前記コンベア１１３からサンプル３ａとして分取するように前記第一分取装置１４１を作動制御した後（図２中、Ｓ１０１）、分取された当該サンプル３ａを前記第一分取装置１４１から受け取るように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御する。 When the modified coal 7 is manufactured as described above, the arithmetic and control unit 150 uses a part of the dry coal 3 dried by the drying unit 112 as the sample 3a from the conveyor 113. After controlling the operation of the first sorting device 141 so as to sort (S101 in FIG. 2), the first sample moving device so as to receive the sorted sample 3a from the first sorting device 141. 142 controls the operation.

　続いて、前記演算制御装置１５０は、前記サンプル３ａの重量Ｗｄ１（ｇ）を前記第一秤量装置１４４で秤量するように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御した後（図２中、Ｓ１０２）、秤量された当該サンプル３ａを前記第一試験装置１４３内に移動させるように上記第一サンプル移動装置１４２を作動制御する。 Subsequently, the arithmetic and control unit 150 controls the operation of the first sample moving unit 142 so that the weight Wd1 (g) of the sample 3a is measured by the first weighing unit 144 (S102 in FIG. 2). The first sample moving device 142 is controlled to move the weighed sample 3a into the first test device 143.

　次に、前記演算制御装置１５０は、所定の試験温度（例えば、９５℃）に加熱された空気１０４を前記第一試験装置１４３内に送給するように前記ブロア１４９ａ及び前記加熱器１４９ｂを作動制御することにより、前記サンプル３ａを上記試験温度の空気１０４に曝して酸素吸着試験を行う（図２中、Ｓ１０３）。 Next, the arithmetic and control unit 150 operates the blower 149a and the heater 149b so as to supply the air 104 heated to a predetermined test temperature (for example, 95 ° C.) into the first test unit 143. By controlling, the sample 3a is exposed to the air 104 at the test temperature to perform an oxygen adsorption test (S103 in FIG. 2).

　そして、所定の試験時間Ｔｄ（ｍｉｎ．）（例えば、３０分間）経過すると、前記演算制御装置１５０は、前記タイマからの情報に基づいて、前記酸素吸着試験を行われたサンプル３ｂを前記第一試験装置１４３内から前記第一秤量装置１４４に移動させるように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御して、当該サンプル３ｂの重量Ｗｄ２（ｇ）を前記第一秤量装置１４４で秤量した後（図２中、Ｓ１０４）、当該サンプル３ｂを系外へ排出するように上記第一サンプル移動装置１４２を作動制御する。 When a predetermined test time Td (min.) (For example, 30 minutes) elapses, the arithmetic and control unit 150 adds the sample 3b that has been subjected to the oxygen adsorption test to the first sample based on information from the timer. After the operation of the first sample moving device 142 is controlled so as to be moved from the test device 143 to the first weighing device 144, the weight Wd2 (g) of the sample 3b is weighed by the first weighing device 144 ( In FIG. 2, the operation of the first sample moving device 142 is controlled so that the sample 3b is discharged out of the system (S104).

　このようにして前記サンプル３ａ，３ｂの重量Ｗｄ１，Ｗｄ２をそれぞれ計測すると、前記演算制御装置１５０は、当該重量Ｗｄ１，Ｗｄ２に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式（１１）から前記乾燥石炭４の酸素吸着速度Ｖｄ（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を算出する（図２中、Ｓ１０５）。 When the weights Wd1 and Wd2 of the

samples

3a and 3b are respectively measured in this way, the arithmetic and control unit 150 calculates the drying from the dry coal oxygen adsorption rate calculation formula (11) below based on the weights Wd1 and Wd2. The oxygen adsorption rate Vd (wt% / min.) Of the coal 4 is calculated (S105 in FIG. 2).

Ｖｄ＝（Ｗｄ２－Ｗｄ１）／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００　　　（１１） Vd = (Wd2-Wd1) / (Wd1 × Td) × 100 (11)

　また、前記演算制御装置１５０は、前記不活性化処理装置１３０の前記装置本体１３１で不活性化処理された前記改質石炭７の一部を前記コンベア１１７からサンプル７ａとして分取するように前記第二分取装置１４５を作動制御した後（図２中、Ｓ１０６）、分取された当該サンプル７ａを当該第二分取装置１４５から受け取るように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御する。 Further, the arithmetic and control unit 150 sorts the part of the reformed coal 7 deactivated by the apparatus main body 131 of the deactivation processing unit 130 as the sample 7a from the conveyor 117. After the operation of the second sorting device 145 is controlled (S106 in FIG. 2), the second sample moving device 146 is controlled to receive the sample 7a that has been sorted from the second sorting device 145.

　続いて、前記演算制御装置１５０は、前記サンプル７ａの重量Ｗｒ１（ｇ）を前記第二秤量装置１４８で秤量するように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御した後（図２中、Ｓ１０７）、秤量された当該サンプル７ａを前記第二試験装置１４７内に位置させるように上記第二サンプル移動装置１４６を作動制御する。 Subsequently, the arithmetic and control unit 150 controls the operation of the second sample moving unit 146 so that the weight Wr1 (g) of the sample 7a is measured by the second weighing unit 148 (S107 in FIG. 2). The second sample moving device 146 is controlled to operate so that the weighed sample 7 a is positioned in the second test device 147.

　次に、前記演算制御装置１５０は、所定の試験温度（例えば、９５℃）に加熱された空気１０４を前記第二試験装置１４７内に送給するように前記ブロア１４９ａ及び前記加熱器１４９ｂを作動制御することにより、前記サンプル７ａを上記試験温度の空気１０４に曝して酸素吸着試験を行う（図２中、Ｓ１０８）。 Next, the arithmetic and control unit 150 operates the blower 149a and the heater 149b so as to supply the air 104 heated to a predetermined test temperature (for example, 95 ° C.) into the second test unit 147. By controlling, the sample 7a is exposed to the air 104 at the test temperature to perform an oxygen adsorption test (S108 in FIG. 2).

　そして、所定の試験時間Ｔｒ（ｍｉｎ．）（例えば、３０分間）経過すると、前記演算制御装置１５０は、前記タイマからの情報に基づいて、前記吸着試験を行われたサンプル７ｂを前記第二試験装置１４７内から前記第二秤量装置１４８に移動させるように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御して、当該サンプル３ｂの重量Ｗｒ２（ｇ）を前記第二秤量装置１４８で秤量した後（図２中、Ｓ１０９）、当該サンプル７ｂを系外へ排出するように上記第二サンプル移動装置１４６を作動制御する。 Then, when a predetermined test time Tr (min.) (For example, 30 minutes) elapses, the arithmetic and control unit 150 determines the sample 7b on which the adsorption test has been performed on the second test based on information from the timer. The second sample moving device 146 is controlled to move from the device 147 to the second weighing device 148, and the weight Wr2 (g) of the sample 3b is weighed by the second weighing device 148 (see FIG. 2, the operation of the second sample moving device 146 is controlled so that the sample 7 b is discharged out of the system.

　このようにして前記サンプル７ａ，７ｂの重量Ｗｒ１，Ｗｒ２をそれぞれ計測すると、前記演算制御装置１５０は、当該重量Ｗｒ１，Ｗｒ２に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式（１２）から前記改質石炭７の酸素吸着速度Ｖｒ（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を算出する（図２中、Ｓ１１０）。 When the weights Wr1 and Wr2 of the

samples

7a and 7b are measured in this way, the arithmetic and control unit 150 calculates the above-described modified coal oxygen adsorption rate calculation formula (12) based on the weights Wr1 and Wr2. The oxygen adsorption rate Vr (wt% / min.) Of the modified coal 7 is calculated (S110 in FIG. 2).

Ｖｒ＝（Ｗｒ２－Ｗｒ１）／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００　　　（１２） Vr = (Wr2-Wr1) / (Wr1 × Tr) × 100 (12)

　このようにして前記乾燥石炭３の前記酸素吸着速度Ｖｄ及び前記改質石炭７の前記酸素吸着速度Ｖｒをそれぞれ求めると、前記演算制御装置１５０は、当該酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒに基づいて、下記の酸素吸着速度比算出式（１３）から酸素吸着速度比Ｎを算出する（図２中、Ｓ１１１）。 When the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal 3 and the oxygen adsorption rate Vr of the modified coal 7 are respectively determined in this way, the arithmetic and control unit 150 calculates the following based on the oxygen adsorption rates Vd and Vr. The oxygen adsorption rate ratio N is calculated from the oxygen adsorption rate ratio calculation formula (13) (S111 in FIG. 2).

Ｎ＝｜（Ｖｒ－Ｖｄ）｜／Ｖｄ　　　（１３） N = | (Vr−Vd) | / Vd (13)

　そして、前記演算制御装置１５０は、前記酸素吸着速度比Ｎが規格値Ｎｓ（例えば、０～０．０５）の範囲内であるか否か判断し（図２中、Ｓ１１２）、当該規格値Ｎｓの範囲内である場合には、不活性化処理が適切に行われていると判断して、不活性化処理条件をそのまま維持するように前記不活性化処理装置１３０の前記ブロア１３３，１３５及び前記加熱器１３４を作動制御する（図２中、Ｓ１１３）。 Then, the arithmetic and control unit 150 determines whether or not the oxygen adsorption rate ratio N is within a range of a standard value Ns (for example, 0 to 0.05) (S112 in FIG. 2), and the standard value Ns. If it is within the range, it is determined that the inactivation process is properly performed, and the

blowers

133, 135 and Operation of the heater 134 is controlled (S113 in FIG. 2).

　他方、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲外の場合には、前記演算制御装置１５０は、当該酸素吸着速度比Ｎが当該規格値Ｎｓの範囲よりも大きいか否か判断し（図３中、Ｓ１１４）、当該規格値Ｎｓの範囲よりも大きい場合（Ｎ＞Ｎｓ）には、不活性化処理が不足していると判断し、当該酸素吸着速度比Ｎに対応して設定されている前記処理ガス１０６中への増加酸素濃度値Ｏａを、予め入力されているマップから読み出し（図３中、Ｓ１１５）、前記処理ガス１０６中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び上記増加酸素濃度値Ｏａに基づいて、前記処理ガス１０６中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出する（図３中、Ｓ１１６）。 On the other hand, when the oxygen adsorption rate ratio N is outside the range of the standard value Ns, the arithmetic and control unit 150 determines whether or not the oxygen adsorption rate ratio N is larger than the range of the standard value Ns ( In FIG. 3, when S114) is larger than the range of the standard value Ns (N> Ns), it is determined that the inactivation process is insufficient, and is set corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N. The increased oxygen concentration value Oa into the processing gas 106 is read out from a previously input map (S115 in FIG. 3), and the current oxygen concentration value Op in the processing gas 106 and the increased oxygen concentration value Oa are read out. Based on the above, a corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas 106 is calculated (S116 in FIG. 3).

　次に、前記演算制御装置１５０は、前記修正酸素濃度値Ｏｃが上限値Ｏｕ（例えば、１０％）以下であるか否か判断し（図３中、Ｓ１１７）、当該上限値Ｏｕ以下である場合（Ｏｃ≦Ｏｕ）には、前記処理ガス１０６が前記修正酸素濃度値Ｏｃとなるように、前記不活性化処理装置１３０の前記ブロア１３３，１３５を作動制御する（図３中、Ｓ１１８）。 Next, the arithmetic and control unit 150 determines whether or not the corrected oxygen concentration value Oc is equal to or lower than an upper limit value Ou (for example, 10%) (S117 in FIG. 3). In (Oc ≦ Ou), the

blowers

133 and 135 of the deactivation processing apparatus 130 are controlled to operate so that the processing gas 106 becomes the corrected oxygen concentration value Oc (S118 in FIG. 3).

　そして、前記修正酸素濃度値Ｏｃが上限値Ｏｕを超える場合（Ｏｃ＞Ｏｕ）には、前記演算制御装置１５０は、前記処理ガス１０６の酸素濃度の増加による対応が不適切であると判断し、前記酸素吸着速度比Ｎに対応して設定されている前記処理ガス１０６の増加温度値Ｔａを、予め入力されているマップから読み出し（図３中、Ｓ１１９）、前記処理ガス１０６中の現在温度値Ｔｐ及び上記増加温度値Ｔａに基づいて、前記処理ガス１０６の修正温度値Ｔｃを算出する（図３中、Ｓ１２０）。 When the corrected oxygen concentration value Oc exceeds the upper limit value Ou (Oc> Ou), the arithmetic and control unit 150 determines that the response due to the increase in the oxygen concentration of the processing gas 106 is inappropriate, An increased temperature value Ta of the processing gas 106 set corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N is read from a previously input map (S119 in FIG. 3), and the current temperature value in the processing gas 106 is read. A corrected temperature value Tc of the processing gas 106 is calculated based on Tp and the increased temperature value Ta (S120 in FIG. 3).

　続いて、前記演算制御装置１５０は、前記修正温度値Ｔｃが上限値Ｔｕ（例えば、９５℃）以下であるか否か判断し（図３中、Ｓ１２１）、当該上限値Ｔｕ以下である場合（Ｔｃ≦Ｔｕ）には、前記処理ガス１０６が前記修正温度値Ｔｃとなるように、前記不活性化処理装置１３０の前記加熱器１３４を作動制御する（図３中、Ｓ１２２）。 Subsequently, the arithmetic and control unit 150 determines whether or not the corrected temperature value Tc is equal to or lower than an upper limit value Tu (for example, 95 ° C.) (S121 in FIG. 3). In Tc ≦ Tu), the heater 134 of the deactivation processing apparatus 130 is controlled to operate so that the processing gas 106 becomes the corrected temperature value Tc (S122 in FIG. 3).

　なお、前記修正温度値Ｔｃが上限値Ｔｕを超える場合（Ｔｃ＞Ｔｕ）には、前記演算制御装置１５０は、不活性化処理が何らかの原因により適切に実施できないと判断し、前記改質石炭７の製造の中断に必要な指令を発信する（図３中、Ｓ１２３）。 When the corrected temperature value Tc exceeds the upper limit value Tu (Tc> Tu), the arithmetic and control unit 150 determines that the deactivation process cannot be appropriately performed for some reason, and the modified coal 7 A command necessary for interrupting the manufacturing of the device is transmitted (S123 in FIG. 3).

　また、前記ステップＳ１１４において、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲よりも小さい場合（Ｎ＜Ｎｓ）には、前記演算制御装置１５０は、過剰に不活性化処理されていると判断し、当該酸素吸着速度比Ｎに対応して設定されている前記処理ガス１０６中からの減少酸素濃度値Ｏｄを、予め入力されているマップから読み出し（図３中、Ｓ１２４）、前記処理ガス１０６中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び上記減少酸素濃度値Ｏｄに基づいて、前記処理ガス１０６中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出して（図３中、Ｓ１２５）、前記処理ガスが当該修正酸素濃度値Ｏｃとなるように、前記不活性化処理装置１３０の前記ブロア１３３，１３５を作動制御する（図３中、前記Ｓ１１８）。 In step S114, when the oxygen adsorption rate ratio N is smaller than the range of the standard value Ns (N <Ns), it is determined that the arithmetic and control unit 150 is excessively inactivated. Then, a reduced oxygen concentration value Od from the processing gas 106 set corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N is read from a previously input map (S124 in FIG. 3), and the processing gas 106 is read out. The corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas 106 is calculated on the basis of the current oxygen concentration value Op and the reduced oxygen concentration value Od in the processing gas (S125 in FIG. 3), and the processing gas is subjected to the corrected oxygen concentration value. The

blowers

133 and 135 of the deactivation processing apparatus 130 are controlled to be Oc (S118 in FIG. 3).

　このように不活性化処理を適切に行うように前記不活性化処理装置１３０の前記ブロア１３３，１３５及び前記加熱器１３４を作動制御して、前記改質石炭７の分取から規定時間Ｔｓ（例えば、１時間）経過すると（図４中、Ｓ１２６）、前記演算制御装置１５０は、前記ステップＳ１０６～Ｓ１１０と同様にして、前記不活性化処理装置１３０で不活性化処理された新たな前記改質石炭７の一部をサンプル７ａ_nとして改めて分取して（図４中、Ｓ１２７）、前記酸素吸着試験前の上記サンプル７ａ_nの重量Ｗｒ１_n（ｇ）を秤量してから（図４中、Ｓ１２８）、当該サンプル７ａ_nに前記酸素吸着試験を行った後（図４中、Ｓ１２９）、当該酸素吸着試験後のサンプル７ｂ_nの重量Ｗｒ２_n（ｇ）を秤量して（図４中、Ｓ１３０）、上記重量Ｗｒ１_n，Ｗｒ２_nに基づいて、前記式（１２）と同様な下記の式（１４）から上記改質石炭７の新たな酸素吸着速度Ｖｒ_n（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を改めて算出する（図４中、Ｓ１３１）。 In this way, the

blowers

133 and 135 and the heater 134 of the deactivation processing apparatus 130 are operated and controlled so as to appropriately perform the deactivation processing, and the specified time Ts ( For example, when 1 hour elapses (S126 in FIG. 4), the arithmetic and control unit 150 performs the new modification that has been deactivated by the deactivation processing unit 130 in the same manner as in steps S106 to S110. was collected again divided part quality coal 7 as a sample 7a _n (in FIG. 4, S127), after weighing the weight Wr1 _n (g) of the sample 7a _n before the oxygen adsorption test (in FIG. 4 , S128), (in Figure 4 after the oxygen adsorption test on the sample 7a _n, S129), were weighed weight Wr2 _n (g) of the sample 7b _n after the oxygen adsorption test (in Fig. 4, S130), the above weight Wr1 Based on _n, Wr2 _n, the equation (12) new from equation (14) similar following the above upgraded coal 7 oxygen adsorption rate _{Vr n (wt% / min.} ) To again calculated (Fig. 4, S131).

Ｖｒ_n＝（Ｗｒ２_n－Ｗｒ１_n）／（Ｗｒ１_n×Ｔｒ）×１００　　　（１４） Vr _n = (Wr2 _n −Wr1 _n ) / (Wr1 _n × Tr) × 100 (14)

　次に、前記演算制御装置１５０は、今回新たに求められた上記酸素吸着速度Ｖｒ_n及び今回の直前に求められている酸素吸着速度Ｖｒ_n-1（今回においてはＶｒ）に基づいて、下記の安定度算出式（１５）から不活性化処理の安定度Ｓを算出する（図４中、Ｓ１３２）。 Next, the arithmetic and control unit 150 performs the following based on the oxygen adsorption rate Vr _n newly obtained this time and the oxygen adsorption rate Vr _n-1 (Vr in this case) obtained immediately before this time. The stability S of the inactivation processing is calculated from the stability calculation formula (15) (S132 in FIG. 4).

Ｓ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｒ_n-1）｜／Ｖｒ_n　　　（１５） S = | (Vr _n −Vr _n−1 ) | / Vr _n (15)

　そして、前記演算制御装置１５０は、前記安定度Ｓが規格値Ｓｓ（例えば、０～０．０１）の範囲内であるか否か判断し（図４中、Ｓ１３３）、当該規格値Ｓｓの範囲内である場合には、不活性化処理が安定して行われている安定期の状態になったと判断し、前記乾燥石炭３の前記サンプル３ａ，３ｂから求められた前記酸素吸着速度Ｖｄ及び今回改めて分取した新たな前記改質石炭７の前記サンプル７ａ_n，７ｂ_nから新たに求めた前記酸素吸着速度Ｖｒ_nに基づいて、前記式（１３）と同様な下記の酸素吸着速度比再算出式（１６）に基づいて、酸素吸着速度比Ｎを再算出した後（図４中、Ｓ１３４）、前記ステップＳ１１２に戻る。 Then, the arithmetic and control unit 150 determines whether or not the stability S is within a standard value Ss (for example, 0 to 0.01) (S133 in FIG. 4), and the range of the standard value Ss. If it is within the range, it is determined that the inactivation process has been stably performed, and the oxygen adsorption rate Vd obtained from the

samples

3a and 3b of the dry coal 3 and the current time are determined. the samples 7a _n of new the upgraded coal 7 was collected again minute, based on the oxygen adsorption rate Vr _n the newly determined from 7b _n, the equation (13) as well as oxygen adsorption rate ratio recalculation following After recalculating the oxygen adsorption rate ratio N based on the equation (16) (S134 in FIG. 4), the process returns to step S112.

Ｎ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｄ）｜／Ｖｄ　　　（１６） N = | (Vr _n −Vd) | / Vd (16)

　他方、前記安定度Ｓが規格値Ｓｓの範囲内である場合には、前記演算制御装置１５０は、不活性化処理が不安定な過渡期の状態にあって、まだ適切に判定できないと判断して、前記ステップＳ１２６に戻って、前記ステップＳ１２７～Ｓ１３３を改めて行う。 On the other hand, when the stability S is within the range of the standard value Ss, the arithmetic and control unit 150 determines that the inactivation process is in an unstable state and cannot be determined appropriately. Then, returning to the step S126, the steps S127 to S133 are performed again.

　このため、本実施形態に係る改質石炭製造設備１００においては、前記低品位石炭１の組成にバラつきを有していたとしても、当該低品位石炭１の組成に対応して必要十分な条件で不活処理を行うことが簡単にできる。 For this reason, in the reformed coal production facility 100 according to the present embodiment, even if the composition of the low-grade coal 1 has variations, the necessary and sufficient conditions correspond to the composition of the low-grade coal 1. Inactive treatment can be easily performed.

　したがって、本実施形態に係る改質石炭製造設備１００によれば、各種組成の低品位石炭１であっても、低コストで簡単に改質石炭を製造することができる。 Therefore, according to the modified coal production facility 100 according to the present embodiment, even if the low-grade coal 1 has various compositions, the modified coal can be easily produced at low cost.

〈第二番目の実施形態〉
　本発明に係る改質石炭製造設備の第二番目の実施形態を図５～８に基づいて説明する。ただし、前述した実施形態と同様な部分については、前述した実施形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した実施形態での説明と重複する説明を省略する。 <Second Embodiment>
A second embodiment of the modified coal production facility according to the present invention will be described with reference to FIGS. However, with respect to the same parts as those of the above-described embodiment, the same reference numerals as those used in the description of the above-described embodiment are used, and the description overlapping with the description of the above-described embodiment is omitted.

　図５に示すように、前記第一分取装置１４１から前記サンプル３ａを受け取って移動させる前記第一サンプル移動装置１４２は、前記第一分取装置１４１で分取された前記サンプル３ａを酸素含有雰囲気である空気雰囲気の恒温状態（例えば、２０℃）の内部に気密保持して酸素吸着試験を行う第一の試験手段である第一試験装置２４３と、前記第一分取装置１４１で分取された前記サンプル３ａの重量を秤量する前記第一秤量装置１４４とにそれぞれ連絡できるようになっている。前記第一試験装置２４３には、当該試験装置２４３の内部の圧力を計測する第一の圧力計測手段である圧力センサ２４３ａが設けられている。 As shown in FIG. 5, the first sample moving device 142 that receives and moves the sample 3 a from the first sorting device 141 includes the oxygen contained in the sample 3 a sorted by the first sorting device 141. A first test device 243 which is a first test means for performing an oxygen adsorption test while keeping the inside of a constant temperature state (for example, 20 ° C.) of an air atmosphere which is an atmosphere, and the first sorting device 141 for sorting. It is possible to communicate with the first weighing device 144 for weighing the sample 3a. The first test apparatus 243 is provided with a pressure sensor 243a that is a first pressure measuring unit that measures the pressure inside the test apparatus 243.

　また、前記第二分取装置１４５から前記サンプル７ａを受け取って移動させる前記第二サンプル移動装置１４６は、前記第二分取装置１４５で分取された前記サンプル７ａを酸素含有雰囲気である空気雰囲気の恒温状態（例えば、２０℃）の内部に気密保持して酸素吸着試験を行う第二の試験手段である第二試験装置２４７と、前記第二分取装置１４５で分取された前記サンプル７ａの重量を秤量する第二秤量装置１４８とにそれぞれ連絡できるようになっている。前記第二試験装置２４７には、当該試験装置２４７の内部の圧力を計測する第二の圧力計測手段である圧力センサ２４７ａが設けられている。 In addition, the second sample moving device 146 that receives and moves the sample 7a from the second sorting device 145 is an air atmosphere in which the sample 7a sorted by the second sorting device 145 is an oxygen-containing atmosphere. A second test device 247 which is a second test means for performing an oxygen adsorption test while maintaining airtightness in a constant temperature state (for example, 20 ° C.), and the sample 7a sorted by the second fractionation device 145 It is possible to communicate with a second weighing device 148 for weighing each of the two. The second test apparatus 247 is provided with a pressure sensor 247a which is a second pressure measuring means for measuring the pressure inside the test apparatus 247.

　前記圧力センサ２４３ａ，２４７ａは、タイマ等を内蔵する演算制御装置２５０の入力部に前記秤量装置１４４，１４８と共にそれぞれ電気的に接続している。この演算制御装置２５０の出力部は、前記試験装置２４３，２４７と共に、前記ブロア１３３，１３５、前記加熱器１３４、前記分取装置１４１，１４５、前記サンプル移動装置１４２，１４６にそれぞれ電気的に接続されており、当該演算制御装置２５０は、前記タイマ等からの情報に基づいて、前記分取装置１４１，１４５、前記サンプル移動装置１４２，１４６、前記試験装置２４３，２４７等をそれぞれ作動制御することができると共に、前記秤量装置１４４，１４８、前記圧力センサ２４３ａ，２４７ａ等からの情報に基づいて、前記ブロア１３３，１３５、前記加熱器１３４等を作動制御することができるようになっている（詳細は後述する）。 The

pressure sensors

243a and 247a are electrically connected together with the weighing

devices

144 and 148 to the input unit of the arithmetic control device 250 having a built-in timer or the like. The output unit of the arithmetic control device 250 is electrically connected to the

blowers

133 and 135, the heater 134, the sorting

devices

141 and 145, and the

sample moving devices

142 and 146, together with the

test devices

243 and 247, respectively. The arithmetic and control unit 250 controls the operations of the

sorting devices

141 and 145, the

sample moving devices

142 and 146, the

test devices

243 and 247, etc., based on information from the timer and the like. The

blowers

133 and 135, the heater 134 and the like can be controlled based on information from the weighing

devices

144 and 148 and the

pressure sensors

243a and 247a (details). Will be described later).

　このような本実施形態においては、前記演算制御装置２５０等により、主演算制御手段と第一の副演算制御手段と第二の副演算制御手段とを兼ねるように構成している。 In this embodiment, the arithmetic control device 250 or the like is configured to serve as the main arithmetic control means, the first sub arithmetic control means, and the second sub arithmetic control means.

　次に、本実施形態に係る上述した改質石炭製造設備２００の作動を説明する。 Next, the operation of the above-described modified coal production facility 200 according to this embodiment will be described.

　前記粉砕装置１１１の前記ホッパ１１１ａに前記低品位石炭１を供給すると、本実施形態に係る改質石炭製造設備２００は、前述した実施形態に係る改質石炭製造設備１００の場合と同様にして、前記低品位石炭１から水分２を除去することにより前記乾燥石炭３とし、当該乾燥石炭３を乾留することにより前記乾留石炭６とし、当該乾留石炭６を前記処理ガス１０６で加熱して不活性化処理することにより前記改質石炭７として前記貯留タンク１１８に貯留する。 When the low-grade coal 1 is supplied to the hopper 111a of the pulverizer 111, the modified coal production facility 200 according to the present embodiment is similar to the modified coal production facility 100 according to the embodiment described above. The dry coal 3 is obtained by removing moisture 2 from the low-grade coal 1, the dry coal 3 is dry-distilled to form the dry-distilled coal 6, and the dry-distilled coal 6 is heated with the processing gas 106 to be inactivated. By processing, the modified coal 7 is stored in the storage tank 118.

　そして、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記乾燥装置１１２で乾燥された前記乾燥石炭３の一部を前記コンベア１１３からサンプル３ａとして分取するように前記第一分取装置１４１を作動制御した後（図６中、Ｓ２０１）、分取された当該サンプル３ａを当該第一分取装置１４１から受け取るように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御する。 Then, as in the case of the above-described embodiment, the arithmetic and control unit 250 is configured to sort a part of the dry coal 3 dried by the drying device 112 as the sample 3a from the conveyor 113. After controlling the operation of the sorting device 141 (S201 in FIG. 6), the first sample moving device 142 is controlled to receive the sample 3a thus sorted from the first sorting device 141.

　続いて、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記サンプル３ａの重量Ｗｄ１（ｇ）を前記第一秤量装置１４４で秤量するように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御した後（図６中、Ｓ２０２）、秤量された当該サンプル３ａを前記第一試験装置２４３の内部に密封するように上記第一サンプル移動装置１４２を作動制御したら、前記圧力センサ２４３ａからの情報に基づいて、当該第一試験装置２４３の酸素吸着試験前の内圧Ｐｄ１（ｈＰａ）を計測する（図６中、Ｓ２０３）。 Subsequently, the arithmetic and control unit 250 operates the first sample moving device 142 so that the weight Wd1 (g) of the sample 3a is weighed by the first weighing device 144 as in the case of the above-described embodiment. After controlling (S202 in FIG. 6), when the first sample moving device 142 is controlled to seal the weighed sample 3a inside the first test device 243, information from the pressure sensor 243a is obtained. Based on the above, the internal pressure Pd1 (hPa) before the oxygen adsorption test of the first test apparatus 243 is measured (S203 in FIG. 6).

　次に、前記演算制御装置２５０は、前記タイマからの情報に基づいて、前記サンプル３ａを前記第一試験装置２４３の内部に恒温状態の空気雰囲気で所定の試験時間Ｔｄ（ｍｉｎ．）（例えば、１０分間）気密保持することにより酸素吸着試験した後（図６中、Ｓ２０４）、前記圧力センサ２４３ａからの情報に基づいて、当該第一試験装置２４３の上記酸素吸着試験後の内圧Ｐｄ２（ｈＰａ）を計測したら（図６中、Ｓ２０５）、酸素吸着試験後の前記サンプル３ｂを当該第一試験装置２４３内から系外へ排出するように前記第一サンプル移動装置１４２を作動制御する。 Next, based on the information from the timer, the arithmetic and control unit 250 sets the sample 3a to a predetermined test time Td (min.) (For example, in a constant temperature air atmosphere inside the first test unit 243). 10 minutes) After the oxygen adsorption test by holding the gas tight (S204 in FIG. 6), based on the information from the pressure sensor 243a, the internal pressure Pd2 (hPa) after the oxygen adsorption test of the first test device 243 (S205 in FIG. 6), the operation of the first sample moving device 142 is controlled so that the sample 3b after the oxygen adsorption test is discharged out of the system from the first test device 243.

　このようにして前記サンプル３ａの重量Ｗｄ１及び酸素吸着試験前後の前記第一試験装置２４３の前記内圧Ｐｄ１，Ｐｄ２をそれぞれ計測すると、前記演算制御装置２５０は、当該重量Ｗｄ１及び当該内圧Ｐｄ１，Ｐｄ２に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式（２１），（２２）から前記乾燥石炭３の酸素吸着速度Ｖｄ（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を算出する（図６中、Ｓ２０６）。 When the weight Wd1 of the sample 3a and the internal pressures Pd1 and Pd2 of the first test device 243 before and after the oxygen adsorption test are respectively measured in this way, the arithmetic and control unit 250 determines the weight Wd1 and the internal pressures Pd1 and Pd2. Based on the dry coal oxygen adsorption rate calculation formulas (21) and (22) below, the oxygen adsorption rate Vd (wt% / min.) Of the dry coal 3 is calculated (S206 in FIG. 6).

Ｖｄ＝Ｑｄ／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００　　　（２１） Vd = Qd / (Wd1 × Td) × 100 (21)

　ただし、Ｑｄは、前記乾燥石炭３の酸素吸着量（ｍｍｏｌ－Ｏ₂／ｇ－ｃｏａｌ）であり、下記の式（２２）より求められる値である。 However, Qd is the oxygen adsorption amount (mmol-O ₂ / g-coal) of the dry coal 3, and is a value obtained from the following formula (22).

Ｑｄ＝［｛（Ｐｄ１－Ｐｄ２）／１０１３｝
　　×｛Ｃｄ－（Ｗｄ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｄ１）　　　（２２） Qd = [{(Pd1-Pd2) / 1013}
× {Cd− (Wd1 / D)}] / (22.4 × Wd1) (22)

　なお、Ｃｄは第一試験装置２４３の内容積（ｃｍ³）、Ｄは低品位石炭１の真密度（ｇ／ｃｍ³）であり、それぞれ予め求められている値である。 Note that Cd is the internal volume (cm ³ ) of the first test apparatus 243, and D is the true density (g / cm ³ ) of the low-grade coal 1, each of which is obtained in advance.

　また、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記不活性化処理装置１３０で不活性化処理された前記改質石炭７の一部を前記コンベア１１７からサンプル７ａとして分取するように前記第二分取装置１４５を作動制御した後（図６中、Ｓ２０７）、分取された当該サンプル７ａを当該第二分取装置１４５から受け取るように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御する。 Further, as in the case of the above-described embodiment, the arithmetic and control unit 250 separates a part of the modified coal 7 deactivated by the deactivation processing unit 130 from the conveyor 117 as a sample 7a. After the operation of the second sorting device 145 is controlled so as to be taken (S207 in FIG. 6), the second sample moving device 146 is received so as to receive the sorted sample 7a from the second sorting device 145. To control the operation.

　続いて、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記サンプル７ａの重量Ｗｒ１（ｇ）を前記第二秤量装置１４８で秤量するように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御した後（図６中、Ｓ２０８）、秤量された当該サンプル７ａを前記第二試験装置２４７の内部に密封するように上記第二サンプル移動装置１４６を作動制御したら、前記圧力センサ２４７ａからの情報に基づいて、当該第二試験装置２４７の酸素吸着試験前の内圧Ｐｒ１（ｈＰａ）を計測する（図６中、Ｓ２０９）。 Subsequently, the arithmetic and control unit 250 operates the second sample moving unit 146 so that the weight Wr1 (g) of the sample 7a is weighed by the second weighing unit 148 as in the case of the above-described embodiment. After the control (S208 in FIG. 6), when the second sample moving device 146 is controlled to seal the weighed sample 7a inside the second test device 247, information from the pressure sensor 247a is obtained. Based on the above, the internal pressure Pr1 (hPa) before the oxygen adsorption test of the second test apparatus 247 is measured (S209 in FIG. 6).

　次に、前記演算制御装置２５０は、前記タイマからの情報に基づいて、前記サンプル７ａを前記第二試験装置２４７の内部に恒温状態の空気雰囲気で所定の試験時間Ｔｒ（ｍｉｎ．）（例えば、１０分間）気密保持することにより酸素吸着試験した後（図６中、Ｓ２１０）、前記圧力センサ２４７ａからの情報に基づいて、当該第二試験装置２４７の上記酸素吸着試験後の内圧Ｐｒ２（ｈＰａ）を計測したら（図６中、Ｓ２１１）、酸素吸着試験後の前記サンプル７ｂを当該第二試験装置２４７内から系外へ排出するように前記第二サンプル移動装置１４６を作動制御する。 Next, based on the information from the timer, the arithmetic and control unit 250 sets the sample 7a to a predetermined test time Tr (min.) (For example, in a constant temperature air atmosphere inside the second test unit 247). 10 minutes) After the oxygen adsorption test by holding the gas tightly (S210 in FIG. 6), based on the information from the pressure sensor 247a, the internal pressure Pr2 (hPa) after the oxygen adsorption test of the second test device 247 (S211 in FIG. 6), the second sample moving device 146 is controlled to discharge the sample 7b after the oxygen adsorption test from the second test device 247 to the outside of the system.

　このようにして前記サンプル７ａの重量Ｗｒ１及び酸素吸着試験前後の前記第二試験装置２４７の前記内圧Ｐｒ１，Ｐｒ２をそれぞれ計測すると、前記演算制御装置２５０は、当該重量Ｗｒ１及び当該内圧Ｐｒ１，Ｐｒ２に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式（２３）から前記改質石炭７の酸素吸着速度Ｖｒ（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を算出する（図６中、Ｓ２１２）。 When the weight Wr1 of the sample 7a and the internal pressures Pr1 and Pr2 of the second test device 247 before and after the oxygen adsorption test are respectively measured in this way, the arithmetic and control unit 250 calculates the weight Wr1 and the internal pressures Pr1 and Pr2. Based on the following modified coal oxygen adsorption rate calculation formula (23), the oxygen adsorption rate Vr (wt% / min.) Of the modified coal 7 is calculated (S212 in FIG. 6).

Ｖｒ＝Ｑｒ／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００　　　（２３） Vr = Qr / (Wr1 × Tr) × 100 (23)

　ただし、Ｑｒは、前記改質石炭７の酸素吸着量（ｍｍｏｌ－Ｏ₂／ｇ－ｃｏａｌ）であり、下記の式（２４）より求められる値である。 However, Qr is the oxygen adsorption amount (mmol-O ₂ / g-coal) of the modified coal 7, and is a value obtained from the following equation (24).

Ｑｒ＝［｛（Ｐｒ１－Ｐｒ２）／１０１３｝
　　×｛Ｃｒ－（Ｗｒ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｒ１）　　　（２４） Qr = [{(Pr1-Pr2) / 1013}
× {Cr- (Wr1 / D)}] / (22.4 × Wr1) (24)

　なお、Ｃｒは第二試験装置２４７の内容積（ｃｍ³）であり、予め求められている値である。 Cr is the internal volume (cm ³ ) of the second test apparatus 247 and is a value obtained in advance.

　このようにして前記乾燥石炭３の前記酸素吸着速度Ｖｄ及び前記改質石炭７の前記酸素吸着速度Ｖｒをそれぞれ求めると、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、当該酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒに基づいて、前記酸素吸着速度比算出式（１３）から酸素吸着速度比Ｎを算出する（図６中、Ｓ１１１）。 When the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal 3 and the oxygen adsorption rate Vr of the modified coal 7 are respectively determined in this way, the arithmetic and control unit 250, as in the above-described embodiment, Based on the adsorption rates Vd and Vr, the oxygen adsorption rate ratio N is calculated from the oxygen adsorption rate ratio calculation formula (13) (S111 in FIG. 6).

　次に、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記ステップＳ１１２～Ｓ１２６を行う（図６～８参照）。 Next, the arithmetic and control unit 250 performs the steps S112 to S126 as in the above-described embodiment (see FIGS. 6 to 8).

　そして、前述した実施形態の場合と同様に、不活性化処理を適切に行うように前記不活性化処理装置１３０の前記ブロア１３３，１３５及び前記加熱器１３４を作動制御して、前記改質石炭７の分取から規定時間Ｔｓ（例えば、１時間）経過すると（図８中、Ｓ１２６）、前記演算制御装置２５０は、前記ステップＳ２０７～Ｓ２１２と同様にして、前記不活性化処理装置１３０で不活性化処理された新たな前記改質石炭７の一部をサンプル７ａ_nとして改めて分取して（図８中、Ｓ２１３）、前記酸素吸着試験前の上記サンプル７ａ_nの重量Ｗｒ１_n（ｇ）を秤量し（図８中、Ｓ２１４）、空気で恒温状態に気密保持された前記酸素吸着試験前の前記内圧Ｐｒ１_nを計測した後に（図８中、Ｓ２１５）、当該サンプル７ａ_nの前記酸素吸着試験を行って（図８中、Ｓ２１６）、当該酸素吸着試験直後の前記内圧Ｐｒ２_nを計測し（図８中、Ｓ２１７）、上記重量Ｗｒ１_n及び上記内圧Ｐｒ１_n，Ｐｒ２_nに基づいて、前記式（２３）と同様な下記の式（２５）から上記改質石炭７の新たな酸素吸着速度Ｖｒ_n（ｗｔ％／ｍｉｎ．）を改めて算出する（図８中、Ｓ２１８）。 Then, as in the case of the above-described embodiment, the

blower

133, 135 and the heater 134 of the deactivation processing apparatus 130 are operated and controlled so as to appropriately perform the deactivation processing, and the modified coal When a specified time Ts (for example, 1 hour) elapses from the sorting in FIG. 7 (S126 in FIG. 8), the arithmetic and control unit 250 causes the deactivation processing unit 130 to perform the inactivation in the same manner as in steps S207 to S212. some of the new the upgraded coal 7 which has been treated activated was collected again min as a sample 7a _n (in FIG. 8, S213), the weight of the oxygen adsorption test before the samples 7a _{_n} Wr1 _n (g) was weighed (in FIG. 8, S214), after measuring the internal pressure Pr1 _n before the oxygen adsorption test is hermetically held in a constant temperature with air (in FIG. 8, S215), the oxygen adsorption of the sample 7a _n Trial The performed (in FIG. 8, S216), the internal pressure Pr2 _n immediately after the oxygen adsorption test was measured (in FIG. 8, S217), based on the weight Wr1 _n and the internal pressure Pr1 _{_n,} Pr2 _n, the formula A new oxygen adsorption rate Vr _n (wt% / min.) Of the modified coal 7 is calculated again from the following equation (25) similar to (23) (S218 in FIG. 8).

Ｖｒ_n＝Ｑｒ_n／（Ｗｒ１_n×Ｔｒ）×１００　　　（２５） Vr _n = Qr _n / (Wr1 _n × Tr) × 100 (25)

　ただし、Ｑｒ_nは、改めて分取された新たな改質石炭７の酸素吸着量（ｍｍｏｌ－Ｏ₂／ｇ－ｃｏａｌ）であり、前記式（２４）と同様な下記の式（２６）より求められる値である。 However, Qr _n is the oxygen adsorption amount (mmol-O ₂ / g-coal) of newly reformed coal 7 that has been newly separated, and is obtained from the following equation (26) similar to the equation (24). Value.

Ｑｒ_n＝［｛（Ｐｒ１_n－Ｐｒ２_n）／１０１３｝
　　×｛Ｃｒ－（Ｗｒ１_n／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｒ１_n）　　　（２３） Qr _n = [{(Pr1 _n −Pr2 _n ) / 1013}
× {Cr- (Wr1 _n /D)}]/(22.4×Wr1 _n ) (23)

　次に、前記演算制御装置２５０は、今回新たに求められた上記酸素吸着速度Ｖｒ_n及び今回の直前に求められている酸素吸着速度Ｖｒ_n-1（今回においてはＶｒ）に基づいて、前述した実施形態の場合と同様に、前記式（１５）から前記安定度Ｓを算出する（図８中、Ｓ１３２）。 Next, the arithmetic and control unit 250 described above based on the oxygen adsorption rate Vr _n newly obtained this time and the oxygen adsorption rate Vr _n-1 (Vr in this case) obtained immediately before this time. As in the case of the embodiment, the stability S is calculated from the equation (15) (S132 in FIG. 8).

　そして、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様に、前記ステップＳ１３３，Ｓ１３４を行う（図８参照）。以下、前記演算制御装置２５０は、前述した実施形態の場合と同様にして作動制御を行う（図６～８参照）。 And the said arithmetic and control unit 250 performs said step S133, S134 similarly to the case of embodiment mentioned above (refer FIG. 8). Thereafter, the arithmetic and control unit 250 performs operation control in the same manner as in the above-described embodiment (see FIGS. 6 to 8).

　このため、本実施形態に係る改質石炭製造設備２００においては、前述した実施形態に係る改質石炭製造設備１００の場合と同様に、前記低品位石炭１の組成にバラつきを有していたとしても、当該低品位石炭１の組成に対応して必要十分な条件で不活処理を行うことが簡単にできる。 For this reason, in the reformed coal manufacturing facility 200 according to the present embodiment, it is assumed that the composition of the low-grade coal 1 has variations, as in the case of the modified coal manufacturing facility 100 according to the above-described embodiment. In addition, inactivation treatment can be easily performed under necessary and sufficient conditions corresponding to the composition of the low-grade coal 1.

　したがって、本実施形態に係る改質石炭製造設備１００によれば、前述した実施形態に係る改質石炭製造設備１００の場合と同様に、各種組成の低品位石炭１であっても、低コストで簡単に改質石炭を製造することができる。 Therefore, according to the reformed coal production facility 100 according to the present embodiment, as in the case of the reformed coal production facility 100 according to the above-described embodiment, even with the low-grade coal 1 having various compositions, the cost is low. The modified coal can be easily produced.

〈他の実施形態〉
　なお、前述した実施形態においては、前記粉砕装置１１１や前記冷却装置１１６を備える改質石炭製造設備１００，２００の場合について説明したが、低品位石炭１の状態や乾留条件等の各種条件によっては、前記粉砕装置１１１や前記冷却装置１１６を省略することも可能である。 <Other embodiments>
In the above-described embodiment, the case of the modified

coal production facilities

100 and 200 including the pulverizer 111 and the cooling device 116 has been described. However, depending on various conditions such as the state of the low-grade coal 1 and the dry distillation conditions, The crushing device 111 and the cooling device 116 can be omitted.

　また、前述した実施形態においては、前記演算制御装置１５０，２５０が、主演算制御手段と第一の副演算制御手段と第二の副演算手段とを兼ねるように構成したが、他の実施形態として、例えば、主演算制御手段と第一の副演算制御手段と第二の副演算手段とをそれぞれ独立して構成することも可能である。 In the above-described embodiment, the

arithmetic control devices

150 and 250 are configured to serve as the main arithmetic control means, the first sub arithmetic control means, and the second sub arithmetic means. As an example, it is possible to configure the main calculation control means, the first sub calculation control means, and the second sub calculation means independently of each other.

　また、前述した実施形態においては、前記第一分取装置１４１で分取した前記サンプル３ａを前記第一サンプル移動装置１４２により前記第一秤量装置１４４や前記第一試験装置１４３，２４３に移動させると共に、前記第二分取装置１４５で分取した前記サンプル７ａを前記第二サンプル移動装置１４６により前記第二秤量装置１４８や前記第二試験装置１４７，２４７に移動させるようにしたが、他の実施形態として、例えば、第一の分取手段で分取された前記サンプル３ａと第二の分取手段で分取された前記サンプル７ａとを同じサンプル移動手段で移動させるようにすることや、第一の秤量手段と第二の秤量手段とを同一の秤量手段で兼ねるように構成することや、第一の試験手段と第二の試験手段とを同一の試験手段で兼ねるように構成することも可能である。 In the above-described embodiment, the sample 3a sorted by the first sorting device 141 is moved to the first weighing device 144 and the

first testing devices

143 and 243 by the first sample moving device 142. At the same time, the sample 7a sorted by the second sorting device 145 is moved to the second weighing device 148 and the

second testing devices

147 and 247 by the second sample moving device 146. As an embodiment, for example, the sample 3a sorted by the first sorting means and the sample 7a sorted by the second sorting means are moved by the same sample moving means, The first weighing means and the second weighing means can be configured to serve as the same weighing means, or the first testing means and the second testing means can be used as the same testing means. It is also possible to configure the.

　また、前述した実施形態においては、窒素ガス１０５と空気１０４とを混合することにより、所望の酸素濃度を有する処理ガス１０６を生成するようにしたが、他の実施形態として、例えば、窒素ガス１０５と酸素ガスとを混合することにより、所望の酸素濃度を有する処理ガス１０６を生成するようにすることも可能である。しかしながら、前述した実施形態のように、窒素ガス１０５と空気１０４とを混合することにより、所望の酸素濃度を有する処理ガス１０６を生成するようにすれば、酸素ガスをわざわざ用意しなくても済むので、非常に好ましい。 Further, in the above-described embodiment, the processing gas 106 having a desired oxygen concentration is generated by mixing the nitrogen gas 105 and the air 104. However, as another embodiment, for example, the nitrogen gas 105 is used. It is also possible to generate the processing gas 106 having a desired oxygen concentration by mixing the oxygen gas and the oxygen gas. However, if the processing gas 106 having a desired oxygen concentration is generated by mixing the nitrogen gas 105 and the air 104 as in the above-described embodiment, it is not necessary to prepare the oxygen gas. So very preferable.

　また、前記窒素ガス供給源１３２としては、処理ガス１０６を生成させるためだけに用意した窒素ガスボンベ等を適用することができるのはもちろんのこと、その他、例えば、乾留装置に送給された窒素ガスにより低品位石炭を乾留して当該乾留装置から送出された後に揮発成分や粉塵等を分離された乾留ガス（主成分：窒素ガス）を適用することも可能であり、この場合、不活処理を行うにあたって処理ガス１０６に新たに加える熱エネルギを削減することが可能となる。 Further, as the nitrogen gas supply source 132, a nitrogen gas cylinder prepared only for generating the processing gas 106 can be applied, and in addition, for example, nitrogen gas supplied to the dry distillation apparatus, for example. It is also possible to apply dry distillation gas (main component: nitrogen gas) from which volatile components and dust, etc. have been separated after carbonizing low-grade coal and sending it from the carbonization device. It is possible to reduce the heat energy newly added to the processing gas 106 when performing.

　また、前述した実施形態においては、低品位石炭１を乾燥及び乾留した後に不活性化処理して改質石炭７を製造する場合について説明したが、本発明はこれに限らず、原料石炭を乾燥及び乾留した後に不活性化処理して改質石炭を製造する場合であれば、前述した実施形態の場合と同様に適用することが可能である。 Moreover, in embodiment mentioned above, although the case where the low-grade coal 1 was dried and dry-distilled and inactivated and manufactured the modified coal 7 was demonstrated, this invention is not limited to this, Drying | coating raw material coal is demonstrated. If the modified coal is produced by inactivation after dry distillation, it can be applied in the same manner as in the embodiment described above.

　本発明に係る改質石炭製造設備は、各種組成の原料石炭であっても、低コストで簡単に不活性化処理して改質石炭を製造することができるので、産業上、極めて有益に利用することができる。 The reformed coal production facility according to the present invention can be used for industrially extremely beneficial because it can produce a reformed coal by simply inactivating at low cost even if it is a raw material coal of various compositions. can do.

　１　低品位石炭
　２　水分
　３　乾燥石炭
　３ａ，３ｂ　サンプル
　４　揮発成分
　６　乾留石炭
　７　改質石炭
　７ａ，７ｂ　サンプル
　１００　改質石炭製造設備
　１０１　水蒸気
　１０２　燃焼ガス
　１０３　冷却水
　１０４　空気
　１０５　窒素ガス
　１０６　処理ガス
　１１１　粉砕装置
　１１１ａ　ホッパ
　１１２　乾燥装置
　１１３　コンベア
　１１４　乾留装置
　１１５　コンベア
　１１６　冷却装置
　１１７　コンベア
　１１８　貯留タンク
　１２１～１２８　ロータリバルブ
　１３０　不活性化処理装置
　１３１　装置本体
　１３２　窒素ガス供給源
　１３３　ブロア
　１３４　加熱器
　１３５　ブロア
　１４１　第一分取装置
　１４２　第一サンプル移動装置
　１４３　第一試験装置
　１４４　第一秤量装置
　１４５　第二分取装置
　１４６　第二サンプル移動装置
　１４７　第二試験装置
　１４８　第二秤量装置
　１４９ａ　ブロア
　１４９ｂ　加熱器
　１５０　演算制御装置
　２００　改質石炭製造設備
　２４３　第一試験装置
　２４３ａ　圧力センサ
　２４７　第二試験装置
　２４７ａ　圧力センサ
　２５０　演算制御装置 1 low-grade coal 2 moisture 3

dry coal

3a, 3b Sample 4 volatiles 6 carbonization coal 7 upgraded

coal

7a, 7b sample 100 upgraded coal production equipment 101 steam 102 combustion gas 103 cooling water 104 air 105 Nitrogen gas 106 treatment gas 111 Pulverizer 111a Hopper 112 Dryer 113 Conveyor 114 Dry distillation device 115 Conveyor 116 Cooling device 117 Conveyor 118 Storage tank 121-128 Rotary valve 130 Deactivation processing device 131 Main body 132 Nitrogen gas supply source 133 Blower 134 Heater 135 Blower 141 First First sorter 142 First sample mover 143 First tester 144 First weighing unit 145 Second fractionator 146 Second sample mover 147 Second tester 148 Second weigher 149a Blower 149b Heater 150 Operation control device 200 Modified coal production facility 243 First test device 243a Pressure sensor 247 Second test device 247a Pressure sensor 250 Operation control device

Claims

　原料石炭から水分を除去することにより乾燥石炭とする乾燥手段と、
　前記乾燥石炭を乾留することにより乾留石炭とする乾留手段と、
　酸素を含有する処理ガスで前記乾留石炭を加熱して不活性化処理することにより改質石炭とする不活性化処理手段と
　を備えている改質石炭製造設備において、
　前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部を分取して当該乾燥石炭の酸素吸着速度Ｖｄを求める第一の酸素吸着速度測定手段と、
　前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部を分取して当該改質石炭の酸素吸着速度Ｖｒを求める第二の酸素吸着速度測定手段と、
　前記酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒに基づいて、下記の酸素吸着速度比算出式から酸素吸着速度比Ｎを算出し、当該酸素吸着速度比Ｎが規格値Ｎｓの範囲内である場合には、不活性化処理条件を維持するように前記不活性化処理手段を制御し、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲よりも大きい場合には、当該酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガス中への増加酸素濃度値Ｏａをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び当該増加酸素濃度値Ｏａに基づいて当該処理ガス中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出して、当該処理ガスが当該修正酸素濃度値Ｏｃとなるように前記不活性化処理手段を制御し、前記酸素吸着速度比Ｎが前記規格値Ｎｓの範囲よりも小さい場合には、当該酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガス中への減少酸素濃度値Ｏｄをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在酸素濃度値Ｏｐ及び当該減少酸素濃度値Ｏｄに基づいて当該処理ガス中の修正酸素濃度値Ｏｃを算出して、当該処理ガスが当該修正酸素濃度値Ｏｃとなるように前記不活性化処理手段を制御する主演算制御手段と
　を備えていることを特徴とする改質石炭製造設備。
　　酸素吸着速度比算出式：
　　　Ｎ＝｜（Ｖｒ－Ｖｄ）｜／Ｖｄ A drying means for making dry coal by removing moisture from raw coal;
A carbonization means for carbonizing the dry coal by dry distillation;
In a reformed coal production facility comprising a deactivation treatment means for heating the dry-distilled coal with a treatment gas containing oxygen to inactivate the reformed coal,
A first oxygen adsorption rate measuring means for fractionating a part of the dried coal dried by the drying means to obtain an oxygen adsorption rate Vd of the dry coal;
A second oxygen adsorption rate measuring means for fractionating a part of the reformed coal that has been inactivated by the inactivation treatment means to obtain an oxygen adsorption rate Vr of the modified coal;
Based on the oxygen adsorption rates Vd and Vr, the oxygen adsorption rate ratio N is calculated from the following formula for calculating the oxygen adsorption rate ratio, and when the oxygen adsorption rate ratio N is within the range of the standard value Ns, it is inactive. If the oxygen adsorption rate ratio N is larger than the range of the standard value Ns, the process gas corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N is controlled. The increased oxygen concentration value Oa to the inside is read from the map, and the corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas is calculated based on the current oxygen concentration value Op in the processing gas and the increased oxygen concentration value Oa. The inactivation processing means is controlled so that the processing gas becomes the corrected oxygen concentration value Oc, and when the oxygen adsorption rate ratio N is smaller than the range of the standard value Ns, the oxygen adsorption rate ratio N is Corresponding process gas The reduced oxygen concentration value Od is read from the map, and the corrected oxygen concentration value Oc in the processing gas is calculated based on the current oxygen concentration value Op in the processing gas and the reduced oxygen concentration value Od. A reformed coal production facility, comprising: a main arithmetic control unit that controls the deactivation processing unit so that the gas has the corrected oxygen concentration value Oc.
Oxygen adsorption rate ratio calculation formula:
N = | (Vr−Vd) | / Vd
　請求項１に記載の改質石炭製造設備において、
　前記主演算制御手段は、前記修正酸素濃度値Ｏｃが上限値Ｏｕを超える場合には、前記酸素吸着速度比Ｎに対応する前記処理ガスの増加温度値Ｔａをマップから読み出して、当該処理ガス中の現在温度値Ｔｐ及び当該増加温度値Ｔａに基づいて修正温度値Ｔｃを算出して、当該処理ガスが前記修正温度値Ｔｃとなるように前記不活性化処理手段を制御するものである
　ことを特徴とする改質石炭製造設備。 In the modified coal production facility according to claim 1,
When the corrected oxygen concentration value Oc exceeds the upper limit value Ou, the main calculation control means reads an increase temperature value Ta of the process gas corresponding to the oxygen adsorption rate ratio N from the map, and in the process gas The corrected temperature value Tc is calculated based on the current temperature value Tp and the increased temperature value Ta, and the inactivation processing means is controlled so that the processing gas becomes the corrected temperature value Tc. A featured modified coal production facility.
　請求項１又は請求項２に記載の改質石炭製造設備において、
　前記第二の酸素吸着速度測定手段は、前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部を分取して規定時間Ｔｓ経過ごとに、当該不活性化処理手段で不活性化処理された新たな前記改質石炭の一部を改めて分取して当該改質石炭の新たな酸素吸着速度Ｖｒ_nを求めるものであり、
　前記主演算制御手段は、今回新たに求められた前記酸素吸着速度Ｖｒ_n及び今回の直前に求められている酸素吸着速度Ｖｒ_n-1に基づいて、下記の安定度算出式から安定度Ｓを算出し、当該安定度Ｓが規格値Ｓｓの範囲内である場合に、前記酸素吸着速度Ｖｄ，Ｖｒ_nに基づいて、下記の酸素吸着速度比再算出式から酸素吸着速度比Ｎを再算出して、前記規格値Ｎｓとの比較を改めて行うものである
　ことを特徴とする改質石炭製造設備。
　　安定度算出式：
　　　Ｓ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｒ_n-1）｜／Ｖｒ_n
　　酸素吸着速度比再算出式：
　　　Ｎ＝｜（Ｖｒ_n－Ｖｄ）｜／Ｖｄ In the modified coal production facility according to claim 1 or 2,
The second oxygen adsorption rate measuring means fractionates a part of the reformed coal that has been inactivated by the inactivation processing means, and at each elapse of a specified time Ts, the inactivation processing means is intended to seek a new oxygen adsorption rate Vr _n of the upgraded coal was collected again divided part of the new the upgraded coal that has been treated inactivated,
The main arithmetic control unit on the basis of the oxygen adsorption rate Vr _n-1 that this is newly sought the oxygen adsorption rate Vr _n and the previous time was determined, the stability S from stability calculation formula calculated, the if the stability S is in the range of standard value Ss, the oxygen adsorption rate Vd, on the basis of Vr _n, recalculates the oxygen adsorption rate ratio n from the oxygen adsorption rate ratio recalculation formula The modified coal production facility is characterized in that the comparison with the standard value Ns is performed again.
Stability calculation formula:
S = | (Vr _n −Vr _n−1 ) | / Vr _n
Oxygen adsorption rate ratio recalculation formula:
N = | (Vr _n −Vd) | / Vd
　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の改質石炭製造設備において、
　前記第一の酸素吸着速度測定手段が、
　前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部をサンプルとして分取する第一の分取手段と、
　前記第一の分取手段で分取された前記サンプルを試験温度の酸素含有ガスに試験時間Ｔｄで曝して酸素吸着試験を行う第一の試験手段と、
　前記第一の分取手段で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプルの重量Ｗｄ１及び当該酸素吸着試験後の当該サンプルの重量Ｗｄ２をそれぞれ秤量する第一の秤量手段と、
　前記第一の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１，Ｗｄ２に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式から前記乾燥石炭の前記酸素吸着速度Ｖｄを算出する第一の副演算制御手段と
　を備え、
　前記第二の酸素吸着速度測定手段が、
　前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部をサンプルとして分取する第二の分取手段と、
　前記第二の分取手段で分取された前記サンプルを試験温度の酸素含有ガスに試験時間Ｔｒで曝して酸素吸着試験を行う第二の試験手段と、
　前記第二の分取手段で分取された前記酸素吸着試験前の前記サンプルの重量Ｗｒ１及び当該酸素吸着試験後の当該サンプルの重量Ｗｒ２をそれぞれ秤量する第二の秤量手段と、
　前記第二の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１，Ｗｄ２に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式から前記改質石炭の前記酸素吸着速度Ｖｒを算出する第二の副演算制御手段と
　を備えている
　ことを特徴とする改質石炭製造設備。
　乾燥石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｄ＝（Ｗｄ２－Ｗｄ１）／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００
　改質石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｒ＝（Ｗｒ２－Ｗｒ１）／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００ In the modified coal manufacturing facility according to any one of claims 1 to 3,
The first oxygen adsorption rate measuring means is
First fractionation means for fractionating a part of the dry coal dried by the drying means as a sample;
First test means for performing an oxygen adsorption test by exposing the sample sorted by the first sorting means to an oxygen-containing gas at a test temperature for a test time Td;
First weighing means for weighing each of the weight Wd1 of the sample before the oxygen adsorption test and the weight Wd2 of the sample after the oxygen adsorption test that are sorted by the first sorting means;
Based on the first the weight of the weighed weighing means Wd1, Wd2, and a first sub-arithmetic control unit for calculating the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal from dry coal oxygen adsorption rate calculation formula Prepared,
The second oxygen adsorption rate measuring means is
Second fractionation means for fractionating a part of the modified coal that has been inactivated by the inactivation treatment means, as a sample;
Second test means for performing an oxygen adsorption test by exposing the sample separated by the second sorting means to an oxygen-containing gas at a test temperature for a test time Tr;
Second weighing means for weighing each of the weight Wr1 of the sample before the oxygen adsorption test and the weight Wr2 of the sample after the oxygen adsorption test that are sorted by the second sorting means;
Based on the second the weight is weighed in the weighing means Wd1, Wd2, second sub-arithmetic control unit for calculating the oxygen adsorption rate Vr of the upgraded coal from the upgraded coal oxygen adsorption rate calculation formula A modified coal production facility characterized by comprising: and.
Dry coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vd = (Wd2−Wd1) / (Wd1 × Td) × 100
Modified coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vr = (Wr2−Wr1) / (Wr1 × Tr) × 100
　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の改質石炭製造設備において、
　前記第一の酸素吸着速度測定手段が、
　前記乾燥手段で乾燥された前記乾燥石炭の一部をサンプルとして分取する第一の分取手段と、
　前記第一の分取手段で分取された前記サンプルの重量Ｗｄ１を秤量する第一の秤量手段と、
　前記第一の分取手段で分取された前記サンプルを酸素含有雰囲気の恒温状態の内部に試験時間Ｔｄで気密保持して酸素吸着試験を行う第一の試験手段と、
　前記第一の試験手段の内部の圧力を計測する第一の圧力計測手段と、
　内部を前記酸素含有雰囲気で恒温状態に気密保持されて前記第一の圧力計測手段で計測された前記第一の試験手段の前記酸素吸着試験前の内圧Ｐｄ１及び当該酸素吸着試験直後の内圧Ｐｄ２並びに前記第一の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｄ１に基づいて、下記の乾燥石炭酸素吸着速度算出式から前記乾燥石炭の前記酸素吸着速度Ｖｄを算出する第一の副演算制御手段と
　を備え、
　前記第二の酸素吸着速度測定手段が、
　前記不活性化処理手段で不活性化処理された前記改質石炭の一部をサンプルとして分取する第二の分取手段と、
　前記第二の分取手段で分取された前記サンプルの重量Ｗｒ１を秤量する第二の秤量手段と、
　前記第二の分取手段で分取された前記サンプルを酸素含有雰囲気の恒温状態の内部に試験時間Ｔｒで気密保持して酸素吸着試験を行う第二の試験手段と、
　前記第二の試験手段の内部の圧力を計測する第二の圧力計測手段と、
　内部を前記酸素含有雰囲気で恒温状態に気密保持されて前記第二の圧力計測手段で計測された前記第二の試験手段の前記酸素吸着試験前の内圧Ｐｒ１及び当該酸素吸着試験直後の内圧Ｐｒ２並びに前記第二の秤量手段で秤量された前記重量Ｗｒ１に基づいて、下記の改質石炭酸素吸着速度算出式から前記改質石炭の前記酸素吸着速度Ｖｒを算出する第二の副演算制御手段と
　を備えている
　ことを特徴とする改質石炭製造設備。
　乾燥石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｄ＝Ｑｄ／（Ｗｄ１×Ｔｄ）×１００
　改質石炭酸素吸着速度算出式：
　　Ｖｒ＝Ｑｒ／（Ｗｒ１×Ｔｒ）×１００
　ただし、Ｑｄは乾燥石炭の酸素吸着量、Ｑｒは改質石炭の酸素吸着量であり、下記の式より求められる値である。
　Ｑｄ＝［｛（Ｐｄ１－Ｐｄ２）／１０１３｝
　　　×｛Ｃｄ－（Ｗｄ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｄ１）
　Ｑｒ＝［｛（Ｐｒ１－Ｐｒ２）／１０１３｝
　　　×｛Ｃｒ－（Ｗｒ１／Ｄ）｝］／（２２．４×Ｗｒ１）
　なお、Ｃｄは第一の試験手段の内容積、Ｃｒは第二の試験手段の内容積、Ｄは原料石炭の真密度である。 In the modified coal manufacturing facility according to any one of claims 1 to 3,
The first oxygen adsorption rate measuring means is
First fractionation means for fractionating a part of the dry coal dried by the drying means as a sample;
First weighing means for weighing a weight Wd1 of the sample sorted by the first sorting means;
First test means for performing an oxygen adsorption test by keeping the sample separated by the first fractionation means airtight in a constant temperature state of an oxygen-containing atmosphere at a test time Td;
First pressure measuring means for measuring the pressure inside the first test means;
The oxygen adsorption test before pressure Pd1 and the oxygen adsorption test pressure Pd2 and immediately after the first testing means measured by said hermetically kept in a constant temperature the first pressure measuring means in the interior of the oxygen-containing atmosphere based on the weight Wd1 which are weighed by the first weighing means, and a first sub-arithmetic control unit for calculating the oxygen adsorption rate Vd of the dry coal from dry coal oxygen adsorption rate calculation formula,
The second oxygen adsorption rate measuring means is
Second fractionation means for fractionating a part of the modified coal that has been inactivated by the inactivation treatment means, as a sample;
A second weighing means for weighing a weight Wr1 of the sample sorted by the second sorting means;
A second test means for performing an oxygen adsorption test by holding the sample separated by the second fractionation means in a constant temperature state of an oxygen-containing atmosphere at a test time Tr;
Second pressure measuring means for measuring the pressure inside the second test means;
Hermetically held by said second pressure pressure immediately after the oxygen adsorption test before pressure Pr1 and the oxygen adsorption test of said second test means which is measured by the measuring means Pr2 as well as constant temperature in the interior of the oxygen-containing atmosphere based on the weight Wr1 which is weighed by the second weighing means and a second sub-arithmetic control unit for calculating the oxygen adsorption rate Vr of the upgraded coal from the upgraded coal oxygen adsorption rate calculation formula A modified coal production facility characterized in that it is equipped.
Dry coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vd = Qd / (Wd1 × Td) × 100
Modified coal oxygen adsorption rate calculation formula:
Vr = Qr / (Wr1 × Tr) × 100
However, Qd is the oxygen adsorption amount of dry coal, Qr is the oxygen adsorption amount of the modified coal, and is a value obtained from the following equation.
Qd = [{(Pd1-Pd2) / 1013}
× {Cd− (Wd1 / D)}] / (22.4 × Wd1)
Qr = [{(Pr1-Pr2) / 1013}
× {Cr- (Wr1 / D)}] / (22.4 × Wr1)
Cd is the internal volume of the first test means, Cr is the internal volume of the second test means, and D is the true density of the raw material coal.
　請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の改質石炭製造設備において、
　前記原料石炭が、褐炭又は亜瀝青炭である
　ことを特徴とする改質石炭製造設備。 In the reformed coal production facility according to any one of claims 1 to 5,
The raw coal is lignite or subbituminous coal.