WO2013118777A1 - 磁石式発電機 - Google Patents

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WO2013118777A1
WO2013118777A1 PCT/JP2013/052744 JP2013052744W WO2013118777A1 WO 2013118777 A1 WO2013118777 A1 WO 2013118777A1 JP 2013052744 W JP2013052744 W JP 2013052744W WO 2013118777 A1 WO2013118777 A1 WO 2013118777A1
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stator core
stator
coil
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貴彦 疋田
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デンソートリム株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a magnet generator that is mounted on an engine of a two-wheeled vehicle (motorcycle), a buggy, a watercraft, etc., and charges a battery.
  • a through hole 102 is formed in the annular base 101 at the center of the stator 100” to connect a lead wire of a coil and a lead wire for output to the outside of the generator.
  • the tubular insulator 105 integrally molded with the bobbin 104 is inserted into the through hole 102 to cover the inner surface of the through hole 102, and the through hole 102 covered with the insulator 105 has a stator. 100 from the mounting surface 100a side (the mounting surface side to the engine cover, the side shown in FIG. 15 (a)) through the lead wires 107A, B, and C, the fastening surface 100b side of the stator 100 (opposite side of the mounting surface, FIG. 15 (b)), the lead wire 107A, B, C and the lead wire 108A, B, C of the coil 108 are connected ".
  • said conventional form is disclosed by the following patent document 1.
  • the stator 100 is attached to the engine cover 110 so that the inner peripheral surface 101 a of the annular base 101 is fitted to an annular mounting fixing portion 111 protruding from the engine cover 110 toward the stator 100.
  • the mounting configuration it is necessary to provide a relief structure for the lead wires 107A, B, and C using a part of the annular mounting fixing portion 111 as a notch portion 112.
  • the surface of the annular base 101 of the stator 100 has a role of radiating the heat of the coil 108 generated during power generation.
  • the through hole 102 is provided in the annular base 101 of the stator 100.
  • the surface area of the annular base portion 101 effective for heat dissipation is reduced, and the coil temperature may not be appropriately suppressed.
  • an object of the present invention is to provide a magnet generator that can reduce the manufacturing cost of an engine cover and can effectively suppress an increase in coil temperature.
  • a magnet generator according to the present invention includes a stator core having a plurality of salient pole portions projecting in a radial direction from a substantially annular annular base portion, and a coil wound around a winding frame portion formed on the salient pole portion.
  • stator that is fixed to a predetermined mounting portion, and a rotor that is disposed outside the stator and has a magnet disposed in a circumferential direction so as to generate an alternating magnetic flux, and the rotation of the rotor
  • the stator core includes an extension part in which a part of the outer peripheral surface of the annular base part is radially increased in diameter and fills a part of a gap between at least two adjacent salient pole parts.
  • the hole is the stator core Characterized in that provided in a region including the extended portion in.
  • the lead wire in order to pass the output lead wire through the through hole provided in the region including the extension portion of the stator core, the lead wire is disposed at a position farther outward from the center of the stator core than before. It becomes. Therefore, as in the prior art, the inner peripheral surface of the annular base portion of the stator core is fitted into an annular mounting fixing portion (an example of a “predetermined attached portion” in the claims) protruding from the engine cover to the stator core side. Even in the case of the configuration, since it is not necessary to provide a notch for releasing the lead wire, the manufacturing cost of the engine cover can be reduced, and the stator can be supported by the mounting fixing part without the notch. The mounting strength can be improved.
  • the surface area of the annular base portion effective for heat dissipation increases, the heat of the coil and the stator core that generate heat during power generation can be effectively dissipated, and an increase in coil temperature and stator core temperature can be suppressed.
  • a specific salient pole portion having a smaller number of turns of the coil that can be wound than other salient pole portions is formed, and the reel portion of the specific salient pole portion is It is good also as a structure made narrower than the winding frame part in another salient pole part.
  • the amount of the coil that can be wound around the winding frame portion of the specific salient pole portion is increased by the width of the winding frame portion of the specific salient pole portion, it is reduced by providing the extending portion.
  • the winding amount of the coil to the specific salient pole part can be supplemented.
  • extension portion by providing the extension portion, a specific salient pole portion having a smaller number of turns of the coil that can be wound than other salient pole portions is formed, and the winding reduced by providing the extension portion. An amount of the coil may be wound around another salient pole portion that is in phase with the specific salient pole portion.
  • the gap between the specific salient pole part and the other salient pole part is provided with an overhang part that protrudes by the same amount as the extension part in the direction of expanding the outer peripheral surface of the annular base part. It is good also as composition which has.
  • extension part is provided only on one side of the salient pole part, a step is formed on the annular base side of the winding frame part and the coil collapses. Since the gap between the salient poles not provided can be extended in the direction of expanding the outer peripheral surface of the annular base to the same extent as the gap between the salient poles provided with the extension, There is no step on the annular base side of the frame, and coil collapse can be prevented.
  • the stator may include a bobbin made of an insulator that substantially covers the surface of the salient pole part, and the overhanging part may be provided on the bobbin.
  • the projecting portion provided on the bobbin can surely prevent a step from occurring on the annular base side of the winding frame portion, thereby preventing the coil from collapsing.
  • the manufacturing cost of the engine cover can be reduced and the coil temperature can be effectively suppressed from increasing.
  • FIG. 2 is a Y arrow view of the stator shown in FIG. 1.
  • FIG. 2 is an X arrow view of the stator shown in FIG. 1.
  • FIG. 6 is a sectional view taken along line VI-VI in FIG. It is a wiring diagram of the coil of the stator.
  • FIG. 3B is a sectional view taken along line XX in FIG.
  • (A) is a top view which shows the core of the stator which concerns on a 1st modification
  • (b) is a top view which shows the core of the stator which concerns on a 2nd modification.
  • (A) is a top view which shows the tubular part provided in the clamping surface side bobbin which concerns on a 4th modification
  • (b) is a Z arrow figure of Fig.13 (a) illustration.
  • FIG. 1 is a top view which shows the tubular part provided in the clamping surface side bobbin which concerns on a 5th modification
  • (b) is a Z arrow view figure of Fig.14
  • (A) is a figure which shows the attachment surface side of the conventional stator
  • (b) is a figure which shows the clamping surface side of the conventional stator. It is sectional drawing in the state which mounted
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a three-phase magnet generator according to an embodiment of the present invention.
  • the three-phase magnet generator 1 includes a rotor 10 fixed to an engine crankshaft 90 and a stator 20 fixed to an engine cover 91 and disposed on the inner peripheral side of the rotor 10. Composed.
  • the engine cover 91 is fastened and fixed to the engine case 93 with screws 70.
  • the number of poles of the rotor 10 is 20 poles, for example, and the number of poles of the stator 20 is 15 poles, for example.
  • the rotor 10 includes a rotating member 11 made of a magnetic material.
  • a tapered portion 11 b formed on the boss portion 11 a of the rotating member 11 is fitted to the end portion of the crankshaft 90 and is fixed by a bolt 71.
  • a cylindrical outer peripheral portion 11e of the rotating member 11 constitutes a yoke.
  • a ring-shaped spacer 12 made of a non-magnetic material and a 20-pole magnet 13 arranged at equal intervals in the circumferential direction are provided along the axial direction of the crankshaft 90 on the inner side of the rotating member outer peripheral portion 11e.
  • the magnet 13 has a magnet protection ring 15 disposed on the inner side thereof, and is fixed to the inner peripheral surface of the rotating member outer peripheral portion 11e.
  • the magnet protection ring 15 is formed by pressing a stainless steel plate.
  • FIGS. 2 shows the stator core 21 of the stator 20
  • FIG. 3 (a) shows the mounting surface side bobbin 40 assembled to the stator core 21 from the mounting surface side (engine cover 91 side)
  • FIG. 3 (b) shows the stator core.
  • 21 shows a tightening surface side bobbin 41 assembled from the tightening surface side (engine body 93 side).
  • FIG. 4 shows the stator 20 in a state in which the bobbins 40 and 41 are fitted to the stator core 21 and the coil 60 is wound.
  • FIG. 5 shows the tightening surface side of the stator 20 in a state where the bobbins 40 and 41 are fitted to the stator core 21 and the coil 60 is wound.
  • the stator 20 includes a stator core 21, two resin-molded bobbins 40 and 41 that are fitted so as to sandwich the stator core 21 from both sides, and a bobbin 40 assembled to the stator core 21. , 41 and a coil 60 wound around.
  • the stator core 21 is configured by integrating a plurality of stacked stator core sheets 22 and two stator core end plates 23 arranged so as to sandwich the stacked stator core sheets 22 by caulking rivets 24.
  • the stator core sheet 22 is formed by punching a rolled steel sheet with a press.
  • the stator core end plate 23 is configured by pressing an iron plate that is slightly thicker than the stator core sheet 22.
  • the stator core 21 includes an inner diameter hole 25 that fits into an annular mounting fixing portion 91 a provided in the engine cover 91, an annular base 26 that extends outward from the inner diameter hole 25, and a radial shape from the annular base 26. 15 salient pole portions 27 extending at equal intervals.
  • the salient pole portion 27 includes a winding frame portion 28 and a magnetic pole portion 29 extending from the tip of each winding frame portion 28 and facing the magnet 13 of the rotor 10.
  • the annular base 26 is formed with four fastening holes 30 through which fastening bolts 92 that are screwed into the mounting seats 91b of the engine cover 91 are inserted when the stator 20 is fixed to the engine cover 91.
  • stator core 21 extends from the annular base portion 26 in an outward direction (in this specification, a direction in which the outer peripheral edge of the annular base portion 26 is expanded is referred to as an outward direction) so as to fill the gap 32 between the salient pole portions 27. It has.
  • the extending portion 33 fills part of the two gaps 32 formed by the three consecutive salient pole portions 27 on the annular base portion 26 side. In other words, the extending portion 33 has a part of the outer peripheral surface of the annular base portion 26 that is expanded radially outward and fills a part of the gap 32 between at least two adjacent salient pole portions 27. Is.
  • the projecting portion 34 has substantially the same three through holes 35A, 35B, and 35C into which tubular portions 50A, 50B, and 50C (see FIG. 3B) provided on the tightening surface side bobbin 41 described later are inserted. It is formed along the circumferential direction.
  • the through holes 35A, 35B, and 35C penetrate from the tightening surface side of the stator core 21 to the mounting surface side, and have a substantially quadrangular cross section orthogonal to the through direction.
  • the three salient pole portions 27 of the 15 pole salient pole portions 27 of the stator 20 have the radial length r of the winding frame portion 28. Compared to the other salient pole portions 27 (see FIG. 2), the salient pole portions 27 are shorter.
  • the salient pole portion 27 having a short radial length of the winding frame portion 28 is referred to as a specific salient pole portion 27A
  • the salient pole portion 27 that is not the specific salient pole portion 27A is referred to as a normal salient pole portion 27B.
  • the normal salient pole portion 27B corresponds to “another salient pole portion” in the claims.
  • the original portion (the portion on the annular base 26 side) 28a of two specific salient pole portions 27A adjacent to the normal salient pole portion 27B has a normal salient pole portion 27B.
  • An overhanging portion 36 is provided so as to fill the gap 32 therebetween.
  • the outer end 36a of the overhanging portion 36 coincides with the outer end 33a of the extending portion 33 in the circumferential direction.
  • the magnetic pole portion 29 of the salient pole portion 27 includes a magnetic pole body portion 22 a of the stator core sheet 22 and a flange portion 23 a of the stator core end plate 23.
  • the flange 23a of the stator core end plate 23 extends substantially perpendicularly to the magnetic pole body 22a.
  • the bobbins 40 and 41 include a mounting surface side bobbin (engine cover side bobbin) 40 shown in FIG. 3A and a fastening surface side bobbin (engine body side bobbin) 41 shown in FIG.
  • Both bobbins 40 and 41 are made of an insulating synthetic resin material.
  • Both bobbins 40 and 41 include 15 winding frame portions 42 that cover the winding frame portion 28 of the stator core 21, and a flange portion 43 that extends from the tip of each winding frame portion 42 and covers the magnetic pole main body portion 22 a and the flange portion 23 a of the stator core 21.
  • a partition portion 44 for preventing the coil 60 wound around the winding frame portion 42 from protruding to the inside of the connecting wire.
  • the collar portion 43 prevents the coil 60 wound around the winding frame portion 42 from collapsing outward.
  • Both the bobbins 40 and 41 have a shape corresponding to the shape of the stator core 21 (see FIG. 2). That is, in accordance with the shape of the stator core 21 having the protruding portion 34, both bobbins 40 and 41 are also formed with protruding portions (regions surrounded by broken lines in FIGS. 3A and 3B) 45.
  • 41 is a winding frame portion 42A for the specific salient pole portion 27A that is shorter in the radial direction than the winding frame portion 42B for the normal salient pole portion 27B.
  • the partition portion 44 is also provided so that the portion of the protruding portion 45 protrudes outward from the other portions.
  • the protruding portion 46 is also formed on the protruding portions 45 of both bobbins 40 and 41.
  • the projecting portion 46 is formed by aligning the base portion 28a (see FIG. 2) of the specific salient pole portion 27A protruding outward by the extending portion 33 on both sides along the circumferential direction of the specific salient pole portion 27A. This prevents the coil 60 wound around the pole portion 27A from collapsing (see FIGS. 4 and 5).
  • lead wires 60 a, 60 b, 60 c, 60 a ′, 60 b ′, 60 c ′ (see FIGS. 7 and 8) of the coil 60 are provided on the screen 44 of the tightening surface side bobbin 41.
  • Three lead wire through grooves 47A, 47B, and 47C are provided.
  • a plate-like substrate portion (plate-like) is provided inside the partition portion 44 of the tightening surface side bobbin 41 and in the vicinity of the lead-through groove 47A, 47B, 47C (that is, in the region including the protruding portion 45). 48) is provided by integral molding with the fastening surface side bobbin 41.
  • the substrate portion 48 is formed with three tubular portions 50A, 50B, and 50C that are inserted through the three through holes 35A, 35B, and 35C provided in the stator core 21, respectively.
  • the tubular portions 50A, 50B, and 50C are tubular bodies extending in the stacking direction of the stator core sheet 22, and when the two bobbins 40 and 41 are combined, the through holes 35A, 35B, and 35C are formed from the tightening surface side of the stator core 21. Is passed through the mounting surface and covers the inner surfaces of the through holes 35A, 35B, and 35C (see FIG. 1).
  • lead wires 64A, 64B, and 64C for outputting a current generated in the generator 1 are inserted into the tubular portions 50A, 50B, and 50C inserted into the through holes 35A, 35B, and 35C (described later).
  • the substrate portion 48 includes lead wires 64A, 64B, and 64C drawn from the tubular portions 50A, 50B, and 50C, and coil lead wires 60a, 60b, and 60c that are passed through the lead wire through grooves 47A, 47B, and 47C.
  • Three terminal press-fit holes 51A, 51B, and 51C into which terminals 53 see FIG.
  • Each terminal press-fit hole 51A, 51B, 51C protrudes to the back side of the fastening surface side bobbin 41, and this protruding portion is provided in the stator core 21 when the fastening surface side bobbin 41 is assembled to the stator core 21.
  • the three oval holes 21a are respectively fitted.
  • the terminal 53 to be press-fitted and fixed in the terminal press-fit holes 51A, 51B, 51C is made of a conductive metal, and as shown in FIGS. 5 and 6, two coil lead wires (for example, 60a, 60c ′) are connected.
  • the press-fitting portion 53c of the terminal 53 is press-fitted into the terminal press-fitting hole portion (51A in FIG.
  • the narrow U-shaped groove portion 53a and the thick U-shaped groove portion 53b are separated from the substrate portion 48 of the tightening surface side bobbin 41. Protruding.
  • the coil lead wires 60 a and 60 c ′ locked to the narrow U-shaped groove 53 a and the lead wire 64 A locked to the wide U-shaped groove 53 b are soldered to the terminal 53. Thereby, the coil lead wires 60a and 60c 'and the lead wire 64A are connected.
  • connection structure will be described more specifically.
  • copper wires 61A, 61B, and 61C are wound around the winding frame portion 28 of the bobbins 40 and 41 to form three coil groups 60A, 60B, and 60C.
  • the coil 60 wound around the bobbins 40 and 41 is impregnated with an epoxy resin and fixed.
  • the coil groups 60A, 60B, and 60C concentrate the copper wires 61A, 61B, and 61C from the start ends a, b, and c to the end a ′, b ′, and c ′ in the same direction. As shown in FIG. 8, it is configured by winding and is delta-connected to obtain a three-phase output with an electrical angle phase difference of 120 °.
  • the coil lead wire 60a of the coil group 60A is passed through the lead wire through groove 47A together with the coil lead wire 60c ′ of the coil group 60C, and the narrow width U of the terminal 53 is reached.
  • the lead wire 64 ⁇ / b> A is soldered to the groove portion 53 a (see FIG. 6) and soldered to the thick U-shaped groove portion 53 b (see FIG. 6) of the terminal 53.
  • the coil lead wire 60b of the coil group 60B is passed through the lead wire through groove 47B together with the coil lead wire 60a ′ of the coil group 60A and soldered to the narrow U-shaped groove portion 53a of the terminal 53.
  • the lead wire 64B soldered to the width U-shaped groove 53b is connected.
  • the coil lead wire 60c of the coil group 60C is passed through the lead wire through groove 47C together with the coil lead wire 60b ′ of the coil group 60B and soldered to the narrow U-shaped groove portion 53a of the terminal 53.
  • the lead wire 64C soldered to the width U-shaped groove 53b is connected.
  • the coil groups 60A, 60B, and 60C constitute the U phase, the V phase, and the W phase of the three-phase magnet generator 1, respectively.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C correspond to the U phase, V phase, and W phase of the three-phase magnet generator 1.
  • the number of turns of the copper wire that can be wound around the specific salient pole portion 27A is a copper wire that can be wound around the normal salient pole portion 27B. Therefore, a larger number of turns are wound around the normal salient pole portion 27B to compensate for the decrease in the number of turns with respect to the specific salient pole portion 27A. For example, when the number of turns of the specific salient pole portion 27A of the U phase is reduced by 20 turns, 20 extra turns are wound on any of the remaining four normal salient pole portions 27B constituting the U phase.
  • the coils 60 constituting the V phase and the W phase are wound in the same manner.
  • the total number of turns of the coil 60 constituting the U phase, the total number of turns of the coil 60 constituting the V phase, and the total number of turns of the coil 60 constituting the W phase Are configured to be the same as each other.
  • the number of turns on the salient pole part 27A constituting the U phase, the number of turns on the salient pole part 27A constituting the V phase, and the number of turns on the salient pole part 27A constituting the W phase are the same. Configure. In addition, when a generator is a single phase, it is not necessary to consider such a thing, and the coil 60 for the part which cannot be wound around the specific salient pole part 27A is somewhere in the normal salient pole part 27B. Wrapping around.
  • each of the lead wires 64A, 64B, and 64C has a configuration in which the conductive wire 64a is covered with a covering portion 64b made of a synthetic resin (see the lead wire 64A in the modified example shown in FIG. 14B).
  • the lead wires 64 ⁇ / b> A, 64 ⁇ / b> B, 64 ⁇ / b> C are stator cores covered with the tubular portions 50 ⁇ / b> A, 50 ⁇ / b> B, 50 ⁇ / b> C of the tightening surface side bobbin 41 from the release side (engine cover 91 side) of the rotor 10. 21 is pulled into the through holes 35A, 35B, and 35C, and is pulled out toward the end surface portion 11c side (engine body 93 side) of the rotor 10 as shown in FIGS.
  • the peripheral edge portion 50b both the outlet portion 50b of the outlet portion 50a of the tubular portion (the same applies to 50A, 50B, and 50C in FIG. 9) provided on the tightening surface side bobbin 41.
  • the terminal press-fitting hole portion 51A side in FIG. Therefore, as shown in FIG. 5, when the lead wires 64A, 64B, and 64C drawn from the tubular portions 50A, 50B, and 50C are bent toward the terminal press-fit holes 51A, 51B, and 51C, the lead wires 64A, 64B, and 64C.
  • the covering portion 64b comes into contact with the chamfered portion 50c (see FIGS. 9 and 10). Therefore, it is possible to prevent the occurrence of the problem that the lead wire 64a is exposed when the covering portion 64b is damaged by the peripheral edge portion 50b of the outlet 50a.
  • the fastening surface side bobbin 41 is erected from the peripheral edge of the outlet 50a of the tubular portions 50A, 50B, 50C along the insertion direction of the lead wires 64A, 64B, 64C.
  • a wall 55 is provided, and the terminal press-fitting hole 51A, 51B, 51C side of the wall 55 is notched to form a lead wire through groove 56.
  • the lead wire through groove 56 has a width dimension d1 (see FIG. 9) that is equal to or larger than the diameter R1 (see FIG. 14B) of the lead wire 64a of the lead wires 64A, 64B, and 64C and that covers the lead wires 64A, 64B, and 64C.
  • the outer diameter of the portion 64b is less than R2 (see FIG. 14B). Accordingly, when the lead wires 64A, 64B, and 64C are passed through the lead wire passage groove 56, the covering portions 64b of the lead wires 64A, 64B, and 64C are crushed. That is, the lead wires 64A, 64B, and 64C are formed on the wall portion 55. As a result, the lead wires 64A, 64B, and 64C are prevented from fluttering or grabbing with the notch surface 55a (see FIG. 9).
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are soldered to the notch surface 55a (the lead wire through groove 56) of the wall portion 55 that holds the lead wires 64A, 64B, and 64C.
  • the terminal 53 is arranged in the vicinity of the wide U-shaped groove 53b. That is, the location where the lead wires 64A, 64B, 64C are sandwiched and the location where the lead wires 64A, 64B, 64C are soldered are close to each other. Therefore, even if a vehicle such as a motorcycle on which the three-phase magnet generator 1 according to the embodiment is mounted vibrates with driving, the lead wires 64A, 64B, and 64C never flutter.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C have through-holes 35A, 35B, and 35C provided in the projecting portion 34 that expands outward from the annular base portion 26 of the stator 20 and tightening surfaces from the mounting surface side of the stator 20.
  • an annular heat radiating surface 21b (see the shaded portion shown in FIG. 4) is provided on the surface of the annular base portion 26 of the stator 20 on the engine cover 91 side (mounting surface side). Will be formed. Therefore, the heat generated by the coil 60 can be effectively radiated by the heat radiating surface.
  • the three lead wires 64A, 64B, and 64C are drawn out of the engine cover 91 through wire insertion holes provided in the engine cover 91 and connected to electrical circuit components such as a regulator.
  • the magnet generator 1 includes the stator core 21 in which the plurality of salient pole portions 27 project from the substantially annular annular base portion 26 in the radial direction, and the winding formed on the salient pole portion 27.
  • a stator 60 having a coil 60 wound around the frame portion 28 and fixed to an attachment fixing portion 91a (corresponding to a predetermined attached portion) of the engine cover 91;
  • a rotor 10 in which magnets 13 are arranged in the circumferential direction so as to generate an alternating magnetic flux, and lead wires for output are provided in through holes 35A, 35B, and 35C that penetrate the stator core 21 along the rotation axis direction of the rotor 10.
  • stator core 21 has a part of the outer peripheral surface of the annular base portion 26 that is expanded radially outward to fill a part of the gap 32 between the adjacent salient pole portions 27.
  • the extending portion 33 is provided, and the through holes 35 ⁇ / b> A, 35 ⁇ / b> B, and 35 ⁇ / b> C are provided in a region (projecting portion 34) including the extending portion 33 in the stator core 21.
  • the region (projecting portion 34) including the extending portion 33 of the stator core 21 is formed by expanding a part of the annular base portion 26 radially outward, and includes at least two adjacent salient pole portions 27. It can be said that the extended portion 33 that fills a part of the gap 32 is provided, and the through holes 35A, 35B, and 35C are provided in the region of the annular base portion 26 thus expanded in diameter.
  • the expanded area is one continuous area, but may be dispersed in a plurality of areas.
  • region where diameter is expanded each maintain the substantially constant diameter, it does not necessarily need to be constant.
  • the diameter-expanded area is gradually expanded and the diameter gradually decreases from the point where the diameter becomes the largest.
  • the diameter-expanded area may be a two-stage diameter, such as a slightly larger diameter area and a larger diameter area.
  • the output lead wires 64A, 64B, and 64C are inserted into the through holes 35A, 35B, and 35C provided in the region (projecting portion 34) including the extending portion 33 of the stator core 21. Therefore, the lead wires 64A, 64B, and 64C are disposed at positions farther outward from the center of the stator core 21 than in the prior art. Therefore, as shown in FIG. 1, the lead wires 64A and 64B may be configured such that the inner peripheral surface of the annular base portion 26 of the stator core 21 is fitted to the annular mounting fixing portion 91a protruding from the engine cover 91 toward the stator core 21.
  • 64C is not required to be provided with a notch (see reference numeral 112 in the conventional example shown in FIG. 16), so that the manufacturing cost of the engine cover 91 can be reduced, and the mounting fixing part 91a without the notch is used as a stator. 20 can be supported, so that the mounting strength of the stator 20 can be improved. Further, since the surface area of the annular base portion 26 effective for heat dissipation increases (see the shaded portion 21b shown in FIG. 4), the heat of the coil 60 and the stator core 21 that have generated heat during power generation can be effectively dissipated. An increase in temperature and stator core temperature can be suppressed.
  • the extension part 33 is provided, and the specific salient pole part 27A in which the winding frame part 28 around which the coil 60 is wound is smaller than the normal salient pole part 27B is formed.
  • the specific salient pole portion 27A is arranged so that the total number of turns of the coil 60 in each phase is the same for all of the coils 60 that cannot be wound around the specific salient pole portion 27A due to the provision of the extending portion 33. Is wound around a normal salient pole portion 27B constituting the same phase as that (see FIG. 7).
  • the coil 60 having a reduced amount of winding due to the provision of 33 is wound around a normal salient pole portion 27B that is in phase with the specific salient pole portion 27A.
  • the amount of winding of the coil 60 around the specific salient pole portion 27A, which has been reduced by providing the extending portion 33, is compensated by winding the coil 60 around the normal salient pole portion 27B that is in phase with the specific salient pole portion 27A.
  • the power generation performance that is the same as that of a generator that does not have the extending portion 33 can be exhibited.
  • An overhanging portion 36 that protrudes by substantially the same amount as the extending portion 33 is provided (see FIG. 2).
  • the outer periphery of the annular base portion 26 is set so that the gap 32 where the extending portion 33 is not provided is similar to the gap 32 where the extending portion 33 is provided. Since the surface is projected in the direction of expanding the diameter, no step is generated on the annular base portion 26 side of the winding frame portion 28, and the coil 60 can be prevented from being collapsed.
  • the overhanging portion 46 is also provided on the tightening surface side bobbin 41 in accordance with the shape of the overhanging portion 36 of the stator 20, and the overhanging portion 46 allows the coil to be The collapse of 60 is reliably prevented (see FIG. 4).
  • the three-phase magnet generator 1 of the embodiment includes a stator core 21 having a plurality of salient pole portions 27 projecting in a radial direction from a substantially annular annular base portion 26, and an insulator, and the surface of the salient pole portion 27.
  • the stator 20 having bobbins 40 and 41 attached to the stator core 21 so as to cover substantially the same, and the coil 60 wound around the bobbins 40 and 41, and arranged outside the stator 20 so as to generate an alternating magnetic flux.
  • the stator core 21 penetrates the stator core 21 along the rotation axis direction of the rotor 10 and outputs corresponding to each phase.
  • Lead wires 64A, 64B, and 64C are individually inserted through the through holes 35A, 35B, and 35C. Respective lead wires 64A, 64B, 64C and lead wires 60a, 60c ′, 60b, 60a ′, 60c, 60b ′ of the coil 60 are fixed to a substrate part (plate-like part) 48 extending from the bobbin 41.
  • the stator 53 is connected to one side (clamping side) of the stator core 21 via a terminal (metal connection terminal) 53, and the terminal 53 is disposed in the vicinity of each of the through holes 35A, 35B, and 35C.
  • the lead wires 64A, 64B, 64C are inserted into the through holes 35A, 35B, 35C provided separately for each phase, and the through holes 35A, 35B are inserted.
  • 35C is connected to the lead wires 60a, 60c ′, 60b, 60a ′, 60c, 60b ′ of the coil 60 through the terminal 53 disposed near the lead wires 35A, 35B, 35C.
  • the wires 64A, 64B, and 64C can be soldered to the terminal 53 without being routed over a long distance (see FIG. 5). Therefore, the connection work efficiency can be improved.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are drawn out from the through holes 35A, 35B, and 35C long.
  • the vibration resistance of the lead wires 64A, 64B, and 64C can be improved as compared with the case of complicated distribution.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are inserted into the through holes 35A, 35B, and 35C provided separately for each phase, a large current flows through the lead wires 64A, 64B, and 64C during power generation. Even when configured as a generator, the concentration of heat on the lead wires 64A, 64B, 64C can be suppressed, and the deterioration of the covering portion 64b of the lead wires 64A, 64B, 64C can be prevented.
  • connection terminal is passed through a through hole provided in the stator, and a coil lead wire is connected to one end of the connection terminal exposed to the fastening surface side of the stator.
  • a connection structure in which a lead wire is connected to the other end of the connection terminal exposed on the mounting surface side
  • the lead wires 64A, 64B, Since the 64C and the coil lead wires 60a, 60c ′, 60b, 60a ′, 60c, 60b ′ are connected on one side (tightening side) of the stator 20, the size of the stator 20 is changed. Even in this case, it is not necessary to change the shape of the terminal 53, the cost is reduced, and the soldering is completed only on one side, so that the work process is simplified.
  • the wide U-shaped groove portion 53b (lead wire connecting end portion) of the terminal 53 is formed from the through hole 35A, 35B, 35C through the annular base portion of the stator core 21. It is arranged in a straight line toward the center of 26 (see FIG. 5).
  • the lead wires 64A, 64B, 64C inserted through the through holes 35A, 35B, 35C can be soldered to the terminal 53 without being bent in a complicated manner, the connection work is facilitated.
  • tubular portions 50A, 50B, and 50C made of an insulator provided on the substrate portion 48 (plate-like portion). It has been broken.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are in direct contact with the stator core 21 provided with the through holes 35A, 35B, and 35C. Therefore, the covering portion 64b of the lead wires 64A, 64B, and 64C (see FIG. 14B). ) Is damaged by burrs or the like of the stator core 21, and a short circuit accident between the lead wires 64A, 64B, 64C and the stator core 21 can be prevented.
  • the tubular portions 50A, 50B, 50C face at least the terminal (metal connection end) 53 side of the outlet portion 50b from which the lead wires 64A, 64B, 64C are drawn. It is set as the taking part 50c (refer FIG. 9).
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C inserted through the tubular portions 50A, 50B, and 50C are pulled out from the outlet 50a along the chamfered portion 50c as shown in FIG. It can be bent and wired. Further, since the lead wires 64A, 64B, and 64C are bent in the direction of the terminal 53 along the chamfered portion 50c, there is no possibility that the covering of the lead wires 64A, 64B, and 64C is damaged near the outlet 50a.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are configured to cover the conductive wire 64a with a covering portion 64b made of an insulator (see FIG. 14B), and the tubular portion 50A. , 50B, 50C are larger in diameter R3 (see FIG. 3B) than the diameter R1 of the conducting wire 64a (see FIG. 14B), and the diameter R2 of the lead wires 64A, 64B, 64C including the covering portion 64b (see FIG. 14B).
  • the configuration is smaller than that shown in FIG.
  • the covering portions 64b of the lead wires 64A, 64B, and 64C are pressed against the inner surfaces of the tubular portions 50A, 50B, and 50C and are crushed.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C are securely fixed in the tubular portions 50A, 50B, and 50C, the vibration resistance of the lead wires 64A, 64B, and 64C is improved, and the covering portion due to the vibration of the lead wires 64A, 64B, and 64C 64b deterioration, disconnection, and short circuit accident can be prevented.
  • the hole shapes of the tubular portions 50A, 50B, and 50C are substantially rectangular (see FIG. 3B).
  • the covering portions 64b of the lead wires 64A, 64B, and 64C that are crushed by being pressed against the inner surfaces of the tubular portions 50A, 50B, and 50C are released to the corners of the tubular portions 50A, 50B, and 50C having a polygonal hole shape. Therefore, the lead wires 64A, 64B, and 64C can be easily inserted as compared with the case where the crushed covering portion 64b has a hole shape that cannot escape.
  • the hole shape of tubular part 50A, 50B, 50C is a polygon, it may not be a rectangle.
  • the board portion (plate-like portion) 48 is formed along the insertion direction of the lead wires 64A, 64B, 64C from the periphery of the outlet 50a of the tubular portions 50A, 50B, 50C.
  • a standing wall portion 55 is provided, and a lead wire through groove 56 having a width dimension less than the diameter R2 of the lead wires 64A, 64B, 64C (see FIG. 14B) is formed in the wall portion 55 (see FIG. 14B). (See FIG. 9).
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C drawn from the outlets 50a of the tubular portions 50A, 50B, and 50C are fitted into the lead wire through grooves 56 formed in the wall portion 55 and soldered to the terminal 53, whereby the lead Since the wires 64A, 64B, and 64C are held between the wall portions 55, rattling of the lead wires 64A, 64B, and 64C is suppressed, and the vibration resistance of the lead wires 64A, 64B, and 64C is improved.
  • each lead wire 64A since only one phase of the lead wires 64A, 64B, and 64C is inserted into one through hole 35A, 35B, and 35C, it is used for a large motorcycle with a large displacement. Even in the case where a thick lead wire is used to constitute a generator with a large output, each lead wire 64A, as compared with the case where lead wires for a plurality of phases are pulled out from one through hole collectively, are used. 64B and 64C can be firmly fixed individually.
  • the overhanging portion 36 of the stator core 21 is formed so as to extend from the specific salient pole portion 27A and the annular base portion 26 (see FIG. 2), as shown in FIG. 11 (a). Like the overhanging portion 81 of the stator core 80, it may be configured to extend only from the specific salient pole portion 27A.
  • the overhang portions 36 and 46 are provided on both the stator core 21 and the bobbins 40 and 41 (see FIGS. 2 and 3), but as shown in FIG.
  • the stator core may be configured as a stator core 82 that does not include the overhang portion 36, and the overhang portion 46 may be provided only on the bobbins 40 and 41.
  • the coil 60 is wound more than the specific salient pole portion 27A with respect to the normal salient pole portion 27B that is in phase with the specific salient pole portion 27A. (See FIG. 7) As shown in FIG. 12, the width dimension d2 along the circumferential direction in the winding frame portion 28 ′ of the specific salient pole portion 27A ′ is set to the circumferential direction in the winding frame portion 28 of the normal salient pole portion 27B.
  • the coil 60 having the same number of turns as the coil 60 wound around the normal salient pole portion 27B is wound around the winding portion 28 'of the specific salient pole portion 27A' having a narrower width dimension d3. It is good also as a structure to rotate.
  • the specific salient pole portion 27A in which the specific salient pole portion 27A ′ in which the number of turns of the coil 60 that can be wound is smaller than that of the normal salient pole portion (other salient pole portion) 27B is formed, the specific salient pole portion 27A.
  • the 'winding frame portion 28' may be configured to be narrower than the winding frame portion 28 in the normal salient pole portion 27B. With such a configuration, the amount of the coil 60 that can be wound around the winding frame portion 28 'of the specific salient pole portion 27A' increases by the width of the winding frame portion 28 'of the specific salient pole portion 27A'.
  • the lead wire passage groove 56 is formed on the wall portion 55 erected from the peripheral edge of the outlet 50a of the tubular portions 50A, 50B, 50C (see FIG. 9).
  • a lead wire through groove 56 is formed in the wall portion 55 standing from the peripheral edge of the outlet 50a of the tubular portion 50A, and the cut surface 55a of the wall portion 55 is formed.
  • a levitating prevention portion 84 may be provided that protrudes from the upper portion of the lead wire toward the lead wire through groove 56 side and restricts the lead wire 64A from floating in a direction away from the substrate portion 48.
  • the lead wires 64A, 64B, and 64C drawn from the outlets 50a of the tubular portions 50A, 50B, and 50C are lifted in the direction away from the substrate portion 48 of the stator 20 by the floating prevention portion 84. Therefore, the vibration resistance of the lead wires 64A, 64B, and 64C is improved.
  • the floating prevention portion 84 has the shape shown in FIGS. 13A and 13B.
  • the floating prevention portion 84 extends along the insertion direction of the lead wire 64A. It is good also as a shape extended from the wall part 86 so that opening may be plugged up.
  • the width dimension of the lead wire through-groove 87 formed by the wall portion 86 is set to the diameter R2 of the lead wire 64A in consideration of ease of pulling out the lead wire 64A from the tubular portion 50A. Is bigger than.
  • the entire coil 60 that could not be wound around the specific salient pole portion 27A is wound around the normal salient pole portion 27B.
  • a part of the coil 60 that could not be wound around 27A may be wound around the normal salient pole portion 27B.
  • a part of the coil 60 that cannot be wound around the specific salient pole portion 27A is replaced with a normal salient pole portion 27B.
  • the other part of the coil 60 that cannot be wound around the specific salient pole portion 27A is wound around the narrow specific salient pole portion 27A ', thereby reducing the number of turns of the coil 60. It is good also as a structure which supplements all the minutes.
  • the width of the winding frame portion 28 in the specific salient pole portion 27A is not excessively narrowed, and the normal salient pole portion 27B is not excessively thickened by the coil 60 wound with an extra portion.
  • the amount of power generation performance can be demonstrated.
  • the bobbin 40, 41 formed of an insulating synthetic resin material is provided in the magnet generator 1 of the embodiment.
  • the bobbin 40, 41 is not provided on the surface of the salient pole portion 27 of the stator core 21. It is good also as a structure which forms the powder resin coating layer by an epoxy resin. With such a configuration, the heat dissipation can be improved as compared with the case where the bobbins 40 and 41 are used.
  • the magnet generator 1 of the embodiment is configured as a three-phase magnet generator, it may be configured as a generator other than three phases such as a five-phase AC generator.
  • substantially annular annular base portion in the claims includes a portion having an angular portion on the outer peripheral edge of the annular base portion 26 (for example, an outer peripheral edge of the annular base portion 26 having a dodecagonal shape, etc.).
  • Terminal (Metal connection terminal) 53b Wide U-shaped groove (lead wire connecting end) 55 ... Wall 56 ... Lead wire through groove 60 ... Coil 60a, 60b, 60c, 60a ', 60b', 60c '... Lead wire 64A, 64B, 64C ... Lead wire 64a ... Conductor 64b ... Covering part 84 ... Floating Prevention part

Landscapes

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Abstract

　磁石式発電機１は、環状基部２６からラジアル方向に複数の突極部２７が突設されたステータコア２１と、突極部に形成された巻枠部２８に巻回されるコイル６０とを有して、エンジンカバー９１に固定されるステータ２０を備える。ステータコアを貫通する貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに、出力用のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが挿通されて、ステータコアの片面側でリードワイヤとコイルの引出線６０ａ，６０ｃ'，６０ｂ，６０ａ'，６０ｃ，６０ｂ'とが結線される。ステータコアは、環状基部の外周面の一部が径方向外側に拡径されてなり、隣り合う突極部の間の間隙３２の一部を埋める延設部３３を備える。貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃは、ステータコアにおける延設部を含む領域（突出部３４）に設けられている。

Description

磁石式発電機
　本発明は、二輪車両（オートバイ）、バギー、水上バイクなどのエンジンに装着され、バッテリの充電等を行う磁石式発電機に関する。
　従来の磁石式発電機では、コイルの引出線と発電機外部への出力用リードワイヤとを結線する結線構造として、図１５に示すように、「ステータ１００の中央の環状基部１０１に貫通孔１０２を形成し、この貫通孔１０２に、ボビン１０４と一体成型された管状の絶縁体１０５を挿入することにより貫通孔１０２の内表面を覆うとともに、絶縁体１０５で覆われた貫通孔１０２に、ステータ１００の取付面１００ａ側（エンジンカバーヘの取付面側、図１５（ａ）に示す側）からリードワイヤ１０７Ａ，Ｂ，Ｃを通して、ステータ１００の締付面１００ｂ側（取付面の反対側、図１５（ｂ）に示す側）でリードワイヤ１０７Ａ，Ｂ，Ｃとコイル１０８の引出線１０８Ａ，Ｂ，Ｃとを結線する構造」を採用している。なお、上記の従来形態は、下記特許文献１に開示されている。
特開２０１０－２７３４８２号公報
　しかし、上記の結線構造は、ステータ１００の中央の環状基部１０１に貫通孔１０２を形成しているため、ステータ１００がエンジンカバー内面に取り付けられたときに、貫通孔１０２に挿入されたリードワイヤ１０７Ａ，Ｂ，Ｃがステータ１００とエンジンカバー内面との間で潰れないように、エンジンカバーにリードワイヤ１０７Ａ，Ｂ，Ｃの逃がし構造（切欠部など）を設ける必要があり、その分、エンジンカバーの成形コストが高くなっていた。
　例えば、図１６に示すように、エンジンカバー１１０からステータ１００側へ突出した円環状の取付固定部１１１に、環状基部１０１の内周面１０１ａを嵌合させるように、ステータ１００をエンジンカバー１１０に取り付ける構成の場合には、円環状の取付固定部１１１の一部を切欠部１１２としてリードワイヤ１０７Ａ，Ｂ，Ｃの逃がし構造を設ける必要があった。
　また、ステータ１００の環状基部１０１の表面は、発電時に生じるコイル１０８の熱を放熱する役割を有しているところ、ステータ１００の環状基部１０１に貫通孔１０２を設ける構成では、貫通孔１０２が設けられている分だけ放熱に有効な環状基部１０１の表面積が小さくなり、コイル温度を適切に抑制できないことがあった。
　本発明は、上記事情に鑑み、エンジンカバーの製造コストを低減させるとともにコイル温度の上昇を効果的に抑制できる磁石式発電機を提供することを目的とする。
　本発明の磁石式発電機は、略円環状の環状基部からラジアル方向に複数の突極部が突設されたステータコアと、前記突極部に形成された巻枠部に巻回されるコイルとを有して、所定の被取付部に固定されるステータと、前記ステータの外側に配され、交番磁束を生じさせるように周方向に磁石が配されたロータと、を備え、前記ロータの回転軸方向に沿って前記ステータコアを貫通する貫通孔に、出力用のリードワイヤが挿通されて、前記ステータコアの片面側で前記リードワイヤと前記コイルの引出線とが結線される磁石式発電機において、前記ステータコアは、前記環状基部の外周面の一部が径方向外側に拡径されてなり、隣り合う少なくとも２つの前記突極部の間の間隙の一部を埋める延設部を備え、前記貫通孔は、前記ステータコアにおける前記延設部を含む領域に設けられていることを特徴とする。
　本発明によれば、ステータコアの延設部を含む領域に設けられた貫通孔に出力用のリードワイヤを通すため、従来よりもステータコアの中心から外側に離れた位置にリードワイヤが配置されることとなる。よって、従来のように、エンジンカバーからステータコア側へ突出する円環状の取付固定部（請求の範囲にいう「所定の被取付部」の一例）にステータコアの環状基部の内周面を嵌合させる構成の場合でも、リードワイヤを逃がすための切欠部を設ける必要がないため、エンジンカバーの製造コストを抑えることができるとともに、切欠部のない取付固定部でステータを支持することができるので、ステータの取付強度を向上できる。また、放熱に有効な環状基部の表面積が増大するため、発電に伴って発熱したコイルやステータコアの熱を効果的に放熱することができ、コイル温度やステータコア温度の上昇を抑制することができる。
　ここで、前記延設部が設けられることにより、他の突極部と比べて巻回可能な前記コイルの巻数が少ない特定突極部が形成され、前記特定突極部の巻枠部は、他の突極部における巻枠部よりも幅狭とされている構成としてもよい。
　これによれば、特定突極部の巻枠部を幅狭とした分、特定突極部の巻枠部に巻くことができるコイルの量が増えるので、延設部が設けられることにより減少する特定突極部へのコイルの巻量を補うことができる。
　また、前記延設部が設けられることにより、他の突極部と比べて巻回可能な前記コイルの巻数が少ない特定突極部が形成され、前記延設部が設けられることにより減少した巻量の前記コイルが、前記特定突極部と同相を構成する他の突極部に巻回されている構成としてもよい。
　これによれば、延設部が設けられることにより少なくなった特定突極部へのコイルの巻量を、その特定突極部と同相を構成する他の突極部へ巻くことにより補うので、延設部を設けない発電機と変わらない発電性能を発揮させることができる。
　また、前記特定突極部と前記他の突極部との間の間隙には、前記環状基部の外周面を拡径する方向に前記延設部と略同じ量突出した張出部が設けられている構成としてもよい。
　突極部の片側のみに延設部が設けられると、巻枠部の環状基部側に段差が形成されてコイルの巻き崩れが生じてしまうところ、このような構成とすれば、延設部が設けられていない突極部間の間隙を、延設部が設けられている突極部間の間隙と同程度まで環状基部の外周面を拡径する方向に張り出させることができるので、巻枠部の環状基部側に段差が生じることがなく、コイルの巻き崩れを防止することができる。
　さらに、前記ステータは、前記突極部の表面を略覆う絶縁体からなるボビンを備え、前記張出部は、前記ボビンに設けられている構成としてもよい。
　このような構成とすれば、ボビンに設けられた張出部によって、巻枠部の環状基部側に段差が生じるのを確実に防いで、コイルの巻き崩れを防止することができる。
　本発明の磁石式発電機によれば、エンジンカバーの製造コストを低減させるとともにコイル温度の上昇を効果的に抑制することができる。
本発明の一実施形態に係る三相磁石式発電機をエンジンに装着した状態での断面図である。 同発電機のステータのコアの平面図である。 （ａ）は、同ステータのコアに取付面側から組み付けるボビンの平面図であり、（ｂ）は、同ステータのコアに締付面側から組み付けるボビンの平面図である。 同ステータの図１図示Ｙ矢視図である。 同ステータの図１図示Ｘ矢視図である。 図５図示ＶI－ＶI断面図である。 同ステータのコイルの配線図である。 同コイルの等価回路図である。 締付面側ボビンに設けられた管状部を示す斜視図である。 図３（ｂ）図示Ｘ－Ｘ断面図である。 （ａ）は、第１の変更例に係るステータのコアを示す平面図であり、（ｂ）は、第２の変更例に係るステータのコアを示す平面図である。 第３の変更例に係るステータのコアを示す平面図である。 （ａ）は、第４の変更例に係る締付面側ボビンに設けられた管状部を示す平面図であり、（ｂ）は、図１３（ａ）図示Ｚ矢視図である。 （ａ）は、第５の変更例に係る締付面側ボビンに設けられた管状部を示す平面図であり、（ｂ）は、図１４（ａ）図示Ｚ矢視図である。 （ａ）は、従来のステータの取付面側を示す図であり、（ｂ）は、同従来のステータの締付面側を示す図である。 同従来のステータを備える三相磁石式発電機をエンジンに装着した状態での断面図である。
　１．実施形態
　以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る三相磁石式発電機の断面図である。図１に示すように、三相磁石式発電機１は、エンジンのクランクシャフト９０に固定されたロータ１０と、エンジンカバー９１に固定され、ロータ１０の内周側に配置されたステータ２０とにより構成される。エンジンカバー９１は、エンジンケース９３にねじ７０で締付固定される。ロータ１０の極数は例えば２０極であり、ステータ２０の極数は例えば１５極である。
　ロータ１０は、磁性体からなる回転部材１１を備える。回転部材１１のボス部１１ａに形成されたテーパ部１１ｂは、クランクシャフト９０の端部に嵌合され、ボルト７１によって固着されている。回転部材１１の円筒状の外周部１１ｅはヨークを構成している。
　回転部材外周部１１ｅの内側には、非磁性体からなるリング状のスぺーサ１２、及び、円周方向に等間隔に配置された２０極の磁石１３が、クランクシャフト９０の軸方向に沿って配設されている。磁石１３は、その内側に磁石保護リング１５を配置し回転部材外周部１１ｅの内周面に固定されている。なお、磁石保護リング１５は、ステンレス板をプレス加工して形成されている。
　次に図２～５に基づいてステータ２０について説明する。図２は、ステータ２０のステータコア２１を示し、図３（ａ）は、ステータコア２１に取付面側（エンジンカバー９１側）から組み付けられる取付面側ボビン４０を示し、図３（ｂ）は、ステータコア２１に締付面側（エンジン本体９３側）から組み付けられる締付面側ボビン４１を示し、図４は、ステータコア２１にボビン４０，４１が嵌められてコイル６０が巻回された状態のステータ２０の取付面側を示し、図５は、ステータコア２１にボビン４０，４１が嵌められてコイル６０が巻回された状態のステータ２０の締付面側を示す。
　図１，２に示すように、ステータ２０は、ステータコア２１と、このステータコア２１を両側から挟むように嵌合される樹脂成形された２つのボビン４０，４１と、ステータコア２１に組み付けられたボビン４０，４１に巻線されるコイル６０とを備える。
　ステータコア２１は、積層された複数枚のステータコアシート２２と、積層されたステータコアシート２２を挟むように配される２枚のステータコアエンドプレート２３とを、リベット２４をかしめることによって一体化して構成される。ステータコアシート２２は、圧延鋼板をプレスで打ち抜いて構成される。ステータコアエンドプレート２３は、ステータコアシート２２よりも若干厚い鉄板をプレス加工して構成される。
　ステータコア２１は、エンジンカバー９１に設けられた円環状の取付固定部９１ａと嵌合する内径孔部２５と、この内径孔部２５から外方へ延びる環状基部２６と、この環状基部２６から放射状に１５箇所等間隔に延びる突極部２７とを備えて構成される。突極部２７は、巻枠部２８と、各巻枠部２８の先端から延びロータ１０の磁石１３と対向する磁極部２９とを備えている。
　環状基部２６には、ステータ２０をエンジンカバー９１に固定する際、エンジンカバー９１の取付座９１ｂにねじ込まれる締付ボルト９２が挿通される４つの締付孔部３０が形成されている。
　また、ステータコア２１は、突極部２７の間の間隙３２を埋めるよう環状基部２６から外方向（本明細書中、環状基部２６の外周縁を広げる方向を外方向という）に延びる延設部３３を備えている。延設部３３は、連続する３つの突極部２７により形成される２つの間隙３２の環状基部２６側の一部を埋めている。言い換えれば、延設部３３は、環状基部２６の外周面の一部が径方向外側に拡径されたものであり、隣り合う少なくとも２つの突極部２７の間の間隙３２の一部を埋めるものである。
　ここで、図２に破線で囲んだ延設部３３を含む領域を突出部３４というものとする。突出部３４には、後述する締付面側ボビン４１に設けられた管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃ（図３（ｂ）参照）が挿入される３つの貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃが、略同一円周方向に沿って形成されている。貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃは、ステータコア２１の締付面側から取付面側へ貫通しており、貫通方向に直行する断面を略四角形とされている。
　上記のようにステータ２０には突出部３４が設けられているため、ステータ２０が有する１５極の突極部２７のうち３つの突極部２７は、巻枠部２８の半径方向の長さｒ（図２参照）が他の突極部２７と比べて短い突極部２７となる。以下、巻枠部２８の半径方向の長さが短い突極部２７を特定突極部２７Ａといい、特定突極部２７Ａでない突極部２７を通常の突極部２７Ｂと称呼する。通常の突極部２７Ｂは、特許請求の範囲における「他の突極部」に相当する。
　連続する３つの特定突極部２７Ａのうち、通常の突極部２７Ｂと隣り合う２つの特定突極部２７Ａの元部（環状基部２６側の部分）２８ａには、通常の突極部２７Ｂとの間の間隙３２を埋めるように外方向に張り出した張出部３６が設けられている。張出部３６の外端３６ａは、延設部３３の外端３３ａと円周方向において一致している。
　突極部２７の磁極部２９は、図２に示すように、ステータコアシート２２の磁極本体部２２ａとステータコアエンドプレート２３の鍔部２３ａとにより構成されている。ステータコアエンドプレート２３の鍔部２３ａは、磁極本体部２２ａに対して略垂直に延びている。
　ボビン４０，４１は、図３（ａ）に示す取付面側ボビン（エンジンカバー側ボビン）４０と、図３（ｂ）に示す締付面側ボビン（エンジン本体側ボビン）４１とからなり、図１，４，５に示すように、ステータコア２１を両側から挟持することにより、主に突極部２７の表面を覆うものである。両ボビン４０，４１は、絶縁性合成樹脂材料により構成されている。両ボビン４０，４１は、ステータコア２１の巻枠部２８を覆う１５箇所の巻枠部４２と、各巻枠部４２の先端から延び、ステータコア２１の磁極本体部２２ａおよび鍔部２３ａを覆う鍔部４３と、巻枠部４２に巻回されたコイル６０の渡り線の内側へのはみ出しを防止する衝立部４４とを備える。鍔部４３は、巻枠部４２に巻回されるコイル６０の外側への巻崩れを防止する。
　これら両ボビン４０，４１は、ステータコア２１の形状（図２参照）に対応した形状となっている。すなわち、突出部３４を有するステータコア２１の形状に合わせて、両ボビン４０，４１にも突出部（図３（ａ）（ｂ）において破線で囲んだ領域）４５が形成されており、両ボビン４０，４１における３つの巻枠部４２は、通常の突極部２７Ｂ用の巻枠部４２Ｂよりも半径方向の長さが短い特定突極部２７Ａ用の巻枠部４２Ａとなっている。また、衝立部４４も、突出部４５の部分は他の部分よりも外側へ突出して設けられている。さらに、ステータコア２１の突出部３４に形成された張出部３６の形状に合わせて、両ボビン４０，４１の突出部４５にも張出部４６が形成されている。張出部４６は、延設部３３によって外方向へ突出した特定突極部２７Ａの元部２８ａ（図２参照）を、特定突極部２７Ａの周方向に沿う両側で一致させて、特定突極部２７Ａに巻くコイル６０の巻き崩れを防止するものである（図４，５参照）。
　図３（ｂ）に示すように、締付面側ボビン４１の衝立部４４には、コイル６０の引出線６０ａ，６０ｂ，６０ｃ，６０ａ’，６０ｂ’，６０ｃ’（図７，８参照）を通す３つの引出線通し溝４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃが設けられている。また、締付面側ボビン４１の衝立部４４の内側であって引出線通し溝４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃの近傍には（すなわち突出部４５を含む領域には）、板状の基板部（板状部に相当する）４８が締付面側ボビン４１と一体成型により設けられている。基板部４８には、ステータコア２１に設けられた３つの貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃにそれぞれ挿通される３つの管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃが形成されている。管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃは、ステータコアシート２２の積層方向に延びる管状体であって、２つのボビン４０，４１を組み合わせたときに、ステータコア２１の締付面側から貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通されて取付面側へ抜けて、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの内表面を覆うものである（図１参照）。貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通された管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃには、後述するように、発電機１に生じた電流を出力するためのリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが挿通される（図４，５参照）。また、基板部４８には、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃから引き出されたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃと、引出線通し溝４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃに通されたコイル引出線６０ａ，６０ｂ，６０ｃ，６０ａ’，６０ｂ’，６０ｃ’とを接続するためのターミナル５３（図５参照）が圧入される３つのターミナル圧入孔部５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃが形成されている。各ターミナル圧入孔部５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃは、締付面側ボビン４１の裏側へ突出しており、この突出部分は、ステータコア２１に締付面側ボビン４１を組み付けたときに、ステータコア２１に設けられた３つの楕円状孔部２１ａ（図２参照）にそれぞれ嵌合する。
　ターミナル圧入孔部５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃに圧入固定されるターミナル５３は、導電性のある金属製とされ、図５，６に示すように、２本のコイル引出線（例えば６０ａ，６０ｃ’）をまとめて係止する細幅のＵ字溝部５３ａと、１本のリードワイヤ（例えば６４Ａ）を係止する太幅のＵ字溝部（リードワイヤ接続端部に相当する）５３ｂと、これらをつなぐ圧入部５３ｃとからなっている。ターミナル５３の圧入部５３ｃをターミナル圧入孔部（図６では５１Ａ）に圧入した状態において、細幅Ｕ字溝部５３ａと太幅Ｕ字溝部５３ｂとは、締付面側ボビン４１の基板部４８から突出する。細幅Ｕ字溝部５３ａに係止されたコイル引出線６０ａ，６０ｃ’および太幅Ｕ字溝部５３ｂに係止されたリードワイヤ６４Ａは、ターミナル５３にはんだ付けされる。これにより、コイル引出線６０ａ，６０ｃ’とリードワイヤ６４Ａとが結線される。
　ここで、結線構造についてより具体的に説明する。ボビン４０，４１の巻枠部２８には、図７，８に示すように、銅線６１Ａ，６１Ｂ，６１Ｃが巻回されて３つのコイル群６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃが形成されている。なお、ボビン４０，４１に巻回されたコイル６０はエポキシ樹脂で含浸処理され固着されている。
　各コイル群６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃは、図７に示すように、銅線６１Ａ，６１Ｂ，６１Ｃを始端ａ，ｂ，ｃから２コイル飛びに同じ方向に終端ａ’，ｂ’，ｃ’まで集中巻して構成され、図８に示すように、デルタ結線されて、電気角位相差が１２０°の三相出力を得る。
　すなわち実施形態では、図５，８に示すように、コイル群６０Ａのコイル引出線６０ａが、コイル群６０Ｃのコイル引出線６０ｃ’とともに、引出線通し溝４７Ａに通されてターミナル５３の細幅Ｕ字溝部５３ａ（図６参照）にはんだ付けされ、ターミナル５３の太幅Ｕ字溝部５３ｂ（図６参照）にはんだ付けされたリードワイヤ６４Ａに結線される。また、コイル群６０Ｂのコイル引出線６０ｂが、コイル群６０Ａのコイル引出線６０ａ’とともに、引出線通し溝４７Ｂに通されてターミナル５３の細幅Ｕ字溝部５３ａにはんだ付けされ、ターミナル５３の太幅Ｕ字溝部５３ｂにはんだ付けされたリードワイヤ６４Ｂに結線される。また、コイル群６０Ｃのコイル引出線６０ｃは、コイル群６０Ｂのコイル引出線６０ｂ’とともに、引出線通し溝４７Ｃに通されてターミナル５３の細幅Ｕ字溝部５３ａにはんだ付けされ、ターミナル５３の太幅Ｕ字溝部５３ｂにはんだ付けされたリードワイヤ６４Ｃに結線される。なお、コイル群６０Ａ，６０Ｂ，６０Ｃは、それぞれ、三相磁石式発電機１のＵ相、Ｖ相、Ｗ相を構成する。また、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、三相磁石式発電機１のＵ相、Ｖ相、Ｗ相に対応する。
　ここで、実施形態の三相磁石式発電機１では、図７に示すように、特定突極部２７Ａに巻回可能な銅線の巻数が通常の突極部２７Ｂに巻回可能な銅線の巻数よりも少なくなるため、その分通常の突極部２７Ｂに多く巻回して、特定突極部２７Ａに対する巻数の減少分を補うようにしている。例えば、Ｕ相の特定突極部２７Ａの巻数が２０巻減っている場合は、Ｕ相を構成する残り４つの通常の突極部２７Ｂのいずれかに、２０巻余分に巻回する。Ｖ相、Ｗ相を構成するコイル６０についても同様に巻回する。なお、Ｕ相を構成する４つの通常の突極部２７Ｂのうちの一つに２０巻余分に巻回するのではなく、Ｕ相を構成する４つの通常の突極部２７Ｂのすべてに対して例えば５巻ずつ余分に巻回したり、Ｕ相を構成する４つの通常の突極部２７Ｂのうちの２つに例えば１０巻ずつ余分に巻回したりしてもよい。いずれの場合も、各相の出力を均一にするため、Ｕ相を構成するコイル６０の総巻数と，Ｖ相を構成するコイル６０の総巻数と，Ｗ相を構成するコイル６０の総巻数とが、互いに同じになるように構成する。また、Ｕ相を構成する突極部２７Ａへの巻数と，Ｖ相を構成する突極部２７Ａへの巻数と，Ｗ相を構成する突極部２７Ａへの巻数とが、互いに同じになるように構成する。なお、発電機が単相である場合には、このようなことを考慮する必要はなく、特定突極部２７Ａに巻回できなかった分のコイル６０を、通常の突極部２７Ｂのどこかに巻回すればよい。
　次に、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃについて説明する。各リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、導線６４ａを合成樹脂からなる被覆部６４ｂで覆った構成とされている（図１４（ｂ）に示す変更例におけるリードワイヤ６４Ａを参照）。各リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、図１，４に示すようにロータ１０の解放側（エンジンカバー９１側）から、締付面側ボビン４１の管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃに覆われたステータコア２１の貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに引き入れられて、図１，５に示すようにロータ１０の端面部１１ｃ側（エンジン本体９３側）へ引き出される。
　ここで、図９，１０に示すように、締付面側ボビン４１に設けられた管状部（図９では５０Ａ、５０Ｂ，５０Ｃも同様）の引出口５０ａの周縁部５０ｂ（引出口部５０ｂともいう）におけるターミナル圧入孔部５１Ａ側は、面取部５０ｃとされている。したがって、図５に示すように、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃから引き出したリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃをターミナル圧入孔部５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃに向けて曲げたときには、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂは、面取部５０ｃ（図９，１０参照）と接触することとなる。よって、被覆部６４ｂが引出口５０ａの周縁部５０ｂに傷つけられることにより導線６４ａが露出してしまう不具合の発生を防止することができる。
　また、図５，９に示すように、締付面側ボビン４１には、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの挿通方向に沿って管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの引出口５０ａの周縁から立設された壁部５５が設けられており、この壁部５５におけるターミナル圧入孔部５１Ａ，５１Ｂ，５１Ｃ側は切り欠かれて、リードワイヤ通し溝５６が形成されている。リードワイヤ通し溝５６の幅寸法ｄ１（図９参照）は、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの導線６４ａの直径Ｒ１（図１４（ｂ）参照）以上であってリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂの外径Ｒ２（図１４（ｂ）参照）未満とされている。したがって、リードワイヤ通し溝５６にリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを通した場合、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂが潰れることとなり、すなわち、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは壁部５５の切欠面５５ａ（図９参照）に挟持されることとなり、これにより、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃがバタついたりグラついたりするのが防止される。
　特に実施形態では、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを挟持する壁部５５の切欠面５５ａ（リードワイヤ通し溝５６）は、図５に示すように、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃがはんだ付けされたるターミナル５３の太幅Ｕ字溝部５３ｂの近傍に配置されている。すなわち、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを挟持する箇所とリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃをはんだ付けする箇所は近接している。よって、実施形態に係る三相磁石式発電機１を搭載したバイクなどの車両が運転に伴って振動しても、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃがバタつくことは全くない。
　また、各リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、ステータ２０の環状基部２６よりも外側へ膨張した突出部３４に設けられた貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃを、ステータ２０の取付面側から締付面側へ通るため、図４に示すように、エンジンカバー９１側（取付面側）には、ステータ２０の環状基部２６の表面に、円環状の放熱面２１ｂ（図４図示網掛け部参照）が形成されることとなる。したがって、この放熱面により、コイル６０の発熱を効果的に放熱することができる。
　なお、図示を省略するが、３本のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、エンジンカバー９１に設けられたワイヤ挿通孔からエンジンカバー９１の外部へ引き出されて、レギュレータなどの電気回路部品に接続される。
　以上説明したように実施形態の磁石式発電機１は、略円環状の環状基部２６からラジアル方向に複数の突極部２７が突設されたステータコア２１と、突極部２７に形成された巻枠部２８に巻回されるコイル６０とを有して、エンジンカバー９１の取付固定部９１ａ（所定の被取付部に相当する）に固定されるステータ２０と、ステータ２０の外側に配され、交番磁束を生じさせるように周方向に磁石１３が配されたロータ１０とを備え、ロータ１０の回転軸方向に沿ってステータコア２１を貫通する貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに、出力用のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが挿通されて、ステータコア２１の片面側でリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃとコイル６０の引出線６０ａ，６０ｃ’，６０ｂ，６０ａ’，６０ｃ，６０ｂ’とが結線される磁石式発電機１において、ステータコア２１は、環状基部２６の外周面の一部が径方向外側に拡径されてなり、隣り合う突極部２７の間の間隙３２の一部を埋める延設部３３を備え、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃは、ステータコア２１における延設部３３を含む領域（突出部３４）に設けられている。
　言い換えると、ステータコア２１の延設部３３を含む領域（突出部３４）は、環状基部２６の一部が径方向外側に拡径されて形成されており、隣り合う少なくとも二つの突極部２７の間の間隙３２の一部を埋める延設部３３を備え、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃは、環状基部２６におけるこのように拡径された領域の内部に設けられていると言える。
　なお、本実施形態においては、拡径された領域は一つの連続した領域となっているが、複数の領域に分散されていても構わない。また、拡径されていない領域も、拡径されている領域も、それぞれほぼ一定の径を保っているが、必ずしも一定である必要はない。拡径されている領域が徐々に拡径され、最も大径となったところから徐々に径が狭まるようなものも含まれる。さらに、拡径されている領域がやや大径の領域とそれよりも大径の領域というように二段階の径となっている場合でも良い。
　この実施形態の磁石式発電機１によれば、ステータコア２１の延設部３３を含む領域（突出部３４）に設けられた貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに出力用のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを通すため、従来よりもステータコア２１の中心から外側に離れた位置にリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが配置されることとなる。よって、図１に示すように、エンジンカバー９１からステータコア２１側へ突出する円環状の取付固定部９１ａにステータコア２１の環状基部２６の内周面を嵌合させる構成としても、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを逃がすための切欠部（図１６に示す従来例の符号１１２参照）を設ける必要がないため、エンジンカバー９１の製造コストを抑えることができるとともに、切欠部のない取付固定部９１ａでステータ２０を支持することができるので、ステータ２０の取付強度を向上できる。また、放熱に有効な環状基部２６の表面積が増大するため(図４図示網掛け部２１ｂ参照)、発電に伴って発熱したコイル６０やステータコア２１の熱を効果的に放熱することができ、コイル温度やステータコア温度の上昇を抑制することができる。
　また実施形態の磁石式発電機１では、延設部３３が設けられることにより、コイル６０が巻回される巻枠部２８が通常の突極部２７Ｂと比べて小さい特定突極部２７Ａが形成されており、延設部３３が設けられることにより特定突極部２７Ａに巻回できなくなったコイル６０の全部が、各相におけるコイル６０の総巻数が同一となるように、特定突極部２７Ａと同相を構成する通常の突極部２７Ｂに巻回されている（図７参照）。すなわち、延設部３３が設けられることにより、通常の突極部（他の突極部）２７Ｂと比づて巻回可能なコイルの巻数が少ない特定突極部２７Ａが形成され、延設部３３が設けられることにより減少した巻量のコイル６０が、特定突極部２７Ａと同相を構成する通常の突極部２７Ｂに巻回されている。
　したがって、延設部３３が設けられることにより少なくなった特定突極部２７Ａへのコイル６０の巻量を、その特定突極部２７Ａと同相を構成する通常の突極部２７Ｂへ巻くことにより補って、延設部３３を設けない発電機と変わらない発電性能を発揮させることができる。
　また実施形態の磁石式発電機１では、特定突極部２７Ａと通常の突極部（他の突極部）２７Ｂとの間の間隙３２には、環状基部２６の外周面を拡径する方向に延設部３３と略同じ量突出した張出部３６が設けられている（図２参照）。
　突極部２７の片側のみに延設部３３が設けられると、巻枠部２８の環状基部２６側に段差が形成されてコイル６０の巻き崩れが生じてしまうところ（後述する変更例を示す図１１（ｂ）参照）、実施形態の磁石式発電機１では、延設部３３が設けられていない間隙３２を、延設部３３が設けられている間隙３２と同程度まで環状基部２６の外周面を拡径する方向に張り出させているので、巻枠部２８の環状基部２６側に段差が生じることがなく、コイル６０の巻き崩れを防止することができる。なお、実施形態の磁石式発電機１では、ステータ２０の張出部３６の形状に合わせて締付面側ボビン４１にも張出部４６が設けられており、この張出部４６によって、コイル６０の巻き崩れを確実に防止している（図４参照）。
　また実施形態の三相磁石式発電機１は、略円環状の環状基部２６からラジアル方向に複数の突極部２７が突設されたステータコア２１と、絶縁体からなり、突極部２７の表面を略覆うようにしてステータコア２１に取り付けられるボビン４０，４１と、ボビン４０，４１に巻回されるコイル６０と、を有するステータ２０と、ステータ２０の外側に配され、交番磁束を生じさせるように周方向に磁石１３が配されたロータ１０と、を備える三相交流発電機１において、ステータコア２１は、ロータ１０の回転軸方向に沿って当該ステータコア２１を貫通し、各相に対応する出力用のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃがそれぞれ個別に挿通される複数の貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃを備え、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通されたそれぞれのリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃと、コイル６０の引出線６０ａ，６０ｃ’，６０ｂ，６０ａ’，６０ｃ，６０ｂ’とが、ボビン４１から延びる基板部（板状部）４８に固定されたターミナル（金属製接続端子）５３を介して、ステータコア２１の片面側（締付面側）で結線され、ターミナル５３は、各貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの近傍に配置されている。
　よって実施形態の三相磁石式発電機１によれば、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが各相ごとに別々に設けられた貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通されて、各貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの近くに配置されたターミナル５３を介してコイル６０の引出線６０ａ，６０ｃ’，６０ｂ，６０ａ’，６０ｃ，６０ｂ’と接続されるため、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通されたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを長い距離配回すことなくターミナル５３にはんだ付けすることができる（図５参照）。よって、結線の作業効率を向上させることができる。
　また、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの近くに配されたターミナル５３にリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃをはんだ付けするため、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃから長く引き出して複雑に配回す場合と比べて、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの耐振動性を向上させることができる。
　さらに、各相ごとに別々に設けられた貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃにリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを挿通する構成のため、発電時にリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃに流れる電流が比較的大きい大型の発電機として構成した場合でも、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃへの熱集中を抑制し、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂの劣化を防止できる。
　また、発電機の中には、ステータに設けた貫通孔に接続用ターミナルを貫通させて、ステータの締付面側に露出する接続用ターミナルの一端部にコイル引出線を接続するとともに、ステータの取付面側に露出する接続用ターミナルの他端部にリードワイヤを接続する結線構造を採用しているものがあるが、本実施形態の三相磁石式発電機１では、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃとコイル引出線６０ａ，６０ｃ’，６０ｂ，６０ａ’，６０ｃ，６０ｂ’とがステータ２０の片面側（締付面側）で結線される構造となっているため、ステータ２０の大きさが変更される場合であっても、ターミナル５３の形状を変更せずに済み、コストダウンとなるとともに、はんだ付けが片面側のみで終わるので作業工程も簡素化される。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、ターミナル５３（金属製接続端子）の太幅Ｕ字溝部５３ｂ（リードワイヤ接続端部）は、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃからステータコア２１の環状基部２６の中心に向かう直線状に配されている（図５参照）。
　よって、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃに挿通したリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを、複雑に曲げることなくターミナル５３にはんだ付けできるので、結線作業が容易となる。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの内表面は、基板部４８（板状部）に設けられた絶縁体からなる管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃで覆われている。
　よって、貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃの設けられたステータコア２１にリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが直接接触するおそれがないため、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂ（図１４（ｂ）参照）がステータコア２１のバリなどにより傷つけられて、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃとステータコア２１との短絡事故が起きるのを防止することができる。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃは、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを引き出す引出口部５０ｂの少なくともターミナル（金属製接続端部）５３側を、面取部５０ｃとしている（図９参照）。
　よって、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃに挿通されたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを、図９に示すように面取部５０ｃに倣って引出口５０ａから引き出すことで、ターミナル５３へ向かって容易に折り曲げて配線することができる。また、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは面取部５０ｃに倣ってターミナル５３の方向へ折り曲がるため、引出口５０ａ付近でリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆が傷つけられるおそれがない。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃは、導線６４ａを絶縁体からなる被覆部６４ｂで覆った構成とされ（図１４（ｂ）参照）、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの孔径Ｒ３（図３（ｂ）参照）は、導線６４ａの直径Ｒ１（図１４（ｂ）参照）より大きく、被覆部６４ｂを含めたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの直径Ｒ２（図１４（ｂ）参照）より小さい構成となっている。
　よって、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃに挿通したとき、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂが管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの内表面に押し付けられて潰れるため、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃ内に確実に固定され、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの耐振動性が向上し、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの振動による被覆部６４ｂの劣化や断線、短絡事故を防止することができる。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの孔形状は、略四角形とされている（図３（ｂ）参照）。
　よって、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの内表面に押し付けられて潰れたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの被覆部６４ｂを、孔形状を多角形とする管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの隅に逃がすことができるため、潰れた被覆部６４ｂを逃がすことができない孔形状とした場合と比べて、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの挿通が容易である。なお、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの孔形状は多角形であれば四角形でなくてもよい。
　また実施形態の三相磁石式発電機１では、基板部（板状部）４８には、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの引出口５０ａ周縁からリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの挿通方向に沿って立設する壁部５５が設けられ、壁部５５に、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの直径Ｒ２（図１４（ｂ）参照）未満の幅寸法を有するリードワイヤ通し溝５６が形成されている（図９参照）。
　したがって、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの引出口５０ａから引き出したリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを、壁部５５に形成されたリードワイヤ通し溝５６に嵌めてターミナル５３にはんだ付けすることにより、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃが壁部５５に挟持されることとなるため、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃのがたつきが抑えられ、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの耐振動性が向上する。なお、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃのターミナルヘのはんだ付け部分と、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを固定するリードワイヤ通し溝５６までの離隔距離は短かければ短いほど、発電機１の振動時におけるリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃのがたつきが抑えられる。
　さらに実施形態の三相磁石式発電機１では、一つの貫通孔３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃには一相分のリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃしか挿通しないので、排気量の多い大型のバイクなどに利用される出力の大きな発電機を構成するために太いリードワイヤを用いる場合であっても、一つの貫通孔から複数相分のリードワイヤをまとめて引き出した場合と比べて、それぞれのリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃを個々にしっかりと固定することができる。
　２．変更例
　以下、変更例について説明する。なお、変更例の説明において、実施形態の磁石式発電機１と同様の構成については、実施形態の磁石式発電機１と同様の符号を付して説明を省略する。
　実施形態の磁石式発電機１では、ステータコア２１の張出部３６を特定突極部２７Ａおよび環状基部２６から延設されるように形成したが（図２参照）、図１１（ａ）に示すステータコア８０の張出部８１のように、特定突極部２７Ａのみから延設されるよう構成してもよい。
　また、実施形態の磁石式発電機１では、ステータコア２１とボビン４０，４１の両方に張出部３６，４６を設ける構成としたが（図２，３参照）、図１１（ｂ）に示すように、ステータコアは、張出部３６を備えないステータコア８２として構成し、ボビン４０，４１のみに張出部４６を設ける構成としてもよい。
　また、実施形態の磁石式発電機１では、特定突極部２７Ａと同相を構成する通常の突極部２７Ｂに対して、特定突極部２７Ａよりも多くコイル６０を巻回する構成としたが（図７参照）、図１２に示すように、特定突極部２７Ａ’の巻枠部２８’における円周方向に沿う幅寸法ｄ２を通常の突極部２７Ｂの巻枠部２８における円周方向の幅寸法ｄ３よりも狭く構成して、幅狭となった特定突極部２７Ａ’の巻枠部２８’に、通常の突極部２７Ｂに巻回するコイル６０と同じ巻数のコイル６０を巻回する構成としてもよい。すなわち、通常の突極部（他の突極部）２７Ｂと比べて巻回可能なコイル６０の巻数が少ない特定突極部２７Ａ’が形成された磁石式発電機１において、特定突極部２７Ａ’の巻枠部２８’を、通常の突極部２７Ｂにおける巻枠部２８よりも幅狭である構成としてもよい。このような構成とすれば、特定突極部２７Ａ’の巻枠部２８’を幅狭とした分、特定突極部２７Ａ’の巻枠部２８’に巻くことができるコイル６０の量が増えるので、延設部３３が設けられることにより少なくなった特定突極部２７Ａへのコイル６０の巻量を補って、延設部３３を設けない発電機と変わらない発電性能を発揮させることができる。
　また、実施形態の磁石式発電機１では、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの引出口５０ａの周縁から立設された壁部５５に、リードワイヤ通し溝５６のみを形成したが（図９参照）、図１３（ａ）（ｂ）に示すように、管状部５０Ａの引出口５０ａの周縁から立設された壁部５５に、リードワイヤ通し溝５６を形成するとともに、壁部５５の切欠面５５ａの上部からリードワイヤ通し溝５６側へ突設されて、リードワイヤ６４Ａが基板部４８から離れる方向に浮き上がるのを規制する浮上防止部８４を設けてもよい。このような構成とすれば、浮上防止部８４により、管状部５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃの引出口５０ａから引き出されたリードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃがステータ２０の基板部４８から離れる方向に浮き上がるのが抑えられるため、リードワイヤ６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃの耐振動性が向上する。
　浮上防止部８４は、図１３（ａ）（ｂ）に示す形状のはか、例えば、図１４（ａ）（ｂ）に示す浮上防止部８５のように、リードワイヤ６４Ａの挿通方向に沿った開口を塞ぐように、壁部８６から延設される形状としてもよい。なお、図１４に示す変更例では、リードワイヤ６４Ａの管状部５０Ａからの引き出し易さを考慮して、壁部８６により形成されるリードワイヤ通し溝８７の幅寸法は、リードワイヤ６４Ａの直径Ｒ２よりも大きくなっている。
　また、実施形態の磁石式発電機１では、特定突極部２７Ａに巻回できなかった分のコイル６０の全部を、通常の突極部２７Ｂに巻回する構成としたが、特定突極部２７Ａに巻回できなかった分のコイル６０の一部を、通常の突極部２７Ｂに巻回する構成としてもよい。また、図１２に示すような幅狭の特定突極部２７Ａ’を有する構成と組み合わせて、特定突極部２７Ａに巻回できなかった分のコイル６０の一部を、通常の突極部２７Ｂに巻回するとともに、特定突極部２７Ａに巻回できなかった分のコイル６０の他の一部を、幅狭の特定突極部２７Ａ’に巻回することで、コイル６０の巻数の減少分全てを補う構成としてもよい。このような構成とすれば、特定突極部２７Ａにおける巻枠部２８の幅を狭くし過ぎることなく、また、通常の突極部２７Ｂを余分に巻いたコイル６０で太くし過ぎることなく、所望量の発電性能を発揮させることができる。
　また、実施形態の磁石式発電機１では、絶縁性合成樹脂材料により成形したボビン４０，４１を備える構成としたが、ボビン４０，４１を設けることなく、ステータコア２１の突極部２７の表面にエポキシ樹脂による紛体樹脂塗装層を形成する構成としてもよい。このような構成とすれば、ボビン４０，４１を用いる場合と比べて放熱性を向上させることができる。
　また、実施形態の磁石式発電機１は、三相磁石式発電機として構成したが、例えば五相交流発電機など三相以外の発電機として構成してもよい。
　なお、特許請求の範囲における「略円環状の環状基部」には、環状基部２６の外周縁に角張っている部位があるもの（例えば環状基部２６の外周縁が１２角形のものなど）も含むものとする。
　１…磁石式発電機
　１０…ロータ
　１３…磁石
　２０…ステータ
　２１…ステータコア
　２６…環状基部
　２７…突極部
　２７Ａ…特定突極部
　２７Ｂ…通常の突極部
　２８…巻枠部
　３２…間隙
　３３…延設部
　３４…突出部
　３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃ…貫通孔
　３６…張出部
　４０…取付面側ボビン
　４１…締付面側ボビン
　４８…基板部（板状部）
　５０Ａ，５０Ｂ，５０Ｃ…管状部
　５０ａ…引出口
　５０ｂ…引出口の周縁部（引出口部）
　５０ｃ…面取部
　５３…ターミナル（金属製接続端子）
　５３ｂ…太幅Ｕ字溝部（リードワイヤ接続端部）
　５５…壁部
　５６…リードワイヤ通し溝
　６０…コイル
　６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ａ’、６０ｂ’、６０ｃ’…コイルの引出線
　６４Ａ，６４Ｂ，６４Ｃ…リードワイヤ
　６４ａ…導線
　６４ｂ…被覆部
　８４…浮上防止部

Claims (6)

  1. 　略円環状の環状基部からラジアル方向に複数の突極部が突設されたステータコアと、前記突極部に形成された巻枠部に巻回されるコイルとを有して、所定の被取付部に固定されるステータと、
    　前記ステータの外側に配され、交番磁束を生じさせるように周方向に磁石が配されたロータと、を備え、
    　前記ロータの回転軸方向に沿って前記ステータコアを貫通する貫通孔に、出力用のリードワイヤが挿通されて、前記ステータコアの片面側で前記リードワイヤと前記コイルの引出線とが結線される磁石式発電機において、
    　前記ステータコアは、前記環状基部の外周面の一部が径方向外側に拡径されてなり、隣り合う少なくとも２つの前記突極部の間の間隙の一部を埋める延設部を備え、
    　前記貫通孔は、前記ステータコアにおける前記延設部を含む領域に設けられていることを特徴とする磁石式発電機。
  2. 　前記延設部が設けられることにより、他の突極部と比べて巻回可能な前記コイルの巻数が少ない特定突極部が形成された請求項１に記載の磁石式発電機において、
    　前記特定突極部の巻枠部は、他の突極部における巻枠部よりも幅狭とされていることを特徴とする磁石式発電機。
  3. 　前記延設部が設けられることにより、他の突極部と比べて巻回可能な前記コイルの巻数が少ない特定突極部が形成された請求項１に記載の磁石式発電機において、
    　前記延設部が設けられることにより減少した巻量の前記コイルが、前記特定突極部と同相を構成する他の突極部に巻回されていることを特徴とする磁石式発電機。
  4. 　前記特定突極部と前記他の突極部との間の間隙には、前記環状基部の外周面を拡径する方向に前記延設部と略同じ量突出した張出部が設けられていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の磁石式発電機。
  5. 　前記ステータは、前記突極部の表面を略覆う絶縁体からなるボビンを備え、
    　前記張出部は、前記ボビンに設けられていることを特徴とする請求項４に記載の磁石式発電機。
  6. 　所定の被取付部に固定されるステータと、前記ステータの外側で周方向に磁石が配設されて所定の回転軸に固定されて回転するロータと、を備えた磁石式発電機であって、
    　前記ステータは、
    　　磁性体からなる略円環状の環状基部と、この環状基部からラジアル方向へ外側に向けて複数の突極部が突設されたステータコアと、
    　　前記突極部に形成された巻枠部に捲回されるコイルとを有し、
    　前記ロータは、前記ステータの突極部の外側で、交番磁束を生じさせるように周方向に磁石が配設されており、
    　前記ステータコアは、前記ロータの回転軸の軸方向に前記ステータコアを貫通する貫通孔を形成され、同貫通孔は、出力用のリードワイヤが挿通されて、前記ステータコアの片面側で前記リードワイヤと前記コイルの出力線とが結線されており、
    　前記ステータコアの前記環状基部は、一部が径方向外側に拡径されて形成されて隣り合う少なくとも二つの前記突極部の間の間隙の一部を埋める延設部を備え、
    　前記貫通孔は、前記環状基部における前記拡径された領域の内部に設けられていることを特徴とする磁石式発電機。
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