WO2013061535A1 - 投写用ズームレンズおよび投写型表示装置 - Google Patents

投写用ズームレンズおよび投写型表示装置 Download PDF

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WO2013061535A1
WO2013061535A1 PCT/JP2012/006587 JP2012006587W WO2013061535A1 WO 2013061535 A1 WO2013061535 A1 WO 2013061535A1 JP 2012006587 W JP2012006587 W JP 2012006587W WO 2013061535 A1 WO2013061535 A1 WO 2013061535A1
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WO
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lens
lens group
projection
group
projection zoom
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/006587
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English (en)
French (fr)
Inventor
馬場　智之
賢 天野
永原　暁子
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/02—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective
    • G02B15/04—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective by changing a part
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1465—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being negative
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/009—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras having zoom function

Definitions

  • the present invention relates to a projection zoom lens and a projection display device, for example, a projection zoom lens suitable for enlarging and projecting a light beam carrying image information from a light valve on a screen, and a projection display using the projection zoom lens It relates to the device.
  • projection projector devices projection display devices
  • light valves such as liquid crystal display elements and DMDs (digital micromirror devices: registered trademarks)
  • DMDs digital micromirror devices: registered trademarks
  • a zoom lens with a higher performance and a higher zoom ratio is mounted on the projection display device while maintaining a compact configuration. The desire to do so is also getting stronger.
  • the whole is composed of six lens groups, and the negative lens group is arranged on the most enlargement side and the positive lens group is arranged on the most reduction side, and these lens groups are fixed at the time of zooming.
  • a projection zoom lens configured to move one lens group at the time of zooming has been proposed (for example, see Patent Documents 1 and 2 below).
  • Patent Document 1 cannot sufficiently meet recent demands because the zoom ratio is low.
  • those having a relatively high zoom ratio have room for improvement when high performance is required over the entire zoom range.
  • the one described in Patent Document 2 may require a higher zoom ratio or a smaller F number in order to meet recent severe demands.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and the reduction side is made telecentric, and various optical properties are well corrected over the entire zoom range while realizing compactness, a small F-number, and a high zoom ratio, and high optical performance. It is an object of the present invention to provide a projection zoom lens having a projection lens and a projection display device including such a projection zoom lens.
  • the projection zoom lens according to the present invention includes, in order from the magnification side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the fourth lens group having a positive refractive power, the fifth lens group having a negative refractive power, and the sixth lens group having a positive refractive power are substantially composed of six lens groups, and the reduction side is telecentric.
  • the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are moved, and the first lens group and the sixth lens group are fixed. Configured, The following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
  • ft focal length of the entire system at the telephoto end
  • fw focal length of the entire system at the wide angle end
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • the projection zoom lens according to the present invention is preferably configured to perform focus adjustment by moving the first lens group in the optical axis direction.
  • the first lens group includes at least two negative lenses having a concave surface facing the reduction side.
  • the first lens group preferably includes at least one negative lens having an Abbe number of 50 or more with respect to the d-line.
  • a negative lens having a concave surface on the reduction side is disposed on the most enlargement side of the fifth lens group.
  • a positive lens having a convex surface facing the reduction side is disposed on the most reduction side of the fifth lens group.
  • the fifth lens group preferably includes at least one positive lens having an Abbe number of 50 or more with respect to the d-line.
  • the sixth lens group is composed of a single positive lens having a convex surface facing the enlargement side.
  • conditional expression (3) is preferably satisfied, more preferably the following conditional expression (3 ′) is satisfied, and the following conditional expression (3 ′′) is satisfied. Even more preferred. 10.0 ⁇ dp ⁇ dn ⁇ 60.0 (3) 12.0 ⁇ dp ⁇ dn ⁇ 50.0 (3 ′) 14.0 ⁇ dp ⁇ dn ⁇ 40.0 (3 ′′)
  • ⁇ dp average Abbe number with respect to d-line of the positive lens included in the fifth lens group
  • ⁇ dn average Abbe number with respect to d-line of the negative lens included in the fifth lens group
  • the projection display device is described above as a light source, a light valve on which light from the light source is incident, and a projection zoom lens that projects an optical image by light modulated by the light valve onto a screen.
  • the projection zoom lens according to the present invention is provided.
  • the “enlargement side” means the projection side (screen side), and the screen side is also referred to as the enlargement side for the sake of convenience when performing reduced projection.
  • the “reduction side” means the original image display area side (light valve side), and the light valve side is also referred to as the reduction side for the sake of convenience when performing reduced projection.
  • the term “consisting essentially of six lens groups” means a lens having substantially no power, an optical element other than a lens such as a diaphragm or a cover glass, in addition to the lens group mentioned as a constituent element. It is intended to include.
  • the reduction side is telecentric
  • the bisector of the upper maximum ray and the lower maximum ray is parallel to the optical axis in the cross section of the light beam condensed at an arbitrary point on the reduction side image plane.
  • the case where it is completely telecentric that is, the case where the bisector is completely parallel to the optical axis, and includes cases where there are some errors. means.
  • the case where there is a slight error is a case where the inclination of the bisector with respect to the optical axis is within a range of ⁇ 3 °.
  • the “lens group” does not necessarily include a plurality of lenses but also includes a single lens.
  • the projection zoom lens according to the present invention has negative, positive, negative, positive, negative, and positive refractive power arrangements in order from the magnification side, and fixes the first and sixth lens groups at the time of zooming.
  • Conditional expression (1) regarding the ratio of the focal length of the entire system between the wide-angle end and the telephoto end and the ratio of the focal lengths of the two negative lens groups in the moving group , (2) is preferably set so that various aberrations can be corrected well over the entire zoom range while realizing compactness, a small F-number, and a high zoom ratio.
  • the projection display device includes the projection zoom lens according to the present invention
  • the projection display device can be configured in a small size, and can achieve good projection performance over the entire zoom range while having a high zoom ratio. Can do.
  • 11A to 11L are diagrams showing aberrations of the projection zoom lens according to Example 1 of the invention.
  • FIGS. 12A to 12L are diagrams showing aberrations of the projection zoom lens according to Example 2 of the present invention.
  • FIGS. 13A to 13L are aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 3 of the present invention.
  • FIGS. 14A to 14L show aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 4 of the present invention.
  • 15A to 15L are diagrams showing aberrations of the projection zoom lens according to Example 5 of the present invention.
  • FIGS. 16A to 16L are aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 6 of the present invention.
  • FIGS. 17A to 17L are aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 7 of the present invention.
  • FIGS. 18A to 18L are diagrams showing aberrations of the zoom lens for projection according to the eighth embodiment of the present invention.
  • FIGS. 19A to 19L are aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 9 of the present invention.
  • 20A to 20L are diagrams showing aberrations of the projection zoom lens according to Example 10 of the present invention.
  • 1 is a schematic configuration diagram of a projection display device according to an embodiment of the present
  • FIGS. 1 to 10 are sectional views showing a configuration example of a projection zoom lens according to an embodiment of the present invention, and correspond to projection zoom lenses of Examples 1 to 10 described later, respectively. Since the basic configuration of the example shown in FIGS. 1 to 10 is the same and the method of illustration is also the same, here, a projection zoom lens according to an embodiment of the present invention will be described mainly with reference to FIG. To do.
  • FIG. 1 is a sectional view showing the lens configuration of a projection zoom lens according to an embodiment of the present invention, and shows the arrangement of each lens group at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end.
  • FIG. 1 also shows the ray trajectories related to the on-axis and outermost view angles.
  • the projection zoom lens is mounted on, for example, a projection display device, and can be used as a projection lens that projects image information displayed on a light valve onto a screen.
  • a projection display device can be used as a projection lens that projects image information displayed on a light valve onto a screen.
  • FIG. 1 the left side of the figure is the enlarged side and the right side is the reduced side, and assuming a case where it is mounted on a projection display device, a glass or filter that is used in a color synthesis unit or illumination light separation unit is assumed.
  • the block 2 and the image display surface 1 of the light valve located on the reduction side surface of the glass block 2 are also shown.
  • a light beam given image information on the image display surface 1 is incident on the projection zoom lens via the glass block 2 and is arranged in the left direction of the paper by the projection zoom lens.
  • the projected image is enlarged on a screen (not shown).
  • FIG. 1 shows an example in which the position of the reduction side surface of the glass block 2 matches the position of the image display surface 1, the present invention is not necessarily limited to this. Further, FIG. 1 shows only one image display surface 1, but in a projection display device, a light beam from a light source is separated into three primary colors by a color separation optical system, and three light sources for each primary color are used. A light valve may be provided so that a full-color image can be displayed.
  • the projection zoom lens according to the present embodiment in order from the magnification side, includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power are substantially composed of six lens groups.
  • the reduction side is configured to be telecentric.
  • the negative lead type configuration in which the lens group on the most enlargement side is a negative lens group and the lens group on the most reduction side is a positive lens group has a tendency to increase in diameter compared with the positive lead type configuration. Since the increase in the diameter of the lens can be suppressed, it is advantageous for downsizing. In addition, the negative lead type configuration is easy to ensure a back focus having a length necessary for inserting a prism or the like.
  • the lens diameter of the first lens group G1 can be reduced by using the second lens group G2 as a positive lens group. Furthermore, the second lens group G2 is a positive lens group, the third lens group G3 is a negative lens group, the fourth lens group G4 is a positive lens group, and the fifth lens group is a negative lens group. It is advantageous for miniaturization by suppressing the amount of movement of each lens unit that moves during zooming while making good correction for axial chromatic aberration variation and field curvature throughout the entire zoom range. It becomes.
  • the first lens group G1 and the sixth lens group G6 are fixed during zooming, and the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens are fixed.
  • the group G4 and the fifth lens group G5 move.
  • FIG. 1 the schematic movement direction of the moving lens group when changing from the wide-angle end to the intermediate focal length state and when changing from the intermediate focal length state to the telephoto end is indicated by arrows between the positions. .
  • the zoom lens has a zoom function by moving the four lens groups of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 during zooming.
  • By assigning the zooming function to the four lens groups it is possible to simultaneously satisfy the requirements for downsizing, high performance, high zoom ratio, and small F-number.
  • the projection zoom lens of the present embodiment is preferably configured to perform focus adjustment by moving the first lens group G1 in the optical axis direction when the projection distance changes. For example, if only the first lens group G1 is moved in the optical axis direction at the time of focus adjustment, the mechanism can be simplified as compared with the other lens groups and the entire system moving, and the size is small and low. Cost can be configured.
  • the first lens group G1 includes three lenses of the first lens L1 to the third lens L3, and the second lens group G2 includes the fourth lens L4 to the fourth lens.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses of the seventh lens L7 to the eighth lens L8, and the fourth lens group G4 is composed of one lens of the ninth lens L9.
  • the fifth lens group G5 is composed of four lenses of the tenth lens L10 to the thirteenth lens L13
  • the sixth lens group G6 is composed of one lens of the fourteenth lens L14.
  • the number of lenses constituting each lens group is not necessarily limited to the example shown in FIG.
  • the first lens group G1 preferably includes at least two negative lenses having a concave surface on the reduction side. In this case, it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion even at the wide angle end where the angle of view is large.
  • the first lens group G1 preferably includes at least one negative lens having an Abbe number of 50 or more with respect to the d-line.
  • both the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be corrected in a well-balanced manner throughout the entire zoom range.
  • a negative lens having a concave surface on the reduction side is disposed on the most enlargement side. In this case, spherical aberration and curvature of field can be favorably corrected over the entire zoom range.
  • the fifth lens group G5 it is preferable that a positive lens having a convex surface on the reduction side is disposed on the most reduction side. In this case, it is possible to satisfactorily correct field curvature over the entire zoom range.
  • the fifth lens group G5 includes at least one positive lens having an Abbe number of 50 or more with respect to the d line.
  • both the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be corrected in a well-balanced manner throughout the entire zoom range.
  • the sixth lens group G6 is preferably composed of a single positive lens with a convex surface facing the enlargement side. In this case, field curvature can be corrected well while maintaining telecentricity throughout the entire zoom range.
  • the projection zoom lens according to the present embodiment is configured to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
  • ft focal length of the entire system at the telephoto end
  • fw focal length of the entire system at the wide angle end
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • Conditional expression (1) relates to the zoom ratio. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, a high zoom ratio cannot be obtained, the usable range is narrowed, and versatility is reduced.
  • Conditional expression (2) relates to the ratio of the refractive powers of two lens groups having negative refractive power among the lens groups that move during zooming. Below the lower limit of conditional expression (2), most of the negative refractive power in the lens group that moves during zooming is concentrated in the fifth lens group G5, making it difficult to correct various aberrations well over the entire zoom range. . If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, most of the negative refractive power in the lens group that moves during zooming is concentrated on the third lens group G3, making it difficult to correct various aberrations well over the entire zoom range. .
  • the projection zoom lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3). 10.0 ⁇ dp ⁇ dn ⁇ 60.0 (3)
  • ⁇ dp average Abbe number with respect to d-line of the positive lens included in the fifth lens group
  • ⁇ dn average Abbe number with respect to d-line of the negative lens included in the fifth lens group
  • Conditional expression (3) relates to the dispersion characteristics of the positive lens and the negative lens constituting the fifth lens group G5. Below the lower limit of conditional expression (3), it is difficult to correct both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced and good manner throughout the entire zoom range. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of correction of chromatic aberration becomes excessive, and as a result, it is difficult to correct both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.
  • the distortion is suppressed to about 2% or less in the entire zoom range.
  • FIG. 21 is a schematic configuration diagram showing a part of a projection display apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • a projection display apparatus 100 shown in FIG. 21 includes a projection zoom lens 10 according to an embodiment of the present invention, a light source 20, transmissive display elements 11a to 11c as light valves corresponding to each color light, and a light source 20. And an illumination optical unit 30 for guiding the luminous flux to the light valve.
  • the illumination optical unit 30 includes dichroic mirrors 12 and 13 for color separation, a cross dichroic prism 14 for color synthesis, condenser lenses 16a to 16c, and total reflection mirrors 18a to 18c.
  • the projection zoom lens 10 is schematically shown. Further, an integrator such as a fly eye is disposed between the light source 20 and the dichroic mirror 12, but the illustration thereof is omitted in FIG.
  • White light from the light source 20 is separated into three colored light beams (G light, B light, and R light) by the dichroic mirrors 12 and 13 in the illumination optical unit 30, and then the optical path is respectively transmitted by the total reflection mirrors 18a to 18c.
  • the transmissive display elements 11a to 11c corresponding to the respective color light beams through the condenser lenses 16a to 16c
  • the light is modulated, color-combined by the cross dichroic prism 14, and then incident on the projection zoom lens 10.
  • the projection zoom lens 10 projects an optical image by light modulated by the transmissive display elements 11a to 11c on a screen (not shown).
  • transmissive display elements 11a to 11c for example, transmissive liquid crystal display elements can be used.
  • FIG. 24 shows an example in which a transmissive display element is used as a light valve, the light valve provided in the projection display device of the present invention is not limited to this, and a reflective liquid crystal display element, DMD, or the like. Other light modulation means may be used.
  • Example 1 A lens configuration diagram of the projection zoom lens of Example 1 is shown in FIG. Since the explanation regarding FIG. 1 has been described above, the duplicate explanation is omitted here.
  • the configuration shown in FIG. 1 is that when the projection distance is infinite.
  • the projection zoom lens of Example 1 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • a six-group configuration in which a group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power are arranged. Yes, the reduction side is telecentric.
  • a glass block 2 assuming various filters such as an infrared cut filter and a low-pass filter, a color synthesis prism, and the like is disposed, and the light valve is in contact with the reduction side surface of the glass block 2
  • the image display surface 1 is arranged.
  • the first lens group G1 and the sixth lens group G6 are fixed, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are movable.
  • the movable mode is schematically represented by an arrow in FIG.
  • the focus adjustment when the projection distance is changed is configured to be performed by moving the first lens group G1 in the optical axis direction.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a positive meniscus lens lens having a concave surface facing the reduction side, and a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. And a third lens L3 made of a biconcave lens.
  • the second lens group G2 in order from the magnification side, includes a fourth lens L4 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a fifth lens L5 made of a biconvex lens, and a positive surface having a concave surface facing the reduction side.
  • the sixth lens L6 is a meniscus lens.
  • the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the enlargement side, a seventh lens L7 made of a biconvex lens and an eighth lens L8 made of a biconcave lens.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a ninth lens L9 made of a biconvex lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnification side, a tenth lens L10 made of a biconcave lens, an eleventh lens L11 made of a biconcave lens, a twelfth lens L12 made of a biconvex lens, and a thirteenth lens L13 made of a biconvex lens. It consists of and. The eleventh lens L11 and the twelfth lens L12 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens.
  • (A) in Table 1 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 1.
  • the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the Di column is on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the enlargement side, and negative when the surface shape is convex on the reduction side, and includes the glass block 2 in the basic lens data.
  • the distance between the lens group G5 and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 change at the time of zooming, and the corresponding surface distance columns are DD [6] and DD [11], respectively. , DD [14], DD [16], DD [23].
  • Table 1 (B) shows the zoom magnification (zoom ratio) and the focal length f of the entire system at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end, respectively, as specifications regarding the d-line of the projection zoom lens of Example 1.
  • ' Back focus Bf (Air conversion distance), F number FNo. The value of the total field angle 2 ⁇ is shown.
  • Table 1 (C) shows the above-mentioned DD [6], DD [11], DD [14] at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end as zoom intervals of the projection zoom lens of Example 1.
  • DD [16], DD [23] are the surface spacing values.
  • Table 1 The numerical values shown in Table 1 are standardized so that the focal length of the entire system at the wide-angle end is 1, and are those when the projection distance is infinite.
  • the numerical values in each table are rounded to a predetermined digit.
  • the projection zoom lens of Example 1 is advantageous in terms of cost because all lens surfaces are spherical and no aspherical surface is used.
  • 11A to 11D show respective aberration diagrams of spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and chromatic aberration of magnification (chromatic aberration of magnification) of the projection zoom lens of Example 1 at the wide angle end.
  • Indicates. 11E to 11H respectively show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) of the projection zoom lens of Example 1 in the intermediate focal length state. An aberration diagram is shown.
  • 11 (I) to 11 (L) show respective aberration diagrams of the spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) of the projection zoom lens of Example 1 at the telephoto end. Indicates.
  • Each of the aberration diagrams in FIGS. 11A to 11L is based on the d-line, but in the spherical aberration diagram, the F-line (wavelength wavelength 486.1 nm) and the C-line (wavelength 656.3 nm). ) Also shows aberrations, and the lateral chromatic aberration diagram shows aberrations related to the F-line and C-line. Also, in the astigmatism diagram, aberrations in the sagittal direction and the tangential direction are indicated by solid lines and broken lines with symbols (S) and (T). FNo. Described in the upper vertical axis of the spherical aberration diagram. Is the F number, and ⁇ described above the vertical axis of the other aberration diagrams is a half angle of view. The aberration diagrams in FIGS. 11A to 11L are obtained when the reduction magnification is ⁇ 0.008 times.
  • FIG. 2 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the second embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 2 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the enlargement side, a first lens L1 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. And a third lens L3 made of a biconcave lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a fourth lens L4 made of a positive meniscus lens having a convex surface facing the reduction side, and a fifth lens L5 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. It is configured.
  • the third lens group G3 includes, in order from the enlargement side, a sixth lens L6 made of a biconvex lens and a seventh lens L7 made of a biconcave lens.
  • the sixth lens L6 and the seventh lens L7 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes an eighth lens L8 made of a biconvex lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnification side, a ninth lens L9 made of a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side, a tenth lens L10 made of a biconcave lens, and an eleventh lens L11 made of a biconvex lens. And a twelfth lens L12 made of a biconvex lens. The tenth lens L10 and the eleventh lens L11 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a thirteenth lens L13 made of a biconvex lens.
  • Table 2 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 2, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • DD [6], DD [10], DD [13], DD [15], DD [22] are entered in the column of each surface interval that changes at the time of zooming.
  • (C) shows these values.
  • both surfaces (the third surface and the fourth surface) of the second lens L2 are aspherical surfaces.
  • the surface numbers of these aspherical surfaces are * The numerical value of the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspherical surface.
  • Table 2 (D) shows the surface numbers of these aspheric surfaces and the aspheric coefficients of each aspheric surface.
  • the numerical value “En” (n: integer) of the aspheric coefficient in (D) of Table 2 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + A4 ⁇ h 4 + A6 ⁇ h 6 + A8 ⁇ h 8 + A10 ⁇ h 10
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • FIGS. 12A to 12L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 2.
  • FIG. 3 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the third embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 3 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G in order from the magnification side, includes a first lens L1 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, It is composed of a third lens L3 made of a plano-concave lens having a plane facing the enlargement side, and a fourth lens L4 made of a negative meniscus lens having a convex surface facing the reduction side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a fifth lens L5 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a sixth lens L6 made of a biconvex lens, and a positive surface having a concave surface facing the reduction side.
  • the seventh lens L7 is a meniscus lens.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the magnification side, an eighth lens L8 made of a biconvex lens and a ninth lens L9 made of a biconcave lens.
  • the eighth lens L8 and the ninth lens L9 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a tenth lens L10 made of a biconvex lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnification side, an eleventh lens L11 made of a biconcave lens, a twelfth lens L12 made of a biconcave lens, a thirteenth lens L13 made of a biconvex lens, and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens. It consists of and. The twelfth lens L12 and the thirteenth lens L13 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a fifteenth lens L15 made of a biconvex lens.
  • Table 3 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 3, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • Table 3 (A) DD [8], DD [13], DD [16], DD [18], DD [25] are entered in the column of each surface interval that changes upon zooming.
  • (C) shows these values.
  • FIGS. 13A to 13L show aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 3.
  • FIG. 4 shows a lens configuration and a ray locus at each of the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the fourth embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 4 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a biconvex lens, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a third lens L3 made of a biconcave lens.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a fifth lens L5 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a sixth lens L6 made of a biconvex lens, and a seventh lens L7 made of a biconvex lens. It is composed of The fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the magnification side, an eighth lens L8 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a ninth lens L9 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. It is configured.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the enlargement side, a tenth lens L10 made of a biconcave lens and an eleventh lens L11 made of a biconvex lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the enlargement side, a twelfth lens L12 made of a biconcave lens, a thirteenth lens L13 made of a biconvex lens, and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens.
  • the twelfth lens L12 and the thirteenth lens L13 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a fifteenth lens L15 made of a biconvex lens.
  • Table 4 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 4, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • DD [8], DD [13], DD [17], DD [21], DD [26] are entered in the column of each surface interval that changes upon zooming.
  • C) shows these values.
  • FIGS. 14A to 14L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 4, respectively.
  • FIG. 5 shows a lens configuration and a ray locus at each of the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the fifth embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 5 has a six-group configuration, the sign of the refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, the fixed group at the time of zooming, the moving group, and the focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 in order from the magnification side, includes a first lens L1 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side,
  • the lens includes a third lens L3 made of a biconcave lens, a fourth lens L4 made of a biconcave lens, and a fifth lens L5 made of a biconvex lens.
  • the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a sixth lens L6 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a seventh lens L7 made of a biconvex lens, and a positive surface having a concave surface facing the reduction side.
  • An eighth lens L8 made of a meniscus lens is used.
  • the sixth lens L6 and the seventh lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the enlargement side, a ninth lens L9 made of a biconvex lens and a tenth lens L10 made of a biconcave lens.
  • the ninth lens L9 and the tenth lens L10 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes an eleventh lens L11 made of a positive meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnification side, a twelfth lens L12 made of a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side, a thirteenth lens L13 made of a biconcave lens, and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens. And a fifteenth lens L15 made of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the reduction side.
  • the thirteenth lens L13 and the fourteenth lens L14 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a sixteenth lens L16 made of a biconvex lens.
  • Table 5 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 5, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • Table 5 (A) DD [9], DD [14], DD [17], DD [19], DD [26] are entered in the column of each surface interval that changes at the time of zooming. (C) shows these values.
  • FIGS. 15A to 15L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 5.
  • FIG. 6 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the zoom lens for projection according to the sixth embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 6 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, and a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a biconvex lens, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a third lens L3 made of a biconcave lens. It is composed of
  • the second lens group G2 includes, in order from the enlargement side, a fourth lens L4 made of a biconvex lens, a fifth lens L5 made of a biconvex lens, and a sixth lens L6 made of a biconcave lens.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the enlargement side, a seventh lens L7 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and an eighth lens L8 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the enlargement side. It is configured.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the magnifying side, a ninth lens L9 made of a biconvex lens, a tenth lens L10 made of a biconvex lens, and an eleventh lens L11 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the magnifying side. It is composed of The tenth lens L10 and the eleventh lens L11 are cemented.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnification side, a twelfth lens L12 made of a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side, a thirteenth lens L13 made of a biconcave lens, and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens. It is composed of The thirteenth lens L13 and the fourteenth lens L14 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a fifteenth lens L15 made of a biconvex lens.
  • Table 6 (A) to (C) show basic lens data, specifications regarding the d-line, and zoom interval of the zoom lens for projection of Example 6, respectively.
  • Table 6 (A) DD [6], DD [11], DD [15], DD [20], DD [25] are entered in the column of each surface interval that changes at the time of zooming.
  • (C) shows these values.
  • FIGS. 16A to 16L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 6, respectively.
  • FIG. 7 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the zoom lens for projection according to the seventh embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 7 has substantially the same configuration as the projection zoom lens according to Example 6, but the second lens group G2 has a concave surface directed toward the reduction side in order from the enlargement side.
  • the fourth lens L4 includes a negative meniscus lens
  • the fifth lens L5 includes a biconvex lens
  • the sixth lens L6 includes a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side.
  • the fifth lens L5 is cemented, and the third lens group G3 has a seventh lens L7 composed of a biconvex lens, an eighth lens L8 composed of a biconcave lens, and a concave surface directed toward the magnification side, in order from the magnification side.
  • the ninth lens L9 is composed of a negative meniscus lens, the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are cemented, and the fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens in order from the magnification side.
  • Les A's L10 is different in that it is composed of a eleventh lens L11 Metropolitan made of a biconvex lens.
  • Table 7 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 7, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval.
  • DD [6], DD [11], DD [16], DD [20], DD [25] are entered in the column of each surface interval that changes upon zooming.
  • C) shows these values.
  • FIG. 17A to FIG. 17L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 7, respectively.
  • FIG. 8 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the eighth embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 8 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, and a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a biconvex lens, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a third lens L3 made of a biconcave lens.
  • the fourth lens L4 is a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a fifth lens L5 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a sixth lens L6 made of a biconvex lens, and a seventh lens L7 made of a biconvex lens. It is composed of The fifth lens L5 and the sixth lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the magnification side, an eighth lens L8 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a ninth lens L9 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. It is configured.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the magnification side, a tenth lens L10 made of a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the magnification side, and an eleventh lens L11 made of a biconvex lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the enlargement side, a twelfth lens L12 made of a biconcave lens and a thirteenth lens L13 made of a biconvex lens.
  • the sixth lens group G6 includes a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens.
  • Table 8 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 8, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • Table 8 (A) DD [7], DD [12], DD [16], DD [20], DD [24] are entered in the column of each surface interval that changes at the time of zooming. (C) shows these values.
  • FIGS. 18A to 18L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 8. FIGS.
  • FIG. 9 shows a lens configuration and a ray locus at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens according to the ninth embodiment.
  • the projection zoom lens according to Example 9 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a biconvex lens, a second lens L2 made of a biconcave lens, a third lens L3 made of a biconvex lens, and a fourth lens L4 made of a biconcave lens. And a fifth lens L5 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side.
  • the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a sixth lens L6 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a seventh lens L7 made of a biconvex lens, and an eighth lens L8 made of a biconvex lens. It is composed of The sixth lens L6 and the seventh lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the magnification side, a ninth lens L9 made of a positive meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a tenth lens L10 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side. It is configured.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the enlargement side, an eleventh lens L11 made of a biconvex lens and a twelfth lens L12 made of a biconcave lens.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the enlargement side, a thirteenth lens L13 made of a biconcave lens and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens.
  • the sixth lens group G6 includes a fifteenth lens L15 made of a biconvex lens.
  • Table 9 (A) to (C) show basic lens data, specifications regarding the d-line, and zoom interval of the zoom lens for projection of Example 9, respectively.
  • Table 9 (A) DD [9], DD [14], DD [18], DD [22], DD [26] are entered in the column of each surface interval that changes upon zooming.
  • (C) shows these values.
  • FIGS. 19A to 19L show aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 9, respectively.
  • FIG. 10 shows the lens configuration and the ray trajectory at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 10, respectively.
  • the projection zoom lens according to Example 10 has a six-group configuration, a sign of refractive power of each lens group of the first lens group G1 to the sixth lens group G6, a fixed group at the time of zooming, a moving group, and a focus
  • the lens group used for adjustment is the same as the configuration of the projection zoom lens according to Example 1, but the lens configuration of each lens group is different from that of Example 1 as described below. Yes.
  • the first lens group G1 includes, in order from the magnification side, a first lens L1 made of a plano-convex lens having a flat surface facing the reduction side, a second lens L2 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, and a reduction side
  • a third lens L3 made of a positive meniscus lens having a convex surface facing the second side
  • a fourth lens L4 made of a biconcave lens
  • a fifth lens L5 made of a plano-convex lens having a flat surface facing the reduction side.
  • the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes, in order from the magnification side, a sixth lens L6 made of a negative meniscus lens having a concave surface facing the reduction side, a seventh lens L7 made of a biconvex lens, and an eighth lens L8 made of a biconvex lens. It is composed of The sixth lens L6 and the seventh lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 includes a ninth lens L9 made of a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side.
  • the fourth lens group G4 includes a tenth lens L10 made of a positive meniscus lens having a concave surface directed toward the reduction side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the magnifying side, an eleventh lens L11 made of a biconcave lens, a twelfth lens L12 made of a biconvex lens, a thirteenth lens L13 made of a biconcave lens, and a fourteenth lens L14 made of a biconvex lens. It consists of and.
  • the thirteenth lens L13 and the fourteenth lens L14 are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a fifteenth lens L15 made of a biconvex lens.
  • Table 10 (A) to (C) show the basic lens data of the projection zoom lens of Example 10, the specifications regarding the d-line, and the zoom interval, respectively.
  • Table 10 (A) DD [9], DD [14], DD [16], DD [18], DD [25] are entered in the column of each surface interval that changes at the time of zooming. (C) shows these values.
  • FIGS. 20A to 20L are aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 10. FIG.
  • Table 11 shows the corresponding values of the conditional expressions (1), (2), (2 ′), (3), (3 ′), (3 ′′) of Examples 1 to 10 and the conditions.
  • the values related to the formula and the focal length of each lens group are shown.
  • F1 in Table 11 is the focal length of the first lens group G1
  • f2 is the focal length of the second lens group G2
  • f3 is the focal length of the third lens group G3
  • f4 is the focal length of the fourth lens group G4
  • f5 is the first focal length.
  • the focal length of the fifth lens group G5, f6 is the focal length of the sixth lens group G6.
  • the projection zoom lens according to the present invention is not limited to the above examples, and various modifications can be made. It is possible to appropriately change the radius of curvature, surface interval, refractive index, and Abbe number of the lens.
  • the projection display device of the present invention is not limited to the above-described configuration, for example, the light valve used and the optical member used for light beam separation or light beam synthesis are not limited to the above-described configuration, Various modifications can be made.

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Abstract

投写用ズームレンズにおいて、縮小側をテレセントリックとし、コンパクト性、小さなＦナンバー、高いズーム比を実現しながらズーム全域で諸収差を良好に補正する。 拡大側から順に、負の第１レンズ群（Ｇ１）と、正の第２レンズ群（Ｇ２）と、負の第３レンズ群（Ｇ３）と、正の第４レンズ群（Ｇ４）と、負の第５レンズ群（Ｇ５）と、正の第６レンズ群（Ｇ６）が配列されてなる。縮小側がテレセントリックである。変倍時に、第２レンズ群（Ｇ２）～第５レンズ群（Ｇ５）は移動し、第１レンズ群（Ｇ１）と第６レンズ群（Ｇ６）は固定されている。広角端、望遠端における全系の焦点距離をそれぞれｆｗ、ｆｔとし、第３レンズ群（Ｇ３）、第５レンズ群（Ｇ５）の焦点距離をそれぞれｆ３、ｆ５としたとき、下記条件式（１）、（２）を満足する。　１．５＜ｆｔ／ｆｗ　（１）　０．５＜ｆ５／ｆ３＜１０．０　（２）

Description

投写用ズームレンズおよび投写型表示装置
　本発明は、投写用ズームレンズおよび投写型表示装置に関し、例えば、ライトバルブからの映像情報を担持した光束をスクリーン上に拡大投写するのに好適な投写用ズームレンズおよびこれを用いた投写型表示装置に関するものである。
　従来、液晶表示素子やＤＭＤ（デジタル・マイクロミラー・デバイス：登録商標）等のライトバルブを用いた投写プロジェクタ装置（投写型表示装置）が広く普及し、かつ高性能化してきている。特に、ライトバルブの解像度が向上したことに伴い、投写用レンズの解像性能に対しても高度な要望がなされるようになってきている。
　また、スクリーンまでの距離設定の自由度を高めることや狭い室内空間での設置性を考慮して、コンパクトな構成でありながら、より高性能で高ズーム比のズームレンズを投写型表示装置に搭載したいという要望も強くなっている。
　そこで、全体を６つのレンズ群で構成し、最も拡大側に負レンズ群、最も縮小側に正レンズ群を配置して変倍時にこれらのレンズ群は固定とし、これらのレンズ群の間の４つのレンズ群を変倍時に移動するように構成した投写用ズームレンズが提案されている（例えば、下記特許文献１、２参照）。
特許第４６９５７４４号公報 特開２００９－２１０５９４号公報
　しかしながら、特許文献１に記載のものの多くはズーム比が低いため近年の要望に十分応えることができない。あるいは、特許文献１に記載のもののうち、比較的高いズーム比を有するものは、ズーム全域にわたり高性能を要求された場合に改善の余地がある。また、特許文献２に記載のものは、近年の厳しい要望に対応するためには、さらに高いズーム比、またはより小さなＦナンバーが求められることがある。
　本発明は、このような事情に鑑みなされたものであり、縮小側がテレセントリックとされ、コンパクト性と小さなＦナンバー、高いズーム比を実現しながらズーム全域で諸収差が良好に補正されて高い光学性能を有する投写用ズームレンズおよびこのような投写用ズームレンズを備えた投写型表示装置を提供することを目的とするものである。
　本発明に係る投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６つのレンズ群からなり、縮小側がテレセントリックであり、変倍時には、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とが移動し、第１レンズ群および第６レンズ群は固定されているように構成され、
　下記条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするものである。
　　　１．５＜ｆｔ／ｆｗ　…　（１）
　　　０．５＜ｆ５／ｆ３＜１０．０　…　（２）
ただし、
ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離
ｆｗ：広角端における全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、第１レンズ群を光軸方向へ移動させることでフォーカス調整を行うように構成されていることが好ましい。
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、第１レンズ群が、縮小側に凹面を向けた負レンズを少なくとも２枚含むことが好ましい。また、第１レンズ群が、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の負レンズを少なくとも１枚含むことが好ましい。
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、第５レンズ群の最も拡大側に、縮小側に凹面を向けた負レンズが配置されていることが好ましい。また、第５レンズ群の最も縮小側に、縮小側に凸面を向けた正レンズが配置されていることが好ましい。また、第５レンズ群が、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の正レンズを少なくとも１枚含むことが好ましい。
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、第６レンズ群が、拡大側に凸面を向けた１枚の正レンズからなることが好ましい。
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、下記条件式（２’）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜ｆ５／ｆ３＜８．０　…　（２’）
　本発明に係る投写用ズームレンズにおいては、下記条件式（３）を満足することが好ましく、下記条件式（３’）を満足することがより好ましく、下記条件式（３’’）を満足することがさらにより好ましい。
　　　１０．０＜νｄｐ－νｄｎ＜６０．０　…　（３）
　　　１２．０＜νｄｐ－νｄｎ＜５０．０　…　（３’）
　　　１４．０＜νｄｐ－νｄｎ＜４０．０　…　（３’’）
ただし、
νｄｐ：第５レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
νｄｎ：第５レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
　本発明に係る投写型表示装置は、光源と、該光源からの光が入射するライトバルブと、該ライトバルブにより光変調された光による光学像をスクリーン上に投写する投写用ズームレンズとして上述した本発明の投写用ズームレンズとを備えたことを特徴とするものである。
　なお、上記「拡大側」とは、被投写側（スクリーン側）を意味し、縮小投写する場合も、便宜的にスクリーン側を拡大側と称するものとする。一方、上記「縮小側」とは、原画像表示領域側（ライトバルブ側）を意味し、縮小投写する場合も、便宜的にライトバルブ側を縮小側と称するものとする。
　なお、上記「～実質的に６つのレンズ群からなり」とは、構成要素として挙げたレンズ群以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素等を含んでもよいことを意図するものである。
　なお、上記「縮小側がテレセントリック」とは、縮小側の像面の任意の点に集光する光束の断面において上側の最大光線と下側の最大光線との二等分角線が光軸と平行に近い状態を指すものであり、完全にテレセントリックな場合、すなわち前記２等分角線が光軸に対して完全に平行な場合に限るものではなく、多少の誤差がある場合をも含むものを意味する。ここで多少の誤差がある場合とは、光軸に対する前記２等分角線の傾きが±３°の範囲内の場合である。
　なお、上記「レンズ群」とは、必ずしも複数のレンズから構成されるものだけでなく、１枚のレンズのみで構成されるものも含むものとする。
　本発明に係る投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負、正、負、正、負、正の屈折力配置とし、変倍時に第１、第６レンズ群を固定し、第２～第５レンズ群を移動させ、縮小側をテレセントリックとし、広角端と望遠端との全系の焦点距離の比と、移動群の中の２つの負レンズ群の焦点距離の比について条件式（１）、（２）を満足するように好適に設定されているため、コンパクト性と小さなＦナンバー、高いズーム比を実現しながらズーム全域で諸収差を良好に補正することが可能となる。
　また、本発明に係る投写型表示装置は、本発明の投写用ズームレンズを備えているため、小型に構成可能であり、高いズーム比を有しながらズーム全域で良好な投写性能を実現することができる。
本発明の実施例１に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例２に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例３に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例４に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例５に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例６に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例７に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例８に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例９に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 本発明の実施例１０に係る投写用ズームレンズのレンズ構成および光線軌跡を示す断面図 図１１（Ａ）～図１１（Ｌ）は本発明の実施例１に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１２（Ａ）～図１２（Ｌ）は本発明の実施例２に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１３（Ａ）～図１３（Ｌ）は本発明の実施例３に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１４（Ａ）～図１４（Ｌ）は本発明の実施例４に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１５（Ａ）～図１５（Ｌ）は本発明の実施例５に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１６（Ａ）～図１６（Ｌ）は本発明の実施例６に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１７（Ａ）～図１７（Ｌ）は本発明の実施例７に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１８（Ａ）～図１８（Ｌ）は本発明の実施例８に係る投写用ズームレンズの各収差図 図１９（Ａ）～図１９（Ｌ）は本発明の実施例９に係る投写用ズームレンズの各収差図 図２０（Ａ）～図２０（Ｌ）は本発明の実施例１０に係る投写用ズームレンズの各収差図 本発明の一実施形態に係る投写型表示装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１～図１０は、本発明の実施形態にかかる投写用ズームレンズの構成例を示す断面図であり、それぞれ後述の実施例１～１０の投写用ズームレンズに対応している。図１～図１０に示す例の基本的な構成は同様であり、図示方法も同様であるため、ここでは主に図１を参照しながら、本発明の実施形態にかかる投写用ズームレンズについて説明する。
　図１は本発明の一実施形態に係る投写用ズームレンズのレンズ構成を示す断面図であり、広角端、中間焦点距離状態および望遠端における、各レンズ群の配置を示している。なお、図１では軸上および最外画角に関する光線軌跡も合わせて示している。
　この投写用ズームレンズは、例えば投写型表示装置に搭載されて、ライトバルブに表示された画像情報をスクリーンへ投写する投写レンズとして使用可能である。図１では、図の左側を拡大側、右側を縮小側とし、投写型表示装置に搭載される場合を想定して、色合成部または照明光分離部に用いられるフィルタやプリズム等を想定したガラスブロック２と、ガラスブロック２の縮小側の面に位置するライトバルブの画像表示面１も合わせて図示している。
　投写型表示装置においては、画像表示面１で画像情報を与えられた光束が、ガラスブロック２を介して、この投写用ズームレンズに入射され、この投写用ズームレンズにより紙面左側方向に配置されるスクリーン（不図示）上に拡大投写されるようになる。
　なお、図１では、ガラスブロック２の縮小側の面の位置と画像表示面１の位置とが一致した例を示しているが、必ずしもこれに限定されない。また、図１には、１枚の画像表示面１のみを記載しているが、投写型表示装置において、光源からの光束を色分離光学系により３原色に分離し、各原色用に３つのライトバルブを配設して、フルカラー画像を表示可能とするように構成してもよい。
　本実施形態に係る投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６つのレンズ群からなり、縮小側がテレセントリックとなるように構成されている。
　このように、拡大側から順に、負、正、負、正、負、正の屈折力の配置とすることで、ズーム比が１．５倍より大きな高倍率のズームレンズにおいても、ズーム全域で諸収差を良好に補正することができる。
　最も拡大側のレンズ群を負レンズ群とし、最も縮小側のレンズ群を正レンズ群としたネガティブリード型の構成は、ポジティブリード型の構成に比べ、大径化する傾向にある最も拡大側のレンズの大径化を抑制することができるので小型化に有利となる。また、ネガティブリード型の構成は、プリズム等を挿入するために必要な長さのバックフォーカスを確保することが容易である。
　第２レンズ群Ｇ２を正レンズ群とすることで、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径を小さくすることができる。さらに、第２レンズ群Ｇ２を正レンズ群、第３レンズ群Ｇ３を負レンズ群、第４レンズ群Ｇ４を正レンズ群、第５レンズ群を負レンズ群とすることで、レンズ構成のパワーバランスが良くなり、ズーム全域で軸上色収差の変動や像面湾曲を良好に補正しながら、変倍時に移動する各レンズ群の移動量を大きくなりすぎないように抑えて小型化を図ることに有利となる。
　本実施形態の投写用ズームレンズは、変倍の際に、第１レンズ群Ｇ１および第６レンズ群Ｇ６は固定されており、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とは移動する。図１では、広角端から中間焦点距離状態へ変化する際、および中間焦点距離状態から望遠端へ変化する際の移動するレンズ群の概略的な移動方向を各位置の間の矢印で示している。
　変倍時に第２レンズ群Ｇ２～第５レンズ群Ｇ５の４つのレンズ群を移動させることにより、ズーム機能を有する構成とされている。４つのレンズ群に変倍機能を分担させることで、小型化、高性能化、高ズーム比化および小さなＦナンバーに対する要求を同時に満たすことが可能となる。
　なお、本実施形態の投写用ズームレンズは、投写距離が変化したとき、第１レンズ群Ｇ１を光軸方向へ移動させることでフォーカス調整を行うように構成されていることが好ましい。例えば、フォーカス調整時に第１レンズ群Ｇ１のみを光軸方向へ移動させるようにすれば、その他のレンズ群や系全体を移動させるものに比べて、機構を簡素化することができ、小型で低コストに構成できる。
　各レンズ群の構成としては、図１に示す例では、第１レンズ群Ｇ１は第１レンズＬ１～第３レンズＬ３の３枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は第４レンズＬ４～第６レンズＬ６の３枚のレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は第７レンズＬ７～第８レンズＬ８の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は第９レンズＬ９の１枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は第１０レンズＬ１０～第１３レンズＬ１３の４枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は第１４レンズＬ１４の１枚のレンズからなるように構成されている。ただし、各レンズ群を構成するレンズの枚数は必ずしも図１に示す例のものに限定されない。
　第１レンズ群Ｇ１は、縮小側に凹面を向けた負レンズを少なくとも２枚含むことが好ましい。このようにした場合は、画角の大きい広角端においても像面湾曲やディストーションを良好に補正することができる。
　また、第１レンズ群Ｇ１は、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の負レンズを少なくとも１枚含むことが好ましい。このようにした場合は、ズーム全域において、軸上色収差と倍率色収差の両方をバランス良く、かつ良好に補正することができる。
　第５レンズ群Ｇ５は、その最も拡大側に、縮小側に凹面を向けた負レンズが配置されていることが好ましい。このようにした場合は、ズーム全域において、球面収差や像面湾曲を良好に補正することができる。
　第５レンズ群Ｇ５は、その最も縮小側に、縮小側に凸面を向けた正レンズが配置されていることが好ましい。このようにした場合は、ズーム全域において、像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、第５レンズ群Ｇ５は、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の正レンズを少なくとも１枚含むことが好ましい。このようにした場合は、ズーム全域において、軸上色収差と倍率色収差の両方をバランス良く、かつ良好に補正することができる。
　第６レンズ群Ｇ６は、拡大側に凸面を向けた１枚の正レンズからなることが好ましい。このようにした場合は、ズーム全域において、テレセントリック性を保ちつつ、像面湾曲を良好に補正することができる。
　本実施形態の投写用ズームレンズは、下記条件式（１）、（２）を満足するように構成されている。
　　　１．５＜ｆｔ／ｆｗ　…　（１）
　　　０．５＜ｆ５／ｆ３＜１０．０　…　（２）
ただし、
ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離
ｆｗ：広角端における全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
　条件式（１）は、いわばズーム比に関するものである。条件式（１）の下限を下回ると、高いズーム比が得られなくなり、使用可能な範囲が狭くなり、汎用性が低下する。
　条件式（２）は、変倍時に移動するレンズ群のうち負の屈折力を有する２つのレンズ群の屈折力の比に関するものである。条件式（２）の下限を下回ると、変倍時に移動するレンズ群中の負の屈折力の大半が第５レンズ群Ｇ５に集中し、ズーム全域において諸収差を良好に補正することが難しくなる。条件式（２）の上限を上回ると、変倍時に移動するレンズ群中の負の屈折力の大半が第３レンズ群Ｇ３に集中し、ズーム全域において諸収差を良好に補正することが難しくなる。
　上記事情から、ズーム全域において諸収差をより良好に補正するためには、下記条件式（２’）を満足することがより好ましい。
　　　１．０＜ｆ５／ｆ３＜８．０　…　（２’）
　さらに、本実施形態の投写用ズームレンズは、下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　　１０．０＜νｄｐ－νｄｎ＜６０．０　…　（３）
ただし、
νｄｐ：第５レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
νｄｎ：第５レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
　条件式（３）は、第５レンズ群Ｇ５を構成する正レンズと負レンズの分散特性に関するものである。条件式（３）の下限を下回ると、ズーム全域において、軸上色収差と倍率色収差の両方をバランス良く、かつ良好に補正することが難しくなる。条件式（３）の上限を上回ると、色収差の補正量が過剰になり、その結果として、軸上色収差と倍率色収差の両方をバランス良く、かつ良好に補正することが難しくなる。
　上記事情から、ズーム全域において、軸上色収差と倍率色収差の両方をバランス良く、かつ良好に補正するためには、下記条件式（３’）を満足することがより好ましく、下記条件式（３’’）を満足することがさらにより好ましい。
　　　１２．０＜νｄｐ－νｄｎ＜５０．０　…　（３’）
　　　１４．０＜νｄｐ－νｄｎ＜４０．０　…　（３’’）
　なお、本発明の目的とする投写用ズームレンズとしては、全変倍域でディストーション（歪曲収差）が約２％以下に抑えられていることが好ましい。
　次に、本発明に係る投写型表示装置の実施形態について、図２１を用いて説明する。図２１は本発明の一実施形態に係る投写型表示装置の一部を示す概略構成図である。
　図２１に示す投写型表示装置１００は、本発明の実施形態にかかる投写用ズームレンズ１０と、光源２０と、各色光に対応したライトバルブとしての透過型表示素子１１ａ～１１ｃと、光源２０からの光束をライトバルブへ導く照明光学部３０とを備えている。照明光学部３０は、色分解のためのダイクロイックミラー１２、１３と、色合成のためのクロスダイクロイックプリズム１４と、コンデンサレンズ１６ａ～１６ｃと、全反射ミラー１８ａ～１８ｃとを有する。なお、図２１では、投写用ズームレンズ１０は概略的に図示されている。また、光源２０とダイクロイックミラー１２の間にはフライアイ等のインテグレータが配されているが、図２１ではその図示を省略している。
　光源２０からの白色光は、照明光学部３０において、ダイクロイックミラー１２、１３で３つの色光光束（Ｇ光、Ｂ光、Ｒ光）に分解された後、それぞれ全反射ミラー１８ａ～１８ｃにより光路を偏向されてコンデンサレンズ１６ａ～１６ｃを経て各色光光束にそれぞれ対応する透過型表示素子１１ａ～１１ｃに入射して光変調され、クロスダイクロイックプリズム１４により色合成された後、投写用ズームレンズ１０に入射する。投写用ズームレンズ１０は透過型表示素子１１ａ～１１ｃにより光変調された光による光学像を不図示のスクリーン上に投写する。
　透過型表示素子１１ａ～１１ｃとしては、例えば透過型液晶表示素子等を用いることができる。なお、図２４ではライトバルブとして透過型表示素子を用いた例を示したが、本発明の投写型表示装置が備えるライトバルブは、これに限られるものではなく、反射型液晶表示素子あるいはＤＭＤ等の他の光変調手段を用いてもよい。
　次に、本発明の投写用ズームレンズの具体的な実施例について説明する。
　＜実施例１＞
　実施例１の投写用ズームレンズのレンズ構成図は図１に示したものである。図１に関する説明は上述しているためここでは重複説明を省略する。図１に示す構成は、投写距離が無限遠のときのものである。
　実施例１の投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成であり、縮小側がテレセントリックとされている。第６レンズ群Ｇ６の縮小側には、赤外線カットフィルタやローパスフィルタ等の各種フィルタや色合成プリズム等を想定したガラスブロック２が配置され、ガラスブロック２の縮小側の面に接するようにライトバルブの画像表示面１が配置されている。
　変倍時には、第１レンズ群Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６は固定されており、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５は可動とされ、その可動態様は概略的に図１中に矢印で表されている。また、投写距離が変化したときのフォーカス調整は、第１レンズ群Ｇ１を光軸方向へ移動させることで行うように構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズレンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３とから構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４と、両凸レンズよりなる第５レンズＬ５と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第６レンズＬ６とから構成されている。第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７と、両凹レンズよりなる第８レンズＬ８とから構成されている。第７レンズＬ７と第８レンズＬ８とは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズよりなる第９レンズＬ９から構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１０レンズＬ１０と、両凹レンズよりなる第１１レンズＬ１１と、両凸レンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凸レンズよりなる第１３レンズＬ１３とから構成されている。第１１レンズＬ１１と第１２レンズＬ１２とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４から構成されている。
　表１の（Ａ）に、実施例１の投写用ズームレンズの基本レンズデータを示す。基本レンズデータのＳｉの欄には最も拡大側の構成要素の拡大側の面を１番目として縮小側に向かうに従い順次増加するように構成要素の面に面番号を付したときのｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示し、Ｎｄｊの欄には最も拡大側の構成要素を１番目として縮小側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の構成要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目の構成要素のｄ線に対するアッベ数を示す。
　ただし、曲率半径の符号は、面形状が拡大側に凸の場合を正、縮小側に凸の場合を負としており、基本レンズデータにはガラスブロック２も含めて示している。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は、変倍時に変化するものであり、これらに相当する面間隔の欄にはそれぞれＤＤ［６］、ＤＤ［１１］、ＤＤ［１４］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［２３］と記入している。
　表１の（Ｂ）に、実施例１の投写用ズームレンズのｄ線に関する諸元として、広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおける、ズーム倍率（ズーム比）、全系の焦点距離ｆ’、バックフォーカスＢｆ（空気換算距離）、ＦナンバーＦＮｏ．、全画角２ωの値を示す。
　表１の（Ｃ）に、実施例１の投写用ズームレンズのズーム間隔として、広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおける、上記のＤＤ［６］、ＤＤ［１１］、ＤＤ［１４］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［２３］の各面間隔の値を示す。
　なお、表１に示す数値は、広角端における全系の焦点距離が１となるように規格化されたものであり、投写距離が無限遠のときのものである。また、各表の数値は、所定の桁でまるめたものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　実施例１の投写用ズームレンズは、全てのレンズ面が球面とされており、非球面を用いていないので、コスト的に有利である。
　図１１（Ａ）～図１１（Ｄ）にそれぞれ、広角端における実施例１の投写用ズームレンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）の各収差図を示す。図１１（Ｅ）～図１１（Ｈ）にそれぞれ、中間焦点距離状態における実施例１の投写用ズームレンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）の各収差図を示す。図１１（Ｉ）～図１１（Ｌ）にそれぞれ、望遠端における実施例１の投写用ズームレンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）の各収差図を示す。
　図１１（Ａ）～図１１（Ｌ）の各収差図は、ｄ線を基準としたものであるが、球面収差図では、Ｆ線（波長波長４８６．１ｎｍ）、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ）に関する収差も示しており、倍率色収差図では、Ｆ線、Ｃ線に関する収差を示している。また、非点収差図ではサジタル方向、タンジェンシャル方向に関する収差を実線、破線で（Ｓ）、（Ｔ）という記号を記入して示している。球面収差図の縦軸上方に記載のＦＮｏ．はＦナンバー、その他の収差図の縦軸上方に記載のωは半画角を意味する。なお、図１１（Ａ）～図１１（Ｌ）の収差図は、縮小倍率が－０．００８倍のときのものである。
　なお、実施例１の投写用ズームレンズの条件式（１）～（３）の対応値と関連する値は後掲の表１１に他の実施例２～１０のものと合わせて示す。
　上記の実施例１の説明で述べた各種データの記号、意味、記載方法、広角端における全系の焦点距離が１となるように規格化されている点、レンズ構成図およびレンズデータの数値は投写距離が無限遠のときのものである点、収差図は縮小倍率が－０．００８倍のときのものである点は、特に断りがない限り以下の実施例２～１０のものについても同様である。
　＜実施例２＞
　図２に、実施例２の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例２に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズレンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３とから構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凸面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第５レンズＬ５とから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第６レンズＬ６と、両凹レンズよりなる第７レンズＬ７とから構成されている。第６レンズＬ６と第７レンズＬ７とは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズよりなる第８レンズＬ８から構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９と、両凹レンズよりなる第１０レンズＬ１０と、両凸レンズよりなる第１１レンズＬ１１と、両凸レンズよりなる第１２レンズＬ１２とから構成されている。第１０レンズＬ１０と第１１レンズＬ１１とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１３レンズＬ１３から構成されている。
　実施例２の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表２の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表２の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［６］、ＤＤ［１０］、ＤＤ［１３］、ＤＤ［１５］、ＤＤ［２２］と記入し、表２の（Ｃ）にこれらの各値を示す。
　なお、実施例２の投写用ズームレンズでは、第２レンズＬ２の両面（第３面、第４面）が非球面となっており、表２の（Ａ）ではこれら非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表２の（Ｄ）にこれら非球面の面番号と、各非球面の非球面係数を示す。表２の（Ｄ）の非球面係数の数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は、「×１０－ｎ」を意味する。表２の（Ｄ）の非球面係数は、下記非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝４、６、８、１０）の値である。
　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋Ａ４・ｈ４＋Ａ６・ｈ６＋Ａ８・ｈ８＋Ａ１０・ｈ１０
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率
ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝４、６、８、１０）：非球面係数
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図１２（Ａ）～図１２（Ｌ）にそれぞれ、実施例２の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
　＜実施例３＞
　図３に、実施例３の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例３に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、拡大側に平面を向けた平凹レンズよりなる第３レンズＬ３と、縮小側に凸面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４とから構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第５レンズＬ５と、両凸レンズよりなる第６レンズＬ６と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第７レンズＬ７とから構成されている。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第８レンズＬ８と、両凹レンズよりなる第９レンズＬ９とから構成されている。第８レンズＬ８と第９レンズＬ９とは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズよりなる第１０レンズＬ１０から構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１１レンズＬ１１と、両凹レンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凸レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４とから構成されている。第１２レンズＬ１２と第１３レンズＬ１３とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１５レンズＬ１５から構成されている。
　実施例３の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表３の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表３の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［８］、ＤＤ［１３］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［１８］、ＤＤ［２５］と記入し、表３の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１３（Ａ）～図１３（Ｌ）にそれぞれ、実施例３の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　＜実施例４＞
　図４に、実施例４の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例４に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４とから構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第５レンズＬ５と、両凸レンズよりなる第６レンズＬ６と、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７とから構成されている。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第８レンズＬ８と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９とから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１０レンズＬ１０と、両凸レンズよりなる第１１レンズＬ１１とから構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凸レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４とから構成されている。第１２レンズＬ１２と第１３レンズＬ１３とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１５レンズＬ１５から構成されている。
　実施例４の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表４の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表４の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［８］、ＤＤ［１３］、ＤＤ［１７］、ＤＤ［２１］、ＤＤ［２６］と記入し、表４の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１４（Ａ）～図１４（Ｌ）にそれぞれ、実施例４の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　＜実施例５＞
　図５に、実施例５の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例５に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３と、両凹レンズよりなる第４レンズＬ４と、両凸レンズよりなる第５レンズＬ５とから構成されている。第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第６レンズＬ６と、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第８レンズＬ８とから構成されている。第６レンズＬ６と第７レンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第９レンズＬ９と、両凹レンズよりなる第１０レンズＬ１０とから構成されている。第９レンズＬ９と第１０レンズＬ１０とは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第１１レンズＬ１１から構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凹レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４と、縮小側に凸面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第１５レンズＬ１５とから構成されている。第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１６レンズＬ１６から構成されている。
　実施例５の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表５の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表５の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［９］、ＤＤ［１４］、ＤＤ［１７］、ＤＤ［１９］、ＤＤ［２６］と記入し、表５の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１５（Ａ）～図１５（Ｌ）にそれぞれ、実施例５の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　＜実施例６＞
　図６に、実施例６の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例６に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３とから構成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第４レンズＬ４と、両凸レンズよりなる第５レンズＬ５と、両凹レンズよりなる第６レンズＬ６とから構成されている。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第７レンズＬ７と、拡大側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第８レンズＬ８とから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第９レンズＬ９と、両凸レンズよりなる第１０レンズＬ１０と、拡大側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第１１レンズＬ１１とから構成されている。第１０レンズＬ１０と第１１レンズＬ１１とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凹レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４とから構成されている。第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１５レンズＬ１５から構成されている。
　実施例６の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表６の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表６の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［６］、ＤＤ［１１］、ＤＤ［１５］、ＤＤ［２０］、ＤＤ［２５］と記入し、表６の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１６（Ａ）～図１６（Ｌ）にそれぞれ、実施例６の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　＜実施例７＞
　図７に、実施例７の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例７に係る投写用ズームレンズは、実施例６に係る投写用ズームレンズと略同様の構成とされているが、第２レンズ群Ｇ２が、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４と、両凸レンズよりなる第５レンズＬ５と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第６レンズＬ６とから構成され、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とは接合されている点、第３レンズ群Ｇ３が、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７と、両凹レンズよりなる第８レンズＬ８と、拡大側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９とから構成され、第７レンズＬ７と第８レンズＬ８とは接合されている点、第４レンズ群Ｇ４が、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１０レンズＬ１０と、両凸レンズよりなる第１１レンズＬ１１とから構成されている点において相違している。
　実施例７の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表７の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表７の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［６］、ＤＤ［１１］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［２０］、ＤＤ［２５］と記入し、表７の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１７（Ａ）～図１７（Ｌ）にそれぞれ、実施例７の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
　＜実施例８＞
　図８に、実施例８の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例８に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、両凹レンズよりなる第３レンズＬ３と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第４レンズＬ４から構成されている。第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第５レンズＬ５と、両凸レンズよりなる第６レンズＬ６と、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７とから構成されている。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第８レンズＬ８と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９とから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、拡大側から順に、拡大側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第１０レンズＬ１０と、両凸レンズよりなる第１１レンズＬ１１とから構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凸レンズよりなる第１３レンズＬ１３とから構成されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４から構成されている。
　実施例８の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表８の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表８の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［７］、ＤＤ［１２］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［２０］、ＤＤ［２４］と記入し、表８の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１８（Ａ）～図１８（Ｌ）にそれぞれ、実施例８の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　＜実施例９＞
　図９に、実施例９の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例９に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１レンズＬ１と、両凹レンズよりなる第２レンズＬ２と、両凸レンズよりなる第３レンズＬ３と、両凹レンズよりなる第４レンズＬ４と、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第５レンズＬ５とから構成されている。第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第６レンズＬ６と、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７と、両凸レンズよりなる第８レンズＬ８とから構成されている。第６レンズＬ６と第７レンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第１０レンズＬ１０とから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、拡大側から順に、両凸レンズよりなる第１１レンズＬ１１と、両凹レンズよりなる第１２レンズＬ１２とから構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４とから構成されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１５レンズＬ１５から構成されている。
　実施例９の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表９の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表９の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［９］、ＤＤ［１４］、ＤＤ［１８］、ＤＤ［２２］、ＤＤ［２６］と記入し、表９の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図１９（Ａ）～図１９（Ｌ）にそれぞれ、実施例９の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　＜実施例１０＞
　図１０に、実施例１０の投写用ズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれにおけるレンズ構成および光線軌跡を示す。実施例１０に係る投写用ズームレンズは、６群構成である点、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群の屈折力の符号、変倍時の固定群、移動群、フォーカス調整に用いるレンズ群については、実施例１に係る投写用ズームレンズの構成と同様とされているが、各レンズ群が有するレンズの構成が以下に述べるように実施例１のものと相違している。
　第１レンズ群Ｇ１は、拡大側から順に、縮小側に平面を向けた平凸レンズよりなる第１レンズＬ１と、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第２レンズＬ２と、縮小側に凸面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第３レンズＬ３と、両凹レンズよりなる第４レンズＬ４と、縮小側に平面を向けた平凸レンズよりなる第５レンズＬ５とから構成されている。第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、拡大側から順に、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第６レンズＬ６と、両凸レンズよりなる第７レンズＬ７と、両凸レンズよりなる第８レンズＬ８とから構成されている。第６レンズＬ６と第７レンズＬ７とは接合されている。第３レンズ群Ｇ３は、縮小側に凹面を向けた負のメニスカスレンズよりなる第９レンズＬ９から構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、縮小側に凹面を向けた正のメニスカスレンズよりなる第１０レンズＬ１０から構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、拡大側から順に、両凹レンズよりなる第１１レンズＬ１１と、両凸レンズよりなる第１２レンズＬ１２と、両凹レンズよりなる第１３レンズＬ１３と、両凸レンズよりなる第１４レンズＬ１４とから構成されている。第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４とは接合されている。第６レンズ群Ｇ６は、両凸レンズよりなる第１５レンズＬ１５から構成されている。
　実施例１０の投写用ズームレンズの基本レンズデータ、ｄ線に関する諸元、ズーム間隔をそれぞれ表１０の（Ａ）～（Ｃ）に示す。表１０の（Ａ）では変倍時に変化する各面間隔の欄にそれぞれＤＤ［９］、ＤＤ［１４］、ＤＤ［１６］、ＤＤ［１８］、ＤＤ［２５］と記入し、表１０の（Ｃ）にこれらの各値を示す。図２０（Ａ）～図２０（Ｌ）にそれぞれ、実施例１０の投写用ズームレンズの各収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表１１に、上記実施例１～１０の上記各条件式（１）、（２）、（２’）、（３）、（３’）、（３’’）、の対応値と、これら条件式に関連する値と、各レンズ群の焦点距離を示す。表１１のｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、ｆ５は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離、ｆ６は第６レンズ群Ｇ６の焦点距離である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明の投写用ズームレンズとしては、上記実施例のものに限られるものではなく種々の態様の変更が可能であり、例えば各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数を適宜変更することが可能である。
　また、本発明の投写型表示装置としても、上記構成のものに限られるものではなく、例えば、用いられるライトバルブや、光束分離または光束合成に用いられる光学部材は、上記構成に限定されず、種々の態様の変更が可能である。

Claims (13)

  1. 　拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群との実質的に６つのレンズ群からなり、
    　縮小側がテレセントリックであり、
    　変倍時には、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群と、前記第４レンズ群と、前記第５レンズ群とが移動し、前記第１レンズ群および前記第６レンズ群は固定されているように構成され、
    　下記条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする投写用ズームレンズ。
    　　　１．５＜ｆｔ／ｆｗ　…　（１）
    　　　０．５＜ｆ５／ｆ３＜１０．０　…　（２）
    ただし、
    ｆｔ：望遠端における全系の焦点距離
    ｆｗ：広角端における全系の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  2. 　前記第１レンズ群を光軸方向へ移動させることでフォーカス調整を行うように構成されていることを特徴とする請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  3. 　前記第１レンズ群が、縮小側に凹面を向けた負レンズを少なくとも２枚含むことを特徴とする請求項１または２記載の投写用ズームレンズ。
  4. 　前記第１レンズ群が、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の負レンズを少なくとも１枚含むことを特徴とする請求項１から３のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  5. 　前記第５レンズ群の最も拡大側に、縮小側に凹面を向けた負レンズが配置されていることを特徴とする請求項１から４のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  6. 　前記第５レンズ群の最も縮小側に、縮小側に凸面を向けた正レンズが配置されていることを特徴とする請求項１から５のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  7. 　前記第５レンズ群が、ｄ線に対するアッベ数が５０以上の正レンズを少なくとも１枚含むことを特徴とする請求項１から６のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  8. 　下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１から７のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
    　　　１０．０＜νｄｐ－νｄｎ＜６０．０　…　（３）
    ただし、
    νｄｐ：前記第５レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
    νｄｎ：前記第５レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
  9. 　前記第６レンズ群が、拡大側に凸面を向けた１枚の正レンズからなることを特徴とする請求項１から８のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  10. 　下記条件式（２’）を満足することを特徴とする請求項１から９のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
    　　　１．０＜ｆ５／ｆ３＜８．０　…　（２’）
  11. 　下記条件式（３’）を満足することを特徴とする請求項１から１０のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
    　　　１２．０＜νｄｐ－νｄｎ＜５０．０　…　（３’）
    ただし、
    νｄｐ：前記第５レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
    νｄｎ：前記第５レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対するアッベ数の平均
  12. 　下記条件式（３’’）を満足することを特徴とする請求項１１項記載の投写用ズームレンズ。
    　　　１４．０＜νｄｐ－νｄｎ＜４０．０　…　（３’’）
  13. 　光源と、該光源からの光が入射するライトバルブと、該ライトバルブにより光変調された光による光学像をスクリーン上に投写する投写用ズームレンズとしての請求項１から１２のうちいずれか１項記載の投写用ズームレンズとを備えたことを特徴とする投写型表示装置。
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