WO2011111535A1 - 保熱器、及び電気湯沸かし器 - Google Patents

保熱器、及び電気湯沸かし器 Download PDF

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WO2011111535A1
WO2011111535A1 PCT/JP2011/054076 JP2011054076W WO2011111535A1 WO 2011111535 A1 WO2011111535 A1 WO 2011111535A1 JP 2011054076 W JP2011054076 W JP 2011054076W WO 2011111535 A1 WO2011111535 A1 WO 2011111535A1
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WO
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heat
sheet
resin film
stretching
cavities
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PCT/JP2011/054076
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靖友 後藤
広樹 佐々木
徹 小倉
伸輔 高橋
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富士フイルム株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
    • C08J5/18—Manufacture of films or sheets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
    • F24H1/18—Water-storage heaters
    • F24H1/181—Construction of the tank
    • F24H1/182—Insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
    • F24H1/18—Water-storage heaters
    • F24H1/185—Water-storage heaters using electric energy supply
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2367/00—Characterised by the use of polyesters obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain; Derivatives of such polymers
    • C08J2367/02—Polyesters derived from dicarboxylic acids and dihydroxy compounds

Definitions

  • the present invention relates to a heat insulator that can be used for an electric water heater or the like.
  • Electric appliances such as electric water heaters and refrigerators have a heat retention function for maintaining the internal temperature.
  • Electric water heaters use electric power to boil water, but electric power is also used for heat retention after the water is boiled.
  • the heat insulating material is used in order to suppress the electric power used for heat retention.
  • electric power is used in refrigerators to retain heat in cold storage rooms and cold rooms, and heat insulating materials are used to suppress the use of electric power.
  • a reduction in energy consumption is desired. If the electrical appliance can be kept warm with low power consumption, energy consumption can be reduced. Furthermore, heat can be effectively utilized.
  • the heat A member As a heat-retaining member that can be used in an electric water heater or the like, a core material such as glass wool, and a jacket material of a laminated structure having a heat-welded layer, a gas barrier layer, and a protective layer, the heat A member has been proposed in which the welding layer is made of a resin film having a melting point of 200 ° C. or higher, and the melting point of the resin film of the gas barrier layer and the protective layer is higher than the melting point of the resin film of the thermal welding layer (for example, Patent Documents). 1).
  • This member can be used even in a high temperature environment and can retain heat for a long time.
  • this member since this member uses glass wool or the like as the core material, the member is not sufficiently flexible, and it is difficult to arbitrarily deform the member according to the shape of the heat source. Therefore, when the said member is used for the apparatus which consists of a heat source and the said member, there exists a problem that the freedom degree of design of an apparatus becomes low.
  • a metal-deposited plastic film has been proposed as a film having heat retention (see, for example, Patent Document 2).
  • This proposed metal-deposited plastic film is formed of a metal-deposited film and a porous plastic film having a cavity.
  • This metal-deposited plastic film has the advantage that the adhesion strength of the metal-deposited film is high.
  • this porous plastic film has a cavity and is a structure that enhances heat retention, the cavity has a structure in which many of the cavities are connected to each other at specific points, and is not an independent cavity. Since the orientation and shape of the cavities are not controlled, there is a problem that the heat retaining property of the porous plastic film is not sufficient. Further, there is a problem that the size of the article cannot be sufficiently reduced depending on the arrangement of the porous plastic film with respect to the heat source.
  • an object of the present invention is to provide a heat insulator capable of effectively utilizing heat and having a high degree of design freedom.
  • Means for solving the problems are as follows. That is, ⁇ 1> It has a heat source and a sheet, The distance between the heat source and the sheet is 1.0 mm or more and 50 mm or less, The sheet has at least a resin film having an independent cavity, The cavity in the resin film is oriented perpendicular to the thickness direction of the resin film, The L / r ratio when the average length of the cavity in the thickness direction is r ( ⁇ m) and the average length of the cavity in the orientation direction of the cavity is L ( ⁇ m) is 10 or more, and The heat retainer is characterized in that the resin film has a thickness of 1.0 mm or less.
  • the space between the heat source and the sheet is set to 1.0 mm or more and 50 mm or less, so that the heat retention device can be reduced in size and the space between the heat source and the sheet can be reduced.
  • Certain air makes it difficult for heat from the heat source to be transmitted to the outside of the heat retainer.
  • the resin film has independent cavities, is oriented perpendicular to the thickness direction of the resin film, and has a specific range of aspect ratios. Therefore, the heat from the heat source is more difficult to be transmitted to the outside of the heat retainer, and the heat source is insulated to efficiently retain heat.
  • the resin film can be freely deformed due to the flexibility of the resin film.
  • the heat retainer enables effective use of heat and further increases the degree of freedom in design.
  • the sheet has a heat conductive layer on a surface on a heat source side of the resin film, and the thickness of the heat conductive layer is 1.0 mm or less.
  • the heat conductive layer is disposed on a surface on the heat source side of the resin film, so that the heat from the heat source is transferred to the resin film before being transferred to the resin film. Since the heat is transmitted in the surface direction of the conductive layer, the heat from the heat source spreads uniformly on the sheet. As a result, there is no uneven heat retention of the heat source, and uniform heat retention is possible.
  • ⁇ 3> The heat retainer according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 2>, wherein the resin film includes a deformation preventing material on a surface opposite to a surface on the heat source side.
  • the deformation preventing material is disposed on a surface opposite to the heat source side surface of the resin film, so that the heat retention is not affected. Deformation such as warpage is suppressed, and the heat insulator can withstand long-term use.
  • ⁇ 4> The heat retainer according to ⁇ 3>, wherein the plurality of deformation preventing materials are arranged in a direction orthogonal to a direction parallel to a direction in which the sheet having a planar shape is deformed.
  • ⁇ 5> The heat retainer according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 4>, wherein the resin film is made of only a crystalline polymer.
  • ⁇ 6> The heat retainer according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 5>, wherein the resin film has a thermal conductivity of 0.08 W / mK or less.
  • ⁇ 7> The heat retainer according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 6>, wherein the ratio of independent cavities is 80% by volume or more with respect to all the cavities.
  • ⁇ 8> The heat retainer according to any one of ⁇ 2> to ⁇ 7>, wherein the heat conductivity of the heat conductive layer is 1.0 W / mK or more.
  • ⁇ 9> The heat retainer according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 8>, wherein the heat source is a hot water storage container.
  • An electric water heater having the heat retainer according to ⁇ 9>.
  • the conventional problems described above can be solved, heat can be used effectively, and a heat retainer with a high degree of design freedom can be provided.
  • FIG. 2A is a perspective view of a resin film for explaining an aspect ratio and having an independent cavity.
  • FIG. 2B is a diagram for explaining the aspect ratio, and is a cross-sectional view taken along the line A-A ′ of the resin film having independent cavities in FIG. 2A.
  • FIG. 2C is a view for explaining the aspect ratio, and is a B-B ′ sectional view of the resin film having independent cavities in FIG. 2A.
  • FIG. 3 is a perspective view in which deformation preventing materials are arranged in a resin film having a cylindrical independent cavity.
  • FIG. 4 is a cross-sectional photograph of the resin film 7 produced in Example 14 (cross-sectional photograph corresponding to the A-A ′ section of FIG. 2A).
  • FIG. 5 is a cross-sectional photograph of the resin film 10 produced in Comparative Example 4.
  • the heat retainer of the present invention has at least a heat source and a sheet, and further has other configurations as necessary.
  • the heat source is not particularly limited as long as it is a member that is at least one of higher and lower temperatures than normal temperature, and can be appropriately selected according to the purpose.
  • a hot water storage container for an electric water heater a refrigerator warmer room And refrigerator rooms and water bottles.
  • the sheet has at least a resin film having an independent cavity, and further has other configurations as necessary.
  • the said cavity which the resin film which has the said independent cavity has means the domain of a vacuum state, or a gaseous phase which exists in the said resin film inside.
  • the independent cavities refer to a state in which two or more cavities are not connected in a state where resin exists around the cavities. The independent cavity can be confirmed by image analysis of a photograph taken with an optical microscope or a scanning electron microscope.
  • the ratio of the independent cavities is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 80% by volume or more, more preferably 90% by volume or more, and 95% by volume with respect to all the cavities. The above is particularly preferable. When the ratio of the independent cavities is within the particularly preferable range, it is advantageous in terms of heat retention.
  • the ratio of the independent cavities can be obtained by image analysis of a photograph taken with an optical microscope or a scanning electron microscope.
  • the cavity is oriented perpendicular to the thickness direction of the resin film having the independent cavity.
  • the cavity has an aspect ratio in a specific range.
  • the resin film having independent cavities has independent cavities, and the cavities have a specific orientation and an aspect ratio in a specific range, whereby high heat retention can be obtained. Therefore, the heat retainer of the present invention can effectively use heat.
  • the aspect ratio is an L / r ratio when the average length of the cavities in the thickness direction is r ( ⁇ m) and the average length of the cavities in the orientation direction of the cavities is L ( ⁇ m). , And may be abbreviated as “aspect ratio”).
  • the aspect ratio is not particularly limited as long as it is 10 or more, and can be appropriately selected according to the purpose, but is preferably 15 or more, and more preferably 20 or more. When the aspect ratio is 20 or more, it is advantageous in that heat retention and cushioning properties of the seat can be improved.
  • FIG. 2A to 2C are diagrams for specifically explaining the aspect ratio, in which FIG. 2A is a perspective view of a resin film having an independent cavity, and FIG. 2B is an illustration of the independent cavity in FIG. 2A.
  • FIG. 2C is a cross-sectional view taken along the line BB ′ of the resin film having an independent cavity in FIG. 2A.
  • the “average length of the cavities in the thickness direction (r ( ⁇ m))” is a cross section perpendicular to the surface 1a of the resin film 1 having independent cavities and perpendicular to the first stretching direction (FIG. 2A). This corresponds to the average thickness r (see FIG. 2B) of the cavity 100 in the AA ′ cross section in FIG.
  • the “average length (L ( ⁇ m)) of the cavities in the orientation direction of the cavities” is a cross section perpendicular to the surface 1a of the resin film 1 having independent cavities and parallel to the first stretching direction. This corresponds to the average length L (see FIG. 2C) of the cavity 100 in the (BB ′ cross section in FIG. 2A).
  • stretching direction shows the extending direction of 1 axis
  • this longitudinal stretching direction corresponds to the first stretching direction.
  • stretching is biaxial or more, at least 1 direction is shown among the extending directions aiming at cavity formation.
  • longitudinal stretching is performed along the flow direction of the molded body during production, and a cavity can be formed by this longitudinal stretching. It corresponds to the first stretching direction.
  • the average length (r ( ⁇ m)) of the cavity in the thickness direction can be measured by an image of an optical microscope or an electron microscope.
  • the average length (L ( ⁇ m)) of the cavities in the alignment direction of the cavities can be measured by an image of an optical microscope or an electron microscope.
  • the average number P of the cavities in the thickness direction is not particularly limited and may be appropriately selected according to the purpose, but is preferably 5 or more, more preferably 10 or more, and even more preferably 15 or more. .
  • the cavities are usually oriented along the first stretching direction. Therefore, the “number of the cavities in the thickness direction orthogonal to the orientation direction of the cavities” is a cross section perpendicular to the surface 1a of the resin film 1 having independent cavities and perpendicular to the first stretching direction (FIG. 2A). Corresponds to the number of cavities 100 included in the film thickness direction.
  • the average number P of the cavities in the thickness direction can be measured by an image of an optical microscope or an electron microscope.
  • the heat conductivity of the resin film which has the said independent cavity there is no restriction
  • the thermal conductivity can be calculated by the product of measured values of thermal diffusivity, specific heat, and density.
  • the thermal diffusivity can be generally measured by a laser flash method (for example, TC-7000 (manufactured by Vacuum Riko Co., Ltd.)).
  • the specific heat can be measured by a differential scanning calorimeter (DSC) according to the method described in JIS K7123.
  • the density can be calculated by measuring the mass of a certain area and its thickness.
  • the thickness of the resin film having an independent cavity is not particularly limited as long as it is 1.0 mm or less, and can be appropriately selected according to the purpose, but is preferably 0.01 mm or more and 0.5 mm or less. 0.02 mm or more and 0.2 mm or less is more preferable, and 0.04 mm or more and 0.18 mm or less is particularly preferable.
  • the thickness of the resinous film exceeds 1.0 mm, the workability may be lowered, and particularly, it may be difficult to bend the independent cavity.
  • the thickness is within the particularly preferable range, it is advantageous in that it can be easily handled and can be bent sufficiently following a heat source having a small curvature radius.
  • the thickness refers to one thickness when the resin film having the independent cavity is used as a single sheet, and when a plurality of stacked films are used, a plurality of stacked layers are used. The total thickness of the sheets.
  • the material of the resin film having an independent cavity is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose.
  • the resin film may be composed of only a crystalline polymer or other components other than the crystalline polymer. May be included. Among these, what consists only of the said crystalline polymer is advantageous at the point which can improve heat retention.
  • Crystalline polymer-- In general, polymers are classified into crystalline polymers and amorphous (amorphous) polymers, but even crystalline polymers are not 100% crystalline, and long chain molecules are regularly formed in the molecular structure. It includes aligned crystalline regions and non-regularly arranged amorphous (amorphous) regions. Therefore, the crystalline polymer only needs to include at least the crystalline region in the molecular structure, and the crystalline region and the amorphous region may be mixed.
  • polyolefin for example, low density polyethylene, high density polyethylene, polypropylene, etc.
  • PA polyamides
  • POM polyacetals
  • polyesters eg, PET, PEN, PTT, PBT, PPT, PHT, PBN, PES, PBS, etc.
  • SPS syndiotactic polystyrene
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PEEK polyether ether ketones
  • polyolefins polyolefins, polyesters, syndiotactic polystyrene (SPS), and liquid crystal polymers (LCP) are preferable, and polyolefins and polyesters are more preferable from the viewpoints of durability, mechanical strength, production, and cost. Two or more kinds of these polymers may be blended or copolymerized.
  • SPS syndiotactic polystyrene
  • LCP liquid crystal polymers
  • the melt viscosity of the crystalline polymer is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 50 Pa ⁇ s to 700 Pa ⁇ s, more preferably 70 Pa ⁇ s to 500 Pa ⁇ s, and more preferably 80 Pa ⁇ s. More preferably, s to 300 Pa ⁇ s.
  • the melt viscosity is 50 Pa ⁇ s to 700 Pa ⁇ s, the shape of the melt film discharged from the die head at the time of melt film formation is stable, and it is easy to form a uniform film. It is preferable in that it becomes appropriate and is easy to extrude, and the melted film at the time of film formation is leveled to reduce unevenness.
  • the melt viscosity can be measured by a plate type rheometer or a capillary rheometer.
  • the intrinsic viscosity (IV) of the crystalline polymer is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 0.4 to 1.2, more preferably 0.6 to 1.0. 0.7 to 0.9 is particularly preferable.
  • the IV is 0.4 to 1.2, the strength of the formed film is increased, and this is preferable because the film can be efficiently stretched.
  • the IV can be measured by an Ubbelohde viscometer.
  • the melting point (Tm) of the crystalline polymer is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 40 ° C to 350 ° C, more preferably 100 ° C to 300 ° C, and more preferably 100 ° C to 260 ° C. ° C is particularly preferred.
  • the melting point of 40 ° C. to 350 ° C. is preferable in that the shape can be easily maintained in a temperature range expected for normal use, and even without using a special technique required for processing at a high temperature. It is preferable at the point which can form a uniform film.
  • the melting point can be measured by a differential scanning calorimeter (DSC).
  • polyester resins mean a general term for polymer compounds having an ester bond as a main bond chain. Therefore, as the polyester resin suitable as the crystalline polymer, the exemplified PET (polyethylene terephthalate), PEN (polyethylene naphthalate), PTT (polytrimethylene terephthalate), PBT (polybutylene terephthalate), PPT (polypenta).
  • the dicarboxylic acid component is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose. Examples thereof include aromatic dicarboxylic acids, aliphatic dicarboxylic acids, alicyclic dicarboxylic acids, oxycarboxylic acids, and polyfunctional acids. Can be mentioned.
  • aromatic dicarboxylic acid examples include terephthalic acid, isophthalic acid, diphenyldicarboxylic acid, diphenylsulfone dicarboxylic acid, naphthalenedicarboxylic acid, diphenoxyethanedicarboxylic acid, and 5-sodium sulfoisophthalic acid.
  • terephthalic acid, isophthalic acid, diphenyldicarboxylic acid, and naphthalenedicarboxylic acid are preferable, and terephthalic acid, diphenyldicarboxylic acid, and naphthalenedicarboxylic acid are more preferable.
  • Examples of the aliphatic dicarboxylic acid include oxalic acid, succinic acid, eicoic acid, adipic acid, sebacic acid, dimer acid, dodecanedioic acid, maleic acid, and fumaric acid.
  • Examples of the alicyclic dicarboxylic acid include cyclohexane dicarboxylic acid.
  • Examples of the oxycarboxylic acid include p-oxybenzoic acid.
  • Examples of the polyfunctional acid include trimellitic acid and pyromellitic acid.
  • succinic acid, adipic acid, and cyclohexanedicarboxylic acid are preferable, and succinic acid and adipic acid are more preferable.
  • the diol component is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose. Examples thereof include aliphatic diols, alicyclic diols, aromatic diols, diethylene glycol, and polyalkylene glycols. Of these, aliphatic diols are preferred.
  • Examples of the aliphatic diol include ethylene glycol, propane diol, butane diol, pentane diol, hexane diol, neopentyl glycol, and triethylene glycol. Among these, propanediol, butanediol, pentanediol, and hexanediol are particularly preferable.
  • Examples of the alicyclic diol include cyclohexanedimethanol.
  • Examples of the aromatic diol include bisphenol A and bisphenol S.
  • the melt viscosity of the polyester resin is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 50 Pa ⁇ s to 700 Pa ⁇ s, more preferably 70 Pa ⁇ s to 500 Pa ⁇ s, and more preferably 80 Pa ⁇ s. ⁇ 300 Pa ⁇ s is particularly preferred.
  • the higher the melt viscosity the easier it is to create cavities during stretching.
  • the melt viscosity is 50 Pa ⁇ s to 700 Pa ⁇ s, it is easier to extrude during film formation and the resin flow stabilizes and stays.
  • the intrinsic viscosity (IV) of the polyester resin is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 0.4 to 1.2, more preferably 0.6 to 1.0, 0.7 to 0.9 is particularly preferable.
  • IV is larger, cavities are more likely to be generated during stretching.
  • the IV is 0.4 to 1.2, extrusion is easy during film formation, and the resin flow is stable and stagnation does not easily occur. It is preferable in that the quality is stabilized.
  • the IV is 0.4 to 1.2, the stretching tension is appropriately maintained at the time of stretching, and thus it is easy to stretch uniformly and it is preferable in that the load is not easily applied to the apparatus.
  • the IV is 0.4 to 1.2, it is preferable in that the product is hardly damaged and the physical properties are increased.
  • the melting point of the polyester resin is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose. However, from the viewpoint of heat resistance and film forming property, 70 ° C. to 300 ° C. is preferable, and 90 ° C. to 270 ° C. More preferred.
  • the said dicarboxylic acid component and the said diol component may respectively superpose
  • a polymer may be formed by copolymerization.
  • two or more kinds of polymers may be blended and used.
  • the polymer added to the main polymer has a melt viscosity and an intrinsic viscosity that are close to those of the main polymer, and the addition amount is smaller when the film is formed or melted. It is preferable in that the physical properties are enhanced during extrusion and the extrusion becomes easy.
  • a resin other than polyester may be added to the polyester resin.
  • the resin film having independent cavities made of only a crystalline polymer can form cavities in a simple process even without adding a cavity forming agent such as inorganic fine particles or incompatible resins. Thereby, the recyclability of the resin film having the independent cavity can be enhanced. Furthermore, no special equipment for dissolving the inert gas in the resin in advance is required. In addition, it mentions later about the manufacturing method of the resin film which has the said independent cavity which consists only of crystalline polymers.
  • the resin film having independent cavities made of only the crystalline polymer may contain other components other than the crystalline polymer as necessary as long as it does not contribute to the expression of the cavities.
  • the other components include a heat resistance stabilizer, an antioxidant, an organic lubricant, a nucleating agent, a dye, a pigment, a dispersant, and a coupling agent. Whether or not the other component contributes to the development of the cavity can be determined by whether or not a component other than the crystalline polymer (for example, each component described later) is detected in the cavity or at the interface portion of the cavity.
  • Method for producing resin film having independent cavities made of only crystalline polymer-- The method for producing a resin film having independent cavities made of only the crystalline polymer is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose. However, at least stretching the polymer molded body by 2 to 8 times It is preferable to include a process. The method for producing a resin film having independent cavities may further include other steps such as a film forming step as necessary.
  • the said polymer molded object shows only what consists only of the said crystalline polymer, and does not have a cavity in particular, For example, a polymer film, a polymer sheet, etc. are mentioned.
  • the at least one crystalline polymer constituting the polymer molded body is composed of a plurality of types of crystal states and includes a crystal containing crystals that are difficult to stretch during stretching. It is considered that when the resin is peeled and stretched in such a manner that the resin is torn, this serves as a cavity forming source to form a cavity. Note that such void formation by stretching is possible not only when there is only one kind of crystalline polymer but also when two or more kinds of crystalline polymers are blended or copolymerized.
  • the stretching method is not particularly limited as long as the effects of the present invention are not impaired, and examples thereof include uniaxial stretching, sequential biaxial stretching, and simultaneous biaxial stretching. It is preferable that longitudinal stretching is performed along the direction in which the molded body flows.
  • the number of longitudinal stretching stages and the stretching speed can be adjusted by the combination of rolls and the speed difference between the rolls.
  • the number of stages of the longitudinal stretching is not particularly limited as long as it is one or more, but it can be stretched more than two stages in terms of more stable and high-speed stretching and production yield and machine restrictions. It is preferable to do.
  • longitudinal stretching in two or more stages is advantageous in that a cavity can be formed by stretching in the second stage after confirming the occurrence of necking in the first stage.
  • the stretching speed of the longitudinal stretching is not particularly limited as long as the effects of the present invention are not impaired, and can be appropriately selected according to the purpose, but is preferably 10 mm / min to 36,000 mm / min, and preferably 800 mm / min. Is more preferably 24,000 mm / min, and further preferably 1,200 mm / min to 12,000 mm / min.
  • the stretching speed is 10 mm / min or more, it is preferable in that sufficient necking can be easily expressed.
  • the stretching speed is 36,000 mm / min or less, uniform stretching is facilitated, the resin is not easily broken, and the cost is reduced without requiring a large stretching apparatus for high-speed stretching. It is preferable in that it can be performed.
  • the stretching speed is 10 mm / min to 36,000 mm / min, sufficient necking is easily exhibited, uniform stretching is facilitated, the resin is not easily broken, and high speed stretching is intended. This is preferable in that the cost can be reduced without requiring a large stretching apparatus.
  • the stretching speed in the case of one-stage stretching is preferably 1,000 mm / min to 36,000 mm / min, more preferably 1,100 mm / min to 24,000 mm / min, and 1,200 mm / min. More preferably, it is from min to 12,000 mm / min.
  • the first-stage stretching is a preliminary stretching whose main purpose is to develop necking.
  • the stretching speed of the preliminary stretching is preferably 10 mm / min to 300 mm / min, more preferably 40 mm / min to 220 mm / min, and still more preferably 70 mm / min to 150 mm / min.
  • the second-stage stretching speed after the necking is expressed by the preliminary stretching is preferably changed from the stretching speed of the preliminary stretching.
  • the second stage stretching speed after causing necking by the preliminary stretching is preferably 600 mm / min to 36,000 mm / min, more preferably 800 mm / min to 24,000 mm / min, and 1,200 mm. / Min to 15,000 mm / min is more preferable.
  • Stretching temperature The temperature during stretching is not particularly limited and can be appropriately selected according to the purpose.
  • T (° C) and the glass transition temperature is Tg (° C), (Tg-30) (° C.) ⁇ T (° C.) ⁇ (Tg + 70) (° C.)
  • Tg-25 the glass transition temperature
  • Tg + 70 the glass transition temperature
  • Tg ⁇ 20 the glass transition temperature
  • Tg + 70 the glass transition temperature
  • the stretching temperature (° C.) is ⁇ glass transition temperature (Tg) ⁇ 30 ⁇ ° C. or more, ⁇ glass transition temperature ( Tg) +70 ⁇ ° C. or lower is preferable in that the void content increases, the aspect ratio tends to be 10 or more, and the voids are sufficiently developed.
  • the stretching temperature T (° C.) can be measured with a non-contact thermometer.
  • the glass transition temperature Tg (° C.) can be measured by a differential scanning calorimeter (DSC).
  • lateral stretching may or may not be performed as long as it does not hinder the appearance of cavities.
  • the film may be relaxed or heat-treated using a lateral stretching process.
  • the molded body after stretching may be further subjected to treatment such as heat shrinkage by applying heat or application of tension for the purpose of shape stabilization.
  • the method for producing the polymer molded body is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the purpose.
  • the crystalline polymer is a polyolefin, a polyester resin, a polyamide, or the like
  • a melt film is formed. It can manufacture suitably with a method.
  • the polymer molded body may be produced independently of the stretching step or continuously.
  • Drawing 1 is a figure showing an example of the manufacturing method of the resin film which has an independent cavity, and is a flow figure of a biaxially stretched film manufacturing device.
  • an extruder 12 a twin screw extruder or a single screw extruder is used depending on the raw material shape and production scale.
  • the T-die 13 a soft plate shape (film or sheet shape).
  • the discharged film or sheet F is cooled and solidified by the casting roll 14 to form a film.
  • the formed film or sheet F (corresponding to “polymer molded body”) is sent to the longitudinal stretching machine 15.
  • seat F formed into a film is again heated within the longitudinal stretch machine 15, and is stretched
  • a cavity is formed in the film or sheet F along the stretching direction.
  • the film or sheet F in which the cavities are formed is gripped at both ends by the left and right clips 16a of the transverse stretching machine 16, and is stretched laterally while being sent to the winder side (not shown). It becomes the resin film 1 which has a cavity.
  • the method for producing the resin film having an independent cavity other than the method for producing the resin film having an independent cavity made of only the crystalline polymer is not particularly limited and can be appropriately selected depending on the purpose.
  • the sheet may have a resin film other than the resin film having the independent cavity (for example, a resin film having no cavity).
  • the resin film which has the said independent cavity may be used by 1 sheet, and may laminate
  • stacking the resin film which has the said several independent cavity you may use an adhesive agent, unless the effect of this invention is impaired.
  • the thickness of the sheet is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose, but is preferably 0.01 mm or more and 1.0 mm or less, more preferably 0.02 mm or more and 0.5 mm or less, and 0.04 mm.
  • the thickness is particularly preferably 0.2 mm or less. If the thickness of the sheet exceeds 1.0 mm, workability may be deteriorated, particularly bending may be difficult. On the other hand, when the thickness of the sheet is within the particularly preferable range, it is advantageous in that it can be easily handled and can be bent sufficiently following a heat source having a small curvature radius.
  • the sheet may be used, for example, by rounding the sheet cut into a quadrangle and joining two opposite sides to form a cylinder.
  • the cylindrical sheet can be arranged so as to have a predetermined distance along the curved side surface of the cylindrical heat source when the heat source is cylindrical.
  • the thermal conductive layer is a layer formed from a material having thermal conductivity.
  • the thermal conductivity of the said heat conductive layer is no restriction
  • an amorphous silica 1.5W / mK
  • a diamond 2,000W
  • stainless steel (30 W / mK), iron (80 W / mK), graphite (150 W / mK), aluminum (236 W / mK), copper (400 W / mK or more), silver (420 W / mK or more), gold ( 320 W / mK).
  • These may be used individually by 1 type and may use 2 or more types together.
  • graphite, aluminum, and copper are preferable in terms of cost and workability.
  • the thickness of the heat conductive layer is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the purpose.
  • the thickness is preferably 1.0 mm or less, more preferably 1 ⁇ 10 ⁇ 6 mm to 0.3 mm, and more preferably 1 ⁇ 10.
  • a range of ⁇ 5 mm to 0.1 mm is particularly preferable. If the thickness of the heat conductive layer exceeds 1.0 mm, processing may be difficult. On the other hand, when the thickness of the heat conductive layer is within the particularly preferable range, it is advantageous in terms of workability when a heat retainer is formed.
  • the formation position of the heat conductive layer is the surface on the heat source side in the resin film having the independent cavity, that is, the sheet is on the heat source side in the resin film having the independent cavity. Having the heat conductive layer on the surface is advantageous in terms of heat uniformity.
  • the method for forming the heat conductive layer on the surface of the resin film having the independent cavity is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the purpose.
  • the surface of the resin film having the independent cavity The method of forming by vapor deposition using a vapor deposition apparatus, the method of sticking the film which has thermal conductivity on the surface of the resin film which has the said independent cavity, etc. are mentioned.
  • an adhesive may be used as necessary as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • the distance between the heat source and the sheet is not particularly limited as long as it is 1.0 mm or more and 50 mm or less, and can be appropriately selected according to the purpose, but 1.0 mm or more and 20 mm or less is preferable, and 1.0 mm It is more preferably 10 mm or less and particularly preferably 1.0 mm or more and 2.5 mm or less.
  • the distance between the heat source and the sheet is less than 1.0 mm, the sheet may come into contact with the heat source due to the swell of the sheet or the like, and heat retention may be impaired, and when the distance exceeds 50 mm, the heat source and the sheet The flow of air existing in the space between the sheets becomes large, and heat may escape to impair heat retention.
  • the distance between the heat source and the sheet is within the particularly preferable range, the flow of air existing in the space between the heat source and the sheet is small, so that heat retention is not impaired.
  • the method for adjusting the distance between the heat source and the sheet is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the purpose.
  • a metal wire (wire) or a resin between the heat source and the sheet And a method of sandwiching the spacer.
  • the number of the metal wires in the case where the metal wires are sandwiched between the heat source and the sheet is not particularly limited and may be appropriately selected according to the purpose, and may be one or two or more. Good.
  • the distance between the heat source and the sheet can be adjusted by arranging a plurality of metal wires serving as spacers at equal intervals on the outer periphery of the heat source.
  • transformation prevention material is mentioned, for example.
  • -Deformation prevention material is a member that prevents deformation of the sheet due to heat. If deformation of the sheet can be prevented, a decrease in heat retention of the sheet due to deformation of the sheet is suppressed, and as a result, effective use of heat by the heat retainer of the present invention becomes possible.
  • Specific examples of the deformation of the sheet include, for example, warpage and undulation of the sheet due to heat.
  • the formation position of the deformation preventing material is a surface opposite to the surface on the heat source side in the resin film having the independent cavity, from the heat source without affecting the heat retention. It is advantageous in that the undulation of the sheet due to the heat of can be suppressed.
  • the plurality of deformation preventing materials are arranged in a direction orthogonal to a direction parallel to a direction in which the sheet having a planar shape is deformed. This is advantageous in that deformation (for example, warpage) of the sheet due to heat from the heat source can be prevented without impairing flexibility.
  • An example of a configuration in which a plurality of the deformation preventing materials are arranged in a direction perpendicular to a direction parallel to a direction in which the resin film having an independent cavity that has a planar shape is deformed is described with reference to FIG. explain.
  • FIG. 3 is a perspective view of a resin film 31 having cylindrical independent cavities in which columnar deformation preventing materials 32 are arranged. In FIG.
  • the plurality of deformation preventing materials 32 are parallel to the bending direction of the resin film 31 having a cylindrical independent cavity (the direction in which the resin film having an independent cavity having a planar shape is deformed). Are arranged at an appropriate interval in a direction perpendicular to.
  • the method for forming the deformation preventing material on the surface of the resin film having the independent cavities is not particularly limited and may be appropriately selected depending on the intended purpose. Examples thereof include a method of attaching. When pasting, an adhesive may be used as necessary as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • the electric water heater of the present invention has at least the heat retainer of the present invention, and further includes other members as necessary.
  • a molded body (polymer film) was produced.
  • This polymer molded body (polymer film) was uniaxially stretched (longitudinal stretching). Specifically, in a heated atmosphere at 40 ° C., uniaxial stretching was performed at a speed of 100 mm / min, and after confirming that necking had occurred, uniaxial stretching was further performed in the same direction at a speed of 510 mm / min.
  • a resin film 1 having a thickness of 110 ⁇ m was produced.
  • This resin film 1 was a sheet 1.
  • the below-mentioned measurement and evaluation were performed.
  • the measurement results and evaluation results are shown in Table 1-1.
  • the outer casing of the electric water heater (trade name: VIP thermos NC-SU221, manufactured by Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.) was removed, and only the hot water storage container and the heater were used.
  • a spacer 1 (a metal wire having a diameter of 1.0 mm) was wound around the hot water storage container.
  • the sheet 1 was wound around the hot water storage container around which the spacer 1 was wound so that the distance between the hot water storage container and the sheet 1 was uniformly 1.0 mm, and a heat insulator was manufactured. The following evaluation was performed on the heat insulator. The evaluation results are shown in Table 1-2.
  • ⁇ Measurement> ⁇ 1 Measurement of Thermal Conductivity
  • the thermal diffusivity was measured using TC-7000 (manufactured by Vacuum Riko Co., Ltd.). Both sides of the resin film were blackened by spraying and measured at room temperature. The density and specific heat were measured by the method described later, and the thermal conductivity was determined from the product of the three measured values. The density was determined by cutting out a certain area, measuring the mass with a balance, measuring the thickness with a film thickness meter, and dividing the mass by the volume. The specific heat was determined by the method described in JIS K7123. As a differential scanning calorimeter (DSC), Q1000 (manufactured by TA Instruments) was used.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • Thickness Resin Film Thickness
  • Measurement was performed using a long range contact displacement meter AF030 (measurement unit) and AF350 (instruction unit) manufactured by Keyence Corporation.
  • AF030 measurement unit
  • AF350 instruction unit
  • -Thickness of the deposited layer A small piece of the sheet whose cross section was exposed was embedded with an embedding resin to prepare an ultrathin section, and then the thickness was measured with a transmission electron microscope (JEM2010 type, manufactured by JEOL Ltd.). Alternatively, the cross section of the sheet was exposed, and the thickness was measured with a scanning electron microscope (S-4700 type, manufactured by Hitachi High-Technologies).
  • ⁇ 4 Presence or absence of independent cavities
  • the photographs taken with an optical microscope or a scanning electron microscope were subjected to image analysis to confirm the presence or absence of independent cavities.
  • ⁇ 5 Percentage of independent cavities The photographs taken with an optical microscope or a scanning electron microscope were subjected to image analysis to determine the percentage of independent cavities.
  • ⁇ 6 Direction of Orientation
  • the direction of orientation is confirmed by a photograph taken with an optical microscope or a scanning electron microscope, exposing each cross section in a direction parallel to and perpendicular to the longitudinal stretching direction of the resin film. did.
  • the descriptions in Table 1-1 and Table 2-1 have the following meanings.
  • MD All the cavities are oriented in the longitudinal stretching direction (direction perpendicular to the thickness direction). Many MD directions: 60% or more and less than 100% of the cavities are oriented in the longitudinal stretching direction (direction perpendicular to the thickness direction).
  • MD / TD equivalent 50% of the cavities are oriented in the longitudinal stretching direction (direction perpendicular to the thickness direction), and 50% of the cavities are oriented in the transverse stretching direction (direction perpendicular to the thickness direction).
  • ⁇ 7 Measurement of Aspect Ratio
  • a cross section was examined using a scanning electron microscope at an appropriate magnification of 300 to 3,000 times, and a measurement frame was set for each cross-sectional photograph. This measurement frame was set so that 50 to 100 cavities were included in the measurement frame. Next, the number of cavities included in the measurement frame is measured, and the number of cavities included in the measurement frame having a cross section perpendicular to the longitudinal stretching direction (see FIG. 2B) is m and the cross section parallel to the longitudinal stretching direction.
  • ⁇ Evaluation> ⁇ 1 Flexibility
  • the flexibility of the produced sheet was evaluated according to the following evaluation criteria.
  • ⁇ The hot water storage container can be surrounded without making a crease, and the sheet can be returned to its original flat shape by removing it from the heat source.
  • ⁇ Partially creased, but the hot water storage container can be surrounded, and when the sheet is removed from the heat source, it can be restored to its original flat shape with the partially creased.
  • X It breaks and cannot surround the hot water storage container, and when the sheet is removed from the heat source, it cannot be returned to its original flat shape while being deformed.
  • ⁇ 3 Thermal Uniformity
  • the thermal uniformity was measured with a small thermal image camera (CPA-0150 manufactured by Chino) that is displayed in color as the temperature changes. Based on the measurement results, the evaluation was made according to the following evaluation criteria. ⁇ : Select any 30 points on the image and measure the temperature, and the temperature difference range is within 2 ° C from the average value ⁇ : Select any 30 points on the image and measure the temperature, and the temperature difference range is the average value To 2 ° C to less than 5 ° C ⁇ : Select 30 points on the image and measure the temperature, and the temperature difference range is 5 ° C or more from the average value
  • ⁇ 4 Deformation Prevention Effect
  • the produced heat insulator was kept at 90 ° C. for 48 hours, and then the swell of the sheet was visually confirmed. Evaluation was made according to the following evaluation criteria. ⁇ : No swell is visually observed. ⁇ : One or two places were in contact with the heat source due to swell. X: Three or more places were in contact with the heat source due to the swell.
  • Example 2 The resin film 1 obtained in Example 1 was stretched in the transverse direction with a tenter. Specifically, in a warming atmosphere of 50 ° C., the film is stretched twice at 300 mm / min, heat-set at 150 ° C., cooled and wound, and a resin film 2 having a thickness of 53 ⁇ m (with an independent cavity) Resin film 2) was produced. This resin film 2 was designated as a sheet 2. Next, in Example 1, a sheet 2 was used instead of the sheet 1, and a heat insulator was produced in the same manner as in Example 1. About the said resin film and the said heat insulator, the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 3 Using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC Kiko Co., Ltd.), copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one side of the resin film 1 obtained in Example 1 to produce a sheet 3.
  • a heat retainer was produced in the same manner as in Example 1, except that the sheet 3 was used instead of the sheet 1 and the heat conductive layer was on the surface of the hot water storage container.
  • the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 4 Using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC Kiko Co., Ltd.), copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one surface of the resin film 2 obtained in Example 2 to produce a sheet 4.
  • a heat retainer was produced in the same manner as in Example 1 except that the sheet 4 was used in place of the sheet 1 and the heat conductive layer was on the surface of the hot water storage container.
  • seat and the said heat retention device the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 5 The resin film 1 obtained in Example 1 was stacked on eight sheets using an adhesive (aerosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M) to a thickness of 0.88 mm. Subsequently, using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC Kiko Co., Ltd.), aluminum having a thickness of 50 nm was vapor-deposited on one surface of the stacked resin films, and a sheet 5 was produced. Next, in Example 1, except that the sheet 5 is used instead of the sheet 1 and the heat conductive layer of the sheet 5 is on the surface of the hot water storage container, the heat retainer is the same as in Example 1. Was made. About the said sheet
  • Example 6 In Example 4, aluminum having a thickness of 100 nm was evaporated instead of copper, and a sheet 6 was obtained. Next, in Example 1, a heat retainer was produced in the same manner as in Example 1 except that the sheet 6 was used instead of the sheet 1 and the heat conductive layer was on the surface of the hot water storage container. About the said sheet
  • PET polyethylene terephthalate 100% resin, polyester
  • a body polymer film
  • the polymer molded body was uniaxially stretched (longitudinal stretching). Specifically, uniaxial stretching was performed at a speed of 100 mm / min in a heated atmosphere at 70 ° C., and after confirming that necking had occurred, further uniaxial stretching was performed in the same direction at a speed of 510 mm / min.
  • a resin film 3 having a thickness of 100 ⁇ m (resin film 3 having an independent cavity) was produced.
  • This resin film 3 was used as a sheet 7.
  • a heat retainer was produced in the same manner as in Example 1 except that the sheet 7 was used instead of the sheet 1 in Example 1.
  • the results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 8 The resin film 3 obtained in Example 7 was stretched in the transverse direction with a tenter. Specifically, the film is stretched 3.5 times at a rate of 300 mm / min in a heated atmosphere at 120 ° C., heat-set at 200 ° C., cooled and wound, and a resin film 4 having a thickness of 50 ⁇ m (with an independent cavity) Resin film 4) was produced. Next, two sheets of graphite film (trade name: HT1220AP, manufactured by Graphtec Co., Ltd.) having a thickness of 0.5 mm are bonded to one side of the resin film 4 with an adhesive (aerosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M), and the sheet 8 Was made.
  • an adhesive aserosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M
  • Example 1 a heat retainer is performed in the same manner as in Example 1 except that the sheet 8 is used instead of the sheet 1 and that the heat conductive layer of the sheet 8 is on the surface of the hot water storage container.
  • the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 9 The aluminum foil (trade name: Mitsubishi foil, manufactured by Mitsubishi Aluminum Co., Ltd.) having a thickness of 0.012 mm was bonded to one surface of the resin film 4 obtained in Example 8 with an adhesive (aerosol adhesive, spray paste 99, manufactured by 3M). Sheet 9 was produced. Next, in Example 1, the sheet retainer is used in place of the sheet 1, and the heat retainer is the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 9 comes to the surface on the hot water storage container side. Was made. About the said sheet
  • Example 10 Five sheets of the resin film 3 obtained in Example 7 were stacked with an adhesive (aerosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M) to a thickness of 0.5 mm. Two sheets of graphite film (trade name: HT1220AP, manufactured by Graphtec Co., Ltd.) having a thickness of 0.5 mm were bonded to one side of the laminated resin film with an adhesive (aerosol adhesive, spray paste 99, manufactured by 3M) to prepare a sheet 10. . Next, in Example 1, except that the sheet 10 is used in place of the sheet 1 and the heat conductive layer of the sheet 10 is on the surface of the hot water storage container, the heat retainer is the same as in Example 1. Was made. About the said sheet
  • Polypropylene (PP) (polypropylene 100% resin, manufactured by Aldrich, weight average molecular weight 190,000, number average molecular weight 50,000, MFI: 35 g / 10 min (ASTM D1238, 230 ° C., 2.16 kg), Tm: 170 ° C. to 175 ° C. ) was extruded from a T-die using a melt extruder and solidified with a casting drum to produce a polymer molded body (polymer film) having a thickness of 410 ⁇ m. Subsequently, the polymer molded body (polymer film) was uniaxially stretched (longitudinal stretching).
  • Example 12 The resin film 5 obtained in Example 11 was stretched in the transverse direction with a tenter. Specifically, the film was stretched 5 times at 50 mm / min in a heated atmosphere of 40 ° C., heat-set at 100 ° C., cooled and wound up, and a resin film 6 having a thickness of 10 ⁇ m (resin film having an independent cavity) 6) was produced. Next, copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one surface of the resin film 6 using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC KIKOH Co., Ltd.) to produce a sheet 12.
  • VPC-410 vapor deposition apparatus
  • Example 1 the sheet retainer was used instead of the sheet 1, and the heat retainer was the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 12 was on the surface of the hot water storage container.
  • seat, and the said heat insulator the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 1-1 and Table 1-2.
  • Example 13 5 sheets of the resin film 5 obtained in Example 11 and 5 sheets of the resin film 6 obtained in Example 12 were overlapped with an adhesive (aerosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M) to have a thickness of 0.4 mm.
  • a resin film was prepared.
  • a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC Kiko Co., Ltd.), copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one surface of the laminated resin film, thereby producing a sheet 13.
  • the sheet retainer was used in the same manner as in Example 1 except that the sheet 13 was used instead of the sheet 1 and the heat conductive layer of the sheet 13 was on the surface of the hot water storage container. Was made. About the said sheet
  • TPX polymethylpentene
  • Example 1 After heat fixing at 220 ° C., the film was relaxed by 4% in the width direction. Then, it cooled and wound up and produced the resin film 7 (resin film 7 which has an independent cavity) with a thickness of 180 micrometers. Next, using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC Kiko Co., Ltd.), copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one surface of the resin film 7 to produce a sheet 14. Next, in Example 1, except that the sheet 14 was used instead of the sheet 1 and the heat conductive layer of the sheet 14 was on the surface of the hot water storage container, the heat retainer was the same as in Example 1. Was made.
  • FIG. 4 shows a cross-sectional photograph of the produced resin film 7 (cross-sectional photograph corresponding to the AA ′ cross-section of FIG. 2A).
  • Example 15 4 sheets of graphite film (trade name: HT1220AP, manufactured by Graphtec Co., Ltd.) having a thickness of 0.5 mm are bonded to one side of the resin film 2 obtained in Example 2 with an adhesive (aerosol adhesive, spray glue 99, manufactured by 3M).
  • a sheet 15 was produced.
  • the sheet retainer is used in place of the sheet 1, and the heat retainer is the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 15 is on the surface of the hot water storage container.
  • the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 16 In Example 1, a spacer 2 (MDX6 with a diameter of 3.0 mm: a strand manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Co., Ltd .: a thread extruded from a mold diameter of 3.0 mm) is used instead of the spacer 1, and the hot water storage container and the sheet 1 are A heat insulator was produced in the same manner as in Example 1 except that the distance was uniformly set to 3.0 mm. About the said heat retention device, the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 17 In Example 4, a heat retainer was manufactured in the same manner as in Example 4 except that the heat conductive layer of the sheet 4 was on the surface opposite to the surface on the hot water storage container side. About the said heat retention device, the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 18 30 sheets of deformation preventing material 1 (20 cm long ⁇ 1 cm wide ⁇ 0.3 cm thick aluminum plate) were attached to the sheet 1 obtained in Example 1 at intervals of 0.5 cm.
  • the spacer 1 was wound around the hot water storage container of the electric water heater from which the housing of Example 1 was removed.
  • the sheet 1 on which the deformation preventing material 1 was adhered and the hot water storage container were wound so that the distance was uniformly 1.0 mm.
  • the deformation preventing material 1 is arranged in a direction orthogonal to the direction parallel to the bending direction of the sheet 1, and the deformation preventing material 1 is attached to the surface of the sheet 1 opposite to the surface on the heat source side. It was wrapped so that it was attached.
  • the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 19 30 sheets of the deformation preventing material 1 were attached to the resin film surface of the sheet 4 obtained in Example 4 at intervals of 0.5 cm.
  • a heat retainer was performed in the same manner as in Example 18 except that the sheet 4 with the deformation preventing material 1 attached was used instead of the sheet 1 with the deformation preventing material 1 attached.
  • the results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 20 30 sheets of the deformation preventing material 1 were attached to the resin film surface of the sheet 5 obtained in Example 5 at intervals of 0.5 cm.
  • a heat retainer was performed in the same manner as in Example 18 except that the sheet 5 with the deformation preventing material 1 attached was used instead of the sheet 1 with the deformation preventing material 1 attached.
  • the results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 21 30 sheets of the deformation preventing material 1 were attached to the resin film surface of the sheet 9 obtained in Example 9 at intervals of 0.5 cm.
  • a heat retainer was performed in the same manner as in Example 18 except that the sheet 5 with the deformation preventing material 1 attached was used instead of the sheet 1 with the deformation preventing material 1 attached.
  • the results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 22 30 sheets of the deformation preventing material 1 were attached to the resin film surface of the sheet 13 obtained in Example 13 at intervals of 0.5 cm.
  • a heat retainer was performed in the same manner as in Example 18 except that the sheet 13 with the deformation preventing material 1 attached was used instead of the sheet 1 with the deformation preventing material 1 attached.
  • the results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 1 The spacer 1 was wound around the hot water storage container of the electric water heater from which the housing of Example 1 was removed. Subsequently, around the hot water storage container around which the spacer 1 is wound, an aluminum foil having a thickness of 0.012 mm (trade name: Mitsubishi foil, so that the distance between the hot water storage container and the sheet 1 is uniformly 1.0 mm) A heat insulator for comparison was manufactured. About the said heat retention device, the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 1 a sheet 16 was used instead of the sheet 1, and the comparative example was the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 16 was on the surface of the hot water storage container.
  • a heat insulator was produced. About the said resin film, the said sheet
  • PET polyethylene terephthalate 100% resin, polyesters
  • IV intrinsic viscosity
  • Example 1 a sheet 17 was used in place of the sheet 1, and the comparative example was the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 17 was on the surface of the hot water storage container.
  • a heat insulator was produced. About the said resin film, the said sheet
  • Example 1 copper having a thickness of 100 nm was vapor-deposited on one surface of the resin film 10 using a vapor deposition apparatus (trade name: VPC-410, manufactured by ULVAC KIKOH Co., Ltd.) to produce a sheet 18.
  • a sheet 18 was used in place of the sheet 1, and the comparative example was the same as in Example 1 except that the heat conductive layer of the sheet 18 was on the surface of the hot water storage container.
  • a heat insulator was produced. About the said sheet
  • Example 5 (Comparative Example 5)
  • a spacer 3 0.5 mm diameter metal wire
  • the distance between the hot water storage container and the sheet 1 was uniformly 0.5 mm.
  • a heat insulator for comparison was produced.
  • the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • Example 6 (Comparative Example 6) In Example 1, eight spacers 4 (20 cm long ⁇ 6.0 cm wide ⁇ 0.3 cm thick aluminum plate) are used, and the eight spacers 4 are arranged radially around the hot water storage container. A comparative heat-retaining device was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the distance between the hot water storage container and the sheet 1 was uniformly 60 mm using the width. About the said heat retention device, the same measurement and evaluation as Example 1 were performed. The results are shown in Table 2-1 and Table 2-2.
  • the heat insulators of Examples 1 to 22, which are the heat retainers of the present invention have excellent flexibility in the sheets constituting the members, and the power consumption of the electric water heater when used in an electric water heater. It has been found that there is an effect of reducing. Since the reduction in power consumption indicates the prevention of heat dissipation from the heat source, it has been found that heat can be effectively utilized by the heat retainer of the present invention.
  • the heat retainer of the present invention enables effective use of heat and has a high degree of design freedom, and thus can be suitably used for, for example, an electric water heater.

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Abstract

　本発明の保熱器は、熱源とシートとを有し、前記熱源と前記シートとの距離が１．０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であり、前記シートが、独立した空洞を有する樹脂フィルムを少なくとも有し、前記樹脂フィルムにおける前記空洞が前記樹脂フィルムの厚み方向と直交して配向しており、前記厚み方向における前記空洞の平均長さをｒ（μｍ）として、前記空洞の配向方向における前記空洞の平均長さをＬ（μｍ）とした際のＬ／ｒ比が１０以上であり、かつ、前記樹脂フィルムの厚みが１．０ｍｍ以下である。

Description

保熱器、及び電気湯沸かし器
　本発明は、電気湯沸かし器などに使用できる保熱器に関する。
　電気湯沸かし器、冷蔵庫等などの電化製品は、内部の温度を保持するための保熱機能を有している。電気湯沸かし器には、水を沸かすために電力が使用されているが、水が沸いた後の保熱のためにも電力が使用されている。そして、電気湯沸かし器には、保熱のために使用する電力を抑えるために保熱材が使用されている。冷蔵庫も電気湯沸かし器と同様に、低温になった保温室及び冷蔵室を保熱するために電力が使用され、その電力の使用を抑えるために保熱材が使用されている。近年、エネルギー消費の削減が望まれている中、少ない消費電力で前記電化製品の保熱ができれば、エネルギー消費の削減が可能となる。更には、熱を有効活用することができる。
　これまでに、電気湯沸かし器等に使用できる保熱が可能な部材として、ガラスウールなどの芯材と、熱溶着層、ガスバリア層、及び保護層を有するラミネート構造の外被材とを備え、前記熱溶着層が融点２００℃以上の樹脂フィルムからなり、前記ガスバリア層及び前記保護層の樹脂フィルムの融点が、前記熱溶着層の樹脂フィルムの融点よりも高い部材が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この部材は、高温環境においても使用でき、かつ長期間の保熱が可能である。
　しかしながら、この部材は、芯材にガラスウールなどを用いているため柔軟性が十分ではなく、前記部材の形状を熱源の形状に合わせて任意に変形させることが困難である。そのため、前記部材を、熱源と前記部材とからなる機器に用いた場合には、機器の設計の自由度が低くなるという問題がある。
　また、保熱性を有するフィルムとして、金属蒸着プラスチックフィルムが提案されている（例えば、特許文献２参照）。この提案の金属蒸着プラスチックフィルムは、金属蒸着膜と空洞を有する多孔質プラスチックフィルムとから形成されている。この金属蒸着プラスチックフィルムは、金属蒸着膜の付着強度が高いという利点を有する。
　しかしながら、この多孔質プラスチックフィルムは、空洞を有しており、保熱性を高める構造であるものの、その空洞は、空洞の多くが特定個所で互いにつながった構造をしており、独立した空洞ではなく、その空洞の配向及び形状が制御されていないため、前記多孔質プラスチックフィルムの保熱性は十分ではないという問題がある。また、熱源に対するこの多孔質プラスチックフィルムの配置の仕方によっては、物品の小型化が十分にはできないという問題がある。
　したがって、保熱によって熱の有効活用を可能とし、更に、設計の自由度が高い機器の提供が求められている。
特開２００４－３３２９２９号公報 特開昭５５－４８９９０号公報
　本発明は、従来における前記諸問題を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明は、熱の有効活用を可能とし、かつ、設計の自由度が高い保熱器を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するための手段としては、以下の通りである。即ち、
　＜１＞　熱源とシートとを有し、
　前記熱源と前記シートとの距離が、１．０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であり、
　前記シートが、独立した空洞を有する樹脂フィルムを少なくとも有し、
　前記樹脂フィルムにおける前記空洞が、前記樹脂フィルムの厚み方向と直交して配向しており、
　前記厚み方向における前記空洞の平均長さをｒ（μｍ）として、前記空洞の配向方向における前記空洞の平均長さをＬ（μｍ）とした際のＬ／ｒ比が１０以上であり、かつ、
　前記樹脂フィルムの厚みが、１．０ｍｍ以下であることを特徴とする保熱器である。
　該＜１＞の保熱器において、前記熱源と前記シートとの間を１．０ｍｍ以上５０ｍｍ以下とすることで、保熱器の小型化を可能にしつつ、前記熱源と前記シートとの空間にある空気により、前記熱源からの熱は、前記保熱器の外部に伝わりにくくなる。そして、前記樹脂フィルムは、独立した空洞を有し、樹脂フィルムの厚み方向と直交して配向し、かつ特定範囲のアスペクト比を有することから、空洞が連結して配向が不規則な樹脂フィルムよりも優れた保熱性を有し、そのため、前記熱源からの熱は、前記保熱器の外部に更に伝わりにくくなり、前記熱源は断熱され、効率よく保熱される。また、前記樹脂フィルムの柔軟性により、前記樹脂フィルムは自由に変形させることができる。この結果、前記保熱器は、熱の有効活用を可能とし、更に、設計の自由度を高くすることができる。
　＜２＞　シートが、樹脂フィルムにおける熱源側の面に熱伝導層を有し、前記熱伝導層の厚みが１．０ｍｍ以下である前記＜１＞に記載の保熱器である。
　該＜２＞の保熱器において、前記熱伝導層が、前記樹脂フィルムにおける熱源側の面に配置されていることで、前記熱源からの熱は、前記樹脂フィルムに伝達される前に前記熱伝導層の面方向に伝達するため、前記熱源からの熱は、前記シートに均一に広がる。その結果、前記熱源の保熱にむらがなく、均一な保熱が可能となる。
　＜３＞　樹脂フィルムにおける熱源側の面とは反対側の面に変形防止材を有する前記＜１＞から＜２＞のいずれかに記載の保熱器である。
　該＜３＞の保熱器において、前記変形防止材が、前記樹脂フィルムにおける熱源側の面とは反対側の面に配置されていることで、保熱に影響を与えることなく、前記シートの反りなどの変形を抑え、前記保熱器は長期の使用にも耐えるものとなる。
　＜４＞　複数の変形防止材が、平面形状であったシートを変形させた方向と平行な方向に直交する方向に配列されてなる前記＜３＞に記載の保熱器である。
　＜５＞　樹脂フィルムが、結晶性ポリマーのみからなる前記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載の保熱器である。
　＜６＞　樹脂フィルムの熱伝導率が、０．０８Ｗ／ｍＫ以下である前記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載の保熱器である。
　＜７＞　独立した空洞の割合が、全ての空洞に対して８０体積％以上である前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載の保熱器である。
　＜８＞　熱伝導層の熱伝導率が、１．０Ｗ／ｍＫ以上である前記＜２＞から＜７＞のいずれかに記載の保熱器である。
　＜９＞　熱源が、貯湯容器である前記＜１＞から＜８＞のいずれかに記載の保熱器である。
　＜１０＞　前記＜９＞に記載の保熱器を有する電気湯沸かし器である。
　本発明によると、従来における前記諸問題を解決することができ、熱の有効利用を可能とし、かつ、設計の自由度が高い保熱器を提供することができる。
図１は、独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法の一例を示す図であって、二軸延伸フィルム製造装置のフロー図である。 図２Ａは、アスペクト比を説明するための図であって、独立した空洞を有する樹脂フィルムの斜視図である。 図２Ｂは、アスペクト比を説明するための図であって、図２Ａにおける独立した空洞を有する樹脂フィルムのＡ－Ａ’断面図である。 図２Ｃは、アスペクト比を説明するための図であって、図２Ａにおける独立した空洞を有する樹脂フィルムのＢ－Ｂ’断面図である。 図３は、円筒状の独立した空洞を有する樹脂フィルムに、変形防止材を配列している斜視図である。 図４は、実施例１４で作製した樹脂フィルム７の断面写真（図２ＡのＡ－Ａ’断面に相当する断面写真）である。 図５は、比較例４で作製した樹脂フィルム１０の断面写真である。
（保熱器）
　本発明の保熱器は、熱源とシートとを少なくとも有し、更に必要に応じて、その他の構成を有する。
＜熱源＞
　前記熱源としては、常温よりも高温及び低温の少なくともいずれかになる部材であれば、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、電気湯沸かし器の貯湯容器、冷蔵庫の保温室及び冷蔵室、水筒などが挙げられる。
＜シート＞
　前記シートとしては、独立した空洞を有する樹脂フィルムを少なくとも有し、更に必要に応じて、その他の構成を有する。
－独立した空洞を有する樹脂フィルム－
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムが有する前記空洞とは、前記樹脂フィルム内部に存在する、真空状態のドメイン又は気相のドメインを意味する。前記独立した空洞とは、空洞の周囲に樹脂が存在する状態で２つ以上の空洞が連結していない状態を指す。前記独立した空洞は、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真を画像解析することにより確認することができる。
　前記独立した空洞の割合としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、全ての空洞に対して８０体積％以上が好ましく、９０体積％以上がより好ましく、９５体積％以上が特に好ましい。前記独立した空洞の割合が前記特に好ましい範囲内であると、保熱性の点で有利である。ここで、前記独立した空洞の割合は、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真を画像解析することにより求めることができる。
　前記空洞は、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの厚み方向と直交して配向している。そして、前記空洞は、特定範囲のアスペクト比を有している。前記独立した空洞を有する樹脂フィルムは、独立した空洞を有し、その空洞が特定の配向及び特定範囲のアスペクト比を有することで、高い保熱性を得ることができる。そのため、本発明の保熱器は、熱の有効活用が可能である。
　前記アスペクト比とは、前記厚み方向における前記空洞の平均長さをｒ（μｍ）として、前記空洞の配向方向における前記空洞の平均長さをＬ（μｍ）とした際のＬ／ｒ比（以下、「アスペクト比」と省略することがある。）を意味する。
　前記アスペクト比としては、１０以上であれば、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１５以上が好ましく、２０以上がより好ましい。前記アスペクト比が２０以上であると、保熱性及び前記シートのクッション性を高めることができる点で、有利である。
　図２Ａ～図２Ｃは、アスペクト比を具体的に説明するための図であって、図２Ａは、独立した空洞を有する樹脂フィルムの斜視図であり、図２Ｂは、図２Ａにおける独立した空洞を有する樹脂フィルムのＡ－Ａ’断面図であり、図２Ｃは、図２Ａにおける独立した空洞を有する樹脂フィルムのＢ－Ｂ’断面図である。
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造工程において、前記空洞は、通常、第一の延伸方向に沿って配向する。したがって、「厚み方向における前記空洞の平均長さ（ｒ（μｍ））」は、独立した空洞を有する樹脂フィルム１の表面１ａに垂直で、かつ、第一の延伸方向に直角な断面（図２ＡにおけるＡ－Ａ’断面）における空洞１００の平均の厚みｒ（図２Ｂ参照）に相当する。また、「空洞の配向方向における前記空洞の平均長さ（Ｌ（μｍ））」は、独立した空洞を有する樹脂フィルム１の表面１ａに垂直で、かつ、前記第一の延伸方向に平行な断面（図２ＡにおけるＢ－Ｂ’断面）における空洞１００の平均の長さＬ（図２Ｃ参照）に相当する。
　なお、前記第一の延伸方向とは、延伸が１軸のみの場合には、その１軸の延伸方向を示す。通常は、製造時に成形体の流れる方向に沿って縦延伸を行うため、この縦延伸の方向が前記第一の延伸方向に相当する。
　また、延伸が２軸以上の場合には、空洞形成を目的とした延伸方向のうち少なくとも１方向を示す。通常は、２軸以上の延伸においても、製造時に成形体の流れる方向に沿って縦延伸が行われ、かつ、この縦延伸により空洞を形成することが可能であるため、この縦延伸の方向が前記第一の延伸方向に相当する。
　ここで、前記厚み方向における前記空洞の平均長さ（ｒ（μｍ））は、光学顕微鏡や電子顕微鏡の画像により測定することができる。同様に、前記空洞の配向方向における前記空洞の平均長さ（Ｌ（μｍ））は、光学顕微鏡や電子顕微鏡の画像により測定することができる。
　前記厚み方向における前記空洞の平均の個数Ｐとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、５個以上が好ましく、１０個以上がより好ましく、１５個以上が更に好ましい。
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造工程において、前記空洞は、通常、第一の延伸方向に沿って配向する。したがって、前記「空洞の配向方向に直交する厚み方向における前記空洞の個数」は、独立した空洞を有する樹脂フィルム１の表面１ａに垂直で、かつ、第一の延伸方向に直角な断面（図２ＡにおけるＡ－Ａ’断面）において、膜厚方向に含まれる空洞１００の個数に相当する。
　ここで、前記厚み方向における前記空洞の平均の個数Ｐは、光学顕微鏡や電子顕微鏡の画像により測定することができる。
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの熱伝導率としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０．０８（Ｗ／ｍＫ）以下であることが好ましく、０．０６（Ｗ／ｍＫ）以下であることがより好ましい。前記熱伝導率が、前記好ましい範囲内にあると、保熱性を高めることができる点で、有利である。
　ここで、前記熱伝導率は、熱拡散率、比熱、密度の測定値の積によって算出することができる。前記熱拡散率は一般的にはレーザーフラッシュ法（例えば、ＴＣ－７０００（（株）真空理工製））により測定できる。前記比熱は示差走査熱量計（ＤＳＣ）によりＪＩＳ　Ｋ７１２３に記載の方法に従って測定できる。前記密度は一定面積の質量とその厚みを測定することにより、算出することができる。
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの厚みとしては、１．０ｍｍ以下であれば、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０．０１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下が好ましく、０．０２ｍｍ以上０．２ｍｍ以下がより好ましく、０．０４ｍｍ以上０．１８ｍｍ以下が特に好ましい。前記独立した空洞を有樹脂フィルムの厚みが、１．０ｍｍを超えると、加工性が低下する、特に曲げることが困難になることがある。一方、前記厚みが、前記特に好ましい範囲内であると、取扱いが容易となる点、及び曲率半径が小さい熱源にも十分に追随して曲げることができる点で有利である。なお、本発明において、前記厚みは、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムを１枚で使用する場合には、１枚の厚みをいい、複数枚を積層して使用する場合には、積層した複数枚の合計の厚みをいう。
　前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの材質としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、結晶性ポリマーのみからなるものでもよいし、結晶性ポリマー以外のその他の成分を含むものであってもよい。
　これらの中でも、前記結晶性ポリマーのみからなるものが、保熱性を高めることができる点で、有利である。
－－結晶性ポリマー－－
　一般に、ポリマーは、結晶性ポリマーと非晶性（アモルファス）ポリマーとに分けられるが、結晶性ポリマーといえども１００％結晶ということはなく、分子構造の中に長い鎖状の分子が規則的に並んだ結晶性領域と、規則的に並んでいない非結晶（アモルファス）領域とを含んでいる。
　したがって、前記結晶性ポリマーとしては、分子構造の中に少なくとも前記結晶性領域を含んでいればよく、結晶性領域と非結晶領域とが混在していてもよい。
　前記結晶性ポリマーとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ポリオレフィン類（例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレンなど）、ポリアミド類（ＰＡ）（例えば、ナイロン－６など）、ポリアセタール類（ＰＯＭ）、ポリエステル類（例えば、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＴＴ、ＰＢＴ、ＰＰＴ、ＰＨＴ、ＰＢＮ、ＰＥＳ、ＰＢＳなど）、シンジオタクチック・ポリスチレン（ＳＰＳ）、ポリフェニレンサルファイド類（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン類（ＰＥＥＫ）、液晶ポリマー類（ＬＣＰ）、フッ素樹脂、アイソタクティックポリプロピレン(ｉｓｏＰＰ)などが挙げられる。その中でも、耐久性、力学強度、製造及びコストの観点から、ポリオレフィン類、ポリエステル類、シンジオタクチック・ポリスチレン（ＳＰＳ）、液晶ポリマー類（ＬＣＰ）が好ましく、ポリオレフィン類、ポリエステル類がより好ましい。また、これらのうち２種以上のポリマーをブレンドしたり、共重合させたりして使用してもよい。
　前記結晶性ポリマーの溶融粘度としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、５０Ｐａ・ｓ～７００Ｐａ・ｓが好ましく、７０Ｐａ・ｓ～５００Ｐａ・ｓがより好ましく、８０Ｐａ・ｓ～３００Ｐａ・ｓが更に好ましい。前記溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ～７００Ｐａ・ｓであると、溶融製膜時にダイヘッドから吐出される溶融膜の形状が安定し、均一に製膜しやすくなる点、また、溶融製膜時の粘度が適切になって押出ししやすくなったり、製膜時の溶融膜がレベリングされて凹凸を低減できたりする点で好ましい。
　ここで、前記溶融粘度は、プレートタイプのレオメーターやキャピラリーレオメーターにより測定することができる。
　前記結晶性ポリマーの極限粘度（ＩＶ）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０．４～１．２が好ましく、０．６～１．０がより好ましく、０．７～０．９が特に好ましい。前記ＩＶが０．４～１．２であると、製膜されたフィルムの強度が高くなり、効率よく延伸することができる点で好ましい。
　ここで、前記ＩＶは、ウベローデ型粘度計により測定することができる。
　前記結晶性ポリマーの融点（Ｔｍ）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、４０℃～３５０℃が好ましく、１００℃～３００℃がより好ましく、１００℃～２６０℃が特に好ましい。前記融点が４０℃～３５０℃であると、通常の使用で予想される温度範囲で形を保ちやすくなる点で好ましく、高温での加工に必要とされる特殊な技術を特に用いなくても、均一な製膜ができる点で好ましい。
　ここで、前記融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定することができる。
－－－ポリエステル樹脂－－－
　前記ポリエステル類（以下、「ポリエステル樹脂」と称する。）は、エステル結合を主鎖の主要な結合鎖とする高分子化合物の総称を意味する。したがって、前記結晶性ポリマーとして好適な前記ポリエステル樹脂としては、前記例示したＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）、ＰＴＴ（ポリトリメチレンテレフタレート）、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＰＴ（ポリペンタメチレンテレフタレート）、ＰＨＴ（ポリヘキサメチレンテレフタレート）、ＰＢＮ（ポリブチレンナフタレート）、ＰＥＳ（ポリエチレンサクシネート）、ＰＢＳ（ポリブチレンサクシネート）だけでなく、ジカルボン酸成分とジオール成分との重縮合反応によって得られる高分子化合物が全て含まれる。
　前記ジカルボン酸成分としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸、オキシカルボン酸、多官能酸などが挙げられる。
　前記芳香族ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸などが挙げられる。これらの中でも、テレフタル酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸が好ましく、テレフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸がより好ましい。
　前記脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、シュウ酸、コハク酸、エイコ酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸、ドデカンジオン酸、マレイン酸、フマル酸などが挙げられる。前記脂環族ジカルボン酸としては、例えば、シクロヘキサンジカルボン酸などが挙げられる。前記オキシカルボン酸としては、例えば、ｐ－オキシ安息香酸などが挙げられる。前記多官能酸としては、例えば、トリメリット酸、ピロメリット酸などが挙げられる。前記脂肪族ジカルボン酸及び脂環族ジカルボン酸の中では、コハク酸、アジピン酸、シクロヘキサンジカルボン酸が好ましく、コハク酸、アジピン酸がより好ましい。
　前記ジオール成分としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、脂肪族ジオール、脂環族ジオール、芳香族ジオール、ジエチレングリコール、ポリアルキレングリコールなどが挙げられる。これらの中でも、脂肪族ジオールが好ましい。
　前記脂肪族ジオールとしては、例えば、エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、トリエチレングリコールなどが挙げられる。これらの中でも、プロパンジオール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオールが特に好ましい。
　前記脂環族ジオールとしては、例えば、シクロヘキサンジメタノールなどが挙げられる。
　前記芳香族ジオールとしては、例えば、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＳなどが挙げられる。
　前記ポリエステル樹脂の溶融粘度としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、５０Ｐａ・ｓ～７００Ｐａ・ｓが好ましく、７０Ｐａ・ｓ～５００Ｐａ・ｓがより好ましく、８０Ｐａ・ｓ～３００Ｐａ・ｓが特に好ましい。前記溶融粘度が大きいほうが延伸時に空洞を発現しやすいが、前記溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ～７００Ｐａ・ｓであると、製膜時に押出しがしやすくなったり、樹脂の流れが安定して滞留が発生しづらくなり、品質が安定したりする点、延伸時に延伸張力が適切に保たれるために、均一に延伸しやすくなり、破断しづらくなる点、及び、製膜時にダイヘッドから吐出される溶融膜の形態が維持しやすくなって、安定的に成形できたり、製品が破損しにくくなったりするなど、物性が高まる点で好ましい。
　前記ポリエステル樹脂の極限粘度（ＩＶ）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０．４～１．２が好ましく、０．６～１．０がより好ましく、０．７～０．９が特に好ましい。前記ＩＶが大きいほうが延伸時に空洞を発現しやすいが、前記ＩＶが０．４～１．２であると、製膜時に押出しがしやすくなったり、樹脂の流れが安定して滞留が発生しづらくなり、品質が安定したりする点で好ましい。さらに、前記ＩＶが０．４～１．２であると、延伸時に延伸張力が適切に保たれるために、均一に延伸しやすくなり、装置に負荷がかかりにくい点で好ましい。加えて、前記ＩＶが０．４～１．２であると、製品が破損しにくくなって、物性が高まる点で好ましい。
　前記ポリエステル樹脂の融点としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、耐熱性や製膜性などの観点から、７０℃～３００℃が好ましく、９０℃～２７０℃がより好ましい。
　なお、前記ポリエステル樹脂として、前記ジカルボン酸成分と前記ジオール成分とが、それぞれ１種で重合してポリマーを形成していてもよく、前記ジカルボン酸成分及び／又は前記ジオール成分が、２種以上で共重合してポリマーを形成していてもよい。また、前記ポリエステル樹脂として、２種以上のポリマーをブレンドして使用してもよい。
　前記２種以上でのポリマーのブレンドにおいて、主たるポリマーに対して添加されるポリマーは、前記主たるポリマーに対して、溶融粘度及び極限粘度が近く、添加量が少量であるほうが、製膜時や溶融押出し時に物性が高まり、押出ししやすくなる点で好ましい。
　また、前記ポリエステル樹脂の流動特性の改良、光線透過性の制御、塗布液との密着性の向上などを目的として、前記ポリエステル樹脂に対してポリエステル系以外の樹脂を添加してもよい。
　結晶性ポリマーのみからなる前記独立した空洞を有する樹脂フィルムは、無機系微粒子、相溶しない樹脂などの空洞形成剤を特に添加しなくても、簡便な工程で空洞を形成させることができる。これにより、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムのリサイクル性を高めることができる。さらに、不活性ガスを予め樹脂の中に溶け込ませるための特殊な設備も必要としない。なお、結晶性ポリマーのみからなる前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法については、後記する。
　ここで、結晶性ポリマーのみからなる前記独立した空洞を有する樹脂フィルムは、空洞の発現に寄与しない成分であれば、必要に応じて前記結晶性ポリマー以外のその他の成分を含んでいてもよい。前記その他の成分としては、耐熱安定剤、酸化防止剤、有機の易滑剤、核剤、染料、顔料、分散剤、カップリング剤などが挙げられる。前記その他の成分が空洞の発現に寄与したかどうかは、空洞内又は空洞の界面部分に、結晶性ポリマー以外の成分（例えば、後記する各成分など）が検出されるかどうかで判別できる。
－－その他の成分－－
　前記その他の成分としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、無機系微粒子、前記結晶性ポリマーと相溶しない樹脂などが挙げられる。
－独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法－
－－結晶性ポリマーのみからなる独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法－－
　前記結晶性ポリマーのみからなる独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、少なくともポリマー成形体を２倍～８倍延伸する延伸工程を含むことが好ましい。前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法は、更に必要に応じて製膜工程などのその他の工程を含んでもよい。
　なお、前記ポリマー成形体とは、前記結晶性ポリマーのみからなり、特に空洞を有していないものを示し、例えば、ポリマーフィルム、ポリマーシートなどが挙げられる。
－－－延伸工程－－－
　前記延伸工程では、前記ポリマー成形体が少なくとも１軸に延伸される。そして、前記延伸工程により、ポリマー成形体が延伸されるとともに、その内部に第一の延伸方向に沿って配向した空洞が形成されることで、独立した空洞を有する樹脂フィルムが得られる。
　延伸により空洞が形成される理由としては、前記ポリマー成形体を構成する少なくとも１種類の結晶性ポリマーが、複数種類の結晶状態からなり、延伸時に伸張し難い結晶を含む相で、硬い結晶間の樹脂が引きちぎられるような形で剥離延伸されることにより、これが空洞形成源となって空洞が形成されるものと考えられる。
　なお、このような延伸による空洞形成は、結晶性ポリマーが１種類の場合だけではなく、２種類以上の結晶性ポリマーが、ブレンド又は共重合されている場合であっても可能である。
　前記延伸の方法としては、本発明の効果を損なわない限り、特に制限はなく、例えば、１軸延伸、逐次２軸延伸、同時２軸延伸が挙げられるが、いずれの延伸方法においても、製造時に成形体の流れる方向に沿って縦延伸が行われることが好ましい。
　一般に、縦延伸においては、ロールの組合せやロール間の速度差により、縦延伸の段数や延伸速度を調節することができる。
　前記縦延伸の段数としては、１段以上であれば特に制限はないが、より安定して高速に延伸することができる点及び製造の歩留まりや機械の制約の点から、２段以上に縦延伸することが好ましい。また、２段以上に縦延伸することは、１段目の延伸によりネッキングの発生を確認したうえで、２段目の延伸により空洞を形成させることができる点においても、有利である。
－－－延伸速度－－－
　前記縦延伸の延伸速度としては、本発明の効果を損なわない限り、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１０ｍｍ／ｍｉｎ～３６，０００ｍｍ／ｍｉｎが好ましく、８００ｍｍ／ｍｉｎ～２４，０００ｍｍ／ｍｉｎがより好ましく、１，２００ｍｍ／ｍｉｎ～１２，０００ｍｍ／ｍｉｎが更に好ましい。前記延伸速度が、１０ｍｍ／ｍｉｎ以上であると、充分なネッキングを発現させやすい点で好ましい。また、前記延伸速度が、３６，０００ｍｍ／ｍｉｎ以下であると、均一な延伸がしやすくなり、樹脂が破断しづらくなり、高速延伸を目的とした大型な延伸装置を必要とせずにコストを低減できる点で好ましい。したがって、前記延伸速度が、１０ｍｍ／ｍｉｎ～３６，０００ｍｍ／ｍｉｎであると、充分なネッキングを発現させやすく、かつ、均一な延伸がしやすくなり、樹脂が破断しづらくなり、高速延伸を目的とした大型な延伸装置を必要とせずにコストを低減できる点で好ましい。
　より具体的には、１段延伸の場合の延伸速度としては、１，０００ｍｍ／ｍｉｎ～３６，０００ｍｍ／ｍｉｎが好ましく、１，１００ｍｍ／ｍｉｎ～２４，０００ｍｍ／ｍｉｎがより好ましく、１，２００ｍｍ／ｍｉｎ～１２，０００ｍｍ／ｍｉｎが更に好ましい。
　２段延伸の場合には、１段目の延伸を、ネッキングを発現させることを主なる目的とした予備的な延伸とすることが好ましい。前記予備的な延伸の延伸速度としては、１０ｍｍ／ｍｉｎ～３００ｍｍ／ｍｉｎが好ましく、４０ｍｍ／ｍｉｎ～２２０ｍｍ／ｍｉｎがより好ましく、７０ｍｍ／ｍｉｎ～１５０ｍｍ／ｍｉｎが更に好ましい。
　そして、２段延伸における、前記予備的な延伸（１段目の延伸）によりネッキングを発現させた後の２段目の延伸速度は、前記予備的な延伸の延伸速度と変えることが好ましい。前記予備的延伸によりネッキングを発現させた後の、２段目の延伸速度としては、６００ｍｍ／ｍｉｎ～３６，０００ｍｍ／ｍｉｎが好ましく、８００ｍｍ／ｍｉｎ～２４，０００ｍｍ／ｍｉｎがより好ましく、１，２００ｍｍ／ｍｉｎ～１５，０００ｍｍ／ｍｉｎが更に好ましい。
－－－延伸温度－－－
　延伸時の温度としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、
　延伸温度をＴ（℃）、ガラス転移温度をＴｇ（℃）としたときに、
　（Ｔｇ－３０）（℃）≦Ｔ（℃）≦（Ｔｇ＋７０）（℃）
で示される範囲の延伸温度Ｔ（℃）で延伸することが好ましく、
　（Ｔｇ－２５）（℃）≦Ｔ（℃）≦（Ｔｇ＋７０）（℃）
で示される範囲の延伸温度Ｔ（℃）で延伸することがより好ましく、
　（Ｔｇ－２０）（℃）≦Ｔ（℃）≦（Ｔｇ＋７０）（℃）
で示される範囲の延伸温度Ｔ（℃）で延伸することが更に好ましい。
　一般に、延伸温度（℃）が高いほど延伸張力も低めに抑えられて容易に延伸できるが、前記延伸温度（℃）が、{ガラス転移温度（Ｔｇ）－３０}℃以上、{ガラス転移温度（Ｔｇ）＋７０}℃以下であると、空洞含有率が高くなり、アスペクト比が１０以上になりやすく、かつ、充分に空洞が発現する点で好ましい。
　ここで、前記延伸温度Ｔ（℃）は、非接触式温度計により測定することができる。また、前記ガラス転移温度Ｔｇ（℃）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定することができる。
　なお、前記延伸工程において、空洞の発現の妨げにならない範囲で、横延伸はしてもよく、しなくてもよい。また横延伸をする場合には、横延伸工程を利用してフィルムを緩和させたり、熱処理を行ったりしてもよい。
　また、延伸後の成形体は、形状安定化などの目的で、更に熱を加えて熱収縮させたり、張力を加えたりする等の処理をしてもよい。
　前記ポリマー成形体の製造方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、結晶性ポリマーがポリオレフィン類、ポリエステル樹脂及びポリアミド類などである場合には、溶融製膜方法により好適に製造することができる。
　また、前記ポリマー成形体の製造は、前記延伸工程と独立に行ってもよく、連続的に行ってもよい。
　図１は、独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法の一例を示す図であって、二軸延伸フィルム製造装置のフロー図である。
　図１に示すように、原料樹脂１１は、押出機１２（原料形状や、製造規模によって、二軸押出機を用いたり、単軸押出し機を用いたりする）内部で熱溶融、混練された後、Ｔダイ１３から柔らかい板状（フィルム又はシート状）に吐出される。
　次に、吐出されたフィルム又はシートＦは、キャスティングロール１４で冷却固化されて、製膜される。製膜されたフィルム又はシートＦ（「ポリマー成形体」に相当する）は、縦延伸機１５に送られる。
　そして、製膜されたフィルム又はシートＦは、縦延伸機１５内で再び加熱され、速度の異なるロール１５ａ間で、縦に延伸される。この縦延伸により、フィルム又はシートＦの内部に延伸方向に沿って空洞が形成される。そして、空洞が形成されたフィルム又はシートＦは、横延伸機１６の左右のクリップ１６ａで両端を把持されて、巻取機側（図示せず）へ送られながら横に延伸されて、独立した空洞を有する樹脂フィルム１となる。なお、前記工程において、縦延伸のみを行ったフィルム又はシートＦを横延伸機１６に供さず、独立した空洞を有する樹脂フィルム１として使用してもよい。
－－その他の製造方法－－
　前記結晶性ポリマーのみからなる独立した空洞を有する樹脂フィルムの製造方法以外の、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムを作製する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ポリエステル樹脂フィルムなどの樹脂フィルムの中に無機系微粒子などを含有させておき、樹脂の延伸製膜時に無機微粒子などと樹脂界面とが剥離することにより作製する方法、主たる成分である樹脂（例えば、ポリエステル系樹脂）に、その樹脂と相溶しない（非相溶の）別の樹脂を添加して混練する事により２相構造（例えば海島構造）を形成し、樹脂の延伸製膜時に主たる成分である樹脂と、そこに添加・混練された別の樹脂との界面を剥離することにより作製する方法などが挙げられる。
－その他の構成－
　前記その他の構成としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、独立した空洞を有する樹脂フィルムの片面に熱伝導層を有するものなどが挙げられる。また、前記シートは、前記独立した空洞を有する樹脂フィルム以外の樹脂フィルム（例えば、空洞を有さない樹脂フィルム）を有していてもよい。なお、前記シートにおいて、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムは、１枚で用いてもよいし、複数枚を積層して用いてもよい。なお、複数枚の前記独立した空洞を有する樹脂フィルムを積層する場合には、本発明の効果を損なわない限り、接着剤を用いてもよい。
　前記シートの厚みとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０．０１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下が好ましく、０．０２ｍｍ以上０．５ｍｍ以下がより好ましく、０．０４ｍｍ以上０．２ｍｍ以下が特に好ましい。前記シートの厚みが、１．０ｍｍを超えると、加工性が低下する、特に曲げることが困難になることがある。一方、前記シートの厚みが、前記特に好ましい範囲内であると、取扱いが容易となる点、及び曲率半径が小さい熱源にも十分に追随して曲げることができる点で有利である。
　前記シートの形状としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、平面状、円筒状などが挙げられる。
　前記シートは、例えば、四角形に切り出した前記シートを丸め対向する２辺を接合して円筒状にして使用してもよい。円筒状にした前記シートは、前記熱源が円筒状の場合に、前記円筒状の熱源の湾曲側面に沿って所定の距離を有するように配置させることができる。このように、本発明の保熱器は、前記熱源の形状に応じて、前記シートを自由に配置できることから、設計の自由度が高い。
－－熱伝導層－－
　前記熱伝導層は、熱伝導性を有する材料から形成される層である。
　前記熱伝導層の熱伝導率としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１．０Ｗ／ｍＫ以上が好ましく、２０Ｗ／ｍＫ以上がより好ましく、１００Ｗ／ｍＫ以上が特に好ましい。前記熱伝導率が、１．０Ｗ／ｍＫ未満であると、熱が面内に均一に伝導する時間が長く保熱性が悪くなることがある。前記熱伝導率が、前記特に好ましい範囲内であると、保熱性の点で有利である。
　前記熱伝導性を有する材料としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、アモルファスシリカ（１．５Ｗ／ｍＫ）、水晶（９Ｗ／ｍＫ）、ダイヤモンド（２，０００Ｗ／ｍＫ）、ステンレス（３０Ｗ／ｍＫ）、鉄（８０Ｗ／ｍＫ）、グラファイト（１５０Ｗ／ｍＫ）、アルミニウム（２３６Ｗ／ｍＫ）、銅（４００Ｗ／ｍＫ以上）、銀（４２０Ｗ／ｍＫ以上）、金（３２０Ｗ／ｍＫ）などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
　これらの中でも、グラファイト、アルミニウム及び銅が、コスト及び加工性の点で好ましい。
　前記熱伝導層の厚みとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、１．０ｍｍ以下が好ましく、１×１０－６ｍｍ以上０．３ｍｍ以下がより好ましく、１×１０－５ｍｍ以上０．１ｍｍ以下が特に好ましい。前記熱伝導層の厚みが、１．０ｍｍを超えると、加工が困難になることがある。一方、前記熱伝導層の厚みが、前記特に好ましい範囲内であると、保熱器を作成する場合の加工性の点で有利である。
　前記熱伝導層の形成位置としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの片面、及び両面のいずれであってもよい。
　また、前記熱源との配置関係における、前記熱伝導層の形成位置としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面、及び前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面とは反対側の面のいずれであってもよい。
　これらの中でも、前記熱伝導層の形成位置が、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面であること、即ち、前記シートが、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面に前記熱伝導層を有していることが、熱の均一性の点で有利である。
　前記熱伝導層を前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの面に形成する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの面に蒸着装置を用いて蒸着により形成する方法、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの面に熱伝導性を有するフィルムを貼り付ける方法などが挙げられる。前記熱伝導層を前記独立した空洞を有する樹脂フィルムに貼り付ける際には、本発明の効果を損なわない限り、必要に応じて接着剤を用いてもよい。
＜熱源とシートとの距離＞
　前記熱源と前記シートとの距離としては、１．０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であれば、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１．０ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましく、１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下が特に好ましい。前記熱源と前記シートとの距離が、１．０ｍｍ未満であると、前記シートのうねりなどで前記シートが前記熱源と接触して保熱性を損なう場合があり、５０ｍｍを超えると、前記熱源と前記シートとの間の空間に存在する空気の流動が大きくなり熱が逃げてしまい保熱性を損なうことがある。一方、前記熱源と前記シートとの距離が、前記特に好ましい範囲内であると、前記熱源と前記シートとの間の空間に存在する空気の流動が小さいため、保熱性を損なうことがない点で、有利である。
　前記熱源と前記シートとの距離を調整する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、前記熱源と前記シートとの間に金属線（ワイヤー）や樹脂などのスペーサーを挟む方法が挙げられる。
　前記熱源と前記シートとの間に前記金属線を挟む場合の前記金属線の本数としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、１本でもよいし、２本以上でもよい。
　例えば、前記熱源が円筒状の場合には、スペーサーとなる金属線を前記熱源の外周に等間隔に複数本配置させることにより、前記熱源と前記シートとの距離を調整できる。
＜その他の構成＞
　前記その他の構成としては、例えば、変形防止材が挙げられる。
－変形防止材－
　前記変形防止材は、熱による前記シートの変形を防止する部材である。
　前記シートの変形が防止できれば、前記シートの変形による前記シートの保熱性の低下を抑え、ひいては、本発明の保熱器による熱の有効活用をより可能にする。前記シートの変形の具体例としては、例えば、熱による前記シートの反り、うねりなどが挙げられる。
　前記変形防止材を構成する材料としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、金属や、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂等のプラスチックなどが挙げられる。
　前記変形防止材の形状としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、シート状、柱状などが挙げられる。
　前記変形防止材の形成位置としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面、及び前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面とは反対側の面のいずれであってもよい。
　これらの中でも、前記変形防止材の形成位置が、前記独立した空洞を有する樹脂フィルムにおける前記熱源側の面とは反対側の面であることが、保熱に影響を与えることなく、前記熱源からの熱による前記シートのうねりを抑えることができる点で有利である。
　また、前記変形防止材の形成位置としては、複数の前記変形防止材が、平面形状であった前記シートを変形させた方向と平行な方向に直交する方向に配列されていることが、前記シートの柔軟性を損なうことなく、前記熱源からの熱による前記シートの変形（例えば、反り）を防止できる点で、有利である。
　複数の前記変形防止材が、平面形状であった前記独立した空洞を有する樹脂フィルムを変形させた方向と平行な方向に直交する方向に配列されている構成の一例を、図３を参照して説明する。図３は、柱状の変形防止材３２を配列した、円筒状の独立した空洞を有する樹脂フィルム３１の斜視図である。図３では、複数の前記変形防止材３２を、円筒状の独立した空洞を有する樹脂フィルム３１の湾曲方向（平面形状であった独立した空洞を有する樹脂フィルムを変形させた方向）と平行な方向と直交する方向に、適度な間隔を空けて配列させている。
　前記変形防止材を前記独立した空洞を有する樹脂フィルムの面に形成する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、貼り付ける方法などが挙げられる。貼り付ける際には、本発明の効果を損なわない限り、必要に応じて接着剤を用いてもよい。
（電気湯沸かし器）
　本発明の電気湯沸かし器は、本発明の前記保熱器を少なくとも有し、更に必要に応じて、その他の部材を有する。
＜その他の部材＞
　前記その他の部材としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、筐体、ヒーター、電気配線、スイッチなどが挙げられる。
　以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全ての本発明の技術的範囲に包含される。
（実施例１）
　極限粘度（ＩＶ）＝０．７１であるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート１００％樹脂、ポリエステル類）を、溶融押出機を用いて２４５℃でＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み３９０μｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を作製した。このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を１軸延伸（縦延伸）した。
　具体的には、４０℃の加温雰囲気下で、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度で１軸延伸し、ネッキングが発生したことを確認した後、５１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、同一方向に更に１軸延伸し、厚み１１０μｍの樹脂フィルム１（独立した空洞を有する樹脂フィルム１）を作製した。この樹脂フィルム１をシート１とした。
　前記樹脂フィルムについて、後述の測定、及び評価を行った。測定結果及び評価結果を表１－１に示す。
　次に、電気湯沸かし器（商品名：ＶＩＰ魔法瓶　ＮＣ－ＳＵ２２１、松下電器社製）の外側の筐体を取り外し、貯湯容器とヒーター部分のみとした。前記貯湯容器の周りにスペーサー１（直径１．０ｍｍの金属線）を巻いた。前記スペーサー１を巻いた前記貯湯容器の周りに、前記貯湯容器と前記シート１との距離が均一に１．０ｍｍとなるように前記シート１を巻き、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、下記の評価を行った。評価結果を表１－２に示す。
＜測定＞
＜＜１＞＞熱伝導率の測定
　熱拡散率は、ＴＣ－７０００（（株）真空理工製）を用いて測定した。樹脂フィルム両面をスプレーにより黒化し室温で測定した。密度、比熱は後述の方法で測定し、３つの測定値の積から熱伝導率を求めた。
　密度は、一定面積を切り取り、その質量を天秤で測定し、その厚みを膜厚計で測定し、質量を体積で割ることで求めた。
　比熱はＪＩＳ　Ｋ７１２３に記載の方法で求めた。示差走査熱量計（ＤＳＣ）としては、Ｑ１０００（ＴＡインスツルメント社製）を用いた。
＜＜２＞＞厚みの測定
－樹脂フィルムの厚みー
　キーエンス社製、ロングレンジ接触式変位計ＡＦ０３０（測定部）、ＡＦ３５０（指示部）を用いて測定した。
－蒸着層の厚み－
　断面が露出したシートの小片を包埋樹脂で包埋し超薄切片作成後、透過型電子顕微鏡（ＪＥＭ２０１０型、日本電子製）により厚みを測定した。または、シートの断面を露出させ、走査型電子顕微鏡（Ｓ－４７００型、日立ハイテクノロジーズ製）により厚みを測定した。
＜＜３＞＞空洞の有無
　光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真を観察して、空洞の有無を確認した。
＜＜４＞＞独立した空洞の有無
　光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真を画像解析して、独立した空洞の有無を確認した。
＜＜５＞＞独立した空洞の割合
　光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真を画像解析して、独立した空洞の割合を求めた。
＜＜６＞＞配向の方向
　配向の方向は、樹脂フィルムの縦延伸方向に対して平行な方向と垂直な方向のそれぞれの断面を露出させ、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡により撮影した写真により確認した。
　なお、表１－１及び表２－１中の記載は以下の意味である。
　ＭＤ：全ての空洞が縦延伸方向（厚み方向と直交する方向）に配向している。
　ＭＤ向きが多い：６割以上１０割未満の空洞が縦延伸方向（厚み方向と直交する方向）に配向している。
　ＭＤ／ＴＤ同等：５割の空洞が縦延伸方向（厚み方向と直交する方向）に配向しており、５割の空洞が横延伸方向（厚み方向と直交する方向）に配向している。
＜＜７＞＞アスペクト比の測定
　樹脂フィルムの表面に垂直で、かつ、縦延伸方向に直角な断面（図２Ｂ参照）と、前記樹脂フィルムの表面に垂直で、かつ、前記縦延伸方向に平行な断面（図２Ｃ参照）を、走査型電子顕微鏡を用いて３００倍～３，０００倍の適切な倍率で検鏡し、各断面写真において測定枠をそれぞれ設定した。この測定枠は、その枠内に空洞が５０個～１００個含まれるように設定した。
　次に、測定枠に含まれる空洞の数を計測し、前記縦延伸方向に直角な断面の測定枠（図２Ｂ参照）に含まれる空洞の数をｍ個、前記縦延伸方向に平行な断面の測定枠（図２Ｃ参照）に含まれる空洞の数をｎ個とした。
　そして、前記縦延伸方向に直角な断面の測定枠（図２Ｂ参照）に含まれる空洞の１個づつの厚み（ｒｉ）を測定し、その平均の厚みをｒとした。また、前記縦延伸方向に平行な断面の測定枠（図２Ｃ参照）に含まれる空洞の１個づつの長さ（Ｌｉ）を測定し、その平均の長さをＬとした。
　即ち、ｒ及びＬは、それぞれ下記の（２）式及び（３）式で表すことができる。
　ｒ＝（Σｒｉ）／ｍ　　　・・・（２）
　Ｌ＝（ΣＬｉ）／ｎ　　　・・・（３）
　そして、Ｌ／ｒを算出し、アスペクト比とした。
＜評価＞
＜＜１＞＞柔軟性
　作製したシートの柔軟性を下記の評価基準で評価した。
　○：折れ目を作らずに貯湯容器を取り囲むことができ、かつシートを熱源から取り外すと元の平面状に戻すことができる。
　△：一部折れ目ができるが貯湯容器を取り囲むことができ、かつシートを熱源から取り外すと一部折り目がついたまま元の平面状に戻すことができる。
　×：折れてしまい、貯湯容器を取り囲むことができず、かつシートを熱源から取り外すと変形したまま元の平面状に戻すことができない。
＜＜２＞＞消費電力低減効果
　作製した保熱器を９０℃で４８時間保温し、そのときの消費電力（ＷＸ）を測定した。消費電力（ＷＸ）と比較例１の保熱器の消費電力（Ｗ０）を比較し、下記式により低減効果を数値化した。
　低減効果（％）＝〔（Ｗ０－ＷＸ）／Ｗ０〕×１００
　低減効果を下記の評価基準で評価した結果を表１に示す。
　◎：２％以上の低減効果
　○：１％以上２％未満の低減効果
　△：０％を超え１％未満の低減効果
　×：低減効果なし（０％以下）
＜＜３＞＞熱の均一性
　温度が変化すると色表示で表される小型熱画像カメラ（ＣＰＡ－０１５０　チノー製）により熱の均一性を測定した。
　前記測定結果を基に以下の評価基準で評価した。
　○：画像上の任意の３０点を選択し温度計測し、温度差の範囲が平均値から２℃以内
　△：画像上の任意の３０点を選択し温度計測し、温度差の範囲が平均値から２℃を超えて５℃未満
　×：画像上の任意の３０点を選択し温度計測し、温度差の範囲が平均値から５℃以上
＜＜４＞＞変形防止効果
　作製した保熱器を９０℃で４８時間保温した後、シ－トのうねりを目視により確認した。
　以下の評価基準で評価した。
　○：目視でうねりが見られない。
　△：うねりにより一箇所～二箇所、熱源と接していた。
　×：うねりにより三箇所以上、熱源と接していた。
（実施例２）
　実施例１で得た樹脂フィルム１を横方向にテンターにより横延伸した。具体的には、５０℃の加温雰囲気下で、３００ｍｍ／ｍｉｎで２倍に横延伸し、１５０℃で熱固定した後に冷却して巻取り、厚み５３μｍの樹脂フィルム２（独立した空洞を有する樹脂フィルム２）を作製した。この樹脂フィルム２をシート２とした。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート２を用い、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例３）
　蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、実施例１で得た樹脂フィルム１の片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート３を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート３を用い、熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例４）
　蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、実施例２で得た樹脂フィルム２の片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート４を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート４を用い、熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例５）
　実施例１で得た樹脂フィルム１を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）を用いて８枚に重ねて厚み０．８８ｍｍにした。続いて、蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、重ねた樹脂フィルムの片面に厚み５０ｎｍのアルミニウムを蒸着し、シート５を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート５を用い、かつシート５の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例６）
　実施例４において銅の代わりに厚み１００ｎｍのアルミニウムを蒸着し、シート６を得た。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート６を用い、熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例７）
　極限粘度（ＩＶ）＝０．６９であるＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート１００％樹脂、ポリエステル類）を、溶融押出機を用いて２９５℃でＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み３８０μｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を作製した。続いて、このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を１軸延伸（縦延伸）した。
　具体的には、７０℃の加温雰囲気下で、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度で１軸延伸し、ネッキングが発生したことを確認した後、５１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、同一方向に更に１軸延伸し、厚み１００μｍの樹脂フィルム３（独立した空洞を有する樹脂フィルム３）を作製した。この樹脂フィルム３をシート７とした。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート７を用いた以外は実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例８）
　実施例７で得た樹脂フィルム３を横方向にテンターにより横延伸した。具体的には１２０℃の加温雰囲気下、３００ｍｍ／ｍｉｎで３．５倍に横延伸し、２００℃で熱固定した後に冷却して巻取り、厚み５０μｍの樹脂フィルム４（独立した空洞を有する樹脂フィルム４）を作製した。
　次に、該樹脂フィルム４の片面に厚み０．５ｍｍのグラファイトフィルム（商品名：ＨＴ１２２０ＡＰ、グラフテック社製）を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）で２枚貼り合わせ、シート８を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート８を用い、かつシート８の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例９）
　実施例８で得た樹脂フィルム４の片面に厚み０．０１２ｍｍのアルミホイル（商品名：三菱ホイル、三菱アルミニウム社製）を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）で貼り合わせ、シート９を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート９を用い、かつシート９の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例１０）
　実施例７で得た樹脂フィルム３を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）を用いて５枚重ねて厚み０．５ｍｍとした。重ねた樹脂フィルムの片面に厚み０．５ｍｍのグラファイトフィルム（商品名：ＨＴ１２２０ＡＰ、グラフテック社製）を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）で２枚貼り合わせ、シート１０を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１０を用い、かつシート１０の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例１１）
　ポリプロピレン（ＰＰ）（ポリプロピレン１００％樹脂、Ａｌｄｒｉｃｈ社製、重量平均分子量１９万、数平均分子量５万、ＭＦＩ：３５ｇ／１０ｍｉｎ（ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８、２３０℃・２．１６ｋｇ）、Ｔｍ：１７０℃～１７５℃）を、溶融押出機を用いてＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み４１０μｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を作製した。続いて、このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を１軸延伸（縦延伸）した。
　具体的には、ロール延伸機を用いて２５℃で送り出しが１０ｍｍ／ｍｉｎ、ネッキングが発生したことを確認した後、延伸ロールが５１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で１軸延伸し、厚み７０μｍの樹脂フィルム５（独立した空洞を有する樹脂フィルム５）を作製した。この樹脂フィルム５をシート１１とした。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１１を用いた以外は実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例１２）
　実施例１１で得た樹脂フィルム５を横方向にテンターにより横延伸した。具体的には４０℃の加温雰囲気下、５０ｍｍ／ｍｉｎで５倍に横延伸し、１００℃で熱固定した後に冷却して巻取り、厚み１０μｍの樹脂フィルム６（独立した空洞を有する樹脂フィルム６）を作製した。次に、蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、該樹脂フィルム６の片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート１２を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１２を用い、かつシート１２の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例１３）
　実施例１１で得た樹脂フィルム５を５枚と実施例１２で得た樹脂フィルム６を５枚とを接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）を用いて重ねて０．４ｍｍの樹脂フィルムを作製した。次に、蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製））を用いて、重ねた樹脂フィルムの片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート１３を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１３を用い、かつシート１３の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
（実施例１４）
　テレフタル酸１６６質量部とエチレングリコール７５質量部を用いた通常のエステル化反応により得た低重合体に、着色防止剤としてリン酸８５％水溶液を０．０３質量部、重縮合触媒として三酸化アンチモンを０．０６質量部添加して重縮合反応を行い、極限粘度（ＩＶ）＝０．６６のポリエチレンテレフタレートを得た。このポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）１００質量部に対し、三井化学（株）製ポリメチルペンテン（ＴＰＸ、タイプＲＴ１８。以下ＰＭＰと略記する。）１５質量部をチップ状態のままドライブレンドしたものをホッパーに充填した。続いて、溶融押出機を用いて２４５℃でＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み２，１００μｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を作製した。続いて、このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を通常の逐次２軸延伸装置にて製膜した。具体的には、赤外線ヒーターにより９０℃の加温雰囲気下で、周速比３．３倍で縦延伸を行い、ついで横方向にテンターにより１３０℃の加熱雰囲気下で３．５倍に横延伸後２２０℃で熱固定した後、幅方向に４％弛緩させた。その後、冷却して巻き取り、厚み１８０μｍの樹脂フィルム７（独立した空洞を有する樹脂フィルム７）を作製した。
　次に、蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、樹脂フィルム７の片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート１４を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１４を用い、かつシート１４の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表１－１、及び表１－２に示す。
　また、作製した樹脂フィルム７の断面写真（図２ＡのＡ－Ａ’断面に相当する断面写真）を図４に示す。
（実施例１５）
　実施例２で得た樹脂フィルム２の片面に厚み０．５ｍｍのグラファイトフィルム（商品名：ＨＴ１２２０ＡＰ、グラフテック社製）を接着剤（エアゾール接着剤、スプレーのり９９、３Ｍ製）で４枚貼り合わせ、シート１５を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１５を用い、かつシート１５の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例１６）
　実施例１において、スペーサー１の代わりにスペーサー２（直径３．０ｍｍのＭＤＸ６：三菱瓦斯化学製のストランド：金型直径３．０ｍｍから押し出した糸）を用い、前記貯湯容器と前記シート１との距離が均一に３．０ｍｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例１７）
　実施例４において、シート４の熱伝導層が貯湯容器側の面とは反対面にくるようにした以外は、実施例４と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例１８）
　実施例１で得たシート１に、変形防止材１（縦２０ｃｍ×横１ｃｍ×厚み０．３ｃｍのアルミ板）を０．５ｃｍ間隔で３０枚貼り付けた。
　次に、実施例１の筐体を取り外した電気湯沸かし器の貯湯容器の周りに、前記スペーサー１を巻いた。前記スペーサー１を巻いた前記貯湯容器の周りに、前記変形防止材１を貼り付けたシート１と前記貯湯容器との距離が均一に１．０ｍｍとなるように巻き、保熱器を作製した。なお、前記変形防止材１が前記シート１の湾曲方向と平行な方向に直交する方向に配列し、かつ、前記変形防止材１が前記シート１における熱源側の面とは反対側の面に貼り付いた状態になるように巻きつけた。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例１９）
　実施例４で得たシート４の樹脂フィルム面に、前記変形防止材１を０．５ｃｍ間隔で３０枚貼り付けた。
　次に、実施例１８において、前記変形防止材１を貼り付けたシート１に代えて前記変形防止材１を貼り付けたシート４を用いた以外は、実施例１８と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例２０）
　実施例５で得たシート５の樹脂フィルム面に、前記変形防止材１を０．５ｃｍ間隔で３０枚貼り付けた。
　次に、実施例１８において、前記変形防止材１を貼り付けたシート１に代えて前記変形防止材１を貼り付けたシート５を用いた以外は、実施例１８と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例２１）
　実施例９で得たシート９の樹脂フィルム面に、前記変形防止材１を０．５ｃｍ間隔で３０枚貼り付けた。
　次に、実施例１８において、前記変形防止材１を貼り付けたシート１に代えて前記変形防止材１を貼り付けたシート５を用いた以外は、実施例１８と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（実施例２２）
　実施例１３で得たシート１３の樹脂フィルム面に、前記変形防止材１を０．５ｃｍ間隔で３０枚貼り付けた。
　次に、実施例１８において、前記変形防止材１を貼り付けたシート１に代えて前記変形防止材１を貼り付けたシート１３を用いた以外は、実施例１８と同様にして、保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（比較例１）
　実施例１の筐体を取り外した電気湯沸かし器の貯湯容器の周りに、前記スペーサー１を巻いた。続いて、前記スペーサー１を巻いた前記貯湯容器の周りに、前記貯湯容器と前記シート１との距離が均一に１．０ｍｍとなるように厚み０．０１２ｍｍのアルミホイル（商品名：三菱ホイル、三菱アルミニウム社製）を巻き、比較用の保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（比較例２）
　極限粘度（ＩＶ）＝０．７１であるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート１００％樹脂、ポリエステル類）を、溶融押出機を用いて２４５℃でＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み１２０μｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を作製した。このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を延伸せず空洞のない樹脂フィルム８を作製した。蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、該樹脂フィルム８の片面に厚み５０ｎｍのアルミニウムを蒸着し、シート１６を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１６を用い、かつシート１６の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、比較用の保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（比較例３）
　極限粘度（ＩＶ）＝０．６６であるＰＥＴ（ポリエチンテレフタレート１００％樹脂、ポリエステル類）を、溶融押出機を用いて２９５℃でＴダイから押出し、キャスティングドラムで固化させて、厚み１．５０ｍｍのポリマー成形体（ポリマーフィルム）を得た。このポリマー成形体（ポリマーフィルム）を延伸せず空洞のない樹脂フィルム９を作製した。次に、樹脂フィルム９の片面に厚み０．５ｍｍのグラファイトフィルム（商品名：ＨＴ１２２０ＡＰ、グラフテック社製）を２枚接着剤で貼り合わせ、シート１７を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１７を用い、かつシート１７の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、比較用の保熱器を作製した。
　前記樹脂フィルム、前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（比較例４）
　厚み４００μｍの未延伸ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムに、二酸化炭素を浸透圧力６０ｋｇ／ｃｍ２で浸透させた。このフィルムを２枚の厚み５０μｍのＳＰＳ（シンジオタクチックポリスチレン）フィルムで挟んで、ラミネート温度２００℃でラミネートした。このラミネート工程において、ラミネートする際の加熱によって、含浸している二酸化炭素が発泡し多孔質なプラスチック部が形成された。発泡後、２枚のＳＰＳフィルムを剥がし、全体として空孔率約３６ｖｏｌ％、厚み１．５ｍｍのプラスチック発泡樹脂フィルム１０を得た。
　次に、蒸着装置（商品名：ＶＰＣ－４１０、アルバック機工株式会社製）を用いて、前記樹脂フィルム１０の片面に厚み１００ｎｍの銅を蒸着し、シート１８を作製した。
　次に、実施例１において、シート１に代えてシート１８を用い、かつシート１８の熱伝導層が貯湯容器側の面にくるようにした以外は、実施例１と同様にして、比較用の保熱器を作製した。
　前記シート及び前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
　また、作製した樹脂フィルム１０の断面写真を図５に示す。
（比較例５）
　実施例１において、スペーサー３（直径０．５ｍｍの金属線）を用い、前記貯湯容器と前記シート１との距離が均一に０．５ｍｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして、比較用の保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
（比較例６）
　実施例１において、スペーサー４（縦２０ｃｍ×横６．０ｃｍ×厚み０．３ｃｍのアルミ板）８枚を用い、前記貯湯容器を中心にして８枚の前記スペーサー４を放射状に並べ、前記スペーサーの横幅を利用して、前記貯湯容器と前記シート１との距離が均一に６０ｍｍとなるようにした以外は、実施例１と同様にして、比較用の保熱器を作製した。
　前記保熱器について、実施例１と同様の測定及び評価を行った。結果を表２－１、及び表２－２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　以上の結果から、本発明の保熱器である実施例１～２２の保熱器は、その部材を構成するシートが柔軟性に優れると共に、電気湯沸かし器に用いた場合に、電気湯沸かし器の消費電力を低減させる効果があることがわかった。消費電力の低減は、熱源の熱の放散防止を示していることから、本発明の保熱器により熱を有効活用できることがわかった。
　本発明の保熱器は、熱の有効活用を可能とし、かつ、設計の自由度が高いため、例えば、電気湯沸かし器などに好適に用いることができる。
　　　１　　独立した空洞を有する樹脂フィルム
　　１ａ　　表面
　　１１　　原料樹脂
　　１２　　押出機
　　１３　　Ｔダイ
　　１４　　キャスティングロール
　　１５　　縦延伸機
　１５ａ　　ロール
　　１６　　横延伸機
　１６ａ　　クリップ
　１００　　空洞
　　　Ｆ　　フィルム又はシート
　　　Ｌ　　空洞の配向方向における空洞の長さ
　　　ｒ　　空洞の配向方向に直交する厚み方向における空洞の長さ
　　３１　　独立した空洞を有する樹脂フィルム
　　３２　　変形防止材

Claims (10)

  1. 　熱源とシートとを有し、
    　前記熱源と前記シートとの距離が、１．０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であり、
    　前記シートが、独立した空洞を有する樹脂フィルムを少なくとも有し、
    　前記樹脂フィルムにおける前記空洞が、前記樹脂フィルムの厚み方向と直交して配向しており、
    　前記厚み方向における前記空洞の平均長さをｒ（μｍ）として、前記空洞の配向方向における前記空洞の平均長さをＬ（μｍ）とした際のＬ／ｒ比が１０以上であり、かつ、
    　前記樹脂フィルムの厚みが、１．０ｍｍ以下であることを特徴とする保熱器。
  2. 　シートが、樹脂フィルムにおける熱源側の面に熱伝導層を有し、前記熱伝導層の厚みが１．０ｍｍ以下である請求項１に記載の保熱器。
  3. 　樹脂フィルムにおける熱源側の面とは反対側の面に変形防止材を有する請求項１から２のいずれかに記載の保熱器。
  4. 　複数の変形防止材が、平面形状であったシートを変形させた方向と平行な方向に直交する方向に配列されてなる請求項３に記載の保熱器。
  5. 　樹脂フィルムが、結晶性ポリマーのみからなる請求項１から４のいずれかに記載の保熱器。
  6. 　樹脂フィルムの熱伝導率が、０．０８Ｗ／ｍＫ以下である請求項１から５のいずれかに記載の保熱器。
  7. 　独立した空洞の割合が、全ての空洞に対して８０体積％以上である請求項１から６のいずれかに記載の保熱器。
  8. 　熱伝導層の熱伝導率が、１．０Ｗ／ｍＫ以上である請求項２から７のいずれかに記載の保熱器。
  9. 　熱源が、貯湯容器である請求項１から８のいずれかに記載の保熱器。
  10. 　請求項９に記載の保熱器を有する電気湯沸かし器。
     
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