WO2010089009A1 - Drehmomentübertragungsanordnung - Google Patents

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WO2010089009A1
WO2010089009A1 PCT/EP2010/000015 EP2010000015W WO2010089009A1 WO 2010089009 A1 WO2010089009 A1 WO 2010089009A1 EP 2010000015 W EP2010000015 W EP 2010000015W WO 2010089009 A1 WO2010089009 A1 WO 2010089009A1
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WO
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ring
torque transmission
support
ball bearing
angular contact
Prior art date
Application number
PCT/EP2010/000015
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Helmuth Sachsenmaier
Hannes Sperker
Robert Luef
Original Assignee
Magna Powertrain Ag & Co Kg
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Filing date
Publication date
Application filed by Magna Powertrain Ag & Co Kg filed Critical Magna Powertrain Ag & Co Kg
Priority to US13/147,911 priority Critical patent/US8678158B2/en
Publication of WO2010089009A1 publication Critical patent/WO2010089009A1/de

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D27/00—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor
    • F16D27/10—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor with an electromagnet not rotating with a clutching member, i.e. without collecting rings
    • F16D27/108—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor with an electromagnet not rotating with a clutching member, i.e. without collecting rings with axially movable clutching members
    • F16D27/112—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor with an electromagnet not rotating with a clutching member, i.e. without collecting rings with axially movable clutching members with flat friction surfaces, e.g. discs
    • F16D27/115—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor with an electromagnet not rotating with a clutching member, i.e. without collecting rings with axially movable clutching members with flat friction surfaces, e.g. discs with more than two discs, e.g. multiple lamellae
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/12—Mechanical clutch-actuating mechanisms arranged outside the clutch as such
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/22—Friction clutches with axially-movable clutching members
    • F16D13/38—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs
    • F16D13/52—Clutches with multiple lamellae ; Clutches in which three or more axially moveable members are fixed alternately to the shafts to be coupled and are pressed from one side towards an axially-located member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/12—Mechanical clutch-actuating mechanisms arranged outside the clutch as such
    • F16D2023/123—Clutch actuation by cams, ramps or ball-screw mechanisms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16D27/00—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor
    • F16D27/004—Magnetically- or electrically- actuated clutches; Control or electric circuits therefor with permanent magnets combined with electromagnets

Definitions

  • the present invention relates to a Drehmomentübertragungsanord- tion with a primary shaft, a friction clutch for controllably transmitting a torque from the primary shaft to another element, a housing containing the friction clutch, wherein the primary shaft by means of an inner ring and an outer ring comprising a rolling bearing rotatably in the Housing is mounted, and arranged between the friction clutch and the rolling bearing in the housing
  • the actuator for actuating the friction clutch.
  • the actuator comprises a fixed support element, an adjusting element, which is arranged offset axially relative to the support element and is displaceable for engaging the friction clutch, and an actuating mechanism which is designed for displacement of the adjusting element relative to the support element in a direction away from the rolling bearing axial adjustment direction ,
  • Such a torque transmission arrangement can be used, for example, as a transfer case in a motor vehicle with four-wheel drive for the controllable transfer of a drive torque to a primary axle and / or a secondary axle of the motor vehicle.
  • a so-called "torque on demand" transfer case the wheels of the primary axis are permanently driven, while by means of said torque transfer arrangement, a portion of the drive torque can be optionally transmitted to the wheels of the secondary axis.
  • a transfer case of the type mentioned can also be designed as a controllable central differential, in which the friction clutch is associated with a differential lock. Transfer cases are also used in various constellations. They can be designed with or without central differential, with differential lock or switchable drive of the second driven axle, with or without reduction stage. As a rule, they are installed in the longitudinal direction. The use of the friction clutch allows, in addition to a soft engagement, the continuous control of the clutch torque transmitted by it.
  • a transfer case of the type described above is disclosed for example in AT 008636 Ul.
  • Supporting on the primary shaft is advantageous because it usually has a high material strength and low manufacturing tolerances, while the housing is usually made of aluminum.
  • a closed power circuit can only be realized via the primary shaft, because a part of the axial forces is necessarily introduced into the primary shaft via the friction clutch. The support element must therefore be supported in the axial direction on the primary shaft.
  • the power flow from the fixed support element to the rotating primary shaft can be realized particularly simply by including in the support of the support element a rolling bearing with which the primary shaft is mounted in the housing.
  • the fact that the rolling bearing is designed as angular contact ball bearings, it is able to absorb radial forces in addition to axial forces in one direction. Due to the operative connection between the support element and the angular contact ball bearing, the axially acting clutch engagement force can thus be transmitted from the support element to the primary shaft without the need for complex additional components.
  • the relatively complex arrangement of primary shaft bearing, transmission element, sliding ring and additional axial roller bearing is thus replaced by a single component.
  • the design and manufacture of a generic torque transmission arrangement is accordingly considerably simplified.
  • the support element may in particular be supported against the adjustment direction on the outer ring of the angular contact ball bearing.
  • a support can be made over the entire circumference of the outer ring or segmentally in selected areas.
  • Direct contact between the support element and outer ring can, for example, make any additional components dispensable.
  • coupling components such as pressure plates or the like can also be arranged between the support element and the outer ring of the angular contact ball bearing.
  • the angular contact ball bearing is preferably not supported on the housing in the axial direction in order to avoid undesired transmission of axial forces to the housing for the reasons mentioned above. Since usually the friction clutch is in turn supported in the adjustment direction on the primary shaft, as a whole a closed power circuit is generated via the primary shaft. A radial support of the angular contact ball bearing can take place via an intermediate element, for example a sliding ring, in the housing. In this way it is possible to compensate for a different thermal expansion of the individual components or a possibly existing game.
  • the inner ring of the angular contact ball bearing can be supported against the adjustment direction of the primary shaft to divert any directed against the adjustment axial forces on the primary shaft.
  • the support can be made as required by various measures, such as a fixed to the primary shaft or integrally formed with this stop. There may be a direct support on the shaft or a support via a suitable intermediate piece, such as a flange, may be provided.
  • the angular contact ball bearing can be mounted in the housing in such a way that at least one section of the peripheral surface of the outer ring of the angular contact ball bearing facing the friction clutch is exposed, ie in particular not enclosed by housing parts.
  • the exposed section can provide a favorable engagement surface for the support element, wherein a transfer of axial forces is reliably avoided on the housing.
  • the support element is designed as a support ring arranged concentrically around the primary shaft.
  • the adjusting element can be designed as an adjusting ring arranged concentrically around the primary shaft. Such rings allow a uniform force distribution and avoid adverse unbalanced loads of the angular contact ball bearing and the primary shaft.
  • the angular contact ball bearing can be used advantageously for centering the support ring.
  • the aforementioned exposed portion of the outer ring can be used. Since the angular contact ball bearing is already centered on the primary shaft, thus eliminating complex separate centering or a complex special post-processing of the support ring.
  • the centering can be done over the entire circumference of the outer ring or via individual centering.
  • the support ring may have, for example, on its end face facing the angular contact ball bearing, in particular a circumferential centering projection which engages with the outer ring of the angular contact ball bearing and thus ensures a concentric arrangement of the support ring and angular contact ball bearing.
  • This is particularly advantageous insofar as centering of the support ring in the housing is thus unnecessary and neither the peripheral surface of the support ring nor the corresponding mating surface in the housing can be finished with an increased precision necessary for a centering effect.
  • the support ring may have at least one nose-like projection on its peripheral surface, which engages with a corresponding recess in a bearing portion of the housing. This can be created in relation to the housing in a simple manner an anti-rotation of the support ring.
  • the support ring is supported in the axial direction on the outer ring of the angular contact ball bearing.
  • at least one Axialabstützansatz may be provided for axially supporting the support ring on the outer ring on the support ring.
  • Axialabstützansatz acts in an axial direction as a stop against the outer ring of the angular contact ball bearing and fixes the support ring in this direction in the housing.
  • the support ring is supported in the radial direction on the outer ring of the angular contact ball bearing and in particular centered.
  • the support ring can thus be mounted fixedly in the housing both in the axial direction and in the radial direction by means of the angular contact ball bearing. In this way, the bearing of the support ring can be largely decoupled from the housing, which in particular problems due to different thermal expansions of the housing and the support ring can be avoided.
  • Radialabstützansatz For radial support of the support ring on the outer ring can be provided on the support ring at least one Radialabstützansatz.
  • the Radialabstützansatz may have a centering shoulder which engages over the outer ring of the angular contact ball bearing. In this way, a reliable centering of the support ring is achieved at the angular contact ball bearings.
  • at least one fixing lug can be provided on the support ring to prevent rotation of the support ring relative to the housing. The fixing lug may cooperate with a component of the housing to prevent rotational movement of the support ring. Such a fixing approach is easy to integrate into the support ring and makes costly additional components for preventing rotation superfluous.
  • the support ring on one end side on one or more, in particular three, projecting in the axial direction approaches.
  • the approach or the approaches is / are designed as a radial support attachment and / or as an axial support attachment and / or as a fixation attachment.
  • the approach or the approaches may in particular be integrally formed with the support ring and serves / serve to support the support ring in the axial and in the radial direction on the outer ring of the angular contact ball bearing and at the same time to secure against rotation.
  • the support ring itself does not need to be enclosed by the housing. Rather, it is sufficient that only the projection or the projections are in contact with a housing section.
  • the projection or the projections does not protrude in the radial direction beyond the radially inner and / or outer peripheral surface of the support ring. This facilitates the production of the support ring, since the peripheral surfaces can be manufactured by means of turning.
  • the housing may comprise a bearing portion for the outer ring of the angular contact ball bearing, wherein in the storage portion one or more recesses are provided, in which the approach or the Approaches intervene / intervene. Due to the engagement of the neck or lugs in the recesses of the bearing portion of the support ring is secured against rotation, without the need for separate devices would be required. In particular, it is not necessary to provide projections, arms or levers on the peripheral surface of the support ring, so that it is easier to produce. One or more of the recesses can also be used as a lubrication channel. Conversely, any existing channels or recesses in the housing can be used to accommodate a particular approach anyway.
  • the storage section covers the peripheral surface of the outer ring of the angular contact ball bearing only partially in the axial and / or circumferential direction.
  • the covered regions can be completely covered by the storage section in the axial direction.
  • the actuator is designed as a ramp ring mechanism, which generates an axial displacement of the adjusting ring when the adjusting ring is rotated relative to the supporting ring.
  • the principles of the invention are applicable to various other types of actuator configurations.
  • FIG. 1 shows a partial longitudinal sectional view of a distributor transmission according to the prior art.
  • Fig. 2 shows a longitudinal sectional view of a transfer case according to the invention.
  • Fig. 3 shows an enlarged partial longitudinal sectional view of a
  • FIG. 4 shows a perspective view of a support ring for an actuator of the transfer case of FIG. 3.
  • FIG. 5 shows a perspective view of the housing of the transfer case of FIG. 3.
  • the housing of a transfer case is designated summarily with 14. It includes a primary shaft 10, a secondary shaft (not shown) and a friction clutch 12 with its actuator 18.
  • the primary shaft 10 is connected on the left side with a drive source, such as the manual transmission, not shown, of a motor vehicle, and on the right side of a picture
  • the friction clutch 12 allows a controlled transmission of torque from the primary shaft 10 via an offset drive 19 only partially shown on the secondary shaft. Instead of the offset drive 19 and the secondary shaft, other elements for receiving the transmitted torque from the friction clutch 12 may be provided.
  • the friction clutch 12 is here a multi-plate clutch, the inner part 42 with the primary shaft 10 and the outer part 41 with the first tooth Rad 40 of the offset drive 19 is rotatably connected. Between the two coupling parts 41, 42 is a disk set 43, the lamellae are rotatably connected alternately with one (41) or other (42) coupling part.
  • a pressure plate 44 which can be acted on by a ramp ring unit, adjoins the disk set 43.
  • the ramp ring unit comprises a support element 20 and an adjusting element 22.
  • the support element 20 is formed in the illustrated variant by a first ramp ring or support ring 48, on the right in Fig. 1 side, while the adjusting element 22 by a second ramp ring or adjusting ring 49, on the left in Fig. 1, is formed.
  • balls 45 are distributed over the circumference. In the embodiment shown, the balls 45 cooperate with individually not shown in the circumferential direction rising grooves such that the rotation of the two ramp rings 48,49 in the opposite direction drives them apart in the axial direction. But there are other types possible.
  • the support ring 48 is mounted via an axial needle bearing 17 on a sliding ring 25 which in turn via a rotationally fixed and axially fixed to the primary shaft 10 support sleeve 23 connected to the primary shaft 10th is supported.
  • the primary shaft 10 is mounted by means of two rolling bearings 16 on the housing 14 of the transfer case and sealed in a conventional manner.
  • the rolling bearings 16 are formed as radial ball bearings and include an inner ring 26, an outer ring 28 and a set of interposed balls 27 which held by a ball cage, not shown could be. As can be seen, the rolling bearings 16 are not in any connection with the ramp ring mechanism.
  • FIG. 2 shows a sectional view of a distributor according to the invention bes, which is similar to the transfer case according to FIG. 1.
  • the roller bearing 16 'located in the image on the right is here designed as angular contact ball bearings and thus able both to absorb axial as well as radial forces.
  • the rolling bearing 16 ' is mounted in the housing 14 in such a way that an axial absorption of force against the adjustment direction V of the adjusting ring 49 is made possible.
  • the angular contact ball bearing 16 ' is mounted by means of its outer ring 28 radially in a bearing portion 38 of the housing 14, wherein a friction clutch 12 facing portion 30 of the peripheral surface of the outer ring 28 is exposed.
  • the support ring 48 abuts with its facing away from the friction clutch 12 end face directly to the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16 '.
  • there is a direct mechanical operative connection between the support ring 48 and the angular contact ball bearing 16 ' so that the support ring 48 is supported against the adjustment direction V of the adjusting ring 49 on the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16'.
  • the angular contact ball bearing 16 ' is not supported on the housing 14 in the axial direction, so that an axial force acting against the adjustment direction V on the outer ring 28 is transmitted radially via the balls 27 to the inner ring 26 and thus to the primary shaft 10.
  • the force flow when engaging the friction clutch 14 is thus not carried out as in the arrangement according to FIG. 1 via specially provided needle roller bearings 17 with slide ring 25 and additionally on the primary shaft 10 rotatably mounted support sleeve 23, but directly from the support ring 48 via the angular contact ball bearing 16 'on the primary shaft 10.
  • the anyway to be provided roller bearing 16' of the primary shaft 10 so advantageously used to support the ramp ring mechanism against the direction of engagement, so that the additional components for supporting force transmission are unnecessary.
  • the entire transfer case can also be made more space-saving in particular, since in the axial direction is not specifically installation space for the support sleeve 23, the needle bearing 17, the slide ring 25 or similar elements to provide.
  • the support ring 48 has a concentric recess on its end face facing the angular contact ball bearing 16 ', so that the region of the support ring 48 adjoining radially forms a circumferential centering projection 32 which, as shown, engages with the peripheral surface of the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16' stands.
  • the support ring 48 On its peripheral surface, the support ring 48 at least one nose-like projection (not shown in the drawings), with a recess (also not shown) in the bearing portion 38 of the housing 14 is engaged to the support ring 48 against rotation in the housing 14 to store.
  • Such an arrangement reliably prevents unwanted rotation of the support ring which could compromise accurate control of torque transmission.
  • the support member 20 is formed here as a support ring 50 with three projecting in the axial direction of an end face 51 lugs 52.
  • Each of the lugs 52 is provided with a centering shoulder 54 which engages over the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16 '.
  • the two flanks of the centering shoulder 54 form a Axialabstützansatz 60 and a Radialabstützansatz 62.
  • the support ring 50 is thus supported both in the axial and in the radial direction of the angular contact ball bearing 16 '.
  • the bearing section 56 running around the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16 ' is interrupted so that three recesses 58 are present.
  • the recesses 58 are dimensioned in this way and, in particular in the circumferential direction, have the same extent as the lugs 52 so that they each provide a seat for the lugs 52, which thus form a fixing lug 64 in each direction of rotation.
  • the support ring 50 is supported by one and the same lugs 52 not only axially and radially on the outer ring 28 of the angular contact ball bearing 16 ', but also fixed in the direction of rotation in the housing 14. It should be noted that the lugs 52 are supported only on the fixing lugs 64 in the direction of rotation on the walls of the recesses 58, but not in the axial and radial directions, since a power transmission to the housing 14 should be avoided.
  • lugs 52 may also be another number of lugs 52, preferably in a uniform pitch, along the circumference of the support ring 50 may be provided.
  • the angular contact ball bearing 16 'and the support ring 50 are manufactured as sintered parts with a similar or equal thermal expansion coefficient in order to avoid problems due to differential thermal expansion during operation of the transfer case.

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Abstract

Eine Drehmomentübertragungsanordnung umfasst eine Primärwelle, eine Reibungskupplung, ein Gehäuse, in welchem die Primärwelle mittels eines einen Innenring und einen Außenring umfassenden Wälzlagers drehbar gelagert ist und einen zwischen der Reibungskupplung und dem Wälzlager in dem Gehäuse angeordneten Aktuator zum Betätigen der Reibungskupplung. Der Aktuator umfasst ein feststehendes Abstützelement, ein Verstellelement, das axial versetzt zu dem Abstützelement angeordnet ist und zum Einrücken der Reibungskupplung verschiebbar ist, und einen Betätigungsmechanismus, der zur Verschiebung des Verstellelements relativ zu dem Abstützelement in einer von dem Wälzlager weg weisenden axialen Verstellrichtung ausgebildet ist. Das Wälzlager ist als Schrägkugellager ausgebildet und das Abstützelement steht in Wirkverbindung mit dem Schrägkugellager.

Description

Drehmomentübertragungsanordnung
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Drehmomentübertragungsanord- nung mit einer Primärwelle, einer Reibungskupplung zum steuerbaren Übertragen eines Drehmoments von der Primärwelle auf ein weiteres Element, einem Gehäuse, das die Reibungskupplung enthält, wobei die Primärwelle mittels eines einen Innenring und einen Außenring umfassenden Wälzlagers drehbar in dem Gehäuse gelagert ist, und einem zwischen der Reibungskupplung und dem Wälzlager in dem Gehäuse angeordneten
Aktuator zum Betätigen der Reibungskupplung. Der Aktuator umfasst ein feststehendes Abstützelement, ein Verstellelement, das axial versetzt zu dem Abstützelement angeordnet ist und zum Einrücken der Reibungskupplung verschiebbar ist, und einen Betätigungsmechanismus, der zur Verschiebung des Verstellelements relativ zu dem Abstützelement in einer von dem Wälzlager weg weisenden axialen Verstellrichtung ausgebildet ist.
Eine derartige Drehmomentübertragungsanordnung kann beispielsweise als Verteilergetriebe in einem Kraftfahrzeug mit Allradantrieb zum steuer- baren Übertragen eines Antriebsmoments auf eine Primärachse und/oder eine Sekundärachse des Kraftfahrzeugs Anwendung finden. Bei einem sogenannten "torque on demand" -Verteilergetriebe sind die Räder der Primärachse permanent angetrieben, während mittels der genannten Drehmomentübertragungsanordnung ein Teil des Antriebsmoments wahlweise auf die Räder der Sekundärachse übertragen werden kann. Ein Verteilergetriebe der genannten Art kann auch als steuerbares Mittendiffe- renzial ausgebildet sein, bei dem die Reibungskupplung einer Differenzial- sperre zugeordnet ist. Verteilergetriebe finden darüber hinaus in verschiedenen Konstellationen Verwendung. Sie können mit oder ohne Zentraldifferenzial, mit Differenzi- alsperre oder zuschaltbarem Antrieb der zweiten angetriebenen Achse, mit oder ohne Untersetzungsstufe ausgebildet sein. In der Regel sind sie in Längsrichtung eingebaut. Der Einsatz der Reibungskupplung erlaubt zusätzlich zu einem weichen Einkuppeln auch die kontinuierliche Steuerung des von ihr übertragenen Kupplungsmoments.
Ein Verteilergetriebe der vorstehend beschriebenen Art ist beispielsweise in der AT 008636 Ul offenbart. Bei der Konstruktion derartiger Verteilergetriebe besteht üblicherweise das Bestreben, die relativ hohen Axialkräfte, die beim Einrücken der Reibungskupplung auftreten, in einem geschlossenen Kraftkreislauf an der Primärwelle und nicht am Gehäuse abzustützen. Ein Abstützen an der Primärwelle ist vorteilhaft, da diese üblicherweise eine hohe Materialfestigkeit sowie geringe Fertigungstoleranzen aufweist, während das Gehäuse meist aus Aluminium besteht. Darüber hinaus ist ein geschlossener Kraftkreislauf nur über die Primärwelle realisierbar, da über die Reibungskupplung notwendigerweise ein Teil der Axialkräfte in die Primärwelle eingeleitet wird. Das Abstützelement muss daher in axialer Richtung an der Primärwelle abgestützt werden. Da das Abstützelement jedoch verdrehsicher in dem Gehäuse gehalten ist, während die Primärwelle während des Betriebs rotiert, muss die Stützkraft über eine geeignete bewegliche Lagerung von dem Abstützelement auf die Primärwelle übertragen werden. In der AT 008636 Ul ist daher das Abstützelement über ein zusätzliches Axialwälzlager, einen Gleitring sowie ein mit der Primärwelle drehfest verbundenes Übertragungselement an der Primärwelle abgestützt. Eine derartige Anordnung ist jedoch mit relativ hohem Aufwand und dementsprechend vermehrten Kosten verbunden. Es ist daher eine Aufgabe der Erfindung, eine Drehmomentübertragungsanordnung der genannten Art bereitzustellen, die einfacher und kostengünstiger konstruiert und gefertigt werden kann.
Diese Aufgabe wird durch eine Drehmomentübertragungsanordnung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst, und insbesondere dadurch, dass das Wälzlager als Schrägkugellager ausgebildet ist und dass das Abstütz- element in Wirkverbindung mit dem Schrägkugellager steht.
Im Rahmen der Erfindung wurde erkannt, dass der Kraftfluss von dem feststehenden Abstützelement auf die rotierende Primärwelle besonders einfach realisiert werden kann, indem man in die Abstützung des Abstützelements ein Wälzlager mit einbezieht, mit dem die Primärwelle in dem Gehäuse gelagert ist. Dadurch, dass das Wälzlager als Schrägkugellager ausgebildet ist, ist es in der Lage, neben radialen Kräften auch axiale Kräfte in einer Richtung aufzunehmen. Aufgrund der Wirkverbindung zwischen dem Abstützelement und dem Schrägkugellager kann somit die axial wirkende Kupplungseinrückkraft ohne aufwändige Zusatzkomponenten von dem Abstützelement auf die Primärwelle übertragen werden. Die relativ komplexe Anordnung aus Primärwellenlager, Übertragungselement, Gleitring und zusätzlichem Axialwälzlager wird somit durch ein einzelnes Bauteil ersetzt. Das Design und die Herstellung einer gattungsgemäßen Drehmomentübertragungsanordnung wird demgemäß wesentlich vereinfacht.
Das Abstützelement kann insbesondere gegen die Verstellrichtung an dem Außenring des Schrägkugellagers abgestützt sein. Eine derartige Abstützung kann je nach Ausführungsform über den gesamten Umfang des Außenrings oder segmentweise in ausgewählten Bereichen erfolgen. Ein di- rekter Kontakt zwischen Abstützelement und Außenring kann beispiels- weise jegliche weitere Zusatzkomponenten entbehrlich machen. Sofern es die jeweilige Anwendung erfordert, können jedoch auch Kopplungsbauteile wie Andruckscheiben oder dergleichen zwischen dem Abstützelement und dem Außenring des Schrägkugellagers angeordnet sein.
Das Schrägkugellager ist vorzugsweise in axialer Richtung nicht an dem Gehäuse abgestützt, um aus den oben erwähnten Gründen eine unerwünschte Übertragung von Axialkräften auf das Gehäuse zu vermeiden. Da üblicherweise die Reibungskupplung in Verstellrichtung wiederum an der Primärwelle abgestützt ist, wird so insgesamt ein geschlossener Kraftkreislauf über die Primärwelle erzeugt. Eine radiale Abstützung des Schrägkugellagers kann über ein Zwischenelement, beispielsweise einen Gleitring, in dem Gehäuse erfolgen. Auf diese Weise ist es möglich, eine unterschiedliche Wärmeausdehnung der einzelnen Bauteile oder ein even- tuell vorhandenes Spiel auszugleichen.
Der Innenring des Schrägkugellagers kann gegen die Verstellrichtung an der Primärwelle abgestützt sein, um jegliche gegen die Verstellrichtung gerichteten Axialkräfte über die Primärwelle abzuleiten. Die Abstützung kann je nach Anforderung durch verschiedene Maßnahmen, wie beispielsweise einen an der Primärwelle befestigten oder einstückig mit dieser ausgebildeten Anschlag erfolgen. Es kann eine direkte Abstützung auf der Welle oder eine Abstützung über ein geeignetes Zwischenstück, beispielsweise einen Flansch, vorgesehen sein.
Das Schrägkugellager kann derart in dem Gehäuse gelagert sein, dass zumindest ein zur Reibungskupplung weisender Abschnitt der Umfangs- fläche des Außenrings des Schrägkugellagers freiliegt, also insbesondere nicht von Gehäuseteilen umschlossen ist. Der freiliegende Abschnitt kann eine günstige Angriffsfläche für das Abstützelement bereitstellen, wobei ein Übertragen von Axialkräften auf das Gehäuse sicher vermieden wird.
Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist das Abstütz- element als konzentrisch um die Primärwelle herum angeordneter Stützring ausgebildet. Alternativ oder zusätzlich kann das Verstellelement als konzentrisch um die Primärwelle herum angeordneter Verstellring ausgebildet sein. Derartige Ringe ermöglichen eine gleichmäßige Kraftverteilung und vermeiden nachteilige unsymmetrische Belastungen des Schrägkugel- lagers und der Primärwelle.
Das Schrägkugellager kann in vorteilhafter Weise zum Zentrieren des Stützrings herangezogen werden. Hierzu kann insbesondere der zuvor genannte freiliegende Abschnitt des Außenrings verwendet werden. Da das Schrägkugellager ohnehin auf die Primärwelle zentriert ist, entfallen somit aufwändige separate Zentriervorrichtungen oder eine aufwändige spezielle Nachbearbeitung des Stützrings. Die Zentrierung kann über den gesamten Umfang des Außenrings erfolgen oder über einzelne Zentrierelemente.
Der Stützring kann beispielsweise auf seiner dem Schrägkugellager zugewandten Stirnfläche einen insbesondere umlaufenden Zentrieransatz aufweisen, der mit dem Außenring des Schrägkugellagers in Eingriff steht und so für eine konzentrische Anordnung von Stützring und Schrägkugellager sorgt. Dies ist insbesondere insofern vorteilhaft, als eine Zentrierung des Stützrings im Gehäuse so entbehrlich wird und weder die Umfangsflä- che des Stützrings noch die entsprechende Gegenfläche im Gehäuse mit einer für eine Zentrierwirkung nötigen erhöhten Präzision zu fertigen ist. Anstelle eines umlaufenden Zentrieransatzes ist auch die Anordnung von mehreren nur bereichsweise angeordneten Zentrieransätzen möglich. Der Stützring kann wenigstens einen nasenartigen Vorsprung auf seiner Umfangsfläche aufweisen, der mit einer entsprechenden Ausnehmung in einem Lagerungsabschnitt des Gehäuses in Eingriff steht. Dadurch kann auf einfache Weise eine Verdrehsicherung des Stützrings in Bezug auf das Gehäuse geschaffen werden.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der Stützring in axialer Richtung an dem Außenring des Schrägkugellagers abgestützt. Insbesondere kann zum axialen Abstützen des Stützrings an dem Außenring an dem Stützring wenigstens ein Axialabstützansatz vorgesehen sein. Der
Axialabstützansatz wirkt in einer axialen Richtung als Anschlag gegenüber dem Außenring des Schrägkugellagers und fixiert den Stützring in dieser Richtung in dem Gehäuse.
Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist der Stützring in radialer Richtung auf dem Außenring des Schrägkugellagers abgestützt und insbesondere zentriert. Der Stützring kann also sowohl in axialer Richtung als auch in radialer Richtung mittels des Schrägkugellagers fest in dem Gehäuse gelagert sein. Auf diese Weise kann die Lagerung des Stützrings vom Gehäuse weitgehend entkoppelt werden, wodurch insbesondere Probleme aufgrund unterschiedlicher Wärmeausdehnungen des Gehäuses und des Stützrings vermieden werden können.
Zum radialen Abstützen des Stützrings auf dem Außenring kann an dem Stützring wenigstens ein Radialabstützansatz vorgesehen sein. Der Radialabstützansatz kann eine Zentrierschulter aufweisen, die den Außenring des Schrägkugellagers übergreift. Auf diese Weise wird eine zuverlässige Zentrierung des Stützrings am Schrägkugellager erreicht. Weiterhin kann zur Verdrehsicherung des Stützrings gegenüber dem Gehäuse an dem Stützring wenigstens ein Fixieransatz vorgesehen sein. Der Fixieransatz kann mit einer Komponente des Gehäuses zusammenwirken, um eine Drehbewegung des Stützrings zu verhindern. Ein derartiger Fi- xieransatz ist leicht in den Stützring zu integrieren und macht aufwändige Zusatzkomponenten zur Verdrehsicherung überflüssig.
Gemäß einer Ausgestaltung weist der Stützring an einer Stirnseite einen oder mehrere, insbesondere drei, in axialer Richtung abstehende Ansätze auf. Vorzugsweise ist/ sind der Ansatz oder die Ansätze als Radialabstützansatz und /oder als Axialabstützansatz und /oder als Fixieransatz ausgebildet. Der Ansatz oder die Ansätze kann/ können insbesondere einstückig mit dem Stützring ausgebildet sein und dient/ dienen dazu, den Stützring in axialer und in radialer Richtung am Außenring des Schrägkugellagers abzustützen und gleichzeitig gegen ein Verdrehen zu sichern. In diesem Fall ist es nicht nötig, einen umlaufenden Zentrieransatz an einer Stirnfläche des Stützrings vorzusehen. Der Stützring selbst muss außerdem nicht vom Gehäuse umschlossen sein. Es genügt vielmehr, dass lediglich der Ansatz oder die Ansätze mit einem Gehäuseabschnitt in Kontakt ste- hen.
Gemäß einer Ausgestaltung ragt/ ragen der Ansatz oder die Ansätze in radialer Richtung nicht über die radial innere und /oder äußere Umfangs- fläche des Stützrings hinaus. Dies erleichtert die Herstellung des Stütz- rings, da die Umfangsflächen mittels Drehbearbeitung gefertigt werden kann.
Das Gehäuse kann einen Lagerungsabschnitt für den Außenring des Schrägkugellagers umfassen, wobei in dem Lagerungsabschnitt eine oder mehrere Ausnehmungen vorgesehen sind, in welche der Ansatz oder die Ansätze eingreift/ eingreifen. Aufgrund des Eingriffs des Ansatzes oder der Ansätze in die Ausnehmungen des Lagerungsabschnitts ist der Stützring gegen ein Verdrehen gesichert, ohne dass hierzu separate Vorrichtungen erforderlich wären. Insbesondere ist es nicht nötig, Vorsprünge, Arme oder Hebel an der Umfangsfläche des Stützrings vorzusehen, sodass dieser einfacher herstellbar ist. Eine oder mehrere der Ausnehmungen können zusätzlich als Schmierkanal genutzt werden. Umgekehrt können auch ohnehin vorhandene Kanäle oder Aussparungen im Gehäuse zur Aufnahme eines jeweiligen Ansatzes verwendet werden.
Gemäß einer Ausführungsform überdeckt der Lagerungsabschnitt die Umfangsfläche des Außenrings des Schrägkugellagers in axialer und /oder in Umfangsrichtung nur bereichsweise. Insbesondere wenn in Umfangs- richtung nicht überdeckte Bereiche der Umfangsfläche vorhanden sind, können die überdeckten Bereiche in axialer Richtung vollständig von dem Lagerungsabschnitt überdeckt sein. Dadurch wird ein stabiler Sitz des Außenrings des Schrägkugellagers im Gehäuse erreicht.
Gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung ist der Aktuator als Rampen- ringmechanismus ausgebildet, der bei einem Verdrehen des Verstellrings relativ zu dem Stützring eine axiale Verschiebung des Verstellrings erzeugt. Die Prinzipien der Erfindung sind jedoch auf verschiedene andersartige Aktuatorkonfigurationen anwendbar.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnungen lediglich beispielhaft im Zusammenhang mit einem "torque on demand"- Verteilergetriebe erläutert.
Fig. 1 zeigt eine Teil-Längsschnittansicht eines Verteilerge- triebes gemäß dem Stand der Technik. Fig. 2 zeigt eine Längsschnittansicht eines erfindungsgemäßen Verteilergetriebes.
Fig. 3 zeigt eine vergrößerte Teil-Längsschnittansicht eines
Verteilergetriebes gemäß einer alternativen Ausführungsform der Erfindung.
Fig. 4 zeigt eine perspektivische Darstellung eines Stützrings für einen Aktuator des Verteilergetriebes von Fig. 3.
Fig. 5 zeigt eine perspektivische Darstellung des Gehäuses des Verteilergetriebes von Fig. 3.
In Fig. 1 ist das Gehäuse eines Verteilergetriebes gemäß dem Stand der Technik summarisch mit 14 bezeichnet. Es enthält eine Primärwelle 10, eine Sekundärwelle (nicht dargestellt) und eine Reibungskupplung 12 mit ihrem Aktuator 18. Die Primärwelle 10 ist auf der linken Bildseite mit einer Antriebsquelle, etwa dem nicht dargestellten Schaltgetriebe eines Kraftfahrzeuges, verbunden und auf der rechten Bildseite über einen
Flansch 15 mit einer nicht dargestellten ersten angetriebenen Achse. Die Reibungskupplung 12 ermöglicht ein gesteuertes Übertragen eines Drehmoments von der Primärwelle 10 über einen nur teilweise dargestellten Versatztrieb 19 auf die Sekundärwelle. Anstelle des Versatztriebs 19 und der Sekundärwelle können auch andere Elemente zum Aufnehmen des von der Reibungskupplung 12 übertragenen Drehmoments vorgesehen sein.
Die Reibungskupplung 12 ist hier eine Lamellenkupplung, deren Innenteil 42 mit der Primärwelle 10 und deren Außenteil 41 mit dem ersten Zahn- rad 40 des Versatztriebs 19 drehfest verbunden ist. Zwischen den beiden Kupplungsteilen 41, 42 befindet sich ein Lamellenpaket 43, dessen Lamellen abwechselnd mit dem einen (41) oder anderen (42) Kupplungsteil drehfest verbunden sind. An das Lamellenpaket 43 schliesst eine An- druckplatte 44 an, die von einer Rampenringeinheit beaufschlagbar ist.
Die Rampenringeinheit umfasst ein Abstützelement 20 und ein Verstellelement 22. Das Abstützelement 20 ist bei der dargestellten Variante durch einen ersten Rampenring oder Stützring 48, auf der in Fig. 1 rech- ten Seite, gebildet, während das Verstellelement 22 durch einen zweiten Rampenring oder Verstellring 49, auf der in Fig. 1 linken Seite, gebildet wird. Zwischen dem Stützring 48 und dem Verstellring 49 sind Kugeln 45 über den Umfang verteilt. In dem gezeigten Ausführungsbeispiel wirken die Kugeln 45 mit im einzelnen nicht dargestellten in Umfangsrichtung ansteigenden Rinnen derart zusammen, dass das Verdrehen der beiden Rampenringe 48,49 im Gegensinn diese in axialer Richtung auseinander treibt. Es sind aber auch andere Bauarten möglich.
Um die beim Betätigen der Reibungskupplung 12 auftretenden Axialkräfte in die Primärwelle einleiten zu können, ist der Stützring 48 über ein axiales Nadellager 17 an einem Gleitring 25 gelagert, der wiederum über eine drehfest und axial fest mit der Primärwelle 10 verbundene Stützhülse 23 an der Primärwelle 10 abgestützt ist.
Die Primärwelle 10 ist mittels zweier Wälzlager 16 an dem Gehäuse 14 des Verteilergetriebes gelagert und in geläufiger Weise abgedichtet. Die Wälzlager 16 sind als Radialkugellager ausgebildet und umfassen einen Innenring 26, einen Außenring 28 sowie einen Satz von dazwischen angeordneten Kugeln 27, die durch einen nicht dargestellten Kugelkäfig gehalten sein können. Wie zu erkennen ist, stehen die Wälzlager 16 in keinerlei Verbindung mit dem Rampenringmechanismus.
Fig. 2 zeigt eine Schnittansicht eines erfindungsgemäßen Verteilergetrie- bes, welches ähnlich aufgebaut ist wie das Verteilergetriebe gemäß Fig. 1. Wie zu erkennen ist, ist das im Bild rechts gelegene Wälzlager 16' hier jedoch als Schrägkugellager ausgebildet und somit in der Lage, sowohl axiale wie auch radiale Kräfte aufzunehmen. Gemäß der Darstellung ist das Wälzlager 16' so in dem Gehäuse 14 gelagert, dass eine axiale Kraft- aufnähme gegen die Verstellrichtung V des Verstellrings 49 ermöglicht ist.
Wie dargestellt ist das Schrägkugellager 16' mittels seines Außenrings 28 radial in einem Lagerungsabschnitt 38 des Gehäuses 14 gelagert, wobei ein zur Reibungskupplung 12 weisender Abschnitt 30 der Umfangsfläche des Außenrings 28 freiliegt. Der Innenring 26 des Schrägkugellagers 16' sitzt auf einer hülsenförmigen Verlängerung 46 des mit der Primärwelle 10 drehfest verbundenen Flansches 15 und ist über einen Anschlag 39 gegen die Verstellrichtung V an der Primärwelle 10 abgestützt.
Der Stützring 48 stößt mit seiner von der Reibungskupplung 12 weg weisenden Stirnfläche direkt an dem Außenring 28 des Schrägkugellagers 16' an. Es besteht also eine direkte mechanische Wirkverbindung zwischen dem Stützring 48 und dem Schrägkugellager 16', sodass der Stützring 48 gegen die Verstellrichtung V des Verstellrings 49 an dem Außenring 28 des Schrägkugellagers 16' abgestützt ist. Das Schrägkugellager 16' ist in axialer Richtung hingegen nicht an dem Gehäuse 14 abgestützt, sodass eine gegen die Verstellrichtung V auf den Außenring 28 einwirkende Axialkraft über die Kugeln 27 radial auf den Innenring 26 und somit auf die Primärwelle 10 übertragen wird. Der Kraftfluss beim Einrücken der Rei- bungskupplung 14 erfolgt also nicht wie bei der Anordnung gemäß Fig. 1 über eigens dafür vorgesehene Nadellager 17 mit Gleitring 25 sowie eine zusätzlich an der Primärwelle 10 drehfest angebrachte Stützhülse 23, sondern direkt von dem Stützring 48 über das Schrägkugellager 16' auf die Primärwelle 10. Das ohnehin vorzusehende Wälzlager 16' der Primär- welle 10 wird also in vorteilhafter Weise dazu genutzt, den Rampenringmechanismus gegen die Einrückrichtung abzustützen, sodass die zusätzlichen Bauteile zur Stützkraftübertragung entbehrlich werden. Dadurch kann das gesamte Verteilergetriebe insbesondere auch platzsparender gestaltet werden, da in axialer Richtung nicht eigens Einbauraum für die Stützhülse 23, die Nadellager 17, den Gleitring 25 oder ähnliche Elemente vorzusehen ist.
Der Stützring 48 weist auf seiner dem Schrägkugellager 16' zugewandten Stirnfläche einen konzentrischen Einstich auf, sodass der sich radial dar- an anschließende Bereich des Stützrings 48 einen umlaufenden Zentrieransatz 32 bildet, der wie dargestellt mit der Umfangsfläche des Außenrings 28 des Schrägkugellagers 16' in Eingriff steht. Hierdurch wird eine Zentrierung des Stützrings 48 am Schrägkugellager 16' und somit an der Primärwelle 10 erzielt.
Auf seiner Umfangsfläche weist der Stützring 48 wenigstens einen nasenartigen Vorsprung auf (in den Zeichnungen nicht dargestellt), der mit einer Ausnehmung (ebenfalls nicht dargestellt) in dem Lagerungsabschnitt 38 des Gehäuses 14 in Eingriff steht, um den Stützring 48 verdrehsicher in dem Gehäuse 14 zu lagern. Eine derartige Anordnung verhindert zuverlässig ein unerwünschtes Verdrehen des Stützrings, welches eine exakte Steuerung der Drehmomentübertragung beeinträchtigen könnte. Da eine mit einem Vorsprung versehene Umfangsfläche im Allgemeinen nicht mittels Drehmaschinen zu erzeugen ist, ist es von besonderem Vorteil, dass die Zentrierung des Stützrings 48 bezüglich der Primärwelle 10 nicht am Gehäuse 14 bzw. an dem Lagerungsabschnitt 38 erfolgt, sondern am Schrägkugellager 16' selbst. An die Umfangsfläche des Stützrings 48 sind somit keine übermäßig hohen Anforderungen bezüglich der Oberflächengüte und der Maßtoleranzen gestellt, während der Zentrieransatz 32 wie- derum in einfacher Weise durch Drehmaschinen zu erzeugen ist, da er rotationssymmetrisch ist und keine Vorsprünge oder Einrückungen aufweist.
Unter Bezugnahme auf Fig. 3 bis 5 wird im Folgenden eine alternative Ausführungsform der Erfindung beschrieben. Gleiche oder äquivalente Komponenten werden mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet wie in Fig. 2. Das Abstützelement 20 ist hier als Stützring 50 mit drei in axialer Richtung von einer Stirnseite 51 abstehenden Ansätzen 52 ausgebildet. Jeder der Ansätze 52 ist mit einer Zentrierschulter 54 ausgestattet, die den Außenring 28 des Schrägkugellagers 16' übergreift. Die beiden Flanken der Zentrierschulter 54 bilden einen Axialabstützansatz 60 und einen Radialabstützansatz 62. Der Stützring 50 ist somit sowohl in axialer als auch in radialer Richtung am Schrägkugellager 16' abgestützt.
Da kein umlaufender Zentrieransatz vorliegt, sondern mehrere voneinander getrennte Ansatzbereiche, ergibt sich die Möglichkeit, einen Eingriff zwischen den Ansätzen 52 und einem Lagerungsabschnitt 56 des Gehäuses 14 vorzusehen, um den Stützring 50 gegen ein Verdrehen zu sichern. Zu diesem Zweck ist, wie insbesondere aus Fig. 5 hervorgeht, der um den Außenring 28 des Schrägkugellagers 16' herum verlaufende Lagerungsabschnitt 56 unterbrochen ausgebildet, sodass drei Ausnehmungen 58 vorliegen. Die Ausnehmungen 58 sind derart dimensioniert und besitzen insbesondere in Umfangsrichtung die gleiche Ausdehnung wie die Ansätze 52, dass sie jeweils einen Sitz für die Ansätze 52 bereitstellen, welche so- mit in jeder Verdrehrichtung einen Fixieransatz 64 bilden. Gemäß dieser Ausführungsform wird somit der Stützring 50 durch ein und dieselben Ansätze 52 nicht nur axial und radial am Außenring 28 des Schrägkugellagers 16' abgestützt, sondern auch in Verdrehrichtung im Gehäuse 14 fixiert. Dabei ist zu beachten, dass die Ansätze 52 nur an den Fixieransätzen 64 in Verdrehrichtung an den Wänden der Ausnehmungen 58 abgestützt sind, nicht hingegen in axialer und radialer Richtung, da hier eine Kraftübertragung auf das Gehäuse 14 vermieden werden soll.
Statt der drei dargestellten Ansätze 52 kann auch eine andere Anzahl von Ansätzen 52, bevorzugt in gleichmäßiger Teilung, entlang des Umfangs des Stützrings 50 vorgesehen sein.
Vorzugsweise sind das Schrägkugellager 16' und der Stützring 50 als Sin- terteile mit ähnlichem oder gleichem Wärmeausdehnungskoeffizienten gefertigt, um Probleme aufgrund unterschiedlicher Wärmeausdehnung während des Betriebs des Verteilergetriebes zu vermeiden.
Ein erfindungsgemäßes Verteilergetriebe ist somit insgesamt wesentlich einfacher, kostengünstiger und platzsparender zu fertigen als das in Fig. 1 dargestellte Verteilergetriebe des Standes der Technik.
Bezugszeichenliste
10 Primärwelle
12 Reibungskupplung
14 Gehäuse
15 Flansch
16 Wälzlager
16' Schrägkugellager
17 Nadellager
18 Aktuator
19 Versatztrieb
20 Abstützelement
22 Verstellelement
23 Stützhülse
24 Betätigungsmechanismus
25 Gleitring
26 Innenring
27 Kugel
28 Außenring
30 Umfangsflächenabschnitt
32 Zentrieransatz
38 Lagerungsabschnitt
39 Anschlag
40 Zahnrad des Versatztriebs
41 Außenteil
42 Innenteil
43 Lamellenpaket
44 Andruckplatte
45 Kugel 46 Verlängerung
48 Stützring
49 Verstellring
50 Stützring
51 Stirnseite
52 Ansatz
54 Zentrierschulter
56 Lagerungsabschnitt
58 Ausnehmung
60 Axialansatz
62 Radialansatz
64 Fixieransatz
V Verstellrichtung

Claims

Pate ntansprüche
1. Drehmomentübertragungsanordnung mit einer Primärwelle (10), einer Reibungskupplung (12) zum steuerbaren Übertragen eines Drehmoments von der Primärwelle (10) auf ein weiteres Element, einem Gehäuse (14), das die Reibungskupplung (12) enthält, wobei die Primärwelle (10) mittels eines einen Innenring (26) und einen Außenring (28) umfassenden Wälzlagers (16) drehbar in dem Gehäuse (14) gelagert ist, und einem zwischen der Reibungskupplung (12) und dem Wälzlager (16) in dem Gehäuse (14) angeordneten Aktuator (18) zum Betätigen der Reibungskupplung (12), der umfasst: ein feststehendes Abstützelement (20), ein Verstellelement (22), das axial versetzt zu dem Abstützelement (20) angeordnet ist und zum Einrücken der Reibungskupplung (12) verschiebbar ist, und einen Betätigungsmechanismus (24), der zur Verschiebung des Verstellelements (22) relativ zu dem Abstützelement (20) in einer von dem Wälzlager (16) weg weisenden axialen Verstellrichtung (V) ausgebildet ist, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass das Wälzlager (16) als Schrägkugellager (167) ausgebildet ist und dass das Abstützelement (20) in Wirkverbindung mit dem Schrägkugellager (lö') steht.
2. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass das Abstützelement (20) gegen die Verstellrichtung (V) an dem Außenring (28) des Schrägkugellagers (16*) abgestützt ist.
3. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Schrägkugellager (16*) in axialer Richtung nicht an dem Gehäuse (14) abgestützt ist.
4. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Innenring (26) des Schrägkugellagers (16") gegen die Verstellrichtung (V) an der Primärwelle (10) abgestützt ist.
5. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Schrägkugellager (16^ derart in dem Gehäuse (14) gelagert ist, dass zumindest ein zur Reibungskupplung (12) weisender Abschnitt (30) der Umfangsfläche des Außenrings (28) des Schrägkugellagers
(165) freiliegt.
6. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Abstützelement (20) als konzentrisch um die Primärwelle (10) herum angeordneter Stützring (48, 50) und/oder das Verstellelement (22) als konzentrisch um die Primärwelle (10) herum angeordneter Verstellring (49) ausgebildet ist.
7. Drehmomentübertxagungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (48, 50) am Schrägkugellager (lό*), insbesondere an dessen Außenring (28), zentriert ist.
8. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (48, 50) auf seiner dem Schrägkugellager (161) zugewandten Stirnfläche einen insbesondere umlaufenden Zentrieran- satz (32) aufweist, der mit dem Außenring (28) des Schrägkugellagers (16*) in Eingriff steht.
9. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (48, 50) wenigstens einen nasenartigen Vorsprung auf seiner Umfangsfläche aufweist, der mit einer entsprechenden Ausnehmung in einem Lagerungsabschnitt (38) des Gehäuses (14) in Eingriff steht, um den Stützring (48, 50) verdrehsicher in dem Ge- häuse (14) zu lagern.
10. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (50) in axialer Richtung an dem Außenring (28) des
Schrägkugellagers (167) abgestützt ist.
11. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 10, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zum axialen Abstützen des Stützrings (50) an dem Außenring (28) an dem Stützring (50) wenigstens ein Axialabstützansatz (60) vorgesehen ist.
12. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (50) in radialer Richtung auf dem Außenring (28) des
Schrägkugellagers (16*) abgestützt und insbesondere zentriert ist.
13. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 12, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zum radialen Abstützen des Stützrings (50) auf dem Außenring
(28) an dem Stützring (50) wenigstens ein Radialabstützansatz (62) vorgesehen ist.
14. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Radialabstützansatz (62) eine Zentrier schulte r (54) aufweist, die den Außenring (28) des Schrägkugellagers (161) übergreift.
15. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass zur Verdrehsicherung des Stützrings (50) gegenüber dem Gehäuse (14) an dem Stützring (50) wenigstens ein Fixieransatz (64) vorgesehen ist.
16. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Stützring (50) an einer Stirnseite (51) einen oder mehrere, insbesondere drei, in axialer Richtung abstehende Ansätze (52) aufweist.
17. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 16, dadurch ge ke nnze ic h ne t, dass der Ansatz (52) oder die Ansätze (52) als Radialabstützansatz (62) und /oder als Axialabstützansatz (60) und /oder als Fixieransatz (64) ausgebildet ist/ sind.
18. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch ge ke n nze ic h ne t, dass der Ansatz (52) oder die Ansätze (52) in radialer Richtung nicht über die Umfangsfläche des Stützrings (50) hinausragt/ hinausragen.
19. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 16 bis 18, dadurch ge ke nnze ic h ne t, dass das Gehäuse (14) einen Lagerungsabschnitt (56) für den Außenring (28) des Schrägkugellagers (lό5) umfasst, wobei in dem Lagerungs- abschnitt (56) eine oder mehrere Ausnehmungen (58) vorgesehen sind, in welche der Ansatz (52) oder die Ansätze (52) eingreift/ eingreifen .
20. Drehmomentübertragungsanordnung nach Anspruch 19, dadurch ge ke nnzeich ne t, dass der Lagerungsabschnitt (56) die Umfangsfläche des Außenrings (28) des Schrägkugellagers (16*) in axialer und/ oder in Umfangsrichtung nur bereichsweise überdeckt.
21. Drehmomentübertragungsanordnung nach zumindest einem der Ansprüche 6 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Aktuator (18) als Rampenringmechanismus ausgebildet ist, der bei einem Verdrehen des Verstellrings (49) relativ zu dem Stützring (48, 50) eine axiale Verschiebung des Verstellrings (49) erzeugt.
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