WO2010012583A2 - Läufer mit supraleitender läuferwicklung und die läuferwicklung umgebender einheitlicher hülle - Google Patents

Läufer mit supraleitender läuferwicklung und die läuferwicklung umgebender einheitlicher hülle Download PDF

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WO2010012583A2
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winding
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machine
superconducting
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Michael Frank
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H02K1/28—Means for mounting or fastening rotating magnetic parts on to, or to, the rotor structures
    • H02K1/30—Means for mounting or fastening rotating magnetic parts on to, or to, the rotor structures using intermediate parts, e.g. spiders
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment

Definitions

  • the present invention relates to a rotor for an electric machine, in particular a synchronous machine,
  • the rotor has a rotor shaft defining a rotor axis, wherein the rotor has a winding carrier which is arranged in a rotationally fixed manner on the rotor shaft so that it surrounds the rotor shaft with respect to the rotor axis in a middle section,
  • winding carrier carries a superconducting rotor winding
  • the rotor has a sheath which, based on the rotor axis, the winding support and the rotor winding at least radially encloses.
  • the present invention further relates to an electrical machine, in particular a synchronous machine,
  • a stator is rotatably mounted in the machine housing, which, relative to the rotor axis, radially surrounds the rotor
  • stator carries a stator winding, which is connectable to a power supply.
  • Such a rotor and such an electric machine are known for example from DE 103 00 269 Al.
  • the sheath is required both in the prior art and in the present invention to allow the superconducting rotor winding to cool sufficiently and to shield it thermally from the environment.
  • the shell needs a high have mechanical strength to accommodate the mechanical stresses occurring during operation can.
  • the shell must continue to have a high electrical conductivity in order to absorb unavoidable electromagnetic harmonics.
  • the shell is formed in two layers. It consists of a radially inner layer of steel and a radially outer layer of copper, at least in the region in which it encloses the winding carrier and the superconducting rotor winding radially.
  • a rotor for an electric machine in which the winding support is surrounded by a multilayer shell.
  • the multi-layered shell has a middle layer, which consists of a
  • Copper-chromium or a copper-zirconium alloy exists. It is radially surrounded on both sides by iron-containing layers.
  • a copper-chromium-zirconium alloy which has a relatively high material strength.
  • the alloy consists of 0.6 to 0.9 weight percent chromium, 0.4 to 0.6 weight percent zirconium and otherwise copper.
  • the object of the present invention is to design a rotor of the type mentioned in such a way that the shell is at least in their the winding carrier and the winding radially surrounding area manufacturing technology easier to manufacture.
  • the object is achieved by a runner with the features of claim 1.
  • the shell consists at least in the region in which it encloses the winding support and the superconducting rotor winding uniformly (shell surface of the shell) of a copper alloy in which small amounts of chromium (up to 2 percent by weight) and zirconium (0.1 to 0.3 weight percent) are mixed.
  • the object is further achieved by an electric machine, in particular a synchronous machine, in which the rotor is designed according to the above-mentioned embodiment.
  • chromium content is at least 0.5 percent by weight.
  • An optimum is in the range of 0.8% to 1.2% by weight for chromium and 0.2% to 0.3% by weight for zirconium.
  • the copper alloy is a solidified copper alloy.
  • a precipitation-hardened copper alloy and an oxide-dispersion-hardened copper alloy may be used as solidified copper alloy.
  • the copper alloy could be work-hardened and / or mixed-crystal-strengthened.
  • the lateral surface of the casing is uniformly formed, it is particularly possible that the lateral surface is formed as a seamless tube. So there is no axially extending weld.
  • FIG. 1 shows a section through an electrical machine
  • 2 shows a section through a lateral surface of a casing according to the invention
  • FIG. 3 shows a section through a lateral surface of a casing
  • an electrical machine 1 has a machine housing 2.
  • a rotor 3 is mounted in the machine housing 2.
  • the rotor 3 has a rotor shaft 4 which is mounted in bearings 5 of the electric machine 1.
  • the bearings 5 are in this case usually designed as rolling bearings. Shown are in FIG 1 as a special embodiment of bearings ball bearings. However, the bearings 5 could alternatively be designed as a different type of rolling bearing, for example as a cylindrical bearing. It would also be possible to provide a sliding bearing or a contactless bearing (magnetic bearing or the like).
  • the rotor shaft 4 defines a rotor axis 6. About the rotor axis 6 of the rotor 3 is rotatable.
  • Ring here refers to a direction on the rotor axis 6 to or from the rotor axis 6.
  • Tortal is a direction around the rotor axis 6 around.
  • the rotor 3 has a winding support 7.
  • the winding support 7 is rotatably mounted on the rotor shaft 4.
  • the winding support 7 surrounds the rotor shaft 4 in a middle section 8.
  • the winding support 7 thus runs tangentially around the rotor shaft 4 at a radial distance.
  • the winding carrier 7 carries a rotor winding 9.
  • the rotor winding 9 is in this case superconducting.
  • the rotor 3 further comprises a shell 10.
  • the sheath 10 encloses according to FIG 1, the winding support 7 and the superconducting rotor winding 9 both radially and axially.
  • a region 10 ', in which the shell 10 encloses the winding support 7 and the superconducting rotor winding 9 radially, is hereinafter referred to as the lateral surface 10' of the shell 10.
  • Areas 10 ", in which the shell 10 encloses the winding support 7 and the rotor winding 9 axially, are hereinafter referred to as end surfaces 10" of the shell 10.
  • both the lateral surface 10 'and the end surfaces 10 are present, but other configurations are also possible, however, at least the lateral surface 10' is always present.
  • a stator 11 is rotatably arranged.
  • the stator 11 surrounds the rotor 3 radially.
  • the stator 11 carries a stator winding 12.
  • the stator winding 12 can be connected to a power supply 13.
  • the power supply 13 is formed in accordance with the illustration of FIG 1 usually as a three-phase AC power supply.
  • the electric machine 1 is therefore generally a three-phase three-phase machine.
  • the electric machine can be designed as a synchronous machine.
  • the lateral surface 10 ' is arranged radially between the stator 11 on the one hand and the winding support 7 and the rotor winding 9 on the other hand, as shown in FIG.
  • the lateral surface 10 'on the one hand must be mechanically stable and, on the other hand, must have a high electrical conductivity.
  • the lateral surface 10 '- see also FIG 2 - uniformly from a metal alloy.
  • This embodiment is in contrast to the prior art, in which - see Figure 3 - the lateral surface 10 'is formed at least two layers, for example, according to the teaching of DE 103 00 269 Al an inner layer 14 made of steel and an outer layer 15 of copper , Due to the uniform design the lateral surface 10 'can continue to be the lateral surface 10' according to FIG 2, in particular, formed as a seamless tube (see FIG 2).
  • This embodiment is in contrast to the prior art, in which usually a weld 16 is present.
  • the metal alloy, from which the lateral surface 10 'consists (and preferably also the end surfaces 10 "), is selected such that it has the following material properties:
  • the metal alloy has (at 20 0 C) to an electrical conductivity, which is at least 60% of the electrical conductivity of copper (also at 20 0 C). It is preferable here that the electrical conductivity is 70 to 90% of the conductivity of copper.
  • the metal alloy is a copper alloy.
  • the metal alloy has (at 200 0 C) a mechanical
  • Tensile strength which is at least 250 N / mm 2 .
  • the mechanical tensile strength is even at least 280 N / mm 2 .
  • the metal alloy has (also at 200 0 C) a 0.2% proof strength of at least 200 N / mm 2 .
  • the metal alloy even has a 0.2% proof stress of at least 220 N / mm 2 .
  • the metal alloy In order to achieve the mechanical strength (ie the required tensile strength and the necessary yield strength), the metal alloy must be suitably selected.
  • copper alloys come into question, in which the copper chromium and zirconium are mixed.
  • the copper alloy may contain up to 2.0 percent by weight chromium and up to 0.3 percent by weight zirconium. The lower limits are 0.0% by weight for chromium and 0.1% by weight for zirconium.
  • the metal alloy may be a solidified metal alloy. To solidify the metal alloy in particular a precipitation hardening and an oxide dispersion hardening come into question. The two measures can also be combined with each other. In addition - in individual cases also as an alternative - cold work hardening and solid solution hardening come into question.
  • the copper alloy contains chromium, it preferably contains at least 0.5% by weight of chromium, in particular between 0.8% by weight and 1.2% by weight. It preferably contains between 0.2% and 0.3% by weight of zirconium. It is particularly preferred that the copper alloy contains both chromium and zirconium, in the abovementioned preferred amounts. With such copper alloys, a mechanical tensile strength of at least 300 N / mm 2 and a 0.2% yield strength of at least 230 N / mm 2 can be achieved at temperatures of well above 200 ° C. The electrical conductivity of this alloy reaches up to 85% of the electrical conductivity of copper.

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Abstract

Ein Läufer (3) für eine elektrische Maschine (1), insbesondere eine Synchronmaschine (1), weist eine Läuferachse (6) auf, die eine Läuferwelle (4) definiert. Der Läufer (3) weist einen Wicklungsträger (7) auf, der drehfest auf der Läuferwelle (4) angeordnet ist, so dass er die Läuferwelle (4), bezogen auf die Läuferachse (6), in einem Mittelabschnitt (8) umgibt. Der Wicklungsträger (7) trägt eine supraleitende Läuferwicklung (9). Der Läufer (3) weist eine Hülle (10) auf, die, bezogen auf die Läuferachse (6), den Wicklungsträger (7) und die Läuferwicklung (9) zumindest radial umschließt. Die Hülle (10) besteht zumindest in dem Bereich (10'), in dem sie den Wicklungsträger (7) und die supraleitende Läuferwicklung (9) radial umschließt, einheitlich aus einer Metalllegierung, die unmagnetisch ist, bei 20°C eine elektrische Leitfähigkeit von mindestens 60% der elektrischen Leitfähigkeit von Kupfer, bei 200°C eine mechanische Zugfestigkeit von mindestens 250 N/mm2 und bei 200°C eine 0, 2%-Dehngrenze von mindestens 200 N/mm2 aufweist.

Description

Beschreibung
Läufer mit supraleitender Läuferwicklung und die Läuferwicklung umgebender einheitlicher Hülle
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Läufer für eine elektrische Maschine, insbesondere eine Synchronmaschine,
- wobei der Läufer eine eine Läuferachse definierende Läuferwelle aufweist, - wobei der Läufer einen Wicklungsträger aufweist, der drehfest auf der Läuferwelle angeordnet ist, so dass er die Läuferwelle, bezogen auf die Läuferachse, in einem Mittelabschnitt umgibt,
- wobei der Wicklungsträger eine supraleitende Läuferwicklung trägt,
- wobei der Läufer eine Hülle aufweist, die, bezogen auf die Läuferachse, den Wicklungsträger und die Läuferwicklung zumindest radial umschließt.
Die vorliegende Erfindung betrifft weiterhin eine elektrische Maschine, insbesondere eine Synchronmaschine,
- wobei die elektrische Maschine ein Maschinengehäuse aufweist,
- wobei im Maschinengehäuse ein derartiger Läufer drehbar ge- lagert ist,
- wobei im Maschinengehäuse drehfest ein Stator angeordnet ist, der, bezogen auf die Läuferachse, den Läufer radial umgibt,
- wobei der Stator eine Ständerwicklung trägt, die an eine Spannungsversorgung anschließbar ist.
Ein derartiger Läufer und eine derartige elektrische Maschine sind beispielsweise aus der DE 103 00 269 Al bekannt.
Die Hülle ist - sowohl im Stand der Technik als auch bei der vorliegenden Erfindung erforderlich, um die supraleitende Läuferwicklung hinreichend kühlen zu können und sie thermisch gegenüber der Umgebung zu schirmen. Die Hülle muss eine hohe mechanische Festigkeit aufweisen, um die im Betrieb auftretenden mechanischen Belastungen aufnehmen zu können. Die Hülle muss weiterhin eine hohe elektrische Leitfähigkeit aufweisen, um unvermeidliche elektromagnetische Oberwellen zu ab- sorbieren.
Bei der DE 103 00 269 Al ist die Hülle zweischichtig ausgebildet. Sie besteht - zumindest in dem Bereich, in dem sie den Wicklungsträger und die supraleitende Läuferwicklung ra- dial umschließt - aus einer radial inneren Schicht aus Stahl und einer radial äußeren Schicht aus Kupfer.
Die konstruktive Ausgestaltung des Läufers ist bei der DE 103 00 269 Al aufwändig. Entweder müssen ein Stahlrohr und ein Kupferrohr mit hoher Passgenauigkeit gefertigt werden oder es werden zwei Platten aus Kupfer und Stahl miteinander verbunden und hinterher zu einem Rohr gebogen, wobei die Stoßkante geschweißt wird. Beide Vorgehensweisen sind aufwändig und kostenintensiv. Weiterhin stellt die Schweißnaht eine Schwachstelle der Konstruktion dar.
Aus der US 4,465,106 A ist ebenfalls ein Läufer für eine elektrische Maschine bekannt, bei welcher der Wicklungsträger von einer mehrschichtigen Hülle umgeben ist. Die mehrschich- tige Hülle weist eine mittlere Schicht auf, die aus einer
Kupfer-Chrom- oder einer Kupfer-Zirkon-Legierung besteht. Sie ist radial beidseitig von eisenhaltigen Schichten umgeben.
Aus der US 3,194,655 A ist eine Kupfer-Chrom-Zirkon-Legierung bekannt, die eine relativ hohe Materialfestigkeit aufweist. Die Legierung besteht aus 0,6 bis 0,9 Gewichtsprozent Chrom, 0,4 bis 0,6 Gewichtsprozent Zirkon und im Übrigen aus Kupfer.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, einen Läufer der eingangs genannten Art derart auszugestalten, dass die Hülle zumindest in ihrem den Wicklungsträger und die Wicklung radial umgebenden Bereich fertigungstechnisch einfacher herzustellen ist. Die Aufgabe wird durch einen Läufer mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Erfindungsgemäß besteht die Hülle zumindest in dem Bereich, in dem sie den Wicklungsträger und die supraleitende Läuferwicklung radial umschließt, (Mantelfläche der Hülle) einheitlich aus einer Kupferlegierung bei welcher dem Kupfer geringe Mengen an Chrom (bis zu 2 Gewichtsprozent) und Zirkon (0,1 bis 0,3 Gewichtsprozent) beigemischt sind.
Die Aufgabe wird weiterhin durch eine elektrische Maschine, insbesondere eine Synchronmaschine gelöst, bei welcher der Läufer entsprechend der oben genannten Ausgestaltung ausgebildet ist.
Besonders gute Ergebnisse haben sich ergeben, wenn der Chrom- anteil mindestens 0,5 Gewichtsprozent beträgt. Ein Optimum liegt im Bereich von 0,8 Gewichtsprozent bis 1,2 Gewichtsprozent für Chrom und 0,2 Gewichtsprozent bis 0,3 Gewichtsprozent für Zirkon.
Zusätzlich zum Verwenden einer der oben genannten Kupferlegierungen ist es möglich, dass die Kupferlegierung eine verfestigte Kupferlegierung ist. Als verfestigte Kupferlegierung kommen hierbei insbesondere eine ausscheidungsgehärtete Kupferlegierung und eine oxid-dispersions-gehärtete Kupferlegie- rung in Frage. Alternativ oder zusätzlich könnte die Kupferlegierung kaltverfestigt und/oder mischkristallverfestigt sein .
Auf Grund des Umstands, dass die Mantelfläche der Hülle ein- heitlich ausgebildet ist, ist es insbesondere möglich, dass die Mantelfläche als nahtloses Rohr ausgebildet ist. Es ist also keine axial verlaufende Schweißnaht vorhanden.
Weitere Vorteile und Einzelheiten ergeben sich aus der nach- folgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit den Zeichnungen. Es zeigen in Prinzipdarstellung:
FIG 1 einen Schnitt durch eine elektrische Maschine, FIG 2 einen Schnitt durch eine Mantelfläche einer erfindungsgemäßen Hülle und FIG 3 einen Schnitt durch eine Mantelfläche einer
Hülle des Standes der Technik.
Gemäß FIG 1 weist eine elektrische Maschine 1 ein Maschinengehäuse 2 auf. Im Maschinengehäuse 2 ist ein Läufer 3 gelagert. Der Läufer 3 weist eine Läuferwelle 4 auf, die in Lagern 5 der elektrischen Maschine 1 gelagert ist. Die Lager 5 sind hierbei in der Regel als Wälzlager ausgebildet. Dargestellt sind in FIG 1 als spezielle Ausgestaltung von Wälzlagern Kugellager. Die Lager 5 könnten jedoch alternativ als andersartige Wälzlager ausgebildet sein, beispielsweise als Zylinderlager. Auch wäre es möglich, eine Gleitlagerung oder eine kontaktlose Lagerung (Magnetlager oder dergleichen) vorzusehen .
Die Läuferwelle 4 definiert eine Läuferachse 6. Um die Läuferachse 6 ist der Läufer 3 drehbar.
Soweit nachfolgend die Begriffe „axial", „radial" und „tangential" benutzt werden, sind sie stets auf die Läuferachse 6 bezogen. Der Begriff „axial" bedeutet hierbei eine Richtung parallel zur Läuferachse 6. Die Richtungen „radial" und „tan- gential" verlaufen in einer zur Läuferachse 6 orthogonalen
Ebene. „Radial" bezeichnet hierbei eine Richtung auf die Läuferachse 6 zu bzw. von der Läuferachse 6 weg. „Tangential" ist eine Richtung um die Läuferachse 6 herum.
Der Läufer 3 weist einen Wicklungsträger 7 auf. Der Wicklungsträger 7 ist drehfest auf der Läuferwelle 4 angeordnet. Der Wicklungsträger 7 umgibt die Läuferwelle 4 in einem Mittelabschnitt 8. Der Wicklungsträger 7 läuft also in einem radialen Abstand tangential um die Läuferwelle 4 um.
Der Wicklungsträger 7 trägt eine Läuferwicklung 9. Die Läuferwicklung 9 ist hierbei supraleitend. Der Läufer 3 weist weiterhin eine Hülle 10 auf. Die Hülle 10 umschließt gemäß FIG 1 den Wicklungsträger 7 und die supraleitende Läuferwicklung 9 sowohl radial als auch axial. Ein Bereich 10', in dem die Hülle 10 den Wicklungsträger 7 und die supraleitende Läuferwicklung 9 radial umschließt, wird nachfolgend als Mantelfläche 10' der Hülle 10 bezeichnet. Bereiche 10", in denen die Hülle 10 den Wicklungsträger 7 und die Läuferwicklung 9 axial umschließt, werden nachfolgend als Stirnflächen 10" der Hülle 10 bezeichnet.
Gemäß der Ausgestaltung von FIG 1 sind sowohl die Mantelfläche 10' als auch die Stirnflächen 10" vorhanden. Es sind jedoch auch andere Ausgestaltungen möglich. Zumindest die Mantelfläche 10' ist jedoch stets vorhanden.
Im Maschinengehäuse 2 ist drehfest ein Stator 11 angeordnet. Der Stator 11 umgibt den Läufer 3 radial. Der Stator 11 trägt eine Ständerwicklung 12. Die Ständerwicklung 12 ist an eine Spannungsversorgung 13 anschließbar. Die Spannungsversorgung 13 ist entsprechend der Darstellung von FIG 1 in der Regel als dreiphasige Wechselspannungsversorgung ausgebildet. Hiermit korrespondierend ist die elektrische Maschine 1 daher in der Regel eine dreiphasige Drehstrommaschine. Beispielsweise kann die elektrische Maschine als Synchronmaschine ausgebil- det sein.
Die Mantelfläche 10' ist gemäß FIG 1 radial zwischen dem Stator 11 einerseits und dem Wicklungsträger 7 und der Läuferwicklung 9 andererseits angeordnet. Insbesondere die Mantel- fläche 10' muss einerseits mechanisch stabil sein und andererseits eine hohe elektrische Leitfähigkeit aufweisen. Erfindungsgemäß besteht die Mantelfläche 10' - siehe auch FIG 2 - einheitlich aus einer Metalllegierung. Diese Ausgestaltung steht im Gegensatz zum Stand der Technik, bei dem - siehe FIG 3 - die Mantelfläche 10' mindestens zweischichtig ausgebildet ist, beispielsweise gemäß der Lehre der DE 103 00 269 Al eine innere Schicht 14 aus Stahl und eine äußere Schicht 15 aus Kupfer aufweist. Auf Grund der einheitlichen Ausgestaltung der Mantelfläche 10' kann weiterhin die Mantelfläche 10' gemäß FIG 2 insbesondere als nahtloses Rohr ausgebildet sein (siehe FIG 2). Auch diese Ausgestaltung steht im Gegensatz zum Stand der Technik, bei dem in der Regel eine Schweißnaht 16 vorhanden ist.
Die Metalllegierung, aus der die Mantelfläche 10' besteht (und aus der vorzugsweise auch die Stirnflächen 10" bestehen) , ist derart gewählt, dass sie folgende Materialeigen- schaften aufweist:
- Sie ist unmagnetisch, d. h. sie ist diamagnetisch oder paramagnetisch, nicht jedoch ferromagnetisch.
- Sie weist (bei 20 0C) eine elektrische Leitfähigkeit auf, die mindestens 60 % der elektrischen Leitfähigkeit von Kupfer (ebenfalls bei 20 0C) beträgt. Vorzuziehen ist hierbei, dass die elektrische Leitfähigkeit 70 bis 90% der Leitfähigkeit von Kupfer beträgt. In der Regel handelt es sich bei der Metalllegierung um eine Kupferlegierung. - Die Metalllegierung weist (bei 200 0C) eine mechanische
Zugfestigkeit auf, die mindestens 250 N/mm2 beträgt. Vorzugsweise beträgt die mechanische Zugfestigkeit sogar mindestens 280 N/mm2.
- Die Metalllegierung weist (ebenfalls bei 200 0C) eine 0,2 %-Dehngrenze von mindestens 200 N/mm2 auf. Vorzugsweise weist die Metalllegierung sogar eine 0,2 %-Dehngrenze von mindestens 220 N/mm2 auf.
Um die mechanische Festigkeit (also die erforderliche Zugfes- tigkeit und die notwendige Dehngrenze) zu erreichen, muss die Metalllegierung geeignet gewählt sein. Insbesondere kommen Kupferlegierungen in Frage, bei denen dem Kupfer Chrom und Zirkon beigemischt sind. Die Kupferlegierung kann hierbei bis zu 2,0 Gewichtsprozent Chrom und bis zu 0,3 Gewichtsprozent Zirkon enthalten. Die Untergrenzen sind 0,0 Gewichtsprozent für Chrom und 0,1 Gewichtsprozent für Zirkon. Weiterhin kann die Metalllegierung eine verfestigte Metalllegierung sein. Zum Verfestigen der Metalllegierung kommen insbesondere eine Ausscheidungshärtung und eine Oxid- Dispersions-Härtung in Frage. Die beiden Maßnahmen können auch miteinander kombiniert werden. Zusätzlich - in Einzelfällen auch alternativ - kommen eine Kaltverfestigung und eine Mischkristallverfestigung in Frage.
Wenn die Kupferlegierung Chrom enthält, enthält sie vorzugs- weise mindestens 0,5 Gewichtsprozent Chrom, insbesondere zwischen 0,8 Gewichtsprozent und 1,2 % Gewichtsprozent. An Zir- kon enthält sie vorzugsweise zwischen 0,2 Gewichtsprozent und 0,3 Gewichtsprozent. Besonders bevorzugt ist, dass die Kupferlegierung sowohl Chrom als auch Zirkon enthält, und zwar in den oben genannten bevorzugten Mengen. Mit derartigen Kupferlegierungen können bei Temperaturen bis weit über 200 0C eine mechanische Zugfestigkeit von mindestens 300 N/mm2 und eine 0,2 % Dehngrenze von mindestens 230 N/mm2 erreicht werden. Die elektrische Leitfähigkeit dieser Legierung erreicht bis zu 85 % der elektrischen Leitfähigkeit von Kupfer.
Die obige Beschreibung dient ausschließlich der Erläuterung der vorliegenden Erfindung. Der Schutzumfang der vorliegenden Erfindung soll hingegen ausschließlich durch die beigefügten Ansprüche bestimmt sein.

Claims

Patentansprüche
1. Läufer für eine elektrische Maschine (1), insbesondere eine Synchronmaschine (1), - wobei der Läufer eine eine Läuferachse (6) definierende Läuferwelle (4) aufweist,
- wobei der Läufer einen Wicklungsträger (7) aufweist, der drehfest auf der Läuferwelle (4) angeordnet ist, so dass er die Läuferwelle (4), bezogen auf die Läuferachse (6), in einem Mittelabschnitt (8) umgibt,
- wobei der Wicklungsträger (7) eine supraleitende Läuferwicklung (9) trägt,
- wobei der Läufer eine Hülle (10) aufweist, die, bezogen auf die Läuferachse (6), den Wicklungsträger (7) und die Läu- ferwicklung (9) zumindest radial umschließt, wobei die Hülle (10) zumindest in dem Bereich (10'), in dem sie den Wicklungsträger (7) und die supraleitende Läuferwicklung (9) radial umschließt, (Mantelfläche 10' der Hülle 10) einheitlich aus einer Kupferlegierung besteht, die maxi- mal 2,0 Gewichtsprozent Chrom, mindestens 0,1 und maximal 0,5 Gewichtsprozent Zirkon und im Übrigen Kupfer enthält.
2. Läufer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kupferlegierung mindestens 0,5 Gewichtsprozent Chrom enthält .
3. Läufer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Kupferlegierung eine verfestigte Metalllegierung ist .
4. Läufer nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die verfestigte Kupferlegierung eine ausscheidungsgehärtete Kupferlegierung ist.
5. Läufer nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die verfestigte Kupferlegierung eine oxid-dispersions- gehärtete Kupferlegierung ist.
6. Läufer nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Mantelfläche (10') als nahtloses Rohr ausgebildet ist .
7. Elektrische Maschine, insbesondere Synchronmaschine,
- wobei die elektrische Maschine ein Maschinengehäuse (2) aufweist,
- wobei im Maschinengehäuse (2) ein Läufer (3) gemäß einem der obigen Ansprüche drehbar gelagert ist,
- wobei im Maschinengehäuse (2) drehfest ein Stator (11) angeordnet ist, der, bezogen auf die Läuferachse (6), den Läufer (3) radial umgibt,
- wobei der Stator (11) eine Ständerwicklung (12) trägt, die an eine Spannungsversorgung (13) anschließbar ist.
PCT/EP2009/058949 2008-07-29 2009-07-14 Läufer mit supraleitender läuferwicklung und die läuferwicklung umgebender einheitlicher hülle WO2010012583A2 (de)

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