WO2003104639A1 - Hubübertragungselement für ein einspritzventil - Google Patents

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WO2003104639A1
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Willibald SCHÜRZ
Martin Simmet
Hanspeter Zink
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    • F02M2200/704—Linkage between actuator and actuated element, e.g. between piezoelectric actuator and needle valve or pump plunger hydraulic with actuator and actuated element moving in different directions, e.g. in opposite directions

Definitions

  • the present invention relates to a stroke transmission element for an injection valve according to the preamble of claim 1.
  • Such an element is known from DE 199 62 177 AI, the stroke transmission element having a pressure-loaded storage chamber area, the area limits of which are elastic.
  • this thermal compensation element can ensure a non-positive connection of the individual components of an injection valve in the entire operating range; Attention should be paid in particular to the speed stability of the stroke transmission element.
  • the storage chamber area is limited by a metal bellows arrangement.
  • the first disadvantage is that metal bellows assemblies are complex to manufacture and therefore relatively expensive. Since the metal bellows are very stiff radially, the volume compensation takes place in the axial direction.
  • the metal bellows only has a linear spring characteristic with small deflections, with larger deflections, e.g. when the temperature changes during operation, the bellows shows strong hysteresis effects.
  • an additional spring element is required in order to ensure the maintenance of the storage chamber pressure and thus the functionality even at high engine speeds. It is also disadvantageous that the dynamic properties can change during operation with this metal bellows arrangement.
  • the storage chamber area with the elastic area limits can also be made from one Elastomer material to be formed.
  • the volume compensation can be made possible by radial bellows. These elements are relatively soft in the axial direction, which is necessary for sufficient stroke generation by the actuator.
  • the known elastomer materials show a creep behavior which, in the event of inevitable aging, leads to a loss of radial rigidity and thus to an undesirable pressure loss in the storage chamber. Speed stability would therefore not be given even with an elastomer bellows.
  • the object of the present invention is to provide a stroke transmission element for an injection valve that has sufficient speed stability over the operating period.
  • this is achieved in a stroke transmission element with the features of claim 1, wherein the elastic bellows has a stiffening element which, at least in sections in the elastomer bellows, ensures a constant radial rigidity over the operating period.
  • an additional suitable element possibly known from the prior art, can be provided to generate the counterforce for an actuator of the injection valve.
  • the stroke transmission element can be made particularly compact if the stiffening element at the same time at least partially increases the axial rigidity of the elastomer material at most insignificantly. Then, in addition to the storage function, at least one section of the elastomer bellows can also provide the actuator counterforce.
  • the stiffening element is chosen so optimally that it compensates in particular for the loss of radial stiffness due to the aging of the elastomer material without the axial one To increase the stiffness of the storage element too much.
  • stiffening element extends over the entire length of the elastomer bellows, a suitable choice in particular of the geometries of both the elastomer bellows and the stiffening element can be achieved in accordance with the respective requirements of this compromise.
  • the elastomer bellows have a first region A and a second region B connected in series by spring technology, the stiffening element being provided only in the second region.
  • the first area A is designed to be radially stiffer than the second area due to a suitably chosen geometry. Due to the stiffening element, the second area B is axially stiffer than the first area A.
  • the two areas A, B are connected axially in series, so that the reciprocal values of the axial stiffnesses add up. Given a total deflection given by the actuator, the additional counterforce acting on the actuator is therefore determined in a first approximation solely by the first area A with the lower rigidity.
  • the stiffening element is injected into the elastomer bellows, which is designed in particular as a sleeve. This applies even more if a base plate and / or a top plate are connected to the elastomer bellows and the stiffening element to form a structural unit by spraying technology.
  • An exemplary embodiment of the injection valve according to the invention with a stroke transmission element is described below; show it:
  • Fig. 1 greatly simplified in a sectional view of the injection valve, as well
  • Fig. 2 shows a memory of the stroke transmission element in an enlarged perspective view.
  • an injection valve comprises an actuator 1, which controls the movement of a valve needle 5 and thus the fuel injection process via a stroke transmission element that has a hydraulic reverser 3.
  • the valve needle 5 is guided in a manner known per se in a valve needle housing 9 equipped with corresponding valve openings 7, the valve according to FIG. 1 opening inwards or alternatively outwards.
  • a needle tappet 11 and, connected to it, an actuator tappet 13 are guided in a housing 12 of the hydraulic reverser 3 filled with a hydraulic fluid.
  • the movement of the actuator 1 is transmitted through the actuator tappet 13 to the needle tappet 11 and further to the valve needle 5.
  • the stroke transmission element has a storage chamber 15 in the housing 12 and an additional storage chamber 16 which is formed in an additional elastic storage element 17.
  • the elastic wall sections of the storage element 17 are realized by an elastomer bellows 19, which at the same time provides the counterforce for the actuator 1 in the axial direction.
  • the hollow cylindrical elastomer bellows 19 is tightly connected on the face side to a base plate 21 and to a head plate 23.
  • the base plate 21 closes off the housing 12 of the hydraulic reverser 3 and has a corresponding opening for the actuator tappet 13.
  • the top plate 23 is tightly connected to the actuator plunger 13 on the actuator side.
  • the additional storage chamber 16 with the elastic wall sections is thus formed in the annular space between the actuator tappet 13 and the inner wall of the elastomer bellows 19.
  • the additional storage chamber 16 is suitable over a dimensioned annular gap 25, which is formed in the region of the opening of the housing 12 between the latter and the actuator tappet 13, in fluid communication with the feed chamber 15 formed in the housing 12 of the hydraulic reverser 3.
  • the elastomer bellows 19 of the storage element 17 has a first area A and a second area B with different axial and radial elastic properties in the axial direction.
  • the two areas A, B ensure different functions of the memory element 17 and are each suitably adjusted to one another in accordance with the requirements.
  • a stiffening element 27 is arranged in the elastomer bellows 19 in the second area B, which e.g. is formed by a sleeve-shaped metal network (Fig. 2).
  • this area is radially softer than in the case of a pure metal bellows according to the known state of the art and in fact so soft that the additional volume of the hydraulic fluid can be absorbed in the storage element 17 without a sharp increase in pressure.
  • this metal mesh 27 ensures constant radial rigidity in the second region B of the elastomer bellows 19.
  • the geometry of the elastomer bellows 19 in the first area A is selected such that the radial stiffness in the first area A is significantly greater than in the second area B despite the lack of a stiffening element. Therefore, radial expansion or a pressure loss associated with this over the service life is first area A is negligible and the speed stability of the storage element is not adversely affected overall.
  • the elastomer bellows 19 in the second area B has an increased axial rigidity, which - if the area A would not exist - would have a negative effect on the functionality of the injection valve.
  • the output stroke with steep gender angry counterforce In the case of the known actuator types, the output stroke with steep gender angry counterforce.
  • the suitable design of the axial rigidity in the first area A of the elastomer bellows 19 ensures, however, that the actuator stroke can be introduced into the transmission element 3 without any appreciable additional counterforce. Since the axial rigidity in the second area B is no longer relevant for the function of the converter, it can be of any desired height and in particular optimal with regard to the requirements described above.
  • a non-reinforced elastomer is used in area A, the rigidity of which is optimally adjusted axially due to the material hardness and the geometry.
  • the length of the area A is to be designed such that this area A is radially sufficiently rigid to negligibly expand when the hydraulic fluid volume is increased.
  • the hydraulic converter 3 or the storage element 17 is thus designed such that, on the one hand, the additional volume of hydraulic fluid generated by a change in temperature is made available in the second region B without any appreciable pressure increase, because of the low radial rigidity, so that the dynamic properties of the injection valve in the Change the operating temperature range from -40 ° C to + 150 ° C only insignificantly.
  • the actuator counterforce generated by the storage element 17 is suitably low.
  • the elastomer material has a hardness of 70 to 85 ShoreA according to DIN 53505. The stiffness of the elastomer material is inherently isotropic and therefore independent of direction. Because of the space restrictions, the elastomer bellows 19 is designed as a sleeve, with the rule that the length of the sleeve is significantly greater than its wall thickness.
  • the entire elastomer reservoir 17 is produced in a vulcanization process.
  • the top and bottom plates 21, 23 are placed together with the stiffening element 27 in a corresponding injection mold and the hot material injected.
  • the crosslinking process takes place at high temperature and pressure, as a result of which all parts are firmly connected to one another and can be removed from the injection mold as a compact and robust structural unit (not shown).
  • the stroke transmission element according to the invention is suitable as a hydraulic compensator for use in various types of injection valves, in particular in diesel injection valves or in high pressure direct injection (HPDJ) systems.
  • HPDJ high pressure direct injection

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Abstract

Bekannt ist ein Hubübertragungselement für ein Einspritzventil mit einer druckbelasteten Speicherkammer (15), die mit einem Hydraulikfluid gefüllt ist und ein Speicherelement (17) mit einem Elastomerbalg (19) umfasst. Um eine ausreichende Drehzahlfestigkeit über die Betriebsdauer sicherzustellen, ist erfindungsgemäß vorgesehen, dass der Elastomerbalg (19) ein Versteifungselement (27) aufweist, das zumindest abschnittsweise im Elastomerbalg (19) eine über die Betriebsdauer gleichbleibende radiale Steifigkeit sicherstellt.

Description

Beschreibung
Hubübertragungselement für ein Einspritzventil
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Hubübertragungselement für ein Einspritzventil gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.
Ein derartiges Element ist bekannt aus der DE 199 62 177 AI, wobei das Hubübertragungselement einen druckbelasteten Speicherkammerbereich aufweist, dessen Bereichsgrenzen elastisch ausgebildet sind. Durch dieses thermische Ausgleichselement kann trotz der vorhandenen verschiedenen Wärmeausdehnungskoeffizienten der Einzelkomponenten innerhalb des Einspritzven- tils (z.B. Keramik, Stahl und Hydraulikfluid) eine kraftschlüssige Verbindung der Einzelkomponenten eines Einspritz- ventils im gesamten Betriebsbereich sichergestellt werden; zu beachten ist dabei insbesondere die Drehzahlfestigkeit des Hubübertragungselementes. Gemäß der DE 199 62 177 AI wird der Speicherkammerbereich durch eine Federbalganordnung aus Metall begrenzt. Nachteilig dabei ist zunächst, dass Metallbalganordnungen aufwendig in der Herstellung und daher relativ teuer sind. Da die Metallbälge radial sehr steif sind, findet der Volumenausgleich in axialer Richtung statt. Dabei weist der Metallbalg lediglich bei kleinen Auslenkungen eine lineare Federkennlinie auf, bei größeren Auslenkungen, die z.B. beim Temperaturgang im Betrieb auftreten, zeigt der Balg starke Hystereseffekte. Infolge des Setzungs- und Hystereseverhaltens der Einzelbälge ist ein zusätzliches Federelement erforderlich, um die Aufrechterhaltung des Speicherkammerdruckes und damit die Funktionsfähigkeit auch bei hohen Motordrehzahlen zu gewährleisten. Nachteilig ist also auch, dass sich bei dieser Metallbalg-Anordnung die dynamischen Eigenschaften während des Betriebes ändern können.
Alternativ kann gemäß der DE 199 62 177 AI der Speicherkammerbereich mit den elastischen Bereichsgrenzen auch aus einem Elastomer-Werkstoff gebildet sein. Dabei kann der Volumenausgleich durch radiale Ausbalgung ermöglicht sein. In axialer Richtung sind diese Elemente relativ weich, was für eine ausreichende Hubgenerierung durch den Aktor erforderlich ist. Die bekannten Elastomer-Werkstoffe zeigen jedoch ein Kriechverhalten, das bei der unvermeidlichen Alterung zu einem Verlust der radialen Steifigkeit und damit zu einem unerwünschten Druckverlust in der Speicherkammer führt. Eine Drehzahlfestigkeit wäre also auch bei einem Elastomerbalg deshalb nicht gegeben.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Hubübertragungselement für ein Einspritzventil bereitzustellen, dass über die Betriebsdauer eine ausreichende Drehzahlfestigkeit aufweist.
Erfindungsgemäß ist dies bei einem Hubübertragungselement mit den Merkmalen des Patentanspruches 1 erreicht, wobei der E- lastomerbalg ein Versteifungselement aufweist, das zumindest abschnittsweise im Elastomerbalg eine über die Betriebsdauer gleichbleibende radiale Steifigkeit sicherstellt. So ist trotz Alterung des Elastomerwerkstoffes durch das elastische Versteifungselement ein unerwünschter Druckverlust über die Lebensdauer vermieden. Zur Erzeugung der Gegenkraft für einen Aktor des Einspritzventils kann ein zusätzliches geeignetes, gegebenenfalls aus dem Stand der Technik bekanntes, Element vorgesehen werden.
Besonders kompakt kann das Hubübertragungselement ausgeführt werden, wenn das Versteifungselement gleichzeitig zumindest abschnittsweise die axiale Steifigkeit des Elastomerwerkstoffes höchstens unwesentlich erhöht. Dann kann zumindest durch einen Abschnitt des Elastomerbalges neben der Speicherfunktion zugleich die Aktor-Gegenkraft bereitgestellt werden. Das Versteifungselement ist dabei so optimal gewählt, dass es insbesondere den Verlust der radialen Steifigkeit infolge der Alterung des Elastomerwerkstoffes kompensiert ohne die axiale Steifigkeit des Speicherelementes zu stark zu erhöhen. Wenn sich dabei das Versteifungselement über die gesamte Länge des Elastomerbalges erstreckt, ist durch eine geeignete Wahl insbesondere der Geometrien sowohl des Elastomerbalges als auch des Versteifungselementes entsprechend den jeweiligen Anforderungen dieser Kompromiss zu erreichen.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform wird vorgeschlagen, dass der Elastomerbalg federtechnisch in Reihe geschaltet ei- nen ersten Bereich A und einen zweiten Bereich B aufweist, wobei das Versteifungselement lediglich im zweiten Bereich vorgesehen ist. Der erste Bereich A ist aufgrund einer geeignet gewählten Geometrie radial steifer ausgebildet als der zweite Bereich. Der zweite Bereich B ist infolge des Verstei- fungselementes axial steifer ausgebildet als der erste Bereich A. Die beiden Bereiche A, B sind axial in Reihe geschaltet, so dass sich die Kehrwerte der axialen Steifigkei- ten addieren. Bei einer durch den Aktor gegebenen Gesamtauslenkung wird daher die zusätzliche auf den Aktor wirkende Ge- genkraft in erster Näherung alleine durch ersten Bereich A mit der geringeren Steifigkeit bestimmt. Zusätzlich entstehendes Volumen des Hydraulikfluides führt infolge der geringeren radialen Steifigkeit des zweiten Bereiches B in erster Näherung alleine im zweiten Bereich B zu einer Ausbalgung. Die Zuordnung der Eigenschaften in die beiden Bereiche des Elastomerbalges ermöglicht so eine optimale Einstellung der Eigenschaften des Hubübertragungselementes.
Um ein kompaktes und robustes Hubübertragungselmement bzw. Speicherelement bereitstellen zu können, kann erfindungsgemäß weiter vorgesehen sein, dass das Versteifungselement in den Elastomerbalg, der insbesondere als eine Hülse ausgebildet ist, eingespritzt ist. Dies gilt noch verstärkt, wenn eine Bodenplatte und/oder eine Kopfplatte über Spritztechnik mit dem Elastomerbalg und dem Versteifungselement zu einer Baueinheit verbunden sind. Nachfolgend ist ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Einspritzventils mit Hubübertragungselement beschrieben; es zeigen:
Fig. 1 stark vereinfacht in einer Schnittdarstellung das Einspritzventil, sowie
Fig. 2 einen Speicher des Hubübertragungselementes in einer vergrößerten perspektivischen Darstellung.
Gemäß Fig. 1 umfasst ein Einspritzventil einen Aktor 1, der über ein Hubübertragungselement, das einen hydraulischen Umkehrer 3 aufweist, die Bewegung einer Ventilnadel 5 und damit den Kraftstoffeinspritzvorgang steuert. Die Ventilnadel 5 ist dabei in an sich bekannter Weise in einem mit entsprechenden Ventilöffnungen 7 ausgestatteten Ventilnadelgehäuse 9 ge- führt, wobei das Ventil gemäß Fig. 1 nach innen oder alternativ nach außen öffnet. In einem mit einem Hydraulikfluid gefüllten Gehäuse 12 des hydraulischen Umkehrers 3 sind ein Nadelstößel 11 und damit verbunden ein Akktorstößel 13 geführt. Die Bewegung des Aktors 1 wird durch den Aktorstößel 13 auf den Nadelstößel 11 und weiter auf die Ventilnadel 5 übertragen. Zum thermischen Volumenausgleich für das Hydraulikfluid weist das Hubübertragungselement eine Speicherkammer 15 in dem Gehäuse 12 auf sowie eine Zusatzspeicherkammer 16, die in einem zusätzlichen elastischen Speicherelement 17 ausgebildet ist. Die elastischen Wandabschnitte des Speicherelementes 17 sind durch einen Elastomerbalg 19 realisiert, der zugleich in axialer Richtung die Gegenkraft für den Aktor 1 bereitstellt. Dabei ist der hohlzylinderförmige Elastomerbalg 19 stirnseitig zum einen mit einer Bodenplatte 21 und zum anderen mit einer Kopfplatte 23 dicht verbunden. Die Bodenplatte 21 schließt das Gehäuse 12 des hydraulischen Umkehrers 3 ab und weist eine entsprechende Öffnung für den Aktorstößel 13 auf. Die Kopfplatte 23 ist aktorseitig mit dem Aktorstößel 13 dicht verbunden. In dem Ringraum zwischen dem Aktorstößel 13 und der Innenwand des Elastomerbalges 19 ist also die Zusatzspeicherkammer 16 mit den elastischen Wandabschnitten ausgebildet. Die Zusatzspeicherkammer 16 steht über einen geeignet dimensionierten ringförmigen Spalt 25, der im Bereich der Öffnung des Gehäuses 12 zwischen diesem und dem Aktorstößel 13 gebildet ist, mit der im Gehäuse 12 des hydraulischen Umkehrers 3 gebildeten Speieherkammer 15 fluidtechnisch in Ver- bindung.
Der Elastomerbalg 19 des Speicherelementes 17 weist in axialer Richtung einen ersten Bereich A und einen zweiten Bereich B mit unterschiedlichen axialen und radialen Elastizitätsei- genschaften auf. Die beiden Bereiche A, B gewährleisten dabei unterschiedliche Funktionen des Speicherelementes 17 und sind jeweils gemäß den Anforderungen geeignet aufeinander eingestellt. Im Elastomerbalg 19 ist im zweiten Bereich B ein Versteifungselement 27 angeordnet, das z.B. durch ein hülsenför- miges Metallnetz gebildet ist (Fig. 2) . Dadurch ist dieser Bereich radial weicher als bei einem reinen Metallbalg gemäß dem bekannten Stand der Technik und zwar so weich, dass das Zusatzvolumen des Hydraulikfluides ohne starken Druckanstieg im Speicherelement 17 aufgenommen werden kann. Dieses Metall- netz 27 stellt zudem trotz Kriechens des Elastomerwerkstoffes über dessen Lebensdauer eine gleichbleibende radiale Steifigkeit im zweiten Bereich B des Elastomerbalges 19 sicher. Gleichzeitig ist die Geometrie des Elastomerbalges 19 im ersten Bereich A derart gewählt, dass die radiale Steifigkeit im ersten Bereich A trotz Fehlens eines Versteifungselementes deutlich größer ist als im zweiten Bereich B. Daher ist eine radiale Ausbalgung bzw. ein damit verbundener Druckverlust über die Lebensdauer im ersten Bereich A vernachlässigbar und die Drehzahlfestigkeit des Speicherelementes insgesamt nicht negativ beeinflusst.
Infolge der Auslegung des radialen Versteifungselementes 27 gemäß Fig. 2 weist der Elastomerbalg 19 im zweiten Bereich B jedoch eine erhöhte axiale Steifigkeit auf, was sich - falls der Bereich A nicht vorhanden wäre - negativ auf die Funktionsfähigkeit des Einspritzventils auswirken würde. Bei den bekannten Aktortypen fällt nämlich der Ausgangshub mit stei- gender aufgebrachter Gegenkraft. Durch die geeignete Auslegung der axialen Steifigkeit im ersten Bereich A des Elastomerbalges 19 ist jedoch sichergestellt, dass sich der Aktorhub ohne nennenswerte zusätzliche Gegenkraft in das Über- tragungselement 3 einleiten lässt. Da nun die axiale Steifigkeit im zweiten Bereich B für die Funktion des Umsetzers nicht mehr relevant ist, kann sie beliebig hoch gewählt sein und insbesondere optimal bzgl. der oben beschriebenen Anforderungen. Im Bereich A ist ein unverstärkter Elastomer ver- wendet, dessen Steifigkeit durch die Werkstoffhärte und die Geometrie axial optimal eingestellt ist. Die Länge des Bereiches A ist jedoch, wie oben beschrieben, so auszulegen, dass dieser Bereich A radial ausreichend steif ist, um bei einer Vergrößerung des Hydraulikfluidvolumens vernachlässigbar aus- zubalgen.
Zusammenfassend sind der hydraulische Umsetzer 3 bzw. das Speicherelement 17 also so ausgebildet, dass zum einen das durch eine Temperaturänderung erzeugte Zusatzvolumen an Hydraulikfluid wegen der geringen radialen Steifigkeit im zweiten Bereich B ohne nennenswerten Druckanstieg bereitgestellt wird, so dass sich die dynamischen Eigenschaften des Einspritzventils im Betriebstemperaturbereich von -40°C bis +150°C nur unwesentlich ändern. Zum anderen ist wegen der ge- ringen axialen Steifigkeit im ersten Bereich A die durch das Speicherelement 17 erzeugte Aktor-Gegenkraft geeignet gering. Dabei weist der Elastomerwerkstoff eine Härte von 70 bis 85 ShoreA nach DIN 53505 auf. Die Steifigkeit des Elastomerwerkstoffes ist an sich isotrop also richtungsunabhängig. We- gen den Bauraumbeschränkungen wird der Elastomerbalg 19 jedoch als eine Hülse ausgebildet, wobei gilt, dass die Länge der Hülse wesentlich größer ist als deren Wandstärke.
Der gesamte Elastomerspeicher 17 wird in einem Vulkanisier- prozess hergestellt. Dabei werden die Kopf- und die Bodenplatte 21, 23 zusammen mit dem Versteifungselement 27 in eine entsprechende Spritzform eingelegt und der heiße Werkstoff eingespritzt. Bei hoher Temperatur und Druck findet der Ver- netzungsprozess statt, wodurch alle Teile fest miteinander verbunden sind und als eine kompakte und robuste Baueinheit aus der Spritzform entnommen werden können (nicht gezeigt) .
Das erfindungsgemäße Hubübertragungselement ist als hydraulischer Kompensator zum Einsatz in verschiedenen Einspritzventilarten, insbesondere bei Dieseleinspritzventilen oder in High Pressure Direct Injection (HPDJ) -Systemen geeignet.

Claims

Patentansprüche
1. Hubübertragungselement für ein Einspritzventil mit einer druckbelasteten Speieherkammer (15), die mit einem Hydraulikfluid gefüllt ist und ein Speicherelement (17) mit einem Elastomerbalg (19) umfasst, dadurch gekennzeichnet, dass der Elastomerbalg (19) ein Versteifungs- element (27) aufweist, das zumindest abschnittsweise im Elastomerbalg (19) eine über die Betriebsdauer gleichbleibende radiale Steifigkeit sicherstellt.
2. Hubübertragungselement nach -Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, dass das Versteifungselement (27) zumindest abschnittsweise die axiale Steifigkeit des Elastomer-Werkstoffes höchstens unwesentlich erhöht.
3. Hubübertragungselement nach -Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Elastomerbalg (19) einstückig ausgebildet ist.
4. Hubübertragungselement nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Elastomerbalg (19) federtech- nisch in Reihe geschaltet einen ersten Bereich (A) und einen zweiten Bereich (B) aufweist, und dass das Versteifungselement (27) lediglich im zweiten Bereich (B) vorgesehen ist.
5. Hubübertragungselement nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Bereich (B) in axialer Richtung zumindest doppelt so lange wie der erste Bereich (A) ausgebildet ist.
6. Hubübertragungselement nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Versteifungs- element (27) durch ein hülsenförmiges Metallnetz gebildet ist.
7. Hubübertragungselement nach einem der vorhergehenden An- sprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Material des E- lastomerbalges (19) eine Härte von etwa 70 bis 85 ShoreA aufweist.
8. Hubübertragungselement nach einem der vorhergehenden An- sprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Versteifungselement (27) in den Elastomerbalg (19) eingespritzt ist.
9. Hubübertragungselement nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Bodenplatte (21) und/oder eine Kopfplatte (23) über Spritztechnik mit dem Elastomerbalg (19) und dem Versteifungselement (19) zu einer Baueinheit verbunden sind.
10.Hubübertragungselement .nach einem der vorhergehenden An- sprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Elastomerbalg (19) als Hülse ausgebildet ist.
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