WO2002008480A1

WO2002008480A1 - Materiau de contact par glissement, comprenant un alliage a base d'ag-ni, qui presente des particules metalliques en ni dispersees et un materiau composite plaque et moteur compact a courant continu mettant en oeuvre celui-ci

Info

Publication number: WO2002008480A1
Application number: PCT/JP2001/006218
Authority: WO
Inventors: Keiji Nakamura; Takemasa Honma; Yasuhiro Hashimoto; Osamu Sakaguchi; Kengo Taneichi; Toshiya Yamamoto
Original assignee: Mabuchi Motor Co., Ltd.; Tanaka Kikinzoku Kogyo K.K.
Priority date: 2000-07-21
Filing date: 2001-07-18
Publication date: 2002-01-31
Also published as: EP1264908A4; JP3789291B2; KR20020044145A; KR100473495B1; EP1264908A1; US6638334B2; US20030061903A1; JP2002042594A; CN1388833A; CN1138012C

Description

明細書

N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材及びクラッド複合材ならびにそれを使用した直流小型モー夕技術分野

本発明は、機械的な摺動動作により電気的な開閉を行う摺動部に使用する摺動接点素材に関するもので、特に、 C Dプレーヤで C Dの出し入れを行うローディング、又は C Dの信号を読み取るレンズを移動するためのピック送りに使用される直流小型モータ用整流子、さらに、充電式電池で駆動する家庭用電化製品に使用される直流小型モータ用整流子（その他アースリング、ロータリースィッチ等）に用いる摺動接点素材に関する。背景技術

近年、上記技術分野において、新しい摺動接点素材の開発に関する研究が盛んに行なわれてきている。この摺動接点素材に関しては、接点使用時における摩耗を理想的なものとし且つ低接触抵抗を実現することが最も重要な開発課題といえる。本来、摺動接点素材の低接触抵抗を実現するには、使用する接点材料の導電性はもとより、接触し合う材料同士が確実に接触、或いは密着させることによつて達成できる。しかし、その材料が摺動する際には、接触する材料同士の接触或いは密着の度合いが増すほど摩擦抵抗は大きくなり、その摩擦に反して摺動させると著しい摩耗現象が発生するのである。つまり、摺動接点素材では、もともと上述するような相反する現象を制御しなければ、より理想的な特性を有するものが得られないのである。また、この摺動接点の摩耗現象は学問的にも未解明な点が多く、摺動接点素材の改良によつて摩耗現象を制御することは非常に困難なものともいわれている。

この摺動接点素材における摩耗は、大別して、凝着摩耗と引つかき摩耗とがある。通常、摺動接点素材の表面はかなり平滑に仕上げられても、ミクロ的には完全な平面ではなく微細な凹凸が多数存在する。このような金属表面同士を接触すると、見掛け上は広い面積で接触しているように見えるが、実際には表面に存在する微細な凹凸のうち突起した部分同士が接触した状態となっており、いわゆる真の接触面積は見かけの接触面積よりも小さい。そのため、この真の接触部、即ち接触した突起部には大きな圧力が加わることになり接触する金属同士の溶着が発生し、それによつて軟質な金属の方が引き裂かれて硬質金属へ移行するという凝着摩耗が生じる。また、硬さの異なる材料が接触する場合或いは軟質金属同士の接触でも一方に硬い粒子が含まれている場合には、軟質金属が硬質金属により機械的にせん断されて引つ搔き摩耗が生じる。

このような摩耗現象は、接触する金属材料の硬度、それら金属同士の結合性等に大きく依存するもので、摺動接点素材の摩耗現象についても、基本的には接触圧に比例して顕著になり、材料の硬化によって低減される。しかし、接触時の温度や湿度変化、腐食性成分、有機質蒸気、挨等の存在によっても著しく摩耗現象は変化する。そして、この摩耗現象の変化は、接点部における接触状態の変化であるので接触抵抗の増加を引き起こすことになり、低接触抵抗の安定的な維持に多大な影響を与えるのである。

上記する摩耗現象は、具体的には、直流小型モータに摺動接点素材を用いたクラッド複合材を整流子として組み込み、モータを高速回転で駆動させた場合の整流子と刷子間に生じる。つまり、整流子を構成する摺動接点素材が長時間の接触摩擦を受け、摺動による摩擦熱も加わり、上記する凝着摩耗、引つ接き摩耗が複合的に生じる。そのため、その摩耗現象によって摺動接点素材の表面が削られ、摩耗粉が生じ、接触抵抗を増加させたり、その摩耗粉が整流子の間隙を埋め導通短絡させたり、雑音発生の原因となったりするのである。

更に、この摩耗現象が進行すると、摺動接点素材を用いたクラッド複合材においては、クラッド複合材の表層に設けた金属、即ち摺動接点素材が摩耗により破壊され、その下のベース材料にまで摩耗が到達することになる。そのような摩耗状態となった場合、酸化し易いベース材の金属が露出してくるため、そのベース材の金属酸化物により、種々の電気的トラブルを引き起こすことがある。それ故、いわゆる二層又は三層クラッド複合材を構成して整流子として用いる場合には、各層を構成する合金の材料の改良が極めて重要な課題といえる。ところで、近年、 CDプレーヤで CDの出し入れを行うローデイング、又は C Dの信号を読み取るレンズを移動するためのピック送りに使用される直流小型モ一夕用整流子の摺動接点素材、さらに、充電式電池で駆動する家庭用電化製品に使用される直流小型モータ用整流子の摺動接点素材としては、表面層に 1〜2重量％の Cd、残部 Agとした Ag— Cd合金を用い、ベース層に Cu又は Cu合金を用いたニ層クラッド複合材（例えば Ag 99— Cd 1/Cu) や、表面層に：!〜 2重量％の Cd、 0. 01〜0. 70重量％の N i、残部 Agとした Ag_ Cd-N i合金を用い、ベース層に Cu又は Cu合金を用いた二層クラッド複合材（例えば Ag 97. 7-Cd 2-N i 0. 3/Cu) 等が用いられている。上記 0 内に記載する「合金組成 ZCu」は二層を構成するクラッド複合材を意味し、「ノ」は表面層とベース層との界面を意味する。また、合金組成元素の後に記載する数字は重量％の値を示すものである。

このような Ag— Cd合金や Ag— Cd— N i合金は，電気的機能、硬さ、低接触抵抗特性に非常に優れた材料であり、例えば特公平 2— 60745号公報に、 S n及び C dのうち少なくとも 1種を 1〜 5重量％含み、残部 A gの A g合金からなる直流小型モータの整流子用摺動接点素材として開示されている。し力、し、昨今の環境問題等を考慮すると、有害物質とされている C dを含む摺動接点素材の製造やその使用は好ましいものではない。

別の合金系として、 A g _ C u合金及び A g-Cu-C d合金等も用いられている。しかし、これらの摺動接点素材は、使用初期の接触抵抗は低いものの、その接触抵抗に経時変化が生じる。そのため、充電式電池を使ったシェーバー等の製品価値が劣るという問題を有している。即ち、これらの合金系の摺動接点素材をモー夕に使用した場合、経時変化により接触抵抗が高くなるため、モータの始動電圧が高くなり、電池起電力が低下しモータが始動しなくなるという問題が生じる。その結果として、電池の充電回数も増え、電池自体の寿命も短くなる傾向を示す。

また、例えば特開昭 58— 104140号公報には、 Ag中に Zn l〜： L 0重量％と、 Te、 Co、 Ni、 Cu、 Ge、 T i、 P bの少なくとも 1種を 0. 5 〜 1.0重量％添加してなる A g _ Z n系合金の摺動接点素材が開示されている。この摺動接点素材は、 Te、 Co、 N i、 Cu、 Ge、 T i、 Pbが Znよりも酸化し易いという性質を利用し、これらの金属を含有させることにより、 Znの酸化を抑制し、摺動接点素材の耐硫化性、潤滑性を推持し、耐摩耗性の向上及び低接触抵抗の安定化を図ったものである。しかしながら、この摺動接点素材も、上記する A g— C u合金等と同様に初期の接触抵抗は低いものの、接触抵抗に経時変化が生じ、使用期間が長くなると接触抵抗が高くなるものである。

さらに、特開平 8— 260078号公報には、 Ag— Zn合金、 Ag— Zn— N i合金の摺動接点素材が開示されている。これらも、接触抵抗は低いものの、モータの寿命を向上させる程度にまで摩耗現象を制御した摺動接点素材といえるものには至っていない。

以上のように従来の摺動接点素材は、最近の小型化した CDプレーヤのローデイング仕様、ピック送り仕様に対して十分に対応できるものとはいえない。 CD プレーヤの小型化に伴い、その内部で使用されるモータも小型化するが、 CDプレーャのローデイング仕様自体は、モータの大きさに関係なく、従来から必要とされているトルクと同一である。そのため、モー夕を小型化しても、一万回転 Z 分以上の高速回転にし、ギアを介することによって、必要なトルクを有した小型モー夕を実現しているのである。しかし、この一万回転 Z分以上の高速回転領域では、従来の摺動接点素材における特性では不十分なため、より耐久性のある摺動接点素材が強く求められているのである。発明の開示

そこで、本発明は、 Cdのような有害物質を含有しない合金組成で、特に、接触抵抗特性に優れ、電気的機能も良好で且つ経時変化もなく、従来の摺動接点素材に比して実用上遜色のない耐摩耗性を有する摺動接点素材を提供すると共に、このような優れた特性を有する摺動接点素材を直流小型モータの整流子に使用することでモータの長寿命化を図ることを目的としている。本発明者等は、鋭意研究の結果、 0. 7〜3. 0重量％の N i粉末と、添加物として金属換算で 0. 01〜0. 50重量％の L iに相当する L i ₂C〇₃粉末と、残部の A g粉末とを混合して撹拌することにより、均一に分散された混合物を形成し、該混合物を成形処理、焼結処理して得られた N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材であれば、上記した課題を解決できることを見出した。本発明の N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材は、 Agマトリックス中に N i金属粒子が分散した A g_N i系合金であり、そして L i ₂C0₃ が適度に分散されているものである。この素材中に分散した L i ₂C0₃は、摺動中素材表面で L i OH · H₂0形成し、これが被膜となり、摺動部における潤滑材の役目を担い摩擦抵抗を低減させ、耐摩耗性が向上されるのである。

従来の摺動接点素材、例えば Ag— Zn合金、 Ag— Cu合金等も、 ZnO、 C u Oの酸化バンドの形成により摩耗現象を制御することを意図しているが、これらの合金は、空気中に放置すると、接点部において経時的に ZnO、 CuOを過剰に発生し、逆に接触抵抗を高くしてしまう。特に、導電性の低い CuOが過剰に発生すると接触抵抗の増加は顕著となり、導電性を有する Z n Oの場合でも過剰に発生すると接触抵抗の増加を引き起こす。

一方、本発明の摺動接点素材では、 A gマトリックス中の N i金属粒子は、その極表面に N i Oを僅かに形成するが、 N i.が素材中に金属粒子として存在しているため、接点表面全体を N i Oで被うことは無い。また、素材中に分散している L i ₂C0₃は、 L i金属換算で 0. 01〜0. 50重量％と少量なため、接触抵抗を増加させるまでの影響はない。

また、本発明の N i金属粒子分散型の A g_N i系合金摺動接点素材は、いわゆる粉末冶金法によって製造されるものであるので、 Agマトリックス中に存在する Ni金属粒子、 L i ₂C〇₃は、極めて均一に分散されることになるが、溶解法では本発明と同じ組成の A g— N i系合金を形成することはできない。そのため、本発明では、従来の A g-Zn-Pd-Cu-N i合金等の摺動接点素材ではなしえなかった接触抵抗の安定性と耐摩耗性の向上とを、 C dを含有することなく、同時に達成できるのである。

この本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材における N i金属粒子は、摺動接点素材の耐摩耗性を向上させる役割を主に担っている。この N i量は、 N i粉末として混合する際、 0. 7重量％未満であると、 N i金属

&·: : 粒子による耐摩耗性の向上効果が小さくなる傾向となり、 3. 0重量％を越えると、耐摩耗性が向上しすぎて逆にブラシを摩耗し、結果としてモー夕の耐久寿命を低下させてしまう。この N iは、 0. 7〜2. 0重量％の N i粉末を混合することが、本発明に係る N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材の特性を最も優れたものとすることができる。

本発明の N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材では、素材中に含まれる N i量が 0. 7〜3. 0重量％となるものである。ところで、このような N〖金属粒子分散型の A g-N i系合金摺動接点素材を溶解铸造により、あえて形成しょうとすると、 Agと N iとは溶融時において互いに殆ど溶解しないため二相分離状態となり、ルツポ内の上方側に N iが、下方側に Agが、それぞれ溶融状態で分離して存在することになり、例えそれを铸造したとしても、一部に N iが偏祈した Ag— N i系合金しか得ることができない。即ち、溶解法によつては、本発明の N i金属粒子分散型の A g—N i系合金摺動接点素材は形成することができないものである。従って、本発明の A g—N i系合金摺動接点素材は、粉末冶金法によって形成されているため、素材中の N i金属粒子が Agマトリツクス中へ極めて均一に分散した状態となり、耐摩耗性の向上に対し、十分に機能するのである。

また、本発明の N i金属粒子分散型の A g—N i系合金摺動接点素材中に分散される L i ₂C〇₃は、摺動部、即ち接点表面で L i OH · H₂0となり、潤滑材として働くものである。この L i ₂C0₃の分散量は、 L i金属換算で 0. 01重量％未満では潤滑材としての機能を発揮しなくなる傾向となり、 0. 50重量％を越えると摺動接点素材の加工性が低下するとともに、接触抵抗の安定性が低下する傾向となる。この L i ₂C0₃は、 L i金属換算で 0. 05〜0. 20重量％の i ₂C0₃粉末を混合することが、本発明に係る N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材の特性を最も優れたものとすることができる。

そして、本発明者等は、この N i金属粒子分散型の A g_N i系合金摺動接点素材の添加物について種々の検討を行った結果、 L i ₂C0₃の他に、 L a₂0₃ を加えることによつても、本発明の課題が達成できることを見出した。具体的には、 0. 7〜3. 0重量％の N i粉末と、添加物として金属換算で 0. 01〜0. 50重量％の L iに相当する L i ₂C0₃粉末及び金属換算で 0. 01〜1. 00 重量％の L aに相当する L a₂0₃粉末と、残部の A g粉末とを混合して撹拌することにより、均一に分散された混合物を形成し、該混合物を成形処理、焼結処理して得られた N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材である。この La₂0₃は、 L i ₂C0₃と同様に素材中に分散し、 La₂〇₃粒子そのものが潤滑剤として働くと共に、 Agマトリックス中のみならず、 N i金属粒子の内部にも存在して N i金属粒子の耐摩耗性も向上させるという相乗効果で、素材の耐摩耗性向上に寄与するものである。この L a₂〇₃の分散量は、 La金属換算で 0. 01重量％未満では N i金属粒子との相乗効果が得られなくなり、 1. 00 重量％を越えると摺動接点素材の加工性が低下するとともに、接触抵抗の安定性が低下する傾向となる。この La₂〇₃は、 La金属換算で 0. 20〜0. 40重量％の L a₂〇₃粉末を混合することが、本発明に係る N i金属粒子分散型の A g 一 N i系合金摺動接点素材の特性を最も優れたものとすることができる。

本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材における L a ₂ 0₃は、他の希土類酸化物、例えば、 Ce ₂0₃、 Sm₂〇₃等を代替して使用することも可能である。本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材で L a₂0₃を採用しているのは、 L a ₂0₃は資源的に豊富で入手容易であることの理由によるものである。

本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材をモー夕の整流子として使用する場合、より好適な整流子の材料とするために、ベース材として 011又は< \1合金を用ぃ、そのベース材料上の一部に本発明の摺動接点素材を埋設したクラッド複合材とすることが好ましい。このようにすれば、整流子を電気的に接続するために必要なハンダ付け処理におけるハンダ付け性が良好となり、また、整流子形状を成形する際の加工性も向上する。また、クラッド複合材という形態をとることにより、使用するモータに応じてべ一ス材に埋設する本発明の摺動接点素材の厚みを制御することができるので、高価な摺動接点素材を部分的使用に留めることができ、経済的に有利なものとすることができる。

上記するクラッド複合材は、埋設した摺動接点素材のうち表面に露出する部分は大気中に曝されるので腐食されやすい。そこで、 Cu又は Cu合金のベース材料上の一部に本発明の摺動接点素材を埋設したクラッド複合材の場合、その摺動接点素材上の少なくとも一部を A u又は A u合金で被覆することが好ましい。 A u又は A u合金は、耐食性に優れ且つ低接触抵抗を実現する良好な摺動接点素材として知られるが、非常に高価なため大量に使用することは経済的に不利なものとなる。そこで、 A u又は A u合金を一部分に被覆することでコストの増加を抑えると共に、本発明に係る N i金属粒子分散型の A g - N i系合金摺動接点素材における腐食を防止するものとしたのである。このようなクラッド複合材をモー夕の整流子に使用すれば、使用初期時には A u又は A u合金の優れた接触抵抗特性により良好なモータ駆動が可能となり、たとえ摩耗により、 A u又は A u合金が破壊されても、内部には本発明の摺動接点素材が存在するため、更に使用継続が可能となる。

更に、上記する本発明の、いわゆる二層又は三層クラッド複合材を、整流子として直流小型モータに使用すると、安定して低接触抵抗を実現でき、経時変化も少ない上、摩耗粉による支障がなく、低い始動電圧で直流小型モータを駆動させることが可能となる。このことは、 C Dプレーヤのローデイング用又はピック送り用として使用した場合に、直流小型モータ自体の寿命を長期化することができる。図面の簡単な説明

図 1は、ニ層クラッド複合材の斜視図である。図 2は、三層クラッド複合材の斜視図である。図 3は、耐久試験結果を示した棒グラフである。図 4は、初期無負荷電流値の測定結果を示すグラフである。発明を実施するための最良の形態

本発明の一実施形態について、以下に記載する実施例に基づいて説明する。表 1には、実施例 1、 2の摺動接点素材の組成を示しており、表 2には、特性対比を行った従来例 1及び比較例 1の摺動接点素材の組成を示している。尚、比較例 1は、本発明者等が以前に開発した摺動接点素材である。【表 1】

実施例 1の N i金属粒子分散型の A g-N i系合金摺動接点素材は、 1. 0重量％の N i粉末、金属換算で 0. 1重量％の iに相当する L i ₂C0₃粉末及び残部 Ag粉末を、ポールミルにて 4時間攪拌し、各粉末が均一に分散した粉末混合物とした。そして、その粉末混合物を、円筒容器に詰め、円柱長手方向から圧力 4. 9 X 10⁵N (50 t f) を加える圧縮加工処理することで、直径 50m mの円柱ビレツトを形成した。続いて、この円柱ビレツトを、 1123K (85 0°C) の温度中で、 4時間の焼結処理を行った。この圧縮加工処理、焼結処理は、 4回繰り返して行った。

この圧縮加工及び焼結処理を施した円柱ビレットは、熱間押し出し加工により、直径 6. Ommの線材に形成した。引続き、線引き加工により、直径 1. 6mm の線材とした。

また、実施例 2の N i金属粒子分散型の A g-N i系合金摺動接点素材は、 1. 0重量％の N i粉末、金属換算で 0. 1重量％の L iに相当する L i ₂C0₃粉末、金属間算で 0. 3重量％の L aに相当する L a ₂0₃粉末、残部 A g粉末を、ポールミルにて 4時間攪拌し、各粉末が均一に分散した粉末混合物とした。そして、その粉末混合物を、円筒容器に詰め、円柱長手方向から圧力 4. 9X 10⁵N (5 0 t f ) を加える圧縮加工処理することで、直径 5 Ommの円柱ビレットを形成した。これ以降の工程は、実施例 1の場合と同様であるので、省略する。

従来例 1及び比較例 1は、溶解法により得られた摺動接点素材であり、表 2に記載する各組成となるように、各金属を溶解し、その後鍀造、押出加工、線引き加工することにより、直径 1 . 6 mmの線材とした。

以上のようにして形成された各線材は、圧延機によりテープ状に加工し、それをベース層となる C u材にインレイ接合をしてクラッド複合材を得た。そして、このクラッド複合材は、 1 0 2 3 K ( 7 5 0 °C) で熱処理をし、圧延を繰り返して、総厚 0 . 2 mm、幅 1 9 mmのニ層クラッド複合材とした。

次に、本発明に係るクラッド複合材の一実施形態について説明する。図 1の斜視図は、 C u合金からなるベ一ス材の一部に本実施形態で示す摺動接点素材を埋設した、いわゆるニ層クラッド複合材と呼ばれるものを示している。また、図 2 の斜視図は、 C u合金からなるベース材の一部に本実施例で示す摺動接点素材を埋設し、更にその埋設された摺動接点素材の一部を A u又は A u合金により被覆した、いわゆる三層クラッド複合材と呼ばれるものを示している。また、図 l a 及び図 2 a、 2 bは一条張り、図 1 bはニ条張りのクラッド複合材を示している。図中、符号 1は本発明の摺動接点素材、図 2の符号 1 ' は埋設された摺動接点素材 1の一部露出した部分を示す露出部、符号 2は C u合金のベース材、符号 3は A u又は A u合金を示すものである。

更に、上記するクラッド複合材を用いて実際に直流小型モータを組み立て、モ一夕の耐久性能を調べた結果について説明する。直流小型モータへの組み込みは、表 1及び表 2に示す各組成の摺動接点素材を用いて、上記した図 1 aに示す二層クラッド複合材を作製し、その二層クラッド複合材を三極整流子に加工して行つた。耐久試験の条件は次の表 3に示す通りである。【表 3】

表 4には、上記耐久試験により得られたモー夕が故障した各耐久時間値を、図 3にはそのデータを棒グラフで示している。

【表 4】

表 4及び図 3で示すように、本実施例 1及び 2の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材を用いたモータは、 C dを含む従来例 1の摺動接点素材を使用したモータよりも、優れた耐久性能を示していた。本耐久試験の条件である電流 2 5 0 mA, 回転数 1 2 0 0 0 r p mの高速回転条件では、比較例 1の摺動接点素材では耐久性能が劣ってしまう傾向にあるが、本実施例 1及び 2では、十分に実用的な耐久寿命を有するものとなることが確認された。

続いて、初期無負荷電流値（新しいモータを無負荷で、電圧 6 Vの状態で回転始める際の電流をいう）を測定した結果について説明する。表 5には、その測定値結果を、図 4には、そのデータをグラフ化して示している。【表 5】

(mA) 表 5及び図 4で示すように、本実施例 1及び 2の N i金属粒子分散型の A g一 N i系合金摺動接点素材を用いたモータは、 C dを含む従来例 1の摺動接点素材を用いたモータ及び本発明者等が以前に開発した比較例 1の摺動接点素材を用いたモ一夕よりも、初期無負荷電流値が、明らかに低いことを確認した。

以上説明した試験結果をまとめると、本実施例の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材は、電流値 2 5 0 mAで回転数が 1 2 0 0 0 r p mのような使用条件においても、 C dを含む従来の摺動接点素材と同程度以上の耐久性能を有することが判明した。また、本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材は、 C dを含む従来の摺動接点素材と比較すると、初期無負荷電流値を低くする性能を有していることが判明した。産業上の利用可能性

本発明による N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材は、 C dのような有害物質を含有しない合金組成で、電気的機能も良好で且つ経時変化もなく、従来の摺動接点素材に比して実用上遜色のない耐摩耗性を有するものである。そして、本発明の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材は、特に充電式電池を使用する直流小型モータを備える家庭用電化製品に応用することにより、低い接触抵抗を経時的に推持し、低始動電圧でモータを駆動することができるので、従来では実現できなかったモータの長期連続使用を可能にすると共に、モータを駆動させる充電式電池の寿命をも伸ばすことが可能となる。

Claims

請求の範囲

1. 機械的な摺動動作により電気的な開閉を行う摺動部に使用される Ag— N i系合金摺動接点素材であって、

0. 7〜3. 0重量％の N i粉末と、添加物として金属換算で 0. 01〜0. 50重量％の iに相当する L i ₂C〇₃粉末と、残部の Ag粉末とを混合して撹拌することにより、均一に分散された混合物を形成し、該混合物を成形処理、焼結処理して得られたことを特徴とする N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材。

2. 機械的な摺動動作により電気的な開閉を行う摺動部に使用される A g— N i系合金摺動接点素材であって、

0. 7〜3. 0重量％の N i粉末と、添加物として金属換算で 0. 01~0. 50重量％の L iに相当する L i ₂C0₃粉末及び金属換算で 0. 01〜1. 00 重量％の L aに相当する L a₂0₃粉末と、残部の A g粉末とを混合して撹拌することにより、均一に分散された混合物を形成し、該混合物を成形処理、焼結処理して得られたことを特徴とする N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材。

3. C u又は C u合金のベース材料上の一部に請求項 1又は請求項 2に記載の N i金属粒子分散型の Ag— N i系合金摺動接点素材を埋設したものであるクラッ複合材。

4. C 11又は C u合金のベース材料上の一部に請求項 1又は請求項 2に記載の N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材を埋設したクラッド複合材であって、埋設した N i金属粒子分散型の A g— N i系合金摺動接点素材上の少なくとも一部を Au又は Au合金で被覆したものであるクラッド複合材。

5. 請求項 3又は請求項 4に記載のクラッド複合材を整流子として用いた直流小型モータ。