WO2000001786A1 - Procede de strippage extractif de particules solides fluidisees et dispositif pour sa mise en oeuvre - Google Patents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
Definitions
- the present invention relates to the treatment of solid particles in fluidized beds. It relates more particularly to a method and a device for treating, by a fluid flowing against the current, solid particles in a fluidized bed, in particular in order to eliminate the components entrained with these particles, and / or adsorbed thereon. .
- This treatment is commonly designated by the term "stripping".
- the invention applies more particularly to techniques used in the petroleum industry and, in particular, to hydrocarbon conversion processes such as the catalytic cracking process in a fluidized bed (in English, Fluid Catalytic Crac ing, or FCC process). ).
- the hydrocarbon charge is simultaneously vaporized and brought into contact at high temperature with a cracking catalyst, which is kept in suspension in the vapors of the charge.
- a cracking catalyst which is kept in suspension in the vapors of the charge.
- the catalyst is separated from the products obtained.
- the catalyst deactivates rapidly during the short time it is in contact with the charge, mainly due to adsorption of dr-ydrocarbon, as well as a deposit of coke and other contaminants on its active sites.
- the stripper of the FCC process does not has only one agitated extraction stage and can therefore have only very limited effectiveness.
- the main purpose of stripping the catalyst used in this process is to reduce the quantity of hydrocarbons returned to the regenerator.
- hydrocarbons fall into three categories:
- washing dislacement of interstitial hydrocarbons
- a stripper with internals can effectively be less effective than an empty stripper if these interns promote radial mixing and do not reduce axial mixing. With such internals, we get closer to the conditions of a perfectly stirred reactor, and we increase the "bypass" phenomenon.
- the Applicant has established, surprisingly, that a much safer way to improve the efficiency of stripping lies in multi-stage extraction, according to several stripping chambers defined by partitions in the enclosure of the stripper, so that the bubbles which rise in one of the chambers do not have the possibility of bringing catalyst particles back into the previous (upper) chamber.
- the present invention firstly relates to a process for stripping in a fluidized bed solid particles impregnated with hydrocarbons, using a fluid circulating against the current of said particles, carried out in an enclosure comprising, at its upper part, a dilute fluidized zone through which the particles to be stripped, and at its lower part, a zone in a dense fluidized bed, the latter comprising at least two chambers arranged substantially adjacent, each of these chambers having separate means of introduction of solid particles, and in its lower part, separate means for introducing gaseous stripping fluids, this process being characterized in that the solid particles arriving from said diluted fluidized zone are oriented by means of orientation towards the inlet of the first chamber, without being able to penetrate directly into the second chamber, in that the solid particles to be stripped first and completely penetrate into the first chamber through the upper part of the dense fluidized bed, in which they undergo a first stripping, in that the solid particles having undergone this first stripping are then transferred into at least one second chamber which has in its upper part a gas-solid
- the gaseous stripping fluid is steam or nitrogen.
- the flow rate of the stripping fluid from the first chamber is 1.5 to 4 times greater than that from the following chamber or chambers. This configuration allows most of the hydrocarbons entrained by the catalyst (and not adsorbed) to be evacuated in the first stage of the stripper.
- a substantial decrease in the surface speed of the stripping fluid takes place in each stage, resulting in the formation of smaller bubbles, which increases the transfer of hydrocarbons in the gas phase.
- a second object of the invention relates to a stripping device in a fluidized bed of solid particles impregnated with hydrocarbons, using a gaseous fluid circulating against the current of said particles, comprising:
- an enclosure provided with an upper part capable of allowing the formation of a dilute fluidized zone for introducing the solid particles to be stripped, and of a lower part capable of allowing the formation of a dense fluidized zone of stripping, divided into at least two chambers arranged substantially adjacent, each of the chambers comprising a separate introduction device for solid particles and gaseous fluid,
- a conduit connected to the base of the enclosure, for the evacuation of stripped particles this device being characterized in that it comprises in the upper part of the second chamber at least one wall, constituting at least one partition between said chambers, cooperating with a deflector, in order to evacuate the gaseous stripping fluids coming from the second chamber directly towards the diluted fluidized zone, and to direct the fall of the solid particles to be stripped towards the inlet of the first stripping chamber .
- said wall is shaped in the lower part of this first chamber, so as to have at least one opening for the passage of particles from this chamber to the second chamber.
- the wall (s) is (are) arranged (s) substantially vertical (s).
- the wall or walls have symmetry with respect to the longitudinal axis of the stripping enclosure.
- the wall (s) is (are) arranged in the form of transverse partitions.
- the partitions are offset from one another with respect to the longitudinal axis of the stripping enclosure.
- the deflector is arranged along the periphery of the stripping enclosure, above the upper level of the dense fluidized bed, and contiguous with the internal wall of the enclosure.
- the deflector consists of an inclined wall extending from the internal wall of the enclosure in the direction of its axis.
- This deflector concentrates the gaseous fluids extracted from at least the two chambers, above the upper level of the dense fluidized bed, so as to pre-stripping the solid particles entering the first chamber and to limit the re-absorption of hydrocarbons by stripped particles on the surface of the dense fluidized bed.
- FIG. 1 shows a longitudinal sectional view of a first embodiment of the stripping device
- - Figure 2 shows a longitudinal sectional view of a second embodiment of the stripping device
- FIG. 3 shows a longitudinal sectional view of a third embodiment of the stripping device
- FIG. 4 shows a top view, in section along I-I, of the embodiment of Figure 3;
- FIG. 5 illustrates a longitudinal sectional view of a fourth embodiment of a multi-stage stripper
- FIGS. 8 to 11 show the distribution curves of the residence time (SDR) of the catalyst as a function of time, for three types of stripper studied.
- the vertical stripping enclosure 1 of substantially cylindrical shape along an axis of symmetry XX ′, comprises at its upper part 2, a diluted fluidized zone 3 serving as introduction of the solid particles of deactivated catalyst, which fall by gravity, after having been separated from the cracked charge of a catalytic cracking device of the FCC type (not shown); these particles form in the lower part 4 of the enclosure 1, a dense fluidized zone 5, the upper level of which is indicated at 6; the stripping chamber 1 also comprises at its base an evacuation duct 7 for the stripped solid particles, towards a regenerator (not shown), in which, in known manner, the coke deposited on the particles of the catalyst is burnt by l 'air.
- the device comprises a wall 8, disposed inside the enclosure 1, of substantially cylindrical shape and coaxial with it, but of smaller height, which thus delimits two stripping chambers or stages 9 , 10 stepped, each provided at their bottom with a device 11,12 for introducing stripping gaseous fluid, in particular steam, in the form of injector rings; the lower end of the wall 8 has a frustoconical shape delimiting a restricted opening 13, in order to limit as much as possible the rise and therefore the evacuation of the gaseous fluid injected at 12 from the lower chamber 10, through the upper chamber 9, while by providing a sufficient cross-section for the catalyst particles leaving it to the second chamber 10.
- the enclosure 1 is provided with a deflector 14 in the form of an annular disc, disposed above the upper level 6 of the fluidized bed and of the upper end of the wall 8, thus delimiting an inlet opening 15 catalyst particles in the first chamber 9, while preventing the direct introduction of catalyst particles into the second chamber 10, through the discharge zone 16 of the stripping gases coming from this chamber 10, this zone being delimited by the 'enclosure 1 and wall 8; this deflector 14 forms an inclined wall fixed to the wall of the enclosure 1 and projecting slightly above the upper end of the wall 8, while leaving a slot or opening 17 for the evacuation of gaseous fluids towards the zone diluted fluidized 3.
- a deflector 14 in the form of an annular disc, disposed above the upper level 6 of the fluidized bed and of the upper end of the wall 8, thus delimiting an inlet opening 15 catalyst particles in the first chamber 9, while preventing the direct introduction of catalyst particles into the second chamber 10, through the discharge zone 16 of the stripping gases coming from this chamber 10, this zone being delimited by the 'enclosure 1 and wall
- this stripping device is as follows: the particles of deactivated catalyst, impregnated with hydrocarbons, penetrate into the diluted fluidized zone 3 of the enclosure 1, are channeled by the deflector 14 and enter by the opening 15 in the first chamber 9 (upper chamber), while undergoing a pre-stripping in contact against the current of the gaseous stripping fluids (in particular steam) coming from the separate evacuation zone 16 as well as from the chamber 9, and which are evacuated after assembly, through the opening 15.
- the gaseous stripping fluids in particular steam
- the particles of catalyst therefore move vertically from top to bottom, and undergo a first stripping in chamber 9, at co our current of the gaseous fluid from the injectors 11, then enter through the opening 13 in the second chamber 10, where they are again brought into contact with a stream of fresh gaseous fluid emitted by the injectors 12, which continues the desorption of the hydrocarbons entrained by these particles; taking into account the frustoconical configuration of the lower end of the wall 8 of the first chamber 9, the gaseous fluid from this chamber 10 is forced to escape through the annular zone 16, without coming into contact with the particles in the chamber 9.
- transverse wall 8 which divides the enclosure 1 into two chambers 9,10, located substantially at the same level, and which provides a opening 13 in the bottom of the enclosure 1, allowing the transverse passage of the stripped particles coming from the first chamber 9 towards the second chamber 10, where they undergo a second stripping by the injectors 12 of gaseous fluid, before being evacuated out of enclosure 1 through conduit 7.
- the device according to the invention comprises an enclosure 101 which is divided into two chambers 109, 110 by a wall 108; this has a symmetry of revolution with respect to the longitudinal axis XX of the enclosure 101, in the form of a cylinder extending by a truncated cone, the base of which is spaced from the wall of the enclosure 101 , so as to leave an opening 113 for the passage of the particles; wall 108 is covered by a cap-shaped cover or deflector 114 which, on the one hand, prevents the direct passage of the particles coming from the diluted fluidized zone 103, towards the chamber 110, on the other hand is provided with slots 117 for the evacuation of the stripping from the injectors 111, 112 supplying the chambers 109 and 110 respectively; this cover 114 can be extended in the chamber 109 by walls 120; the cover 114 then has a cylindrical-conical shape adapted to the geometry of the chamber 110; the operation of the device is as follows: the particles
- the wall 108 can be formed of two parallel plates arranged transversely in the enclosure 101 and forming a transverse partition.
- the stripping device comprises an enclosure 201 in which is disposed a first wall 208, symmetrical with respect to the axis XX 'of the enclosure, of substantially cylindrical shape, the upper edge of which exceeds the upper level 206 of the dense fluidized bed, and the height of which is substantially one third of that of the enclosure; its lower end consists of an inclined plate 218, in the direction of the axis XX 'of the enclosure, forming an angle with the horizontal of approximately 45 ° (angle greater than the slope angle of 32 ° from way to have a satisfactory flow of particles), and delimiting by its lower edge 219 a restricted opening 213, with the opposite wall; the wall 208 and the inclined plate 218 thus delimit a first stripping chamber 209, provided in its bottom with injectors 212 of gaseous stripping fluid; the configuration of the wall 208 makes it possible to limit as much as possible the ascent and therefore the evacuation of
- the enclosure 201 is provided with a deflector or annular cover 214, disposed above the level 206 of the dense fluidized bed and of the upper ends of the wall 208 of the upper chamber 209, thus delimiting an inlet zone 215 of the catalyst particles and of evacuation of the stripping gases coming from the different chambers or stages; this cover 214 forms an inclined wall fixed to the wall of the enclosure 201 and projecting slightly above of the upper walls of the chamber 209, while leaving a slit or opening 217 for the evacuation of gaseous fluids leaving the zones 216 and 216 '.
- this stripping device is identical to the previous ones, the particles of deactivated catalyst therefore moving vertically from top to bottom, undergoing a first stripping in the first chamber 209, against the flow of the gaseous fluid issuing from the injectors 212, then penetrating through the opening 213 in the second chamber 210, where they are again brought into contact with a stream of fresh gaseous fluid emitted by the injectors 212 ', which continues the desorption of the hydrocarbons entrained by these particles, and passing through the opening 213 ′ in the third chamber 211, before being evacuated from the stripper by the conduit 207.
- a stripping device is not limited to the preceding examples, but also includes any arrangement making it possible to compartmentalize the stripping enclosure into several successive stages in which the circulation of the catalyst particles.
- the device according to the invention also allows a reduction in the residence time of the catalyst in the stripper, thereby limiting the secondary cracking and coking reactions.
- the surface gas speed or gas-solid relative speed is lower since the injection flow rate in each stage is divided by the number of stages, for example if there are N stages, the gas flow rate of stripping introduced on each stage will be the N th of the total gas flow.
- the stripping is not limited by the kinetics (relative to the average residence time in industrial strippers which is approximately 60 seconds), the pressure and the temperature seem to have a secondary influence and are, moreover, difficult operating conditions. to be changed on industrial units.
- the fluidizing air is sent in 71 by rings in the two stages; the flow of the upper stage is equal to that of the lower stage (11 m.3 / h); - the speed of the stripping air is therefore equal to:
- the air introduced into the lower stage is evacuated through the annular space provided between the partition walls of the stages and the wall of the stripper enclosure, without entraining any catalyst,
- the extractive stripper greatly reduces the "bypass", which increases the efficiency of extraction of hydrocarbons from the catalyst.
- the retromixing is characterized on the DTS curves previously described, by the length of the troll, that is to say by the time it takes for the curve to return to the baseline, shorter being this time, less being the retromixing.
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Abstract
L'invention concerne un procédé de strippage extractif de particules solides fluidisées dans lequel les particules à stripper subissent un premier strippage dans une première chambre (9) puis au moins un second strippage dans une seconde chambre (10) qui dispose d'un moyen (16) de séparation gaz-solides permettant de faire transiter directement de bas en haut les fluides gazeux issus du second strippage, sans qu'ils puissent remonter dans la première chambre (9). L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre d'un tel procédé.
Description
PROCEDE DE STRIPPAGE EXTRACTIF DE PARTICULES SOLIDES FLUIDISEES ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE .
La présente invention concerne le traitement de particules solides dans des lits f luidisés . Elle a plus particulièrement pour objet un procédé et un dispositif pour traiter, par un fluide circulant à contre-courant, des particules solides en lit fluidisé, afin notamment d'éliminer les composants entraînés avec ces particules, et /ou adsorbés sur celles-ci. Ce traitement est communément désigné par le terme "strippage".
L'invention s'applique plus particulièrement à des techniques utilisées dans l'industrie pétrolière et, notamment, aux procédés de conversion d'hydrocarbures tels que le procédé de craquage catalytique en lit fluidisé (en anglais, Fluid Catalytic Crac ing, ou procédé FCC).
Dans ce type de procédé, la charge d'hydrocarbures est simultanément vaporisée et mise en contact à haute température avec un catalyseur de craquage, qui est maintenu en suspension dans les vapeurs de la charge. Après que l'on ait atteint par craquage la gamme de poids moléculaires désirée, avec un abaissement correspondant des points d'ébullition, le catalyseur est séparé des produits obtenus. Le catalyseur se désactive rapidement pendant le court laps de temps où il est en contact avec la charge, essentiellement du fait d'une adsorbtion d' ydrocarbure Ξ, ainsi que d'un dépôt de coke et d'autre contaminants sur ses sites actifs. Il est donc nécessaire de stripper en continu les particules (ou grains) désactivées de catalyseur, par exemple par un fluide tel que la vapeur, pour en récupérer les hydrocarbures adsorbés et entraînés dans le volume vide séparant les grains, puis de les régénérer, également en continu, par une combustion contrôlée du coke, dans une section de régénération, avant de recycler les grains de catalyseur vers la zone réactionnelle. Ces deux opérations de traitement, que sont le strippage et la régénération, s'effectuent en lit fluidisé.
Dans sa forme usuelle, le stripper du procédé FCC ne
comporte qu'un seul étage agité d'extraction et ne peut donc avoir qu'une efficacité très limitée.
Le strippage du catalyseur utilisé dans ce procédé a pour but principal de réduire la quantité d'hydrocarbures renvoyée au régénérateur. Ces hydrocarbures se répartissent en trois catégories :
- les hydrocarbures interstitiels (entre les grains),
- les hydrocarbures intra-granulaires (dans la porosité des grains ) , - les hydrocarbures adsorbés (à la surface des pores des grains ) .
Sur la base de ces trois catégories, on peut distinguer trois étapes dans le strippage : le lavage (déplacement des hydrocarbures interstitiels),
- la diffusion, et
- la désorption.
On notera que ces trois opérations ne sont pas indépendantes les unes des autres. En effet, il est clair qu'un lavage efficace aura pour conséquence un gradient de concentration entre l'extérieur et l'intérieur du grain. L'étape de diffusion n'en sera qu'améliorée. On peut en déduire que l'efficacité du strippage est fortement liée à la qualité de la désorption. Néanmoins aucune des trois composantes ne peut être négligée, tout hydrocarbure se désorbant passant par le stade intra-granulaire puis par le stade interstitiel.
L'utilisation de lits fluidisés industriels de grande taille, que l'on retrouve notamment, mais non exclusivement, dans ces opérations de strippage et de régénération de particules solides en lit fluidisé, présente toutefois un certain nombre de difficultés. L'efficacité du strippage est fortement affectée, d'une part, par une concentration trop importante du lit fluidisé suivant l'axe du strippeur et, d'autre part, par un mauvais transfert de matière de la phase émulsion, riche en hydrocarbures, vers la phase bulle, seule phase gazeuse évacuée du strippeur.
Aussi est-il nécessaire d'y opérer un brassage conséquent, afin d'assurer un mélange intime.
La remontée inévitable des bulles de vapeur vers la surface du lit ne permet certainement pas d'obtenir un déplacement idéal des particules à contre-courant. En effet, les bulles de vapeur font remonter dans leur sillage du catalyseur strippé du fond du strippeur et ce catalyseur réadsorbe les vapeurs d ' hydrocarbures présentes en surface ou relarguées par des grains de catalyseur déjà strippé. C'est ce phénomène, appelé rétromélange, qu'il apparaît crucial de réduire, afin d'éviter la réadsorption d'hydrocarbures désorbés par du catalyseur déjà strippé.
En outre, du fait de l'agitation nécessaire du lit fluidisé, il existe une quantité importante de grains de catalyseur non strippés qui passent très rapidement de la surface du lit fluidisé à la sortie du strippeur. C'est ce que l'on appelle le "by-pass" ou "court-circuit", et il est important de le réduire afin d'optimiser l'extraction des hydrocarbures . Diverses solutions ont déjà été proposées.
On peut citer notamment l'interposition d'obstacles dans la phase fluidisée dense du catalyseur, qui se présentent sous la forme d'internes de structures très diverses, comme décrit notamment dans le brevet français N° 2 728 805 au nom de la Demanderesse, ou de chicanes, ces obstacles ayant pour fonction de diminuer ou de casser la taille des bulles de vapeur et ainsi d'augmenter la surface de transfert vers l'émulsion gaz-solide, tout en limitant la remontée de catalyseur . Cette solution ne présente toutefois qu'une efficacité limitée. En effet, dans la pratique, un lit fluidisé n'est pas exactement un mélangeur parfait. De nombreuses études ont montré que, si le mélange suivant l'axe du strippeur y est très efficace, le mélange radial est loin d'être satisfaisant.
Par conséquent, dans le cas d'une distribution de vapeur homogène, un strippeur avec internes peut effectivement
s'avérer moins efficace qu'un strippeur vide si ces internes favorisent le mélange radial et ne diminuent pas le mélange axial. Avec de tels internes, on se rapproche plus des conditions d ' un réacteur parfaitement agité , et on augmente le phénomène de "by-pass".
Comme autre solution, on connaît des strippeurs d'unités FCC pourvus d'injections multiétagées de vapeur, comme par exemple le dispositif décrit dans le brevet US N° 5 601787. L'enceinte de strippage à chaud comprend deux étages disposés dans l'enceinte du régénérateur, avec la vapeur de strippage du deuxième étage qui passe à travers le premier étage sans être en contact avec le catalyseur provenant du premier étage. Toutefois, ce dispositif ne semble pouvoir fonctionner qu ' à température élevée . Pour améliorer l'étape de strippage, on est confronté clairement à un problème d'extraction gaz-solide. La Demanderesse a établi, de façon surprenante, qu'un moyen beaucoup plus sûr d'améliorer l'efficacité du strippage réside dans une extraction multiétagée, suivant plusieurs chambres de strippage définies par des partitions dans l'enceinte du strippeur, de manière que les bulles qui remontent dans une des chambres n'aient pas la possibilité de ramener des particules de catalyseur dans la chambre précédente (supérieure). On crée donc ainsi un strippage multiétagé, à au moins deux chambres, avec alimentation de fluide frais de strippage, tel que de la vapeur, dans chaque chambre .
A cet effet, la présente invention a pour premier objet un procédé de strippage en lit fluidisé de particules solides imprégnées d'hydrocarbures, à l'aide d'un fluide circulant à contre-courant des dites particules, réalisé dans une enceinte comprenant, à sa partie supérieure, une zone fluidisée diluée par laquelle arrivent les particules à stripper, et à sa partie inférieure, une zone en lit fluidisé dense, cette dernière comprenant au moins deux chambres disposées sensiblement adjacentes, chacune de ces chambres disposant de moyens distincts d'introduction de
particules solides, et dans sa partie inférieure, de moyens distincts d'introduction de fluides gazeux de strippage, ce procédé étant caractérisé en ce que les particules solides arrivant de ladite zone fluidisée diluée sont orientées par un moyen d'orientation vers l'entrée de la première chambre, sans qu'elle puissent pénétrer directement dans la deuxième chambre, en ce que les particules solides à stripper pénètrent d'abord et en totalité dans la première chambre par la partie supérieure du lit fluidisé dense, dans laquelle elles subissent un premier strippage, en ce que les particules solides ayant subi ce premier strippage sont alors transférées dans au moins une deuxième chambre qui dispose dans sa partie supérieure d'un moyen de séparation gaz-solides, permettant de faire transiter directement de bas en haut les fluides gazeux issus du strippage de la deuxième chambre, jusque dans la zone fluidisée diluée située dans la partie supérieure de l'enceinte, et en ce que les particules solides ayant subi dans cette deuxième chambre un second strippage sont alors évacuées par la partie inférieure de ladite deuxième chambre. De préférence, la masse volumique du lit fluidisé dense contenu dans chacune d'au moins les deux chambres est comprise entre 400 et 800 kg/m3.
En particulier le fluide gazeux de strippage est de la vapeur ou de l'azote. De façon avantageuse, le débit du fluide de strippage de la première chambre est de 1,5 à 4 fois supérieur à celui de la ou les chambres suivantes. Cette configuration permet à la plupart des hydrocarbures entraînés par le catalyseur (et non adsorbés) d'être évacués dans le premier étage du strippeur.
Selon un mode de réalisation préférentiel, une diminution substantielle de la vitesse superficielle du
fluide de strippage a lieu dans chaque étage, entraînant la formation de bulles de plus petite taille, ce qui augmente le transfert des hydrocarbures dans la phase gazeuse.
Un second objet de 1 ' invention concerne un dispositif de strippage en lit fluidisé de particules solides imprégnées d'hydrocarbures, à l'aide d'un fluide gazeux circulant à contre-courant desdites particules, comprenant :
- une enceinte, pourvue d'une partie supérieure apte à permettre la formation d'une zone fluidisée diluée d'introduction des particules solides à stripper, et d'une partie inférieure apte à permettre la formation d'une zone fluidisée dense de strippage, divisée en au moins deux chambres disposées sensiblement adjacentes, chacune des chambres comportant un dispositif d'introduction distinct en particules solides et en fluide gazeux,
- un conduit raccordé à la base de l'enceinte, pour l'évacuation des particules strippées, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte dans la partie supérieure de la deuxième chambre au moins une paroi, constituant au moins une cloison entre lesdites chambres, coopérant avec un déflecteur, en vue d'évacuer les fluides gazeux de strippage issus de la deuxième chambre directement vers la zone fluidisée diluée, et d'orienter la chute des particules solides à stripper vers l'entrée de la première chambre de strippage .
De façon avantageuse, ladite paroi est conformée dans la partie inférieure de cette première chambre, de façon à présenter au moins une ouverture pour le passage des particules de cette chambre vers la deuxième chambre.
En particulier, la ou les paroi(s) est (sont) disposée(s) sensiblement verticale ( s ) .
Selon une première variante, la ou les parois présentent une symétrie par rapport à l'axe longitudinal de l'enceinte de strippage.
Selon une seconde variante, la ou les paroi (s)
est(sont)disposée(s) sous forme de cloisons transversales.
De préférence, les cloisons sont décalées entre elles par rapport à l'axe longitudinal de l'enceinte de strippage.
Avantageusement, le déflecteur est disposé le long du pourtour de l'enceinte de strippage, au dessus du niveau supérieur du lit fluidisé dense, et contigu avec la paroi interne de l'enceinte.
Selon une variante de réalisation, le déflecteur est constitué d'une paroi inclinée partant de la paroi interne de l'enceinte en direction de son axe.
Ce déflecteur concentre les fluides gazeux extraits d'au moins les deux chambres, au-dessus du niveau supérieur du lit fluidisé dense, de façon à réaliser un pré-strippage des particules solides entrant dans la première chambre et à limiter la réadsorbtion d'hydrocarbures par les particules strippées se trouvant à la surface du lit fluidisé dense.
D ' autres caractéristiques et avantages de 1 ' invention apparaîtront à la lecture de la description de plusieurs modes de réalisation du dispositif de strippage, faite ci- après en référence aux figures ci-jointes, parmi lesquelles :
- la figure 1 représente une vue en coupe longitudinale d'un premier mode de réalisation du dispositif de strippage ; - la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale d'un deuxième mode de réalisation du dispositif de strippage ;
- la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale d'un troisième mode de réalisation du dispositif de strippage ;
- la figure 4 représente une vue de dessus, en coupe selon I-I, du mode de réalisation de la figure 3 ;
- la figure 5 illustre une vue en coupe longitudinale d'un quatrième mode de réalisation d'un strippeur multiétagé ;
- la figure 6 illustre une vue de dessus, en coupe selon II-II, du mode de réalisation de la figure 5 ;
- la figure 7 représente un schéma de principe d'une maquette de lit circulant, utilisée pour tester le dispositif selon l'invention ; les figures 8 à 11 représentent les courbes de distribution du temps de séjour (DTS) du catalyseur en fonction du temps, pour trois types de strippeur étudiés.
Comme le montre la figure 1 , qui représente un dispositif de strippage à deux chambres ou étages, l'enceinte de strippage 1 verticale, de forme sensiblement cylindrique selon un axe de symétrie XX', comprend à sa partie supérieure 2 , une zone fluidisée diluée 3 servant d'introduction des particules solides de catalyseur désactivé, qui tombent par gravité, après avoir été séparées de la charge craquée d'un dispositif de craquage catalytique du type FCC (non représenté); ces particules forment dans la partie inférieure 4 de l'enceinte 1, une zone fluidisée dense 5 , dont le niveau supérieur est indiqué en 6; l'enceinte de strippage 1 comprend aussi à sa base un conduit d'évacuation 7 des particules solides strippées, vers un régénérateur (non représenté), dans lequel, de façon connue, le coke déposé sur les particules du catalyseur est brûlé par de l'air.
Selon l'invention, le dispositif comporte une paroi 8, disposée à l'intérieur de l'enceinte 1, de forme sensiblement cylindrique et coaxiale à celle-ci, mais de hauteur plus faible, qui délimite ainsi deux chambres ou étages de strippage 9, 10 étagées, pourvues chacune dans leur fond d'un dispositif d'introduction 11,12 de fluide gazeux de strippage, en particulier de vapeur, sous forme d'anneaux d' injecteurs; l'extrémité inférieure de la paroi 8 présente une forme tronconique délimitant une ouverture restreinte 13, afin de limiter au maximum la remontée et donc l'évacuation du fluide gazeux injecté en 12 de la chambre inférieure 10, à travers la chambre supérieure 9, tout en fournissant une section de passage suffisante aux particules de catalyseur sortant de cette dernière vers la deuxième chambre 10.
En outre, l'enceinte 1 est munie d'un déflecteur 14 en forme de disque annulaire, disposé au-dessus du niveau supérieur 6 du lit fluidisé et de l'extrémité supérieure de la paroi 8, délimitant ainsi une ouverture d'entrée 15 des particules de catalyseur dans la première chambre 9, tout en empêchant 1 ' introduction directe de particules de catalyseur dans la deuxième chambre 10, par la zone d'évacuation 16 des gaz de strippage provenant de cette chambre 10, cette zone étant délimitée par l'enceinte 1 et la paroi 8; ce déflecteur 14 forme une paroi inclinée fixée à la paroi de l'enceinte 1 et débordant légèrement au-dessus de l'extrémité supérieure de la paroi 8, tout en laissant une fente ou ouverture 17 pour l'évacuation des fluides gazeux vers la zone fluidisée diluée 3. Le fonctionnement de ce dispositif de strippage est le suivant: les particules de catalyseur désactivé, imprégnées d ' hydrocarbures , pénétrent dans la zone fluidisée diluée 3 de l'enceinte 1, sont canalisées par le déflecteur 14 et entrent par l'ouverture 15 dans la première chambre 9 (chambre supérieure), tout en subissant un pré-strippage au contact à contre-courant des fluides gazeux de strippage (en particulier de la vapeur) venant de la zone séparée d'évacuation 16 ainsi que de la chambre 9, et qui sont évacués après réunion, par l'ouverture 15. Ensuite les particules de catalyseur se déplacent donc verticalement de haut en bas, et subissent un premier strippage dans la chambre 9, à contre-courant du fluide gazeux issu des injecteurs 11, puis pénétrent par l'ouverture 13 dans la deuxième chambre 10, où elles sont à nouveau mises en contact avec un courant de fluide gazeux frais émis par les injecteurs 12, qui poursuit la désorption des hydrocarbures entraînés par ces particules; compte-tenu de la configuration tronconique de l'extrémité inférieure de la paroi 8 de la première chambre 9, le fluide gazeux de cette chambre 10 est forcé de s'évacuer par la zone annulaire 16, sans venir en contact avec les particules dans la chambre 9. Ainsi le risque de rétromélange inter-étage, par
remontée de catalyseur, est-il fortement réduit voire quasiment impossible; à la sortie de la chambre 10, les particules de catalyseur strippé sont évacuées de l'enceinte 1 par le conduit 7. II a été en effet constaté, qu'il était primordial de ne pas donner la possibilité à du catalyseur déjà strippé de rencontrer des hydrocarbures désorbés . Les internes présents actuellement en raffinerie ne répondent que partiellement au problème du strippage, car même s'ils diminuent la taille des bulles, ils ne peuvent pas empêcher le rétromélange ; de plus , la vapeur introduite au fond du strippeur traverse tout le lit de catalyseur. Seul un système étage, comme celui selon l'invention, peut permettre de réaliser ce double objectif. II est possible de remplacer la paroi 8 sensiblement cylindrique par deux parois transversales symétriques par rapport à l'axe XX', formant ainsi un cloisonnement transversal de 1 ' enceinte 1.
Dans un deuxième mode de réalisation, tel que représenté par la figure 2, il n'y a plus qu'une paroi 8 transversale qui partage l'enceinte 1 en deux chambres 9,10, situées sensiblement au même niveau, et qui ménage une ouverture 13 dans le fond de l'enceinte 1, permettant le passage transversal des particules strippées provenant de la première chambre 9 vers la deuxième chambre 10, où elles subissent un deuxième strippage par les injecteurs 12 de fluide gazeux, avant d'être évacuées hors de l'enceinte 1 par le conduit 7.
Selon un troisième mode de réalisation, illustré par les figures 3 et 4, le dispositif conforme à l'invention, comporte une enceinte 101 qui est divisée en deux chambres 109, 110 par une paroi 108; celle-ci présente une symétrie de révolution par rapport à 1 ' axe longitudinal XX ' de l'enceinte 101, sous la forme d'un cylindre se prolongeant par un tronc de cône dont la base est espacée de la paroi de l'enceinte 101, de façon à laisser une ouverture 113 pour le passage des particules; la paroi 108 est recouverte par une
couverture ou déflecteur 114 en forme de chapeau, qui d'une part, empêche le passage direct des particules provenant de la zone fluidisée diluée 103, vers la chambre 110, d'autre part est pourvue de fentes 117 pour l'évacuation des fluides de strippage provenant des injecteurs 111, 112 alimentant respectivement les chambres 109 et 110; cette couverture 114 peut se prolonger dans la chambre 109 par des parois 120 ; la couverture 114 a alors une forme cylindro-conique adaptée à la géométrie de la chambre 110 ; le fonctionnement du dispositif est le suivant: les particules de catalyseur désactivé pénétrent dans l'enceinte 101. par la zone 103 et forment un lit fluidisé dense 105 dont le niveau supérieur est indiqué en 106 ; la circulation de ces particules se fait de la première chambre 109 où elles subissent un premier strippage par les fluides injectés par les buses 111, vers la deuxième chambre 110, où elles sont soumises aux fluides de strippage injectés en 112, avant de sortir de l'enceinte 101 par le conduit 107 ; les fluides de strippage sont en partie collectés par le chapeau 114 et évacués par les fentes 117, de façon à réaliser un pré-strippage des particules entrant par la zone 103.
De même que dans les précédents modes de réalisation la paroi 108 peut être formée de deux plaques parallèles disposées transversalement dans l'enceinte 101 et formant une partition transversale.
Selon un quatrième mode de réalisation, illustré par les figures 5 et 6 , qui est une variante à trois étages du dispositif de la figure 1, le dispositif de strippage comporte une enceinte 201 dans laquelle est disposée une première paroi 208, symétrique par rapport à l'axe XX' de l'enceinte, de forme sensiblement cylindrique, dont le bord supérieur dépasse le niveau supérieur 206 du lit fluidisé dense, et dont la hauteur est sensiblement le tiers de celle de l'enceinte; son extrémité inférieure est constituée d'un plateau incliné 218, en direction de l'axe XX' de l'enceinte, formant un angle avec l'horizontale d'environ 45° (angle supérieur à l'angle de talus de 32° de façon à
avoir un écoulement satisfaisant des particules), et délimitant par son bord inférieur 219 une ouverture restreinte 213, avec la paroi opposée; la paroi 208 et le plateau incliné 218 délimitent ainsi une première chambre de strippage 209, pourvue dans son fond d' injecteurs 212 de fluide gazeux de strippage; la configuration de la paroi 208 permet de limiter au maximum la remontée et donc l'évacuation du fluide gazeux provenant de la chambre inférieure, tout en fournissant une section de passage suffisante aux particules de catalyseur circulant vers la chambre inférieure; la paroi 208 se prolonge en direction du bas de l'enceinte 201, par une deuxième paroi 208', de forme également cylindrique et coaxiale avec l'enceinte 201, qui présente sensiblement la même hauteur que la paroi 208, et dont l'extrémité inférieure est aussi constituée d'un plateau incliné 218' , en direction de l'axe XX' de l'enceinte, formant un angle avec l'horizontale d'environ 45° et délimitant par son bord inférieur 219' une ouverture restreinte 213' , avec l'enceinte 201, pour le passage des particules; cette paroi 208' délimite ainsi une deuxième et une troisième chambres de strippage 210, 211, pourvues dans leur fond d' injecteurs 212' , 212" de fluide gazeux de strippage; ces chambres 210,211, sont munies d'une zone séparée d'évacuation 216, 216', du fluide gazeux. Pour que les zones d'évacuation 216 et 216" du fluide de strippage, soient entièrement séparées, des cloisons verticales 220, 221, visibles sur la figure 6, sont disposées entre les parois 208, 208' et la paroi de l'enceinte de strippage 201. En outre, l'enceinte 201 est munie d'un déflecteur ou couverture annulaire 214, disposée au-dessus du niveau 206 du lit fluidisé dense et des extrémités supérieures de la paroi 208 de la chambre supérieure 209, délimitant ainsi une zone d'entrée 215 des particules de catalyseur et d'évacuation des gaz de strippage provenant des différentes chambres ou étages; cette couverture 214 forme une paroi inclinée fixée à la paroi de l'enceinte 201 et débordant légèrement au-dessus
des parois supérieures de la chambre 209, tout en laissant une fente ou ouverture 217 pour l'évacuation des fluides gazeux sortant des zones 216 et 216'.
Le fonctionnement de ce dispositif de strippage est identique aux précédents, les particules de catalyseur désactivé se déplaçant donc verticalement de haut en bas, subissant un premier strippage dans la première chambre 209, à contre-courant du fluide gazeux issu des injecteurs 212, puis pénétrant par l'ouverture 213 dans la deuxième chambre 210, où elles sont à nouveau mises en contact avec un courant de fluide gazeux frais émis par les injecteurs 212', qui poursuit la désorption des hydrocarbures entraînés par ces particules, et passant par l'ouverture 213' dans la troisième chambre 211, avant d'être évacuées du strippeur par le conduit 207.
Ainsi le risque de rétromélange inter-étage, par remontée de catalyseur, est-il fortement réduit voire quasiment impossible.
Il est également possible de remplacer les parois 208 et 208', sensiblement cylindriques, par deux parois transversales asymétriques par rapport à l'axe XX', formant ainsi un cloisonnement transversal de l'enceinte 201.
Il est bien entendu qu'un dispositif de strippage, selon l'invention, n'est pas limité aux exemples précédents, mais englobe également toute disposition permettant de compartimenter l'enceinte de strippage en plusieurs étages successifs dans lesquels s'effectue la circulation des particules de catalyseur.
Parmi les autres avantages qui sont donnés par un tel dispositif, il faut signaler que, du fait qu'une injection de vapeur "fraîche" est faite à chaque étage, un gradient d'extraction maximal est établi.
En outre, la possibilité de "by-pass" du catalyseur est fortement diminuée, comme le montrent les résultats d'essai donnés ci-après; d'après l'étude cinétique du strippage, il a été estimé que tout le catalyseur restant moins de 15 secondes dans le strippeur ne subit qu'un strippage très
partiel et l'on définit la quantité de "by-pass" comme étant cette quantité de catalyseur mal strippé.
Le dispositif selon l'invention permet également une diminution du temps de séjour du catalyseur dans le strippeur d'où une limitation des réactions secondaires de craquage et cokage.
En outre, la vitesse superficielle du gaz ou vitesse relative gaz-solide est plus faible puisque le débit d'injection dans chaque étage est divisé par le nombre d'étages, par exemple s'il y a N étages, le débit de gaz de strippage introduit à chaque étage sera le N ième du débit total de gaz. Ceci entraîne un meilleur transfert des hydrocarbures de la phase émulsion vers la phase bulles, seule phase gazeuse évacuée du strippeur, par la formation de bulles plus petites (augmentation de la surface d'échange pour un même volume de gaz) . On constate une nette amélioration par rapport aux systèmes déjà connus pour augmenter la qualité du transfert, par l'introduction dans le strippeur d'internes conventionnels (nappes de tube, plaques à trous, chicanes,...).
On a ainsi pu dégager les paramètres importants du strippage du catalyseur de FCC. Le strippage n'est pas limité par la cinétique (relativement au temps de séjour moyen dans les strippeurs industriels qui est d'environ 60 secondes), la pression et la température semblent avoir une influence secondaire et sont, de plus, des conditions opératoires difficiles à changer sur des unités industrielles .
De façon à évaluer les performances de ce système de strippage selon l'invention, qui sera aussi appelé strippage extractif par la suite, une maquette froide de lit circulant, comportant deux étages, (dispositif similaire à celui représenté sur la figure 1), a été mise en oeuvre, dont le schéma de principe est illustré en figure 7. Des expériences ont été réalisées dans les conditions opératoires suivantes:
- la quantité de catalyseur est la même dans chaque
étage ;
- l'air de fluidisation est envoyé en 71 par des anneaux dans les deux étages ; le débit de l'étage supérieur est égal à celui de l'étage inférieur (11 m.3/h) ; - la vitesse de l'air de strippage est donc égale à :
4,6 cm/ s dans l'étage inférieur,
- 18 cm/s dans la zone d'évacuation des gaz,
- 6,2 cm/ s dans l'étage supérieur ;
- la circulation est d'environ 600 kg/h. Le traceur utilisé et envoyé en 72 est du catalyseur
"salé", c'est à dire qui a été mélangé à un volume d'eau saturée en chlorure de sodium correspondant au volume poreux du catalyseur ; il a ensuite été séché de façon à évaporer toute 1 ' eau . Le prélèvement de catalyseur se fait régulièrement dans le temps à la sortie 73 du strippeur ; les échantillons prélevés sont ensuite mélangés à un volume connu d ' eau de façon à dissoudre le sel présent dans le catalyseur ; la détection est faite par mesure de la conductivité de la solution obtenue.
Connaissant la quantité de sel injectée à t= 0, la quantité prélevée au temps t et le temps de séjour moyen dans le strippeur, on en déduit la distribution du temps de séjour (DTS) pour chacun des systèmes, ce qui permet de tracer une courbe représentant la probabilité de temps de séjour dans le strippeur des particules de catalyseur, en fonction du temps.
Les conclusions que l'on peut tirer de ces expériences sont les suivantes : - le catalyseur circule parfaitement dans le strippeur extractif, sans accumulation dans l'étage supérieur,
- 1 ' air introduit dans 1 ' étage inférieur s ' évacue par 1 ' espace annulaire prévu entre les parois de séparation des étages et la paroi de l'enceinte du strippeur, sans entraîner de catalyseur,
- le catalyseur situé dans la zone d'évacuation des
gaz est renouvelé sans arrêt et ne constitue donc pas un volume mort.
De façon à évaluer les performances de ce système, comparativement aux strippeurs de l'état de la technique, des mesures de distribution de temps de séjour ont été faites sur la maquette équipée successivement d'un strippeur étage ou extractif, comme décrit ci-dessus, d'un strippeur vide et d'un strippeur pourvu d'un interne formé de nappes de tubes . Les courbes de distribution du temps de séjour respectives sont représentées par les figures 8 à 10.
Interprétation des résultats.
1) évaluation de la quantité de "by-pass": comme définie ci-dessus, c'est la quantité de catalyseur, restant moins de 15 secondes dans le strippeur, qui est mal strippé (représentée par la surface hachurée des courbes des figures 8 à 10),
- strippeur extractif : 8%,
- strippeur vide : 23 %, - strippeur avec nappes de tubes : 20% .
On constate que le strippeur extractif diminue fortement le "by-pass", ce qui augmente l'efficacité d'extraction des hydrocarbures du catalyseur.
Cela s'explique par la configuration en étages ou chambres du strippeur, qui diminue le mélange des particules de catalyseur.
Le "by-pass "qui est caractéristique d'une mauvaise efficacité du strippage et donc d'une teneur en hydrocarbures trop élevée du catalyseur à l'entrée du régénérateur, a pour conséquence une hétérogénéité de la teneur en coke des grains du catalyseur, dont les plus chargés peuvent subir dans le régénérateur une dégradation irréversible due à la température locale très élevée générée lors de la combustion. 2) Effet du rétromélange:
Comme cela a été précédemment décrit, des grains de catalyseur strippés sont remontés dans le sillage des bulles
vers la surface du lit et donc rencontrent des hydrocarbures désorbés, qu'ils réadsorbent à nouveau. Cette réadsorption peut donner lieu à une réaction de cokage-craquage qui a pour conséquence la formation de coke " dur " (que l'on ne peut retirer autrement que par régénération). Ce phénomène est appelé rétromélange.
Le rétromélange est caractérisé sur les courbes de DTS précédemment décrites , par la longueur de la traîne c ' est à dire par le temps que met la courbe pour revenir à la ligne de base, plus court étant ce temps, moins grand étant le rétromélange.
On peut comparer sur la figure 11 les pentes des traînes des courbes de DTS pour les 3 types de strippeurs, qui sont caractéristiques de l'importance du rétromélange: on constate que celui-ci est nettement moins important dans le cas du strippeur extractif selon l'invention; il est légèrement plus faible pour le strippeur muni de nappes de tubes que pour le strippeur vide.
Claims
REVENDICATIONS 1. Procédé de strippage en lit fluidisé de particules solides imprégnées d'hydrocarbures, à l'aide d'un fluide circulant à contre-courant des dites particules, réalisé dans une enceinte (1) comprenant à sa partie supérieure (2) une zone fluidisée diluée (3) par laquelle arrivent les particules à stripper, et à sa partie inférieure (4) une zone en lit fluidisé dense (5), cette dernière comprenant au moins deux chambres (9, 10) disposées sensiblement adjacentes, chacune de ces chambres (9, 10) disposant de moyens distincts d'introduction (13, 15) de particules solides, et dans sa partie inférieure, de moyens distincts (11, 12) d'introduction de fluides gazeux de strippage, ce procédé étant caractérisé en ce que les particules solides arrivant de ladite zone fluidisée diluée sont orientées par un moyen d'orientation (14) vers l'entrée de la première chambre, sans qu'elles puissent pénétrer directement dans la deuxième chambre (10), en ce que les particules solides à stripper pénètrent d ' abord et en totalité dans la première chambre ( 9 ) par la partie supérieure du lit fluidisé dense (5), dans laquelle elles subissent un premier strippage, en ce que les particules solides ayant subi ce premier strippage sont alors transférées dans au moins une deuxième chambre (10) qui dispose dans sa partie supérieure d'un moyen (16) de séparation gaz-solides, permettant de faire transiter directement de bas en haut les fluides gazeux issus du strippage de la deuxième chambre (10), jusque dans la zone fluidisée diluée située dans la partie supérieure de l'enceinte (1), et en ce que les particules solides ayant subi dans la deuxième chambre (10) un second strippage sont ensuite évacuées par la partie inférieure de ladite deuxième chambre (10).
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la masse volumique du lit fluidisé dense contenu dans
chacune des deux chambres (9, 10) est comprise entre 400 et
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le fluide gazeux est de la vapeur ou de l'azote.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit du fluide de strippage de la première chambre ( 9 ) est compris entre 1,5 et 4 fois celui de la ou des chambres suivantes (10).
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une diminution substantielle de la vitesse superficielle du fluide de strippage a lieu dans chaque chambre (9, 10), entraînant la formation de bulles de plus petite taille, ce qui augmente le transfert des hydrocarbures dans la phase gazeuse .
6. Dispositif de strippage en lit fluidisé de particules solides imprégnées d'hydrocarbures, à l'aide d'un fluide gazeux circulant à contre-courant desdites particules, comprenant : - une enceinte (1, 101, 201), pourvue d'une partie supérieure (2) apte à permettre la formation d'une zone fluidisée diluée (3, 103) d'introduction des particules solides à stripper, et d'une partie inférieure (4) apte à permettre la formation d'une zone fluidisée dense (5, 105) de strippage, divisée en au moins deux chambres (9,
10, 109, 110, 209, 210) disposées sensiblement adjacentes, chacune des chambres comportant un dispositif d'introduction distinct en particules solides
(13, 15, 113, 213, 215) et en fluide gazeux (11, 12, 111, 112),
- un conduit ( 7 , 107 , 207 ) raccordé à la base de l ' enceinte ( 1 , 101 , 201 ) , pour l ' évacuation des particules strippées , ce dispositif étant caractérisé en ce qu ' il comporte dans la partie supérieure de la deuxième chambre ( 10 ,
110 ) au moins une paroi ( 8 , 108 , 208 ) , constituant au moins une cloison entre lesdites chambres ( 9 , 10 , 109 ,
110, 209, 210) coopérant avec un déflecteur (14, 114, 214), en vue d'évacuer les fluides gazeux de strippage issus de la deuxième chambre (10, 110, 210) directement vers la zone fluidisée diluée (3, 103), et d'orienter la chute des particules solides à stripper vers l'entrée de la première chambre de strippage (9, 109, 209).
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite paroi (8, 108, 208) est conformée dans la partie inférieure de la première chambre (9, 109, 209), de façon à présenter au moins une ouverture (13, 113,213) pour le passage des particules de cette chambre (9, 109, 209) vers la deuxième chambre (10, 110, 210) .
8. Dispositif selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que la ou les paroi(s) (8, 108, 208) est(sont) disposée(s) sensiblement verticale(s) .
9. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la ou les paroi(s) (8, 108, 208) présente (nt) une symétrie par rapport à l'axe longitudinal XX' de l'enceinte de strippage (1, 101, 201).
10. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que la ou les paroi(s) (8, 108, 208) est(sont)disposée(s) sous forme de cloisons transversales.
11. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les parois (8, 108, 208) sont décalées entre elles par rapport à l'axe longitudinal XX' de l'enceinte de strippage (1, 101, 201).
12. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 11, caractérisé en ce que le déflecteur (14, 114, 214) est disposé le long du pourtour de l'enceinte (1, 101, 201) de strippage, au dessus du niveau supérieur du lit fluidisé dense (5, 105), et contigu avec la paroi interne de l'enceinte (1, 101, 201).
13. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 11, caractérisé en ce que le déflecteur (14, 114, 214) est constitué d'une paroi inclinée partant de la paroi interne de l'enceinte (1, 101, 201) en direction de son axe XX'.
14. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 13,
caractérisé en ce que le déflecteur (14, 114, 214) concentre les fluides gazeux extraits des deux chambres (9, 10, 109, 110, 209, 210), de façon à réaliser un pré-strippage des particules solides entrant dans la première chambre (9, 109, 209) .
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