WO1995003520A1 - Echangeur thermique a tubes a ailettes - Google Patents

Description

明 細 書 フィンチューブを用いた熱交換器 技術分野

本発明は鋸歯状のフィンをチューブの外周に卷き付けて形成したフィン チューブおよび該フィンチューブを用いた熱交換器および該熱交換器を排 ガス流路に配置する熱回収装置に関する。 背景技術 例えば、燃焼排ガスから熱を回収する熱交換器のチュ一ブの外周に卷 付ける従来例のフィンとしては、 断面 L型フィンの先端をスリット状に分 割したもの、 断面 U字形フィンの先端をスリット状に分割したものなどが ある。 また、 USP3, 652, 820号（パテントファミリー：実公昭 55-42140号公報） には図 12に示すようなスリット 3を設けたフィ ン 4をチューブ 1の外周に卷き付け、 各々のフィン 4をツイストさせたフィ ンチューブからなる熱交換器が開示されている。

また、本発明者らは、 特開平 4 -1269 7号公報で開示したごとく、 フィン全体をチューブ軸芯に ¾直に立てた直線に対してフィン傾斜角 <9を 2度ないし 20度となるように傾斜させること （フィン傾斜角 について は図 3参照）、およびフィン 4の根元のベース部（スリット状の切り込み が無い部分） 2 (図 4参照）の高さ hに対するスリット部 3を含むフィン 4の全体の高さ H (図 4参照）の比（H/h：スリット比） を 1. 5以上、 好ましくは 3〜 15としたフィンチューブを用いた熱交換器を発明した。 上記従来技術の中で、 断面 L型フィンの先端をスリット状に分割したも の、 断面 U字形フィンの先端をスリット状に分割したものは、 フィンのチュ ーブに対する取り付け角度（前記フィン傾斜角 ）がゼロであり、 また、 本発明者らの前記特許出願発明のように、 スリット比（H/ h ) に対する 知見は全くなく、 さらに、 フィンのスリット部のツイスト角度についての 細かな配慮がなされていなかった。 また、 本発明者らの前記特許出願発 明においても、 フィンのツイスト角度についての細かな配慮がなされてい なかった。 '

そこで、本発明の目的は、 より熱伝達率が向上した構造を備えたフィン チューブを提供することである。 また、 本発明の目的は、 より熱伝達率が 向上した熱交換器を提供することである。 また、本発明の目的は、 より熱 伝達率が向上した熱交換器を備えた熱回収装置を提供することである。 発明の開示 本発明は帯び状のフィンの長手方向の垂直方向に所定間隔で、所定長さ の切り込みを入れたスリット部とフィン根元に前記切り込みの無いベース 部を設け、該フィンのスリット部がチューブのほぼ半径方向外側に向くよ うにフィンをチューブの外周表面に卷き付けたフィンチューブであって、 該スリット部はフィンとチューブの接続線に対して 2度ないし 4 0度の範 囲でツイストさせ、 かつチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して、 2 度ないし 2 0度の範囲で傾斜させたフィンチューブである。

また、本発明は前記フィンチューブ複数個配列した熱交換器である。 さらに、本発明は前記フィンチューブを複数個配列した熱交換器を前記 フィンチューブの長手方向が燃焼ガス流路の鉛直方向に向くように配置し、 かつフィンのチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対する傾斜が下向きに なるように配置した熱回収装置または前記フィンチューブを複数個配列し た熱交換器を前記フィンのチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対する傾 斜が隣接するフィンチューブで燃焼ガス流路方向に互いに逆向きになるよ うに配置し、 かつフィンチューブの長手方向が水平方向に向くように配置 した熱回収装置である。 本発明のフィンチューブのスリット をチューブ軸芯に垂直に立てた直 線に対して傾斜角 を 1 0度とした場合を例に採り、 フィンのスリット部 のツイスト角 αと伝熱係数比の関係を図 7に示す。 図 7に示すようにツイ スト角 αが 2度から 4 0度の範囲で伝熱係数比が大きくなる。 また、 スリツ ト部の傾斜角 はフィンのチューブへめ卷き付け時の製作性の制約（傾斜 角 が大き過ぎると卷き付け時に隣接フィンとの干渉が生じる。 ） から 2 0度以下であることが必要であり、 また、 2度未溝では傾斜角 <9を設.ける ことによる伝熱性能の向上効果がなくなるので、 傾斜角 は 2度から 2 0 度の間であることが望ましい。

また、 前記傾斜角 は専らスリット部に設けることで伝熱効率の向上に 寄与し、 スリット部にツイスト角 αだけでなく、 傾斜角^を設けることが 伝熱効率の向上に効果があることが分かる。

以上説明したように、 本発明のフィンに一定のツイスト角 αと傾斜角 < を付与したフィンチューブを用いると、 熱伝達率を向上できフィンチュー ブ重 Sを大きく低減できる。

さらに、 フィンのスリット比（H/h ) は 1 . 5以上、 好ましくは 3〜 1 5としたフィンチューブを用いることが伝熱性能上好ましい。

また、 チューブ 1に取り付けられるフィン 4のフィン間隔 S (図 9参照） に対する高さ Hの比（HZ S )は 3 . 0〜8 . 0程度とすることで伝熱性 能が最も高くなり、 この範囲の HZS比を採用することによりフィンチュ ーブ（伝熱管） の重悬低減効果が大きくなる。

また、 本発明の前記フィンチューブはフィン全体を、 そのチューブ接続 部からチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して傾斜させた構造、 また はフィンのスリット部のみチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して傾 斜させた構造とすることができる。

本発明のフィンチューブを用いる熱交換器は燃焼ガスの熱回収装置のみ ならず、 空気調和機、 清浄フィルタ、 クロスブロワ一ファン、 冷凍機等の 熱交換器として用いることができる。 図面の簡単な説明 図 1は本発明の一実施例に係るフィンチューブの斜視図である。

図 2は図 1のフィンのスリット部めツイスト角を説明する図である。 図 3は図 1のフィンチューブの軸芯を通る平面を含む断面図である。 図 4は図 1のフィンチューブのフィンをチューブの外周に卷きはじめ る部分を上方から見たときの一部切欠状の平面図である。

図 5は本発明の他の実施例に係るフィンチューブの軸芯を通る平面を 含む断面図である。

図 6は本発明の一実施例に係るフィンチューブのスリット部の傾斜角 Θ ·ツイスト角 αと伝熱効率の閧係を示す図である。

図 7は本発明の一実施例に係るフィンチューブのスリット部のツイス ト角《と伝熱係数比の関係を示す図である。

図 8は本発明の一実施例に係るフィンチューブのフィンのスリット比 と伝熱係数比との関係を示す図である。

図 9は本発明の一実施例に係るフィンチューブのスリット部の傾斜角 Θをパラメータとしてチューブに取り付けたフィンのフィン簡隔 Sとフィ ンの高さ Ηとの比と伝熱管の重量低減率との閧係を示す図である。

図 1 0は本発明の一実施 に係るフィンチューブを用いる熱交換器を 燃焼ガス流ダクト内にチューブの長手方向を鉛直方向に向け、 フィンを下 向きに傾斜させて配列した例を示す図であり、 図 1 0 ( a )は各フィンチュ ーブの平面配置図であり、 図 1 0 ( b )は図 1 0 ( a )の A— A線を含む 垂直断面の矢視図である。

図 1 1はフィンチューブを用いる熱交換器を燃焼ガス流ダクト内にチュ 一ブのフィンの傾斜角を鉛直方向上向きに配置した場合の不具合を説明す る図である。

図 1 2は従来技術に係るフィンチューブを示す図である。 発明を実施するための最良の形態 以下、 本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。 しかし、 本発明は 以下の実施例に限定されるものではない。

なお、従来例と同様の機能を持つ部材には同一符号を付してある。 図 1は、本実施例に係るフィンチューブを用いる熱交換器の斜視図であ り、 フィンチューブはチューブ 1の外周部にベース部 2とスリット部 3と からなるフィン 4をら旋状に卷き付けたものである。 図 2は図 1のフィン 4のスリット部 3のツイスト角なを説明するための図であり、 スリット部 3をチューブ 1とベース部 2との接続線 Aに対し角度 αでツイストさせた 状態を示す。 また、 図 3は図 1のチューブ 1の軸芯を通る平面を含むフィ ンチューブの断面図であり、 フィン 4はその根元（すなわち、 ベース部 2 の根元）から角度 （角度 はスリット部 3を含む全体をチューブ 1の外 周にら旋状に卷かれるフィン 4の平面とチューブ 1の軸芯に垂直に立てた 直線 Bとの成す角度）で傾斜させたものである。図 4は図 1の熱交換器の フィン 4をチューブ 1の外周に卷きはじめる部分を上方から見たときの一 部切欠状の平面図である。

また、 本発明の他の実施例として、 チューブ 1の軸芯を通る平面を含む 断面図を持つフィンチューブを図 5に示す。 この実施例は、 フィン 4のべ ース部 2をチューブ 1の軸芯に垂直に立てた直線 Bの方向に向け、 フィン

4のスリット部 3のみを角度 （角度 はチューブ 1の外周にら旋状に卷 かれるフィン 4のスリット部 3の平面とチューブ 1の軸芯に垂直に立てた 直線 Bとの成す角度である。 ）で傾斜させたものである。

以上のようにフィン 4のスリット部 3をチューブ 1の軸芯に対して前記 角度 で傾斜させ、 さらに、 角度 αでツイストさせた場合のフィンチュー ブの伝熱効率の測定結果を図 6、 図 7に示す。 図 6には ·印はツイスト角 なとフィン 4全体の傾斜角 <9が共にゼロの場合の伝熱係数比とレイノルズ 数（R e ) との鬨係を示し、 △印はスリット部 3の傾斜角 がゼロで、 ス リット部 3のツイスト角 α = 3 0。で、 ベース部 2のみが傾斜角 e (チュ ーブ 1の外周にら旋状に卷かれるフィン 4のベース部 2の平面とチューブ 1の軸芯に垂直に立てた直線との成す角度である。 ）が 0〜： L 0 ° の間の 種々の値からなる場合の閧係を示し、 〇印はスリット部 3のツイスト角 α = 3 0 °であり、 かつベース部 2とスリット部 3とを同一平面上に設け、 フイン 4全体を傾斜角 = 1 0。で傾斜させた場合の伝熱係数比とレイノ ルズ数 ( R e ) との関係を示す。

ここで、 伝熱係数比とは熱伝達に鬨するコルバーンの J因子の特定基準 値に対する比較値である。 本実施例においては、 図 6において、 R e = 2 0 X 1 0³における秦印（ツイスト角 αとフィン 4全体の傾斜角 <9が共に ゼロの場合）の J因子の値を基準値としている。

また、 レイノルズ数（R e )は

D：チューブ外径、 G：排ガス質量流速、 JUL：排ガス粘性係数

により求められる値である。

また、 図らに示すデータはチューブ外径 3 1 . 8 mm . フィンピッチ 3 · 6 3 mm . フィン高さ 1 2 . 7 mm、 フィン厚み 1 . 2 mm、 フィン山数 7 . 0山/インチ、 スリット比（HZh ) 2 . 5のフィンチューブを用い て得られたものである。

図 6に示すように、 スリット部 3のツイスト角 αと傾斜角 がゼロの場 合に比較して、 スリット部 3のツイスト角 αが 3 0度で、 かつその傾斜角 がゼロの場合は伝熱係数比が高く、 また、 スリット部 3のツイスト角 α が 3 0度で、 力つその傾斜角 が 1 0度である場合は、 さらに伝熱係数比 が高くなる。 ここで、 注意すべきことは△印のデータはベース部 2平面の みをチューブ 1の軸芯に垂直に立てた直線に対して 0〜1 0度の傾斜角度 で傾けても伝熱係数比が変わらないことである。 このことはベース部 2に 前記傾斜角度を設けても、 ベース部 2の前記傾斜角度は伝熱効率の向上に は寄与しないことを示している。 また、 △印のデータはスリット部 3は傾 斜角 がゼロの場合のものであり、 〇印のデータとの主要な違いはスリッ ト部 3に傾斜角 を設けたことである。 〇印のデータによれば、 スリット 部 3に傾斜角 ^を設けることにより、 Δ印の場合より伝熱効率の向上に寄 与することが分かる。 したがって、 図 6に示す測定結果から、 フィン 4の スリット部 3にツイスト角 だけでなく、 傾斜角 を設けることが伝熱効 率の向上に効果があることが分かる。

また、 図 7には、 スリット部 3のツイスト角 αと伝熱係数比の鬨係を示 す。 この図 7のデータはチューブ外径 3 1 . 8 mm、 フィンピッチ 3 . 6 3 mm、 フィン高さ 1 2 . 7 mm、 フィン厚み 1 . O mm、 スリット部傾 斜 = 1 0 ° 、 スリット比（H/h ) 2 . 5のフィンチューブを用いて得 られたものである。

図 7に示すようにフィン 4の全体を傾斜角 で傾斜させた場合（〇印デ 一夕、 図 3参照） とスリット部 3のみを傾斜角 で傾斜させた場合（攀印 データ、 図 5参照） とでは、 共に伝熱係数比はほぼ同じ値であった。 この ことから、 ツイスト角 αは 2度から 4 0度の範囲で熱伝達率が大きくなる こととベース部 2をチューブ 1の軸芯に垂直に立てた直線に対して傾斜さ せることは伝熱効率の向上には効果的でないことが分かる。

以上のように、 図 6と図 7に示すデータからフィン 4のベース部 2をチュ ーブ 1の軸芯に垂直に立てた直線に対して傾斜させることには伝熱効率の 向上効果がなく、 スリット部 3に傾斜角 を設けることと、 ツイスト角 α を設けること、 特にツイスト角なを 2度から 4 0度の範囲に設定すること がフィンチューブの伝熱性能を高めることが判明した。

フィン 4はそのベース部 2をチューブ 1の外周表面に当接させて、 フィ ン 4とチューブ 1間に高周波をかけて、 フィン 4とチューブ 1との当接部 を溶融させて溶接するが、 フィン 4をチューブ 1へ溶接しながら卷き付け るときに隣接フィン 4との干渉を避けるためにはスリット部 3の前記傾斜 角 は 2 0度以下であることが必要である。 また、 傾斜角 Θが 2度未満で は傾斜角 ^を設けることによる伝熱性能の向上効果がなくなるので、 前記 傾斜角 は 2度から 20度の間であることが望ましい。

次に、 図 8にはフィン 4のスリット比に対する伝熱係数比に与える影響 を調べた結果を示す。 図 8のデータはチューブ外径 50. 8mm、 フィン ピッチ 3. 63mm. フィン高さ 19. 05mm, フィン厚み 1. 2mm、 ツイスト角 α = 30。 、 スリット部傾斜角 =10° のフィンチューブを 用いて得られたものである。

この図 8からスリツト比（H/h)は 1. 5以上、好ましくは 3〜15 としたフィンチューブを用いることが伝熱性能上好ましいことが分かった。 また上記 H/hの比を 1. 5以上、 好ましくは 3〜15とすることで、 チュ ーブ 1に対するフィン 4の卷き付け時に生じるフィン 4根元のしわの幅が 小さくなり、 当該フィンチューブを用いた熱交換器を排ガスダクトに配置 した場合のドラフト損失を低減できることは本発明者らの先の特許出願（特 開平 4— 126997号） と同様である。

また、 図 3のフィンチューブにおいて、 スリット部 3の傾斜角 をパラ メータとしてチューブ 1に取り付けたフイン 4のフィン間隔 Sとフィン 4 の高さ Hとの比（HZS) と伝熱管（チューブ 1 )の重量低減率との閧係 を図 9に示した。 図 9のデータはスリット部 2のツイスト角 α = 30。 と し、 フィン 4の高さ Η= 19. 05mm, 12. 7 mmとし、 傾斜角 e = 4。 、 8。 、 15° とした場合における結果である。 なお、 伝熱性能が大 きくなると熱交換器の重量の低減につながるので、 伝熱管重量低減率は伝 熱性能の指標となる。

この図 9から、 フィン 4のフィン間隔 Sと高さ Hとの比（H/S)は 3. 0〜8. 0程度とすることが伝熱性能が高くなり、 伝熱管の重量低減率の 向上に効果があることが分かる。

次に図 10には上記フィンチューブを用いる熱交換器をガス流 5の流路 を形成するダクト 6内にチューブ 1の長手方向を鉛直方向に向けて配列し た一例を示す図であり、 図 10 ( a )は各フィンチューブの平面配置図で あり、 図 10 ( b )は図 10 ( a )の A— A線を含む垂直断面の矢視図で ある。 図 1 0に示す実施例の場合は、 フィン 4のチューブ 1の軸芯に対す る傾斜角度を鉛直方向下向きに配置することが特徴である。 なぜなら、 も し、 図 1 1のようにフィン 4の前記傾斜角度を鉛直方向上向きに配置する と、 このフィンチューブの水洗時に洗浄水 9が排水されないで、 フィン 4 のチューブ 1への接続部に溜まり、 熱交換器の腐食の原因となるなどの不 具合がある。

なお、 図示していないが、 フィンチューブの長手方向を燃焼ガスダクト 6の水平方向に向けて配置する熱交換器を用いる場合はフィン 4の前記傾 斜角度はいずれの方向に向いていても、 水洗時の洗浄水は容易にフィンチュ ーブ部分から排出できるので、 隣接するチューブ 1のフィン 4の傾斜角度 の方向が互い違いになるように配列した方が、 フィン 4の傾斜角度の方向 の違いによりガス流 5が乱れることで、 熱交換効率が向上する。

本発明のフィンチューブは熱交換のための複数のフィン 4間に形成され る微少空間を備えた複雑な構造であるので、 このフィンチューブを用いて 熱回収する場合には、 L N Gなど燃焼ガス中に煤塵（ダスト） あるいは硫 黄酸化物がほとんど含まれていないクリ一ン燃料の燃焼装置からの燃焼ガ スダクト内に配置して用いることが望ましい。

しかし、 煤麈を多く含む燃焼ガスであっても、 あるいは硫黄酸化物を多 く含む燃焼ガスであってもフィンチューブの水洗を定期的に行うことで、 本発明のフィンチューブを備えた熱交換器を燃焼ガスダクト中に配置する ことはできる。 これらの燃焼ガスはアンモニアを用いて脱硝処理がなされ るが、 このとき硫黄酸化物とリークァンモニァが反応して酸性硫安が生じ、 酸性硫安がフィンチューブに付着することがある。 また煤塵もフィンチュ ーブに付着し易い。 また、 硫黄酸化物は比較的低温側のフィンチューブ上 で凝縮して硫酸となることもある。 し力 し、 前述のようにフィンチューブ の水洗を定期的に行うことで、 フィンチューブの付着物を効果的に取り除 くことができる。 したがって、 本発明のフィンチューブを用いる熱交換器 を発電用ボイラなど火炉を有するボイラの燃焼ガスダクト （流路） または 種々の燃料の排熱回収ボイラの燃焼排ガスダクト内に配置して熱回収装置 として利用することもできる。

また、 ボイラの過熱管には複数の段数のフィンチューブを配置するが、 過熱管内の蒸気を一部燃焼ガスダクトから抜き出し、 過熱蒸気温度を制御 するために抜出管外表面に水を噴霧して減温することが行われるが、 この 減温時に過熱蒸気温度が下がり過ぎて飽和温度以下にすることは蒸気が凝 縮されるので、 これを避けなければならない。 したがって、 安全率を見込 んで、 減温しても過熱蒸気が十分飽和温度以上であるような過熱温度領域 で抜出管外表面に水を噴霧して減温しなければならない。 そのため、 過熱 管を複数段設けても、 十分蒸気温度が高い、 比較的高温側の段にある過熱 管から抜出管を燃焼ガスダクト外部の減温器がある位置に取り出す必要が あった。 しかしながら、 本発明の伝熱性能が高いフィンチューブを過熱管 として用いると、 比較的低温側の段の過熱管でもその内部の過熱蒸気が十 分飽和温度以上であるので、 より低温側の段の過熱管部分から減温用の抜 出管を燃焼ガスダクト外部に取り出すことができる。 そのため、 減温用噴 霧水の温度と抜出管内温度の差が小さくなり、 熱応力が低減されるので、 抜出管の損傷を防止できる。 産業上の利用可能性

本発明のフィンチューブを用いる熟交換器は燃焼ガスの熱回収装置のみ ならず、 空気調和機、 清诤フィルタ、 クロスブロワ一ファン、 冷凍機等の 熟交換器として用いることができる。

Claims

請 求 の 範 囲

1 - 帯び状のフィンの長手方向の垂直方向に所定間隔で、所定長さの切り 込みを入れたスリット部とフィン根元に前記切り込みの無いベース部を設 け、 該フィンのスリット部がチューブめほぼ半径方向外側に向くようにフィ ンをチューブの外周表面に卷き付けたフィンチューブであって、該スリッ ト部はフィンとチューブの接続線に対して 2度ないし 4 0度の範囲でツイ ストさせ、 力つチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して、 2度ないし 2 0度の範囲で傾斜させたことを特徴とするフィンチューブ。

2 . フィン根元のベース部の高さ （ h ) に対するスリット部を含むフィン の全体の高さ （H )の比（H/h )が 1 . 5以上であることを特徴とする 請求の範囲 1記載のフィンチューブ。

3 . 隣接するフィンの間隔（S ) に対するフィンの高さ （H ) の比（H/ S )が 3 . 0〜8 . 0であることを特徴とする請求の範囲 1記載のフィン チューブ。

4 . フィン全体を、 そのチューブ接続部からチューブの軸芯に垂直に立て た直線に対して傾斜させたことを特徴とする請求の範囲 1記載のフィンチュ ーブ。

5 . フィンのスリット部のみチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して 傾斜させたことを特徴とする請求の範囲 1記載のフィンチューブ。

6 . 帯び状のフィンの長手方向の垂直方向に所定間隔で、所定長さの切り 込みを入れたスリット部とフィン根元に前記切り込みの無いベース部を設 け、該フィンのスリット部がチューブのほぼ半径方向外側に向くようにフィ ンをチューブの外周表面に卷き付けたフィンチューブであって、該スリッ ト部はフィンとチューブの接続線に対して 2度ないし 4 0度の範囲でツイ ストさせ、 力つチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して、 2度ないし 2 0度の範囲で傾斜させたフィンチューブを複数個配列したことを特徴と する熱交換器。

7 . フィン根元のベース部の高さ （ h ) に対するスリット 部を含むフィンの全体の高さ （H ) の比（HZh ) が 1 . 5以上であるフィ ンチューブを用いることを特徴とする請求の範囲 6記載の熱交換器。

8 - 隣接するフィンの間隔（ S ) に対するフィンの高さ （ H ) の比（ H/ S )が 3 . 0〜8 . 0であるフィンチューブを用いることを特徴とする請 求の範囲 6記載の熱交換器。

9 . フィン全体を、 そのチューブ接続部からチューブの軸芯に垂直に立て た直線に対して傾斜させたフィンチューブを用いることを特徴とする請求 の範囲 6記載の熱交換器。

1 0 . フィンのスリット部のみチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対し て傾斜させたフィンチューブを用いることを特徴とする請求の範囲 6記載 の熱交換器。

1 1 . 帯び状のフィンの長手方向の垂直方向に所定間隔で、 所定長さの切 り込みを入れたスリット部とフィン根元に前記切り込みの無いベース部を 設け、 該フィンのスリット部がチューブのほぼ半径方向外側に向くように フィンをチューブの外周表面に卷き付けたフィンチューブであって、 該ス リット部はフィンとチューブの接続線に対して 2度ないし 4 0度の範囲で ツイストさせ、 かつチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して、 2度な いし 2 0度の範囲で傾斜させたフィンチューブを複数個配列した熱交換器 を前記フィンチューブの長手方向が燃焼ガス流路の鉛直方向に向くように 配置し、 かつフィンのチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対する傾斜が 下向きになるように配置したことを特徴とする熱回収装置。

1 2 . フィン根元のベース部の高さ （h ) に対するスリット部を含むフィ ンの全体の高さ （H )の比（H/h )が 1 . 5以上であるフィンチューブ を備えた熱交換器を用いることを特徴とする請求の範囲 1 1記載の熱回収 装置。

1 3 . 隣接するフィンの間隔（ S ) に対するフィンの高さ （ H )の 比（H/ S )が 3 . 0〜8 . 0であるフィンチューブを備えた熱交換器を 用いることを特徴とする請求の範囲 1 1記載の熱回収装置。

1 4 . フィン全体を、 そのチューブ接続部からチューブの軸芯に垂直に立 てた直線に対して傾斜させたフィンチューブを備えた熱交換器を用いるこ とを特徴とする請求の範囲 1 1記載の熱回収装置。

1 5 . フィンめスリット部のみチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対し て傾斜させたフィンチューブを備えた熱交換器を用いることを特徴とする 請求の範囲 1 1記載の熱回収装置。

1 6 . 帯び状のフィンの長手方向の垂直方向に所定間隔で、 所定長さの切 り込みを入れたスリット部とフィン根元に前記切り込みの無いベース部を 設け、 該フィンのスリット部がチューブのほぼ半径方向外側に向くように フィンをチューブの外周表面に卷き付けたフィンチューブであって、 該ス リット部はフィンとチューブの接続線に対して 2度ないし 4 0度の範囲で ツイストさせ、 力つチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対して、 2度な いし 2 0度の範囲で傾斜させたフィンチューブを複数個配列した熱交換器 を前記フィンのチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対する傾斜が隣接す るフィンチューブで燃焼ガス流路方向に互いに逆向きになるように配置し、 かつフィンチューブの長手方向が水平方向に向くように配置したことを特 徴とする熱回収装置。

1 7 . フィン根元のベース部の高さ （ h ) に対するスリット部を含むフィ ンの全体の高さ （H )の比（H/h )が 1 . 5以上であるフィンチューブ を備えた熱交換器を用いることを特徴とする請求の範囲 1 6記載の熱回収 装置。

1 8 . 隣接するフィンの間隔（S ) に対するフィンの高さ （H ) の 比（HZS )が 3 . 0〜8 . 0であるフィンチューブを備えた熱交換器を 用いることを特徴とする請求の範囲 1 6記載の熱回収装置。

1 9 . フィン全体を、 そのチューブ接続部からチューブの軸芯に垂直に立 てた直線に対して傾斜させたフィンチューブを備えた熱交換器を用いるこ とを特徴とする請求の範囲 1 6記載の熱回収装置。

2 0 . フィンのスリット部のみチューブの軸芯に垂直に立てた直線に対し て傾斜させたフィンチューブを備えた熱交換器を用いることを特徴とする 請求の範囲 1 6記載の熱回収装置。