UA71595C2 - Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) - Google Patents
Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) Download PDFInfo
- Publication number
- UA71595C2 UA71595C2 UA2001075098A UA01075098A UA71595C2 UA 71595 C2 UA71595 C2 UA 71595C2 UA 2001075098 A UA2001075098 A UA 2001075098A UA 01075098 A UA01075098 A UA 01075098A UA 71595 C2 UA71595 C2 UA 71595C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- refrigerant
- temperature
- compressed
- low
- multicomponent
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 177
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 110
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 39
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 35
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 33
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 21
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 13
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 12
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 9
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 8
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 8
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 7
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 abstract 2
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 31
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 21
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 16
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 11
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 11
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 4
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 1-Chloro-1,1,2,2,2-pentafluoroethane Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)Cl RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- AFYPFACVUDMOHA-UHFFFAOYSA-N chlorotrifluoromethane Chemical compound FC(F)(F)Cl AFYPFACVUDMOHA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N dichlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)(Cl)Cl PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019404 dichlorodifluoromethane Nutrition 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 150000008282 halocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical class CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 description 2
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- TXEYQDLBPFQVAA-UHFFFAOYSA-N tetrafluoromethane Chemical compound FC(F)(F)F TXEYQDLBPFQVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- CYRMSUTZVYGINF-UHFFFAOYSA-N trichlorofluoromethane Chemical compound FC(Cl)(Cl)Cl CYRMSUTZVYGINF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MVVPIAAVGAWJNQ-DOFZRALJSA-N Arachidonoyl dopamine Chemical compound CCCCC\C=C/C\C=C/C\C=C/C\C=C/CCCC(=O)NCCC1=CC=C(O)C(O)=C1 MVVPIAAVGAWJNQ-DOFZRALJSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005662 Paraffin oil Substances 0.000 description 1
- 235000010722 Vigna unguiculata Nutrition 0.000 description 1
- 244000042314 Vigna unguiculata Species 0.000 description 1
- 238000010420 art technique Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011555 saturated liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
- F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/008—Hydrocarbons
- F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/0097—Others, e.g. F-, Cl-, HF-, HClF-, HCl-hydrocarbons etc. or mixtures thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Описаний спосіб зрідження природного газу для виробництва стисненого рідкого продукту, який має температуру вище -112°С, з використанням двох змішаних холодильних агентів в двох замкнених циклах, холодильного агента з низьким рівнем температури для охолодження і зрідження природного газу та холодильного агента з високим рівнем температури для охолодження холодильного агента з низьким рівнем температури. Після використання для зрідження природного газу холодильний агент з низьким рівнем температури (а) нагрівають шляхом теплообміну в протитечії з другим потоком холодильного агента з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з першим потоком холодильного агента з високим рівнем температури, (b) стискають до підвищеного тиску і (с) переохолоджують зовнішнім охолоджуючим середовищем. Холодильний агент з низьким рівнем температури потім охолоджують шляхом теплообміну з другим потоком холодильного агента з високим рівнем температури і шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури. Холодильний агент з високим рівнем температури нагрівають шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури, стискають до підвищеного тиску та переохолоджують за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища.
Description
Опис винаходу
Галузь винаходу
Цей винахід відноситься до способу зрідження природного газу або інших потоків газів, які містять метан.
Більш конкретно, винахід відноситься до процесу зрідження двох багатокомпонентних холодильних агентів для виробництва стисненого зрідженого природного газу, що має температуру вище -11276.
Передумови створення винаходу
Завдяки характеристикам горіння - його повноті і зручності, природний газ став широко використовуватися в 70 останні роки. Багато джерел природного газу розташовані в відділених районах на великих відстанях від будь-яких ринків збуту газу. Іноді транспортування отриманого природного газу до ринку збуту можна здійснювати за допомогою трубопроводу. В випадку, коли транспортування за допомогою трубопроводу неможливо, отриманий природний газ часто переробляється в зріджений природний газ (який називається "ЗПГ") для транспортування до ринку збуту.
Однією з відмітних особливостей заводу для отримання ЗПГ є великі капіталовкладення, що вимагаються від заводу. Устаткування, яке використовується для зрідження природного газу, в цілому є дуже дорогим. Завод для зрідження газу споруджується з декількох основних установок, що включають устаткування для обробки газу з метою видалення домішок, зрідження, охолодження, силове устаткування і устаткування для збереження та відвантажування. Вартість холодильного устаткування може складати для ЗО відсотків від загальної вартості.
Холодильне устаткування ЗПГ є таким дорогим тому, що для зрідження природного газу необхідне значне охолодження. Як правило, потік природного газу надходить на завод ЗПГ при тиску приблизно від 4830кПа до 7600кПа і температурах приблизно від 207С до 40"С. Природний газ, основним компонентом якого є метан, не можна зріджувати просто шляхом підвищення тиску, як в випадку вищих вуглеводнів, що використовуються для виробництва енергії. Критична температура для метану складає -82,5"С. Це означає, що метан можна с зріджувати тільки при температурі, що нижча від вказаної, незалежно від тиску, що прикладається. Оскільки Ге) природний газ являє собою суміш газів, він зріджується в цілому діапазоні температур. Критична температура природного газу, як правило, знаходиться між -852С та -622С. Суміші природного газу при атмосферному тиску, як правило, зріджуються в діапазоні температур між - 165 9С та - 15590. Оскільки вартість холодильного устаткування складає таку значну частину вартості устаткування для виробництва ЗПГ, були зроблені значні ю зусилля для зменшення вартості охолодження. Ге)
Хоча відомо багато способів охолодження для зрідження природного газу, зараз найбільш широко використовуються на заводах ЗПГ три способи: (1) "каскадний спосіб", в якову використовуються численні й однокомпонентні холодильні агенти в послідовно розташованих теплообмінниках для зменшення температури - газу до температури зрідження, (2) "спосіб з детандером", в якому газ розширюється від високого тиску до низького тиску з відповідним зниженням температури, та (3) "багатокомпонентний спосіб охолодження", в якому - використовується багатокомпонентний холодильний агент в спеціально сконструйованих теплообмінниках.
В більшості способів зрідження природного газу використовуються варіанти або поєднання цих трьох основних способів. « дю Багатокомпонентна холодильна установка включає циркуляцію потоку багатокомпонентного холодильного -о агенту, як правило, після попереднього охолодження приблизно до -35 «С за допомогою пропану. Типова с багатокомпонентна установка містить метан, етан, пропан і за вибором інші легкі компоненти. Без попереднього :з» охолодження пропаном більш важкі компоненти, такі, як бутан та пентан, можуть бути включені до складу багатокомпонентного холодильного агенту. Параметри багатокомпонентного способу охолодження повинні бути такі, щоб в теплообмінниках здійснювалася обробка в нормальному режимі потоку двофазного холодильного -1 що агента. Багатокомпонентні холодильні агенти характеризуються властивістю конденсуватися в діапазоні температур, що дає можливість спроектувати теплообмінні установки, які можуть бути більш ефективними з -й точки зору термодинаміки, ніж холодильні установки з чистим компонентом. сл Однією з пропозицій для зменшення вартості охолодження є транспортування зрідженого природного газу при температурах вище -1122С і тиску, який достатній для того, щоб рідина знаходилась при температурі точки іс) початку кипіння або нижче за неї. Для більшості варіантів складу природного газу тиск СЗПГ знаходиться в с діапазоні приблизно між 1380кПа та 4500кПа. Цей стиснений зріджений природний газ (СЗПГ) на відміну від ЗПГ має тиск рівний атмосферному або близький до нього, і температуру приблизно -1602С. СЗПГ потребує значно менше охолодження, оскільки СЗПГ може бути більш ніж на 50 9С тепліший, ніж звичайний СПГ при вв атмосферному тиску.
З "рівня техніки" відомий патент 50476766, який стосується низькотемпературної технології і використання іФ) засобів для зрідження природного газу шляхом теплообміну в протитечії при замкнених холодильних циклах, ко об'єднаних у каскад".
Також відомий винахід за заявкою ЕРОБОО355, що відноситься до способу виробництва нафти або газу з бо необробленого нафтового газу, що включає відділення рідких та твердих компонентів від необробленого газу одержаного з свердловини, висушування необробленого газу, охолодження необробленого газу під тиском для одержання зрідженого нафтового газу при температурі не нижчій за - 120"С та відвантаження зрідженого газу в ємності для зберігання при температурі між близько -1007С та -120"С та тиску від 123МПа, транспортування, наприклад, за допомогою танкеру, що містить прийнятні ємності зберігання, до віддаленої обробної та/або бе розподільної станції".
Задача даного винаходу полягає в розробці економічної та покращеної системи охолодження замкненого циклу при використанні багатокомпонентного холодильного агента для зрідження потоку природного газу.
Стисла суть винаходу
Даний винахід відноситься до способів зрідження потоку природного газу для виробництва стисненого рідкого продукту, що має температуру вище - 11229С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче її, з використанням двох замкнених циклів змішаних (або багатокомпонентних) холодильних агентів, в яких холодильний агент з високим рівнем температури охолоджує холодильний агент з низьким рівнем температури, і холодильний агент з низьким рівнем температури охолоджує і зріджує природній газ. Природний газ охолоджують і зріджують шляхом непрямого теплообміну з холодильним агентом з низьким 7/0 рівнем температури в першому замкненому холодильному циклі. Холодильний агент з низьким рівнем температури потім нагрівають шляхом теплообміну в протитечії з іншим потоком холодильного агенту з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з потоком холодильного агенту з високим рівнем температури.
Нагрітий холодильний агент з низьким рівнем температури потім стискають до підвищення тиску і переохолоджують за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища. Холодильний агент з низьким рівнем 7/5 температури потім охолоджують шляхом теплообміну з другим потоком багатокомпонентного холодильного агента з високим рівнем температури і шляхом теплообміну з холодильним агентом з низьким рівнем температури. Нагрітий холодильний агент з високим рівнем температури стискують до підвищеного тиску і переохолоджують зовнішнім охолоджуючим потоком.
Перевагою цього способу охолодження є те, що склади двох змішаних холодильних агентів можуть бути легко пристосовані (оптимізовані) один до одного і до складу, температурі і тиску зріджуваного потоку для того, щоб звести до мінімуму загальну енергію, що необхідна для способу. Необхідне охолодження для звичайного блоку уловлювання домішок з продуктів зрідження природного газу (блок для уловлювання домішок з
ПЗПГ), розташованого вище за потоком, ніж спосіб зрідження, може бути об'єднано зі способом зрідження, завдяки чому виключається необхідність в окремій холодильній установці. с
Спосіб за цим винаходом може також створювати джерело палива при тиску, який відповідає приводам турбін, що працюють на паливному газі, без подальшого стискання. Для потоків, що подаються та містять М2 о потік холодильного агенту може бути оптимізований так, щоб довести до максимуму відвід М2 в потік палива.
Спосіб може зменшити загальне необхідне стиснення аж до 50 95 в порівнянні з звичайними способами зрідження ЗПГ. Ця перевага дає можливість здійснювати зрідження більшої кількості природного газу для ою зо поставки його як продукту і меншої витрати його як палива для силових турбін, що використовують в компресорах, які застосовують в способі зрідження. іа
Короткий опис креслення ю
Даний винахід та його переваги будуть більш зрозумілі шліхом посилання на наступний докладний опис і креслення, яке є спрощеною схемою технологічного процесу одного конструктивного виконання цього винаходу, -- що ілюструє процес зрідження в відповідності з практичним застосуванням цього винаходу. Схема ї- технологічного процесу являє собою переважне конструктивне виконання застосування на практиці процесу за цим винаходом. Креслення не виключає з об'єму винаходу інші конструктивні виконання, які є результатом звичайних та гаданих модифікацій цього конкретного конструктивного виконання. Різні необхідні допоміжні системи, такі як клапани, змішувачі потоків, системи регулювання і датчики виключені з креслення з метою « спрощення та ясності уявлення. 8 с Опис переважного конструктивного виконання й Даний винахід відноситься до удосконаленого способу виробництва зрідженого природного газу з "» використанням двох замкнених холодильних циклів, причому в обох циклах застосовуються багатокомпонентні або змішані холодильні агенти як охолоджуючі середовища. Цикл холодильного агенту з низьким рівнем температури забезпечує самий низький рівень температури холодильного агенту для охолодження природного -І газу. Холодильний агент з низьким рівнем температури (з самою низькою температурою) в свою Чергу охолоджується холодильним агентом з високим рівнем температури (відносно більш теплим) в окремому - теплообмінному циклі. «сл Спосіб за цим винаходом особливо доцільний при виробництві стисненого зрідженого природного газу «СЗПГ), що має температуру вище - 11270 і тиск, достатній для того, щоб зріджений продукт мав температуру, о рівну температурі в точці початку кипіння або нижче її. Термін "точка початку кипіння" позначає температуру 4 та тиск, при яких рідина починає перетворюватися в газ. Наприклад, якщо певний об'єм СЗПГ утримується при постійному тиску, але його температура підвищується, то температура, при якій в СЗПГ починається утворення пухирів газу, є точкою початку кипіння. Аналогічно, якщо певний об'єм СЗПГ утримується при постійній температурі, але тиск знижується, то тиск, при якому починається утворення газу, визначає точку початку кипіння. В точці початку кипіння зріджений газ є насиченою рідиною. Для більшості складів природного газу іФ) тиск СЗПГ при температурі вище -1127С буде між 1380кПа і приблизно 4500. Звернемося до креслення, на якому ко потік природного газу, що подається, переважно спочатку проходить Через звичайний блок уловлювання домішок з природного газу 75 (блок для уловлювання домішок з ПЗПГ). Якщо потік природного газу містить важкі бо Вуглеводні, які можуть виморожуватися на протязі зрідження, або якщо важкі вуглеводні такі як етан, бутан, пентан, гексани і т. ін., в СЗПГ небажані, важкий вуглеводень може бути вилучений за допомогою блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ перед зрідженням природного газу. Блок для уловлювання домішок з ПСПГ 75 переважно містить сукупність ректифікаційних колонок (не показані), таких як колона-деетанізатор, в якій отримують етан, колона-депропанізатор, в якій отримують пропан, і колона-дебутанізатор, в якій отримують 65 бутан. Блок для уловлювання домішок з ПЗПГ може також включати установки для уловлювання бензолу. В загалі робота блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ добре відома спеціалістам. Теплообмінник 65 може вибірково забезпечити режим охолодження для блоку уловлювання домішок з ПЗПГ 75 додатково до забезпечення охолодження холодильного агенту з низьким рівнем температури, як описано більш детально нижче.
Потік природного газу, що подається, може містити газ, отриманий з свердловини сирої нафти (зв'язаний газ) або з газової свердловини (незв'язаний газ), або з джерел як зв'язаного, так і нев'язаного газу. Склад природного газу може значно змінюватися. Як використано в даному винаході, потік природного газу містить метан (Сі) як основний компонент. Природний газ також, як правило, містить етан (С»), вищі вуглеводні (Сз.) і менші кількості домішок, таких як вода, двоокис вуглецю, сірководень, азот, бутан, вуглеводні з шістьма або 70 більше атомами вуглецю, бруд, сірчисте залізо, парафін та сира нафта. Розчинність цих домішок змінюється в залежності від температури, тиску та складу. При кріогенних температурах СО», вода і інші домішки можуть утворювати тверді речовини, які можуть затикати проходи потоків в кріогенних теплообмінниках. Цих потенційних труднощів можна уникнути шляхом видалення таких домішок, якщо параметри температура-тиск чистого компоненту, твердої фази і на межі фаз будуть заздалегідь передбачені. В описі винаходу /5 припускається, що потік природного газу перед тим, як він буде поданий в блок уловлювання домішок з ПЗПГ 75, піддається відповідній попередній обробці для уловлювання сульфідів і двоокису вуглецю і сушінню для виділення води з використанням звичайних і добре відомих процесів для отримання "без домішок, сухого" потоку природного газу.
Потік 10, який виходить з блоку для уловлювання домішок з ПЗПГ, розділюється на потоки 11 та 12. Потік 11 проходить через теплообмінник 60, в якому, як описано нижче, нагрівається потік палива 17 і охолоджується потік, що подається 11. Після виходу з теплообміннику бО потік 11 знову з'єднується з потоком 12, і об'єднаний потік 13 проходить через теплообмінник 61, в якому як найменше частково зріджується потік природного газу. Як найменше частково зріджений потік 14, що виходить з теплообмінника 61, проходить вибірково через один або більше розширюючих пристроїв 62, таких, як вентиль Джоуля-Томпсона, або, сч альтернативний варіант, гідравлічна турбіна, для отримання СЗПГ при температурі вище приблизно -11276. З розширюючих пристроїв 62 розширений потік рідини 15 проходить до сепаратору фаз 63. Потік пару 17 і) відводиться з сепаратору фаз 63. Потік пару 17 може бути використаний як паливо для отримання енергії, яка необхідна для приводу компресорів та насосів, що застосовують в процесі зрідження. Перед тим, як використовувати його як паливо, потік пару 17 переважно використовується для сприяння охолодженню частини ю
Зо потоку, що подається, в теплообміннику 60, як викладено вище. Потік рідини 16 виходить з сепаратору 63 як продукт СЗПГ, що має температуру приблизно вище -1127С і тиск, достатній для того, щоб СЗПГ знаходився в Ме точці початку кипіння або нижче цієї точки. Режим охолодження теплообмінника 61 забезпечується ю охолодженням в замкненому контурі. Холодильний агент, який використовують в цьому холодильному циклі, згадується як холодильний агент з низьким рівнем температури, тому що він є змішаним холодильним агентом3з (87 з5 Відносно низькою температурою в порівнянні з змішаним холодильним агентом з більш високою температурою, ча який використовують в холодильному циклі, що забезпечує режим охолодження теплообмінника 65. Стиснений змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить через теплообмінник по напірному трубопроводу 40 і виходить з теплообмінника 61 в трубопровід 41. Бажано, щоб змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури охолоджувався в теплообміннику 61 до температури, при якій він повністю « Зріджується, коли він проходить з теплообмінника 61 в напірний трубопровід 41. Змішаний холодильний агент 3 пл») с низьким рівнем температури в напірному трубопроводі 41 проходить через дросельний вентиль 64, в якому достатня кількість рідкого змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури миттєво випаровується ;» для того, щоб знизити температуру змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури до необхідної температури. Температура, необхідна для отримання СЗПГ, як правило нижче, ніж приблизно - 857С і переважно між приблизно -957С та - 1107С. Тиск знижується за допомогою дросельного вентилю 64. Змішаний холодильний -І агент з низьким рівнем температури надходить до теплообмінника 61 через напірний трубопровід 42 і продовжує випаровуватися, коли він проходить далі через теплообмінник 61. Змішаний холодильний агент з низьким рівнем - температури є суміщу газ/рідина (переважним компонентом є газ), коли він надходить до трубопроводу 43. с Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 43 через теплообмінник 5695, де змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури продовжує нагріватися і випаровуватися (1) ік шляхом теплообміну через стінку в протитечії з іншим потоком (потік 53) холодильного агента з низьким рівнем сп температури, і (2) шляхом непрямого теплообміну з потоком 31 холодильного агента з високим рівнем температури. Нагрітий змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 44 в парорідинний сепаратор 80, в якому холодильний агент розділюється на рідку частину та газоподібну.
Газоподібна частина проходить по трубопроводу 45 в компресор 81, і рідка частина проходить по трубопроводу 46 в насос 82, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент в
Ф) трубопроводі 47 об'єднують з стисненою рідиною в трубопроводі 48, і об'єднаний потік змішаного холодильного ка агента з низьким рівнем температури охолоджується в переохолоджувачі 83. В переохолоджувачі 83 охолоджується змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури шляхом непрямого теплообміну з бо Зовнішнім охолоджуючим середовищем, яким, в решті решт, може бути середовище, як приймач тепла, що відводиться. Відповідне охолоджуюче середовище можуть включати атмосферу, чисту воду, солону воду, землю, або два, або більше з вказаних середовищ. Охолоджений змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури потім надходить до другого парорідинного сепаратору 84, в якому він розділюється на рідку та газоподібну частину. Газоподібна частина проходить по трубопроводу 50 в компресор 86, і рідка частина 65 проходить по трубопроводу 51 в насос 87, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури об'єднується з стисненим рідким змішаним холодильним агентом з низьким рівнем температури, і об'єднаний змішаним холодильним агентом з низьким рівнем температури (потік 52) охолоджується в переохолоджувачі 88, який охолоджується відповідним зовнішнім середовищем, аналогічно переохолоджувачу 83. Після виходу з переохолоджувачя 88 змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури проходить по трубопроводу 53 в теплообмінник 65, в якому значна частина будь-якого залишкового пароподібного змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури зріджується шляхом непрямого теплообміну з потоком холодильного агенту з низьким рівнем температури 43, який проходить через теплообмінник 65, і шляхом непрямого теплообміну з холодильним агентом холодильного циклу з високим рівнем температури (потік 31). Звернемося до холодильного циклу з високим рівнем /о температури, в якому стиснений змішаний холодильний агент з високим рівнем температури проходить по трубопроводу 31 через теплообмінник 65 в випускний трубопровід 32. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури в трубопроводі 31 бажано охолодити в теплообміннику 65 до температури, при якій він повністю зріджується перед тим, як він пройде з теплообмінника 65 в трубопровід 32. Холодильний агент в трубопроводі 32 проходить через дросельний вентиль 74, в якому достатня кількість рідкого змішаного 7/5 Холодильного агенту з високим рівнем температури миттєво випаровується для того, щоб знизити температуру змішаного холодильного агента з високим рівнем температури до необхідної температури. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури (потік 33) кипить, коли він проходить через теплообмінник 65, так що змішаний холодильний агент з високим рівнем температури є по суті газоподібним, коли він виходить в трубопровід 20. По суті газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури проходить по трубопроводу 20 в парорідинний сепаратор холодильного агента 6б, в якому він розділяється на рідку і газоподібну частину. Газоподібна частина проходить по трубопроводу 22 в компресор 67, і ріка частина проходить по трубопроводу 21 в насос 68, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури в трубопроводі 23 об'єднується з стисненою рідиною в трубопроводі 24, і об'єднаний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури охолоджується в сч об переохолоджувачі 69. Переохолоджувач 69 охолоджує змішаний холодильний агент з високим рівнем температури шляхом непрямого теплообміну з зовнішнім охолоджуючим середовищем, в решті решт і) охолоджуючим середовищем може бути приймач тепла, аналогічний переохолоджувачам 83 і 88. Охолоджений змішаний холодильний агент з високим рівнем температури потім надходить до іншого парорідинного сепаратору 70, в якому він розділюється на рідку та газоподібну частину. Газоподібна частина надходить до ю зо Компресору 71, І рідка частина надходить до насосу 72, в якому рідка частина стискується. Стиснений газоподібний змішаний холодильний агент з високим рівнем температури (потік 29) змішується з стисненим Ме холодильним агентом з високим рівнем температури (потік 28), їі об'єднаний змішаний холодильний агент з ю високим рівнем температури (потік 30) охолоджується в переохолоджувачі 73, який охолоджується за допомогою відповідного зовнішнього середовища. Після виходу з переохолоджувача 73 змішаний холодильний агент з --
Зв ВИСОКИМ рівнем температури проходить по трубопроводу 31 в теплообмінник 65, в якому істотна частина ї- будь-якого залишкового пароподібного змішаного холодильного агента з високим рівнем температури зріджується.
Тип теплообмінників 61 і 65 не обмежений, але в зв'язку з економічністю переважними є теплообмінники ребристі пластинчаті, з спіральними трубами і з холодильною камерою, в яких охолодження здійснюється « шляхом непрямого теплообміну. Термін "непрямий теплообмін", використаний в цьому описі, означає, що два з с потоки рідини вступають в теплообмін без якого-небудь фізичного контакту або змішування рідин однієї з іншою. . Теплообмінники, що використовуються на практиці в цьому винаході, добре відомі спеціалістам в цій галузі и?» техніки. Переважно всі потоки, що містять як рідку, так і парову фази, які прямують до теплообмінників 61 та 65, мають як рідку, так і парову фази, рівномірно розподілені по поперечному перетину площі проходів, до яких
Вони надходять. Для того щоб цього досягнути, бажано передбачити наявність розподільчих пристроїв для -І індивідуальних потоків пару та рідини. Сепаратори можуть бути підключені до багатофазних потоків, що необхідно для того, щоб розділити ці потоки на потоки рідини та пара. Наприклад, сепаратори можуть бути - підключені до потоку 42 безпосередньо перед тим, як потік 42 надійде до теплообміннику 61. Змішаний с холодильний агент з низьким рівнем температури, який в дійсності здійснює охолодження і зрідження природного газу, може містити широке коло складів. Хоча будь-яка кількість компонентів може утворювати і, змішаний холодильний агент, змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури переважно містить від сп приблизно З до 7 компонентів. Наприклад, холодильні агенти, що використовуються в суміші холодильних агентів, можуть бути вибрані з добре відомих галогеновуглеводнів і їх азеотропних сумішей, також як з добре відомих вуглеводнів. Деякими прикладами є метан, етилен, етан, пропилен, пропан, ізобутан, бутан, бутилен, 5Б Монофтортрихлорметан, дифтордихлорметан, трифтормонохлорметан, дифтормонохлорметан, тетрафторметан, пентафтормонохлоретан та будь-який інший холодильний агент на основі вуглеводню, відомий (Ф) спеціалістам в цій галузі техніки. Холодильні агенти, що не містять вуглеводнів, такі, як азот, аргон, неон, ка гелій та двоокис вуглецю, також можуть використовуватися. Єдиним критерієм для компонентів холодильного агенту з низьким рівнем температури є те, що вони повинні бути сумісними і мати різні точки початку кипіння, бо переважно ця різниця повинно бути як найменше біля 10 "С. Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури повинен мати можливість знаходитися по суті в рідкому стані в трубопроводі 41, та також мати можливість випаровуватися шляхом теплообміну з цим же холодильним агентом і зріджуваним природним газом, так щоб холодильний агент з низьким рівнем температури був в основному в газоподібному стані в трубопроводі 43. 65 Змішаний холодильний агент з низьким рівнем температури не повинен містити сполук, які могли б затвердіти в теплообмінниках 61 або 65. Можна припустити, що приклади відповідних змішаних холодильних агентів з низьким рівнем температури входять до наступного діапазону молярних фракцій в процентах: С 4. від близько 1595 до 3095, Со. від близько 4595 до 609, Сз. від близько 595 до 1595 та Су. від близько 395 до 7905.
Концентрація компонентів змішаного холодильного агенту з низьким рівнем температури може бути відрегульована таким чином, щоб відповідати параметрам охолодження та конденсації зріджуваного природного газу і вимогам до кріогенних температур процесу зрідження.
Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури також може містити широкий спектр складів.
Хоча будь-яка кількість компонентів може утворювати змішаний холодильний агент, змішаний холодильний агент з високим рівнем температури переважно містить від близько З до 7 компонентів. Наприклад, холодильні /о агенти з високим рівнем температури, що використовуються в суміші холодильних агентів, обираються з добре відомих галогеновуглеводнів та їх азеотропних сумішей, також з різних вуглеводнів. Деякими прикладами є метан, етилен, етан, пропилен, пропан, ізобутан, бутан, бутилен, монофтортрихлорметан, дифтордихлорметан, трифтормонохлорметан, дифтормонохлорметан, тетрафторметан, пентафтормонохлоретан та будь-який інший холодильний агент на основі вуглеводню, відомий спеціалістам в цій галузі техніки. Холодильні агенти, що не /5 Містять вуглеводнів, такі, як азот, аргон, неон, гелій та двоокис вуглецю, також можуть використовуватися.
Єдиним критерієм для компонентів холодильного агенту з високим рівнем температури є те, що вони повинні бути сумісними і мати різні точки початку кипіння, переважно ця різниця повинно бути як найменше біля 10"С.
Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури повинен мати можливість знаходитися по суті в рідкому стані в трубопроводі 32, та також мати можливість повністю випаровуватися шляхом теплообміну з цим го же холодильним агентом і з холодильним агентом з низьким рівнем температури (потік 43) який нагрівається в теплообміннику 65, так щоб холодильний агент з низьким рівнем температури був в основному в газоподібному стані в трубопроводі 20. Змішаний холодильний агент з високим рівнем температури не повинен містити сполук, які могли б затвердіти в теплообмінниках 65. Можна припустити, що приклади відповідних змішаних холодильних агентів з високим рівнем температури входять до наступного діапазону молярних фракцій в процентах: С.. від сч близько 095 до 10905, Со. від близько 6095 до 8095, С. від близько 290 до 895 та Су. від близько 295 до 1295 та Св. від близько 195 до 1595. Концентрація компонентів змішаного холодильного агенту з високим рівнем температури і) може бути відрегульована таким чином, щоб відповідати параметрам охолодження та конденсації зріджуваного природного газу і вимогам до кріогенних температур процесу зрідження.
Приклад ю зо Змодельований баланс маси та енергії був складений для того, щоб проілюструвати конструктивне виконання, що зображено на кресленні, і результати представлені в таблиці, що наведена нижче. Дані були б» отримані з використанням застосованої в промисловості програми моделювання процесу, що називається ю
НУБУБ тм (наданої Нуроїесі Цій, Калгари, Канада); однак, можуть бути використані інші програми моделювання процесу для створення даних, що застосовуються в промисловості, що включають, наприклад, НУЗУ5 тпм, -
РЮЕКОЇТтм та АБРЕМ РІ ОбБтм о, які добре відомі спеціалістам в цій галузі техніки. Дані, наведені в таблиці, ч- забезпечують краще розуміння конструктивного виконання, що зображено на кресленні, однак винахід не повинен тлумачитися як вкрай обмежений цим конструктивним виконанням . Значення температур і витрат не повинні розглядатися як обмеження винаходу, які можуть мати багато варіантів температур і витрат з точки зору « його вивчення.
В цьому прикладі припускається, що потік природного газу 10, який подається, має наступний склад в - с молярних процентах: Су. 94,395, Со. 3,995, Сз. 0,390, Су. 1,190, Св. 0,490. Склад холодильного агенту з низьким а рівнем температури в теплообміннику 61 в молярних процентах був: Сі. 33,395, Со. 48,390, Сз. 2,195, Су. 2,990, Св. "» 13,4965. Склад холодильного агенту з високим рівнем температури в теплообміннику 65 в молярних процентах був: С. 11,595, Со. 43,990, Сз. 32,1905, Су. 1,695, Св. 10,9965. Склади холодильних агентів в замкнених циклах можуть бути пристосовані спеціалістами в цій галузі техніки для того, щоб звести до мінімуму потребу в енергії для -і охолодження широкого кола складів газу, який подається, тиску та температури для охолодження природного - газу для виробництва СЗПГ.
Дані в таблиці показують, що максимальний необхідний тиск холодильного агенту в циклі з низьким рівнем (9) температури не перевищує 2480кПа. В традиційному холодильному циклі для зрідження природного газу до с 50 температури приблизно - 1607"С як правило необхідний тиск холодильного агенту близько 6200кПа. При використанні значно більш низького тиску в холодильному циклі з низьким рівнем температури для сл холодильного циклу необхідна значно менша кількість матеріалу для труб.
Іншою перевагою даного винаходу, як показано в цьому прикладі, є то, що потік палива 18 подається під тиском, достатнім для використання в звичайних газових турбінах: на протязі процесу зрідження без допоміжного стиснення паливного газу.
Спеціаліст в даній в даній галузі техніки, особливо той, хто може мати користь з вивчення даного патенту, о знайде багато модифікацій і варіантів конкретного конструктивного виконання, описаного вище. Наприклад, різні ко величини температур та тиску можуть бути використані в відповідності з винаходом в залежності від загального дизайну установки та складу газу, що подається. Послідовність охолодження газу, що подається, також може бо бути доповнена або перекомпанована в залежності від загальних вимог до дизайну для того, щоб задовольнити вимогам до оптимального і ефективного теплообміну . Крім того, певні стадії процесу можуть бути завершені шляхом приєднання пристроїв, які взаємозв'язані з вказаними пристроями. Як викладено вище, конкретне конструктивне виконання і приклад не повинні бути використані для обмеження або звужування об'єму винаходу, який визначається наведеними нижче пунктами формули винаходу та їх еквівалентами. б5
Таблиця
00000000 Лемпература тиж 000 Витамо |111111100010011блад1 ло пар (422 446 двоо веє 4тета лоБИОЮ! 943 039 03 110104 зопаро 0422 лавдтввівою 1906 4203 віз 03903 11004 1» лев 00422 лав атввівво аБлев 10090 43003903 | 1104 ю това литтртввіяою паза ово 594000050000 | 00 | 00 звопаро (452 вро тзвізот їз ою 59400050 00 0000 і звопаро 0 (з3ловво ов аз заяв село 49057025 000930 зе лер0б62 зво мео зву 13235 селво 4907 00295009 30 сч о о зо Ф ю - з щі « 4 З с ве перрідина то 440 Бо твз 8035 106900 9553903 | 07 | 15 (во паріідина во -5БОо 5365 778 48036 | 1оБеОЮ! 935 | з8 | 03 07 | 16 ;»
Паливо ! я 17 -1 18 дай я ; 10. 71 13 14 ре 7-63 - | 1 ра М б2 з 64- 42 сзпг 1 зорі 73 з со в м аз ше 2 в С 47 45 22 23
СІ 83 с 65 І 5 сл ва й 55 "В не ААААНА вий " вв (3 й т
НАДА 25- 28 87 4в ще за п Со ще вд її 5Б Б2 всі 46 од вв 247 той 27. ей 53 іме)
Claims (6)
1. Спосіб зрідження потоку газу, в якому використовують два замкнених цикли, багатокомпонентні холодильні агенти, де холодильний агент з високим рівнем температури охолоджує холодильний агент з низьким рівнем температури, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: 65 (а) охолоджують і зріджують потік природного газу шляхом непрямого теплообміну з багатокомпонентним холодильним агентом з низьким рівнем температури в першому замкненому холодильному циклі для виробництва стисненого рідкого продукту, що має температуру, вищу за -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї, (Б) нагрівають холодильний агент з низьким рівнем температури шляхом теплообміну у протитечії з іншим потоком холодильного агента з низьким рівнем температури і шляхом теплообміну з потоком холодильного агента з високим рівнем температури, (с) стискають нагрітий холодильний агент з низьким рівнем температури зі стадії (5) до підвищеного тиску і здійснюють його переохолодження зовнішнім охолоджуючим середовищем, 70 (4) здійснюють подальше охолодження холодильного агента з низьким рівнем температури шляхом теплообміну з другим потоком багатокомпонентного холодильного агента з високим рівнем температури і з холодильним агентом з низьким рівнем температури зі стадії (б), причому холодильний агент з високим рівнем нагрівається протягом теплообміну, і (е) стискають нагрітий холодильний агент з високим рівнем температури зі стадії (4) до підвищеного тиску 7/5 1 здійснюють його переохолодження зовнішнім охолоджуючим середовищем.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що непрямий теплообмін на стадії (а) складається з однієї стадії теплообміну.
З. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що багатокомпонентний холодильний агент з низьким рівнем температури містить метан, етан, бутан і пентан.
4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що багатокомпонентний холодильний агент з високим рівнем температури містить бутан і пентан.
5. Спосіб зрідження потоку газу, багатого на метан, в якому використовують два замкнених цикли багатокомпонентного охолодження, причому кожен холодильний агент у холодильних циклах містить компоненти з різним випаровуванням, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: сч (а) зріджують потік багатого на метан газу в першому теплообміннику першим багатокомпонентним холодильним агентом, який циркулює в першому холодильному циклі, для виробництва стисненого рідкого і) продукту, що має температуру, вищу за -112"С та тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї; (Б) стискають перший багатокомпонентний холодильний агент у багатьох ступенях стиснення й охолоджують МУ зо стиснений перший багатокомпонентний холодильний агент в одному або більше ступенях зовнішнім охолоджуючим середовищем, б» (с) охолоджують перший стиснений охолоджений багатокомпонентний холодильний агент другим юку багатокомпонентним холодильним агентом у другому теплообміннику для того, щоб принаймні частково провести зрідження першого стисненого багатокомпонентного холодильного агента перед тим, як здійснити -- з5 Зрідження багатого на метан газу в першому теплообміннику, та ча (4) стискають другий багатокомпонентний холодильний агент у багатьох ступенях стиснення й охолоджують стиснений другий багатокомпонентний холодильний агент в одному або більше ступенях зовнішнім охолоджуючим середовищем, здійснюють теплообмін стисненого охолодженого другого багатокомпонентного холодильного агента в другому теплообміннику для того, щоб отримати охолоджений принаймні частково « зріджений другий багатокомпонентний холодильний агент, здійснюють розширення охолодженого принаймні в с частково зрідженого другого багатокомпонентного холодильного агента для того, щоб отримати низькотемпературний охолоджувач, і пропускають низькотемпературний охолоджувач у теплообміні протитечією ;» з першим стисненим охолодженим багатокомпонентним холодильним агентом для того, щоб принаймні частково здійснити зрідження першого багатокомпонентного холодильного агента і принаймні частково здійснити випаровування другого багатокомпонентного холодильного агента, і здійснюють рециркуляцію другого -І багатокомпонентного холодильного агента в перший ступінь стиснення.
6. Спосіб зрідження потоку газу, багатого на метан, в якому використовуються два замкнених цикли - багатокомпонентного охолодження, який відрізняється тим, що включає наступні стадії, при яких: с (а) охолоджують і сстискують газ у першому теплообміннику шляхом теплообміну з першим багатокомпонентним холодильним агентом з першого замкненого холодильного циклу для виробництва ік стисненого рідкого продукту, що має температуру, вищу за -112"С та тиск, достатній для того, щоб рідкий сп продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче за неї; (Б) охолоджують перший багатокомпонентний холодильний агент у другому теплообміннику другим багатокомпонентним холодильним агентом у другому замкненому холодильному циклі, (с) при цьому перший холодильний цикл включає наступні стадії, при яких: стискають і охолоджують охолоджений перший холодильний агент зі стадії (Б) принаймні в одному ступені (Ф, стиснення й охолодження, який містить розділення фаз нагрітого першого холодильного агента на парову фазу ка та рідку фазу, окреме стиснення парової та рідкої фаз, об'єднання стисненої рідкої фази та стисненої парової фази, переохолодження об'єднаних фаз за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища, 60 пропускають стиснений перший холодильний агент через другий теплообмінник для того, щоб охолодити перший холодильний агент другим холодильним агентом, пропускають стиснений перший холодильний агент через перший теплообмінник, здійснюють розширення стисненого першого холодильного агента для перетворення першого холодильного агента на змішаний холодильний агент з нижчою температурою і пропускають розширений перший холодильний 65 агент через перший теплообмінник у протитечії з цим же холодильним агентом перед розширенням і з газом, багатим на метан, тим самим нагрівають розширений перший холодильний агент і отримують стиснену рідину,
яка має температуру, вищу приблизно за -1127"С, і здійснюють рециркуляцію нагрітого розширеного першого холодильного агента в другий теплообмінник, і (4) другий холодильний цикл включає наступні стадії, при яких: стискають і охолоджують нагрітий другий холодильний агент принаймні в одному ступені стиснення й охолодження, який містить розділення фаз нагрітого другого холодильного агента на парову фазу та рідку фазу, окреме стиснення парової та рідкої фаз, об'єднання стисненої рідкої фази та стисненої парової фази, переохолодження об'єднаних фаз за допомогою зовнішнього охолоджуючого середовища, пропускають стиснений другий холодильний агент через другий теплообмінник для того, щоб охолодити 7/0 перший холодильний агент другим холодильним агентом, здійснюють розширення стисненого другого холодильного агента до нижчої температури і пропускають розширений другий холодильний агент через другий теплообмінник у протитечії з цим же холодильним агентом до моменту розширення і тим самим нагрівають розширений другий холодильний агент. Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2004, М 12, 15.12.2004. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. с щі 6) ів) (о) ів) «- і -
- . и? -і - 1 се) сл іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11280198P | 1998-12-18 | 1998-12-18 | |
PCT/US1999/030253 WO2000036350A2 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-17 | Dual refrigeration cycles for natural gas liquefaction |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA71595C2 true UA71595C2 (uk) | 2004-12-15 |
Family
ID=22345910
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2001075098A UA71595C2 (uk) | 1998-12-18 | 1999-12-17 | Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) |
Country Status (31)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6250105B1 (uk) |
EP (1) | EP1144928A4 (uk) |
JP (1) | JP2002532674A (uk) |
KR (1) | KR20010086122A (uk) |
CN (1) | CN1154828C (uk) |
AR (1) | AR021880A1 (uk) |
AU (1) | AU756735B2 (uk) |
BG (1) | BG64360B1 (uk) |
BR (1) | BR9916344A (uk) |
CA (1) | CA2353925C (uk) |
CO (1) | CO5111061A1 (uk) |
DZ (1) | DZ2969A1 (uk) |
EG (1) | EG22575A (uk) |
ES (1) | ES2209585B1 (uk) |
GB (1) | GB2358912B (uk) |
GC (1) | GC0000027A (uk) |
GE (1) | GEP20033058B (uk) |
ID (1) | ID29491A (uk) |
MX (1) | MXPA01005760A (uk) |
MY (1) | MY117548A (uk) |
NO (1) | NO20012990L (uk) |
OA (1) | OA11810A (uk) |
PE (1) | PE20001445A1 (uk) |
RO (1) | RO119420B1 (uk) |
RU (1) | RU2226660C2 (uk) |
TN (1) | TNSN99229A1 (uk) |
TR (1) | TR200101782T2 (uk) |
TW (1) | TW460680B (uk) |
UA (1) | UA71595C2 (uk) |
WO (1) | WO2000036350A2 (uk) |
YU (1) | YU43301A (uk) |
Families Citing this family (82)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1084207B1 (de) * | 1998-05-12 | 2002-08-07 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zur kälteerzeugung im temperaturbereich von 90 bis 110 k. |
US6347532B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures |
US6357257B1 (en) * | 2001-01-25 | 2002-03-19 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic industrial gas liquefaction with azeotropic fluid forecooling |
US6742358B2 (en) | 2001-06-08 | 2004-06-01 | Elkcorp | Natural gas liquefaction |
KR20040015294A (ko) * | 2001-06-29 | 2004-02-18 | 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 | 메탄 풍부한 가압 액체 혼합물로부터 에탄 및 중질탄화수소를 회수하는 방법 |
TW561230B (en) | 2001-07-20 | 2003-11-11 | Exxonmobil Upstream Res Co | Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities |
FR2829569B1 (fr) * | 2001-09-13 | 2006-06-23 | Technip Cie | Procede de liquefaction de gaz naturel, mettant en oeuvre deux cycles de refrigeration |
JP2005515298A (ja) | 2002-01-18 | 2005-05-26 | カーティン ユニバーシティ オブ テクノロジー | 凝固性固形物を除去することによりlngを製造する方法および装置 |
US6913076B1 (en) * | 2002-07-17 | 2005-07-05 | Energent Corporation | High temperature heat pump |
US6691531B1 (en) * | 2002-10-07 | 2004-02-17 | Conocophillips Company | Driver and compressor system for natural gas liquefaction |
US6945075B2 (en) * | 2002-10-23 | 2005-09-20 | Elkcorp | Natural gas liquefaction |
EA008462B1 (ru) * | 2003-02-25 | 2007-06-29 | Ортлофф Инджинирс, Лтд. | Переработка углеводородного газа |
US6889523B2 (en) | 2003-03-07 | 2005-05-10 | Elkcorp | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
US6742357B1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
CA2519212C (en) * | 2003-03-18 | 2009-07-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
US6722157B1 (en) | 2003-03-20 | 2004-04-20 | Conocophillips Company | Non-volatile natural gas liquefaction system |
US7137274B2 (en) | 2003-09-24 | 2006-11-21 | The Boc Group Plc | System for liquefying or freezing xenon |
US7155931B2 (en) * | 2003-09-30 | 2007-01-02 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
US7204100B2 (en) * | 2004-05-04 | 2007-04-17 | Ortloff Engineers, Ltd. | Natural gas liquefaction |
WO2006007278A2 (en) * | 2004-06-23 | 2006-01-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Mixed refrigerant liquefaction process |
CA2566820C (en) * | 2004-07-01 | 2009-08-11 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
US7152428B2 (en) * | 2004-07-30 | 2006-12-26 | Bp Corporation North America Inc. | Refrigeration system |
MXPA04010342A (es) * | 2004-10-20 | 2005-06-20 | Dario Ochoa Vivanco Ruben | Mejora en la mezcla de gases refrigerantes a base de hidrocarbonos para obtener mayor eficiencia en sistemas de compresion de refrigeracion y de aire acondicionado. |
AU2006280426B2 (en) * | 2005-08-09 | 2010-09-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Natural gas liquefaction process for LNG |
DE102005038266A1 (de) * | 2005-08-12 | 2007-02-15 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
KR101383081B1 (ko) * | 2006-05-15 | 2014-04-08 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 탄화수소 스트림을 액화시키는 방법 및 장치 |
CA2653610C (en) * | 2006-06-02 | 2012-11-27 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
RU2432534C2 (ru) * | 2006-07-14 | 2011-10-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ для сжижения потока углеводородов и устройство для его осуществления |
DE102006039661A1 (de) * | 2006-08-24 | 2008-03-20 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
RU2443952C2 (ru) * | 2006-09-22 | 2012-02-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ и устройство для сжижения потока углеводородов |
US20080078205A1 (en) * | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon Gas Processing |
US8590340B2 (en) * | 2007-02-09 | 2013-11-26 | Ortoff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US20080277398A1 (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-13 | Conocophillips Company | Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same |
US9869510B2 (en) * | 2007-05-17 | 2018-01-16 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
US8919148B2 (en) * | 2007-10-18 | 2014-12-30 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US20090282865A1 (en) | 2008-05-16 | 2009-11-19 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
CN101392982B (zh) * | 2008-11-10 | 2012-12-05 | 陈文煜 | 一种液化富甲烷气的工艺流程 |
CN101392983B (zh) * | 2008-11-10 | 2012-12-05 | 陈文煜 | 一种液化富甲烷气的过程 |
US20100287982A1 (en) * | 2009-05-15 | 2010-11-18 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
US8434325B2 (en) | 2009-05-15 | 2013-05-07 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing |
ITMI20091768A1 (it) * | 2009-10-15 | 2011-04-16 | Ecoproject Sas Di Luigi Gazzi E C | Processo per impianti gnl anche di grande capacita' richiedente basse portate volumetriche ai compressori frigoriferi |
ES2375390B1 (es) * | 2009-10-26 | 2013-02-11 | Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) | Planta de recuperación de helio. |
US9021832B2 (en) * | 2010-01-14 | 2015-05-05 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US9441877B2 (en) * | 2010-03-17 | 2016-09-13 | Chart Inc. | Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method |
KR101009853B1 (ko) * | 2010-04-30 | 2011-01-19 | 한국가스공사연구개발원 | 냉매 분리가 있는 천연가스 액화공정 |
JP5909227B2 (ja) | 2010-06-03 | 2016-04-26 | オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド | 炭化水素ガスの処理 |
CN102093921A (zh) * | 2011-01-20 | 2011-06-15 | 中国海洋石油总公司 | 一种海上天然气液化方法及液化装置 |
US8991181B2 (en) * | 2011-05-02 | 2015-03-31 | Harris Corporation | Hybrid imbedded combined cycle |
KR101227115B1 (ko) * | 2011-09-26 | 2013-01-28 | 서울대학교산학협력단 | 혼합 냉매를 이용한 피드 스트림의 액화장치 및 액화방법과 이를 포함하는 유체전달 시스템 |
CN102506298B (zh) * | 2011-09-30 | 2013-11-06 | 中国寰球工程公司 | 用于液化天然气装车***的冷循环***和方法 |
CN102445052A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-05-09 | 南京林业大学 | 一种用于零散气源点的沼气液化工艺及装置 |
CN102538389A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-07-04 | 中国海洋石油总公司 | 一种应用于基荷型天然气液化工厂的混合制冷剂预冷*** |
CN102564061B (zh) * | 2011-12-19 | 2014-06-11 | 中国海洋石油总公司 | 一种应用于基荷型天然气液化工厂的双级混合冷剂循环液化*** |
MY166784A (en) * | 2012-03-30 | 2018-07-23 | Exxonmobil Upstream Res Co | Lng formation |
US9038389B2 (en) | 2012-06-26 | 2015-05-26 | Harris Corporation | Hybrid thermal cycle with independent refrigeration loop |
CN102748918A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-10-24 | 中国海洋石油总公司 | 双级混合冷剂循环天然气液化*** |
SG11201504193VA (en) * | 2013-01-24 | 2015-08-28 | Exxonmobil Upstream Res Co | Liquefied natural gas production |
KR102312640B1 (ko) | 2013-03-15 | 2021-10-13 | 차트 에너지 앤드 케미칼즈 인코포레이티드 | 혼합 냉매 시스템 및 방법 |
US11428463B2 (en) | 2013-03-15 | 2022-08-30 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant system and method |
US11408673B2 (en) | 2013-03-15 | 2022-08-09 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant system and method |
US9303514B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-04-05 | Harris Corporation | System and method of utilizing a housing to control wrapping flow in a fluid working apparatus |
US9297387B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-03-29 | Harris Corporation | System and method of controlling wrapping flow in a fluid working apparatus |
US9574563B2 (en) | 2013-04-09 | 2017-02-21 | Harris Corporation | System and method of wrapping flow in a fluid working apparatus |
CN103216998B (zh) * | 2013-04-12 | 2015-12-02 | 北京安珂罗工程技术有限公司 | 一种单循环混合冷剂压缩与输送的方法和*** |
US20140366577A1 (en) | 2013-06-18 | 2014-12-18 | Pioneer Energy Inc. | Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture |
US9303533B2 (en) | 2013-12-23 | 2016-04-05 | Harris Corporation | Mixing assembly and method for combining at least two working fluids |
EP3006875A1 (de) * | 2014-10-09 | 2016-04-13 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems und Wärmetauscher-System |
US20160109177A1 (en) | 2014-10-16 | 2016-04-21 | General Electric Company | System and method for natural gas liquefaction |
US10443926B2 (en) * | 2014-11-19 | 2019-10-15 | Dresser-Rand Company | System and method for liquefied natural gas production |
AR105277A1 (es) | 2015-07-08 | 2017-09-20 | Chart Energy & Chemicals Inc | Sistema y método de refrigeración mixta |
WO2017177317A1 (en) | 2016-04-11 | 2017-10-19 | Geoff Rowe | A system and method for liquefying production gas from a gas source |
CA2971469C (en) | 2016-06-13 | 2023-05-02 | Geoff Rowe | System, method and apparatus for the regeneration of nitrogen energy within a closed loop cryogenic system |
US10551119B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US10551118B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US10533794B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-01-14 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
CN106440656B (zh) * | 2016-11-02 | 2022-02-15 | 中国寰球工程有限公司 | 一种二氧化碳预冷双级氮膨胀的天然气液化*** |
RU2645095C1 (ru) * | 2017-04-03 | 2018-02-15 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" | Способ частичного сжижения природного газа |
US11428465B2 (en) | 2017-06-01 | 2022-08-30 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
US11543180B2 (en) | 2017-06-01 | 2023-01-03 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
CN107166871A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-09-15 | 西安交通大学 | 采用双级混合制冷剂循环的液化天然气蒸发气再液化*** |
KR102118304B1 (ko) * | 2018-10-01 | 2020-06-03 | 영남대학교 산학협력단 | 원료 가스 액화 처리 방법 |
WO2020106394A1 (en) * | 2018-11-20 | 2020-05-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Poly refrigerated integrated cycle operation using solid-tolerant heat exchangers |
Family Cites Families (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2731810A (en) | 1949-01-04 | 1956-01-24 | Qjivaiiov snoonilnod | |
FR1270952A (fr) * | 1960-10-19 | 1961-09-01 | Shell Int Research | Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel |
US3298805A (en) * | 1962-07-25 | 1967-01-17 | Vehoc Corp | Natural gas for transport |
GB1135871A (en) | 1965-06-29 | 1968-12-04 | Air Prod & Chem | Liquefaction of natural gas |
GB1181049A (en) * | 1967-12-20 | 1970-02-11 | Messer Griesheim Gmbh | Process for the Liquifaction of Natural Gas |
DE1815010A1 (de) * | 1968-12-17 | 1970-07-16 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zum Verfluessigen von Erdgas |
DE1939114B2 (de) | 1969-08-01 | 1979-01-25 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas |
US3964891A (en) | 1972-09-01 | 1976-06-22 | Heinrich Krieger | Process and arrangement for cooling fluids |
US3970441A (en) | 1973-07-17 | 1976-07-20 | Linde Aktiengesellschaft | Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures |
DE2438443C2 (de) | 1974-08-09 | 1984-01-26 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas |
FR2292203A1 (fr) | 1974-11-21 | 1976-06-18 | Technip Cie | Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition |
DE2628007A1 (de) | 1976-06-23 | 1978-01-05 | Heinrich Krieger | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf |
DE2820212A1 (de) * | 1978-05-09 | 1979-11-22 | Linde Ag | Verfahren zum verfluessigen von erdgas |
FR2471566B1 (fr) | 1979-12-12 | 1986-09-05 | Technip Cie | Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition |
FR2545589B1 (fr) | 1983-05-06 | 1985-08-30 | Technip Cie | Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel |
US4504296A (en) | 1983-07-18 | 1985-03-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas |
US4525185A (en) | 1983-10-25 | 1985-06-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression |
US4545795A (en) | 1983-10-25 | 1985-10-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction |
US4541852A (en) * | 1984-02-13 | 1985-09-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Deep flash LNG cycle |
US4901533A (en) | 1986-03-21 | 1990-02-20 | Linde Aktiengesellschaft | Process and apparatus for the liquefaction of a natural gas stream utilizing a single mixed refrigerant |
US4755200A (en) | 1987-02-27 | 1988-07-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes |
US4911741A (en) | 1988-09-23 | 1990-03-27 | Davis Robert N | Natural gas liquefaction process using low level high level and absorption refrigeration cycles |
US5036671A (en) | 1990-02-06 | 1991-08-06 | Liquid Air Engineering Company | Method of liquefying natural gas |
GB9103622D0 (en) * | 1991-02-21 | 1991-04-10 | Ugland Eng | Unprocessed petroleum gas transport |
US5161382A (en) | 1991-05-24 | 1992-11-10 | Marin Tek, Inc. | Combined cryosorption/auto-refrigerating cascade low temperature system |
JPH06159928A (ja) | 1992-11-20 | 1994-06-07 | Chiyoda Corp | 天然ガス液化方法 |
FR2703762B1 (fr) | 1993-04-09 | 1995-05-24 | Maurice Grenier | Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel. |
US5379597A (en) | 1994-02-04 | 1995-01-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery |
FR2725503B1 (fr) * | 1994-10-05 | 1996-12-27 | Inst Francais Du Petrole | Procede et installation de liquefaction du gaz naturel |
DE69523437T2 (de) | 1994-12-09 | 2002-06-20 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung |
FR2743140B1 (fr) * | 1995-12-28 | 1998-01-23 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif de liquefaction en deux etapes d'un melange gazeux tel qu'un gaz naturel |
DZ2534A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-02-08 | Exxon Production Research Co | Procédé perfectionné de réfrigération en cascade pour la liquéfaction du gaz naturel. |
TW368596B (en) | 1997-06-20 | 1999-09-01 | Exxon Production Research Co | Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas |
US6105388A (en) * | 1998-12-30 | 2000-08-22 | Praxair Technology, Inc. | Multiple circuit cryogenic liquefaction of industrial gas |
-
1999
- 1999-11-22 MY MYPI99005079A patent/MY117548A/en unknown
- 1999-11-23 GC GCP1999377 patent/GC0000027A/xx active
- 1999-12-07 TN TNTNSN99229A patent/TNSN99229A1/fr unknown
- 1999-12-13 TW TW088121820A patent/TW460680B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-12-15 DZ DZ990269A patent/DZ2969A1/xx active
- 1999-12-16 PE PE1999001265A patent/PE20001445A1/es not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 US US09/464,157 patent/US6250105B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 CA CA002353925A patent/CA2353925C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 KR KR1020017007704A patent/KR20010086122A/ko not_active Application Discontinuation
- 1999-12-17 CO CO99079017A patent/CO5111061A1/es unknown
- 1999-12-17 GB GB0113068A patent/GB2358912B/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 EP EP99967425A patent/EP1144928A4/en not_active Withdrawn
- 1999-12-17 RO ROA200100610A patent/RO119420B1/ro unknown
- 1999-12-17 UA UA2001075098A patent/UA71595C2/uk unknown
- 1999-12-17 BR BR9916344-6A patent/BR9916344A/pt active Search and Examination
- 1999-12-17 YU YU43301A patent/YU43301A/sh unknown
- 1999-12-17 CN CNB998146218A patent/CN1154828C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 AU AU23702/00A patent/AU756735B2/en not_active Ceased
- 1999-12-17 GE GEAP19996001A patent/GEP20033058B/en unknown
- 1999-12-17 OA OA1200100148A patent/OA11810A/en unknown
- 1999-12-17 RU RU2001120001/06A patent/RU2226660C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-12-17 ID IDW00200101566A patent/ID29491A/id unknown
- 1999-12-17 TR TR2001/01782T patent/TR200101782T2/xx unknown
- 1999-12-17 ES ES200150053A patent/ES2209585B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 JP JP2000588551A patent/JP2002532674A/ja active Pending
- 1999-12-17 MX MXPA01005760A patent/MXPA01005760A/es unknown
- 1999-12-17 AR ARP990106499A patent/AR021880A1/es unknown
- 1999-12-17 WO PCT/US1999/030253 patent/WO2000036350A2/en not_active IP Right Cessation
- 1999-12-18 EG EG161699A patent/EG22575A/xx active
-
2001
- 2001-06-15 NO NO20012990A patent/NO20012990L/no unknown
- 2001-07-18 BG BG105716A patent/BG64360B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA71595C2 (uk) | Спосіб зрідження потоку газу (варіанти) | |
RU2253809C2 (ru) | Способ ожижения природного газа путем охлаждения за счет расширения | |
RU2195611C2 (ru) | Способ охлаждения многокомпонентным хладагентом для сжижения природного газа | |
US6751985B2 (en) | Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state | |
CN1102213C (zh) | 将加压液态天然气的加压气化气再液化的方法 | |
RU2270408C2 (ru) | Способ охлаждения сжиженного газа и установка для осуществления способа | |
JP7150063B2 (ja) | 高圧圧縮および膨張による天然ガスの前処理および前冷却 | |
JP2002510382A (ja) | 天然ガス液化のための改良カスケード式冷却方法 | |
EA013234B1 (ru) | Полузакрытый способ получения сжиженного природного газа | |
AU2017232113B2 (en) | Mixed refrigerant cooling process and system | |
US11815308B2 (en) | Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion | |
UA57872C2 (uk) | Спосіб виробництва потоку стисненого, багатого на метан продукту (варіанти) | |
US20080098770A1 (en) | Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process | |
US11806639B2 (en) | Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion | |
US12050054B2 (en) | Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion | |
US20210088274A1 (en) | Pretreatment, Pre-Cooling, and Condensate Recovery of Natural Gas By High Pressure Compression and Expansion | |
MXPA99011424A (en) | Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas |